1、新城公馆人防地下室高大模板施工方案一、工程概况序号项 目内 容1工程名称新城公馆人防地下车库2建设地点新城公馆内3建设单位常州新城地产开发有限公司4监理单位江苏阳湖监理建设监理有限公司5施工单位溧阳市天目湖建筑安装工程有限公司6建筑结构类型框剪结构7总建筑面积21000m2一、编制依据为了保证本工程模板工程施工安全，加强施工安全的管理，按相关规定编制本专项施工方案。根据建设部关于危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的要求，本工程最大板厚为400、600mm，施工总荷载大于15kN/m2，最具典型的梁截面有口部600mm*2000mm、扁梁2700mm*600mm、2700 mm2、 *800 mm，其集中线荷载大于20KN/m，特邀请专家组针对本工程模板方案进行论证审查。方案编制计算依据如下：1.高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；2. 混凝土结构设计规范GB50010-2002；3. 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)；4.建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001；5. 钢结构设计规范(GB 50017-2003)；6JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087. 本工程有关施工图纸等编制。三、施工准备1、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作，并组织3、施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。2、物资准备(1)材料准备：确保材料质量合格，货源充足，按材料进场计划分期分批进场，并按规定地点存放，做好遮盖保护。同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有产品质量合格证；其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定，质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合规范的规定；钢管必须涂有4、防不锈漆；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝大螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。(2)机具准备：根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常。(3)周转材料准备：做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作，分批分期进场。3、劳动力准备(1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。(2)做好施工人员进场的安全5、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。（3）支模架应由专业架子工弹线放样搭设。四、高大支模支撑方案1、搭设材料模板支架采用482.8钢管、可锻铸铁扣件及可调顶托搭设；梁底模板支撑采用方木；主楞材料圆钢管；直径48mm；壁厚2.8mm；次楞材料：木方；宽度50mm；高度100mm；模板采用胶合面板厚度为12mm；2、模板施工构造要求a、 钢管规格、间距、扣件应符合设计要6、求。b、 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。c、 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑钢管应用扣件扣牢，扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定d、 扫地杆及每步距处水平杆应纵横向满设。e、 严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。f、 地下室柱先浇筑，与外墙相邻跨沿每个轴线设全高垂直剪刀撑；剪刀撑部位的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560度。支模架水平杆应与柱顶紧，并用钢管抱箍与之连接牢固，确保支撑系统的稳定性。g、 立杆与受力横杆连接均用双扣件。h7、 可调顶托螺杆伸出立杆顶部不大于200mm，且不大于栓长的1/3，可调顶托底立杆顶端应设纵横向水平杆。3、支撑系统的构造设计本工程采用钢管顶撑模板支撑系统。立杆基础在砼现浇底板上。根据设计图纸要求，本工程高大模板支撑系统中最大板厚为600mm，最大立梁600mm*2000mm，最大扁梁2700mm*800mm，只要满足上述支撑系统的设计其余按此搭设，必定符合要求，故本工程对上述三种情况进行支撑系统的构造设计。以上三种情况的高大模板的构造设计参数如下：（1）400mm板：模板支架立面图(2)600*2000mm梁：钢管类型482.8钢管截面面积A(mm2)396钢管截面回转半径i(mm)15.8、9钢管截面抵抗矩W(cm3)4.19钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 =h/i=1600/15.9=100.629=150 长细比满足要求！ 查表得，0.588 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2max1.33+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.45)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.45)+1.40.71(0.7+0.9-1.4/2)/20.9，11.08，11.081，1.331+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.45)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.45)+1.40.71(0.7+1.8+9、0.9-1.4/2)/20.919.814kN N/(A)19.814103/(0.588396)85.095N/mm2205N/mm2 满足要求！（3）2700mm*600mm梁：6（4）2700mm*800mm梁：39五、高大支模施工工艺流程1、楼板模板安装施工工艺流程搭设支架安装横纵大小龙骨调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度办预检2、梁模板安装施工流程弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装另一侧模板安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固办预检六、高大支模质量保证措施1、把好10、施工质量关（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。2、严格落实班11、组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。3、混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。4、对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。5、为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。6、所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。7、模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。8、严格执行预留洞12、口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。9、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。10、所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。11、阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。12、为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。七、混凝土浇筑方法及技术措施1、施工部署本工程现场混凝土采用泵送砼，本工程13、工程量大，且地下室需连续浇筑，按环保要求办理相应的夜间施工许可证明。混凝土先浇墙板，四周连续浇筑，再浇筑砼梁、板。各专业负责人及施工人员、安全员跟班作业，负责检查督促，同时做好各方协调工作。2、施工方法（1）准备工作2 钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预理件、线管、孔洞的位置、数量及固定情况无误。3 模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。4 混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的三级技术交底。5 浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。6 混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔14、细检查井字架加固情况。7 浇筑砼前，模板必须预先浇水湿润。8 浇筑混凝土时为防止混凝土分层离析，混凝土由料斗、泵管内卸出时，其自由倾落高度不得超过2m，超过时采用串筒或斜槽落下，混凝土浇筑时不得直接冲击模板。9 浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。10 用插入式振捣棒要快插慢拨，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍(50棒应为52.5cm,取50cm;30棒应为40.5cm,取40cm)振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝.振捣时间以混15、凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。11 筑混凝土时应分层连续浇筑，控制分层浇筑厚度不宜超过40cm。梁侧及梁底部位要用30或50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土虚铺厚度要略大于板厚，振捣完毕后用1.54 m刮尺刮平。3、注意事项 最初泵出的砂浆应均匀分布到较大的工作面上，不能集中一处浇筑。 砼浇筑过程中砼堆高不得超过板面标高10cm，避免集中的冲击荷载，作业人员尽量分散作业。八、高大支模施工的安全管理1、高支模系统施工安全管理机构项目经理张欣华为第一安全责任人，现场技术负责人汤国良为主要安全责任人，其中16、朱其中、张国友、余成宝为现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工安全管理领导小组。组 长：张欣华 电话：13606115733 副组长：汤国良 电话：13813655819组 员：朱其中 电话：13275187150组 员：张国友 电话：15961252975组 员：余成宝 电话：13813672971组 员：各施工班组长2、高支模施工安全保证措施1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放17、在工具袋中，不得吊落。4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。6、安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。7、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。8、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。18、10、在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。11、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。12、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。九、应急救援预案1、概况本工程属于高大支模工程，在施工区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对梁板高大支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。2、机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组。项目经理张欣华为第一安全责任人，现场技术负责人汤国良为主要19、安全责任人，朱其中、张国友、余成宝为现场专职安全管理员，并相应成立高支模施工安全管理领导小组。组 长：张欣华 电话：13606115733 副组长：汤国良 电话：13813655819组 员：朱其中 电话：13275187150组 员：张国友 电话：15961252975组 员：余成宝 电话：138136729713、报警救援及其他联络电话报警救援及其他联络电话单位或姓名电话单位或姓名电话火警119组长（项目经理）：张欣华13606115733公安110副组长（现场技术负责人）：汤国良13813655819医疗120组员：朱其中13813672971武进区安监89863233组员：张国友13820、13671756公司办公电话85105564组员：余成宝137752726944、人员分工与职责（1）项目经理（第一安全责任人）张欣华：负责高支模应急救援全面工作。（2）现场技术负责人（直接安全责任人）汤国良：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。（3）现场专职安全员朱其中：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。（4）组员张国友、余成宝及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控21、制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。5、应急救援工作程序（1）当事故发生时小组成 员立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。（2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。（3）事故发生时，组长或其他组员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人负责指挥安排。（4）项目部指定现场专职安全员朱其中负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。6、应急救援方法（1）高空坠落应急救援方法：1）当现场只有人时应大声呼救；人以上时，就有人或多人去打“22、120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。（2）模板、坍塌应急救援方法：1）工地发生高支模坍塌事故时，立即组织人员23、及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。（3）物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。2）对伤口包扎：以保24、护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。5）预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个抢救伤员4止血急救包3个抢救伤员5手电筒10个停电时照明求援6应急灯6个停电时照明求援7爬梯4樘人员疏散8对讲机25、6台联系指挥求援十、高大模验算书【400厚板】一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.15；采用的钢管(mm):482.8 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm26、2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00； 二、模板面板计算: 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 701.52/6 = 26.25 cm3；I = 701.53/12 = 19.68cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(k27、N/m)：q1 = 250.40.7+0.40.7 = 7.28kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.7= 0.7 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.27.28+1.40.7= 9.72kN/m最大弯矩M=0.19.722002= 38880 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 38880/16800 = 2.314 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.314N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(1028、0EI)=l/250其中q =q1= 7.28kN/m面板最大挠度计算值 = 0.677 7.252004/(100950010.08104)=0.078mm； 面板最大允许挠度 =200/ 250=0.8mm；面板的最大挠度计算值 0.078mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)29、：q1= 250.20.4+0.40.2 = 2.08kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.2 = 0.2 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.22.08+1.40.2 = 2.78kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.780.72 = 0.136kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.325106/83333.33 = 1.149 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.138N/mm2 小于方木的抗弯强30、度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.4640.7 = 1.035 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.035103/(2 50100) = 0.31 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.31 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 2.08 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6772.087004 /(1009000416631、666.667)= 0.079 mm；最大允许挠度 =700/ 250=2.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.079 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.8 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：5号槽钢；W=10.4 cm3；I=26 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.725kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.428 kNm ；最大变形 Vmax = 0.271 mm ；最大支座力 Qmax = 6.691 kN ；最大应力 = 428055.032、02/10400 = 41.159 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 41.159 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.271mm 小于 700/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1253.05 = 0.381 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.40.70.7 = 0.196 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.33、40.70.7 =5.49 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.646kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.70.7 = 1.47 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.866 kN；六、立杆的稳定性计算:钢管类型482.8钢管截面面积A(mm2)396钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管截面抵抗矩W(cm3)4.19钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 =h/i=1600/15.9=100.629=150 长细比满足要求！ 查表得，0.588 立柱最大34、受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2max1.33+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.45)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.45)+1.40.71(0.7+0.9-1.4/2)/20.9，11.08，11.081，1.331+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.45)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.45)+1.40.71(0.7+1.8+0.9-1.4/2)/20.919.814kN N/(A)19.814103/(0.588396)85.095N/mm2205N/mm2 满足要求！一、参数信息1.模板支撑及构造参35、数梁截面宽度 B(m)：0.60；梁截面高度 D(m)：2.0；混凝土板厚度(mm)：400.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.70；梁支撑架搭设高度H(m)：3.60；梁两侧立杆间距(m)：1.20；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为482.8；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标36、准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(37、mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：700；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量：3；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：700；竖向支撑点到梁底距离依次是：0mm，350mm，750mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：2.80；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -38、 新浇混凝土的初凝时间，取4-6h； T - 混凝土的入模温度，取5.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取2.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 28.8 kN/m2、48.000 kN/m2，取较小值28.8 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁39、计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 701.21.2/6=16.8cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.717.85=14.992kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.74=3.92kN/m；计算跨度: l = (2000-40040、)/(5-1)= 212.5mm；面板的最大弯矩 M= 0.114.992(2000-400)/(5-1)2 + 0.1173.92(2000-400)/(5-1)2= 8.84104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.114.992(2000-400)/(5-1)/1000+1.23.920(1000-400)/(5-1)/1000=4.504 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 8.84104 / 1.68104=5.3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.3N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 41、f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 14.992N/mm； l-计算跨度: l = (1200-350)/(5-1)=212.5mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 701.21.21.2/12=10.08cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67714.992(2000-400)/(5-1)4/(10060001.01105) = 0.342 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(2000-40042、)/(5-1)/250 = 0.85mm；面板的最大挠度计算值 =0.342mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.85mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 4.504/0.700= 6.434kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(k43、N) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.315 kNm，最大支座反力 R= 4.954 kN，最大变形 = 0.284 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 3.15105/8.33104 = 3.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 700/400=1.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.284mm 小于 次楞的最大容许44、挠度值 =1.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.954kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚2.8mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.247=8.49cm3；I = 210.193=20.39cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.372 kNm，最大支座反力 R= 9.798 kN，最大变形 = 0.056 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 45、3.72105/8.49103 = 43.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =43.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.056 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.056mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm246、； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.798 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.798kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结47、构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7001212/6 = 1.68104mm3； I = 700121212/12 = 1.01105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.20+0.300.70=25.956kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.70=3.920kN/m；q=25.956+3.920=29.876kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:M48、max=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.125.956166.6672+0.1173.92166.6672=8.48104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.425.9560.167+0.453.920.167=2.024kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.125.9560.167+1.23.920.167=5.543kN =Mmax/W=8.48104/1.68104=5N/mm2；梁底模面板计算应力 =5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷49、载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=21.630kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67725.956166.74/(10060001.01105)=0.224mm；面板的最大挠度计算值: =0.224mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及50、抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=43.54*0.16/0.7=10.4kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.110.40.72 =0.51kNm；最大应力 = M 51、/ W = 0.51106/83333.3 = 6.12 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 6.12 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.67.9180.7 = 3.326 kN；方木受剪应力计算值 = 33.3261000/(250100) = 0.998 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.998 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下52、: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6777.9187004 /(1009000416.667104)=0.343mm；方木的最大允许挠度 =0.7001000/250=2.800 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.343 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2.8 mm，满足要求！3.支撑托梁的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.024kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.543kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.200-0.500)/40.700(1.20.35024.000+1.42.53、000)+1.220.700(1.200-0.350)0.300=2.006kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.057 kN；N2=17.035 kN；最大弯矩 Mmax=0.835 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.417 mm；最大应力 =0.835106/4250=196.5 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值 196.5 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九54、立杆的稳定性计算:钢管类型482.8钢管截面面积A(mm2)396钢管截面回转半径i(mm)16.0钢管截面抵抗矩W(cm3)4.19钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 =h/i=1600/15.9=100.629=150 长细比满足要求！ 查表得，0.588 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2max1.33+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.45)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.45)+1.40.71(0.7+0.9-1.4/2)/20.9，11.08，11.081，1.331+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)55、0.45)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.45)+1.40.71(0.7+1.8+0.9-1.4/2)/20.919.814kN N/(A)19.814103/(0.588396)85.095N/mm2205N/mm2 满足要求！ 2700mm*600mm梁八、立杆的稳定性计算:钢管类型482.8钢管截面面积A(mm2)396钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管截面抵抗矩W(cm3)4.19钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 =h/i=1600/15.9=100.629=150 长细比满足要求！ 查表得，0.588 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R456、+N边2max1.33+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.45)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.45)+1.40.71(0.7+0.9-1.4/2)/20.9，11.08，11.081，1.331+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.45)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.45)+1.40.71(0.7+1.8+0.9-1.4/2)/20.919.814kN N/(A)19.814103/(0.588396)85.095N/mm2205N/mm2 满足要求！2700mm*800mm梁钢管类型482.8钢管截面面积A(mm2)39657、钢管截面回转半径i(mm)15.9钢管截面抵抗矩W(cm3)4.19钢管抗压、弯强度设计值(N/mm2)205 =h/i=1600/15.9=100.629=150 长细比满足要求！ 查表得，0.635 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2max1.33+0.9max1.2(0.75+(24+1.1)0.45)+1.41，1.35(0.75+(24+1.1)0.45)+1.40.71(0.7+0.9-1.4/2)/20.9，11.08，11.081，1.331+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.45)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.45)+1.40.71(0.7+1.8+0.9-1.4/2)/20.919.814kN N/(A)19.814103/(0.635396)85.095N/mm2215N/mm2 满足要求！