1、目 录一、 工程概况3二、编制依据4三、编制目的5四、施工准备5（一）、材料准备5（二）、施工机具及测量仪器6（三）、作业条件6（四）、进度计划6（五）、劳动力安排6五、材料要求7（一）满堂红扣件钢管架体材料规格、型号及质量标准7（二）模板工程材料8（三）安全网8六、高支撑钢管架体搭设施工工艺8（一）高支撑架体构造要求8（二）主要施工方法9七、模板安装、钢筋绑扎及混凝土浇筑要求10（一）柱、梁、板模板模板安装要求10（二）、立杆平面布置14（三）剪刀撑设置14（四）钢筋绑扎要求14（五）混凝土浇筑15（六）、现场施工管理人员、操作人员计划及安排15（七）、施工使用的要求16八、高支撑模板及架体2、验收16（一）检查验收程序16九、模板拆除21十、安全技术措施21（一）高支撑架体搭设安全要求21（二）模板施工前的安全技术交底22（三）拆模的安全技术要求22十一、注意事项23十二、重大危险源辨识及应急救援预案24（一）重大危险源识别24（二）应急预案25（三）、监测监控30（四）、模板安装31（五）、 模板拆除33附计算书：35第一节800*800柱模板（设置对拉螺栓）计算书35第二节600*1700梁模板（扣件式）计算书42第三节700*1700梁模板（扣件式）计算书54第四节600*1700梁侧模板计算书66第五节700*1700梁侧模板计算书79第六节120厚板模板（扣件式）计算书83、5一、 工程概况工程名称：合肥市六安路小学翠微分校工程地址：合肥市经开区翠微路与芙蓉路建设单位：合肥华嘉置业投资有限公司监理单位：安徽省建设监理有限公司设计单位：华东建筑设计研究院有限公司勘察单位：合肥建材地质工程勘察院施工单位：江苏南通三建集团有限公司合肥市六安路小学翠微分校项目位于合肥市经开区芙蓉路和翠微路口。拟建工程包括：1）教学楼：多层公共建筑，建筑面积为15813.12。其中2教建筑高度24.00m,地上6层。3、4教建筑高度21.30m地上5层。主要为教室及办公室，基础为独立柱基，主体为框架结构；0.000相对于绝对高程为：38.6m，首层层高4.2m，其它层高3.8m，抗震设防烈4、度为7度；设计使用年限50年。2）综合楼：多层公共建筑，建筑面积为19609.67，占地面积为4326.00。建筑高度27.20m,地上六层。局部三层、五层。分为三个建筑功能区，中间为办公区，左边为餐厅及室内多功能厅，右边为图书室及报告厅，0.000相对于绝对高程为：38.6m，首层及顶层层高4.8m，其它层高4.2m，基础为独立柱基，主体为框架结构；抗震设防烈度为7度；设计使用年限50年。3）地下室：人防地下室上部无建筑。地下一层，层高3.4m，埋深4.1m。平时使用功能：整体为类地下停车库。总建筑面积：2705平方米。 本工程合计总面积为35422.79 ，其中地下车库（普通及人防）建筑面5、积2705。工程高大模板位于小学综合楼高大模板位置一：在综合楼东边2层报告厅3（A-D）/3（），面积约710平方米，高支模高度10.8m（4.2，4.8m15m），板底面为一层顶板，厚度120mm，标高为4.8m，局部4.2米。板顶标高为15m，楼板厚度120mm，顶板梁截面主要尺寸为：次梁250500、300600，外围屋面梁为300800，圆弧梁为300800和300600，内部屋面框架梁为300700（3-轴梁净跨6.2m）、5001200(3-轴梁净跨14.1m)、6001700(3-,3-,3-,3-轴梁净跨19.2m)。高大模板位置二：在综合楼西边四层室内多功能厅，具体在1（A-6、D）/1（-）,面积约600平方米，高支模高度9m(13.2m-22.2m)，底板面为三层顶板，标高为13.2m，板厚120mm。板顶标高为22.2m，顶板为屋面板120mm,该区域内梁截面主要尺寸：次梁250600、300700，主梁300700（1-A、D轴净跨7.6m）、300800（1-轴净跨6.4m）、300700(1-轴梁净跨6.4m)、6001700(1-、轴梁净跨20.2m) 、7001700(1-轴梁净跨20.2m)。大截面、大跨度位置三：报告厅中庭3-轴5001200梁净跨14.1m，3-轴6001700梁净跨19.2m，梁所在标高板厚均为120mm。多功能厅中庭1-、轴67、001700,1-轴7001700，梁净跨20.2m，梁所在板厚均为120mm。 根据建质200987号文要求，模板及支架高度大于8米，或跨度大于18米，或施工总荷载大于15KN/m2，或集中线荷载大于20KN/m，需编制专项施工方案，并组织专家组论证通过，才允许进行下一分项工程施工。施工时严格按照专家论证通过的方案进行各道工序的施工安排和部署，确保各道工序施工质量和安全。具体按照建质2009254号文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则进行监督管理。 二、编制依据1 、合肥市六安路小学翠微分校工程设计图纸及相关文件2、合肥市六安路小学翠微分校工程施工组织设计3、建筑施工模板安全技术规8、范 JGJ162-20084、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20125、建筑施工安全检查标准JGJ59-20136、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20127、建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-20138、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-20159、建筑结构荷载规范GB50001-201010、建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社11、 中国建筑科学研究院PKPM施工安全计算软件2016版12、建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程（DBJ13-2014）13、建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程（DBJ13-2014）19、4、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2011）15、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987 号文；16、建质【2009】254号文件建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则；17、其它有关技术规程和规范三、编制目的 为加强本工程项目危险性较高工程（超高超重模板工程支撑系统）安全专项施工方案的安全组织、技术及设计施工管理，坚持“安全第一、预防为主、综合治理”的方针，防止建筑施工安全事故发生，落实责任，确保人身和财产安全。四、施工准备（一）、材料准备序号材料名称规格型号单位数量1钢管482.83.5米根29003米长根15006米长根58002扣件十字扣件个14000对10、接扣件个4500转向扣件个9003顶丝油托个24504多层板159151830M228005木方40904000根41506安全网平网M220001.2进场材料必须进行验收，材料质量应满足下述要求（1）胶合板平整无缺损、扭曲变形，不受腐朽、虫蛀；（2）进场钢管应组织检查、验收，应用游标卡尺检查钢管臂厚，必须有产品合格证、质量检验报告，钢管表面应平直，压扁、锈蚀严重及打孔的钢管不得使用；（3）扣件有生产许可证、产品质量合格证、法定检测单位的测试报告和产品标识，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件应进行防锈处理。在施工过程中必须用扭力扳手抽检扣件扭力矩，扣件扭力矩应控制在4560N11、m；（4）木材上有节疤、缺口等弊病的不得当受力构件使用，或在缺陷处截断后再作为受力构件使用；（二）、施工机具及测量仪器 全站仪、水准仪、手提电锯、台锯、电刨、手锯、铁锤、扳手、扭矩扳手、墨斗、卷尺、水平管、线坠、撬棍、游标卡尺等。（三）、作业条件1、材料进场，机具到位，人员备齐。2、施工图纸及有关资料齐全。3、模板设计及施工方案已编制，经过专家论证，审批手续完备。4、已对工人进行三级安全教育、安全技术交底及施工技术交底等。5、轴线及控制线、标高已放好并检查校对，预留洞口及预埋管件已留好。（四）、进度计划 本高支撑模板搭设分两个步骤施工，根据设计的轴线1-22.6轴位置分西边篮球场、东边施工段312、-13-6轴为报告厅。因本工程不是整层层高为9m、10.2m，在高支撑与高支撑区域中间还有四层结构，所以搭设时先搭设四层结构、然后再搭设高支撑区域，高支撑搭设时间根据总进度从2016年约5月进行施工月底结束（具体根据现场实际进度施工）。（五）、劳动力安排 因本高支撑实施时间在可能在汛期阶段，汛期施工阶段的整体效益为降效（避开高温雨季时间），故在常规阶段人员安排的前提下，必须再增加一半的劳动力，方能确保工期的实现，本工程高支撑面积约为1300平米，且层高较高，特别是梁断面较大，故在搭设中难度较大，人员安排如下： 人数工种 施工人员的安排木工 50人钢筋工 30人架子工 8人混凝土 20人五、材料13、要求（一）满堂红扣件钢管架体材料规格、型号及质量标准1、钢管：直径为48、壁厚2.8mm的热轧无缝钢管，钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管或低压流体输送用焊接钢管中规定的号普通钢管其质量应符合现行国家标准碳素结构钢中级钢的规定。用作主柱、大横杆、小横杆、斜撑等。施工前对钢管、扣件、木脚手板、螺杆等进行质量检查，不合格的配件不得使用。经检查合格后的构配件按品种、规格分类堆放。2、连接构件：回转扣、直角扣、对接扣、驳芯（见下图）。1）扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件的规定采用其它材料制作的扣件应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用脚手架采用的扣件14、在螺栓拧紧扭力矩达时不得发生破坏。2）扣件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其它影响使用的铸造缺并应将粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。3）扣件的螺栓不得滑丝，镙杆不得滑丝。4）扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。5）扣件表面应进行防锈处理。6）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙应不小于1mm。7）回转扣用于连接两根呈任意角度相交的杆件，如主柱和十字撑的连接。8）直角扣用于连接两根垂直相交的杆件，如主柱与大、小横杆的连接。9）对接扣和驳芯用于两条钢管杆件的对接，如主柱、大横杆的接长。3、底座：落地架采用-15*200*200mm的漆膜多层板垫15、在浇筑完的三层顶板、梁混凝土面上。4、脚手板：采用规格、型号为-50*250*4000mm的脚手板，脚手板两端均要有8号钢丝捆住且脚手板要平直无开裂，严禁采用腐朽、变形、裂缝的脚手板。（二）模板工程材料1、漆膜多层板：采用规格型号为14*915*1830mm的漆膜多层板，表面平整、有光泽，严禁采用碎裂、鼓泡、光泽不均匀、纸张错位、裂缝虫孔、腐朽、破裂等多层板。2、木方：采用规格型号为40*80*4000mm木方，无裂缝、型号一致，严禁采用侧弯、扭曲、开裂等木方（三）安全网为了保证在搭设、拆除高支撑过程中的安全在架体的中间张挂一道水平安全网，确保搭、拆过程中的安全，安全网采用3m*6m的阻燃维纶16、安全网（平网），平网严禁采用网绳、边绳、系绳断裂的安全网。六、高支撑钢管架体搭设施工工艺（一）高支撑架体构造要求1、立杆接头采用钢管插入碗口钢管内（插入深度为120mm），立杆与大横杆采用单扣件连接。接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向内错开距离不小于2800mm，各接头严禁出现立杆下部2米区域及立杆上部2米区域。双立杆区域立杆均设在大横杆两侧，立杆夹住大横杆。2、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。3、在支架立杆底部放置14厚200200见方的漆膜多层板，扫地杆离地面200mm。4、大横杆在小横杆之下，在立杆内侧，方向必须一致，用单扣件与立杆扣紧17、，大横杆采用对接扣件连接，其接头位置交错布置（50%错开），不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于500mm，各接头距立杆的距离不大于500mm5、每一立杆与大横杆相交处，都必须设置一根小横杆（针对框梁）且必须按梁图进行加密小横杆，并用单扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于150mm。小横杆间距应与立杆距离相同，且根据作业脚手板搭设的需要，再加上本工程为高支撑、梁断面较大，故在两立柱之间增设一根小横杆，确保其最大间距不大于500mm。大横杆纵横间距同立杆纵横间距，严禁大横杆隔一布一。特别注意：应本工程钢管连接，故在立杆接头向下200mm处必须各设置一道大横杆，且大横杆严禁隔一布18、一。6、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆应在立柱处相向布置。7、纵向扫地杆采用单扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆则用单扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。8、本高支撑架体采取在每个立面均设置双向剪刀撑，竖向剪刀撑随立杆、纵横向水平杆同步搭设用通长剪刀撑沿架高连续布置。双立杆部位采用双通长剪刀撑，单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面的夹角在45度60度之间。最上层大横杆距主龙骨不大于600mm。斜杆相交点处于同一条上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2-4个扣结点。所有固定点距离不大于200mm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制19、在20公分内，也就是斜杆起步点必须紧挨楼面。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度1000mm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖边的边缘至杆端100mm。9、由于架体较高，考虑到架体的稳定性在扫地杆、架体中部及顶板向下1.5米处均各设置一道水平剪刀撑。10、架体与邻近的四层结构区域处，因四层结构为先浇筑结构，故架体与先浇筑的结构要有可靠的连接措施，具体要求与框梁、板连接纵向连接点间距为不大于900mm；与每个框柱的每个方向均设置一道连接点。11、架体搭设中在架体中部设置一道平网，确保工人在操作过程中的安全。（二）主要施工方法弹线定位立第一道立杆，同时架设纵横扫地杆搭设第一道纵横水平杆调直立20、杆继续搭设纵横向水平杆第二道立杆搭接纵横水平杆满堂红扣件钢管脚手架验收1、搭设前准备对钢管、扣件、构件、配件等应按规范要求进行检查、验收；严禁使用不合格的钢管及配件。2、弹线定位1）对满堂红扣件钢管脚手架的搭设场地进行清理。2）在顶板上先弹出立杆位置线，垫板、底座安放位置应准确。3、脚手架搭设1）先按定好位置依次竖起立杆，同时在离楼板面高200mm处架设纵横扫地杆与立杆连接固定好。2）立杆纵横向间距0.9m，步距1.8m（梁为1.7m）。然后搭设第一步纵横水平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，在开始搭设时，应设置必要数量的抛撑，以确保架子的稳定和安全，安装应自一端向另一端延伸，不得相对进行。3）21、安装完第一道水平杆后，接着进行搭设第二道水平杆，并且要及时对水平杆水平度进行调整，使一根杆两端水平高差不超过规范要求。4）搭设完第一道立杆的纵横水平杆厚进行立杆对接承插，接头不能同时在一个水平面上，接头处必须相互错开，错开距离满足规范要求。5）立杆对接后要马上搭设纵横水平杆，并随着校正立杆，并继续向上搭设。6）剪刀撑应随搭升的架子一起及时设置。7）梁模板支撑可采用立杆支撑楼板、横杆支撑梁的梁板合支方法。本工程按照梁的集中荷载，在梁底设单根或双根顶撑8）脚手架采用扣件连接时应符合下列规定：扣件规格应与所连钢管外径相匹配；扣件螺栓拧紧扭力矩为4065N.m。各杆件端头伸出扣件边缘长度不应小于10022、mm。9）脚手架搭设完成之后应在架体合理位置上搭设上下通道，并设置防护栏杆。七、模板安装、钢筋绑扎及混凝土浇筑要求 熟悉施工图纸，认真按图纸尺寸和模板支撑系统设计计算书的要求配制面板、横档、楞木、支柱、对拉螺栓等。（一）柱、梁、板模板模板安装要求1、800*800柱：侧模采用14mm胶合板，侧模竖向背楞采用4080mm木方， 内楞7根木方，竖向放置，横向背楞采用482.8mm，间距500，对拉螺杆采用14，如下图： 2、梁模板安装高大模板位置2（13.222.2m）(1) 高大模板基础工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设 支柱头模板铺设底模板 拉线找平封侧模预检。根据主控制线放出各梁23、的轴线及标高控制线。此高大模板基础为综合楼三层顶，标高13.2米，楼板厚度120mm，三层模板支撑待四层高大模板支撑拆除后方可拆除。7001700梁、梁底模采用14mm胶合板，板厚120mm,模板支架搭设高度为9m，梁净跨度20.2m,立杆步距为1500mm，梁底增设2道承重立杆，梁底立杆间距为230mm，沿梁跨度方向间距（立杆纵距）为450mm，梁底支撑顶托梁长度为1000mm,顶托梁采用482.8mm钢管，内龙骨布置5道，采用4080mm木方。如下图：6001700梁模板支设方法同7001700，其余小规格、小跨度梁250500、300600、300700、300800具体见专项方案。梁侧24、模板面板采用厚度14mm胶合板。内龙骨布置9道，内龙骨采用4080mm木方，外龙骨采用双钢管482.8mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+400+400+400mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。如下图：5001200梁:梁底模采用材料及支撑方式同6001700梁。梁侧模采用厚度14mm胶合板。内龙骨布置7道，内龙骨采用4080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+350+350mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。如下图： 5.3）120mm厚板： 工艺流程：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检。 板底模采25、用14mm胶合板，模板支架最大搭设高度为10.2m，立杆的纵距为 900mm，立杆的横距为900mm，立杆的步距为 1500m。模板次龙骨为间距300mm的4080mm木方，顶托梁采用钢管，立柱钢管，规格482.8mm（如下图）：楼板支撑架立面简图5.4）模板安装尺寸偏差要求项 目允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸梁+4，-5层高垂直度大于5m8相邻两板表面高低差2表面平整度5（二）、立杆平面布置高架施工前应先将立杆位置现场放出大样，严格按大样设置立杆和搭设高架，确保位置准确，同时立杆的垂直度应用经纬仪检查校正，并确保立杆的垂直度。立杆下用木模板做垫板，木模板宽200*2026、0以增大受力面。立杆尽量布置在同一水平面上，为此综合楼报告厅阶梯斜板预留后浇。（三）剪刀撑设置1、垂直剪刀撑设置垂直剪刀撑沿纵横两个方向，在架体外侧四周及内部纵横向每5m-8m,应 由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m-8m,本工程高大模板位置一、二均在四周满设， 在中间纵向每隔6.3米（扣件式）设置横向双向剪刀撑，横向每隔5.4米（扣件式）设置纵向向双向剪刀撑且应一直到顶，与水平夹角为45600，剪刀撑均与地坪抵紧，并刚性联接。具体设置位置件附件剪刀撑布置图。2、水平剪刀撑设置在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑，当支撑高度超过8m,或施工总荷载大于1KN/m2,或集中线荷27、载大于20KN/m的支撑架，扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过8m。本工程对10.2m高支模水平剪刀撑设置两道，在扫地杆0.2米位置设置第一道，在梁底8.2米位置设置第二道水平剪刀撑，扫地杆应向低处（4.2米）延伸两跨。对9m（中庭）高支模水平剪刀撑设置两道，在扫地杆0.2米位置设置第一道，在梁底7米位置设置第二道水平剪刀撑。（详见后附件剪刀撑布置图一）（四）钢筋绑扎要求1、钢筋断料、配料、弯料等工作应在地面进行，不准在高空操作。2、钢筋、型钢、管材等细长和多根物件必须捆扎牢靠，多点起吊。单头“千斤”或捆扎不牢靠不准吊。3、起吊钢筋骨架，下方禁止28、站人，必须待骨架降到距模板1m以下才准靠近，就位支撑好方可摘钩。4钢筋落在高支撑板上要轻放、严禁集中堆放；5、绑扎钢筋按程序先绑扎主梁后绑扎次梁，落绑扎完的钢筋要轻轻落下，严禁野蛮操作，保证高支撑架体的安全。（五）混凝土浇筑1、高支撑框柱、框梁、板混凝土浇筑要点考虑到高支撑架区域，结构混凝土采用二次完成浇捣完成，即先浇篮球场、报告厅周边4层框架柱、梁、板。搭设上空区域楼板排架搭设时，4层框架柱、梁混凝土已经达到七天强度值（强度标准值数据采用同条件试块试压），上空区域中间架体与4层已经浇筑完的框柱、框梁可以整体连接，这样很大意义上增强了排架的整体稳定性；独立柱浇筑高度先浇筑至4层顶标高，待5层满29、堂红脚手架搭设完毕后上层模板均于脚手架相连。特别注意高支模结构时必须先浇筑所有框柱，然后绑扎梁板筋再浇筑整体梁板混凝土。2、混凝土垂直运输机械本工程高支撑区域混凝土浇筑均采用56m汽车泵，并把混凝土直接输送至浇筑地点。3、梁板为先框架梁、后平台板，当混凝土汽车泵送到浇筑点时，先沿梁布料，按照薄层斜面推进施工，边布料边振捣；梁从跨中向两端、楼板从中央向四周对称分层浇筑，梁每层浇筑厚度不大于400mm，楼板局部混凝土堆置高度不得超过楼板厚度100mm即230mm。在平台板布料时，应派人及时用铁锹或钢耙将其分散，以免荷载集中造成顶模变形；在振捣时先用插入式振动器，最后再用平台式振动器，确保平台砼振捣30、密实；依次类推，先浇捣梁、后浇捣板，交替施工、同步推进。4、在混凝土的浇捣过程中应严格控制好楼板的施工荷载，砼浇筑速度和堆料高度。5、在混凝土的浇捣过程中应严格控制好楼板的施工荷载，砼浇筑速度和堆料高度。 （六）、现场施工管理人员、操作人员计划及安排负 责姓 名负 责姓 名总指挥长徐世宝后勤负责人1人现场总协调张卫星材料负责人尹李新技术负责人宋学君振捣每班4人砼负责人2人下料每班6人模板负责人1人电工1人钢筋负责人1人模板值班2人质量监督员盛永平机修1人安全监督员朱松（七）、施工使用的要求1、精心设计混凝土浇筑方案【按上条（三）中要求】，确保模板支架施工过程中均衡受载，浇筑时先浇筑高支撑周边四31、层结构，然后高支撑中部架体再与四层结构做可靠连接，五层先浇筑高支撑区域内或区域外的所有框柱，待浇筑完后再绑扎高支撑顶板、梁钢筋，这样框柱的强度在五层顶板、梁混凝土浇筑时，强度能达到50%（顶板梁浇筑时间比框柱晚10天左右），实际强度根据留置的同条件试块的强度值为准。严禁楼板出现集中荷载，即施工时注意楼板上堆高不得超过混凝土面高度300mm以上；本工程高支撑范围内的混凝土垂直输送工具采用56m汽车泵。也就是利用汽车泵直接把混凝土输送到浇筑地点。2、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋、模板、木方等材料不能在支架上方堆积；3、浇筑前做好对看模人员的交底，浇筑过程中，派专人检查支架和支承情况，发32、现下沉、松动和变形情况马上报告，立即采取加固措施，以确保安全。八、高支撑模板及架体验收（一）检查验收程序 高支撑模板分项工程劳务队自检然后经施工单位项目专业技术、质量和安全检查员自检达到合格后方可提交验收，并由项目专业质量检查员填好“模板分项工程质量验收记录”，检查结论栏内应由项目经理签署“合格”并签字后交监理和建设单位验收进行综合验收。 高支撑模板分项工程质量验收应由由监理工程师（建设单位项目技术负责人）组织施工单位项目经理、项目专业技术、质量和安全负责人等进行验收,经验收合格后，方可进行下道工序施工。（二）验收部署及要求 1、人员准备 支撑体系施工前应由项目技术负责人根据施工设计方案进行全33、面的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工说明书，并应做好模板安装作业的分工准备。模板支撑体系必须由专业班组施工，所有参加作业人员必须持证上岗。 2、材料检查验收 模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录与相关资料。 （1）项目部应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。 （2）对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准，情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。 （3）采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统34、时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁板底扣件应进行100%检查。 3、支撑体系架体检查验收 高大模板支撑系统应在搭设完成后，劳务队自检合格后由项目经理组织验收，验收人员应包括劳务队和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目经理及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。 （1）主控项目 1）支撑体系所使用的钢管、方木、立杆支托、扣件和面板等的品种、规格、型号和质量必须符合设计技术参数等要求。 检查方法：采用随机抽样的方法，使用游标卡尺和小钢尺测量和观35、察检查； 抽查数量：各种材料分别全部数量的30%，但分别不少于10件。 2) 立杆、水平杆件和主次楞间距应小于或等于设计技术参数。检查方法：采用随机抽样的方法，使用小钢尺测量外围尺寸，然后观察检查；抽查数量：全部数量的50%，但分别不少于20处。 3) 剪刀撑的布设位置、与地面的夹角和形式必须符合设计要求。 检查方法：采用随机抽样的方法，使用角度尺和小钢尺测量和观察检查； 抽查数量：全部数量的60%，但不少于10处。 4）直接承担竖向荷载传递的梁底部立杆与水平杆件连接的扣件数量和拧紧力矩45N.m65 N.m。 检查方法：使用电子扭力矩测试仪检测； 抽查数量：全部数量检测。 （2）一般项目 136、) 水平杆件步距应按设计技术参数尺寸搭设。 检查方法：采用随机抽样的方法，使用小钢尺测量外围水平杆件步距，然后拉线观察； 抽查数量：全部数量的60%，但不少于10处。 2) 扫地杆和立杆支托下水平杆件分别距地面和梁底部主楞的距离应按200设置。 检查方法：采用随机抽样的方法，使用小钢尺测量外围距离，然后拉线观察； 抽查数量：全部数量的60%，但不少于10处。 3) 用于非承重构造杆件的扣件连接扭力矩应为4065N.m。 检查方法：采用随机抽样的方法，使用电子扭力矩测试仪检测； 抽查数量：按全部数量的50%抽检，但不少于100个,且应全部合格。 （3）允许偏差项目项目允许偏差(mm)检查方法地基37、基础表面坚实平整、排水不积水、垫板不晃动、底座不滑动不沉降（-10）观察最后验收垂直度2080m100经纬仪搭设中检查偏差H=27经纬仪H=1020H=2040H=3060H=4080间距歩距20钢板尺纵距50横距20纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差10双排脚手架横向水平杆外伸长度外伸500mm-50钢板尺扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离150同步立杆上两个相隔对节扣件的高度500钢卷尺立杆上对接扣件至主节点的距离两根大横杆间距的三分之一纵向水平杆上的对接扣件至主节点距离两根立杆间距的三分之一扣件螺栓拧紧扭力矩4065N.m扭力扳手剪刀撑斜杆与地面的倾角38、450600角尺脚手板外伸长度对接从两小横杆同时外伸出不得大于130150卷尺搭接搭接区域设置在小横杆处，搭接长度2004、模板检查验收（1）保证项目模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。（2）基本项目1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，必须清理干净模内杂物，由于本工程在冬季施工，故严禁对模板进行浇水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，39、对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合规范规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间)。检验方法：钢尺检查。4、现浇结构模板安装的偏差应符合规范规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见下表40、：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（3）允许偏差模板其允许偏差项目应符合相关施工规范及验收标准，并符合下表要求：项 目允许偏差（MM）检 查 方 法墙轴线位移5尺 量 检 查底模上表面标高5用水准仪或拉线和尺量检查梁、柱、墙截面内部尺寸4 ，5尺 量 检 查垂直度6用2M托线板检查表面平整度5用2M靠尺和楔形塞尺检查预埋钢板中心线位置3拉线和尺量检查预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置3外露长度10，0预留洞中心线位移10截面内部尺寸10，0九、模板拆除1、拆模程序：先支的后拆，后支的先拆先拆非承重部位，后拆承重部位41、先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最后拆梁底模板。2、柱、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板与梁底模板必须在梁板砼强度达到设计强度的100%，并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除，拆除支撑架过程中、旁边一定要有一至二名专职安全员进行监护，并在醒目位子挂设警示标语、且设置警戒区及拉警示带。3、拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下同时作业，分段拆除的高差不应大于2层。4、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模42、时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。5、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。6、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。十、安全技术措施（一）高支撑架体搭设安全要求1、扣件的紧固程度必须在4050N.m，各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用脆裂、变形、滑丝等现象的扣件；严禁将外径48mm与51mm的钢管混用，承插式例外。2、搭设过程中划出的工作标注区，禁止行人进入或穿过，统一43、指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件必须先告诉对方，并得到允许，预防坠落伤人。3、架体及时与4层结构连接，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子的稳定。在搭设过程中应由安全员、木工工长等进行检查验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。4、脚手架拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准拆除，因本工程在冬季施工，考虑到目前施工进度情况，该高支撑架体拆除定于明年已开工再拆除（混凝土养护龄期大约70天）5、架体拆除前，必须查看施工现场环境，包括外脚手架、地面设施等各类障碍物，凡能提前拆除的尽量拆除掉44、。拆架时应划分作业区，周围竖立警戒标志，楼面设专人指挥，禁止非作业人员进入或穿过。6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落；在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离开。7、每天拆架下班时，不得留下隐患部位。8、所有拆除下来的杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两根连着送到地面；拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊。（二）模板施工前的安全技术交底1、模板安装操作人员应严格按本方案构造要求的材质、施工方案和工序进行施工，模板没有固定前不得进行下道工序施工。2、本工程层高为9.1545、m局部24.3m，根据高空作业安全技术规范的要求进行操作和防护，高支撑架体四周设置防护栏杆，且在架体中部设置平网一道。3、主要临近1#楼施工区域的出入口施工应设警示牌，避免伤及行人。4、操作人员不许攀模板，不许在墙壁顶、独立粱及其他狭窄而无防护栏的模面上行走。5、高处作业架子上、平台上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件应放在工具袋内，以免坠落伤人。6、模板支撑不能固定在脚手架上，避免发生倒塌或模板位移。（三）拆模的安全技术要求（1）模板拆除时，混凝土强度必须达到混凝土结构工程施工及验收规范的规定。侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除。（2）在拆模过程中。如发46、现实际结构混凝土强度并未达到要求，应暂停拆模，经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。（3）拆模时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。（4）拆模的顺序和方法应根据现行的规定进行，如果模板设计无规定时，应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆承重模板。（5）拆模人应站一侧，不得站在拆模下方，几个人同时拆模应注意相互间的安全距离；禁止抛掷模板。（6）拆模时严禁猛撬硬砸或大面积撬落或拉倒，停工前不得留下松动和悬挂的模板。拆下的模板应及时运送到指定的地点集中堆放或清理归垛。（7）模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模47、前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 （8）模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。（9）夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。十一、注意事项1、作业人员上岗前必须自觉接受项目部组织的技术质量书面及现场口头交底；2、使用的钢管及配套配件等材料必须有产品合格证和质量检验报告；3、模板按照方案进行施工，按图纸要求、工艺标准即规范要求施工，并坚持实行自检、互检和交检工作方法。4、认真检查构配件和48、加固件是否安全，连接和挂扣是否紧固可靠，支座、底座是否符合规定。5、坚持执行工序交接制度。模板安装完成后，清理好现场地面，班组先进行自检，合格后填写自检表，并通知项目部进行专检，专检合格后与下道工序（梁板钢筋安装或框柱混凝土浇筑）进行工序交接。6、模板安装完毕后，测量人员应对模板位置、垂直度、标高、预留洞的位置进行检查。7、满堂红脚手架安装完成后，检验立杆的纵距、横距、步距垂直度及水平度是否符合要求，检查纵横向剪刀撑设置和立杆及水平杆同一截面上相邻杆件的对接是否符合要求。8、模板及其脚手架的安装必须符合以下三大原则：保证工程结构各个部位构件形状、尺寸和位置的准确。确保模板系统具有足够的承载能力49、刚度和稳定性。能可靠地承受在施工工程中产生的各种力（包括新浇混凝土自重、浇筑混凝土冲击力、施工人员和机械的重量及振动产生的各方向的力）模板系统的构造要简单，装、拆要方便，并以不阻碍钢筋安装及混凝土浇筑为原则。9、高支撑满堂红脚手架和模板安装完毕后先根据专家论证通过后的方案进行自检，然后再有项目部项目经理组织项目部技术负责、安全员、专业工长共同验收合格后方可由建设单位、监理单位共同验收，验收合格后才能进行下道工序。10、混凝土浇灌施工时，必须由模板安装班负责人亲自带两名以上的熟练木工对模板的支顶进行全面的检查及现场监控，并随时进行加固、校对、修复、堵漏等工作。11、梁模板、楼模板拆除前，先填写50、拆模申请单报监理，并且拆模部位的同条件养护混凝土试块的抗压强度满足规定的拆模强度要求时方可拆除。拆模时必须以监理发下来的指令书为依据。十二、重大危险源辨识及应急救援预案 （一）重大危险源识别1)由于局部失稳引起整体失稳或由于砼浇筑方法不对引起整体失稳，一般情况是钢管严重变形，扣件多数爆裂，模板倾斜等。2)模板、扣件、钢管等造成的物体打击。3) 高处坠落。4)机械伤害。5)触电事故。2、预防措施1）模板支撑体系按本专项方案施工，材质符合要求。2）加强工人的安全教育及项目部的日常检查力度。3）加强工人安全用电教育、班前安全活动；用电设备专人专用；电线电缆架空设置。4）机械设备专人专用 ；严格按操作51、规程操作；机械不带病运转等。（二）应急预案1、应急预案工作流程 本工程为超高支撑体系，施工危险源多，必须认真对危险源进行识别，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良影响，其应急准备和响应工作程序如下图。工作时间非工作时间报告人报告人外部通报项目应急救援小组内部报警紧急：13912899777启动应急救援预案救援小组领导确认指示部门（项目）事故现场应急救援结果外部报警消防：119匪警：110交通：122救护：120政府有关部门应急救援预案检验评价、修改2、突发事件风险分析与防范本工程危险因素是模板支撑属超高体系，且此类支撑体系倒塌事故较多，本方案施工中52、极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击、火灾、触电、机械伤害等重大事故。必须做好危险因素发生时的应急方案。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击火灾、触电、机械伤害等紧急情况进行应急准备和响应。3、机构设置 为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理徐世宝任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。 3. 1、项目部应急救援领导小组： 组 长：徐世宝（13485609966） 副组长：朱 平（13912899777）；朱 松（18012876557） 组 员：张卫星（13913898046）；张辉权（18559181821）；宋学君（13505513553、62）；任飞（13862869794）；王思华（15152899773） 当施工发生事故，由急救援小组组长或副组长负责现场指挥救援。 应急领导小组办公室电话： 13912899777 3.2、应急救援领导小组的职责 1）负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。 2）负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。 3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。 4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。 3.3、应急救援工作程序 1）当事54、故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长上报公司，必要时报当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。 2）由应急救援领导小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。 3）事故发生时，组长不在现场时，由副组长作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。 4）项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。 3.4、救援方法 （1）高空坠落应急救援方法 1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。 2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏55、迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。 3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。 4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。 3.5、模板、坍塌应急救援方法 1）当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场； 2）报120急56、救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）； 3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施； 4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小； 5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。 3.6、物体打击应急救援方法 当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。 1) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。 2) 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减57、少伤痛。 3) 对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。 4) 如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。3.7、火灾事故应急救援 施工现场发生火灾后，迅速组织扑救和人员疏散 ，并拨打抢救组组长电话，及时报警拨打119； 现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司保卫处； 消防组接到报警后立即到现场组织扑救； 报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大58、概面积并留下报警人的电话； 拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；同时通知保卫处立即到达现场组织抢救； 组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；安排人员管理现场，减少材料和工具的损失；发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；在火灾现场如有易爆物品，首先转移该物品，以防止爆炸的发生；如电器起火应首先切断电源再组织扑救；如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应该佩戴防毒面具后方可进行扑救；在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁59、因拯救物资而置生命于不顾；对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下传上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。 3.8、触电事故应急救援如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料把触电者与电源分离。高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电60、体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。触电者脱离电源后马上进行抢救，同时拨打120，送往最近的医院。由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。吸取事故教训，提高施工人员的安全意识。对施工现场供电线路及电器全面检查，彻底整改。3.9、机械伤害事故应急救援一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救， 并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。尽快调动车辆立即送往医院。事故调查组进行事故调查，责任分析并形成61、调查报告上报上级主管部门。 对施工现场的所有机械，认真检查，排除隐患，消除带病作业，备齐防护设施，达到运转正常。 3.10、预备应急救援工具如下表 1）通讯设备：包括固定电话、移动电话、对讲机； 2）交通工具：供指挥、联系、救援的用车； 3）急救药品及器材：止血带、颈托、担架等救援器材及灭火器等。3.11、后期处理事故发生后，应急领导小组应积极协同上级应急领导机构组织有关方面专家对事故原因进行调查，写出书面调查报告。事故报告要尽量说清楚以下情况：事故发生时间、地点、类型及程度、人员伤亡情况，已经采取的措施。外部救援时必须说明事故发生在什么地方，什么路几号、靠近什么路口、附近有什么特征，报救者单62、位、姓名(或事故地)电话号码及人员伤亡情况，如对方无疑问后才能挂断电话。通完电话后，应把救护车进工地现场的路上障碍及时予以清除，同时派人在现场外等候接应救护车。事故调查总结报告中应包括下列内容：(1)发生事故的工程基本情况；(2)调查中查明的事实；(3)事故原因分析及主要依据；(4)发展过程及造成的后果（包括人员伤员、经济损失）分析、评价；(5)采取的主要应急响应措施及其有效性；(6)事故结论；(7)事故责任人及其处理；(8)各种必要的附件；(9)调查中尚未解决的问题；(10)经验教训和安全建议。（三）、监测监控本项目采用钢管架支撑体系，在搭设架体和钢筋安装，混凝土浇捣前、施工过程中及混凝土终63、凝前后，必须随时监测监控。1、重点监控部位(1)杆件的设置和连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。(2)地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。(3)连接扣件是否松动。(4)支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。(5)施工过程中是否有超载的现象。(6)安全防护措施是否符合规范要求。(7)支撑体系和各杆件是否有变形的现象。2、监控时机（1）在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。（2）要浇捣梁混凝土前，由项目部对支撑架全面系统检查，合格后才开始浇混凝土。（3）在浇混凝土过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。3、监测项目支架64、沉降、水平位移和地基基础情况。4、监测点布设在各自区域设3个监测构件，每个被监测的构件应布置一个支架水平位移观测点和一个地基稳定性沉降观测点及一个支架沉降观测点。要求观测点设置经过主管工长确认并做好记录，在架子搭设过程中要对观测点进行保护。5、仪器设备配置必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1/精密水准仪/12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20” 自动安平水准仪/2千米往返3mm红外线水准仪/1/激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机/3/检测板手/1/6、监测频率在浇筑65、混凝土过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次。7、高大模板搭设允许偏差及预警值要求项目允许偏差预警值检查工具立杆钢管弯曲3mL4m128mm经纬仪、水准仪4mL6.5m2012mm经纬仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m3025mm经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差3022mm经纬仪、水准仪立杆支撑架高度H内相对值H/4000.75H/40经纬仪、水准仪支撑沉降10mm5 mm经纬仪、水准仪立杆水平位移2015mm经纬仪、水准仪地基基础10mm10 mm经纬仪、水准仪（四）、模板安装（1）安装前要审查设计审批手续是否齐全，模板结构设计与施工说明中的记载，计算方法、节点66、构造是否符合实际情况，是否有安装拆除方案。（2）对模板施工队伍进行全面详细的安全技术交底。（3）使用合格的模板和配件。（4）模板安装应按设计与施工说明顺序安装。（5）竖向模板支架支承部分安装在基土上时，应加设垫板；如用钢管作支撑时在垫板上应加钢底座。垫板应有足够强度和支承面积，并应中心承载。基土应坚实，并有排水措施。对湿陷性黄土应有防水措施；对特别重要的结构工程须采用防止支架柱下沉措施对冻胀性土应有防冻融措施。（6）模板及其支架在安装过程中，必须采取有效的防倾覆临时固定设施。（7）现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m时，模板应起拱：当设计无具体要求时，起拱高度可为全跨长度的110003100067、。（8）现浇多层或高层房屋、构筑物，安装上层模板及其支架应符合下列规定：（9）下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力或加设支架支撑；上层支架立柱应对准下层支架立柱，并于立柱底铺设垫板；当采用悬臂吊模板、桁架支模方法时，共支撑结构的承载能力和刚度必须符合要求。（10）当层问高度大干5m时，宜选用仵架支模或多层支架支模当采用多层支架支模时，支架的横垫板应平整，支柱应垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上，其支柱不得过二层，并必须待下层形成空间整体后，才能支安上层支架。（11）模板安装作业高度超过2Om时，必须搭设脚手架或平台。（12）模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷且不得将模板支搭在门窗68、框上，也不得将脚手板支搭在模板上，不能将模板与井字架、脚手架或操作平台连成一体。（13）垂直吊运模板时，必须符合下列要求：（14）在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。吊运大块或整体模板时，竖向吊运应不少于两个吊点，水下吊应不少于四个吊点。必须使用刚卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环；吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊，（15）六级风以上应停止一切吊运作业。（16）拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站住下层模板上拼装上层模板；安装过程中应设置足够的临时固定设施。若巾途停歇，应将已就位的模板固定牢固。（17）当承重焊接钢筋骨架和模板一起安装时，应符69、合下列要求：模板必须固定在承重焊接钢筋骨架的节点上。安装钢筋模板组合体时，吊索应按模板设计的吊点位置绑扎。（18）当支撑呈一定角度倾斜，或其支撑的表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有可靠的防滑移措施。（19）除设计图另有规定外，所有垂直支架柱应保证其垂直。其垂直允许偏差，当层高不大于5m时为6mm，当层高大于5m时为8mm。（20）对梁和板安装二次支撑时，在梁、板上不得有施工荷载，支撑的位置必须准确。安装后所传给支撑或连接件的荷载不应超过其允许值。支架柱或桁架必须有保持稳定的可靠措施。（21）已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值。已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动70、。（22）组合钢模板、大模板、滑动模板等的安装，应符合同家现行标准组合钢模板技术规定、大模板多层住宅结构设计与施工规定和液压滑动模板施工技术规范的相应规定。（五）、 模板拆除6.1、一般要求拆模时混凝土的强度应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列规定。（1）不承重模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏即可拆除。（2）承重模板，应根据与结构同条件养护的试块强度达到的规定要求方可拆除。（3）后张预应力混凝土结构或构件模板的拆除，侧模应在预应力张拉前拆除，其混凝土强度达到侧模拆除条件即可，进行预应力张拉必须待混凝土强度达到设计规定值方可进行，底模必须在预应力张拉完毕时方能拆除。（71、4）在拆模过程中，如发现实际混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆模，经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。（5）已拆除模板及其支架的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工何载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。（6）拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷和裂缝时，方可拆除。6.2、其它安全措施（1）拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，技术负责人方可批准拆模。（2）冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要是要考虑混凝土模板拆除后的保72、温养护，如果不能进行保温养护，必须暴露在大气中，要考虑混凝土受冻的临界强度。（3）对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求外，还应考虑保温措施，拆模之后要保证混凝土内外温差不超过20度，以免发生温差裂缝。（4）各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支的后拆、后支的先拆，先拆非承重的模板、后拆承重的模板及支架的顺序进行拆除。（5）拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通道、发生事故。（6）拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。（7）拆除的模板向下运送传递，要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重机吊运拆除的模板时73、，模板应堆码整齐并拴牢，才可吊运。6.3、救援线路图附计算书：第一节800*800柱模板（设置对拉螺栓）计算书 一、工程属性新浇混凝土柱名称A楼3层KL11新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇混凝土柱的计算高度(mm)8500新浇混凝土柱短边边长(mm)800 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)8.5新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.74、22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，248.5min29.868，20429.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，248.5min29.87，20429.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常75、使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)500模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.529.8718.146kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.882kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10718.1460.22-0.1210.8820.22-076、.082kNm Mmax/W0.082106/(1/6500122)6.828N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.529.8714.935kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63214.9352004/(1008925(1/12500123)0.235mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材质规格(mm)5080小梁截面惯性矩I(cm4)213.333小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁弹性模量E(N/mm2)9350最低处柱箍离楼面距离(m77、m)180 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.238.0567.611 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.39kNm Mmax/W0.39106/53.3331037.307N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.229.875.974 kN/m 小梁变形图(mm) 0.813mm1.5mm 满足要求！ 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E78、(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.111kNm，N14.106kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.111kNm，N24.106kN M/Wn0.111106/(4.49103)24.786N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.019mml/4000.82mm 20.019mml/4000.82mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号79、M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N4.1062=8.212kNNtb17.8kN 满足要求！ N4.1062=8.212kN26kN 满足要求！第二节600*1700梁模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝土梁名称WKLc7新浇混凝土梁计算跨度(m)20.2混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001700新浇混凝土结构层高(m)10.2梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值80、G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.13风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数81、2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)350,550梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k82、)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.7)+1.40.72154.556kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.7152.792kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.7143.45kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10752.7920.1583、2+0.1211.7640.1520.132kNm Mmax/W0.132106/32666.6674.038N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63243.451504/(10010000228666.667)0.061mml/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39352.7920.15+0.4461.7640.153.23kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14352.7920.84、15+1.2231.7640.159.375kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92852.7920.15+1.1421.7640.157.651kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39343.450.152.561kN R2=R4=1.143 q2l=1.14343.450.157.45kN R3=0.928 q2l=0.92843.450.156.048kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵85、抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.23+0.91.35(0.3-0.1)0.6/4+0.5(1.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.45-0.6/2，(0.9-0.45)-0.6/2/21，9.375+0.91.35(0.3-0.1)0.6/4=9.411kN/m q2max2.561+(0.3-0.1)0.6/4+0.5(1.7-0.12)+(0.5+(24+86、1.1)0.12)max0.45-0.6/2，(0.9-0.45)-0.6/2/21，7.45+(0.3-0.1)0.6/47.48kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.19.4110.452，0.59.4110.220.191kNm Mmax/W0.191106/533303.574N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.69.4110.45，9.4110.22.541kN max3Vmax/(2bh0)=32.5411000/(25080)0.953N/mm21.4N/mm2 满足要求87、！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6777.484504/(10096002133300)0.101mml1/250450/2501.8mm 2q2l24/(8EI)7.482004/(896002133300)0.073mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.19.4110.45，0.49.4110.45+9.4110.24.659kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.326kN，R2R4488、.659kN，R33.805kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.17.480.45，0.47.480.45+7.480.23.702kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R51.995kN，R2R43.702kN，R33.012kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、89、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.221106/449049.118N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.621kN max2Vmax/A=25.6211000/42426.513N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.078mml/250350/2501.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.364kN，R2=7.523kN，R3=7.523kN，R4=1.364kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可90、调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max1.364,1.3641.364kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R37.523kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(91、cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.130.451.52/100.017kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+192、.5)1.7)+1.40.92154.66kN/m 2)小梁验算 q1max3.242+1.2(0.3-0.1)0.6/4+0.5(1.7-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.45-0.6/2，(0.9-0.45)-0.6/2/21，9.402+1.2(0.3-0.1)0.6/4=9.438kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.368kN，R27.548kN，R37.548kN，R41.368kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(600+2200)=1686.762mm 1l01/i1686.762/15.910693、.086，查表得，10.544 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax1.368+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.45-0.6/2)/20.9，7.548，7.548，1.368+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.6/2)/20.9+0.017/0.97.567kN fN/(A)+Mw/W7566.858/(0.544424)+0.017106/449036.5N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.2171.75515094、0=3203.753mm 2l02/i3203.753/15.9201.494，查表得，20.179 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax1.368+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.45-0.6/2)/20.9，7.548，7.548，1.368+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.6/2)/20.9+0.017/0.97.567kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.20.15(10.2-1.7)+Mw/lbmax1.368+95、1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.45-0.6/2)/20.9，7.548，7.548，1.368+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.6/2)/20.9+1.53+0.017/0.99.097kN fN/(A)+Mw/W9096.858/(0.179424)+0.017106/4490123.553N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=9.097kN 1、受96、冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,97、2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=98、(0.711.43+0.250)1112080/1000=89.69kNF1=9.097kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， 99、l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=9.097kN 满足要求！第三节700*1700梁模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝土梁名称1-4轴屋面梁新浇混凝土梁计算跨度(m)21混凝土梁截面尺寸(mmmm)7001700新浇混凝土结构层高(m)9梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇100、筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.25非自定义:0.13风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1000步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁两侧立柱101、中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)383,617梁底支撑小梁根数5每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228102、666.667mm4 q10max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.7)+1.40.72154.556kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.7152.792kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)hb0.1+(24+1.5)1.7143.45kN/m 1、强度验算 Mmax0.1103、07q1静L2+0.121q1活L20.10752.7920.1752+0.1211.7640.17520.18kNm Mmax/W0.18106/32666.6675.496N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63243.451754/(10010000228666.667)0.113mml/250175/2500.7mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39352.7920.175+0.4461.7640.1753.768kN R2=R4=104、1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14352.7920.175+1.2231.7640.17510.937kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92852.7920.175+1.1421.7640.1758.926kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39343.450.1752.988kN R2=R4=1.143 q2l=1.14343.450.1758.691kN R3=0.928 q2l=0.92843.450.1757.056kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2105、)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33验算方式三等跨连续梁 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.768+0.91.35(0.3-0.1)0.7/4+0.5(1.7-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.5-0.7/2，(1-0.5)-0.7/2/21，10.937+0.91.35(0.3-0.1)0.7/4=10.98kN/m q2max2106、.988+(0.3-0.1)0.7/4+0.5(1.7-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.5-0.7/2，(1-0.5)-0.7/2/21，8.691+(0.3-0.1)0.7/48.726kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.110.980.452，0.510.980.220.222kNm Mmax/W0.222106/533304.169N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.610.980.45，10.980.22.965kN max3Vmax/(2bh0)=107、32.9651000/(25080)1.112N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677q2l14/(100EI)0.6778.7264504/(10096002133300)0.118mml1/250450/2501.8mm 2q2l24/(8EI)8.7262004/(896002133300)0.085mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.110.980.45，0.410.980.45+10.980.25.43108、5kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.596kN，R2R45.435kN，R34.439kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.18.7260.45，0.48.7260.45+8.7260.24.319kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.21kN，R2R44.319kN，R33.514kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(c109、m4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.277106/449061.667N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.355kN max2Vmax/A=26.3551000/42429.976N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.117mml/250383/2501.532mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=1.676kN，R2=8.574kN，R3=8.574kN，R110、4=1.676kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力RmaxR1,R4max1.676,1.6761.676kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R38.574kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.111、755钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2200)=1386mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw01.4cklah2/101.40.90.130.451.52/100.017kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范112、JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q11.2(0.1+(24+1.5)1.7)+1.40.92154.66kN/m 2)小梁验算 q1max3.783+1.2(0.3-0.1)0.7/4+0.5(1.7-0.12)+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.5-0.7/2，(1-0.5)-0.7/2/21，10.969+1.2(0.3-0.1)0.7/4=11.011kN/m 同上四六计算过程，可得： R11.68kN，R28.604kN，R38.604kN，R41.68kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(113、600+2200)=1642.41mm 1l01/i1642.41/15.9103.296，查表得，10.566 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax1.68+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.5-0.7/2)/20.9，8.604，8.604，1.68+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.7/2)/20.9+0.017/18.62kN fN/(A)+Mw/W8620.321/(0.566424)+0.017106/449039.614N/mm2f205N/mm2 满114、足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm 2l02/i3119.512/15.9196.196，查表得，20.188 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax1.68+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.5-0.7/2)/20.9，8.604，8.604，1.68+1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.7/2)/20.9+0.017/18.62kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+1.20.15115、(9-1.7)+Mw/lbmax1.68+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.5-0.7/2)/20.9，8.604，8.604，1.68+1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1-0.5-0.7/2)/20.9+1.314+0.017/19.934kN fN/(A)+Mw/W9934.321/(0.188424)+0.017106/4490128.321N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F116、1=N=9.934kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,117、2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hf118、t+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)11200100/1000=120.12kNF1=9.934kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：119、fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=9.934kN 满足要求！第四节600*1700梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称WKLc7，标高15.00120、m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)6001700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.7min34.213，40.834.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G121、4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.7min34.213，40.834.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.934.21+1.40.9244.085kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.21 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，600，1000，1400 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型122、覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000142/632666.667mm3，Ibh3/12=1000143/12228666.667mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承144.08544.085kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.934.21141.565kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10741.5650.1982+0.1212.520.123、19820.185kNm Mmax/W0.185106/32666.6675.675N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正134.2134.21kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63234.21197.54/(10010000228666.667)0.144mm197.5/400=0.494mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14341.5650.198+1.2232.520.1989.992kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.19834.217.7124、23kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)213.333 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q9.992kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.19.9920.62，0.59.9920.22=0.36kNm Mmax/W0.36106/533336.744N/mm2f15.44N/mm2 125、满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.69.9920.6，9.9920.2=3.597kN max3Vmax/(2bh0)=33.5971000/(25080)1.349N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q7.723kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.7236004/(10093502133330)0.34mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=7.7232004/(893502133330)=0.077mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rm126、axmax1.19.9920.6，0.49.9920.6+9.9920.26.595kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.17.7230.6，0.47.7230.6+7.7230.25.097kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依127、次解得： 承载能力极限状态：R12.276kN，R26.595kN，R35.403kN，R45.403kN，R55.403kN，R65.403kN，R75.403kN，R86.595kN，R92.276kN 正常使用极限状态：R11.752kN，R25.097kN，R34.138kN，R44.138kN，R54.138kN，R64.138kN，R74.138kN，R85.097kN，R91.752kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.471106/4490=104.906N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax128、/A=29.0771000/42442.818N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.474mm400/4001 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.9512.298/111.684kNNtb17.8kN 满足要求！500*1200梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、129、工程属性新浇混凝梁名称WKLc2，标高15.00m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001200梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.2min34.213，28.828.8kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN130、/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.2min34.213，28.828.8kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.934.21+1.40.9244.085kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k34.21 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数7主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)150结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，550，900 设计简图如下：模板设计131、剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000142/632666.667mm3，Ibh3/12=1000143/12228666.667mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承144.08544.085kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.934.21141.565kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10741.5650.18132、2+0.1212.520.1820.154kNm Mmax/W0.154106/32666.6674.714N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正134.2134.21kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63234.211804/(10010000228666.667)0.099mm180/400=0.45mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14341.5650.18+1.2232.520.189.106kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.1834.2133、17.038kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)150小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)53.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)213.333 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q9.106kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.19.1060.62，0.59.1060.152=0.328kNm Mmax/W0.328106/533336.147N/mm2f15.4134、4N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.69.1060.6，9.1060.15=3.278kN max3Vmax/(2bh0)=33.2781000/(25080)1.229N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q7.038kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.0386004/(10093502133330)0.31mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=7.0381504/(893502133330)=0.022mm150/400=0.375mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承135、载能力极限状态 Rmaxmax1.19.1060.6，0.49.1060.6+9.1060.156.01kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.17.0380.6，0.47.0380.6+7.0380.154.645kN 六、主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下：136、 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R12.074kN，R26.01kN，R34.924kN，R44.924kN，R54.924kN，R66.01kN，R72.074kN 正常使用极限状态：R11.597kN，R24.645kN，R33.772kN，R43.772kN，R53.772kN，R64.645kN，R71.597kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.535106/4490=119.154N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=28.0841000/42438.132N/mm2=12137、0 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.509mm350/4000.875 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.9512.099/111.494kNNtb17.8kN 满足要求！第四节700*1700梁侧模板计算书 一、工程属性新浇混凝梁名称1-4轴屋面梁，标高22.20m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)7001700梁板结构情况见下图楼板厚度(mm)120 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇138、混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.7新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.7min34.213，40.834.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.7min34.213，40.834.213kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k1139、1.350.928.8+1.40.9237.512kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k28.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数9主梁间距(mm)600主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)300结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)600支撑距梁底距离依次为200，600，1000，1400 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000142/632666.667mm3，140、Ibh3/12=1000143/12228666.667mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承137.51237.512kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.928.8134.992kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10734.9920.1982+0.1212.520.19820.158kNm Mmax/W0.158106/32666.6674.835N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正128.828.8kN/m max0.632qL4/(100E141、I)=0.63228.8197.54/(10010000228666.667)0.121mm197.5/400=0.494mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14334.9920.198+1.2232.520.1988.508kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.19828.86.501kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)300小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3142、)53.333小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)213.333 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q8.508kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.18.5080.62，0.58.5080.32=0.383kNm Mmax/W0.383106/533337.179N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.68.5080.6，8.5080.3=3.063kN max3Vmax/(2bh0)=33.0631000/(25080)1.149N/mm2143、1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q6.501kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6776.5016004/(10093502133330)0.286mm600/400=1.5mm 2maxqL4/(8EI)=6.5013004/(893502133330)=0.33mm300/400=0.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.18.5080.6，0.48.5080.6+8.5080.35.615kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.16.5010.6，0.46.5010.6+6.5010.34.291kN 六、主梁144、验算对拉螺栓水平向间距(mm)600主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时小梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.939kN，R25.615kN，R34.608kN，R44.608kN，R54.608kN，R64.608kN，R74.608kN，R85.615kN，R91.939kN 正145、常使用极限状态：R11.475kN，R24.291kN，R33.484kN，R43.484kN，R53.484kN，R63.484kN，R73.484kN，R84.291kN，R91.475kN 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.401106/4490=89.371N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max2Vmax/A=27.7321000/42436.47N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.403mm400/4001 mm 满足要求！ 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M1146、4轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.9510.476/19.952kNNtb17.8kN 满足要求！第五节120厚板模板（扣件式）计算书 一、工程属性新浇混凝土楼板名称屋面板，标高15.00m新浇混凝土楼板板厚(mm)120新浇混凝土楼板边长L(m)7.4新浇混凝土楼板边宽B(m)2.3 二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k147、(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.081风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计模板支架高度(m)10.2立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)100立柱距混凝土板长边的距离(mm)250主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(m148、m)300小梁最大悬挑长度(mm)250主梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算方式简支梁 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001414/632666.667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.149、667mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.5110.32/8，0.1080.32/8+3.150.3/4= 0.237kNm Mma150、x/W0.237106/32666.6677.269N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.12)1=3.112kN/m 5ql4/(384EI)53.1123004/(38410000228666.667)0.144mml/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)5080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)53.33小梁截面惯性矩I(cm4)213.33小151、梁验算方式简支梁 因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.12)+1.40.72.50.32.018kN/m M1q1l2/82.0180.92/80.204kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN M2q2L2/8+pL/152、40.0970.92/8+3.150.9/40.719kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.204，0.719，0.7910.791kNm Mmax/W0.791106/5333014.824N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.5q1L0.52.0180.90.908kN V20.5q2L+0.5p0.50.0970.9+0.53.151.619kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.25，0.153、0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.908，1.619，3.1743.174kN max3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(25080)1.19N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 跨中max5qL4/(384EI)=50.9949004/(38493502133300)0.426mml/250900/2503.6mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.9942504/(893502133300)0.024mml12154、/250500/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁验算方式简支梁 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(1.155、1+24)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24)0.12)0.3=1.054kN/m 承载能力极限状态 按简支梁，Rmax0.5q1L0.51.7050.90.767kN 按悬臂梁，R1q1l=1.7050.250.426kN RmaxRmax，R10.767kN; 正常使用极限状态 按简支梁，Rmax0.5q2L0.51.0540.90.474kN 按悬臂梁，R1q2l=1.0540.250.263kN RmaxRmax，R10.474kN; 2、抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.156、192kNm Mmax/W0.192106/449042.706N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.576kN max2Vmax/A=21.5761000/4247.436N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.277mm 跨中max=0.277mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.241mm=2502/250=2mm 满足要求！ 七、立柱验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)20157、5 h/i1500/15.995150 满足要求！ 查表得，0.634 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.0810.91.52/100.019kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4NQik+Mw/lb=0.9(1.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41)0.90.9+0.019/0.94.228kN f Nw/(A)+ Mw/W4228.138/(0.634424)+0.019106/449019.871N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座158、受力N4.228kNN30kN 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=N=4.228kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-159、3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为160、0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=1.43N/mm2，=1，h0=h-20=80mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1120mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.711.43+0.250)1112080/1000=89.69kNF1=4.228kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=14.3N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.351314.340000/1000=2316.6kNF1=4.228kN 满足要求95