1、云南丽江机场航站楼工程 模板专项方案目 录模板专项施工方案1第一节 编制依据1第二节 工程概况1第三节 方案选择1第四节 材料选择2第五节 模板安装3第六节 模板拆除6第七节 模板技术措施71、进场模板质量标准72、模板安装质量要求83、其他注意事项114、脱模剂及模板堆放、维修115、梁模板高支撑架的构造和施工要求（工程经验）:12第八节 安全、环保文明施工措施13第九节 计算书14（一）、梁模板(扣件钢管架)梁尺寸500mm1000mm14（二）、梁模板(扣件钢管架)500*85032（三）、板模板(扣件钢管高架)50第十节 布置图60模板专项施工方案第一节 编制依据及参考建筑结构荷载规范2、（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；混凝土结构设计规范（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；钢结构设计规范（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302001建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；第二节 工程概况本期工程为云南丽江机场改扩建项目中新建航站楼工程，项目位于云南省丽江市以南的七河乡三义村，建设单位为云南机场集团有限责任公司，本期新建航站楼紧邻原2号航站楼西南侧，相互之间连通。本期新建航站楼面积为33475.5平方米，主体为两层地上加一层半地下室，耐火等级为一级3、，防水等级为II级，抗震烈度为8度，设计使用年限为50年，主要结构形式底部为混凝土框架，上部为钢结构，建筑高度为20.85米。 航站楼主楼面宽126米，进深48米，主楼西侧有一个指廊，指廊长163m，宽35m，主楼东侧通过一条宽22米的指廊与老楼相连。一层为旅客到港层，二层为旅客出港层，地下一层为设备层。本工程按建筑分段形式为三段：A段（A1A23轴）、B段（B1B19轴）、C段（C1C16轴）。航站楼主体为框架结构，楼板为预应力楼板，最上层为钢结构形式。第三节 方案选择根据施工图，按设计施工图首先划分为A、B、C三个施工区，A区地下室按后浇带划分为三个施工流水段、B区按后浇带划分为三个施工流4、水段、C区按后浇带划分为二个施工流水段组织区间大流水和区内小流水施工，从而有效利用模板的周转使用和劳动力的合理调配，达到降低工程成本、节约资源、合理安排劳动力的最佳施工组织。本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求5、，要符合省文明标化工地的有关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下5种模板及其支架方案：梁模板(扣件钢管高架)500mm1000mm以下梁模板(扣件钢管高架)500mm850mm及以下板模板(扣件钢管高架)1000mm1000mm第四节 材料选择按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。采用18mm厚胶合面板，板底采用50mm100mm方木支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用483.5钢管。脚手架排距1m，跨距1m，步距16、.5m。第五节 模板安装学习操作规程和质量标准学习图纸和资料执行验评标准浇灌砼留人看模板 和钢筋工序交接检查操作人员参加书面交底不合格处理（返工）自检记录 质量评定记录施工记录 模板选择平整钢模板模板涂隔离剂与钢筋工序交接检查脚手架脚手板底部标高中心线截面尺寸边线中间检查按梁柱和独立基础各抽查10但不少于3件，带形基础、梁板3050M各抽查一处，但不少于3处。注意保护棱角清理现场文明施工施工准备技术交底支模拆模质量评定资料整理按强度曲线确定拆模时间自检模板工程质量预控流程图1、梁模板施工工艺流程：抄平放线弹板下控制线支设支撑体系固定支撑、安放支托调整平整度安放纵横向龙骨梁、柱头模板安装铺设梁底7、模调整水平及起拱钢筋绑扎安装侧模顶板支模钢筋绑扎、砼浇筑拆除支撑拆除木方及模板清理。2、在梁模板支模中，要注意以下问题：要注意梁模与柱模的接口处理，梁模板与粱模板的接口处理，以及梁模板与楼板模板接合处的处理。这些地方往往容易造成漏浆或构件尺寸偏差。要根据梁的跨度，在支模时按设计要求对模板起拱。梁模组装完成后，因侧模和底模相结合能起构架作用，使梁模刚度很大，往往使起拱困难，所以在支模开始时就要考虑到梁模的起拱，而后把侧模、底模连成整体。在预留起拱量时，要迭加上地基下沉，支撑间隙闭合等因素，使梁在拆模后起拱量符合设计要求。梁模板的支撑，要根据梁跨、梁高、层高及柱是否已先行施工等情况进行选择。当采用8、立柱支撑时，立柱要用水平杆连接。当层高较大时，立柱间要加设剪刀撑以谋求架体稳定。3、模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板200 控制线，以便于墙模板的安装和校正。模板支设前楼面清理干净，不得有积水、杂物。4、基础模板基础模板采用我公司生产的75系钢框竹胶模板进行支设，钢管加固。基础按后浇带划分施工流水段，基础施工缝就留在后浇带。根据设计要求，地下室外墙水平施工缝留设在底板以上300mm 处，300mm 高的导墙与地下室底板同时浇筑。5、地下室竖向模板除圆柱模板外，地下室竖向模9、板均采用75系钢框竹胶模板进行安装，地下室墙体水平施工缝留在顶板底面向上2030mm 处，混凝土浇筑完后剔凿软弱层到坚硬的石子。竖向施工缝留在后浇带处。采用钢框竹胶模板加钢管背楞支撑，12对拉螺栓加固。6、地下室顶板模板（1） 顶板模板支设地下室顶板模板采用15mm 厚木胶合板，50mm100mm 木方做次楞，中心间距300mm，100mm150mm 木方作主楞（见上述高支模计算书）。顶板模板施工时注意以下几点：1）横板支撑钢管必须在楼面弹线下垫木方100mm200mm500mm；2）轮扣钢管架搭设横平竖直，纵横连通，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；3）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：4 10、开间不考虑起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm；4）顶板模板支设，下部支撑用满堂红轮扣架，立杆上加U 托调整标高，支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距200mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，避免墙体“吃模”。板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净。5）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按1500mm 的间距立支撑。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道11、水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。地下顶板厚度为200mm，顶板螺旋顶撑间距统一按1500mm1500mm处理。顶板梁支模顶板梁最大高度为650mm，为了保证顶板梁的支撑，顶撑排距不大于900mm，次楞间距不大于750mm。螺旋顶撑间距为1200mm900mm。7、板模拼装（1）板模板施工工艺流程：抄平放线弹板下控制线立钢支撑、纵横拉杆固定支撑、安放支托调整平整度在支撑上按房间横向安放主龙骨1010 木方安放次龙骨510 木方铺设竹胶板调整水平及起拱钢筋绑扎隐检及砼浇筑拆除支撑拆除木方及模板清理、刷脱模剂。（2）板模采用15厚加厚层板为底模，下设25050 木方内楞，内楞12、间距为300450，内楞两端要用铅丝捆于钢管外楞上。底模拼缝处须有木方内楞。（3）当板厚不为50 的模数，而梁模为50 的模数时，将导致板与梁侧模出现空隙，这一间隙要用木条拼严。在胶合板长向接头处，内楞采用木楞时，可便于钉子将胶合板固定在内楞上，不使模板走动。外楞用120x100mm 木楞，也可用2483.5mm 钢管。内楞搭接部分要搁在两侧外楞上，以保安全。外楞在立柱处，要有一定的搭接长度，避免采用对接方式。（4）在板模上测放辅助检查线，供检校柱筋、梁位置用。（5）根据辅助检查线拉通线检查梁模、柱头、模板位置否正确，尺检梁高宽及柱头尺寸是否正确，发现问题必须责令整改。（6）到板下仔细检查立杆13、密度、侧模加固牢固程度、扣件是否拧紧、模板拼缝质量。自检合格后进行板筋绑扎。（7）在梁板砼浇灌中应派专人到板下值守并检查加固。（8）模板的拆除模板的拆除，除了非承重侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时方可拆除外，承重模板应按砼结构工程施工及验收规范的有关规定执行。（9）模板拆除的顺序的方法，应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆、后支先拆、先非承重部位和后承重部位以及自上而下的原则，拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆除的模板等配件，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放。并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。(10)模板安装质量要求现浇结构模板安装的允许误差项目允许偏差（mm）轴线14、位置5底模上表面标高5截面内部尺寸基础10柱、墙、梁+4，-5层高垂直度不大于5m6大于5m8相邻两板表面高低差2表面平整度5第六节 模板拆除混凝土的拆模应严格按总公司贯彻IS09001 标准的措施执行，砼施工前，按设计、施工规范要求单独编制拆模技术交底，并实行拆模申请制度，经模板工长提出书面拆模申请，经技术负责人批准后方可拆模。模板拆除日期的确定：及时拆除模板可提高模板的周转效率也为后续工作创造条件，不承重的侧模在砼强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏时方可拆除，当砼强度达到了2.5Mpa 后才能保证此条件。承重模板的拆除时间要根据砼强度达到设计值的百分率计，见下表。施工时，现场必须留15、取拆模砼试块，养护条件同结构。经检验达到规定强度，并报监理及业主复核批准后方可拆除承重模。模板拆除条件：构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-100模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。第七节 模板技术措施1、进场模板质量标准模板要求：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验）任意部16、位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2（3）规格尺寸标准厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。2、模板安装质量要求必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即17、模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。（1）主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。（2） 一般项目1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：18、全数检查。检验方法：观察。2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定； 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。检查数量：按规范要求的检验批(对梁19、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800m20、m及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。（6）模板的变形控制1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。3）门窗洞口处对称下混凝土；4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇21、筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（10）现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度等于或大于4 米时，模板应起拱，当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无具体要求时，应符合下列规定：侧模：在混凝土强度能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后，方可拆除。底模：其砼强度按跨度达到相关要求后方可拆模。（11）与安装配合：合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（12）混凝土浇筑时，所有墙板22、全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。3、其他注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后23、四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4、脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴24、油2:8。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。5、梁模板高支撑架的构造和施工要求（工程经验）:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计25、：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑26、架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确27、保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。第八节 安全、环保文明施工措施（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操28、作规程等）。（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；29、且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。（6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板（7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。（8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要30、采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。（9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。（10）环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第九节 计算书（一）、梁模板(扣件钢管架)梁尺寸5031、0mm1000mm因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:500*1000。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.00混凝土板厚度(mm):180.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.25；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重32、立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模33、量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓竖向根数：3；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：250mm，250mm，250mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施34、工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN35、/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 36、作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4180.9=7.78kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 273.33mm；面板的最大弯距 M= 0.18.784273.3332 = 6.56104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.56104 / 2.16104=3.038N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.038N/mm2 小于 面板的抗弯强37、度设计值 f=15N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.4 = 7.2N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 273.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.2273.334/(10060001.94105) = 0.233 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =273.333/250 = 1.093mm；面板的最大挠度计算值 =0.233mm 小于 面板的最大容许挠度值 38、=1.093mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用6000根钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；内钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (39、1.2180.9+1.420.9)0.273=6kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.16.00400.002= 9.60104N.mm； 最大支座力:R=1.16.0020.4=2.641 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 9.60104/5.08103 = 18.905 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 18.905 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 206000N/mm240、； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.27= 4.92 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 2.44105mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.924004/(1002060002.44105) = 0.017 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；内楞的最大挠度计算值 =0.017mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.641kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩41、I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.66 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 6.60105/1.02104 = 64.987 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f42、 = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =64.987N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.494 mm外楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；外楞的最大挠度计算值 =0.494mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 43、mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.40.375 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截44、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.501.000.90=13.77kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.500.90=0.19kN/m；振捣混凝45、土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.500.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=13.77+0.19+1.26=15.22kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12515.2190.252=0.119kN.m； =0.119106/2.70104=4.404N/mm2；梁底模面板计算应力 =4.404 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)146、.000+0.35）0.50= 12.93KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52112.9252504/(10060002.43105)=0.18mm；面板的最大挠度计算值: =0.18mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 250 / 250 = 1mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度47、验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)10.25=6.375 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.25(21+0.5)/ 0.5=0.438 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.26.375+1.20.438=8.175 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.125=1.575 kN/m； 钢管计算简图48、钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 8.175+1.575=9.75 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.19.750.50.5= 0.244 kN.m；最大应力 = M / W = 0.244106/5080 = 47.982 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 47.982 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最49、大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.68.1750.5 = 2.452 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =22452.500/489.000 = 10.031 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 10.031 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 6.375 + 0.438 = 6.813 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6776.8150、25004 /(10020600012.19104)=0.115mm；钢管的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.115 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.000= 25.500 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN51、/m2；q = 1.2(25.500 + 0.350 )+ 1.44.500 = 37.320 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.797 kN，中间支座最大反力Rmax=8.161；最大弯矩 Mmax=0.239 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.117 mm；支撑钢管的最大应力 =0.239106/5080=47.059 N/mm2；支52、撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 47.059 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或53、横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.161 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.797 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296=0.93 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.50)/2)0.500.35=0.158 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(1.00-0.5054、)/2)0.500.180(1.50+24.00)=2.066 kN； N =0.797+0.93+0.158+2.066=3.949 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k55、1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3949.499/(0.207489) = 39.018 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 39.018 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下56、式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.252) = 2.35 m；Lo/i = 2350.338 / 15.8 = 149 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3949.499/(0.312489) = 25.887 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25.887 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的57、设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =8.161 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(6-1)=0.93 kN； N =8.161+0.93=8.936 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f 58、- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=8935.539/(0.203489) = 90.015 N/m59、m2；钢管立杆稳定性计算 = 90.015 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.252) = 2.35 m；Lo/i = 2350.338 / 15.8 = 149 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ；钢管立杆60、受压应力计算值 ；=8935.539/(0.312489) = 58.568 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 58.568 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（二）、梁模板(扣件钢管架)500*850因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:500*850。 一、参数信息1.61、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):0.85混凝土板厚度(mm):180.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.25；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：6.00；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:1根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；采用的钢管类型为483.5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准62、值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；穿梁螺栓63、竖向根数：2；穿梁螺栓竖向距板底的距离为：250mm，250mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入64、模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载65、作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，W = 401.81.8/6=21.6cm3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.4180.9=7.78kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.420.9=1.01kN/m；q = q1+q2 = 7.776+1.008 = 8.784 kN/m；计66、算跨度(内楞间距): l = 223.33mm；面板的最大弯距 M= 0.18.784223.3332 = 4.38104N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 4.38104 / 2.16104=2.028N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 15N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.028N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.4 = 7.2N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 223.33mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板67、的截面惯性矩: I = 401.81.81.8/12=19.44cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.2223.334/(10060001.94105) = 0.104 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =223.333/250 = 0.893mm；面板的最大挠度计算值 =0.104mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.893mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用6000根钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；内钢楞截面抵抗矩 W 68、= 5.08cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.223=4.9kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 400mm； 内楞的最大弯距: M=0.14.90400.002= 7.85104N.mm； 最大支座力:R=1.14.9040.4=2.158 kN；经计算69、得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 7.85104/5.08103 = 15.447 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 15.447 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量： 206000N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.22= 4.02 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 400mm； I-面板的截面惯性矩：I = 2.44105mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.024004/(170、002060002.44105) = 0.014 mm；内楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；内楞的最大挠度计算值 =0.014mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力2.158kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(71、N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.597 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 250mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 5.97105/1.02104 = 58.763 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =58.763N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.528 mm外楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.72、625mm；外楞的最大挠度计算值 =0.528mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.40.375 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最73、大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)74、； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.500.850.90=11.70kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.500.90=0.19kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.500.90=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=11.70+0.19+1.26=13.15kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12513.1540.252=0.103kN75、.m； =0.103106/2.70104=3.806N/mm2；梁底模面板计算应力 =3.806 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=15N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)0.850+0.35）0.50= 11.01KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算76、值: = 0.52111.0122504/(10060002.43105)=0.154mm；面板的最大挠度计算值: =0.154mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 250 / 250 = 1mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)0.850.25=5.419 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.25(20.85+77、0.5)/ 0.5=0.385 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.25=1.125 kN/m；2.钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.25.419+1.20.385=6.964 kN/m；活荷载设计值 P = 1.41.125=1.575 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 6.964+78、1.575=8.54 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.18.540.50.5= 0.213 kN.m；最大应力 = M / W = 0.213106/5080 = 42.025 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 42.025 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.66.9640.5 = 2.089 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =22089.350/489.000 = 79、8.545 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 8.545 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 5.419 + 0.385 = 5.804 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6775.8045004 /(10020600012.19104)=0.098mm；钢管的最大允许挠度 =0.5001000/250=2.000 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.098 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =2 mm，满足要求！3.支撑钢80、管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)0.850= 21.675 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(21.675 + 0.350 )+ 1.44.500 = 32.730 kN/m2；梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当81、n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.697 kN，中间支座最大反力Rmax=7.149；最大弯矩 Mmax=0.209 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.102 mm；支撑钢管的最大应力 =0.209106/5080=41.166 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 41.166 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑82、移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=7.149 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:83、其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =0.697 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1296=0.93 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.50)/2)0.500.35=0.158 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(1.00-0.50)/2)0.500.180(1.50+24.00)=2.066 kN； N =0.697+0.93+0.158+2.066=3.85 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm84、)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 85、/ 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3849.703/(0.207489) = 38.032 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 38.032 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.16786、1.007(1.5+0.252) = 2.35 m；Lo/i = 2350.338 / 15.8 = 149 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3849.703/(0.312489) = 25.233 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 25.233 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =7.149 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(6-0.887、5)=0.93 kN； N =7.149+0.93=7.947 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； u - 计算长度系数，88、参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1671.71.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7947.262/(0.203489) = 80.059 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 80.059 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按89、照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.007(1.5+0.252) = 2.35 m；Lo/i = 2350.338 / 15.8 = 149 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.312 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=7947.262/(0.312489) = 52.09 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 52.09 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱90、作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（三）、板模板(扣件钢管高架) 因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.65；模板支架搭设高度(m):6.00；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.8091、；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):15；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数钢筋级别:三92、级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):100.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():15.000； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 93、面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.11+0.351 = 2.85 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 其中：q=1.22.85+1.42.5= 6.92kN/m最大弯矩M=0.16.920.252= 0.043 kNm；面板最大应力计算值 = 43250/54000 = 0.801 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=15 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.801 N/mm2 小于面94、板的抗弯强度设计值 15 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为 其中q = 2.85kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6772.852504/(10060004166666.667)=0.003 mm； 面板最大允许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.003 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q95、1= 250.250.1 = 0.625 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (2.5+2)10.25 = 1.125 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.2(0.625 + 0.088) = 0.855 kN/m；集中荷载 p = 1.41.125=1.575 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.5751 /4 + 0.85512/8 = 0.501 96、kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.575/2 + 0.8551/2 = 1.215 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.501106/83.333103 = 6.008 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 6.008 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 10.855/2+1.575/2 = 1.215 kN；方木受剪应力计算值 T 97、= 3 1215/(2 50 100) = 0.364 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.364 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.625+0.088=0.712 kN/m；集中荷载 p = 1.125 kN；方木最大挠度计算值 V= 50.71210004 /(38495004166666.67) +112510003 /( 4895004166666.67) = 0.82698、 mm；方木最大允许挠度值 V= 1000/250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.826 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 0.8551 + 1.575 = 2.43 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.911 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.558 mm ；最大支座力 Qmax = 10.631 k99、N ；支撑钢管最大应力 = 0.911106/5080=179.409 N/mm2 ；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 179.409 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2.558 mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 100、10.631 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1386 = 0.83 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.111 = 2.5 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.68 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得101、到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.716 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.716 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； 102、f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.65 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.652 = 2.8 m；L0/i = 2800 / 15.8 = 177 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.227 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10716.48/（0103、.227489） = 96.542 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 96.542 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.8 按照表2取值1.007 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.5+0.652) = 3.341 m；Lo/i = 3341.226 / 15.8 = 211 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.163 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=10716.48/（0.163489） = 134.448 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 134.448 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。第十节 布置图 第 60 页