1、xxxx中学高大模板安全专项施工方案 xxxx中学高大模板安全专项施工方案 编 制 审 核 审 批 xx省xx路桥工程有限公司xxxx中学项目部xx省xx路桥工程有限公司目录第一章 编制依据及工程概况11.1、编制依据及说明11.2工程概况1第二章 施工部署32.1施工准备32.2劳动力安排32.3施工进度计划4第三章 方案设计53.1梁模板架体设计53.2楼板模板架体设计7第四章 施工方法164.1施工准备164.2架体基础处理164.3模板支架的搭设顺序164.4模板架的搭设要求164.5其他要求174.6梁底模的预拱度设置184.7模板的拆除184.8材料的验收19第五章 施工组织管理及2、验收195.1高支模支撑系统施工管理195.2高支模支撑系统验收管理205.3高支模支撑系统质量验收20第六章 混凝土浇筑216.1浇筑前的施工准备226.2混凝土浇筑顺序226.3浇筑要求226.4混凝土养护23第七章 管理与控制237.1组织措施237.2模板工程安全措施247.3模板工程质量措施257.4安全文明施工267.5扬尘防控措施27第八章 模板支撑体系的监测监控288.1组织结构288.2监测内容和监测要求298.3监测报警指标298.4监测方法298.5处理方法298.6监测监控措施30第九章 高支模安全应急预案309.1 应急救援组织机构设置309.2施工现场危险源分析及预3、防措施329.3 具体事故应急救援预案349.4事故后处理工作40第十章 计算书4110.1风雨操场梁模板计算4110.2风雨操场楼板模板计算6110.3报告厅梁模板计算7710.4报告厅楼板模板计算9710.5风雨操场及报告厅梁下楼板承载力验算书113IVxx省xx路桥工程有限公司第一章 编制依据及工程概况1.1、编制依据及说明1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 2、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 3、建设工程施工现场供用电安全规范(GB50194-2014)； 4、建筑工程施工质量验收统一标准（GB 503002013） 5、混凝土结构工程施工质量验4、收规范（GB50204-2015） 6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 7、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 8、建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)； 9、施工现场临时用电安全技术规范(JGJ46-2005)；10、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013 11、建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-2016） 12、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质（2009）87号文13、xxxx中学项目施工图纸及建书脚手架计算软件；1.2工程概况本工程位于郑州市惠济区北部，大河路辅道与假日西路东南角。共有两处高支模，一处为风雨操场，5、一处为报告厅。具体位置详见下图。xxxx中学餐厅风雨操场地下一层，地上二层，其中风雨操场二层标高5.35m至16.3m为高支模区域，模板支设高度11.2m,南北长为41.9米（A-H轴），东西宽为29.9米(5-11轴)。xxxx中学报告厅，二层标高5.35m至14.67 m为高支模区域，模板支设高度9.37m，东西宽为20.9m（13-19轴），南北长为24.2m(A-E轴)。本专项施工方案设计的范围为：1、超高大跨部位：餐厅风雨操场（5-11轴/A-H轴）部位，板厚100mm，立杆支撑在一层顶板上。砼设计强度等级C30。主要梁截面尺寸为60019002250、500900、400900mm6、。2、报告厅（13-19/A-E）轴部位，该部位板厚100mm,立杆支撑在一层顶板上，主要梁截面尺寸为500x1600、300x900、250 x700。3、主要梁截面参数详见下表梁截面编号梁截面尺寸（mm）梁顶标高（m）跨度（m）支架高度（m）风雨操场YWKLc166001950225016.316.628.38.95报告厅WKL4500160014.7719.37.774、经统计高支模区域主要梁型号及截面尺寸如上表，餐厅风雨操场以16.3结构中选取YWKLc16（50019502250）,报告厅以12.9结构中选取WKL4（5001600）作为代表性构件进行计算 ，其余该区域梁按以上两条梁7、施工；梁下设3排立杆。餐厅风雨操场楼板以最不利因素高度11.2m,厚度100mm作为代表性构件进行计算，其余高大支模区域楼板均按此施工。报告厅楼板以最不利因素高度9.37m,厚度100mm作为代表性构件进行计算，其余高大支模区域楼板均按此施工。第二章 施工部署2.1施工准备1、仔细阅读并审核施工图，熟悉结构形状、尺寸，并按此选择合理模板支撑体系，设计合理、有效的模板搭设方案，设计支撑系统布置详图。2、根据工程进度情况及支撑体系布置图，编制各种材料的备料计划、计划进场时间安排，确保模板支撑体系及时搭设及周转使用。3、对脚手架及模板支设操作人员，安全管理人员做好详尽的书面技术交底和安全交底，确保安8、装质量及安拆施工安全。2.2劳动力安排根据劳动力需求量计划，组织工人进场，做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工教育工作，并要求对特殊工种持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，各项安全、技术、质量保证措施，项目部配置各类专业的管理人员，对高支模整个过程进行技术、安全、质量的管理。劳动力安排如下表工种木工钢筋工砼工架子工人数42231715职务施工员质量员安全员塔吊工及信号工人数222各一人2.3施工进度计划第三章 方案设计3.1梁模板架体设计1、梁模板 梁底模、侧模均采用13mm厚木模板。2、支撑模板的次楞、主楞次龙骨采用4075mm方木，平行于梁跨度方向布置，间距150mm，主龙骨采用9、482.8钢管，垂直于梁跨度方向。3、梁下立杆采用482.8钢管，承重立杆顶部采用可调顶托支撑在立杆上，伸出钢管顶面不大于200mm,两端立杆与横杆之间采用双扣件固定。具体见表3-1表3-1搭设参数梁截面尺寸（）餐厅风雨操场YWKLc16（60019502250）报告厅WKL4（5001600）梁侧对拉 螺栓穿梁螺栓直径14mm，竖向间距450mm,纵向间距500mm.梁侧方木4075mm梁底、侧模板13mm厚木模板支架形式扣件式钢管脚手架，架体顶部采用可调支托最大跨度28.319.3搭设高度11.2m9.37m计算高度11.2m9.37m计算截面600195022505001600mm步 距10、均按1500mm梁两侧立杆间距横距900mm纵距900mm横距900mm纵距900mm梁底立杆间距梁下设置3根立杆，梁长度方向立杆纵距取1/2板底立杆纵距，0.45m梁下设置3根立杆，梁长度方向立杆纵距取1/2板底立杆纵距，0.45m方木布置方向垂直于梁截面方向梁底方木尺寸4075mm梁底方木根数6根 5根剪刀撑依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向5跨，横距方向5跨扫地杆离地（楼）面200mm高，纵横向连续设置立杆基础一层顶板5.35m结构楼面钢管类型全部采用48.32.8mm4、支撑架体设计梁两侧立杆间距为900900，梁下设置3根立杆，梁长度11、方向立杆纵距0.45m，纵横设置水平杆，水平杆间距1500mm，并与梁支撑连为一个整体。横向水平杆步距为1500mm，顶部步距1200mm，现浇板底水平杆与立杆采用双扣件扣紧，梁底顶杆用可调顶托。扫地杆距楼面200mm处设置，扫地杆沿纵横水平方向应按纵上横下设置。风雨操场及报告厅高支模待一层梁板、柱砼浇筑后，地下室和一层架体在相对应梁部位的顶杆进行加密保证立杆间距450mm时,方可浇筑二层砼。5、对拉螺栓梁身设置对拉螺栓，螺杆选用M14对拉螺栓，配山型件作为紧固件。6、剪刀撑为防止大跨度梁在施工过程中造成弯曲变形，架体四周设置垂直剪刀撑由底至顶连续式设置，中间剪刀撑间距不大于5米，剪刀撑全高设12、置，夹角4560；架体顶部底部设置水平剪刀撑，中间每隔两步架设置一道水平剪刀撑。7、梁侧模梁侧模次楞采用4075m方木，主楞采用双钢管，螺杆选用14对拉螺栓，配山型紧固件。1米高以上梁下部对拉螺杆必须采用双螺帽、双蝴蝶扣。8、格构柱 在/C轴、/E轴增加格构柱（1800mm1800mm），提高支架整体稳定性。（见附图7） 3.2楼板模板架体设计楼板模板均采用13mm厚木模板，支撑立杆选用482.8钢管，立杆间距为900900，纵横设置水平杆，水平杆间距1500mm，并与梁支撑连为一个整体。支撑楼板的次龙骨采用482.8钢管，间距300mm，主龙骨选用482.8，间距900mm，主次龙骨必须顶紧13、梁侧模，使之与梁支撑体系形成整体。二层风雨操场模板支撑架体搭设计详见附图附图1（风雨操场模板支撑体系平面布置图）附图2（风雨操场模板支撑体系1-1剖面布置图）附图3（风雨操场梁模板支撑体系大样图）二层报告厅模板支撑架体搭设计详见附图附图4（报告厅模板支撑体系平面布置图）附图5（报告厅模板支撑体系1-1剖面布置图）附图6（报告厅梁模板支撑体系大样图） 附图7（水平杆和梁、柱拉结大样、格构柱详图）11xx省xx路桥工程有限公司附图1 附图2xxxx中学高大模板安全专项施工方案附图3附图4142xx省xx路桥工程有限公司附图5附图6 附图7 第四章 施工方法4.1施工准备 1、脚手架搭设前，工长应按14、照施工方案要求向搭设和使用人员做好技术、安全交底。2、支架基础上应先弹出支撑架的纵横方向位置线并进行抄平。3、加强对扣件、钢管、顶托等进行检查验收，严禁使用不合格产品。4.2架体基础处理1、模板架支撑于楼板结构层上，立杆下方设方木做为垫板，分散上方集中荷载。4.3模板支架的搭设顺序模板支架的搭设应严格遵循以下顺序：放线竖立杆扫地杆安装第一步架体纵横水平杆安装，第二步、第三步架体纵横水平杆安装（设临时抛撑）垂直剪刀撑、水平剪刀撑安装接立杆、横杆同前搭设步骤，直至搭设完成。4.4模板架的搭设要求模板架的搭设严格按照模板支撑系统设计方案搭设。基本要求：横平竖直、整齐清晰、平竖通顺、连接牢固，受荷安全15、。具体要求：1、立杆的垂直偏差不得大于架高的1/400，相邻两根立杆接头不在同一步距内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm。2、同一水平的横杆接头错开两跨距，横杆水平偏差控制在30mm内。3、纵向横杆和横向横杆，用扣件与立杆紧固连接，且距离不大于50mm，各方向的水平拉杆应在同一水平面。4、竖向每隔3m采用钢管扣件同框架柱锁紧，层间梁处间距4.5m采用钢管扣件锁紧。5、垂直剪刀撑应成4560倾角，两根斜撑对称布置，每道剪刀撑的宽度不应小于5m，倾角45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过5根，倾角为60时，则不应超过4根。6、剪刀撑斜杆件的接长区域，应等间距设置3个16、旋转扣件进行搭接，搭接长度应不小于1米，端部搭接扣件间距离杆件接头的距离应大于100mm，不得采用对接扣件；剪刀撑斜杆和立杆或水平杆交叉时，交叉点应用旋转扣件进行固定。7、模板支架支撑顶端、底端分别设一道水平剪刀撑，中间每隔两步架设置一道水平剪刀撑，与水平杆呈45至60。8、用对接扣件连接大横杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上、以防雨水进入。以确保安全，在安装扣件时，必须将扣件放端正后再拧紧螺栓，拧螺栓时，用力要适当，一般控制在4065Nm9、模板支架必须严格按照规范要求选用材料，对于压扁、弯曲、锈蚀和有裂纹的钢管及不合格的构件，严禁使用，扣件螺栓应满足正常状态下的扭力矩要求。10、检17、查验收，架体搭设完毕后，要进行全面综合检查、验收、签字，对所有节点要进行复拧收紧，扣件螺栓扭力矩不得小于40 Nm，且不大于65 Nm。检查时及时用彩色粉笔做出标记，确保一个不漏。4.5其他要求1、支撑架（梁下、板下）必须同时同步搭设，一次按方案要求完成。剪刀撑也应随支撑架同时完成，防止开始搭设不按方案要求，然后再加固的现象发生。2、支撑架顶部搁置木枋的水平钢管或支撑托标高应认真控制，梁下起拱也应一并考虑，防止排架成型后调整困难。3、同层竖向结构先于水平结构施工时，支撑架在搭设过程中除按方案设置剪刀撑外、还应与已完成的竖向结构（墙体、柱）顶紧，抱牢。4、在楼层上搭设支撑时，运至楼层的支撑架材料18、（钢管、扣件）不应过于集中堆放，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载。5、模板支架搭设过程中，应及时检查立杆的垂直度，测量立杆之间和结构间的距离，随时纠偏，确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差满足施工验收规范要求。4.6梁底模的预拱度设置根据图纸设计要求，在梁底模设置预拱度，跨中起拱2/1000设置。风雨操场YWKLC1-6起拱56.6mm，报告厅WKL4起拱38.6mm。4.7模板的拆除4.7.1、不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面及棱角不因拆模而受损时方可拆除。 4.7.2、高大支架下方连续2层支架不得提前拆除，顶层承重模板应在与结构或构件同条件养护的混凝土试块符合规定时，19、才能拆除。模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的100%。4.7.3、拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。4.7.4、拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。4.7.5、拆除跨度较大的梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。4.7.6、柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。4.7.8、拆除下来的模板必须按指定场地位置20、编号分区堆放，以便重复使用。4.7.9各洞口处悬挂防止坠落的安全标志，如遇施工需要临时拆移防护设施时，必须报请工地安全负责人批准后方可拆移，当施工作业结束后必须及时恢复原状。4.7.9拆除模板时，在楼层边四周设1.2米高防护围栏,立杆间距为2米,外部用密目安全网封严,并悬挂警示标志（注意安全、当心落物、禁止入内等），并设专人督查监管，禁止无关人员入内。4.8材料的验收 钢管，扣件，模板，方木等材料，有专人验收，保证每一种材料都是合格的。第五章 施工组织管理及验收5.1高支模支撑系统施工管理1、 严格按支撑架设计书进行操作。2、 施工现场安全负责人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和21、混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。3、 支模完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即报监理单位和建设单位到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。4、 严格按设计尺寸和要求搭设。搭设前在施工员、测量员参与下先弹出纵、横立杆位置线，再据此搭设立杆。5、 支撑支架系统必须连为一体，不得因班组施工区域的划分而断开。6、 精心设计砼浇筑方案：浇筑砼时，泵车停放在道路边，楼面采用汽车泵浇筑，按照砼计划浇筑方向开始浇捣，尽量采取从中间向两边浇筑的顺序均匀浇筑。7、 施工材料，特别是钢管和扣件不满足要求的严禁使用。搭设的主要材料在进场堆放前，必须根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JG22、J130-2011）中关于构配件检查和验收的要求，逐一进行验收。经验收合格的钢管、扣件按规格、种类，分类整齐堆放、堆稳。8、 确保安全的前提下，在砼浇筑开始后，派人检查支架及其支撑情况，发现有下沉、松动和变形情况，及时予以解决。5.2高支模支撑系统验收管理高大模板支撑系统在搭设完成后，由项目生产经理组织验收，验收人员包括项目部技术人员、项目安全、质量管理人员、班组长，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。5.3高支模支撑系统质量验收模板高支撑架搭设完毕后应进行安全可靠性检查验收，合格后方准使用。对高大模板支架的验收按23、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范的相关规定进行验收。模板工程检查验收必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范有关规定，本工程模板工程应符合下述具体规定：（1） 、主控项目a、 安装上层模板及其支架时，下层楼板支架不拆除。b、涂刷模板隔离剂时，不得污染钢筋和砼接槎处。（2） 、一般项目a、模板接缝不应漏浆，可以使用贴胶带纸或封水泥砂浆。在浇筑砼前，应浇水湿润模板，但模板内不应有积水；b、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；c、浇筑砼前，模板内的杂物应清理干净。（3） 实测允许偏差项目a、现24、浇结构模板安全的允许偏差：轴线位置5；底膜上表面标高5；柱、梁截面内部尺寸4、5；层高垂直度（5m）6；相邻两板高低差2；表面平整度5。b、预埋件和预留孔洞的允许偏差：预埋管、预留孔中心线位置3；插筋中心线位置5；预留洞中心线位置10；预留洞尺寸10。第六章 混凝土浇筑 由于本工程的风雨操场及报告厅为高支模部位层高较高，梁截面大、等情况，采用荷载传递法施工。即在每层相对位置按要求搭设满堂架，楼层砼浇筑有一层楼板作为承力构件，完成的梁板结构，待达到养护期，且同条件砼试件强度达到100%设计强度后才能从顶层往下逐层拆除各层梁底、板底的模板及支撑系统。浇筑形式为：采用汽车泵进行浇筑，高支模区域应先浇25、筑标高9.9m以下下部柱、梁等结构混凝土，再施工顶层柱、梁、板结构的钢筋、混凝土工程。施工高支模支撑体系时应与已浇筑的柱通过刚性连接，拉紧顶牢，确保支撑体系的稳定。6.1浇筑前的施工准备1、混凝土浇筑前，项目部技术负责人向全体操作工人作混凝土浇筑施工技术交底，详细讲明混凝土强度等级、数量、浇筑部位、浇筑顺序和方向，预计浇筑时间、施工质量要求、各部位混凝土强度等级、施工安全注意事项等。2、项目部成立混凝土浇筑领导小组，调度混凝土运送车进出场，与混凝土厂家联系，动态掌握混凝土质量，施工机械，施工用电、用水，防雨措施。施工质量监管，施工安全监管，总指挥等工作均有专人负责。6.2混凝土浇筑顺序根据本工26、程区域划分，分区域进行施工。浇筑方式：第一阶段施工安排：先浇筑标高9.9m以下部位柱和梁砼浇筑，第二阶段施工安排：浇柱标高9.9m以上柱砼,梁砼两边向中间分层往返进行推进，砼浇筑高度不得大于400mm，浇筑速度不得大于500mm/h。对所有的梁进行循环施工，直至浇筑到板下口，振捣快插慢拔，依次往一个方向进行推进，第二次浇筑时振动棒插入下层砼上三分一处，然后按照上述步骤进行操作。浇筑报告厅屋面斜板时，要从坡脚开始，呈圆周分层向坡顶浇筑，不得局部堆积。6.3浇筑要求1、 浇筑过程中，应进行监控，派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。并在浇筑前对施工区域设置警戒线，不准人员进入支27、撑架内部。浇筑楼板及屋面混凝土时应随浇随整平，不得在同一处连续布料。不得让混凝土大量堆积在某个施工片，造成局部荷载过大而对模板及支撑不利。采用分层浇筑的部位，每一层混凝土浇筑时间差不能超过45min，为了保证施工的混凝土浇筑的连续性，采用2台汽车泵同时浇筑，防止出现冷缝。2、 楼面梁板混凝土浇筑时，泵管出口应随出料随铺摊，不应过多堆积于泵管出口，堆积高度不应超过结构面上200mm。3、严格按浇筑顺序控制每层砼的浇筑时间，确保下层砼初凝前浇筑上层砼。浇筑上层砼时，振动棒应伸入下层砼50100mm深，消除上、下层砼可能产生的冷缝。6.4混凝土养护1、砼浇筑后12小时内，应及时进行覆盖并洒水湿润养护28、。浇水养护至少15天。2、梁必须待同条件养护试块报告达到要求，楼面施工荷载不大于设计容许承载能力后才可拆底模。第七章 管理与控制7.1组织措施7.2模板工程安全措施 （1）从事高支模搭设、拆除的人员必须持证上岗。（2）施工中所有人员都必须戴好安全帽，系好安全带，佩戴好工具袋，不得穿塑料硬底鞋、拖鞋。（3）高空作业人员和楼层、地面施工人员要相互关心、关照，高空作业人员不得往下抛掷物体。（4）搭设过程中，树立警告牌，而且安排专人执勤，严禁非施工人员进入进入施工作业区，安全检查员必须坚守岗位，尽职尽责。（5）模板安装人员严格按模板工程要求的材质、施工方案和工序进行施工，模板没有固定前不得进行下道工序29、施工。（6)高处作业架子上、平台上一般不宜堆放模板。工人所用工具、模板零件应放置工具袋内，以免坠落伤人。（7）拆模过程中，如发现结构混凝土强度并未达到要求，应暂停拆模。经妥当处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。（8）拆模时，应有专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非作业人员进入作业区。（9）拆模的顺序应严格遵循从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆承重模板。（10）拆模人应站在一侧，不得站在拆模下方，几个人同时拆模应注意相互间的安全距离；禁止抛掷模板。7.3模板工程质量措施1、模板安装质量标准（1）保证项目：模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的30、支承面积。检查方法：观察和用楔形塞尺检查。 （2）允许偏差现浇结构模板安装允许偏差及检验方法序号项目检查方法1轴线位置5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺3截面尺寸基础10尺量柱、梁54层高垂直度层高6m8经纬仪或吊线，尺量层高6m105相邻两板表面高低差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正方尺，塞尺顺直拉线检查8预埋管、螺栓中心线位移2拉线，尺量螺栓外露长度10、09预留孔洞中心线位移10拉线，尺量尺寸10、010插筋中心线位移5尺量外露长度10、07.4安全文明施工7.4.1.文明施工目标确保“安全文明工地”文明施工管理要求：在施工期间严格遵守国家、行业、地方有关建设工程施工规范和31、规定，建立规章制度和防护措施及遵守建设单位在施工现场的一切管理，做到文明施工，争创安全文明施工工地。 7.4.2.现场场容管理措施按现场各部位使用功能划分区域，建立文明施工责任制，明确管理负责人，实行挂牌制，所辖区域有关人员执行岗位责任制具体规定。操作地点和周围必须清洁整齐，做到工完场清，丢洒在楼梯、楼板上的砂浆、混凝土应及时清除,落地灰回收过筛使用。建筑物内清除垃圾、渣土，必须通过临时设置垃圾通道或吊运、抬运方式等必要措施稳妥下卸。 施工现场不乱堆垃圾和余物，在适当地点设置临时堆放点，并定期外运；外运途中采取遮盖防范措施以防遗撒。 施工现场按郑州市安全文明标准化工地标准执行，保证道路坚实畅通32、，有排水措施，基础、地下管线等施工完后，及时回填平整，清除积土。现场施工临时水电设施专人管理，无常流水、常明灯现象。施工现场临时设施，包括生产、生活用房、仓库、料场、临时上下水管道及动力照明线路，按施工组织设计确定平面图进行布置，保证整齐。7.5扬尘防控措施制定施工现场洒水降尘制度，配备专用洒水设备及指定专人负责。在易产生扬尘的季节，施工场地采取洒水降尘。现场出入口设冲洗站点，配备高压水枪。运输车辆在驶出施工现场之前，要做好冲洗、遮蔽、清洁等工作。大门口设沉淀池，清洗混凝土泵车、搅拌车的污水经过沉淀后还可用作现场撒水降尘、混凝土养护等重复利用。做好现场绿化、硬化工作，堆土采用绿色密目网覆盖。除33、现场已种植的花草绿化外，在临建房屋的墙面和现有周边彩钢围墙的墙面种植爬蔓类耐旱植物绿化，把施工现场建设成为花园式工地。使用商品混凝土和商品砂浆，以减少施工现场粉尘污染源。施工现场不得使用有明显无组织排放尘埃的中小型粉碎、切割、铇刨等机械设备。施工现场设立垃圾站，及时分拣、回收、清运现场垃圾，按照批准路线和时间由专业公司运输消纳。楼层内的施工垃圾使用封闭的容器盛装，每日采用塔吊吊运清理。运输车辆不超载，并覆盖严密，严防遗洒。密闭垃圾运输车、混凝土罐车、货物运输车辆每天保持车辆表面清洁，装料至货箱盖底并限制超载，车辆卸料溜槽处装设防遗撒的活动挡板。郑州市扬尘治理七个百分之百内容：1、房屋建筑工程施34、工现场、位于城区主要路段的市政公用工程、轨道交通工程等建设工地施工现场沿工程四周连续围挡设置率达 100%。2、施工现场主要道路硬化率 100%；房屋建筑工程外脚手架密目式安 全网安装率达 100%。 3、 施工现场的水泥、砂石等易产生扬尘的建筑材料应入库、入池， 遮盖率达 100%；道路开挖等作业洒水压尘措施落实率达 100%。 4、施工现场余土及建筑垃圾等集中堆放，采取固化、覆盖、绿化等 措施落实率达 100%。 5、施工现场出场车辆冲洗设施及冲洗制度落实率达 100%,建筑渣土 运输车辆密闭率达 100%。 6、施工现场主出入口处，设置工程建设项目相关信息标牌，载明工 程概况、管理人员及35、监督电话、安全生产、文明施工、消防保卫、施 工现场总平面图、消防平面布置图等信息，标牌设置率达 100%。第八章 模板支撑体系的监测监控8.1组织结构项目部成立高支模架体沉降、偏移监测小组，如下：组长：* 电话：测量负责：* 电话：组员： 刘俊健 电话：涂帅 电话：8.2监测内容和监测要求 （1）监测项目：支架沉降、位移和变形 （2）测点布设：在主框架梁的跨中和板跨中各设置一个观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求。 （3）监测频率：在浇筑混凝土过程中实施监测，监测频率20-30分钟一次。8.3监测报警指标监测项目监测报警值支架沉降10支架水平位移8 8.4监测方法 支撑的变形监测采用经纬仪、36、水准仪进行。做法是：在首层柱的侧面标示出观测基准点，分别在支撑杆上标示观测点（沉降观测点位置在该层结构面上1.5m处，垂直度观测点应在模板支撑下方30-50处）。在整个浇筑混凝土的过程中，安排专人在首层外围进行检测。8.5处理方法当监测数据接近或达到报警值时，应立即停止施工作业，组织有关方采取应急或抢险措施，直至整改或加固完成后方可进行施工作业，并向上级有关部门报告。8.6监测监控措施梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇筑施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监控措施：1、项目安全员每日常进行安全检查，项目部每周定期进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日37、常检查、巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）架体是否不均匀沉降、垂直度是否便宜（5) 施工过程中是否有超载的现象（6) 安全防护措施是否符合规范要求（7）模板支撑架体杆件是否有变形的现象3、模板支撑架在承受六级大风或大暴雨后必须全面检查。4、在浇筑梁板砼前，由项目部对模板支撑架全面检查，合格后才开始浇筑砼，浇筑砼过程中，由质检员、安全员对架体全面检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证后在施工。5、浇筑过程中，安全员要做好现场的巡查，如果发现有异常声响等预兆，要立即38、阻止现场暂停施工，并上报监测小组。第九章 高支模安全应急预案9.1 应急救援组织机构设置9.1.1为对可能发生的事故能够快速反应、及时救援，项目部成立高支模应急救援领导小组，由项目经理*任组长，负责事故现场指挥，统筹安排全面工作。具体安全管理机构如下图高支模系统安全应急救援领导小组序号安全小组职务务职务姓名 联系电话 备注1组长项目经理2副组长总工程师3组员土建施工员4组员土建施工员5组员质量员6组员质量员7组员安全主管8组员安全员9组员安装施工员10组员测量员11组员材料员 9.1.2人员职责及分工 1、项目经理（第一安全责任人）*：负责高支模应急救援全面工作。 2、安全主管（直接安全责任人39、）*：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。 3、现场专职安全员*：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员、材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作，同时负责执行项目部下达的相关指令。4、组员及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。当发生紧急情况时，立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告分公司及公司甚至当地部门，取得政府及相关部门的帮助。9.1.3应急物资储备项目部施工现场必须储40、备必要的急救器材和排险、抢险物资。1、 伤员抢救器材：氧气枕头、硬质托板、急救包、止血带、绷带、担架、手电筒、对讲机等。2、 排险、抢险物资：5t倒链2个、配备相应的索具、卡具、钢丝绳、气割设备1套。上述所有器材设备必须建立台账，并有专人负责日常管理。9.2施工现场危险源分析及预防措施9.2.1重大危险源的分类 本建筑工地重大危险源按场所的不同初步可分为：施工现场重大危险源与临建设施重大危险源两类。对危险和有害因数的辨识应从人、料、机、工艺、环境等角度入手，动态分析识别评价可能存在的危险有害因数的种类和危险程度，从而找到整改措施来加以治理。 9.2.2、施工现场重大危险源 存在于人的重大危险源41、主要是人的不安全行为即“三违”：违章指挥、违章作业、违反劳动纪律，主要集中表现在那些施工现场经验不丰富、素质较低的人员当中。事故原因统计分析表明70%以上事故是由“三违”造成的，因此应严禁“三违”。存在于分部、分项施工工艺过程、施工机械运行过程和物料的重大危险源因素： 1、脚手架、模板和支撑、起重、塔吊，人工挖孔槽、基坑土方施工等局部结构工程失稳，造成机械设备倾覆、土方边坡坍塌、结构坍塌、脚手架及模板支架坍塌等，造成意外事故。2、施工高度大于2m的作业面，因安全防护不到位、人员未配系安全带等原因造成人员踏空、滑倒等高处坠落摔伤或坠落物体打击下方人员等意外事故。 3、工程材料、构配件及设备的堆放42、与频繁吊运、搬运等过程中因各种原因易发生堆放散落、高空坠落、撞击人员等意外事故。4、施工用易燃易爆危险化学品临时存放或使用不符合要求、防护不到位，造成火灾或人员窒息中毒意外事故。9.2.3、建筑工地重大危险源的主要危害 建筑工地重大危险源，可能造成的事故危害主要有：高处坠落、坍塌、物体打击、起重伤害、触电及雷击伤害、机械伤害、中毒窒息、火灾、爆炸和其他伤害等多种类型。9.2.4、建筑工地重大危险源整治措施1、建立建筑工地重大危险源的公示和跟踪整改制度。加强现场巡视，对可能影响安全生产的重大危险源进行辨识，并进行登记，掌握重大危险源的数量和分布状况，经常性地公示重大危险源名录、整改措施及治理情况43、。2、重大危险源的登记主要内容应包括：工程名称、危险源类别、地段部位、易发生时间、联系人、联系方式、重大危险源可能造成的危害、施工安全主要措施和应急预案。3、对人的不安全行为，要严禁“三违”，加强教育，搞好传、帮、带，加强现场巡视，严格检查处罚，慢慢就规矩了，懂安全了，会安全了。4、杜绝坍塌伤害、高处坠落伤害、物体打击伤害、机械伤害、触电伤害等易造成重伤及死亡的事故发生。5、加强法律法规、规范、规程的学习和应用，杜绝违章指挥、违章操作。6、制订和实行施工现场大型施工机械安装、运行、拆卸和外架工程安装的检验检测、维护保养、检查验收制度。 7、建立和实施行之有效的安全管理制度，控制年负伤率、控制年44、安全事故率。创建安全文明工地。8、建立安全管理的沟通机制，在具体实施中，不但要“管”更要注重“理”，要理顺关系，要说理，通过有效的管理方式，使被管理者容易接受和理解，将“以人为本”的理念真正体现到施工现场安全管理过程之中。作为安全制度与措施实施的补充和延伸。9.3 具体事故应急救援预案1、火灾应急预案（1）指导思想对火灾事故采取应急措施，最大限度地减少事故对职工的伤害，制定本预案。（2）应急措施 一旦火灾发生事故，发现事故的人应立即拨打值班电话并向*（第二负责人*）报告。*接到职工事故报告后，立即通知职工事故救助小组成员迅速赶赴事故现场；并拨打项目办有关领导以及当地人民政府有关部门报告。*负责45、调集人员、机具设备等资源对事故造成的人员进行现场救护，控制事故的态势，尽最大努力阻止事故的进一步扩大和蔓延。魏艳胜负责对受伤的职工进行救护，减少事故对职工的伤害。当发现危重病人时，并拨打120急救送当地急救中心进行急救；李排军负责引导救护车进入事故现场。当事故事态发展难以控制时，由*拨打请求邻近有关单位进行救援。黄晓柯、许金玉、刘俊健、涂帅负责事故现场的保护和警戒工作，负责保护好事故现场，阻止无关及闲散人员进入事故现场。闻靓仔、李排军负责事故现场进行抢救、急救、救援所需的物资、机具设备的供应工作。事故现场处理结束、受伤职工安排就绪后，*、李红波、刘俊健负责组织有关人员进行事故原因分析，制定防止46、再发生的改进措施，并按有关规定对有关责任人员进行严肃处理。2、触电应急救援预案（1）指导思想为了认真做好预防触电事故的发生和对触电事故的响应，最大限度地减少事故对职工地伤害，制定本预案。（2）应急原则入场教育：首先对所有进场工人进行安全用电方面的教育，增强职工的防触电方面的安全意识。根据现场情况，配备足够数量的各类应急器材。新开工项目，应在开工前制定出触电事故应急预案。（3）应急措施 一旦有人发生触电事故时，最先发现的人应立即大声呼救，告之在什么位置发生了触电事故，并立即打值班，值班人员立即向组长*（第二负责人*，第三负责人于颜楠）报告*负责现场抢救的总指挥，进行现场自救工作。于颜楠负责打“147、20”通知急救中心，报告事故的地点，电击伤害的程度，受伤人员的状态。当有人触电时，首先要切断电源，然后用干木棍挑开电线或用木棍将触电人击倒脱离开，在没能得到电源切断的准确消息前，其他人绝对不能接触触电者，避免连续事故的发生，还要注意跨步电压的安全距离。脱离触电区后，视情节的轻重，立即进行自救，对触电人员进行人工呼吸抢救，做人工呼吸作用不明显时，现场其他人员帮忙用胸外挤压法进行抢救。电气焊作业必须持证上岗，氧气瓶和乙炔气瓶不能放在一起，它们的最小工作间距不得小于5米，两瓶同时作业间距不得小于10米。施焊场地周围应清除易燃、易爆物品，进行覆盖或隔离，工作结束后，检查工作场地，确认无起火危险方可离开48、。由李排军负责接急救车。（4）善后工作现场其他人员负责现场的清理，保障通道畅通，使救护车直达事发地点。抢救工作结束后，设专人保护现场，以便查明事故的原因。项目部立即组织调查组，对事故现场进行调查，收集事故当事人和现场人员的陈述和证词，开分析会查明直接和间接原因，确定事故的性质和责任者。召开事故分析大会，教育全体员工提高自身的安全防护意识，杜绝类似情况的发生。3、坍塌事故应急援救预案（1）指导思想对发生的坍塌事故采取应急措施，使事故造成的人员伤亡和财产损失降到最低限度，制定本预案。 （2）应急预案一旦发生支撑系统坍塌事故，最先发现的人应立即打值班，并告知*（第二负责人*）。*立即负责现场总指挥，49、进行现场自救工作。由现场负责李排军负责打“120”通知郑州市医疗急救中心，报告事故的地点，伤害的程度，受伤人员的状态。*视情节的轻重，立即组织进行自救，对摔伤人员进行简单止血和包扎。 （3）善后工作现场其他人员负责现场的清理，保障通道畅通，使救护车直达事发地点。抢救工作结束后，设专人保护现场，以便查明事故的原因。项目部经理立即组织调查组，对事故现场进行调查，收集事故当事人和现场人员的陈述和证词，开分析会查明直接和间接原因，确定事故的性质和责任者。开事故现场会，教育广大员工提高自身的安全意识，为确保安全生产，杜绝类似事故再次发生。4、伤害类事故应急救援预案 （1）机械伤害机械伤害的常见原因机械伤50、害又称机械性损伤或机械性创伤。机械性伤害是机械操作或加工过程中，各种以机械力的方式直接对人体造成的伤害。在生产过程中机械性伤害占有相当大的比例，机械伤害包括以下内容：机器工具伤害（辗压、碰撞、切割、戳伤等）。起重伤害（包括行车设备、机电设备等运行过程中所造成的伤害）。车辆伤害（包括挤、压、撞、倾翻等）。物体打击伤害（包括落物、锤击、碎裂、砸伤、崩块等）。刺割伤害（机器工具、尖刀物划破、扎破、刀切等）。倒塌伤害（堆置物、建筑物倒塌、高空坠落等）。机械伤害的主要症状机械性伤害常常是意外的、突出性的，可对人体造成各种不同程度的伤害，甚至生命安全。主要表现有以下几个方面：伤口，局部组织的完整性被破坏，51、包括局部组织器官的毁损脱离。出血，包括内出血、外出血。骨折，包括脱骱、其中有闭合性和开放性。休克，由于失血或疼痛等原因造成。心跳，呼吸停止，由于严重损伤引起，如不及时抢救则可能造成死亡。其它严重的损害，如内脏破裂、气胸、脑及脊髓损伤等。 机械伤害的现场急救发生机械伤害时，首先应关停机器。如果发生断手、断指等严重情况时，对伤者伤口要进行包扎止血、止痛、进行半握拳状的功能固定。对断手、断指应用消毒或清洁敷料包好，将包好的断手、断指放在无泄漏的塑料袋内，扎紧好袋口，在袋周围放上冰块或用冰棍代替，速将伤者送医院进行抢救。注意：忌将断指浸入酒精等消毒液中，以防细胞变质。5、高空坠落、物体打击应急救援预案52、 （1）现场职工发现发生高空坠落、物体打击事故，应就地进行抢救及呼救，并立即值班，值班负责人知晓发生事故后，应立即通知应急救援组织进行抢救，并指示各班组立即停止作业。(2)立即拨打120 救护中心与医院取得联系，并详细说明事故地点、严重程度、本部门的联系，并派人到路口接应。(3)施工人员从高处坠落，现场解救不可盲目，不然会导致伤情恶化，甚至危及生命。应首先观察其神志是否清醒，并察看伤员着地及伤势，做到心中有数。(4)伤员如昏迷，但心跳和呼吸存在，应立即将伤员的头偏向一侧，防止舌根后倒，影响呼吸。(5)将伤员口中可能脱落的牙齿和积血清除，以免误入气管，引起窒息。(6)对于无心跳和呼吸的伤员应立即53、进行人工呼吸和胸外心脏按摩，待伤员心跳、呼吸好转后，将伤员平卧在平板上，及时送往医院抢救。(7)如发现伤员耳朵、鼻子出血，可能有脑颅损伤，千万不可用手帕、棉布或纱布去堵塞，以免造成颅内压力增设和细菌感染。(8)如外伤出血，应立即用清洁布块压迫伤口止血，压迫无效时，可用布鞋带或橡皮带等在出血的肢体近躯处捆扎，上肢出血结扎在臂上1/2 处，下肢出血结扎在大腿上2/3 处，到不出血即可。注意每隔25-40 分钟放松一次，每次放松0.5-1 分钟。(9)伤员如腰背部或下肢先着地，下肢有可能骨折，应将两上肢固定在一起，并应超过骨折的上下关节；上肢如骨折，应将上肢挪到胸前，并固定在躯干上，如果怀疑脊柱骨折54、，搬运时千万注意要保持躯体平伸位，不能让躯体扭曲，然后由3 人同时将伤员平托起来，即由一人托及脊背，一人托臀部，一人托下肢，平稳运送，以防骨折部位不稳定，加重伤情。(10)腹部如有开放性伤口，应用清洁布或毛巾等覆盖伤口，不可将脱出物还原，以免感染。(11)抢救伤员时，无论哪种情况，都应减少途中的颠簸，也不得翻动伤员。9.4事故后处理工作事故原因没有查清不放过。各单位学习事故通报时，没有针对相关人员的行为及设备、环境的安全状况进行分析，对照本单位安全管理、技术管理、制度落实方面是否存在问题，分析不清不放过。事故责任者没有严肃处理不放过。不进行一次假如发生这样的事故，对照事故调查处理的法律法规和公55、司安全生产奖惩制度，哪些岗位、哪些人员应该受到什么样的处理的大讨论不放过。职工没有受到教育部放过。没有本着举一反三的原则，该吸取教训受到教育的人没有吸取教训，受到教育部放过。防范措施没有落实不放过。针对本单位实际情况，结合事故单位的防范措施，没有制定本单位的防范措施，并将措施责任到人，落实到位不放过。第十章 计算书10.1风雨操场梁模板计算10.1.1编制依据1、建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-20162、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20133、混凝土结构工程施工规范GB50666-20114、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、建筑施工模56、板安全技术规范JGJ162-20086、建筑结构荷载规范GB50009-20127、混凝土结构设计规范GB50010-20108、钢结构设计规范GB50017-20039、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200210、木结构设计规范GB50005-200311、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200812、危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号13、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号14、工程施工图纸及建书脚手架计算软件10.1.2工程参数风雨操场梁模板支架参数模板支架安全等级级结构重要性系数：支架1面板主次楞1梁截面宽度0.6m梁57、截面高度2.25m支架高度8.95m楼板厚度0.1m板底立杆纵距la0.9m板底立杆横距lb0.9m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距取1/2板底立杆纵距，0.45m梁侧与梁底立杆横距梁下设置3根立杆,间距350,250,250,350mm钢管类型482.8mm水平杆最大步距1.5m顶步步距1.2m梁底步距是否加密加密立杆伸出顶层水平杆长度a0.3m扫地杆离地高度0.2m面板13mm厚木模板梁底次楞4075mm方木，6根梁底主楞钢管梁侧次楞4075mm方木，间距150mm梁侧主楞双钢管，间距450mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：450mm500mm剪刀撑设置依据JGJ300-2013规范要求58、,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向5跨，横距方向5跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.096kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载2.5kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载xx郑州市，基本风压：0.3kN/m210.1.3新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h，砼坍落度不大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:=0.28259、45.711.22=46.73 kN/m2=242.25=54 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.25m； - 混凝土坍落度影响修正系数，取1。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值46.73kN/m2。10.1.4梁侧模板面板验算面板采用木模板，厚度为13mm，验算跨中最不利抗弯强度和60、挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001313/6=28167mm3；截面惯性矩I= 1000131313/12=183083mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=46.73kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.246.73+1.42)1=58.876KN/mq2=(1.3546.73+1.40.72)1=65.046KN/m取较大值q=65.046KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=61、0.1q1l2=0.165.0460.152=0.15kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.15106=5.33N/mm2 f=12.5N/mm2W28167面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 146.73=46.73kN/m；面板最大容许挠度值: 150/400=0.38mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67746.7301504=0.19mm 0.38mm100EI1004500183083满足要求!10.1.5梁侧模板次楞验算次楞采用4075mm(宽度高度)方木，间距：0.15m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面62、抵抗矩W =407575/6=37500mm3；截面惯性矩I =40757575/12=1406250mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.45m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=46.73kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.246.73+1.42)0.15=8.831KN/mq2=(1.3546.73+1.40.72)0.15=9.757KN/m取较大值q=9.757KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.163、9.7570.452=0.198kNm最大支座力：1.1ql=1.19.7570.45=4.83kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.198106=5.280N/mm2 17N/mm2W37500 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.69.7570.45=2.634kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.634103= 1.317N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24075 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 64、46.730.15=7.01kN/m；次楞最大容许挠度值=450/250=1.8mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6777.014504= 0.138mm 1.8mm100EI100100001406250 满足要求!10.1.6梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.45m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8490mm3；截面惯性矩I =203900mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=4.83kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kNm)265、强度验算最大弯矩Mmax=0.801kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.801106=94.346N/mm2 205N/mm2W8490 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.470kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/150=3.3mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.245mm 3.3mm。满足要求!（三）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距150mm，弯矩M=4.830.15=0.72kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=66、M=0.72106=84.806N/mm2 205N/mm2W8490 满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.470kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.129mm N=12.58kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!10.1.8梁底模板面板验算面板采用木模板，厚度为13mm。 取梁底主楞间距0.45m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 451.31.3/6=12.675cm3；截面惯性矩I= 451.31.31.3/12=8.2367、9cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为6根，面板按多跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.12m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=1.2(242.25+1.52.25+0.3)+1.42.50.45=32.72kN/mq2=1.35(242.25+1.52.25+0.3)+1.40.72.50.45= 36.14kN/m根据以上两者比较应取q= 36.14kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：R1=1.71kN;R2=4.91kN;R3=4.22kN;R4=4.22kN;R5=4.91kN;R6=68、1.71kN;最大弯矩 Mmax = 0.055kNm梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.055106=4.339N/mm2 12.5N/mm2W12.675103满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.45（242.251.52.250.3+2.5）=27.08kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.098mm梁底模板的最大容许挠度值: 120/400 =0.3 mm；最大变形 Vmax = 0.09869、mm 0.3mm满足要求!10.1.9梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度75mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=47.57.5/6= 37.5cm3；I=47.57.57.5/12= 140.625cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.45m。次楞计算简图荷载设计值 q = 4.91/0.45= 10.911kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.110.9110.452= 0.221 kNm；次楞抗弯强度设计值 f=70、17N/mm2；=Mmax=0.221106=5.893N/mm2 17N/mm2W37.5103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.610.9110.45=2.946kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.946103= 1.47N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24075次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =450/250 =1.8 mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q =3.677/0.45= 8.171N/mm；次楞弹性模量: E = 100071、0N/mm2；=0.677ql4=0.6778.1714504=0.161mm 1.8mm100EI10010000140.625104次楞挠度满足要求!10.1.10梁底模板主楞验算主楞采用:钢管，截面抵拒矩W=4.25cm3，截面惯性矩I=10.19cm4，集中荷载P为次楞传递荷载。计算简图(kN)（一）抗弯强度验算弯矩图(kNm)经计算，从左到右各支座力分别为：R1=-0.11kN;R2=5.79kN;R3=10.32kN;R4=5.79kN;R5=-0.11kN;最大弯矩 Mmax=0.266kNm；材料抗弯强度设计值f(N/mm2) = 205N/mm2；抗弯强度按下式验算：=Mma72、x=0.266106=62.588N/mm2 205N/mm2W4.25103梁底主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算构件最大容许挠度值: L/150 =250/150 = 1.7mm或10mm；经计算的最大变形值Vmax = 0.030mm 1.7mm梁底主楞挠度满足要求!10.1.11可调托撑承载力和扣件抗滑移验算通过可调托撑传递给梁底立杆的最大荷载设计值为10.32kN，可调托撑受压承载力设计值为40kN。通过扣件传递给梁侧立杆的荷载设计值为-0.11kN，扣件抗滑承载力设计值为8kN，满足要求。10.32kN 40kN，可调托撑承载力满足要求!10.1.12风荷载计算（一）风荷载标准值73、架体风荷载标准值应按下式计算：=sz-基本风压，按xx郑州市10年一遇风压值采用，=0.3kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.136/(0.91.5)=0.121式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h+0.325lah)d=0.136m2la-立杆间距，0.9m，h-步距，1.5m，d-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.274、0.121=0.15无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.151-0.94 10=1.151-1-0.94-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=5m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。单榀桁架风荷载标准值=zst=10.150.3=0.045kN/m2模板支撑架架体风荷载标准值=zs=11.150.3=0.345kN/m2模板支撑架顶部竖向模板体型系数取1.3，风荷载标准值=zs=11.30.3=0.390kN/m2（二）风荷载作用在模板支撑架上产生的倾覆力矩标准值MTk计75、算风荷载作用在模板支撑架计算单元的架体范围内的均布线荷载标准值；=0.90.345=0.311kN/mH架体搭设高度；风荷载作用在模板支撑架计算单元的模板范围内产生的水平集中力标准值，作用在架体顶部；=0.91.20.390=0.421kNHm模板支撑架顶部竖向栏杆围挡（模板）的高度MTK=1/28.958.950.311+8.950.421=16.224kNm（三）模板支撑架立杆由风荷载产生的最大附加轴力标准值B模板支撑架横向宽度。n模板支撑架计算单元立杆跨数，取横向宽度B/立杆横距lb，n=21；=62116.224=0.84kN(21+1)(21+2)4.8（四）模板支撑架立杆由风荷载产76、生的弯矩设计值由风荷载产生的弯矩标准值按下式计算：=0.90.0451.51.5/10=0.009kNm，由风荷载产生的弯矩设计值=1.40.6=1.40.60.009=0.008kNm10.1.13立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值1、立杆承受上部梁荷载设计值：10.32kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.28.950.096=1.03kN梁底立杆轴向力设计值N=10.32+1.03=11.35kN;2、梁侧立杆承受梁荷载设计值：0kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.28.950.096=1.03kN梁侧立杆承受楼板荷载设计值：1.2（24+1.5）0.1+0.3）0.750.45+1.77、42.50.750.45=2.34kN梁侧立杆轴向力设计值N=1.03+2.34=3.37kN;立杆最大轴向力设计值N=11.35kN风荷载引起的立杆轴力：0.84kN组合风荷载时，立杆的最大轴向力设计值N=11.35+1.40.60.84=12.06kN（二）立杆计算长度有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下：有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I钢管的截面惯性矩，取101900（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转78、动刚度，取35kNm/radly立杆的y向间距，取900mmK=206000101900+900=0.5015003510661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=0.9/1.5=0.60nx单元框架的x向跨数，nx =6x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向（延梁长度方向）。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=1.78a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，a=1.00其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.3/1.5=0.20aa1与a2中的较大值79、，a=0.20H高度修正系数，架体高度8.95m,H=1.09立杆计算长度L0=Hah =1.091.001.781.5=2.91m（三）立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：fN-立杆轴力设计值，取11.35kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=2910/16.0=182，查表=0.216；梁处支撑结构单元框架加密，同时立杆步距加密，加密区立杆的稳定系数=1.2=1.20.216=0.26验算长细比时，计算长度取最大步距，=1500/16.0=93.8180，立杆长细比满足要求！L0 立杆计算长度80、，取2910mm，i杆件截面回转半径,取16.0mm；A杆件截面积，取398mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；=11.35103=109.683N/mm2 f=205 N/mm20.26398立杆稳定性满足要求!立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取12.06kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=210/1.6=131，查表=0.391L0 立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L0=（1+2a）h=(1+20.200)1.5=2.10maa1与a281、中的较大值，a=0.200其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.133a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.3/1.5=0.200i杆件截面回转半径,取1.6cm；A 杆件截面积，取398mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.008kNmW杆件截面模量，W=4250mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000398=47.17kN2131 2立杆稳定性验算如下：12.06103+0.0081060.3913984250（1-1.10.39112.06）47.17=77.497+2.115=79.612N82、/mm2 f=205 N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!10.2风雨操场楼板模板计算10.2.1工程参数风雨操场楼板模板支架参数模板支架安全等级级结构重要性系数：支架1面板主次楞1砼楼板厚度0.1m支架高度11.2m立杆纵距0.9m立杆横距0.9m水平杆最大步距1.5m顶步步距1.2m立杆顶伸出长度a0.3m扫地杆高度0.2m钢管类型482.8mm面板木模板 厚度：13mm次楞钢管，间距0.3m主楞钢管，最大悬挑长度0.3m剪刀撑依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向6跨，横距方向6跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连83、接荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.13kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载xx郑州市，基本风压：0.3kN/m210.2.2模板面板验算面板采用木模板，厚度为13mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 9001313/6=25350mm3；截面惯性矩I= 900131313/12=164775mm4；（一）强度验算1、 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度84、取支承面板的次楞间距，L=0.3m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.1+1.10.1+0.3)+1.42.50.9=6.185kN/mq1=1.35(240.1+1.10.1+0.3)+1.40.72.50.9= 5.619kN/m根据以上两者比较应取q1= 6.185kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.90.3=0.324 kN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 6.1850.32=0.056k85、Nm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.3240.32 +0.213 3.5000.3=0.226kNm取Mmax=0.226KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.226106=8.92N/mm2 f=12.5N/mm2W25350面板强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.9（240.11.10.10.3+2.5）=4.779kN/m；面板最大容许挠度值: 300/400=0.8mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=086、.6774.7793004=0.35mm 0.8mm100EI1004500164775满足要求!10.2.3次楞验算次楞采用钢管，间距0.3m，截面抵抗矩 W=4250mm3；截面惯性矩 I=101900mm4；（一）抗弯强度验算1、 次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距即立杆横距，L=0.9m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.1+1.10.1+0.3)+1.42.50.3=2.062kN/mq1=1.35(240.1+1.10.1+0.3)+1.40.72.50.3= 1.873kN/m根据以上两者比较应取87、q1= 2.062kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.30.3=0.108kN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.12.0620.92=0.167kNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.1080.92+0.2133.5000.9=0.678kNm取Mmax=0.678kNm验算强度。次楞抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.678106=159.53N/mm2 f=205N/mm2W4250次楞抗弯强度满足要求!（二）挠度88、验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.3（240.11.10.10.3+2.5）=1.593kN/m次楞最大容许挠度值:900/250=3.6mm；次楞弹性模量: E=206000N/mm2；=0.677ql4=0.6771.593900.04=0.34mm 3.6mm100EI100206000101900满足要求!10.2.4主楞验算主楞采用:钢管，截面抵拒矩W=4.25cm3，截面惯性矩I=10.19cm4，弹性模量E=206000N/mm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主89、楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11= 1.2(240.1+1.10.1+0.3)+1.42.50.3=2.062kN/mq12= 1.35(240.1+1.10.1+0.3)+1.40.72.50.3= 1.873kN/m根据以上两者比较应取q1= 2.062kN/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.0620.9=2.041kN。次楞作用集中荷载P=2.041kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kNm)支座力自左至右分别为：R1=2.42kN;R2=6.77kN;R3=6.77kN;R4=2.42kN;最大弯矩 Mmax=0.58290、kNm；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.582106=136.941N/mm2 205N/mm2W4.25103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.3（240.11.10.10.3+2.5）=1.593kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.11.5930.9=1.577kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.180mm。主梁的最大容许挠度值:900/150=6.0mm，最大变形91、 Vmax =1.180mm 6.0mm满足要求!（三）悬挑段强度验算主楞悬挑长度0.3m，次楞间距0.3m，弯矩M=2.040.3=0.61kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.61106=143.53N/mm2 205N/mm2W4250 主楞悬挑段强度验算满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算挠度时取荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.58kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：3002/400=1.5mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.87mm 1.5mm。主楞悬挑段挠度验算满足要求!10.2.5可调托撑承载力验算主楞通过可调托撑传92、递给立杆的最大荷载设计值为6.77kN，可调托撑受压承载力设计值为40kN。6.77kN 40kN，可调托撑承载力满足要求!10.2.6风荷载计算（一）风荷载标准值架体风荷载标准值应按下式计算：=sz-基本风压，按xx郑州市10年一遇风压值采用，=0.3kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.155/(0.91.8)=0.115式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h+0.325lah)d=0.155m2la-立杆间距，0.9m，h-步距93、，1.8m，d-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.115=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 2=0.271-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=20m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1.23。单榀桁架风荷载标准值=zst=1.230.140.3=0.052kN/m2模板支撑架架体风荷载标准值=zs=1.230.2794、0.3=0.100kN/m2模板支撑架顶部竖向模板体型系数取1.3，风荷载标准值=zs=1.231.30.3=0.480kN/m2（二）风荷载作用在模板支撑架上产生的倾覆力矩标准值MTk计算风荷载作用在模板支撑架计算单元的架体范围内的均布线荷载标准值；=0.90.100=0.090kN/mH架体搭设高度；风荷载作用在模板支撑架计算单元的模板范围内产生的水平集中力标准值，作用在架体顶部；=0.910.480=0.432kNHm模板支撑架顶部竖向栏杆围挡（模板）的高度MTK=1/211.211.20.090+11.20.432=10.483kNm（三）模板支撑架立杆由风荷载产生的最大附加轴力标准值95、B模板支撑架横向宽度。n模板支撑架计算单元立杆跨数，取横向宽度B/立杆横距lb，n=38；=63810.483=0.04kN(38+1)(38+2)34.1（四）模板支撑架立杆由风荷载产生的弯矩设计值由风荷载产生的弯矩标准值按下式计算：=0.90.0521.81.8/10=0.015kNm，由风荷载产生的弯矩设计值=1.40.6=1.40.60.015=0.013kNm10.2.7立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值不组合由风荷载产生的附加轴力时，按下式分别计算，并取较大值：由可变荷载控制的组合：1.20.1311.2+(240.11.10.10.3)0.90.9+1.42.50.90.9=7.96、31kN；由永久荷载控制的组合：1.350.1311.2+(240.11.10.10.3)0.90.9+1.40.72.50.90.9=7.02kN；立杆轴力设计值N=7.31KN。组合由风荷载产生的附加轴力时，按下式分别计算，并取较大值：由可变荷载控制的组合：1.20.1311.2+(240.11.10.10.3)0.90.9+1.4（2.50.90.9+0.60.04）=7.35kN；由永久荷载控制的组合：1.350.1311.2+(240.11.10.10.3)0.90.9+1.4（0.72.50.90.9+0.60.04）=7.06kN；立杆轴力设计值N=7.35KN。（二）立杆计算长97、度有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下：有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I钢管的截面惯性矩，取101900（mm4）h立杆步距，取1800mmk节点转动刚度，取35kNm/radly立杆的y向间距，取900mmK=206000101900+900=0.4218003510661800ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=0.9/1.8=0.50nx单元框架的x向跨数，nx =6x向定义：立杆纵横向间距相同98、，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=1.58a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，a=1.00其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.8=0.11a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.3/1.8=0.17aa1与a2中的较大值，a=0.17H高度修正系数，架体高度11.2m,H=1.12立杆计算长度L0=Hah =1.121.001.581.8=3.19m（三）立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：fN-立杆轴力设计值，取7.31kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比99、=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=3190/16.0=199，查表=0.182；验算长细比时，计算长度取最大步距，=1800/16.0=112.5180，立杆长细比满足要求！L0 立杆计算长度，取3190mm，i杆件截面回转半径,取16.0mm；A杆件截面积，取398mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；=7.31103=100.917N/mm2 f=205 N/mm20.182398立杆稳定性满足要求!立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取7.35kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细100、比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=240/1.6=150，查表=0.308L0 立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L0=（1+2a）h=(1+20.167)1.8=2.40maa1与a2中的较大值，a=0.167其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.8=0.111a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.3/1.8=0.167i杆件截面回转半径,取1.6cm；B 杆件截面积，取398mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.013kNmW杆件截面模量，W=4250mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2101、206000398=35.97kN2150 2立杆稳定性验算如下：7.35103+0.0131060.3083984250（1-1.10.3087.35）35.97=59.959+3.286=63.245N/mm2 f=205 N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!10.2.8架体抗倾覆验算支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应满足下式要求：0M0MrMr-支架的抗倾覆力矩设计值Mo-支架的倾覆力矩设计值0结构重要性系数，取1架体高度11.2m，宽度34.1m，取一个立杆纵距0.9m作为架体计算长度。(一)砼浇筑前架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主102、要由风荷载产生。1、风荷载倾覆力矩计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值k=0.052kN/m2风荷载作用下的倾覆力矩0M0=11.40.0520.911.211.2/2=4.11kNm2、架体抗倾覆力矩计算当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取39排。）：0.1311.239+(0.3+1.10.1)0.934.1=69.37kN架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.969.3734.1/2=1064.48kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!(二)砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的103、附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的2%，(0.1311.239+(0.3+25.100.1)0.934.1) 2%=143.022%=2.860kN附加水平荷载下产生的倾覆力矩0M0=11.42.86011.2=44.845kNm2、架体抗倾覆力矩计算架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.9143.0234.1/2=2194.64kNm10.3报告厅梁模板计算10.3.1工程参数报告厅梁模板支架参数模板104、支架安全等级级结构重要性系数：支架1面板主次楞1梁截面宽度0.5m梁截面高度1.6m支架高度7.77m楼板厚度0.1m板底立杆纵距la0.9m板底立杆横距lb0.9m梁立杆纵距梁长度方向立杆纵距取1/2板底立杆纵距，0.45m梁侧与梁底立杆横距梁下设置3根立杆,间距350,200,200,350mm钢管类型482.8mm水平杆最大步距1.5m顶步步距1.2m梁底步距是否加密不加密立杆伸出顶层水平杆长度a0.5m扫地杆离地高度0.2m面板13mm厚木模板梁底次楞4075mm方木，5根梁底主楞钢管梁侧次楞4075mm方木，间距150mm梁侧主楞双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间105、距：500mm450mm剪刀撑设置依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向6跨，横距方向6跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载标准值参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.095kN/m可变荷载施工荷载及设备荷载2.5kN/m2砼下料水平荷载2kN/m2风荷载xx郑州市，基本风压：0.3kN/m210.3.2新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h，砼坍落度不大于180mm时，新浇筑106、砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:=0.28245.711.22=46.73 kN/m2=241.6=38.4 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.6m； - 混凝土坍落度影响修正系数，取1。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值38.4kN/m2。10.3.3107、梁侧模板面板验算面板采用木模板，厚度为13mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001313/6=28167mm3；截面惯性矩I= 1000131313/12=183083mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.15m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=38.4kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.238.4+1.42)1=48.88KN/mq2=(1.3538.4+1.40.72)1=53.8KN/m取较大值q=53.8KN/108、m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.153.80.152=0.12kNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.12106=4.26N/mm2 f=12.5N/mm2W28167面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 138.4=38.4kN/m；面板最大容许挠度值: 150/400=0.38mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67738.4001504=0.16mm 0.38mm100EI1004500183083满足要求!10.3.4梁侧模板次楞验算次楞采用4075mm(宽度高度)方木，间距：0109、.15m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =407575/6=32667mm3；截面惯性矩I =40757575/12=1143333mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=38.4kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.238.4+1.42)0.15=7.332KN/mq2=(1.3538.4+1.40.72)0.15=8.07KN/m取较大值q=8.07KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大110、弯矩：Mmax=0.1ql2=0.18.070.52=0.202kNm最大支座力：1.1ql=1.18.070.5=4.44kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.202106=6.184N/mm2 17N/mm2W32667 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.68.070.5=2.421kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.421103= 1.297N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24070 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的111、线荷载计算如下：q = 38.40.15=5.76kN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6775.765004= 0.213mm 2mm100EI100100001143333 满足要求!10.3.5梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =8490mm3；截面惯性矩I =203900mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=4.44kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.45m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩112、图(kNm)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.633kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.633106=74.558N/mm2 205N/mm2W8490 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.168kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：450/150=3mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.148mm 3mm。满足要求!（三）悬挑段强度验算穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距150mm，弯矩M=4.440.15=0.67kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm113、2。=M=0.67106=78.916N/mm2 205N/mm2W8490 满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.168kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：1502/400=0.8mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.119mm N=10.45kN。对拉螺栓抗拉强度满足要求!10.3.7梁底模板面板验算面板采用木模板，厚度为13mm。 取梁底主楞间距0.45m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 451.31.3/6=12.675cm3；截面惯性矩I= 451.31.31.3/12=8114、.239cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为5根，面板按四跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.125m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=1.2(241.6+1.51.6+0.3)+1.42.50.45=23.77kN/mq2=1.35(241.6+1.51.6+0.3)+1.40.72.50.45= 26.07kN/m根据以上两者比较应取q= 26.07kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kNm)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：R1=1.28kN;R2=3.72kN;R3=3.03kN;R4=3.72kN;R5=1.28kN;最大弯115、矩 Mmax = 0.044kNm梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.044106=3.471N/mm2 12.5N/mm2W12.675103满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.45（241.61.51.60.3+2.5）=19.62kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.082mm梁底模板的最大容许挠度值: 125/400 =0.3 mm；最大变形 Vmax = 0.082mm 0.3mm满足要求116、!10.3.8梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度75mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=47.57.5/6= 32.667cm3；I=47.57.57.5/12= 114.333cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.45m。次楞计算简图荷载设计值 q = 3.72/0.45= 8.267kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.18.2670.452= 0.167 kNm；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mma117、x=0.167106=5.112N/mm2 17N/mm2W32.667103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.68.2670.45=2.232kN木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.232103= 1.20N/mm2 fv=1.6N/mm22bh24070次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =450/250 =1.8 mm；挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q =2.803/0.45= 6.229N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.6118、77ql4=0.6776.2294504=0.151mm 1.8mm100EI10010000114.333104次楞挠度满足要求!10.3.9梁底模板主楞验算主楞采用:钢管，截面抵拒矩W=4.25cm3，截面惯性矩I=10.19cm4，集中荷载P为次楞传递荷载。计算简图(kN)（一）抗弯强度验算弯矩图(kNm)经计算，从左到右各支座力分别为：R1=-0.01kN;R2=3.53kN;R3=5.99kN;R4=3.53kN;R5=-0.01kN;最大弯矩 Mmax=0.100kNm；材料抗弯强度设计值f(N/mm2) = 205N/mm2；抗弯强度按下式验算：=Mmax=0.100106=23119、.529N/mm2 205N/mm2W4.25103梁底主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算构件最大容许挠度值: L/150 =200/150 = 1.3mm或10mm；经计算的最大变形值Vmax = 0.009mm 1.3mm梁底主楞挠度满足要求!10.3.10可调托撑承载力和扣件抗滑移验算通过可调托撑传递给梁底立杆的最大荷载设计值为5.99kN，可调托撑受压承载力设计值为40kN。通过扣件传递给梁侧立杆的荷载设计值为-0.01kN，扣件抗滑承载力设计值为8kN，满足要求。5.99kN 40kN，可调托撑承载力满足要求!10.3.11风荷载计算（一）风荷载标准值架体风荷载标准值应按下式计算：120、=sz-基本风压，按xx郑州市10年一遇风压值采用，=0.3kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.136/(0.91.5)=0.121式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h+0.325lah)d=0.136m2la-立杆间距，0.9m，h-步距，1.5m，d-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.121=0.15无遮拦多排121、模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.151-0.94 10=1.151-1-0.94-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=5m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。单榀桁架风荷载标准值=zst=10.150.3=0.045kN/m2模板支撑架架体风荷载标准值=zs=11.150.3=0.345kN/m2模板支撑架顶部竖向模板体型系数取1.3，风荷载标准值=zs=11.30.3=0.390kN/m2（二）风荷载作用在模板支撑架上产生的倾覆力矩标准值MTk计算风荷载作用在模板支撑架计算单122、元的架体范围内的均布线荷载标准值；=0.90.345=0.311kN/mH架体搭设高度；风荷载作用在模板支撑架计算单元的模板范围内产生的水平集中力标准值，作用在架体顶部；=0.91.20.390=0.421kNHm模板支撑架顶部竖向栏杆围挡（模板）的高度MTK=1/27.777.770.311+7.770.421=12.659kNm（三）模板支撑架立杆由风荷载产生的最大附加轴力标准值B模板支撑架横向宽度。n模板支撑架计算单元立杆跨数，取横向宽度B/立杆横距lb，n=107；=610712.659=0.03kN(107+1)(107+2)24.6（四）模板支撑架立杆由风荷载产生的弯矩设计值由风荷123、载产生的弯矩标准值按下式计算：=0.90.0451.51.5/10=0.009kNm，由风荷载产生的弯矩设计值=1.40.6=1.40.60.009=0.008kNm10.3.12立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值1、立杆承受上部梁荷载设计值：5.99kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.27.770.095=0.89kN梁底立杆轴向力设计值N=5.99+0.89=6.88kN;2、梁侧立杆承受梁荷载设计值：0kN;立杆承受支架自重荷载设计值：1.27.770.095=0.89kN梁侧立杆承受楼板荷载设计值：1.2（24+1.5）0.1+0.3）0.750.45+1.42.50.750.45=124、2.34kN梁侧立杆轴向力设计值N=0.89+2.34=3.23kN;立杆最大轴向力设计值N=6.88kN风荷载引起的立杆轴力：0.03kN组合风荷载时，立杆的最大轴向力设计值N=6.88+1.40.60.03=6.91kN（二）立杆计算长度有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=Hah立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下：有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I钢管的截面惯性矩，取101900（mm4）h立杆步距，取1500mmk节点转动刚度，取35kNm/radly125、立杆的y向间距，取900mmK=206000101900+900=0.5015003510661500ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=0.9/1.5=0.60nx单元框架的x向跨数，nx =6x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向（延梁长度方向）。根据以上参数查表，立杆计算长度系数=1.78a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，a=1.04其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33aa1与a2中的较大值，a=0.33H高度修正系数，架126、体高度7.77m,H=1.06立杆计算长度L0=Hah =1.061.041.781.5=2.94m（三）立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：fN-立杆轴力设计值，取6.88kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=2940/16.0=184，查表=0.211；梁处支撑结构单元框架加密，加密区立杆的稳定系数=0.8=0.80.211=0.17验算长细比时，计算长度取最大步距，=1500/16.0=93.8180，立杆长细比满足要求！L0 立杆计算长度，取2940mm，i杆件截面回转半径,取16.0mm127、；A杆件截面积，取398mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；=6.88103=101.685N/mm2 f=205 N/mm20.17398立杆稳定性满足要求!立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取6.91kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=250/1.6=156，查表=0.287L0 立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L0=（1+2a）h=(1+20.333)1.5=2.50maa1与a2中的较大值，a=0.333其中a1扫地杆高度与步距h之比128、，a1=0.2/1.5=0.133a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.333i杆件截面回转半径,取1.6cm；C 杆件截面积，取398mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.008kNmW杆件截面模量，W=4250mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000398=33.26kN2156 2立杆稳定性验算如下：6.91103+0.0081060.2873984250（1-1.10.2876.91）33.26=60.494+2.014=62.508N/mm2 f=205 N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!129、10.4报告厅楼板模板计算10.4.1工程参数报告厅楼板模板支架参数模板支架安全等级级结构重要性系数：支架1面板主次楞1砼楼板厚度0.1m支架高度9.37m立杆纵距0.9m立杆横距0.9m水平杆最大步距1.5m顶步步距1.2m立杆顶伸出长度a0.3m扫地杆高度0.2m钢管类型482.8mm面板木模板 厚度：13mm次楞钢管，间距0.3m主楞钢管，最大悬挑长度0.3m剪刀撑依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向6跨，横距方向6跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m130、3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.146kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m22.5kN2.5kN/m22.5kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的2%风荷载xx郑州市，基本风压：0.3kN/m210.4.2模板面板验算面板采用木模板，厚度为13mm ，取主楞间距0.9m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 9001313/6=25350mm3；截面惯性矩I= 900131313/12=164775mm4；（一）强度验算2、 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.3m。2、荷载计算取均布荷载或集131、中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.1+1.10.1+0.3)+1.42.50.9=6.185kN/mq1=1.35(240.1+1.10.1+0.3)+1.40.72.50.9= 5.619kN/m根据以上两者比较应取q1= 6.185kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.90.3=0.324 kN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 6.1850.32=0.056kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl132、=0.08 0.3240.32 +0.213 3.5000.3=0.226kNm取Mmax=0.226KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.226106=8.92N/mm2 f=12.5N/mm2W25350面板强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q = 0.9（240.11.10.10.3+2.5）=4.779kN/m；面板最大容许挠度值: 300/400=0.8mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6774.7793004=0.35mm 0.8mm100EI133、1004500164775满足要求!10.4.3次楞验算次楞采用钢管，间距0.3m，截面抵抗矩 W=4250mm3；截面惯性矩 I=101900mm4；（一）抗弯强度验算2、 次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距即立杆横距，L=0.9m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.1+1.10.1+0.3)+1.42.50.3=2.062kN/mq1=1.35(240.1+1.10.1+0.3)+1.40.72.50.3= 1.873kN/m根据以上两者比较应取q1= 2.062kN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自134、重线荷载设计值q2=1.20.30.3=0.108kN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.12.0620.92=0.167kNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.213Pl=0.080.1080.92+0.2133.5000.9=0.678kNm取Mmax=0.678kNm验算强度。次楞抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.678106=159.53N/mm2 f=205N/mm2W4250次楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数135、均取1.0。q = 0.3（240.11.10.10.3+2.5）=1.593kN/m次楞最大容许挠度值:900/250=3.6mm；次楞弹性模量: E=206000N/mm2；=0.677ql4=0.6771.593900.04=0.34mm 3.6mm100EI100206000101900满足要求!10.4.4主楞验算主楞采用:钢管，截面抵拒矩W=4.25cm3，截面惯性矩I=10.19cm4，弹性模量E=206000N/mm4（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取2.5kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11= 1136、.2(240.1+1.10.1+0.3)+1.42.50.3=2.062kN/mq12= 1.35(240.1+1.10.1+0.3)+1.40.72.50.3= 1.873kN/m根据以上两者比较应取q1= 2.062kN/m作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.0620.9=2.041kN。次楞作用集中荷载P=2.041kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kNm)支座力自左至右分别为：R1=2.42kN;R2=6.77kN;R3=6.77kN;R4=2.42kN;最大弯矩 Mmax=0.582kNm；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=137、0.582106=136.941N/mm2 205N/mm2W4.25103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q = 0.3（240.11.10.10.3+2.5）=1.593kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.11.5930.9=1.577kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载P，经计算，主梁最大变形值V=1.180mm。主梁的最大容许挠度值:900/150=6.0mm，最大变形 Vmax =1.180mm 6.0mm满足要求!（三）悬挑段138、强度验算主楞悬挑长度0.3m，次楞间距0.3m，弯矩M=2.040.3=0.61kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.61106=143.53N/mm2 205N/mm2W4250 主楞悬挑段强度验算满足要求!（四）悬挑段挠度验算验算挠度时取荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.58kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。容许挠度值：3002/400=1.5mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.87mm 1.5mm。主楞悬挑段挠度验算满足要求!10.4.5可调托撑承载力验算主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为6.77kN，可调托撑受压承载力设计139、值为40kN。6.77kN 40kN，可调托撑承载力满足要求!10.4.6风荷载计算（一）风荷载标准值架体风荷载标准值应按下式计算：=sz-基本风压，按xx郑州市10年一遇风压值采用，=0.3kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.149/(0.91.7)=0.117式中An -一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h+0.325lah)d=0.149m2la-立杆间距，0.9m，h-步距，1.7m，d-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大140、系数。系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.117=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 2=0.271-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=20m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1.23。单榀桁架风荷载标准值=zst=1.230.140.3=0.052kN/m2模板支撑架架体风荷载标准值=zs=1.230.270.3=0.100kN/m2模板支撑架顶部竖向模板体型系数取1141、.3，风荷载标准值=zs=1.231.30.3=0.480kN/m2（二）风荷载作用在模板支撑架上产生的倾覆力矩标准值MTk计算风荷载作用在模板支撑架计算单元的架体范围内的均布线荷载标准值；=0.90.100=0.090kN/mH架体搭设高度；风荷载作用在模板支撑架计算单元的模板范围内产生的水平集中力标准值，作用在架体顶部；=0.910.480=0.432kNHm模板支撑架顶部竖向栏杆围挡（模板）的高度MTK=1/29.379.370.090+9.370.432=7.999kNm（三）模板支撑架立杆由风荷载产生的最大附加轴力标准值B模板支撑架横向宽度。n模板支撑架计算单元立杆跨数，取横向宽度B142、/立杆横距lb，n=27；=6277.999=0.06kN(27+1)(27+2)24.6（四）模板支撑架立杆由风荷载产生的弯矩设计值由风荷载产生的弯矩标准值按下式计算：=0.90.0521.71.7/10=0.014kNm，由风荷载产生的弯矩设计值=1.40.6=1.40.60.014=0.012kNm10.4.7立杆稳定性验算（一）立杆轴力设计值不组合由风荷载产生的附加轴力时，按下式分别计算，并取较大值：由可变荷载控制的组合：1.20.1469.37+(240.11.10.10.3)0.90.9+1.42.50.90.9=7.21kN；由永久荷载控制的组合：1.350.1469.37+(2143、40.11.10.10.3)0.90.9+1.40.72.50.90.9=6.90kN；立杆轴力设计值N=7.21KN。组合由风荷载产生的附加轴力时，按下式分别计算，并取较大值：由可变荷载控制的组合：1.20.1469.37+(240.11.10.10.3)0.90.9+1.4（2.50.90.9+0.60.06）=7.26kN；由永久荷载控制的组合：1.350.1469.37+(240.11.10.10.3)0.90.9+1.4（0.72.50.90.9+0.60.06）=6.95kN；立杆轴力设计值N=7.26KN。（二）立杆计算长度有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算144、长度L0=Hah立杆计算长度系数，按建筑施工临时支撑结构技术规范附录表B-3水平杆连续取值。表中主要参数取值如下：有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，其中E-弹性模量，取206000（N/mm2）I钢管的截面惯性矩，取101900（mm4）h立杆步距，取1700mmk节点转动刚度，取35kNm/radly立杆的y向间距，取900mmK=206000101900+900=0.4417003510661700ax单元框架x向跨距与步距h之比，ax =lx/h=0.9/1.7=0.53nx单元框架的x向跨数，nx =6x向定义：立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向。根据145、以上参数查表，立杆计算长度系数=1.63a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，a=1.00其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.7=0.12a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.3/1.7=0.18aa1与a2中的较大值，a=0.18H高度修正系数，架体高度9.37m,H=1.10立杆计算长度L0=Hah =1.101.001.631.7=3.05m（三）立杆稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：fN-立杆轴力设计值，取7.21kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=30146、50/16.0=191，查表=0.197；验算长细比时，计算长度取最大步距，=1700/16.0=106.3180，立杆长细比满足要求！L0 立杆计算长度，取3050mm，i杆件截面回转半径,取16.0mm；A杆件截面积，取398mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；=7.21103=91.957N/mm2 f=205 N/mm20.197398立杆稳定性满足要求!立杆局部稳定性验算有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：N-立杆轴力设计值，取7.26kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=23147、0/1.6=144，查表=0.332L0 立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L0=（1+2a）h=(1+20.176)1.7=2.30maa1与a2中的较大值，a=0.176其中a1扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.7=0.118a2悬臂长度与步距h之比，a2=0.3/1.7=0.176i杆件截面回转半径,取1.6cm；D 杆件截面积，取398mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.012kNmW杆件截面模量，W=4250mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.142 2206000398=39.03kN2144 2立杆稳定性验算148、如下：7.26103+0.0121060.3323984250（1-1.10.3327.26）39.03=54.943+3.029=57.972N/mm2 f=205 N/mm2立杆局部稳定性验算满足要求!10.4.8架体抗倾覆验算支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应满足下式要求：0M0MrMr-支架的抗倾覆力矩设计值Mo-支架的倾覆力矩设计值0结构重要性系数，取1架体高度9.37m，宽度24.6m，取一个立杆纵距0.9m作为架体计算长度。(一)砼浇筑前架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。1、风荷载倾覆力矩计算作用在模板支撑架上的水149、平风荷载标准值k=0.052kN/m2风荷载作用下的倾覆力矩0M0=11.40.0520.99.379.37/2=2.88kNm2、架体抗倾覆力矩计算当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取28排。）：0.1469.3728+(0.3+1.10.1)0.924.6=47.38kN架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.947.3824.6/2=524.50kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!(二)砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支150、架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的2%，(0.1469.3728+(0.3+25.100.1)0.924.6) 2%=100.522%=2.010kN附加水平荷载下产生的倾覆力矩0M0=11.42.0109.37=26.367kNm2、架体抗倾覆力矩计算架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.9100.5224.6/2=1112.76kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!10.5风雨操场及报告厅梁下楼板承载力验算书10.5.1编制依据1、工程施工图纸及建书脚手架计151、算软件2、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20134、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20085、建筑结构荷载规范GB50009-20126、钢结构设计规范GB50017-20037、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002参考资料1、高层建筑多层模板支撑体系及其安全性研究（同济大学应惠清、徐佳炜）2、多层模板支撑体系的时空分析（浙江工业大学杨俊杰、林璋璋）3、建筑施工计算手册（江正荣）10.5.2工程属性施工层支架立杆轴向力标准值kN立杆间距m转换为均布荷载标准值kN/m212.060.450.389.33板单元计算长度m152、板单元计算宽度m单向板或双向板5.72.7双向板楼板层数层高m楼板厚度（mm）砼强度等级砼龄期（天）支架自重（kN/m2）支架下第1层5.40.12C30150.65支架下第2层5.20.13C30280.65各楼层配筋：楼层钢筋位置配筋量及等级钢筋面积(mm2)第1层长向正筋HRB4008150335.15短向正筋HRB4008150335.15长向负筋HRB4008150335.15短向负筋HRB4008150335.15第2层长向正筋HRB4008150335.15短向正筋HRB4008150335.15长向负筋HRB4008150335.15短向负筋HRB4008150335.1510153、.5.3各楼层荷载计算顶层支架下第n层楼板立杆传递荷载标准值kN/m2楼盖自重荷载标准值kN/m2第1层89.330.1225.1=3.01第2层0.650.1325.1=3.26计算各个楼层的荷载分配，假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)P2/(E2h23)P3/(E3h33).则有：Pi(Eihi3Fi)/(Eihi3)，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的荷载值为：Gi1.2Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi1.4Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci154、-2hci-23)(qi+qi-1+qi-2)顶层支架下第n层楼板各楼层砼龄期(天)各楼层混凝土弹性模量Ei(MPa)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载Gi(kN/m2)分配后各楼层活载Qi(kN/m2)第1层15222213.0189.332.9248.86第2层28275853.260.654.6177.1110.5.4板单元内力计算 公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0s截面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述155、修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受压区高度板的支撑类型Bc/Bl2.7/5.7=0.47四边固支m10.04m20.0038m1-0.0829m2-0.057四边简支mq10156、.0965mq20.0174第1层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/22.9248.8627.3551.7824.43内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kNm)M10.040.00380.09650.01740.22.725.93M20.040.00380.09650.01740.22.78.89M1-0.08290.22.7-31.29M2-0.0570.22.7-21.52M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M2=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M157、2=m2GqBC2矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)(mm)s比较335.15360335.15360100111.6210000202s矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)335.15360100010011.620.10335.15360100010011.620.10备注Asfy/bh0fcmMui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kNm)Mu110.1011.62100010158、011.6225.93Mu210.1011.62100010011.628.89比较Mu1m2满足要求!MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kNm)Mu1360335.1510020-9.65-31.29Mu2360335.1510020-9.65-21.52比较Mu1m1不满足要求!建议保留本层楼板下的支架。Mu2m2不满足要求!建议保留本层楼板下的支架。第2层板内力计算荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/24.6177.1143.1781.7238.56内力计算m1m2m1m2159、mq1mq2Bc内力值(kNm)M10.040.00380.09650.01740.22.740.93M20.040.00380.09650.01740.22.714.03M1-0.08290.22.7-49.39M2-0.0570.22.7-33.96M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M2=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2矩形截面受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)(mm)s比较335.15360335.15360110160、114.3010000202s矩形截面相对受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)335.15360100011014.300.08335.15360100011014.300.08备注Asfy/bh0fcmMui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kNm)Mu110.0814.30100011013.8440.93Mu210.0814.30100011013.8414.03比较Mu1m1不满足要求!建议保留本层楼板下的支架。Mu2m2不满足要求!建议保留本层楼板下的支架。MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kNm)Mu1360335.1511020-10.86-49.39Mu2360335.1511020-10.86-33.96比较Mu1m1不满足要求!建议保留本层楼板下的支架。Mu2m2不满足要求!建议保留本层楼板下的支架。结论：风雨操场及报告厅高支模架体拆除必须满足拆模条件并保证先拆除高支模架体后拆除一层和地下室支模架体。报告厅高支模架体拆除必须满足拆模条件并保证先拆除高支模架体后拆除一层架体。