1、财富中心城市综合体项目转换层高大模板支撑体系工程财富中心城市综合体项目转换层高大模板支撑体系工程施工方案施工方案编制单位：编制单位：编编制制:审审核：核：批批准：准：二XX 年 X 月目录第一章编制依据.5第二章编制说明.5（一）7#楼转换层模板支撑体系危险性判定及方案要求.5第三章工程概况.71基本概况.727#楼概况.837#楼转换层概况.93.1模板支撑体系属于超过一定规模的危险性较大分部分项工程的构件概况.93.2其余构件概况.10第四章施工部署.111模架体系选型.112施工控制重点.113施工现场管理组织机构.12第五章施工准备及资源配置计划.151施工准备.151.1技术准备.12、51.2生产准备.152资源配置计划.232.1大型机械及主要机具配置计划.232.2测量、监测、检验、试验仪器设备配备计划.232.3材料配备计划.242.4劳动力配备计划.24第六章施工进度计划.25第七章施工方法与工艺要求.271高大模板设计方案及构造要求.271.1满堂支撑架.271.2楼板模板.281.3梁模板.281.4模板防漏浆构造.391.5对拉螺杆.401.6临边防护与水平防护.402模板构造与安装技术要求.423模板拆除技术要求.444模板工程施工工艺.464.1施工工艺流程.464.2模板安装施工工艺要点.474.3混凝土浇筑施工工艺要点.474.4模板监测工艺要点.483、4.5模板拆除施工工艺要点.495施工质量检查验收及施工质量标准.505.1材料进场验收.505.2支架检查验收.515.3模板施工质量标准.52第八章安全、文明、绿色施工保证措施.531安全施工保证措施.531.1安全生产管理制度.531.2安全生产保障措施.541.3安全技术措施.552生产安全事故应急预案.562.1应急救援组织机构.572.2应急救援应急预案启动程序.592.3生产安全事故处理流程.602.4应急救援响应.612.5施工现场应急救援设施设备及紧急救护措施.642.6应急预案的演练、评审及纠正/预防措施.663文明施工保证措施.673.1文明施工管理制度.673.2文明施4、工保障措施.684绿色施工保证措施.694.1环境保护.694.2节材与材料资源利用.694.3节水与水资源利用.704.4节能与能源利用.704.5节地与土地资源保护.71第九章模板及支架计算书.711荷载取值及主要材料力学性能.712楼板模板及满堂支架验算.73（三）楼板支撑木方计算（按均布荷载作用下连续梁计算）.75（四）楼板支撑钢管托梁计算（按集中荷载与均布荷载作用下的连续梁计算）.76（五）楼板支架立柱计算.783梁底模及支架验算.803.1梁 1 的梁底模及支架验算.803.2梁 2 的梁底模及支架验算.883.3梁 3 的梁底模及支架验算.963.4梁 4 的梁底模及支架验算.15、043.5梁 5 的梁底模及支架验算.1123.6梁 6 的梁底模及支架验算.1204梁侧模及对拉螺栓验算.1284.1梁（一）侧模及对拉螺栓验算.1284.2梁（二）侧模及对拉螺栓验算.1344.3梁（三）侧模及对拉螺栓验算.1414.4梁（四）侧模及对拉螺栓验算.1475转换层下支承层楼盖承载力验算.153（一）基本概况.153（二）荷载参数.154（三）各楼层荷载计算.1551、转换层下第 1 层荷载计算.1552、转换层下第 2 层荷载计算.1553、各楼层荷载分配：.155（四）板单元内力计算.156第一章编制依据表 1-1-1主要编制依据表类别文件名称编号或文号合同建设工程施工合同6、YXFC 字 20140606【01】设计文件设计施工图汉嘉设计集团月份有限公司，2014 年 8 月出图，经图审合格法律法规危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质（2009）87#文建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质（2009）254#文进一步加强工程模板支撑体系安全管理的通知成建安监发（2012）19#文标准及规范建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2013混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002【2010 年版】混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011建筑结构荷载规范GB 50009-2012建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2007、8建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑安全生产检查标准JGJ 59-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 801991其他文件施工组织总设计已经审核、审批通过说明：本表中未罗列的国家、省市地方现行法律法规、标准规范及图纸会审、设计变更等相关文件亦应参照执行。第二章编制说明（一）7#楼转换层模板支撑体系危险性判定及方案要求7#楼转换层楼板厚度为 180mm，层高，梁（板）最大跨度为，梁最大截面尺寸为 15501650mm，无高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系的构件，综合以上因素判定如下：（1）mm185模板支架搭设高度（2）m18模板支架搭设跨度（3）活载8、控制时施工总荷载设计值2132101/00.9)(mKNQGGGrSkQkkkG恒载控制时施工总荷载设计值2132102/79.87.0)(mKNQGGGrSkQkkkG施工总荷载设计值221/15,maxmKNSSS（4）活载控制时集中线荷载设计值mKNQGGGrSkQkkkG/85.75)(132101恒载控制时集中线荷载设计值mKNQGGGrSkQkkkG/67.837.0)(132102集中线荷载设计值mKNSSS/20,max21综上，7#楼转换层模板支撑体系属超过一定规模的危险性较大分部分项工程，其施工方案应由我公司施工技术、安全、质量等部门的专业技术人员进行审核，并组织专家进行论9、证。方案经论证后，应根据论证报告修改完善专项方案（如方案经论证需做重大修改的，尚须重新组织专家论证），并由我公司技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人签字批准。本方案经审核、论证、审批通过后，应作为 7#楼转换层高大模板支撑体系施工的指导性文件，施工中应严格按方案施工。如因设计、结构、外部环境等因素发生变化确需修改的，修改后的方案应重新履行审核、论证、审批程序后方可实施。本方案实施前，应由方案编制人员（或项目技术负责人）对现场管理人员和作业人员进行安全技术交底。（二）本方案主要针对 7#楼转换层的高大模板支撑体系进行编制，转换层中柱、墙、楼梯、普通梁及核心筒内普通梁板的模板及支架构造10、详本项目模板工程专项施工方案。（三）本方案中未标明的尺寸单位除标高外均为 mm，标高单位为 m。第三章工程概况1基本概况表 3-1-1基本概况建筑名称“XX国际财富中心”城市综合体项目建设单位设计单位监理单位施工总承包单位质量监督单位安全监督单位建筑地点与城市环境建设地点基地位于 XX 市 XX 区东大路与二环路交汇处城市市政附属设施项目规模用地面积（m2）建筑面积（m2）建筑层数地下 3 层（局部 4 层），地上 240 层总体布局地上建筑布局1#楼为商业、电影院、办公综合楼，2#楼为商业、酒店综合楼、3#、4#、5#楼为多层商业，6#楼为商业、办公、文化馆、图书馆综合楼，7#楼为商业、办公11、住宅综合楼地下建筑布局-1 层主要功能为商业，同时设置机动车库、非机动车库、卸货区及设备用房；-2、-3 层为机动车库、设备用房建筑布局详见图 3-1-1“XX国际财富中心”城市综合体项目建筑布局示意图27#楼概况表 3-2-17#楼建筑概况建筑分类等级标准建筑抗震烈度7 度建筑分类一类高层综合楼设计使用年限50 年功能定位地上部分住宅、办公及商业地下部分-1F 主要功能为商业，-2F、-3F 主要功能为机动车车库、设备用房建筑规模建筑面积（m2）地下部分地上部分建筑层数地上部分30 层地下部分-3 层建筑高度（m）地上部分（室外地坪至屋面高度）地下部分表 3-2-27#楼结构概况结构类型地12、上部分框支剪力墙地下部分框架基础类型抗水板加独立柱基（墙下条基）地基形式天然地基（中风化泥岩）结构安全等级二级地基基础设计等级甲级抗震构造措施等级一、二、三级（具体结构构件的抗震等级详设计施工图）说明7#楼塔楼分为 1#塔楼与 2#塔楼，两幢塔楼结构平面布置基本一致平面示意图效果图图 3-1-1“XX国际财富中心”城市综合体项目建筑布局示意图37#楼转换层概况7#楼塔楼六层底板（梁）为转换层（结构层高，标高），转换层采用托墙转换（即塔楼六层以上为剪力墙结构），转换层的框支梁截面较大（均为矩形截面），其模板支撑体系的集中线荷载超过 20KN/m，属于超过一定规模的危险性较大分部分项工程。3.1模13、板支撑体系属于超过一定规模的危险性较大分部分项工程的构件概况转换层模板支撑体系属于超过一定规模的危险性较大分部分项工程的构件主要为框支梁、框支次梁，其平面分布位置详见本方案附件一：集中线荷载超过 20KN/m 的梁模板支撑体系分布图；构件详细情况详见表 3-3-1 所示。7#楼5#楼1#楼4#楼1#、2#楼连体结构6#楼2#楼3#楼表 3-3-1模板支撑体系属于超过一定规模的危险性较大分部分项工程的构件概况楼栋号构件编号构件位置构件跨数构件跨度（m）构件截面尺寸（mm）7-1#塔楼KZL11/7-47-7 轴线交 7-K 轴线19001800KZL27-122/7-14 轴线交 7-K 轴线114、9001800KZL31/7-47-7 轴线交 7-H 轴线112001550KZL47-122/7-14 轴线交 7-H 轴线112001550KZL51/7-47-7 轴线交 7-F 轴线111001800KZL67-122/7-14 轴线交 7-F 轴线111001800KZL71/7-47-7 轴线交 7-B 轴线111501600KZL87-122/7-14 轴线交 7-B 轴线111501600KZL91/7-117-13 轴线交 7-B 轴线19001600KZL107-B7-K 轴线交 7-5 轴线3100017008008008001500KZL117-H7-K 轴线交 7-15、7 轴线110001800KZL127-H7-K 轴线交 7-12 轴线19501800KZL131/7-C1/7-D 轴线交 7-10 轴线1/7-C1/7-D 轴线交 1/7-11 轴线16001500KZL147-67-13 轴线交 2/7-D 轴线215501650KZCL27-57-6 轴线交 1/7-C 轴线16001400KZCL37-122/7-14 轴线交 2/7-H 轴线18001400KZCL47-132/7-14 轴线交 1/7-C 轴线16001400KZCL57-H7-K 轴线交 4/7-5 轴线17001400KZCL67-C2/7-D 轴线 3/7-5 轴线1616、001400表 3-3-1（续表）模板支撑体系属于超过一定规模的危险性较大分部分项工程的构件概况楼栋号构件编号构件位置构件跨数构件跨度（m）构件截面尺寸（mm）7-1#塔楼KZCL72/7-G7-K 轴线交 1/7-13 轴线17001400KZCL87-B2/7-D 轴线交 2/7-13 轴线16001400KZCL97-C1/7-D 轴线交 1/7-8 轴线7-C1/7-D 轴线交 2/7-11 轴线160014007-2#塔楼7-2#塔楼转换层结构平面布置与 7-1#塔楼完全相同，其对应位置的构件尺寸与 7-1#塔楼相同3.2其余构件概况表 3-3-2其余构件构件名称构件形式截面尺寸柱矩17、形柱13002400，13001300墙直线墙墙厚 600、400、200板现浇砼实心板板厚 180普通梁矩形梁200400，200700，400700，400600，5001400楼梯梁板式楼梯详设计施工图第四章施工部署1模架体系选型表 4-1-1模板及支架体系选型类别结构部位模板（支架）选型施工方法模板柱双面覆膜多层板（15 厚）+木方龙骨（50100）+双钢管柱箍（钢管）现场组装（采用对拉螺栓加固）梁、板双面覆膜多层板（15 厚）+木方次梁（50100）+钢管主梁（钢管）现场组装（梁侧模采用对拉螺杆加固）墙双面覆膜多层板（15 厚）+木方龙骨（50100）+双钢管背楞（钢管）现场组装，采18、用对拉螺栓加固楼梯梯步双面覆膜多层板（15 厚）+木方龙骨（50100）+钢管背楞（钢管）现场组装支架模板支撑落地扣件式钢管满堂支撑架现场搭设支架支承支承于标高的楼板上，支架搭设高度转换层以下两层（结构层高、）的同密度支架在施工完成后不拆除，用以支承转换层施工时的结构自重及施工荷载说明：1、对拉螺杆长度为结构净宽度+500mm，两端各 150mm 范围内加工为丝杆；2、可调托撑采用 U 型可调托撑，规格为36600。2施工控制重点（1）用于模板工程的周转材料进场时应严格验收，不合格的材料不能用于工程施工。且应严格控制周转材料的周转次数，对不能继续使用的材料亦不能用于工程施工。（2）模板工程施工19、时，应对已完成的钢筋工程进行成品保护；模板工程安装完成后，在浇筑混凝土的过程中应安排专人看护模板，发现异常立即处理。（3）施工方案在完成审核、论证、审批程序后，施工前应对管理人员及作业人员进行详细的安全技术交底；实施过程中应指定专人对方案的实施情况进行现场监督和按规定进行监测；发现不按照方案施工的，应当立即整改；发现有危及人身安全紧急情况的，应当立即组织作业人员撤离危险区域。（4）模板支撑体系搭设完成后，由项目负责人组织项目技术、质量、安全、施工人员进行检查验收（同时公司负责人带领企业安全、技术部门技术人员到现场进行带班检查），验收合格后，由项目技术负责人报项目总监理工程师检查并签字。（5）本20、工程的模板支撑体系应纳入项目的重大危险源进行管理。（6）本工程的模板支撑体系属超过一定规模的危险性较大分部分项工程，施工时应严格管理，保证施工安全。其管理流程如图 4-2-1 所示。（7）模板工程应拼缝严密，尺寸正确，保证混凝土浇筑成型后的构件尺寸准确、成型外观质量良好。3施工现场管理组织机构施工现场成立以项目经理为组长，项目执行经理、技术负责人、安全工程师为副组长的高大模板工程管理小组。其组织机构架构如图 4-3-1 所示，机构组成及人员分工详表 4-3-1。熟悉设计图纸、工程建设法律法规和标准规范，了解工程地质条件和周边环境对照规定识别出超过一定规模的危险性较大的分部分项工程清单施工单位编21、制超过一定规模的危险性较大的分部分项工程专项方案施工单位质量、技术部门审核专项方案，技术负责人审批专项方案施工单位组织专项方案专家论证会通过修改后通过未通过施工单位根据专家论证报告修改完善专项方案施工单位技术负责人审批专项方案总监理工程师和建设单位项目负责人批准专项方案施工单位组织实施专项方案施工单位、监理单位监督检查实施效果，并开展监测工作发现问题整改完善超过一定规模的危险性较大的分部分项工程实施完成重新组织专家论证检查验收，并完善签定手续图 4-2-1高大模板工程管理流程图图 4-3-1施工现场模板工程管理组织机构图表 4-3-1施工现场高大模板工程管理小组机构组成及人员分工人员构成职务任22、务及分工项目经理组长负责总协调工作，负领导责任项目执行经理副组长负责总协调工作，负直接领导责任安全工程师副组长施工过程安全总监督，负直接领导责任项目技术负责人副组长技术指挥、质量验收，负直接领导责任劳务公司负责人组员负责现场协调工作，负直接领导责任责任工长组员现场施工协调，负直接管理责任施工员组员现场协调，负直接管理责任质检员组员质量监督、验收，负直接管理责任技术员组员技术支持，负直接管理责任安全员组员施工过程安全监督，负直接管理责任材料员组员进场材料把控，负直接管理责任劳务公司现场主管组员现场施工总指挥，负直接领导责任劳务公司架工工长组员模板支架施工指挥，负直接管理责任劳务公司木工工长组员模23、板施工指挥，负直接管理责任项目经理项目执行经理项目技术负责人安全工程师责任工长施工员质检员技术员材料员劳务公司现场主管劳务公司架工工长劳务公司木工工长木工班组架工班组施工现场高大模板工程管理领导小组：安全员劳务公司负责人第五章施工准备及资源配置计划1施工准备1.1技术准备表 5-1-1高大模板工程技术准备工作序号准备工作要点1施工人员熟悉图纸结构几何尺寸、标高，翻阅图纸会审资料及相关的变更洽商资料。学习模板支撑支撑体系的相关规范规程，掌握相关材料质量标准、验收流程及节点设计要求2施工前由项目技术负责人组织责任工长、质检员、施工员、安全员、劳务公司管理人员对方案的重点、难点进行方案交底3责任工长24、在施工前对劳务公司专业技术工长、专业管理人员、施工班组长进行针对性的技术、质量、安全、文明、绿色施工交底；施工班组应按责任工长下达的的交底及质量标准和施工管理要求进行施工4施工班组操作人员上岗前应经过培训，并接受三级安全教育，且应熟悉和严格遵守安全技术操作规程；架子工属特种作业人员，应持证上岗5施工班组操作人员应定期体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不得从事模板工程施工6模板工程施工前，应进行建筑物的定位放线；主轴线测设完成后，应经监理单位验收合格后方可进入下一道工序7施工前，应对施工环境及所需的防护用具进行检查，消除隐患后方可进行施工1.2生产准备表 5-1-2【1】高大模25、板工程生产准备工作项目准备工作要点施工组织准备根据施工现场的具体情况，明确施工项目的人员构成，划分责任，确保管理人员到位根据施工项目的具体工程量，根据施工进度计划的安排，合理的选择施工操作人员，确保一线操作工人满足施工需要施工机械、机具准备按本项目施工组织总设计的要求配备大型机械设备，以满足模板工程施工时垂直运输的需要根据模板工程施工的需要，准备相应的施工机（器）具模板工程施工所需的测量、试验仪器设备应按规定进行标定施工材料准备应根据施工方案和进度计划提出材料数量和进场计划，材料进场后应进行检查验收，不合格的材料不得用于工程之中模板工程所需材料的质量、技术要求详表 5-1-2【2】根据本方案要26、求，转换层的满堂支架须在混凝土强度达到设计强度的 100%时方可拆除其下第二层的满堂支架，为满足施工进度需要，故本工程每施工段须准备三层楼的周转材料表 5-1-2【2】模板及支架主要材料要求类别材料名称技术及质量要求模板双面覆膜多层板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应具备保温性能好、易脱模和可两面使用等特点，且应符合混凝土模板用胶合板（ZBB 70006-88）的规定各层板的原材含水率不大于 15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不大于5%应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求剪切强度不浸泡、不蒸煮2室温水浸泡2沸水煮 27、24h2含水率5%13%密度450880/m3弹性模量103103N/mm2木方不得使用腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材木材材质标准不应低于木结构设计规范（GB 50005-2003）中a级木材的相关规定可采用目测法分级，选材应符合木结构设计规范（GB 50005-2003）的规定，不得利用商品材的等级标准替代含水率不应大于 25%对拉螺杆采用 Q345 级钢制作的成品（须周转使用的应带 PVC 套管及锥形堵头）应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证（须焊接的尚应具有碳含量的合格保证）支架扣件式钢管支撑架用钢管规格，钢材应符合碳素结构钢（GB/T 700-2006）中 Q2328、5 级钢的规定每根钢管的最大质量不应超过新钢管应有合格证、质量检验报告；表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；外径、壁厚、端面等的偏差应符合表 5-4 的规定旧钢管表面锈蚀深度应符合表 5-1-2【3】的规定；弯曲变形应符合表 5-1-2【3】的规定扣件式钢管支撑架用扣件扣件采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定；在螺栓拧紧力矩达到 65Nm 时不得发生破坏扣件应有产品合格证及质量报告，进场后应进行抽样复检扣件使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用可调托撑可调托撑应有产品合格证及质量检测报告29、螺杆外径不得小于 36mm，直径与螺距应符合梯形螺纹（GB/T 5796-2005）中第二部分直径与螺距系列、第三部分基本尺寸的要求螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6mm；螺杆与螺母旋合长度不得少于5 扣，螺母厚度不得小于 30mm受压承载力设计值不应低于 40KN，支托板厚不应小于 5mm可调托撑支托板的变形应符合表 5-1-2【3】的规定说明：每一施工段的梁、板应准备三层楼的模板及支架周转材料，以保证模板及支架可循环使用。表 5-1-2【3】支架构配件允许偏差项目允许偏差（mm）示意图检查工具钢管尺寸（）游标卡尺钢管两端面切斜偏差2塞尺、拐角尺钢管外表面锈蚀深度游标卡尺钢管的端部30、弯曲（ml5.1）5l钢板尺立柱钢管弯曲（mlm43）12l钢板尺立柱钢管弯曲（mlm64）20水平杆、斜杆钢管弯曲（ml5.6）30可调托撑支托板变形钢板尺、塞尺2资源配置计划2.1大型机械及主要机具配置计划表 5-2-1大型机械及主要机具配置计划序号名称规格型号数量用途1塔吊QTZ80（臂长 55m）1 台周转材料的垂直运输2木工圆盘锯MJ1065 台模板加工3电锯M3Y-5002 台模板加工辅助切割4电锤（冲击钻）83810 台辅助机具5镝灯5KW4 个施工照明6电动扳手30 把扣件安装及拆除7手动扳手30 把扣件安装及拆除8手锤30 把模板安装说明：模板施工所用机具、手持工具可根据现场31、施工实际情况进行增减；以上机械、机具均根据施工进度计划分批进场。2.2测量、监测、检验、试验仪器设备配备计划表 5-2-2测量设备配置表序号名称精度指标单位数量说明1徕卡全站仪1mm+1ppmD套1平面控制测量、施工放样及竖向测距2拓普康全站仪11mm+2ppmD套1平面控制测量、施工放样及竖向测距3J2 光学经纬仪2台2角度测量、平面定向、支架监测4普通水准仪3mm台3水准测量、标高传递、支架监测5钢卷尺50m把2距离测量6线坠、塔尺等符合规范要求测量辅助工具（根据实际需要配置）7计算机安装平差软件、CAD台2软件平差、坐标定位、资料整理8钢尺5m把10短距离测量9游标卡尺把2精密测量10钢32、板尺、塞尺把2构配件检测说明：所有测量仪器、设备应按规范、标准要求进行标定、检测。2.3材料配备计划表 5-2-3材料配备计划序号名称规格型号数量用途1钢管5 万 m梁板模板支架、柱箍及墙模板龙骨2扣件与钢管配套1 万个梁板模板支架、柱箍及墙模板龙骨3普通木方501008000m梁底及梁侧模板龙骨、墙柱模板龙骨4钢木复合木方50604000m板底模龙骨5对拉螺杆M14、M168000 根模板加固6PVC 管201 万 m穿于对拉螺杆外7U 形可调托撑366006000 个立杆顶部支撑8山型扣、蝶型扣与对拉螺杆配套8000 套对拉螺杆紧固表 5-2-3（续表）材料配备计划序号名称规格型号数量用途33、9钩头螺栓500 套角模板连接10双面覆膜多层板15 厚4000m2模板面板11双面胶、钉子等辅助材料根据实际情况配备模板拼缝、连接12钢筋模板定位、限位说明：1、梁板的模板支架应按三层楼准备；2、模板工程所需的材料可根据实际施工情况进行增减；且材料应根据施工进度计划分批进场。2.4劳动力配备计划表 5-2-4【1】主要管理人员配备计划职位人数（人）职位人数（人）职位人数（人）项目经理1项目技术负责人1安全工程师1项目执行经理1责任工长1片区工长1劳务公司负责人1劳务公司现场主管1施工员4质检员2安全员2材料员5劳务公司架工工长2劳务公司木工工长2文明、绿色施工管理员1表 5-2-4【2】施工34、人员配备计划工种人数（人）主要工作及任务测量放线工8定位放线及支架垂直度控制、支架监测架子工40负责支架搭设及拆除木工60负责 U 型可调支撑支放、模板制作及安装、拆除说明：模板工程施工劳动力实施动态管理，可根据工程进度需要进行调整。第六章施工进度计划7-1#、7-2#塔楼转换层高大模板支撑体系施工进度计划详见图 6-1-1、图 6-1-2 所示。图 6-1-17-1#塔楼转换层高大模板支撑体系施工进度计划横道图工作内容工期（天）开始时间（年/月/日）开始时间（年/月/日）2015 年 4 月2015 年 5 月2015 年 6 月20253051015202530510转换层定位放线及满堂支35、架搭设72015/04/202015/04/26转换层墙柱钢筋、模板制作安装112015/04/202015/04/30转换层梁（板）底模安装22015/04/272015/04/28转换层梁（板）钢筋制作安装62015/04/292015/05/04转换层梁侧模制作安装22015/05/052015/05/06检查验收并浇筑混凝土22015/05/072015/05/08混凝土养护302015/05/092015/06/07转换层梁（板）模板及支架拆除32015/06/082015/06/10图 6-1-27-2#塔楼转换层高大模板支撑体系施工进度计划横道图工作内容工期（天）开始时间（年/月36、/日）开始时间（年/月/日）2015 年 9 月2015 年 10 月2015 年 11 月20253051015202530510转换层定位放线及满堂支架搭设72015/09/202015/09/26转换层墙柱钢筋、模板制作安装112015/09/202015/09/30转换层梁（板）底模安装22015/09/272015/09/28转换层梁（板）钢筋制作安装62015/09/292015/10/04转换层梁侧模制作安装22015/10/052015/10/06检查验收并浇筑混凝土22015/10/072015/10/08混凝土养护302015/10/092015/11/07转换层梁（板）模37、板及支架拆除32015/11/082015/11/10第七章施工方法与工艺要求1高大模板设计方案及构造要求1.1满堂支撑架表 7-1-2满堂支撑架主要技术参数及构造要求项目技术参数及构造要求设计图纸详见本方案附件二：支撑体系立杆及水平杆平面布置图、附件三：支撑体系剪刀撑平面布置图、附件四：支撑体系剖面图立杆技术参数顶板支架采用钢管；板支撑立杆纵横向间距（根据房间尺寸局部有所调整），端部立杆距墙（或柱）、框支梁 150300梁支架采用钢管；沿梁跨度方向梁下增加 24 排立杆，立杆沿梁跨度方向间距立杆步距顶部自由端立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度不大于 500立杆顶部均加设 U 形可调托撑，38、可调托撑伸出立杆长度200，伸入立杆长度150构造要求立杆底部加设通长 30050 木脚手板，并加设底座立杆接长采用对接扣件连接；且立杆的对接扣件应交错布置，两相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于 500；各接头中心至节点的距离不大于步距的 1/3扫地杆技术参数采用钢管；设于距立杆底端 200 高处构造要求纵向扫地杆用直角扣件固定在立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上水平杆技术参数采用钢管；步距；距地 200 高纵、横向设扫地杆一道；中间每 1500 设纵、横向水平杆一道；可调托撑下不大于 500 处设纵、横向水平杆39、一道构造要求纵向水平杆单根杆长度不小于 3 跨，接长时采用对接扣件连接相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于 500；各接头中心点至最近主节点的距离不大于立杆纵距的 1/3剪刀撑技术参数竖向剪刀撑框支梁架体外侧四周及内部纵横向每设由底至顶连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度（采用钢管）水平剪刀撑框支梁竖向剪刀撑顶部交点平面及扫地杆层设水平剪刀撑，剪刀撑宽度（采用钢管）构造要求竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角为 4560；水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角为 4560剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于 1540、01.2楼板模板表 7-1-2楼板模板及支架技术参数表项目主要技术参数面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板下支撑木方采用 5060 钢木复合木方，中心线间距不大于 300面板下托梁采用单钢管，间距 800（钢管与顶托支托板间隙用木楔顶紧）满堂支架采用落地满堂扣件式钢管支架，立柱、水平杆、斜杆均采用钢管立柱纵、横向间距（立柱下设 50300 通长木垫板，上设36600 可调托撑）距地 200 高纵、横向设扫地杆一道；中间每 1500 设纵、横向水平杆一道；可调托撑下不大于 500 处设纵、横向水平杆一道设计图纸详见图 7-1-21.3梁模板梁侧模技术参数详见表 7-1-3【1】，梁底模及支架41、技术参数详见表 7-1-3【2】，梁模板及支架构造详图 7-1-3【1】7-1-3【6】，边框梁模板支设方法详图 7-1-3【7】。表 7-1-3【1】梁侧模技术参数表项目主要技术参数面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板内龙骨采用 50100 木方，木方平行于梁跨度方向设置梁截面高度550 时，梁宽方向均布三道；550梁高1000 时，梁宽方向均布四道1000梁高1400 时，梁宽方向均布五道；1400梁高1750 时，梁宽方向均布七道面板外龙骨采用双钢管，平行于梁高方向设置，沿梁跨度间距 200对拉螺杆采用 M16 对拉螺杆梁高600 时，沿梁高方向设置一道（居中设置），沿梁跨度方向间距42、 200梁高600 时，沿梁高方向设置两道（均布设置），沿梁跨度方向间距 200其他说明梁侧模构造详见各梁的模板及支架构造图表 7-1-3【2】梁底模板及支架技术参数表梁类别主要技术参数梁 1设计图纸详见图 7-1-3【1】梁截面尺寸6001400，6001500，7001400面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板下支撑木方采用 50100 木方，木方垂直于梁截面设置（梁下均布 4 根）木方下支撑钢管采用单钢管，平行于梁截面设置，间距 400满堂支架落地满堂扣件式钢管支架（与楼板支架合并设置），采用钢管梁截面两侧立杆（梁下增加 2 根立杆），沿梁跨度方向间距（立柱下设 50300 通长木垫43、板，上设36600 可调托撑）水平杆步距，支架四周及内部设竖向剪刀撑、水平剪刀撑表 7-1-3【2】（续表）梁底模板及支架技术参数表梁类别主要技术参数梁 2设计图纸详见图 7-1-3【2】梁截面尺寸8001400，8001500面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板下支撑木方采用 50100 木方，木方垂直于梁截面设置（梁下均布 5 根）木方下支撑钢管采用单钢管，平行于梁截面设置，间距 400满堂支架落地满堂扣件式钢管支架（与楼板支架合并设置），采用钢管梁截面两侧立杆（梁下增加 2 根立杆），沿梁跨度方向间距水平杆步距，支架四周及内部设竖向剪刀撑、水平剪刀撑梁 3设计图纸详见图 7-1-3【44、3】梁截面尺寸9001600，9001800，9501800面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板下支撑木方采用 50100 木方，木方垂直于梁截面设置（梁下均布 5 根）木方下支撑钢管采用单钢管，平行于梁截面设置，间距 400满堂支架落地满堂扣件式钢管支架（与楼板支架合并设置），采用钢管梁截面两侧立杆（梁下增加 2 根立杆），沿梁跨度方向间距水平杆步距，支架四周及内部设竖向剪刀撑、水平剪刀撑梁 4设计图纸详见图 7-1-3【4】梁截面尺寸10001700，10001800，11001800，11501600面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板下支撑木方采用 50100 木方，木方垂直于45、梁截面设置（梁下均布 7 根）木方下支撑钢管采用单钢管，平行于梁截面设置，间距 400满堂支架落地满堂扣件式钢管支架（与楼板支架合并设置），采用钢管梁截面两侧立杆（梁下增加 3 根立杆），沿梁跨度方向间距水平杆步距，支架四周及内部设竖向剪刀撑、水平剪刀撑梁 5设计图纸详见图 7-1-3【5】梁截面尺寸12001550面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板下支撑木方采用 50100 木方，木方垂直于梁截面设置（梁下均布 6 根）木方下支撑钢管采用单钢管，平行于梁截面设置，间距 400满堂支架落地满堂扣件式钢管支架（与楼板支架合并设置），采用钢管梁截面两侧立杆（梁下增加 3 根立杆），沿梁跨度方46、向间距水平杆步距，支架四周及内部设竖向剪刀撑、水平剪刀撑梁 6设计图纸详见图 7-1-3【6】梁截面尺寸15501650面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板下支撑木方采用 50100 木方，木方垂直于梁截面设置（梁下均布 8 根）木方下支撑钢管采用单钢管，平行于梁截面设置，间距 400满堂支架落地满堂扣件式钢管支架（与楼板支架合并设置），采用钢管梁截面两侧立杆（梁下增加 4 根立杆），沿梁跨度方向间距水平杆步距，支架四周及内部设竖向剪刀撑、水平剪刀撑图 7-1-2楼板模板及支架构造图图 7-1-3【1】梁 1 模板及支架构造图（本构造图适用于截面尺寸为 6001400，6001500，7047、01400 的梁）图 7-1-3【2】梁 2 模板及支架构造图（本构造图适用于截面尺寸为 8001400，8001500 的梁）图 7-1-3【3】梁 3 模板及支架构造图（本构造图适用于截面尺寸为 9001600，9001800，9501800 的梁）图 7-1-3【4】梁 4 模板及支架构造图（本构造图适用于截面尺寸为 10001700，10001800，11001800，11501600 的梁）图 7-1-3【5】梁 5 模板及支架构造图（本构造图适用于截面尺寸为 12001550 的梁）图 7-1-3【6】梁 6 模板及支架构造图（本构造图适用于截面尺寸为 15501650 的梁）图 48、7-1-3【7】边框梁支设方法图1.4模板防漏浆构造转换层梁截面较高，梁侧模须进行拼接，应采取措施防止模板漏浆；同时，墙、柱施工缝处的模板亦应采取防止漏浆的措施。图 7-1-4【1】模板拼缝构造说明：在楼板浇筑完毕收面时，将墙（柱）根 200 范围内用刮杠及抹子抹平整，使平整度控制在 3mm 以内。在墙（柱）根距模板线 15mm 处贴 3030 通长海绵条。图 7-1-4【2】墙（柱）施工缝处模板防漏浆构造图1.5对拉螺杆（1）用于模板工程的对拉螺杆长度为结构宽度（厚度）+500；（2）转换层高大模板对拉螺杆采用周转使用的普通对拉螺栓，其构造如图 7-1-5 所示；（3）周转使用的对拉螺栓周转49、次数不得多于 12 次。图 7-1-5周转使用的对拉螺栓构造图1.6临边防护与水平防护7#楼转换层施工时采用结构施工阶段所搭设的落地扣件式双排钢管外脚手架作临边防护与水平防护。（一）水平防护：作业层及其以下每三层外脚手架与建筑结构间采用木跳板全封闭（木板下设安全平网兜底），中间楼层采用安全平网兜底进行水平防护。安全兜网使用过程中应随时检查，及时清除其上的杂物。（二）临边防护：双排外脚手架内侧在作业层距地、高处搭设两道护身栏杆，作为作业层的临边防护。（三）防护构造：详见图 7-1-6 所示。图 7-1-6临边防护及水平防护构造图2模板构造与安装技术要求表 7-2-1模板构造与安装技术要求类别项目50、技术要求总体要求安装前准备工作制定专项方案，履行审核审批手续进行全面的安全技术交底，操作班组应熟悉专项方案，同时做好模板安装作业的分工准备对模板和配件进行挑选、检测，剔除不合格者，并运送至指定地点堆放基本规定模板安装应按专项方案所规定的顺序拼装模板及支架在安装过程中必须设有效的防倾覆措施施工时，在已安装好的模板上的实际荷载不得超过方案设计值；已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动模板应保证工程结构和构件各部分的尺寸、形状和相互位置的正确，防止漏浆模板应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，应能可靠承受新浇砼自重和侧压力以及施工过程中所产生的荷载安装上层模板的要求下层楼板应具有承受上层施工荷载的51、承载能力，否则应加支撑支架上层支架立柱应对准下层支架立柱，并应在立柱底铺设垫板模板吊运要求作业前应检查绳索、卡具，必须完整有效，在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊遇 5 级及以上大风时，应停止一切吊装作业安全文明施工要求安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在模板或脚手架上；安装所用工具应系在作业人员身上或置于所佩戴的工具袋内，不得掉落木料应堆放在下风向，离火源不得小于 30m，且料场四周应设灭火器材较高模板安装的要求当模板安装高度超过 3m 时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站人拼装高度超过 2m 52、以上的竖向模板时，不得站在下层模板上拼装上层模板，安装过程中应设置临时固定设施支架安装要求立杆立杆规格、间距、扣件应符合方案要求，每根立杆底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于 50立杆严禁搭接接长，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不能在同步内，且对接接头竖向错开的距离不宜小于 500，各接头中心距主节点不宜大于步距的 1/3严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度不应大于 500U 形可调顶托螺杆伸出长度不应超过 200，插入立杆内的长度不得小于150扫地杆及水平拉杆在立杆底距地 200 高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地53、杆；可调支托底部的立杆顶端沿纵横向设置一道水平拉杆扫地杆与顶部水平拉杆之间按步距进行分配，在每一步距纵横向设一道水平拉杆扫地杆、水平拉杆均采用钢管，用扣件与钢管立杆扣牢扫地杆、水平拉杆采用对接扣件连接表 7-2-1（续表）模板构造与安装技术要求类别项目技术要求支架安装要求剪刀撑竖向剪刀撑框支梁架体外侧四周及内部纵横向每设由底至顶连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度（采用钢管）水平剪刀撑框支梁竖向剪刀撑顶部交点平面及扫地杆层设水平剪刀撑，剪刀撑宽度（采用钢管）竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角为 4560；水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角为 4560剪刀撑采用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线54、至主节点的距离不大于 150柱模板要求现场拼装柱模时应适时安设临时支撑进行固定，斜撑与地面的倾角不应小于 45（宜为 60），严禁将大片模板系在柱子钢筋上四片柱模就位组拼经对角线校正无误后，立即自上而下安装柱箍应群体或成列同时支模，并应将支撑连成一体，形成整体框架体系角柱模板的支撑，还应在里侧设置能承受拉力和压力的斜撑墙模板要求墙模应处下而上进行拼装安装电梯井内墙模前，必须在板底处牢固的满铺一层脚手板模板未安装对拉螺栓前，板面应向后倾一定角度对拉螺栓与与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确其他结构模板要求安装悬挑结构模板时，应搭设脚手架，并应设置防护栏杆和安全网；作业处的下方不得有人通行或55、停留在危险部位进行作业时，操作人员应系好安全带梁（板）底模起拱板跨度按跨度的 0.3%起拱，且不小于 10mm悬挑板跨度按跨度的 0.4%起拱，且不小于 10mm跨度按跨度的 0.6%起拱，且不小于 10mm梁4m跨度6m按跨度的 0.2%起拱，且不小于 10mm6m跨度8m按跨度的 0.3%起拱，且不小于 10mm跨度8m按跨度的 0.4%起拱，且不小于 10mm悬挑梁跨度2m按跨度的 0.4%起拱，且不小于 10mm2m跨度8m按跨度的 0.6%起拱，且不小于 10mm跨度8m按跨度的 0.8%起拱，且不小于 10mm以上起拱值均不包含应按混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）56、规定的起拱值；跨度大于 4m 的梁、板底模尚应累加 0.1%0.3%起拱值底模起拱不得损伤构件截面尺寸3模板拆除技术要求表 7-3-1模板拆除的技术要求类别项目技术要求总体要求拆除时间墙柱模板构件强度达到设计强度的 100%后方可拆除底模及支架梁（板）模板及支架梁（板）模板及支架须待混凝土强度达到设计强度的 100%后方可拆除梁板模板及支架的拆除采用双控条件：根据同条件混凝土试件强度，决定拆模时间，并且梁板必须保留施工层下两层同密度支撑拆模时混凝土的强度以现场同条件养护试块抗压强度值为准，并辅以回弹仪检测值作为校核在楼板砼强度未达到前，不得在楼板上可踩踏或安装支架转换层的高大模板支撑体系拆除后57、，方可拆除下两层的同密度支撑拆除顺序及方法拆模顺序及方法的要求；先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除拆除的模板不得抛扔，应按指定地点堆放基本要求拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施模板的拆除应设专人指挥；作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人监护多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处高处拆除模板时，应符合有关高处作业的规定，严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过 3 层在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补58、设临时支撑；拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固；对活动部件必须一次拆除遇 6 级或 6 级以上大风时，应暂停室外的高处作业；雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可进行作业拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施；洞口模板拆除后，应按建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80-1991 的有关规定及时进行防护支架拆除要求拆除顺序立杆水平拉杆超出 2 层时，应首先拆除 2 层以上的拉杆；当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立杆同时进行梁支架立杆拆除 48m 跨度的梁下立杆时，应首先从跨中开始，对称的分别向两端拆除59、；拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法柱模板拆除要求拆除方法采用分散拆和分片拆 2 种方法拆除顺序分散拆顺序：拆除拉杆或斜撑、自上而下拆除柱箍及横楞（对拉螺栓）、拆除竖楞，自上而下拆除模板配件及模板、运走分类堆放、清理、拔钉、刷脱模剂、入库备用分片拆顺序：拆除支撑系统、自上而下拆除柱箍及横楞（对拉螺栓）、分 2片或 4 片拆除模板、原地清理、刷脱模剂、分片运至新支模地点备用墙模板拆拆除顺序为：拆除斜撑或拉杆、自上而下拆除外楞及对拉螺栓、分层自上而下拆除木楞及模除要求板、运走分类堆放、拔钉清理、刷脱模剂、入库备用表 7-3-1（续表）模板拆除的技术要求类别技术要求梁板模板拆除要求先拆60、梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分片分段进行，严禁成片撬落或成片拉拆拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷脱模剂、入库备用4模板工程施工工艺4.1施工工艺流程模板工程整体施工流程如图 7-4-1 所示。梁板模板及支架施工工艺流程为：测放支撑立杆位置线验线搭设立杆、水平杆及剪刀撑过程验收（垂直度）架体搭设完成后验收布设梁（板）底纵横向61、龙骨、模板绑扎梁（板）钢筋安装梁侧模模板清理模板验收隐蔽工程验收浇筑混凝土（浇筑过程注意监测、维护模板）达到拆模条件后拆除模板施工准备，编制技术方案并交底隐蔽工程验收安装柱、墙模板安装洞口、电梯井内侧模板弹线、安装梁板模板支架安装梁、板模板模板工程验收对模板及支架进行监测、维护钢筋绑扎验收并浇筑砼达到条件后拆除模板、支架图 7-4-1模板工程施工工艺流程图4.2模板安装施工工艺要点表 7-4-2模板安装施工工艺要点序号施工工艺要点1模板安装应符合本章第 2 条模板构造与安装的技术要求的相关规定2梁板模板采用扣件式钢管进行搭设，搭设前在楼板（或底板）上弹好位置线；模板下两层的模板支撑不得拆除，且62、上下层支架立杆应在同一轴线上，保证搭设模板支撑时，下部有两层楼板支撑，利用此支撑对结构自重、架体的重量和施工荷载进行传递3立杆底部应铺设通长脚手板（厚度 50），平行长向铺设4根据位置线排设立杆，并用横杆将立杆固定；第一根立杆和扫地杆放好后，应进行撂底验收5剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与架子的立杆或拉杆扣紧外，在其中间应增加 3 个扣结点；所有固定点距主节点距离不大 150mm；最下端的剪刀撑底部要插到脚手板处与地面顶紧6立杆顶部设可调 U 形托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于 200mm，螺杆外径与钢管内径的间隙不得大于 3mm，保证上下同心7面板下托梁安放在 U 形托支架上（采用木楔顶紧），然63、后根据顶板的标高控制线，拉线调整托梁的高度，按要求的起拱值起拱；起拱应用可调丝杆调整，起拱线应顺直，不得有折线，其施工方法为：在跨中找好起拱最高点，向边缘拉线找坡，调节支柱高度，使其符合起拱要求8梁钢筋绑扎后，要经检查合格并办理隐蔽验收手续，并清理杂物，才可安装侧模；每道梁一端的梁帮上留设 100100 的清扫口，清扫干净后用 15 厚双面覆膜多层胶合板补平清扫口9面板采用硬拼的方式连接，不应有缝隙，模板边有不直处应过刨，确保模板无缝隙、不漏浆10模板工程施工完成后，由施工单位、监理单位组织相关人员进行验收；验收合格的，应经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入下一道工序4.64、3混凝土浇筑施工工艺要点表 7-4-3混凝土浇筑施工工艺要点序号施工工艺要点1混凝土浇筑除应符合本条规定外，尚应符合本项目泵送混凝土施工方案、大体积混凝土施工方案等相关专项施工方案的要求2钢筋、模板等经验收合格并由监理单位签发浇筑令后方可浇筑混凝土；浇筑时应安排专门的木工和架子工观察，发现异常情况及时处理3浇筑混凝土前应对安全生产条件进行确认，做好浇筑范围内人员的清场工作，严禁无关人员进入模板支撑体系施工区域特别是支撑体系下方4混凝土通过输送泵送至作业面，再通过布料机布料；布料机底部的模板支撑架应进行加固处理，其处理方法详图 7-4-3 所示（放置布料机的一跨楼板的模板支架均按此加固）；布料机65、不能直接放置在模板或钢筋上，应在底部加设底座架空。5每一施工段先浇筑墙柱混凝土，再浇筑梁板混凝土。梁板混凝土浇筑时应从中间向四周对称浇筑，浇筑速度控制在 20m3/h 以内，须按 23m 范围移动均匀布料，不得集中浇筑6混凝土须按规定分层浇筑，且楼板上混凝土堆置的混凝土应及时赶平，堆置高度不得超过 200mm7混凝土振捣时不应直接振捣钢筋或模板8混凝土浇筑完成后，吊运的钢筋及其他材料，不准冲击楼板，不准集中堆放在楼板上，应分散堆放（下方应设垫木），以防楼板出现裂缝说明：放置布料机的一跨楼板模板支架均按此图加固（面板下钢木复合木方间距调整为 150，支架立杆间距调整为 400）。图 7-4-3布66、料机底部支撑架加固处理图4.4模板监测工艺要点高大模板支撑体系施工过程中必须对支架立杆的垂直度和混凝土浇筑时模板的沉降进行监测。具体监测项目及监测方法详表 7-4-4 所示。模板监测由测量员负责实施，每次监测结果形成记录。当观测值超过允许变形值时，应立即通知责任工长及技术负责人；当观测值超过预警值时应立即停止施工，采取加固措施进行整改；整改经验收合格后方可继续施工。表 7-4-4高大模板监测项目及监测方法监测项目立杆垂直度模板沉降监测频率支架搭设过程中每 3 天监测一次；混凝土浇筑过程中持续监测混凝土浇筑过程中持续监测监测方法经纬仪方向法进行观测模板上埋设标尺，用水准仪进行观测采用仪器及精度电67、子经纬仪（2）普通水准仪（3mm）允许变形值已搭设高度的 0.3%预警值已搭设高度的 0.4%4.5模板拆除施工工艺要点表 7-4-5模板拆除施工工艺要点序号施工工艺要点1模板拆除应符合本章第 3 条模板拆除的技术要求的相关规定2拆模时应进行申请，须经项目技术负责人及监理单位签字认可后方可拆除；拆模时不得用大锤敲打，可用小撬棍轻撬；拆模时混凝土强度采取双控措施，即以同条件养护试块的强度检测报告为准，以现场实际回弹值进行校核3支架拆除前，应由安全员、质检员全面检查待查支架，根据检查结果，拟定拆除计划，报监理批准后方可拆除4拆除支架时应从一侧或一端按顺序松动 U 形托，使模板主次龙骨降落，然后将木68、方、面板拆除运至施工层；每块模板拆除时，用人工托扶放于地面，严禁使模板自由坠落于地面；拆除支架、模板不应集中堆放，应分散堆放并及时运至操作层5模板及支架拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员入内；拆除的顺序及方法应严格遵循方案要求，安全员应全程监督拆除过程6不准 分立面拆架和上下两步同时进行拆架，做到一步一清、一杆一清；拆除剪刀撑时应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣；所有拉结杆必须随架子拆除同步下降，严禁先将拉结杆整层或数层拆除后再拆支架；拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣7拆除较长、较重、两端连接的部件时一定要两人或多人一组进行，避免单人操作869、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝应集中回收处理，及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管5施工质量检查验收及施工质量标准5.1材料进场验收材料进场由材料员通知质检员、安全员共同对进场材料进行抽样检查，检查不合格的一律不得使用，并应将抽样检查记录、报告存档备查。模板工程材料应符合本方案第五章第 1 条表 5-1-2【2】模板及支架主要材料要求的相关规定，且支架构配件的现场检验标准应符合表 7-5-1 的相关规定。进场的支架构配件应对产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。发现质量不符合标准且情况严重的，70、应进行 100%检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理单位见证取样）送法定专业检测机构进行检测。表 7-5-1【1】支架构配件质量检验标准项目质量标准抽检数量检查方法钢管应有产品合格证、质量检验报告750 根为一批每批抽取 1 根检查资料钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔全数目测钢管外径及壁厚外径，允许偏差；壁厚，允许偏差，最小壁厚3%游标卡尺测量扣件应有生产许可证、质量检测报告、产品质量合格证、复试报告按钢管脚手架扣件（GB 15631-2006）规定检查资料扣件螺栓拧紧扭力矩扣件螺栓拧紧扭力矩值不小于 40Nm，且不71、大于 65Nm详表 7-5-1【2】扭力扳手检查可调托撑可调托撑受压承载力设计值不应小于 40KN；应有产品合格证、质量检验报告0.3%检查资料可调托撑螺杆外径不小于 36mm，螺杆与螺母旋合长度不少于 5 扣，螺母厚度不小于 30mm；插入立杆内的长度不小于 150mm；支托板厚不小于 5mm，变形不大于 1mm；螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不小于 6mm3%游标卡尺、钢板尺测量支托板、螺母有裂缝的严禁使用全数目测表 7-5-1【2】扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数量（个）连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长杆件的扣件5172、905091150811512801312815002025011200323连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）519051911508215128013328150020550112003275.2支架检查验收模板支架搭设完成后，应由施工单位项目负责人组织施工技术、安全、质量、施工人员按本方案及规范的要求进行检查验收（质量检验方法及标准详表 7-5-2【1】），并由公司负责人带领安全、技术部门技术人员到现场进行带班检查；验收合格后，经项目技术负责人报项目总监理工程师检查并签字。支架搭设完成后停工超过一个月的使用前和六级以上大风、大雨后，应重新进行验收，合格后方可使用。支架使用过程73、中应进行检查，检查内容详表 7-5-2【2】。表 7-5-2【1】模板支架施工质量检验标准项目技术要求允许偏差检验方法底坐或垫木不晃动、滑动观察立杆垂直度H=27用经纬仪或吊线、卷尺检查H=1030中间档次按插入法步距20钢板尺检查立杆间距30纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺检查同跨内两根纵向水平杆10剪刀撑斜杆与地面的倾角4560角尺检查扣件安装主节点处各扣件中心相互距离150mm钢卷尺检查同步立杆上两个相隔对接扣件高差500mm立杆上对接扣件至主节点距离h/3纵向水平杆对接扣件至主节点距离La/3扣件螺栓拧紧力矩4065Nm扭力扳手检查表 7-5-2【2】模板支架使用过程中检查74、内容序号检查内容1立杆垫木与基础面接触有无松动或悬空的情况2杆件的设置和连接是否符合方案的构造要求3扣件螺栓有无松动的情况4立杆的垂直度偏差是否符合要求5安全防护设施是否到位5.3模板施工质量标准表 7-5-3【1】模板工程施工质量标准项目类别质量标准检验方法检查数量模板安装主控项目安装上层模板及支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力（或加设支架）；上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板对 照 施 工 方案观察全数检查在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处观察全数检查一般项目模板的接缝不应漏浆；模板内不得积水观察全数检查模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得使用影响结构75、性能或妨碍装饰的隔离剂浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净模板应按方案要求起拱水 准 仪 或 拉线、钢尺检查同一检验批，对梁抽查构件数量的10%且不少于3件；对板按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间；对大空间结构，板按纵、横轴线划分检固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞不得遗漏，钢尺检查查面，抽查 10%，且不少于 3 面且应安装牢固，其偏差应符合表 7-5-3【2】的要求现浇结构模板安装的偏差应符合表 7-5-3【3】的要求详表 7-5-3【3】表 7-5-3【2】预埋件及预留孔洞的允许偏差项目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度76、+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10外露长度+10，0说明：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值表 7-5-3【3】现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于 5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于 5m8相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m 靠尺和塞尺检查第八章安全、文明、绿色施工保证措施1安全施工保证措施1.1安全生产管理制度表 8-1-1安全生产管理制度制度名称制度主要内容安全生产责任制项目经理是项目安全生产的77、第一责任人，对整个模板工程的安全生产负责项目技术负责人负责主持整个模板工程的安全技术措施的编制、审核工作项目安全工程师具体负责模板工程安全生产的计划和组织落实安全员负责对分管的施工现场，对所属劳务单位的安全生产负监督检查、督促整改的责任项目各专业工长是其工作区域安全生产的直接责任人，对其工作区域的安全生产负直接责任安全教育制度所有进场施工人员必须经过安全培训，经公司、项目、岗位三级教育，考核合格后方可上岗安全教育流程详见图 8-1-1安全学习制度项目经理部针对现场安全管理特点，分阶段组织管理人员进行安全学习劳务单位在专职安全员的组织下坚持每周一次安全学习施工班组针对当天工作内容进行班前教育安全78、技术交底制度根据安全措施要求和现场实际情况,项目技术负责人对管理人员进行书面交底，各施工工长及安全员必须在施工前对各分包队伍进行书面交底，使参与施工的人员对施工对象从基本情况、特点、技术要求、工艺等方面有一个较为详细的了解，以便科学的组织施工和安排工艺安全检查制度项目经理部每半月由项目经理组织一次安全大检查；各专业工长和安全员每天对所管辖区域的安全技术措施进行检查，督促劳务单位对安全防护进行完善，消除安全隐患对检查出的安全隐患落实责任人，定期进行整改，并组织复查持证上岗制度项目管理人员均须持有相关资格证书上岗特种作业人员须持有劳动安全部门颁发的上岗证书，上岗证书必须按期复审，不得超期使用安全员79、应建立本项目部的管理人员及特种作业人员名册并开展考核，归档备案安全隐患停工制度专职安全员发现违章作业、违章指挥，有权进行制止；发现安全隐患，有权下令立即停工整改，同时上报公司，并及时采取措施消除安全隐患安全生产奖罚制度项目部设立安全奖励基金，根据半月一次的安全检查结果进行评比，对遵章守纪、安全工作好的班组进行表扬和奖励，违章作业、安全工作差的班组进行批评教育和处罚生产安全事故处理制度建立生产安全应急处理组织机构，负责处理生产安全事故建立健全生产安全事故应急预案，对施工过程中可能发生的生产安全事故提出处理预案若发生生产安全事故，应按应急预案要求进行处理。项目负责人应及时向有关部门报告，与此同时，80、做好抢救伤员、保护现场、调查事故、分析事故、写好调查报告等各项事宜，按“四不放过”的原则处理生产安全事故应急处理须保证安全文明措施费的专款专用，登记相应的费用台账重大危险源管理制度建立施工现场重大危险源管理组织机构，对施工现场的重大危险源进行管理、监控模板工程施工之前，项目部重大危险源管理组织机构应组织识别危险因素清单和重大危险源，并对各项重大危险源予以每日公示，并结合每日班前教育组织进行危险源控制须保证安全文明措施费的专款专用，登记相应的费用台账图 8-1-1安全教育流程图1.2安全生产保障措施表 8-1-2安全生产保障措施项目具体措施设置安全标志模板工程施工时，根据工程特点、现场环境在施工81、现场积水井、沟和各种孔组织安全教育新工人三级教育特种工人培训班前安全交底学习安全资料培训、发上岗证三检查上报项目经理部报安全监督部门分项责任人监督洞周围设置护栏、盖板和警示灯等防护设施和相应的安全标志，安全防护棚设置显眼的易于识别的安全标志牌。各种防护设施、警告标志，不得随意移动和拆除现场公布紧急疏散图和安全标志图，根据工程特点及施工不同阶段，有针对性的设置安全标志安全巡视项目安全组织机构内各责任人，在项目安全工程师的组织下开展日常安全巡视工作。各责任人对各自区域内可能产生安全隐患的工作点要严加检查，对施工人员作好安全提示，对出现的安全违犯行为随时查处、上报安全报告安全管理机构内各责任人，按规82、定填写每天的安全报告报项目安全工程师。对当天的安全隐患巡视结果提出统计报表，对当天的生产活动提出分析因素，提出防范措施。在现场无重大安全事故的前提下，项目安全工程师编写每月安全报告经项目经理审批后报公司及业主和监理。如果现场发生重大安全事故，同时按国家规定的申报程序向上级主管部门申报安全分析会会同业主方、监理单位召开每月的安全分析会，或在约定的时间内以约定的形式召开安全分析会，对当月的安全工作进行分析，对安全隐患提出整改完工时间，对以后的安全工作提出预防措施，对安全事故进行分析，对事故责任单位和个人提出处罚意见，对下月的安全工作提出新的指导意见制定安全防护技术措施针对模板工程施工时易发生的物体83、打击、触电、机械伤害、火灾、高处坠落、坍塌等事故制定安全防护技术措施，以保证生产安全1.3安全技术措施表 8-1-3安全技术措施序号技术措施1进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系安全带，穿好防滑鞋等，施工现场严禁吸烟2模板工程应编制专项方案和安全技术措施，并严格按此规定施工3安装、拆除作业前，应以书面形式向作业班组进行安全技术交底，作业班组应对照交底进行上、下班的自检和互检4模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应进行检查；钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件5搭设过程中划出工作标志区，禁止无关人员入内，统一指挥、上下呼应、动作协调84、，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告知对方，并得到允许6高空作业严禁酗酒上架作业，施工操作时要求精力集中，禁止开玩笑和打闹7登高作业时，连接件必须放在箱盒或工具袋内，严禁放在模板或支架上；扳手等各类工具必须系挂在身上或放置于工具袋内8在搭设过程中应由安全员、质检员、架子班长等随时对架子的搭设进行检查，配备力矩扳手检查扣件螺栓拧紧力矩是否符合要求9支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空；拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人10作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独85、立梁或其模板上行走11作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得将模板支架、缆风绳、泵送砼的输送管等固定在架体上12混凝土浇筑作业开始前应再次对模板支架进行检查，合格后方可浇筑；浇筑过程中支架下不得有作业人员13拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件；拆除的杆件、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人拆除较重的杆件14拆除的零配件应装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管应绑扎牢靠，双点起吊，严禁抛掷15拆下的面板及其木方龙骨，要清除其上的钉子，面板表面应清理干净，涂刷脱模剂一道16木方、面板应在加工区集中存放，加工区应配备灭火器材（加工86、房配备干粉灭火器不少于 3 个，每一施工段作业层配备灭火器不少于 5 个）；堆码应整齐，高度不超过17施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V；当为满堂模板及特别潮湿的环境时，不得超过12V；照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线18有关避雷、防触电、架空线路的安全距离应符合施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005的有关规定；夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施19在大风季节施工时，模板应有抗风的临时加固措施20当遇大雨、大雾、沙尘、大雪或 6 级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业；5 级及以上风力时，应停止高空吊运作业；雨、雪停止后，应及时清除87、模板和地面上的积水及冰雪2生产安全事故应急预案为搞好项目安全生产，使工程施工安全顺利进行，预防和对各类事故迅速处理，减少或杜绝人身伤害及财产损失，特制定本预案。本项目模板工程坚持“安全第一，预防为主，综合治理”的方针，有效控制危险源，为切实保障生产作业人员的安全与健康的前提下，制定本应急预案。本应急预案实施原则为：（1）救人高于一切；（2）抢险施救与报告同时进行，逐级报告；（3）最大限度的减少损失，防止和减轻次生损失；（4）局部服从全局，下级服从上级；（5）分级负责，密切配合。2.1应急救援组织机构（一）应急救援组织机构公司项目经理项目技术负责人安全工程师项目执行经理现场工长后勤财务设备管理技88、术员材料员安全员事故后处理组技术支持组现场急救组现场材料组现场抢险组现场保卫组劳务单位施工现场应急救援领导小组：施工现场各作业班组图 8-2-1施工现场应急救援组织机构图（二）应急救援组织机构人员构成及分工（1）现场保卫组：由项目部后勤人员组成，安全工程师为第一组长，安全员为第二组长。负责现场警戒与隔离，事故电源与水源的关停与开启以及组长、副组长现场指令的传递，无关人员的遣散。（2）现场抢险组：由项目全体（含专业分包单位）工人组成，项目执行经理为第一组长，责任工长、劳务单位现场负责人为第二组长。负责现场抢险施工的具体实施；人员及劳动力具体分工与安排；迅速及时的完成工程抢险任务。（3）现场材料组89、：由材料管理人员组成，项目执行经理为第一组长，项目材料主管为第二组长。负责应急事故发生后，材料、物资、设备的准备、调运、组织、供应、发放等。（4）现场急救组：由后勤人员及汽车司机组成，项目执行经理为第一组长，项目后勤主管为第二组长。负责伤员急救、运送、呼救、求援以及伤员运送医院和看护。（5）技术支持组：由项目技术部人员组成，项目技术负责人为第一组长，项目技术员为第二组长。负责提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施，修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。（6）事故后处理组：负责事故善后处理、按照企业职工伤亡事故报告和处理规定（国务院第 75 号令）的规定配合事故调查分析及事故报告等相关事90、宜。（6）项目经理不在场的情况下，由项目执行经理代为行使其职责；施工现场应急救援领导小组的某一副组长不在场时，由另三位副组长代为行使其职责；应急救援小组下设各小组第一组长不在场时，由第二组长代为行使其职责。（三）应急救援领导小组人员名单及通讯方式表 8-1-4【1】应急救援领导小组人员名单及通讯方式姓名职务应急救援领导小组职务联系电话梁永江项目经理组长陈正刚项目执行经理副组长兼现场抢险组、现场材料组、现场急救组第一组长宋渝项目技术负责人副组长兼技术支持组第一组长郑勇安全工程师副组长兼现场保卫组第一组长张开良劳务公司负责人副组长兼现场抢险组第二组长杨开波安全员现场保卫组第二组长张训良责任工长现场91、抢险组第二组长李德富材料主管现场材料组第二组长何逍技术员技术支持组第二组长袁光华后勤人员应急救援车辆司机刘永东后勤人员应急救援车辆司机2.2应急救援应急预案启动程序本预案在紧急情况发生时，由项目经理或项目执行经理代表项目经理启动实施。预案启动的同时迅速报告上级相关部门。预案启动后，由事故应急处理小组统一指挥，项目部全体员工转入安全紧急状态，全力以赴处理安全事故并请求必要的人力、物质及技术支援。事故发生后 30 分钟内，启动应急机制，同时上报监理单位。全天 24 小时进入应急状态。事后处理报告提交业主方、政府部门，48 小时后，应急状态解除。应急工作小组人员名单及联络方式将在现场管理文件中和施工92、现场醒目部位多处公示，救护医院的位置及联络方式也将予以公示。2.3生产安全事故处理流程图 8-2-3生产安全事故处理流程图1、抢救伤员，排除险情，保护现场，报上级有关部门2、组织调查，开展事故调查3、现场勘察、拍照、绘图并做好有关人员的笔录4、分析事故原因，确定事故性质，提出预防措施5、写出事故调查报告6、按“四不放过”的原则进行事故最终处理2.4应急救援响应施工现场建立安全值班制度，设值班电话并保证 24 小时轮流值班（值班表详表 8-2-4）。如发生安全事故立即上报，具体上报及响应程序如图 8-2-4【1】所示，医疗救治路线如图 8-2-4【2】所示。图 8-2-4【1】应急救援响应流程图93、图 8-2-4【2】医疗救治路线示意图表 8-2-4安全值班表时间值班人员职务联系电话星期一项目执行经理星期二项目经理星期三安全工程师星期四技术负责人星期五责任工长星期六安全员星期日技术员生现场发现人现场值班人员：控制事态、保护现场、组织抢救、疏导人员项目经理：启动应急预案，组织相关人员进行现场急救，组织车辆保证道路畅通，送往最近医院公司总经理：了解事故及伤亡人员简况及采取的措施，成立生产安全事故临时指挥小组，进行善后处理事故调查，预防事故发生的措施上级部门产安全事故发生后应立即响应，具体处置措施为：（1）事故发生时，安排专人及时切断有关线路闸门，并对现场进行声像资料的收集。发生后立即组织抢救94、人员在 30 分钟内到达现场。根据具体情况，采取人工和机械相结合的方法，对事故现场进行处理。现场抢救中，还应安排专人对事故发生地进行监护和清理，防止事故扩大。（2）事故现场周围应设警戒线。（3）统一指挥、密切协同的原则；以快制快、行动果断的原则；讲究科学、稳妥可靠的原则；救人第一的原则。（4）如发生架体坍塌，应迅速核实支架上的作业人数；施工人员如被坍塌的支架压在下面，应立即采取措施加固四周，然后拆除或切割压住伤员的杆件，将伤员转移；如果支撑架太重，可用塔吊将架子缓慢提升，然后救人；如没有人员伤亡，应立即实施支撑的加固处理，确定整改责任人。（5）伤员抢救，立即与急救中心和医院联系，确保伤员得到及95、时救治。（6）事故现场取证救助行动中，安排人员同时做好事故调查取证工作，以利于事故处理，防止证据遗失。（7）自我保护。在救助行动中，抢救机械设备和救助人员应严格执行安全操作规程，配齐安全设施和防护工具，加强自我保护。生产安全事故后的处理工作为：善后工作：（1）做好伤亡人员及家属的稳定工作，确保事故发生后伤亡人员及家属思想稳定，大灾之后不发生大乱；（2）做好受伤人员医疗救护跟踪工作，协调处理医疗救护单位的相关矛盾；（3）与保险部门一起做好伤亡人员及财产损失的理赔工作。事故调查工作：（1）保护事故现场，对现场的有关实物资料进行封存取样；（2）调查了解事故发生的主要原因及相关人员责任；（3）按“四不96、放过”的原则对相关人员进行教育、处罚；（4）对事故进行经验性总结。事故报告：遵照企业职工伤亡事故报告和处理规定（国务院第 75 号令），以书面形式向上级写出报告，包括企业发生事故时间、地点、受伤（死亡）人员姓名、性别、年龄、工种、受伤害程度、受伤部位。纠正/预防：制定有效的纠正/预防措施，防止此类事故再次发生。对于所有拟订的纠正/预防措施，在其实施前应先通过风险评价过程进行评审。评价应对风险的大小、后果进行识别和评价，风险大的纠正/预防措施应坚决放弃。最终采取的措施应与问题的严重性和风险相适应，并记录措施的执行情况。事故教育及责任人处理：组织所有人员进行事故教育，向所有人员进行事故教育，向所有97、人员宣读事故结果及对责任人的处理意见。2.5施工现场应急救援设施设备及紧急救护措施表 8-2-5【1】施工现场应急救援设施设备项目设施设备及要求应急电话项目经理、项目技术负责人及应急救援领导小组成员配置有移动电话及对讲机；室外明显位置应张贴紧急常用电话号码表拨打电话时针对不同的事故事件应分别说明：人员伤害：说明受伤人员数量、受伤部位、伤者症状和已经采取了什么措施；火灾：说明燃烧的物质、火势和火灾发生的具体部位拨打电话时应说明报救者单位、姓名、报救者（或事故地点）的电话；基本打完报救电话后，应问接报人员还有什么问题不清楚，如无问题才能挂断电话；通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护98、车进工地现场的路上障碍及时予以清除救援器材医疗器材：担架一副、氧气袋一个，塑料袋四个、急救箱一个（内有常用急救药品）；（说明：医疗器材应以简单和适用为原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同情况予以增减，定期检查补充，确保随时可供急救使用）抢救工具：一般工地常备工具，即基本满足使用灭火器材：灭火器日常按要求就位，紧急情况下集中使用；消防栓箱内物品按要求配备通信器材：移动电话及对讲机若干应急救援车辆：车牌号川 A P6A32，司机袁光华，联系电话：车牌号川 A 586KM，司机刘永东，联系电话：其他器材工地现场配备应急照明（含手电及电池）用于应急处理时危险区域隔离的警戒带，安全禁止、警告、指令99、提示标牌用于安全逃生、救生的安全带、安全绳表 8-2-5【2】紧急救护措施项目设施设备及要求常用止血方法加压包扎止血：在外伤出血时应首先采用，适用于小静脉出血、毛细血管出血，动脉出血应与止血带配合使用。用干净、消毒的较厚纱布，覆盖在伤口表面，如无纱布，可用干净毛巾、手帕等代替。在纱布上方用绷带、三角巾紧紧缠绕住，加压包扎，即可达到止血目的。包扎前应尽量初步的清洁伤口，选用干净的替代品，减少伤口感染的机会止血带止血法：用加压包扎不能奏效的四肢大血管出血，应及时采用止血带止血，适用于受伤肢体有大而深的伤口，血流速度快；多处受伤，出血量大；受伤时同时伴有开放性骨折；肢体已完全离断或部分离断；受伤部100、位可见喷泉样出血。该止血方法不能用于头部和躯干部出血的止血。最合适的止血带是有弹性的空心皮管或橡皮条。紧急情况下，可就地取材用宽布条、三角巾、毛巾、领带、腰带等做止血带的替代品，但不能用电线、铁丝、绳索做替代。扎止血带的位置应在伤口的上方，应距离伤口越近越好，以减少缺血的区域。在准备上止血带的位置应垫一层毛巾和几层纱布或直接扎在衣服上，避免皮肤被止血带勒压而坏死。将有弹性的止血带缠绕肢体 2 周，然后在外侧打结（不能在伤口上打结）人工呼吸一旦确定病人呼吸停止，应立即进行人工呼吸，最常见最方便的方法是口对口人工呼吸口对口人工呼吸是由抢救者深吸一口气，捏住病人鼻子后吹入病人的口腔，吹气后，口唇离开101、，松开捏鼻的手指，使气体呼出。吹气的频率宜为每分钟 1216 次口腔严重外伤、牙关紧咬时不宜做口对口人工呼吸，可采用口对鼻人工呼吸2.6应急预案的演练、评审及纠正/预防措施（一）演练（1）应急预案制定并经审批通过后，项目部组织相关人员对应急预案进行学习；学习后，应组织相关人员进行演练；演练前应制定演练计划，并将演练计划的内容告知相关人员。（2）本应急预案演练频率为每半年一次。（3）应急预案的演练应做好详细记录，以便为应急预案的评审提供相关依据。（二）评审依照演练计划对应急预案进行演练后，应对预案的可实施性进行评审。评审的内容应包括：（1）预案实施过程中各机构、人员的配合程度；（2）预案中各项措102、施的有效性和人员的熟悉情况；（3）预案中是否存在有没有识别到的风险。应急预案评审后，应根据评审的内容做相应的修改。（三）纠正/预防措施应急事件发生后，或根据演练计划进行演练后，应制定有效的纠正/预防措施，防止事态扩大以及预防类似事件再次发生。对于所有拟订的纠正/预防措施，在其实施前应先通过风险评价过程进行评审。评价应对风险的大小、后果进行识别和评价，风险大的纠正/预防措施应坚决放弃。最终采取的措施应与问题的严重性和风险相适应。对于所制定的纠正/预防措施，应有计划的再次组织演练。3文明施工保证措施3.1文明施工管理制度表 8-3-1文明施工管理制度制度名称制度基本要求教育制度广泛深入开展文明施工103、管理的教育，提高全员文明施工积极性、主动性责任区制度把施工现场划分为若干个责任区进行管理，明确责任单位、总包及分包负责人，挂牌管理定期检查制度定期（每周一次）、不定期（阶段性抽查）由安全工程师组织项目部相关部门参加文明施工检查，并评定、汇总、建档，查出的问题应及时整改，责任落实到人，整改限期奖罚制度对文明施工作出贡献的人，给予奖励；对违反文明施工规定，限期整改，并给予处罚工完场清制度每一工序施工作业完成后，由该工序操作人员将场地清理干净方可移交下一道工序；项目部定期进行巡查，全面落实工完场清制度3.2文明施工保障措施表 8-3-2文明施工保障措施项目保障措施总平面管理施工现场及场内加工区采用封104、闭式管理施工现场临时设施按总平面布置图的要求进行布置，做到标准化、工具化、定型化按“谁施工谁负责”的原则，划分文明施工责任区，指定区域责任人现场机具、材料及成品的堆放应符合总平面图的要求，不得占用施工道路和作业区施工现场道路应通畅、平坦、整洁，排水畅通；场地整洁、干净，主要道路硬化设场容清洁队，每天负责场内外的清理、保洁、洒水降尘等工作；卫生设施、排水沟及阴暗潮湿地带，定期消毒现场料具管理各种料具按施工总平面图划分位置分类存放整齐、稳固，做到一头齐、一条线施工现场的料具保管中，应根据材料性能采取必要的防雨、防潮、防火、防损坏措施因施工现场场地狭小，材料应制定计划分批进场对不同的材料应分类存放，105、并挂牌车辆按规定区域停放，专人指挥车辆出入，严禁场内任意停车防止施工扰民措施施工前主动与建委、市容、市政、环卫等政府部门取得联系、备案，办齐各项手续（含夜间施工许可证），施工过程中随时保持联系，加强沟通现场设居民接待室，公布现场联系电话，专人负责接待居民来访，及时解决居民反映的问题，以避免民扰带来的一系列麻烦，确保工程顺利进行加强对全体施工人员的环保教育，提高环保意识，把环境保护、文明施工、最大限度减少对周边环境的影响、保护市容、场容整洁变成每个施工人员的自觉行为规范每个员工的举止行为和言谈，不说粗话脏话，避免和周边居民以及其他人员发生纠葛对于废弃物的处置要设置临时存放场地并及时清运出现场其他106、措施操作面及其周围应清洁整齐，工完场清夜间灯光集中照射区应避免干扰周边社区居民的休息做好施工现场绿化工作，尽量利用大门、办公区、生活区的空地进行绿化4绿色施工保证措施4.1环境保护表 8-4-1环境保护管理措施项目管理措施人员健康施工作业区与生活办公区分开布置，生活设施远离有毒有害物质现场工人劳动强度、工作时间应符合体力劳动强度分级（GB 3869-1997）的规定施工现场建立医疗服务点（配备兼职医务人员、常用药品及急救设施），建立并完善人员健康的应急救援机制建立职业病预防机制，对疑似职业病或职业病患者，应要求其进行治疗、疗养扬尘控制现场建立洒水清扫制度，配备洒水车、吸尘车，并安排专人负责基坑107、周边、易产生扬尘的作业区域均安装喷淋管道，并按 612m 的间距设置可调式雾状喷淋头，用以喷淋降尘施工现场实行封闭打围施工，出入口定期安排专人打扫，冲洗表 8-4-1（续表）环境保护管理措施项目管理措施废气排放控制电焊作业的烟气排放应符合大气污染物综合排放标准（GB 16297-1996）的有关规定现场不得焚烧木料、塑料布、纸板等可燃性物质及施工废弃物建筑垃圾处置施工现场废弃物处置应遵循“减量化、再利用、再循环”的原则，同时应提高施工现场就地资源化利用率，尽量避免清扫、外运所带来的二次污染施工现场设置一定数量的垃圾桶（按可回收利用与不可回收利用分别设置），用以收集垃圾，并定期清运污水排放施工现108、场应分别建立雨水、污水排放系统，雨污水实行分流排放光污染控制施工现场围挡的照明灯具采用柔性光源，并设置灯罩，透光方向集中至施工区域夜间尽量不进行焊接作业，如必须进行应采用工具式遮光罩进行防护塔吊及场地照明的大灯应注意照射方向，照射光线仅限于施工区域，尽量避免直接照射到居民住宅区噪声控制施工现场围挡附近设置噪声监控点，利用分贝仪实时、动态监测场界噪声值合理安排施工时间，原则上强噪声的施工安排在白天进行，夜间施工不超过 24：00 时电锤、电钻等设备应及时在各部位加注机油，增强润滑；机械设备定期检查润滑，做到油路、气路、水路畅通，油标醒目、油量充足，使机械正常运转，减少噪声材料加工、搬运进应轻拿轻109、放；模板、脚手架支拆时严禁抛掷4.2节材与材料资源利用表 8-4-2节材与材料资源利用管理措施项目管理措施基本措施施工应选用绿色、环保材料，且尽可能的就地取材（运距不超过 500KM）建立健全机械维护保养、限额领料、施工废弃物再生利用等管理制度根据施工进度及库存情况，编制材料的采购、进场时间计划和批次，减少库存选择合理的材料运输工具、装卸方法，防止损坏和遗洒。根据施工总平面布置情况就近卸载，避免和减少材料的二次转运采取技术和管理措施提高模板、脚手架、对拉螺杆等材料的周转次数主材的节材与材料资源利用加强施工现场材料堆码管理，设置工具式隔离栏或采取黄线管理，避免材料污染造成浪费；同时加强安全保管制110、度，落实责任加强现场巡视管理，发现材料浪费现象及时制止，并制定相应的解决方案周转材料的节材与材料资源利用施工现场的安全文明施工设施应做到定型化、工具化、标准化，各种设施均采用螺栓连接，提高设施的重复利用率选用制作、维护与拆卸一体化的专业队伍进行模板工程施工；对拆下的模板及时进行整修，破损的板面进行修补，提高再利用率尺寸较小不能用于后续工程施工的模板进行重新加工、切割，用作洞口防护的盖板、柱子与楼梯踏步的护角等；废旧木方可用作脚手架上防滑条模板工程应加强管理，模板涂刷脱模剂，拆模时严禁硬撬，增加模板周转次数办公用品的节材充分利用计算机技术，创建办公自动化系统，利用 Infternet 平台进行项111、目内部沟通，最大限度实施“无纸化办公”现场办公用纸分类摆放，纸张应两面使用，废纸张应回收，以节约资源4.3节水与水资源利用表 8-4-3节水与水资源利用管理措施项目管理措施基本措施根据本工程特点，制定用水定额；签订专业分包或劳务合同时，将用水及节水指标纳入合同条款施工现场办公区、生活区、生产区用水应全部安装准确可靠的计量设备，并由专人负责计量统计加强节水管理，用水点设置一定数量的节约用水警示、提醒标牌节水措施给水管网合理布设，使之路线最短，并经常检修管网的完整性，发现渗漏及时修补水资源利用措施本工程设计有 45 口降水井，在进行降水的深化设计时在基坑周边设置了 8 个沉砂池。降水井的抽排水全部112、通过管道排至沉砂池。降水井的抽排水水质经检测后，可用作砼养护、车辆冲洗、绿化喷灌、道路洒水降尘等通过基坑周边的排水沟、出入口设置的三级沉淀池、清水池实现雨水、废水的综合利用及循环利用（主要用于洒水降尘、绿化喷灌、消防及车辆冲洗）4.4节能与能源利用表 8-4-4节能与能源利用管理措施项目管理措施基本措施现场临时用电应符合施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-2005）的有关规定，临时供电线路设计、选材应合理，最大限度的降低线路损耗根据工程施工的不同阶段，核算出用电总数，通过比例，分摊到各施工区，建立台账，进行控制建立大型机械的运行管理制度和维保制度，合理使用施工用电设备，严格控制老化、带113、病及过多无功耗电机械设备，尽量减少机械空载运行建立所有设备的技术档案，定期维护保养节能措施合理安排施工工序和作业面，以减少作业区域内的设备数量，相邻作业区充分利用共有资源；对设备能耗较少的施工方案优先进行考虑，避免设备额定功率大于使用功率或超负荷使用设备的现象选择功率与负荷相匹配的施工机械设备，避免大功率施工机械设备低负载长时间运行选用逆变式电焊机和能耗低、效率高的手持电动工具合理安排工序，提高各种机械的使用率和满载率，降低各种设备的单位能耗尽量减少夜间作业时间；宿舍、办公室人走应关闭所有用电器具采用时钟控制技术，避免部分灯具因管理不到位出现长明灯现象4.5节地与土地资源保护表 8-4-5节地114、与土地资源保护管理措施项目管理措施节地措施施工现场总平面布置分阶段进行，实施动态管理施工现场总平面布局应合理、紧凑，在满足环境、职业健康与安全文明施工要求的前提下尽可能减少废弃地和死角，提高临时设施占地面积的有效使用率根据施工规模及现场条件等因素合理确定临时设施的占地指标，临时设施占地面积按用地指标所需的最低面积设计施工现场材料集中堆放，减少材料堆放占地面积土地资源保护措施本项目对深基坑施工方案进行了优化，地下室外墙与护壁桩之间仅预留宽的工作面，减少了土方开挖和回填量第九章模板及支架计算书1荷载取值及主要材料力学性能表 9-1【1】荷载标准值取值项目荷载名称单位取值永久荷载kG1模板及其支架自115、重平板的模板及小梁KN/m2楼板模板（其中包括梁的模板）KN/m2楼板模板及支架KN/m2kG2新浇混凝土自重KN/m324kG3钢筋自重梁KN/m3板KN/m3（按公式计算取小值）压力新浇砼作用于模板的侧kG42121022.0VtFcHFc可变荷载kQ1施工人员及设备计算模板及小梁时取均布活荷载，再用集中荷载进行验算KN/m2（KN）计算主梁时取均布活荷载KN/m2计算立柱时取均布活荷载KN/m2kQ2振捣砼时的荷载水平面板KN/m22垂直面板KN/m24按布料机布料考虑）（垂直面板倾倒砼时的水平荷载,kQ2KN/m24风荷载按建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）的规定计算，其中116、基本风压值按 n=10 年的规定采用，风振系数取 1表 9-1【2】荷载设计值取值项目取值规定基本规定计算模板及支架的强度、稳定性和连接强度时采用荷载设计值（荷载标准值乘分项系数）计算正常使用极限状态的变形时，采用荷载标准值分项系数永久荷载当其效应对结构不利时对由可变荷载效应控制的组合取对由永久荷载效应控制的组合取当其效应对结构有利时1对结构的倾覆、滑移验算可变荷载标准值不大于 4KN/mm2标准值大于 4KN/mm2风荷载表 9-1【3】荷载效应组合项目参与组合的荷载类别计算承载能力验算挠度平板模板及支架kkkkQGGG1321kkkGGG321梁底模及支架kkkkQGGG2321kkkGG117、G321梁、边长不大于 300 的柱、厚度不大于 100 的墙侧模kkQG24kG4边长大于 300 的柱、厚度大于 100 的墙侧模kkQG34kG4表 9-1【4】模板及支架主要材料力学性能取值材料名称规格（mm）抗弯强度（N/mm2）剪切强度（N/mm2）弹性模量（N/mm2）备注双面覆膜多层胶合板15mm 厚146000钢木复合木方5060469000钢木复合木方实测抗弯强度为2，为加大安全系数取其实测值的 75%作为设计强度普通木方50100119000考虑木方加工过程的切口宽度，其计算截面按 4595mm 计取钢管200115105钢管均采用 Q235 级钢，为加大安全系数计算时截118、面取482楼板模板及满堂支架验算表 9-2楼板模板及支架基本技术参数项目主要技术参数面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板下支撑木方采用 4060 钢木复合木方，间距 300面板下托梁采用单钢管（计算时取值为48）满堂支架采用单钢管（计算时取值为48），立柱纵、横向间距水平杆步距，立杆上端伸出至模板支撑点的长度支架高度其他楼板厚度 180，计算简图如图 9-2【1】、【2】所示图 9-2【1】楼板支架示意图图 9-2【2】楼板支架荷载计算单元（一）荷载效应最不利组合由可变荷载 效应控制的组 合211321/162.9)(mKNQGGGSkQkkkG由永久荷载效应控制的组合211132/549119、.8)(mKNQGGSkQQkkG（二）楼板面板板计算（按均布荷载作用下的连续梁计算）（1）荷载计算静荷载标准值mKNGGGqkkk/744.3)(3211活荷载标准值mKNQqk/600.312截面抵抗矩3220.436/cmbhW截面惯性矩4388.3812/cmbhI（2）抗弯强度计算值 222/14/994.1/1.0/mmNfmmNWqlWMf楼板面板的抗弯强度验算满足要求。（3）抗剪强度计算值 22/2.1/179.02/6.032/3mmKNTmmNbhqlbhQT楼板面板的抗剪强度验算满足要求。（4）最大挠度计算值 250/089.0100/677.04lvmmEIqlv楼板面120、板的挠度验算满足要求。（三）楼板支撑木方计算（按均布荷载作用下连续梁计算）（1）荷载计算静荷载标准值mKNGGGqkkk/698.1)(3211活荷载标准值mKNQqk/890.112截面抵抗矩3200.246/cmbhW截面惯性矩4300.7212/cmbhI（2）抗弯强度计算值 222/46/57.9/1.0/mmNfmmNWqlWMf楼板支撑木方的抗弯强度验算满足要求。（3）抗剪强度计算值 22/3.1/077.12/6.032/3mmKNTmmNbhqlbhQT楼板支撑木方的抗剪强度验算满足要求。（4）最大挠度计算值 250/606.0100/677.04lvmmEIqlv楼板支撑木方121、的挠度验算满足要求。（四）楼板支撑钢管托梁计算（按集中荷载与均布荷载作用下的连续梁计算）（1）荷载计算集中荷载（取木方支座力）KNP158.3均布荷载（取托梁自重）mKNq/037.0截面抵抗矩34425.432/)(cmDdDW截面惯性矩4442.1064/)(cmdDI（2）计算简图及内力计算 800 800 800 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 3.16kN 0.04kN/mAB图 9-2【3】托梁计算简图0.5430.671图 9-2【4】托梁弯矩图（KNm）3.32 3.320.160.153.013.026.186122、.183.173.160.010.013.163.176.186.183.023.010.150.163.323.32图 9-2【5】托梁剪力图（KN）800 800 800 1.25kN 1.25kN 1.25kN 1.25kN 1.25kN 1.25kN 1.25kN 1.25kN 0.04kN/mAB图 9-2【6】托梁变形计算受力图0.5880.049图 9-2【7】托梁变形图（mm）托梁最大弯矩mKNM671.0最大支座力KNF356.9最大变形mmv588.0（3）抗强度计算值 22/205/44.150/mmNfmmNWMf楼板托梁的抗弯强度验算满足要求。（4）最大挠度计算值 4123、00/588.0lvmmv楼板托梁的挠度验算满足要求。（五）楼板支架立柱计算（1）荷载计算及立杆内力计算脚手架自重标准值KNNG554.01模板自重标准值KNNG128.02板自重标准值KNNG892.23静荷载标准值KNNNNNGGGG573.3321活荷载标准值KNNQ880.2不组合风荷载时立杆轴力设计值KNNNNQG320.84.12.1风荷载设计值产生的立杆段弯矩222/005.010/4.19.0mKNhlWMakW顶部立杆组合风荷载时最大轴力KNNNNQkGkW883.7)4.19.02.1(9.0非顶部立杆组合风荷载时最大轴力KNNW328.8顶部立杆段 计算长度mahkl38124、0.3)2(10非顶部立杆 段计算长度mhkl380.320（2）长细比 计算顶部立杆段 计算长细比 210647.182非顶部立杆 段计算长细比 210678.182板支架立杆长细比验算满足要求。（3）不组合 风荷载时稳定 性计算顶部立杆段 计算应力 22/205/827.120mmNfmmNAN非顶部立杆 段计算应力 22/205/657.127mmNfmmNAN楼板支架立杆不组合风荷载时稳定性验算满足要求。（4）组合风 荷载时稳定性 计算顶部立杆段 计算应力 22/205/133.122mmNfmmNWMANWW非部立杆段 计算应力 22/205/963.128mmNfmmNWMANWW125、楼板支架立杆组合风荷载时稳定性验算满足要求。3梁底模及支架验算3.1梁 1 的梁底模及支架验算表 9-3-1梁 1 底模板及支架基本技术参数项目主要技术参数面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板下支撑木方采用 50100（计算时采用 4595）木方，木方垂直于梁截面设置（梁下均布 4 根）面板下支撑钢管采用单钢管（计算时取值为48），平行于梁截面设置，间距 400满堂支架采用单钢管（计算时取值为48）梁截面两侧立杆间距（梁下增加 2 根立杆），沿梁跨度方向间距水平杆步距，立杆上端伸出至模板支撑点的长度支架高度其他本计算适用于截面为 6001400，6001500，7001400 的梁（计算时126、截面取最大值 7001400），计算简图如图 9-3-1【1】所示515015001400700400400400图 9-3-1【1】梁 1 底模及支架计算简图（一）荷载效应最不利组合由可变荷载 效应控制的组 合211321/880.45)(mKNQGGGSkQkkkG由永久荷载效应控制的组合211132/155.50)(mKNQGGSkQQkkG计算中应考 虑梁两侧部分 楼板砼荷载以 集中力方式向 下传递。梁两侧砼板 集中力KNGGrFkkG620.0)(320（二）梁底 模面板计算（按连续梁计算）（1）荷载计 算钢筋砼梁自 重标准值mKNq/280.141模板自重 标准值mKNq/400.127、02活荷载标准 值mKNP/560.01均布荷载设 计值mKNqqrqG/818.19)(210集中荷载设 计值KNP549.0截面抵抗矩3200.156/cmbhW截面惯性矩4325.1112/cmbhI（2）计算简 图及内力计算 233 233 233 0.55kN19.82kN/mAB图 9-3-1【2】计 算 简 图0.0820.118图 9-3-1【3】弯 矩 图（KN m）1.812.822.590.270.272.592.821.81图 9-3-1【4】剪 力 图（KN）233 233 23314.68kN/mAB图 9-3-1【5】变 形 计 算 受 力 图0.4370.035128、图 9-3-1【6】变 形 图（mm）各支座力（从左至右）KNN809.11KNN402.52KNN402.53最大弯矩mKNM117.0max最大变形mmv437.0（3）抗弯强 度计算值 22/14/800.7/mmNfmmKNWMf梁1底模面板 抗弯强度满足 要求。（4）抗剪强 度计算值 22/20.1/704.02/3mmNTmmNbhQT梁1底模面板 抗剪强度满足 要求。（5）最大挠 度计算值 250/3.233437.0vmmv梁1底模面板 最大挠度满足 要求。（三）梁底 支撑木方计算（按连续梁计 算）（1）内力计 算均布荷载mKNlPq/505.13/最大弯矩mKNqlM216.129、01.02最大剪力KNqlQ241.36.0最大支座 力KNqlN942.51.1木方截面抵 抗矩3269.676/cmbhW惯性矩3352.32112/cmbhW（2）计算抗 弯强度 22/0.11/19.3/mmNfmmNWMf梁1底支撑木 方抗弯强度满 足要求。（3）计算抗 剪强度 22/30.1/137.12/3mmNTmmNbhQT梁1底支撑木 方抗剪强度满 足要求。（4）计算最 大挠度 250/40005.0100/677.04vmmEIqlv梁1底支撑木 方最大挠度满 足要求。（四）梁底 支撑横向钢筋 计算（按集中 荷载作用下的 连续梁计算）（1）计算简 图及内力计算 400 4130、00 400 1.81kN 5.40kN 5.40kN 1.81kN 0.62kN 0.62kNAB图 9-3-1【7】计 算 简 图0.2870.163图 9-3-1【8】弯 矩 图（KN m）0.280.280.34 0.342.152.155.405.400.000.005.405.402.152.150.34 0.340.280.28图 9-3-1【9】剪 力 图（KN）400 400 400 1.37kN 3.77kN 3.77kN 1.37kN 0.46kN 0.46kNAB图 9-3-1【10】变 形 计 算 受 力 图0.0120.085图 9-3-1【11】变 形 图（mm）131、最大弯矩mKNM287.0max最大变形mmv085.0max最大支座力KNQ553.7max（2）抗弯强 度计算值 22/205/65.67/mmKNfmmKNWMf梁1底横向支 撑钢管抗弯强 度满足要求。（3）最大挠 度计算值 mmvmmv10且150/400085.0梁1底横向支 撑钢管最大挠 度满足要求。（五）扣件抗滑移计算最大支座反力KNRKNRc855.7单扣件抗滑 移承载力满足 要求。（六）梁下立杆计算（1）荷载计算及立杆内力计算横杆最大支座反力KNN55.71非顶部立 杆段支架自重标准值KNN770.02顶部立杆段 支架自重标准值KNN254.02非顶部立杆段不组合风荷载时立杆132、轴力最大值KNNNN323.821顶部立杆段不组合风荷载时立杆轴力最大值KNNNN807.721风荷载设计值产生的立杆弯矩mKNhlWMakW006.010/4.19.022顶部立杆组合风荷载时轴力最大值KNNNNQkGkW821.7)4.19.02.1(9.0非顶部立杆组合风荷载时轴力最大值KNNNNQkGkW337.8)4.19.02.1(9.0顶部立杆计算长度mahkl279.3)2(10非顶部立杆计算长度mhkl041.3202）顶部立杆长细比计算值 210191.177/0il非顶部立杆长细比计算值 210209.183/0il梁1梁下立杆长细比满足要求。（3）不组合风荷载时顶部立杆133、计算应力 22/205/051.113mmNfmmNAN不组合风荷载时非顶部立杆计算应力 22/205/198.104mmNfmmNAN梁1不组合风荷载时梁下立杆稳定性满足要求。（4）组合风荷载顶部立杆计算应力 22/205/760.114mmNfmmNWMANWW组合风荷载非顶部立杆计算应力 22/205/880.105mmNfmmNWMANWW梁1组合风荷载时梁下立杆稳定性满足要求。3.2梁 2 的梁底模及支架验算表 9-3-2梁 2 底模板及支架基本技术参数项目主要技术参数面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板下支撑木方采用 50100（计算时采用 4595）木方，木方垂直于梁截面设置134、（梁下均布 5 根）面板下支撑钢管采用单钢管（计算时取值为48），平行于梁截面设置，间距 400满堂支架采用单钢管（计算时取值为48）梁截面两侧立杆间距（梁下增加 2 根立杆），沿梁跨度方向间距水平杆步距，立杆上端伸出至模板支撑点的长度支架高度其他本计算适用于截面为 8001400，8001500 的梁（计算时截面取最大值 8001400），计算简图如图 9-3-2【1】所示515015001500800500400500图 9-3-2【1】梁 2 底模及支架计算简图（一）荷载效应最不利组合由可变荷载 效应控制的组 合211321/940.48)(mKNQGGGSkQkkkG由永久荷载效应控制135、的组合211132/597.53)(mKNQGGSkQQkkG计算中应考 虑梁两侧部分 楼板砼荷载以 集中力方式向 下传递。梁两侧砼板 集中力KNGGrFkkG744.0)(320（二）梁底 模面板计算（按连续梁计算）（1）荷载计 算钢筋砼梁自 重标准值mKNq/300.151模板自重 标准值mKNq/380.02活荷载标准 值mKNP/640.01均布荷载设 计值mKNqqrqG/168.21)(210集中荷载设 计值KNP627.0截面抵抗矩3200.156/cmbhW截面惯性矩4325.1112/cmbhI（2）计算简 图及内力计算 200 200 200 200 0.63kN21.17136、kN/mAB图 9-3-2【2】计 算 简 图0.0650.091图 9-3-2【3】弯 矩 图（KN m）1.662.572.271.971.972.272.571.66图 9-3-2【4】剪 力 图（KN）200 200 200 20015.68kN/mAB图 9-3-2【5】变 形 计 算 受 力 图0.2360.012图 9-3-2【6】变 形 图（mm）各支座力（从左至右）KNN663.11KNN838.42KNN558.43KNN663.15最大弯矩mKNM090.0max最大变形mmv236.0（3）抗弯强 度计算值 22/14/000.6/mmNfmmKNWMf梁2底模面板 抗137、弯强度满足 要求。（4）抗剪强 度计算值 22/20.1/643.02/3mmNTmmNbhQT梁2底模面板 抗剪强度满足 要求。（5）最大挠 度计算值 250/200236.0vmmv梁2底模面板 最大挠度满足 要求。（三）梁底 支撑木方计算（按连续梁计 算）（1）内力计 算均布荷载mKNlPq/096.12/最大弯矩mKNqlM194.01.02最大剪力KNqlQ903.26.0最大支座 力KNqlN322.51.1木方截面抵 抗矩3269.676/cmbhW惯性矩3352.32112/cmbhW（2）计算抗 弯强度 22/0.11/86.2/mmNfmmNWMf梁2底支撑木 方抗弯强度满138、 足要求。（3）计算抗 剪强度 22/30.1/019.12/3mmNTmmNbhQT梁2底支撑木 方抗剪强度满 足要求。（4）计算最 大挠度 250/400054.0100/677.04vmmEIqlv梁2底支撑木 方最大挠度满 足要求。（四）梁底 支撑横向钢筋 计算（按集中 荷载作用下的 连续梁计算）（1）计算简 图及内力计算 500 400 500 1.66kN 4.84kN 4.56kN 4.84kN 1.66kN 0.74kN 0.74kNAB图 9-3-2【7】计 算 简 图0.2280.227图 9-3-2【8】弯 矩 图（KN m）0.590.590.16 0.161.821.139、822.282.282.282.281.821.820.160.160.590.59图 9-3-2【9】剪 力 图（KN）500 400 500 1.23kN 3.58kN 2.91kN 3.58kN 1.23kN 0.55kN 0.55kNAB图 9-3-2【10】变 形 计 算 受 力 图0.0960.002图 9-3-2【11】变 形 图（mm）最大弯矩mKNM228.0max最大变形mmv096.0max最大支座力KNQ937.8max（2）抗弯强 度计算值 22/205/76.53/mmKNfmmKNWMf梁2底横向支 撑钢管抗弯强 度满足要求。（3）最大挠 度计算值 mmvmmv1140、0且150/500096.0梁2底横向支 撑钢管最大挠 度满足要求。（五）扣件抗滑移计算最大支座反力KNRKNRc1294.8双扣件抗滑 移承载力满足 要求。（六）梁下立杆计算（1）荷载计算及立杆内力计算横杆最大支座反力KNN94.81非顶部立 杆段支架自重标准值KNN808.02顶部立杆段 支架自重标准值KNN267.02非顶部立杆段不组合风荷载时立杆轴力最大值KNNNN744.921顶部立杆段不组合风荷载时立杆轴力最大值KNNNN203.921风荷载设计值产生的立杆弯矩mKNhlWMakW007.010/4.19.022顶部立杆组合风荷载时轴力最大值KNNNNQkGkW220.9)4.19141、.02.1(9.0非顶部立杆组合风荷载时轴力最大值KNNNNQkGkW761.9)4.19.02.1(9.0顶部立杆计算长度mahkl279.3)2(10非顶部立杆计算长度mhkl041.320（2）顶部立杆长细比计算值 210191.177/0il非顶部立杆长细比计算值 210209.183/0il2梁下立杆长细比满足要求。（3）不组合风荷载时顶部立杆计算应力 22/205/265.133mmNfmmNAN不组合风荷载时非顶部立杆计算应力 22/205/991.121mmNfmmNAN梁2不组合风荷载时梁下立杆稳定性满足要求。（4）组合风荷载顶部立杆计算应力 22/205/260.135mm142、NfmmNWMANWW组合风荷载非顶部立杆计算应力 22/205/953.123mmNfmmNWMANWW梁2组合风荷载时梁下立杆稳定性满足要求。3.3梁 3 的梁底模及支架验算表 9-3-3梁 3 底模板及支架基本技术参数项目主要技术参数面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板下支撑木方采用 50100（计算时采用 4595）木方，木方垂直于梁截面设置（梁下均布 5 根）面板下支撑钢管采用单钢管（计算时取值为48），平行于梁截面设置，间距 400满堂支架采用单钢管（计算时取值为48）梁截面两侧立杆间距（梁下增加 2 根立杆），沿梁跨度方向间距水平杆步距，立杆上端伸出至模板支撑点的长度支架高度143、其他本计算适用于截面为 9001600，9001800，9501800 的梁（计算时截面取最大值 9501800），计算简图如图 9-3-3【1】所示515015001500950550400550图 9-3-3【1】梁 3 底模及支架计算简图（一）荷载效应最不利组合由可变荷载 效应控制的组 合211321/940.48)(mKNQGGGSkQkkkG由永久荷载效应控制的组合211132/597.53)(mKNQGGSkQQkkG计算中应考 虑梁两侧部分 楼板砼荷载以 集中力方式向 下传递。梁两侧砼板 集中力KNGGrFkkG620.0)(320（二）梁底 模面板计算（按连续梁计算）（1）荷载144、计 算钢筋砼梁自 重标准值mKNq/300.151模板自重 标准值mKNq/333.02活荷载标准 值mKNP/760.01均布荷载设 计值mKNqqrqG/104.21)(210集中荷载设 计值KNP745.0截面抵抗矩3200.156/cmbhW截面惯性矩4325.1112/cmbhI（2）计算简 图及内力计算 237 237 237 238 0.74kN21.10kN/mAB图 9-3-3【2】计 算 简 图0.0920.128图 9-3-3【3】弯 矩 图（KN m）1.973.042.692.332.332.693.041.97图 9-3-3【4】剪 力 图（KN）237 237 2145、37 23815.63kN/mAB图 9-3-3【5】变 形 计 算 受 力 图0.4670.023图 9-3-3【6】变 形 图（mm）各支座力（从左至右）KNN969.11KNN728.52KNN399.53KNN969.15最大弯矩mKNM127.0max最大变形mmv467.0（3）抗弯强 度计算值 22/14/467.8/mmNfmmKNWMf梁3底模面板 抗弯强度满足 要求。（4）抗剪强 度计算值 22/20.1/761.02/3mmNTmmNbhQT梁3底模面板 抗剪强度满足 要求。（5）最大挠 度计算值 250/5.237467.0vmmv梁3底模面板 最大挠度满足 要求。（三146、）梁底 支撑木方计算（按连续梁计 算）（1）内力计 算均布荷载mKNlPq/321.14/最大弯矩mKNqlM229.01.02最大剪力KNqlQ437.36.0最大支座 力KNqlN301.61.1木方截面抵 抗矩3269.676/cmbhW惯性矩3352.32112/cmbhW（2）计算抗 弯强度 22/0.11/39.3/mmNfmmNWMf梁3底支撑木 方抗弯强度满 足要求。（3）计算抗 剪强度 22/30.1/206.12/3mmNTmmNbhQT梁3底支撑木 方抗剪强度满 足要求。（4）计算最 大挠度 250/400064.0100/677.04vmmEIqlv梁3底支撑木 方最大147、挠度满 足要求。（四）梁底 支撑横向钢筋 计算（按集中 荷载作用下的 连续梁计算）（1）计算简 图及内力计算 550 400 550 1.97kN 5.73kN 5.40kN 5.73kN 1.97kN 0.62kN 0.62kNAB图 9-3-3【7】计 算 简 图0.2670.358图 9-3-3【8】弯 矩 图（KN m）1.101.100.480.481.491.497.227.222.702.702.702.707.227.221.491.490.480.481.101.10图 9-3-3【9】剪 力 图（KN）550 400 550 1.46kN 4.24kN 3.45kN 4.2148、4kN 1.46kN 0.46kN 0.46kNAB图 9-3-3【10】变 形 计 算 受 力 图0.2300.030图 9-3-3【11】变 形 图（mm）最大弯矩mKNM358.0max最大变形mmv230.0max最大支座力KNQ920.9max（2）抗弯强 度计算值 22/205/23.84/mmKNfmmKNWMf梁3底横向支 撑钢管抗弯强 度满足要求。（3）最大挠 度计算值 mmvmmv10且150/550230.0梁3底横向支 撑钢管最大挠 度满足要求。（五）扣件抗滑移计算最大支座反力KNRKNRc1292.9双扣件抗滑 移承载力满足 要求。（六）梁下立杆计算（1）荷载计算及立149、杆内力计算横杆最大支座反力KNN92.91非顶部立 杆段支架自重标准值KNN845.02顶部立杆段 支架自重标准值KNN279.02非顶部立杆段不组合风荷载时立杆轴力最大值KNNNN765.1021顶部立杆段不组合风荷载时立杆轴力最大值KNNNN199.1021风荷载设计值产生的立杆弯矩mKNhlWMakW008.010/4.19.022顶部立杆组合风荷载时轴力最大值KNNNNQkGkW217.10)4.19.02.1(9.0非顶部立杆组合风荷载时轴力最大值KNNNNQkGkW783.10)4.19.02.1(9.0顶部立杆计算长度mahkl279.3)2(10非顶部立杆计算长度mhkl041150、.320（2）顶部立杆长细比计算值 210191.177/0il非顶部立杆长细比计算值 210209.183/0il梁3梁下立杆长细比满足要求。（3）不组合风荷载时顶部立杆计算应力 22/205/685.147mmNfmmNAN不组合风荷载时非顶部立杆计算应力 22/205/768.134mmNfmmNAN梁3不组合风荷载时梁下立杆稳定性满足要求。（4）组合风荷载顶部立杆计算应力 22/205/822.149mmNfmmNWMANWW组合风荷载非顶部立杆计算应力 22/205/870.136mmNfmmNWMANWW梁3组合风荷载时梁下立杆稳定性满足要求。3.4梁 4 的梁底模及支架验算表 9151、-3-4梁 4 底模板及支架基本技术参数项目主要技术参数面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板下支撑木方采用 50100（计算时采用 4595）木方，木方垂直于梁截面设置（梁下均布 7 根）面板下支撑钢管采用单钢管（计算时取值为48），平行于梁截面设置，间距 400满堂支架采用单钢管（计算时取值为48）梁截面两侧立杆间距（梁下增加 3 根立杆），沿梁跨度方向间距水平杆步距，立杆上端伸出至模板支撑点的长度支架高度其他本计算适用于截面为 10001700，10001800，11001800，11501600 的梁（计算时截面取最大值 11001800），计算简图如图 9-3-4【1】所示5150152、150018001100400400400400图 9-3-4【1】梁 4 底模及支架计算简图（一）荷载效应最不利组合由可变荷载 效应控制的组 合211321/120.58)(mKNQGGGSkQkkkG由永久荷载效应控制的组合211132/925.63)(mKNQGGSkQQkkG计算中应考 虑梁两侧部分 楼板砼荷载以 集中力方式向 下传递。梁两侧砼板 集中力KNGGrFkkG620.0)(320二）梁底 模面板计算（按连续梁计算）（1）荷载计 算钢筋砼梁自 重标准值mKNq/360.181模板自重 标准值mKNq/342.02活荷载标准 值mKNP/880.01均布荷载设 计值mKNqqr153、qG/248.25)(210集中荷载设 计值KNP862.0截面抵抗矩3200.156/cmbhW截面惯性矩4325.1112/cmbhI（2）计算简 图及内力计算 183 183 183 183 183 183 0.86kN25.25kN/mAB图 9-3-4【2】计 算 简 图0.0660.090图 9-3-4【3】弯 矩 图（KN m）1.822.802.452.182.272.362.362.272.182.452.801.82图 9-3-4【4】剪 力 图（KN）183 183 183 183 183 18318.70kN/mAB图 9-3-4【5】变 形 计 算 受 力 图0.20154、10.011图 9-3-4【6】变 形 图（mm）各支座力（从左至右）KNN825.11KNN252.52KNN451.43KNN451.45KNN252.56KNN825.17最大弯矩mKNM089.0max最大变形mmv201.0（3）抗弯强 度计算值 22/14/933.5/mmNfmmKNWMf梁4底模面板 抗弯强度满足 要求。（4）抗剪强 度计算值 22/20.1/701.02/3mmNTmmNbhQT梁4底模面板 抗剪强度满足 要求。（5）最大挠 度计算值 250/3.183201.0vmmv梁4底模面板 最大挠度满足 要求。（三）梁底 支撑木方计算（按连续梁计 算）（1）内力计 155、算均布荷载mKNlPq/950.13/最大弯矩mKNqlM223.01.02最大剪力KNqlQ348.36.0最大支座 力KNqlN138.61.1木方截面抵 抗矩3269.676/cmbhW惯性矩3352.32112/cmbhW（2）计算抗 弯强度 22/0.11/30.3/mmNfmmNWMf梁4底支撑木 方抗弯强度满 足要求。（3）计算抗 剪强度 22/30.1/175.12/3mmNTmmNbhQT梁4底支撑木 方抗剪强度满 足要求。（4）计算最 大挠度 250/400058.0100/677.04vmmEIqlv梁4底支撑木 方最大挠度满 足要求。（四）梁底 支撑横向钢筋 计算（按集156、中 荷载作用下的 连续梁计算）（1）计算简 图及内力计算 400 400 400 400 1.82kN 5.25kN 4.45kN 5.58kN 4.45kN 5.25kN 1.82kN 0.62kN 0.62kNAB图 9-3-4【7】计 算 简 图0.2430.300图 9-3-4【8】弯 矩 图（KN m）0.360.360.260.262.08 2.086.746.741.491.492.962.962.962.961.491.496.746.742.08 2.080.260.260.360.36图 9-3-4【9】剪 力 图（KN）400 400 400 400 1.35kN 3.8157、9kN 3.30kN 3.49kN 3.30kN 3.89kN 1.35kN 0.46kN 0.46kNAB图 9-3-4【10】变 形 计 算 受 力 图0.0080.071图 9-3-4【11】变 形 图（mm）最大弯矩mKNM300.0max最大变形mmv071.0max最大支座力KNQ498.11max（2）抗弯强 度计算值 22/205/58.70/mmKNfmmKNWMf梁4底横向支 撑钢管抗弯强 度满足要求。（3）最大挠 度计算值 mmvmmv10且150/400071.0梁4底横向支 撑钢管最大挠 度满足要求。（五）扣件抗滑移计算最大支座反力KNRKNRc1250.11双扣件抗158、滑 移承载力满足 要求。（六）梁下立杆计算（1）荷载计算及立杆内力计算横杆最大支座反力KNN50.111非顶部立 杆段支架自重标准值KNN845.02顶部立杆段 支架自重标准值KNN279.02非顶部立杆段不组合风荷载时立杆轴力最大值KNNNN343.1221顶部立杆段不组合风荷载时立杆轴力最大值KNNNN777.1121风荷载设计值产生的立杆弯矩mKNhlWMakW009.010/4.19.022顶部立杆组合风荷载时轴力最大值KNNNNQkGkW796.11)4.19.02.1(9.0非顶部立杆组合风荷载时轴力最大值KNNNNQkGkW362.12)4.19.02.1(9.0顶部立杆计算长度159、mahkl279.3)2(10非顶部立杆计算长度mhkl041.320（2）顶部立杆长细比计算值 210191.177/0il非顶部立杆长细比计算值 210209.183/0il梁4梁下立杆长细比满足要求。（3）不组合风荷载时顶部立杆计算应力 22/205/533.170mmNfmmNAN不组合风荷载时非顶部立杆计算应力 22/205/522.154mmNfmmNAN梁4不组合风荷载时梁下立杆稳定性满足要求。（4）组合风荷载顶部立杆计算应力 22/205/812.172mmNfmmNWMANWW组合风荷载非顶部立杆计算应力 22/205/764.156mmNfmmNWMANWW梁4组合风荷载时160、梁下立杆稳定性满足要求。3.5梁 5 的梁底模及支架验算表 9-3-5梁 5 底模板及支架基本技术参数项目主要技术参数面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板下支撑木方采用 50100（计算时采用 4595）木方，木方垂直于梁截面设置（梁下均布 6 根）面板下支撑钢管采用单钢管（计算时取值为48），平行于梁截面设置，间距 400满堂支架采用单钢管（计算时取值为48）梁截面两侧立杆间距（梁下增加 3 根立杆），沿梁跨度方向间距水平杆步距，立杆上端伸出至模板支撑点的长度支架高度其他本计算适用于截面为 12001550 的梁（计算时截面取 12001550），计算简图如图 9-3-5【1】所示515161、0150015501200500400400500图 9-3-5【1】梁 5 底模及支架计算简图（一）荷载效应最不利组合由可变荷载 效应控制的组 合211321/470.50)(mKNQGGGSkQkkkG由永久荷载效应控制的组合211132/319.55)(mKNQGGSkQQkkG计算中应考 虑梁两侧部分 楼板砼荷载以 集中力方式向 下传递。梁两侧砼板 集中力KNGGrFkkG744.0)(320二）梁底 模面板计算（按连续梁计算）（1）荷载计 算钢筋砼梁自 重标准值mKNq/810.151模板自重 标准值mKNq/287.02活荷载标准 值mKNP/960.01均布荷载设 计值mKNqq162、rqG/731.21)(210集中荷载设 计值KNP941.0截面抵抗矩3200.156/cmbhW截面惯性矩4325.1112/cmbhI（2）计算简 图及内力计算 240 240 240 240 240 0.94kN21.73kN/mAB图 9-3-5【2】计 算 简 图0.0990.127图 9-3-5【3】弯 矩 图（KN m）2.083.142.652.563.080.470.473.082.562.653.142.08图 9-3-5【4】剪 力 图（KN）240 240 240 240 24016.10kN/mAB图 9-3-5【5】变 形 计 算 受 力 图0.5110.028图163、 9-3-5【6】变 形 图（mm）各支座力（从左至右）KNN077.21KNN790.52KNN641.53KNN790.55KNN077.26最大弯矩mKNM127.0max最大变形mmv511.0（3）抗弯强 度计算值 22/14/467.8/mmNfmmKNWMf梁5底模面板 抗弯强度满足 要求。（4）抗剪强 度计算值 22/20.1/785.02/3mmNTmmNbhQT梁5底模面板 抗剪强度满足 要求。（5）最大挠 度计算值 250/240511.0vmmv梁5底模面板 最大挠度满足 要求。（三）梁底 支撑木方计算（按连续梁计 算）（1）内力计 算均布荷载mKNlPq/475.14164、/最大弯矩mKNqlM232.01.02最大剪力KNqlQ474.36.0最大支座 力KNqlN369.61.1木方截面抵 抗矩3269.676/cmbhW惯性矩3352.32112/cmbhW（2）计算抗 弯强度 22/0.11/42.3/mmNfmmNWMf梁5底支撑木 方抗弯强度满 足要求。（3）计算抗 剪强度 22/30.1/219.12/3mmNTmmNbhQT梁5底支撑木 方抗剪强度满 足要求。（4）计算最 大挠度 250/400065.0100/677.04vmmEIqlv梁5底支撑木 方最大挠度满 足要求。（四）梁底 支撑横向钢筋 计算（按集中 荷载作用下的 连续梁计算）（1）165、计算简 图及内力计算 500 400 400 500 2.08kN 5.79kN 5.64kN 5.64kN 5.79kN 2.08kN 0.74kN 0.74kNAB图 9-3-5【7】计 算 简 图0.1960.372图 9-3-5【8】弯 矩 图（KN m）0.630.630.120.122.192.196.706.700.910.914.734.734.734.730.910.916.706.702.192.190.120.120.630.63图 9-3-5【9】剪 力 图（KN）500 400 400 500 1.52kN 4.37kN 3.76kN 3.76kN 4.37kN 1.166、52kN 0.55kN 0.55kNAB图 9-3-5【10】变 形 计 算 受 力 图0.0890.003图 9-3-5【11】变 形 图（mm）最大弯矩mKNM372.0max最大变形mmv089.0max最大支座力KNQ456.9max（2）抗弯强 度计算值 22/205/49.87/mmKNfmmKNWMf梁5底横向支 撑钢管抗弯强 度满足要求。（3）最大挠 度计算值 mmvmmv10且150/500089.0梁5底横向支 撑钢管最大挠 度满足要求。（五）扣件抗滑移计算最大支座反力KNRKNRc1246.9双扣件抗滑 移承载力满足 要求。（六）梁下立杆计算（1）荷载计算及立杆内力计算横167、杆最大支座反力KNN46.91非顶部立 杆段支架自重标准值KNN845.02顶部立杆段 支架自重标准值KNN279.02非顶部立杆段不组合风荷载时立杆轴力最大值KNNNN301.1021顶部立杆段不组合风荷载时立杆轴力最大值KNNNN735.921风荷载设计值产生的立杆弯矩mKNhlWMakW010.010/4.19.022顶部立杆组合风荷载时轴力最大值KNNNNQkGkW756.9)4.19.02.1(9.0非顶部立杆组合风荷载时轴力最大值KNNNNQkGkW322.10)4.19.02.1(9.0顶部立杆计算长度mahkl279.3)2(10非顶部立杆计算长度mhkl041.320（2）顶168、部立杆长细比计算值 210191.177/0il非顶部立杆长细比计算值 210209.183/0il5梁下立杆长细比满足要求。（3）不组合风荷载时顶部立杆计算应力 22/205/969.140mmNfmmNAN不组合风荷载时非顶部立杆计算应力 22/205/962.128mmNfmmNAN梁5不组合风荷载时梁下立杆稳定性满足要求。（4）组合风荷载顶部立杆计算应力 22/205/533.143mmNfmmNWMANWW组合风荷载非顶部立杆计算应力 22/205/485.131mmNfmmNWMANWW梁5组合风荷载时梁下立杆稳定性满足要求。3.6梁 6 的梁底模及支架验算表 9-3-6梁 6 底169、模板及支架基本技术参数项目主要技术参数面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板下支撑木方采用 50100（计算时采用 4595）木方，木方垂直于梁截面设置（梁下均布 8 根）面板下支撑钢管采用单钢管（计算时取值为48），平行于梁截面设置，间距 400满堂支架采用单钢管（计算时取值为48）梁截面两侧立杆间距（梁下增加 4 根立杆），沿梁跨度方向间距水平杆步距，立杆上端伸出至模板支撑点的长度支架高度其他本计算适用于截面为 15501650 的梁（计算时截面取 15501650），计算简图如图 9-3-6【1】所示5150150016501550450400400400450图 9-3-6【1】梁 170、6 底模及支架计算简图（一）荷载效应最不利组合由可变荷载 效应控制的组 合211321/530.53)(mKNQGGGSkQkkkG由永久荷载效应控制的组合211132/761.58)(mKNQGGSkQQkkG计算中应考 虑梁两侧部分 楼板砼荷载以 集中力方式向 下传递。梁两侧砼板 集中力KNGGrFkkG744.0)(320（二）梁底 模面板计算（按连续梁计算）（1）荷载计 算钢筋砼梁自 重标准值mKNq/830.161模板自重 标准值mKNq/250.02活荷载标准 值mKNP/240.11均布荷载设 计值mKNqqrqG/058.23)(210集中荷载设 计值KNP215.1截面抵抗矩171、3200.156/cmbhW截面惯性矩4325.1112/cmbhI（2）计算简 图及内力计算 221 221 221 221 221 221 221 1.22kN23.06kN/mAB图 9-3-6【2】计 算 简 图0.1210.092图 9-3-6【3】弯 矩 图（KN m）2.013.102.732.382.392.713.160.610.613.162.712.392.382.733.102.01图 9-3-6【4】剪 力 图（KN）221 221 221 221 221 221 22117.08kN/mAB图 9-3-6【5】变 形 计 算 受 力 图0.3910.021图 9-3172、-6【6】变 形 图（mm）各支座力（从左至右）KNN007.21KNN827.52KNN772.43KNN871.55KNN772.46KNN827.57KNN007.28最大弯矩mKNM120.0max最大变形mmv391.0（3）抗弯强 度计算值 22/14/000.8/mmNfmmKNWMf梁6底模面板 抗弯强度满足 要求。（4）抗剪强 度计算值 22/20.1/790.02/3mmNTmmNbhQT梁6底模面板 抗剪强度满足 要求。（5）最大挠 度计算值 250/4.221391.0vmmv梁6底模面板 最大挠度满足 要求。（三）梁底 支撑木方计算（按连续梁计 算）（1）内力计 算均173、布荷载mKNlPq/678.14/最大弯矩mKNqlM235.01.02最大剪力KNqlQ523.36.0最大支座 力KNqlN458.61.1木方截面抵 抗矩3269.676/cmbhW惯性矩3352.32112/cmbhW（2）计算抗 弯强度 22/0.11/47.3/mmNfmmNWMf梁6底支撑木 方抗弯强度满 足要求。（3）计算抗 剪强度 22/30.1/236.12/3mmNTmmNbhQT梁6底支撑木 方抗剪强度满 足要求。（4）计算最 大挠度 250/400064.0100/677.04vmmEIqlv梁6底支撑木 方最大挠度满 足要求。（四）梁底 支撑横向钢筋 计算（按集中 174、荷载作用下的 连续梁计算）（1）计算简 图及内力计算 450 400 400 400 450 2.01kN 5.83kN 4.77kN 5.87kN 5.87kN 4.77kN 5.83kN 2.01kN 0.74kN 0.74kNAB图 9-3-6【7】计 算 简 图0.1640.384图 9-3-6【8】弯 矩 图（KN m）0.560.560.190.192.20 2.206.456.450.620.624.154.155.87 5.870.000.005.87 5.874.15 4.150.620.626.456.452.20 2.200.190.190.560.56图 9-3-6【9175、】剪 力 图（KN）450 400 400 400 450 1.49kN 4.29kN 3.65kN 3.81kN 3.81kN 3.65kN 4.29kN 1.49kN 0.55kN 0.55kNAB图 9-3-6【10】变 形 计 算 受 力 图0.0060.062图 9-3-6【11】变 形 图（mm）最大弯矩mKNM384.0max最大变形mmv062.0max最大支座力KNQ023.10max（2）抗弯强 度计算值 22/205/46.90/mmKNfmmKNWMf梁6底横向支 撑钢管抗弯强 度满足要求。（3）最大挠 度计算值 mmvmmv10且150/450062.0梁6底横向支 176、撑钢管最大挠 度满足要求。（五）扣件抗滑移计算最大支座反力KNRKNRc1202.10双扣件抗滑 移承载力满足 要求。（六）梁下立杆计算（1）荷载计算及立杆内力计算横杆最大支座反力KNN02.101非顶部立 杆段支架自重标准值KNN845.02顶部立杆段 支架自重标准值KNN279.02非顶部立杆段不组合风荷载时立杆轴力最大值KNNNN868.1021顶部立杆段不组合风荷载时立杆轴力最大值KNNNN302.1021风荷载设计值产生的立杆弯矩mKNhlWMakW011.010/4.19.022顶部立杆组合风荷载时轴力最大值KNNNNQkGkW327.10)4.19.02.1(9.0非顶部立杆组合177、风荷载时轴力最大值KNNNNQkGkW893.10)4.19.02.1(9.0顶部立杆计算长度mahkl279.3)2(10非顶部立杆计算长度mhkl041.320（2）顶部立杆长细比计算值 210191.177/0il非顶部立杆长细比计算值 210209.183/0il梁6梁下立杆长细比满足要求。（3）不组合风荷载时顶部立杆计算应力 22/205/177.149mmNfmmNAN不组合风荷载时非顶部立杆计算应力 22/205/058.136mmNfmmNAN梁6不组合风荷载时梁下立杆稳定性满足要求。（4）组合风荷载顶部立杆计算应力 22/205/168.152mmNfmmNWMANWW组合风178、荷载非顶部立杆计算应力 22/205/001.139mmNfmmNWMANWW梁6组合风荷载时梁下立杆稳定性满足要求。4梁侧模及对拉螺栓验算4.1梁（一）侧模及对拉螺栓验算表 9-4-1梁（一）侧模基本技术参数项目主要技术参数面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板内龙骨采用 50100（计算时采用 4595）木方，木方平行于梁跨度设置（紧贴梁顶及梁底各设一道，居中加设一道）面板外龙骨采用双钢管（计算时取值为48）平行于梁高方向设置，沿梁跨度间距 200对拉螺栓采用16 对拉螺栓沿梁高方向设置一道（居中设置），沿梁跨度方向间距 200其他本计算适用于截面高度550 的梁（计算时梁截面按 500179、550 选取）计算侧模时，梁两侧楼板厚度按最小选取（100 厚），砼浇筑入模温度按 20计，浇筑速度按 20m3/h 计，砼初凝时间按 3h 计（一）荷载标准值计算说明：强度验算考虑新浇砼作用于侧模的侧压力和振捣砼所产生的荷载设计值；挠度验算时考虑新浇砼作用于侧模的侧压力标准值。新浇砼作用于侧模的侧压力标准值kG4取以下两个公式计算值的较小值：VtFc028.0即新浇砼作用于侧模的侧压力标准值24/2.13mKNGk振捣砼对侧模产生的荷载标准值22/4mKNQk考虑结构重要性系数为，即：新浇砼侧压力标准值2401/880.11mKNGrFk捣砼产生的侧压力标准值2202/600.3mKNQrF180、k（二）梁侧模面板计算（按连续梁计算）（1）荷载计算mKNFFqQG/859.321截面抵抗矩3250.76/cmbhW截面惯性矩4363.512/cmbhI（2）计算简图及内力计算 225 225 3.86kN/mAB图 9-4-1【1】计算简图0.0140.024图 9-4-1【2】弯矩图（KNm）0.330.540.540.33图 9-4-1【3】剪力图（KN）225 225 2.38kN/mAB图 9-4-1【4】变形计算受力图0.0000.095图 9-4-1【5】变形图（mm）各支座力（从左至右）KNN326.01KNN085.12KNN326.03最大弯矩mKNM024.0最大变181、形mmv095.0（3）抗弯强度计算值 22/14/200.3/mmNfmmNWMf梁（一）侧模面板抗弯强度满足要求。（4）抗剪强度计算值 22/2.1/271.02/3mmNTmmNbhQT梁（一）侧模面板抗剪强度满足要求。（5）最大变形计算值 250/225095.0100/677.04vmmEIqlv梁（一）侧模面板挠度满足要求。（三）梁侧模内龙骨计算（按均布荷载作用下的连续梁计算）（1）计算简图及荷载计算图 9-4-1【6】荷载计算简图均布荷载设计值（强度计算）mKNlPq/342.4/均布荷载标准值（挠度计算）mKNq/673.2最大弯矩mKNqlM017.01.02最大剪力KNql182、Q521.06.0最大支座力KNqlN955.01.1截面抵抗矩3269.676/cmbhW截面惯性矩4352.32112/cmbhI（2）抗弯强度计算值 22/11/260.0/mmNfmmNWMf梁（一）侧模内龙骨抗弯强度满足要求。（3）抗剪强度计算值 22/3.1/183.02/3mmNTmmNbhQT梁（一）侧模内龙骨抗剪强度满足要求。（5）最大变形计算值 250/200001.0100/677.04vmmEIqlv梁（一）侧模内龙骨挠度满足要求。（四）梁侧模外龙骨计算（按集中荷载作用下的连续梁计算）（1）计算简图及内力计算 10 215 215 10 0.96kN 0.96kNAB图183、 9-4-1【7】计算简图0.0110.012图 9-4-1【8】弯矩图（KNm）0.000.000.840.840.110.110.91 0.910.040.040.000.00图 9-4-1【9】剪力图（KN）10 215 215 10 0.59kN 0.59kNAB图 9-8【10】变形计算受力图0.000图 9-4-1【11】变形图（mm）最大弯矩mKNM012.0最大变形mmv001.0最大支座力KNN023.1（2）抗弯强度计算值 22/205/41.1/mmNfmmNWMf梁（一）侧模外龙骨抗弯强度满足要求。（3）最大变形计算值 mmvmmEIqlv10与150/215001.0184、100/677.04梁（一）侧模外龙骨挠度满足要求。（五）对拉螺杆计算对拉螺杆最大轴力计算值KNFFabN023.1)(95.021对拉螺杆轴向拉力设计值KNfANbtabt480.24梁（一）侧模对拉螺杆满足要求。4.2梁（二）侧模及对拉螺栓验算表 9-4-2梁（二）侧模基本技术参数项目主要技术参数面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板内龙骨采用 50100（计算时采用 4595）木方，木方平行于梁跨度设置（紧贴梁顶及梁底各设一道，居中均分加设两道）面板外龙骨采用双钢管（计算时取值为48）平行于梁高方向设置，沿梁跨度间距 200对拉螺栓采用16 对拉螺栓沿梁高方向设置二道（均分设置），沿梁185、跨度方向间距 200其他本计算适用于 550截面高度1000 的梁（计算时梁截面按 6001000 选取）计算侧模时，梁两侧楼板厚度按最小选取（100 厚），砼浇筑入模温度按 20计，浇筑速度按 20m3/h 计，砼初凝时间按 3h 计（一）荷载标准值计算说明：强度验算考虑新浇砼作用于侧模的侧压力和振捣砼所产生的荷载设计值；挠度验算时考虑新浇砼作用于侧模的侧压力标准值。新浇砼作用于侧模的侧压力标准值kG4取以下两个公式计算值的较小值：VtFc028.0即新浇砼作用于侧模的侧压力标准值24/24mKNGk振捣砼对侧模产生的荷载标准值22/4mKNQk考虑结构重要性系数为，即：新浇砼侧压力标准值2186、401/600.21mKNGrFk振捣砼产生的侧压力标准值2202/600.3mKNQrFk（二）梁侧模面板计算（按连续梁计算）（1）荷载计算mKNFFqQG/192.621截面抵抗矩3250.76/cmbhW截面惯性矩4363.512/cmbhI（2）计算简图及内力计算 300 300 300 6.19kN/mAB图 9-4-2【1】计算简图0.0450.056图 9-4-2【2】弯矩图（KNm）0.741.110.930.931.110.74图 9-4-2【3】剪力图（KN）300 300 300 4.32kN/mAB图 9-4-2【4】变形计算受力图0.7020.056图 9-4-2【5187、】变形图（mm）各支座力（从左至右）KNN743.01KNN043.22KNN043.23最大弯矩mKNM055.0最大变形mmv702.0（3）抗弯强度计算值 22/14/333.7/mmNfmmNWMf梁（二）侧模面板抗弯强度满足要求。（4）抗剪强度计算值 22/2.1/557.02/3mmNTmmNbhQT梁（二）侧模面板抗剪强度满足要求。（5）最大变形计算值 250/300702.0100/677.04vmmEIqlv梁（二）侧模面板挠度满足要求。（三）梁侧模内龙骨计算（按均布荷载作用下的连续梁计算）（1）计算简图及荷载计算图 9-4-2【6】荷载计算简图均布荷载设计值（强度计算）mK188、NlPq/288.9/均布荷载标准值（挠度计算）mKNq/480.6最大弯矩mKNqlM037.01.02最大剪力KNqlQ115.16.0最大支座力KNqlN043.21.1截面抵抗矩3269.676/cmbhW截面惯性矩4352.32112/cmbhI（2）抗弯强度计算值 22/11/550.0/mmNfmmNWMf梁（二）侧模内龙骨抗弯强度满足要求。（3）抗剪强度计算值 22/3.1/391.02/3mmNTmmNbhQT梁（二）侧模内龙骨抗剪强度满足要求。（5）最大变形计算值 250/200002.0100/677.04vmmEIqlv梁（二）侧模内龙骨挠度满足要求。（四）梁侧模外龙骨189、计算（按集中荷载作用下的连续梁计算）（1）计算简图及内力计算 10 290 300 290 10 2.04kN 2.04kN 2.04kNAB图 9-4-2【7】计算简图0.0240.026图 9-4-2【8】弯矩图（KNm）0.000.001.891.890.160.161.871.870.170.171.981.980.070.070.000.00图 9-4-2【9】剪力图（KN）10 290 300 290 10 1.43kN 1.43kN 1.43kNAB图 9-4-2【10】变形计算受力图0.0000.001图 9-4-2【11】变形图（mm）最大弯矩mKNM026.0最大变形mmv190、002.0最大支座力KNN150.2（2）抗弯强度计算值 22/205/06.3/mmNfmmNWMf梁（二）侧模外龙骨抗弯强度满足要求。（3）最大变形计算值 mmvmmEIqlv10与150/300002.0100/677.04梁（二）侧模外龙骨挠度满足要求。（五）对拉螺杆计算对拉螺杆最大轴力计算值KNFFabN150.2)(95.021对拉螺杆轴向拉力设计值KNfANbtabt480.24梁（二）侧模对拉螺杆满足要求。4.3梁（三）侧模及对拉螺栓验算表 9-4-3梁（三）侧模基本技术参数项目主要技术参数面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板内龙骨采用 50100（计算时采用 4595）木191、方，木方平行于梁跨度设置（紧贴梁顶及梁底各设一道，居中均分加设三道）面板外龙骨采用双钢管（计算时取值为48）平行于梁高方向设置，沿梁跨度间距 200对拉螺栓采用16 对拉螺栓沿梁高方向设置二道（均分设置），沿梁跨度方向间距 200其他本计算适用于 1000截面高度1400 的梁（计算时梁截面按 5001400 选取）计算侧模时，梁两侧楼板厚度按最小选取（100 厚），砼浇筑入模温度按 20计，浇筑速度按 20m3/h 计，砼初凝时间按 3h 计（一）荷载标准值计算说明：强度验算考虑新浇砼作用于侧模的侧压力和振捣砼所产生的荷载设计值；挠度验算时考虑新浇砼作用于侧模的侧压力标准值。新浇砼作用于侧模192、的侧压力标准值kG4取以下两个公式计算值的较小值：VtFc028.0即新浇砼作用于侧模的侧压力标准值24/590.33mKNGk振捣砼对侧模产生的荷载标准值22/4mKNQk虑结构重要性系数为，即：新浇砼侧压力标准值2401/240.30mKNGrFk振捣砼产生的侧压力标准值2202/600.3mKNQrFk（二）梁侧模面板计算（按连续梁计算）（1）荷载计算mKNFFqQG/266.821截面抵抗矩3250.76/cmbhW截面惯性矩4363.512/cmbhI（2）计算简图及内力计算 325 325 325 325 8.27kN/mAB图 9-4-3【1】计算简图0.0670.094图 9-193、4-3【2】弯矩图（KNm）1.061.631.441.251.251.441.631.06图 9-4-3【3】剪力图（KN）325 325 325 325 6.05kN/mAB图 9-4-3【4】变形计算受力图1.2680.063图 9-4-3【5】变形图（mm）各支座力（从左至右）KNN055.11KNN070.32KNN494.23KNN055.15最大弯矩mKNM093.0最大变形mmv268.1（3）抗弯强度计算值 22/14/400.12/mmNfmmNWMf梁（三）侧模面板抗弯强度满足要求。（4）抗剪强度计算值 22/2.1/815.02/3mmNTmmNbhQT梁（三）侧模面板194、抗剪强度满足要求。（5）最大变形计算值 250/325268.1100/677.04vmmEIqlv（三）侧模面板挠度满足要求。（三）梁侧模内龙骨计算（按均布荷载作用下的连续梁计算）（1）计算简图及荷载计算图 9-4-3【6】荷载计算简图均布荷载设计值（强度计算）mKNlPq/432.13/均布荷载标准值（挠度计算）mKNq/828.9最大弯矩mKNqlM054.01.02最大剪力KNqlQ612.16.0最大支座力KNqlN955.21.1截面抵抗矩3269.676/cmbhW截面惯性矩4352.32112/cmbhI（2）抗弯强度计算值 22/11/790.0/mmNfmmNWMf梁（三）195、侧模内龙骨抗弯强度满足要求。（3）抗剪强度计算值 22/3.1/566.02/3mmNTmmNbhQT梁（三）侧模内龙骨抗剪强度满足要求。（5）最大变形计算值 250/200004.0100/677.04vmmEIqlv梁（三）侧模内龙骨挠度满足要求。（四）梁侧模外龙骨计算（按集中荷载作用下的连续梁计算）（1）计算简图及内力计算 10 420 430 430 10 2.95kN 2.95kN 2.95kN 2.95kNAB图 9-4-3【7】计算简图0.1980.141图 9-4-3【8】弯矩图（KNm）0.000.003.073.070.110.112.842.841.201.201.761196、.762.472.470.480.480.000.00图 9-4-3【9】剪力图（KN）10 420 430 430 10 2.16kN 2.16kN 2.16kN 2.16kNAB图 9-4-3【10】变形计算受力图0.0020.030图 9-4-3【11】变形图（mm）最大弯矩mKNM198.0最大变形mmv030.0最大支座力KNN227.4（2）抗弯强度计算值 22/205/31.23/mmNfmmNWMf梁（三）侧模外龙骨抗弯强度满足要求。（3）最大变形计算值 mmvmmEIqlv10与150/430030.0100/677.04梁（三）侧模外龙骨挠度满足要求。（五）对拉螺杆计算对拉197、螺杆最大轴力计算值KNFFabN227.4)(95.021拉螺杆轴向拉力设计值KNfANbtabt480.24梁（三）侧模对拉螺杆满足要求。4.4梁（四）侧模及对拉螺栓验算表 9-4-4梁（四）侧模基本技术参数项目主要技术参数面板采用 15 厚双面覆膜多层胶合板面板内龙骨采用 50100（计算时采用 4595）木方，木方平行于梁跨度设置（紧贴梁顶及梁底各设一道，居中均分加设五道）面板外龙骨采用双钢管（计算时取值为48）平行于梁高方向设置，沿梁跨度间距 200对拉螺栓采用16 对拉螺栓沿梁高方向设置二道（均分设置），沿梁跨度方向间距 200其他本计算适用于 1400截面高度1800 的梁（计算时198、梁截面按 7501800 选取）计算侧模时，梁两侧楼板厚度按最小选取（100 厚），砼浇筑入模温度按 20计，浇筑速度按 20m3/h 计，砼初凝时间按 3h 计（一）荷载标准值计算说明：强度验算考虑新浇砼作用于侧模的侧压力和振捣砼所产生的荷载设计值；挠度验算时考虑新浇砼作用于侧模的侧压力标准值。新浇砼作用于侧模的侧压力标准值kG4取以下两个公式计算值的较小值：VtFc028.0即新浇砼作用于侧模的侧压力标准值24/000.42mKNGk振捣砼对侧模产生的荷载标准值22/4mKNQk考虑结构重要性系数为，即：新浇砼侧压力标准值2401/800.37mKNGrFk振捣砼产生的侧压力标准值2202199、/600.3mKNQrFk（二）梁侧模面板计算（按连续梁计算）（1）荷载计算mKNFFqQG/080.1021截面抵抗矩3250.76/cmbhW截面惯性矩4363.512/cmbhI（2）计算简图及内力计算 275 275 275 275 275 27510.08kN/mAB图 9-4-4【1】计算简图0.0590.081图 9-4-4【2】弯矩图（KNm）1.091.681.471.311.361.411.411.361.311.471.681.09图 9-4-4【3】剪力图（KN）275 275 275 275 275 275 7.56kN/mAB图 9-4-4【4】变形计算受力图0.8200、230.044图 9-4-4【5】变形图（mm）各支座力（从左至右）KNN093.11KNN145.32KNN665.23KNN665.25KNN145.36KNN093.17最大弯矩mKNM080.0最大变形mmv823.0（3）抗弯强度计算值 22/14/667.10/mmNfmmNWMf梁（四）侧模面板抗弯强度满足要求。（4）抗剪强度计算值 22/2.1/840.02/3mmNTmmNbhQT梁（四）侧模面板抗剪强度满足要求。（5）最大变形计算值 250/275823.0100/677.04vmmEIqlv梁（四）侧模面板挠度满足要求。（三）梁侧模内龙骨计算（按均布荷载作用下的连续梁计算201、）（1）计算简图及荷载计算图 9-4-4【6】荷载计算简图均布荷载设计值（强度计算）mKNlPq/860.13/均布荷载标准值（挠度计算）mKNq/395.10最大弯矩mKNqlM055.01.02最大剪力KNqlQ663.16.0最大支座力KNqlN049.31.1面抵抗矩3269.676/cmbhW截面惯性矩4352.32112/cmbhI（2）抗弯强度计算值 22/11/820.0/mmNfmmNWMf梁（四）侧模内龙骨抗弯强度满足要求。（3）抗剪强度计算值 22/3.1/584.02/3mmNTmmNbhQT梁（四）侧模内龙骨抗剪强度满足要求。（5）最大变形计算值 250/200004202、.0100/677.04vmmEIqlv梁（四）侧模内龙骨挠度满足要求。（四）梁侧模外龙骨计算（按集中荷载作用下的连续梁计算）（1）计算简图及内力计算 10 540 550 540 10 3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kN 3.05kNAB图 9-4-4【7】计算简图0.2870.309图 9-4-4【8】弯矩图（KNm）0.000.003.893.890.840.842.212.214.314.311.261.261.791.794.824.821.771.771.281.280.000.00图 9-4-4【9】剪力图（KN）10 540 550 540 1203、0 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.29kNAB图 9-4-4【10】变形计算受力图0.0060.105图 9-4-4【11】变形图（mm）最大弯矩mKNM309.0最大变形mmv105.0最大支座力KNN613.6（2）抗弯强度计算值 22/205/37.36/mmNfmmNWMf梁（四）侧模外龙骨抗弯强度满足要求。（3）最大变形计算值 mmvmmEIqlv10与550/430105.0100/677.04梁（四）侧模外龙骨挠度满足要求。（五）对拉螺杆计算对拉螺杆最大轴力计算值KNFFabN613.6)(95.021对拉螺杆轴向拉力设计值KNfANb204、tabt480.24梁（四）侧模对拉螺杆满足要求。5转换层下支承层楼盖承载力验算（一）基本概况转换层为5层结构，其下两层保持同密度支撑以支承转换层结构、支架自重及施工荷载。转换层楼板厚度180。其下两层层高分别为、，板厚120，混凝土强度等级C30，板配筋为：下层双向CRB 550 6140，上层双向CR B550 8200。转换层浇筑混凝土时，其下第一层混凝土已浇筑20天，第二层混凝土已浇筑30天。转换层及其下两层楼板模板支架均为落地扣件式钢管满堂支撑架，立杆纵横向间距均为。图9-5-1结构模型立面图图9-5-2结构模型平面图（二）荷载参数当前施工层每根立杆传递荷载：；施工荷载：1KN/m2205、；振捣荷载：2KN/m2；钢筋混凝土自重：3；模板及支架自重：2。（三）各楼层荷载计算1、转换层下第1层荷载计算砼的抗压强度fc(N/mm2)砼的抗拉强度ftk(N/mm2)砼的弹性模量E(MPa)29100立杆传递荷载组合值：P2楼盖自重荷载标准值：g2=h222、转换层下第2层荷载计算砼的抗压强度fc(N/mm2)砼的抗拉强度ftk(N/mm2)砼的弹性模量E(MPa)30000立杆传递荷载标准值：q12楼盖自重荷载标准值：g1=h123、各楼层荷载分配：假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)P2/(E2h23)P3/(E3h33).则有：Pi(Eihi3F206、i)/(Eihi3)根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：楼层各楼层混凝土弹性模量Ei(MPa)各楼层板厚hi(mm)楼盖自重荷载标准值gi(kN/m2)立杆传递荷载标准值qi(kN/m2)分配后各楼层恒载的设计值Gi(kN/m2)分配后各楼层活载的设计值Qi(kN/m2)129100120230000120Gi1.2Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(gi+gi-1+gi-2)Qi1.4Ecihci3/(Ecihci3+Eci-1hci-13+Eci-2hci-23)(qi+qi-1+qi-2)（四）板单元内力计算1、第1层计207、算板的支撑类型四边固支Bc/Bl3000/4000m1m2m1m2四边简支Bc/Bl3000/4000mq1mq2荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/2内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M135M23M13M23M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2公式类型参数剖析使用条件Mu=1sfcbh02Mu板正截面极限承载弯矩用于单筋截面1截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取s截208、面抵抗矩系数fc混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改h0计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚Mu=1sfcbh02+fyAs(h0-s)fy受压区钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面As受压区钢筋总面积s纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mmMu=fyAs(h0-s)fy钢筋抗拉强度标准值用于双筋截面当2s时As受拉钢筋总面积=Asfy/(fc1bh0)-受压区相对高度，=Asfy/(fc1bh0)=(fyAs-fyAs)/(1fcb)混凝土受压区高度As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(209、N/mm2)As(mm2)(mm)s比较360100110003600202sAs(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)36010001003601000100备注Asfy/bh0fcmMui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu1110001005Mu211000100比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu136010020Mu236010020比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合210、要求2、第2层计算板的支撑类型四边固支Bc/Bl3000/4000m1m2m1m2四边简支Bc/Bl3000/4000mq1mq2荷载组合设计值计算(kN/m2)GiQiGi=Gi+Qi/2Gq=Gi+QiQi=Qi/2内力计算m1m2m1m2mq1mq2Bc内力值(kN.m)M13M23M13M23M1=(m1+m2)GiBC2+(mq1+mq2)QiBC2M1=(m2+m1)GiBC2+(mq2+mq1)QiBC2M1=m1GqBC2M2=m2GqBC2As(mm2)fy(N/mm2)h0=h-20(mm)1fc(Mpa)b(mm)fy(N/mm2)As(mm2)(mm)s比较360100211、110003600202sAs(mm2)fy(N/mm2)b(mm)h0=h-20(mm)fcm(N/mm2)36010001003601000100备注Asfy/bh0fcmMui1sfc(N/mm2)b(mm)h0(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu111000100Mu211000100比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求MUify(N/mm2)As(mm2)h0(mm)s(mm)板正截面极限承载弯矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu136010020Mu236010020比较Mu1m1符合要求Mu2m2符合要求（五）楼板裂缝验算公式参数剖析使用条件max=cr212、sk1.9c+0.08d/(te)/Esd钢筋的直径最大裂缝宽度验算As纵向受力拉钢筋的截面面积Mk按荷载短期效应组合计算的弯矩值c最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离（）：当c20时，取c=20，当c65时，取c=65ftk混凝土轴心抗拉强度标准cr构件的受力特征系数，综合了前述若干考虑，轴心受拉构件取，受弯、偏心受压取，偏心受拉取；纵向受力钢筋表面特征系数，对于带肋钢筋取，对于光面钢筋取；Es钢筋的弹性模量te=As/Atete按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率，在最大裂缝宽度计算中，当te，时取 tk/(tesk)裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数，在计算中，时，取；当213、时，取=1.0.对于直接承受重荷载的构件，取Ate=0.5bh+(bfb)hfAte有效受拉混凝土截面面积；对于轴心受拉构件，取构件截面面积对于受弯、偏心受压和偏心受拉构件Ate矩形截面sk=Mk/(Ash0)，h0=h-(c+d/2)sk裂缝处钢筋应力楼层crc(mm)d(mm)skteEs(N/mm2)max(mm)第1层2081200000第2层2081200000比较第1层 max1符合要求第2层 max1符合要求（六）楼板抗冲切验算公式参数剖析hftpc,m)umh0Fl局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h；当h2000mm时，取h；中间线性插入取214、用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2)s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取 as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备，楼层Fhftumh0F1hftumh0F第1层111009第2层11100比较第1层 F/F11符合要求第2层 F/F11符合要求通过验算，本工程高大模板支撑体系的满足要求。