1、xxx项目地下室顶板加固方案目 录1编制说明及依据11.1编制说明11.2编制依据12工程概况12.1工程简介12.2地下室顶板概况12.3荷载概况23施工准备23.1材料准备24加固支撑体系设计34.1板下支撑体系设计34.2梁下支撑体系45支撑体系施工工艺及施工方法45.1支撑体系施工方法46支撑架搭设质量要求57安全文明施工措施67.1管理制度67.2施工措施68计算书7161 编制说明及依据1.1 编制说明本工程地下室施工完成后，因现场场地限制，后期工程主要材料的转运以及混凝土浇筑（为不使地泵水平段距离太长）需要在地下室顶板上进行。考虑结构安全，需对部分顶板进行加固，加固采用钢管扣件脚2、手架支撑。为保证施工顺利进行，现对其支撑体系布置、施工工艺以及施工质量安全措施方面加以阐述，特编制此加固专项施工方案。1.2 编制依据1、世欧王庄城C-a2地块相关施工图纸及设计变更；2、世欧王庄城C-a2地块施工组织设计；3、福州市政府有关文件和规定；4、建筑工程施工质量验收统一标准；5、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-xxxx，2011版）；6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程（JGJ130-2011）；7、建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）；8、建筑结构荷载规范（GB0009-xxxxx）；9、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；10、建筑3、工程模板施工手册 中国建筑工业出版社（第二版）；11、建筑施工手册（第四版）；12、关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质200987号2 工程概况2.1 工程简介世欧王庄城C-a2地块建筑安装工程施工总承包工程位于福州市晋安区，长河路以北，晋连路以南，西侧为晋安南路，东侧为规划路，总建筑面积354535，地下室占地面积41110。地下室二层，由8栋塔楼及一栋二层裙楼组成，1#楼55层，建筑高度175.40m，2、3#楼45层,建筑高度137.15m，5、6、7#楼48层，建筑高度146.45m，9#楼50层，建筑高度152.45m，抗震设防烈度7度。地下室埋深（计至底板底部）4、10.2m.主体结构采用剪力墙结构，地下室为现浇钢筋混凝土框架结构。2.2 地下室顶板概况加固采用采用钢管扣件式脚手架支撑体系，具体加固区域见下图：阴影区域为拟加固区域。2.3 荷载概况本工程设计行车荷载为100T，混凝土罐车荷载为65T。计算取最大荷载100T。3 施工准备3.1 材料准备（1）钢管脚手架钢管应采用国家现行标准直缝电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T 700）中Q23F-A级钢管的规定。弯曲变形及锈蚀的钢管不得使用。根据福州建材市场实际情况,无壁厚3.5mm的钢管，脚手架5、钢管采用外径为48mm，壁厚3.0mm的钢管，其它杆最大长度不应超出6m，且每根钢管的最大质量控制在25kg。脚手架钢管的表面质量及外形应符合下列要求：1）新钢管应有产品质量合格证及质量检验报告，钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕。钢管壁厚及外径偏差不应大于-0.5mm，端面偏差不应大于1.7mm。2）旧钢管表面锈蚀深度应小于0.5mm，弯曲变形各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m时，不应大于5mm。立杆钢管弯曲当3ml4mm时，不应大于12mm；当4ml6m时，不应大于20mm;水平杆斜杆的弯曲l6m，不应大于30mm。（2）扣件1）扣件包括直角扣件、旋6、转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。2）扣件式钢管脚手架应采用可锻铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB 15831）的规定，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81普通螺纹的规定，垫圈应符合GB95-76垫圈的规定。扣件与钢管的贴合面必须完好不变形，扣件扣紧钢管时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。3）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。4）扣件验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应7、进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑动的螺栓必须更换；新旧扣件均应进行防锈处理。（3）顶托顶托螺杆直径不小于28mm。4 加固支撑体系设计需进行加固的地下室顶板，存在不同板厚及配筋，此区域内地下室顶板需能承受100T运输车通行，考虑地下室顶板安全、按最小板厚及最小配筋进行加固设计，即按200板厚，配筋板面12200双向通长钢筋，板底12150双向通长钢筋。由于地下室顶板荷载传至地下一层板，同时需要对地下一层板进行加固，因此加固体系为为两层，负一层与负二层的立杆竖向一一对应，偏差不得大于50mm。4.1 板下支撑体系设计板下支撑体系采用钢管扣件式脚手架，具体设计参数如下：楼层支撑体系设计8、立杆横距立杆纵距横杆步距地下室-1F0.50.51.5地下-2F0.50.51.51、离地200mm设置扫地杆。2、立杆底部采用50mm厚通长木方作为垫木。3、立杆上部采用可调顶托，顶托伸出长度不超过200mm。4、顶托上采用两根50*100木方做主楞，直接顶在结构板面上。5、在支撑体系外周搭设连续剪刀撑、内部纵横向每隔6米搭设剪刀撑。4.2 梁下支撑体系扣件式脚手架在离地200mm高处设置扫地杆，步距不大于1500mm，满堂架应设置剪刀撑，间距不大于6m，梁、板下主楞采用双木方，可调支撑托。梁下支撑体系与板下支撑体系分开，各自搭设成独立支撑体系。1、梁底支撑截面宽度b（mm）梁两侧立杆间距（9、mm）沿梁跨度方向间距（mm）梁底支撑（道）200b5003004001500b30040021、离地200mm设置扫地杆。2、立杆底部采用50mm厚通长木方作为垫木。3、立杆上部采用可调顶托，顶托伸出长度不超过200mm。4、顶托上采用双木方做主楞直接支撑在梁上。5 支撑体系施工工艺及施工方法5.1 支撑体系施工方法（1）满堂架搭设满堂架搭设应放线抄平，梁架立杆每排间距按上述设计排放，并采用纵横向横杆与满堂架拉结牢固。且纵横向剪刀撑必须按要求搭设。剪刀撑应纵横向搭设，每6m设置一道，由底到顶全高设置。对于梁板下支架，采用可调顶托进行调节，可调顶托伸出不得超过200mm，模板安装前必须将顶托顶10、紧，不得留有未顶紧的顶托。6 支撑架搭设质量要求支撑提下搭设完成后必须进行验收，验收合格后方可投入使用。脚手架质量要求项 目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-10立杆垂直度H=1212经纬仪纵向水平杆高差20水平仪1 10双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸150mm-20钢板尺扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差A500mm钢卷尺立杆上的对接扣件置主节点的距离ah/3600mm钢卷尺纵向水平杆的对接扣件至主节点的距离ala/3500mm钢卷尺纵向水平杆相邻接头水平距离a500m11、m钢卷尺螺栓拧紧扭力矩4065Nm扭力扳手剪刀撑斜杆与地面的倾角45o60o角尺7 安全文明施工措施7.1 管理制度（1）执行安全生产交底制度。施工作业前，由工长向施工班组作书面的安全交底，施工班组长签字，并及时向全体操作人员交底。（2）执行施工前安全检查制。各班组在施工前对所施工的部位，进行安全检查，发现隐患，经有关人员处理解决后，方可进行施工操作。（3）加强对施工人员的安全意识教育，提高自我防护意识，进场前对职工进行安全生产教育，以后定期、不定期地进行安全生产教育，加强安全生产、文明施工的意识。（4）建立安全生产责任制。定期组织安全生产检查，并建立安全生产评定制度。根据安全生产责任制的规定12、，进行评比，对安全生产优良的班组和个人给予奖励，对于不注意安全生产的班组和个人给予处罚。7.2 施工措施（1）支架搭设及拆除工人必须是持有省级建设厅颁发的特种作业人员。（2）进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。安全带应高挂低用。（3）经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。（4）工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。（5）安装与拆除模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。（6）高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安13、全措施。（7）高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。8 计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-xxxx）、混凝土结构设计规范（GB50010-xxx）、建筑结构荷载规范(GB 50009-xxx)、钢结构设计规范(GB 50017-xxx)等规范编制。因本工程回顶支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。本工程回顶方案计算方法参照模板支架14、计算，地下室顶板为双向板，最大尺寸为80008000，地下室顶板上通过最大荷载为钢筋运输车（钢筋车100T）时，板上最不利荷载值为75T，顶板按刚性构件计算，板面上均布荷载为11.7KN/m。托梁材料为两根50100方木合并在一起。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.50；纵距(m):0.50；步距(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；钢管支架搭设高度(m):5.00；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数木方自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；15、施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数底板支撑采用木方：50100mm；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：木方 :两根50100mm；二、最不利荷载计算发生最不利荷载的情况为前三排车轮落在同一块板，最后一排落在另一块板。如下图：把后轮的三个轮胎简化为中间的一个轮胎，则简化的板反力作用方向与位置如下图Fa=650KNFb=350KN再把Fa简化为后三个轮子平均分担650KN的力如下则F16、a1=250KN此时Fa2+Fa3+Fb=750KN最不利荷载值为750KN64m=11.7KN/m三、顶板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋运输车辆（500厚混凝土板）的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.5+0.50.25 = 3.312 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.17、1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.23.312+1.40.25 = 4.325 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.14.3250.5 = 0.108 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.108106/83333.33 = 1.298 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.298N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.64.3250.5 = 1.298kN；方木受剪应力计算18、值 = 3 1.29810/(2 50100) = 0.389 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.389 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 3.312 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6773.3125004 /(10090004166666.667)= 0.037 mm；最大允许挠度 =500/ 250=2 mm；方木的最大挠度计算值 0.037 mm 小于 方木的最大允许挠度 2mm,满足要求!四、托梁材料19、计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：木方 : 2根50100mm；W=166.667 cm3；I=833.333 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P5.19kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.227 kNm ；最大变形 Vmax = 0.05 mm ；最大支座力 Qmax = 5.58 kN ；最大应力 = 1946561.369/166666.667 =1.363N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=13 N/mm2；托梁的最大应力计算值1.363/mm2 小于 托梁的抗压强度设20、计值 13 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.05mm 小于 500/250,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385 = 0.692 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.50.5=0.125 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.50.50.5 = 3.188kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.004 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝21、土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.50.5 = 0.75 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 5.855 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 5.855 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立22、杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.22 = 1.9 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.2 m；l0/i =1900 / 15.9 = 119 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.458 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=5855.4/（0.458424） = 30.153 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 =30.153 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm23、2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.003(1.5+0.22) = 2.224 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.9 按照表2取值1.003 ；Lo/i =2223.952 / 15.9 = 140 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.349 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=5855.4/（0.349424） = 39.57 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 39.57 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！