1、精品资料贵阳国际会议展览中心各区段零星部位超高支模施工方案 编制单位： 编 制 人： 审 核 人: 审 批 人: 编制日期： 贵阳国际会议展览中心 &目 录?目录第1章工程概况11.1.编制依据11.2.工程概况1第2章材料选用及相关参数72.1.混凝土的相关参数72.2.模板及支撑系统的相关参数7第3章模板体系施工工艺93.1.模板体系施工一般要求93.2.结构柱模板设计及施工113.3.结构梁板模板设计及施工123.4.后浇带模板设计及施工143.5.高支模支撑体系验收143.6.模板拆除15第4章高支模模板及支撑体系设计选型、计算154.1.支撑体系的设计、选型154.2.梁支撑体系验算2、15第5章安全技术措施及应急预案425.1.高支模防失稳措施425.2.高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施435.3.模板支架监测45第6章现场安全管理476.1.架体坍塌事故应急救援预案47中国建筑第四工程局有限公司 - 2 - CHINA CONSTRUCTION FOURTH ENGINEERING DIVISION CORP.LTD贵阳国际会议展览中心 &各区段零星部位超高支模施工方案?贵阳国际会议展览中心项目各区段零星部位超高支模施工方案第1章 工程概况1.1. 编制依据贵阳国际会议展览中心各区段施工图纸。中华人民共和国颁布的现行建筑结构和建筑施工的各类规程、规范及验评标准。贵州省3、及贵阳市有关文件及规定。现场踏勘资料及工程当地的气象统计资料。我局质量保证手册，程序文件、有关规定，以及长期从事同类工程的成功经验。建筑施工模板安全技术规范1.2. 工程概况贵阳国际会议展览中心工程是由中天城投集团贵阳国际会议展览中心有限公司投资兴建的一座综合性的特大型的建筑群体工程，是全国同类型中一次性开发面积的最大工程，设计单位为深圳市博艺建筑工程设计有限公司，监理单位为贵州三维工程建设咨询有限公司，监督单位为贵阳市建筑管理处金阳工作站，地勘单位为贵阳建筑勘察设计有限公司。本工程位于贵阳市金阳新区，长岭北路和迎宾路交叉口南西侧，总建筑面积979357.61m2，共分为A、B、C、D四个区。4、其中A区为a1集中商业、a2-1会展中心（A1D2展厅）、a2-2会展中心（地下车库）、a2-3会展中心（商业）；B区为b1地下商业、b2会展中心；C区为c1会议中心、c2 201大厦、c3风情商业街、c4酒店；D区为d1办公、d2d4公寓。其中我项目部承建区域有：a2-1会展中心（C、D展厅）、a2-3会展中心（商业）、b1地下商业、b2会展中心以及SOHO组团d1d4高层公寓，本方案就是针对以上区段（除b2会展中心，已出相应专项方案）中零星部位超高支模而编制的，具体有：a2-1会展中心C、D展厅两端檐廊及室外平台C，b1地下商业b1-Lb1-N/b1-9b1-11轴间中庭部位，SOHO组团5、d1办公（A座）商业首层办公大堂和SOHO组团G座酒店式公寓首层酒店入口大厅，它们虽平面区域不大，但支模高度都超过10米，与此部分高支模有关的参数见下表：区域层数层高顶板梁主要尺寸柱尺寸顶板厚C、D展厅两端檐廊1层（贯通2层辅房）10.5米250x500、300x700、400x700、400x1000、500x1000700x700100、110、120、150C、D展厅间室外平台C1层10.75米400x1200、500x1200、600x1700500x1500120b1地下商业中庭1层（贯通4层结构）25.55米500x1000、300x800180SOHO组团A座办公大堂1层（贯通26、层结构）11.52米600x500、200x500700x700110SOHO组团G座酒店入口大厅1层（贯通2层结构）11米200x600、250x600、250x600、300x650、300x600、550x650、600x1000600x800、800x1000、600x1200、1200x700、1000x1200100、120本方案所涉及超高支模所在平面位置见下图：办公大堂酒店入口大厅中庭中国建筑第四工程局有限公司 第14 页CHINA CONSTRUCTION FOURTH ENGINEERING DIVISION CORP.LTD室外平台C 第2章 材料选用及相关参数2.1. 混7、凝土的相关参数根据混凝土结构工程施工及验收规范（G502042002）、建筑施工计算手册(江正荣编著)、简明施工计算手册(第二版)有关的内容计算过程所需数据如下：新浇砼的重力密度c=24.000kN/m3；考虑施工具体时间和砼本身特性，将砼的初凝时间定为t0=2h。外加剂影响修正系数 1 =1.2砼塌落度为140-160mm,取砼塌落度影响修正系数2=1.15。2.2. 模板及支撑系统的相关参数本次施工模板支撑系统材料拟用九夹板、木方、焊接钢管和对拉螺栓。根据简明施工计算手册(第二版)、混凝土结构工程以及相关规范和资料内容，确定各构件所用材料及相关参数如下:序号工程部位模板支撑及加固体系1框架8、柱九夹板散拼由50100mm木方、483.0mm钢管、12高强对拉螺栓及相应夹具等组成2梁板、楼梯九夹板散拼(封闭式楼梯)由50100mm木方、可调节钢支撑、483.0mm钢管、扣件式脚手架组成以及12高强对拉螺栓组成。3梁、柱接头九夹板散拼由50100mm木方、可调节钢支撑、483.0mm钢管以及12高强对拉螺栓组成模板采用915mm1830mm18mm(宽长厚)九夹板，有关力学计算参数如下：弹性模量E=6103N/mm2，抗弯强度fm=15N/mm2，抗剪强度=1.4N/mm2。支撑柱模板的小楞采用50100mm木方，有关力学参数如下：弹性模量E=9.5103N/mm2,抗弯强度fm=139、N/mm2，抗剪强度=1.3N/mm2。支撑小楞的钢管采用双排483.0mm焊接钢管, 有关力学计算参数如下：弹性模量E=2.1105N/mm2,抗弯强度f=205N/mm2，抗剪强度=110N/mm2，A=424mm2，I=10.48104mm4。模板支撑体系立杆、横杆及采用483.0mm焊接钢管。本工程所采用12高强对拉螺栓经试拉：破坏力值均超过了40KN（见后附模板加固对拉螺栓力学性能检测报告），超过了20对拉螺栓设计允许螺栓最大容许拉力值(kN): N =38.250，经模板体系受力验算，20mm的对拉螺栓能满足本工程所有构件模板的加固要求.因此本工程实际所用对拉螺栓一律采用12即可。10、其12高强对拉螺栓、螺帽、夹具等见以下两张图片(施工时必须强制采用，并不得更换)：第3章 模板体系施工工艺根据图纸设计的构件尺寸及工程实际情况，本工程的模板选型主要如表所示。其中结构柱和梁板分开浇筑，第一次浇筑混凝土达到距离梁锚固钢筋最下端500mm处。基础回填土夯实墙、柱钢筋接长、绑扎墙、柱模板支设梁、板支撑脚手架搭设墙、柱砼浇注梁、板模板支设梁、板钢筋施工梁、板砼浇注钢筋验收模板验收模板验收钢筋验收3.1. 模板体系施工一般要求3.1.1. 安全技术准备工作1) 模板施工前进行全的安全技术交底，操作班组应熟悉设计与施工说明书，并应做好模板安装作业的分工准备。2) 应对模板和配件进行挑选、检11、测，不合格者应剔除，并应运至工地指定地点堆放。3) 备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。3.1.2. 模板安装构造要求1) 满堂架模板支撑体系设置应按GJG130-2001、TGJ162-2008进行设置,本工程模版支撑一律采用钢管架，不得混用其他支架。本方案涉及的高支模中，只有C、D展厅辅房首层檐廊满堂架搭设地基为回填土层，需对地面做硬化处理，具体做法为：夯实回填土，浇筑C15素混凝土垫层100mm厚其余架体地基均为混凝土结构，不需对地基做处理，但所有满堂架立杆下都必须按要求在沿。立杆纵向通长设置2m100mm50mm木枋垫板。2) 模板及其支架在安装过程中，必须设置有效防倾覆的临时固定设12、施。3) 对于本方案涉及高支模中，均有梁跨大于7.5米的梁，根据规范要求，梁跨大于4m时，应按0.10.3%起拱，根据各区段实际梁跨大小，在此统一为：梁跨大于7.5的梁按0.3%起拱，梁跨介于4米至7.5米之间的梁按0.1%起拱。4) 拼装高度为2m 以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定设施。5) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。6) 除设计图另有规定者外，所有垂直支架柱应保证其垂直。7) 对梁和板安装二次支撑前，其上不得有施工荷载，支撑的位置必须正确。安装后所传给支撑或连接件13、的荷载不应超过其允许值。3.1.3. 支撑梁、板的支架立柱安装构造要求1) 钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U 型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。2) 在立柱底距地面200mm 高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8m 时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。14、所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。3) 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。水平拉杆、剪刀撑应采用搭接。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm 处进行固定。4) 施工时，在已安装好的模板上的实际荷载不得超过设计值。已承受荷载的支架和附件，不得随意拆除或移动。5) 安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在模板或脚手板上；安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中，不得掉落。15、6) 当模板安装高度超过3.0m 时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。3.1.4. 吊运模板要求1) 作业前应检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中应设专人指挥，统一信号，密切配合。2) 吊运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于两个吊点，水平吊运不应少于四个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位连接牢固后，方可摘除卡环。3) 吊运散装模板时，必须码放整齐，待捆绑牢固后方可起吊。4) 严禁起重机在架空输电线路下面工作。5 级风及其以上应停止一切吊运作业。5) 木料应堆放于下风向，离火源不得小于30m，且料场四周应设置灭火器材。3.2. 结构柱模板16、设计及施工本工程采用覆膜木胶合板，沿模板短边设置50100方木，木枋与九夹板之间用钉子钉牢，模板就位后用短钢管临时固定，柱子模板用柱箍加固。柱子模板均为采用胶合板，与木方加工成定型模板以增强模板的刚度。竖楞木方间距取300mm，且每侧不少于5根。相连两板的接缝高低差控制在2mm内，若因模板厚薄不一致，则应统一选材，将少量不规则模板刨平直使用。框架柱加设对拉螺栓要求:柱宽800时在柱中心设置一道；柱宽800时设置两根。柱底外围均用木方钉在楼板上，防止柱底模板移位，上部柱模板用水平钢管箍紧并沿两侧加设对拉螺杆，第一道距板面300mm，以上间距d为600mm一道，柱箍通过四根竖向立杆，与满堂架连成整17、体，保证其模板不发生移位或倾斜，具体做法：如墙柱梁板一次现浇的情况下，可在柱子背楞外增设抱箍。抱箍位置最好设置在满堂架水平横杆处，抱箍所用钢管需有足够长度，超出柱模外部分钢管可与满堂架用扣件扣牢，如墙柱与梁板分开浇筑，在柱子模板拆除后，可在结构柱外表面增设抱箍，其做法同上。外围框架柱外模接模，预先在下层柱预埋一根长400mm的螺栓，距楼面250mm螺栓锚入砼内不少于15d。往上接模时外侧模板片高度为层高+250mm，将外模板立于预埋螺栓上，并以此为第一道加固螺栓，将模板与已浇筑柱夹紧，模板与柱砼接触处嵌虚厚10mm的海绵条。柱外模吊正时，需将吊正线下挂两层校正其垂直度。3.3. 结构梁板模板设18、计及施工3.2.1. 楼板模板本工程楼板厚度主要有：100mm、110 mm、120 mm、150 mm、180 mm、200mm。支撑采用钢管脚手架，纵横间距为8001200mm(根据厚度及高度调整)，步距1500mm，采用可调上下托。底部扫地杆与立杆以扣件连接，扫地杆距地面200mm。满堂脚手架搭好后，根据板底标高铺设48钢管主龙骨，50mm100mm次龙骨，次龙骨间距不大于400 mm，然后铺放18厚覆膜多层木模板，覆膜多层木模板采用硬拼缝，多层板与墙交接处先在多层板侧粘海绵胶条再紧靠墙面。模板支撑系统每隔三步应设置水平剪刀撑，楼板模板支设详见图:48双钢管3.2.2. 梁模板采用18厚19、覆膜多层木模板拼制，50100木方配制成梁侧、梁底模板。梁支撑用扣件式钢管，侧模背次龙骨木方沿梁纵向布置，间距150。当梁高小于、等于750mm时，梁侧模可不用对拉螺栓，仅支撑板模的水平钢管顶撑，同时用一部分短钢管斜撑即可。当梁高大于750mm时，梁侧模增设对拉螺栓固定。梁支撑体系每隔三步设置一道水平剪刀撑。梁模板示意图：3.4. 后浇带模板设计及施工楼板后浇带模板在本层梁板底模支设时，后浇带两侧设置与梁板支撑体系断开的快拆体系支撑(可以在整体拆除模板时保留)，以保证梁板板底模拆除后，后浇带的两侧支撑仍然保留并正常工作，避免形成悬挑结构。3.5. 高支模支撑体系验收高支模施工是本工程施工的重点20、。由于楼面高度高，施工荷载大，若钢管扣件支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高支撑支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。模板搭设验收必须严格执行“三检”制度，即由架体搭设工人、班组自检，再由区域施工员，质安员统一检查，最后报监理检查；架体搭设工人必须经有特殊工种操作证书，施工前必须接受项目技术部组织的专项技术交底。支撑支撑体系的水平纵横拉杆严格按本方案设计的竖向间距位置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。检查扣件螺栓的拧紧程度。纵横向均设置垂直剪刀撑，其间距为不大于6m；同时主梁两侧支撑立杆垂直面上必须设置剪刀撑，全面设置，不可跳跃，钢管与地面呈45度至60主21、角，夹角用旋转扣连接牢固。单块梁板的模板支撑支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。3.6. 模板拆除3.6.1. 拆除顺序模板拆除应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则。在模板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。模板的拆除必须接到项目部的拆模通知后方可拆除，严禁私自拆除模板。3.6.2. 梁模板的拆除1) 梁侧模的拆除侧模拆除时混凝土强度以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外露钢筋插铁不因拆模碰扰而松动。2) 梁底模的拆除构件类型构件跨度22、达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率板250%2，875%8100%梁875%8100%悬臂构件100%3.6.3. 墙、柱模板拆除当墙、柱砼强度达到1.2N/mm2时，先拆除一块模板，保证拆模时不缺棱掉角方可进行全部模板的拆除。1) 墙、柱模板的拆除墙体模板的拆除顺序是：先拆两块模板的连接件螺栓。再拆穿墙螺栓，使模板与墙、柱面逐渐脱离。脱模困难时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动、晃动和用大锤砸模板。2) 角模的拆除角模两侧都是混凝土墙面，吸附力较大，加之施工中模板封闭不严，或者角模移位，被混凝土握裹，因此拆模比较困难，可先将模板外表面的混凝土剔掉，然后用撬杆从下部撬动，将23、角膜脱出，不得因拆模困难而用大锤砸，把模板碰歪或变形，使以后的支模、拆模更加困难，以至损坏大模板。第4章 高支模模板及支撑体系设计选型、计算4.1. 支撑体系的设计、选型高支模体系的设计、选型详见表所示。主要高支模体系选型一览表构件规格模板及支撑体系梁模板18厚胶合板龙骨梁底50100mm木枋200mm 。梁底横向设置小横杆500mm，木方放置在小横杆上。梁侧50100mm方木背竖楞150；竖楞上背双钢管做主龙骨，对拉螺栓布置间距沿梁高方向400mm，沿梁跨度方向450mm 支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，梁底立杆顺梁长度方向500mm，梁底小横杆间距500mm，梁两侧立杆间距1.2m，横杆步24、距1500mm，梁底需设置一道承重杆件，扫地杆距底板面200mm，立杆下端垫木采用2m100mm50mm木方，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.3m,承重横杆与立杆连接必须设置双扣件，大横杆上设置小横杆，木方直接支撑于小横杆上，小横杆间距为立杆间距，使得主龙骨所传递的承载力直接作用于立杆板模板18厚胶合板次龙骨50100mm木枋200mm主龙骨普通钢管800mm。支撑体系支撑采用钢管满堂支撑架，钢管立杆纵横向800mm，横杆步距1500mm，扫地杆距底板面200mm，立杆下端垫木采用2m100mm50mm木方，立杆上端采用U托进行高度调节，U托上设置钢管横杆，横杆间距0.8m,横杆上直接放置25、间距200的木方，U托顶口与钢管横杆必须进行有效固定，避免滑移。剪刀撑沿高度连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角必须控制在40-60度之间，每隔6跨应设置一道剪刀撑，剪刀撑的斜杆两端与脚手架的立杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点。柱模板18厚胶合板次龙骨50100mm木方250mm主龙骨双钢管做主龙骨,主龙骨沿墙高间距为600mm，对啦螺杆12按间距600mm400mm设置。4.2. 梁支撑体系验算以C、D展厅间室外平台C中最大梁6001700进行验算。4.2.1. 梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=1700mm，H方向对拉螺栓4道，对拉螺栓直径12mm，对拉螺栓在26、垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)400mm。梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面侧面木方距离150mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。4.2.2. 梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.340kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧27、压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取10.750m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.923.040=20.736kN/m2考虑结构的重要性系数28、0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.94.000=3.600kN/m2。4.2.3. 梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！4.2.4. 梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.220.74+1.403.60)1.70=50.869N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 170.001.801.80/6 = 91.80cm3；I = 170.001.801.801.80/12 = 82.62cm4；(1)抗弯强度计算 f = M29、 / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2035.251+1.46.120)0.1500.150=0.114kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11410001000/91800=1.247N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2035.251+1.46.120)0.130、50=4.578kN截面抗剪强度计算值 T=34578.0/(21700.00018.000)=0.224N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67735.2511504/(1006000826200)=0.024mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!4.2.5. 穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁31、螺栓承受最大拉力 N = (1.220.74+1.403.60)1.700.40/4=5.09kN穿梁螺栓直径为12mm；穿梁螺栓有效直径为9.9mm；穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.920kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=5.087kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。每个截面布置4 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!4.2.6. 梁支撑脚手架的计算支撑条件采用钢管脚手架形式,参见楼板模板支架计算内容。4.3. 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 以计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。4.3.1. 计算参数:32、模板支架搭设高度为10.8m，梁截面 BD=600mm1700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.12m，梁两侧的楼板计算长度0.50m。扣件计算折减系数取133、.00。图1 梁模板支撑架立面简图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.2025.0000.1200.5000.500=0.810kN。采用的钢管类型为483.0。4.3.2. 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0001.7000.500=21.250kN/(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.5000.500(21.700+0.600)/0.600=1.667kN/m(334、)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.6000.500=0.900kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q =0.9(1.2021.250+1.201.667)=24.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.91.400.900=1.134kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3；I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4；计算简图弯矩图(kN.m)剪35、力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.895kNN2=6.097kNN3=6.097kNN4=1.895kN最大弯矩 M = 0.116kN.m最大变形 V = 0.170mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11610001000/27000=4.296N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度计算值 T=33055.0/(2500.00018.000)=0.509N36、/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.170mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!4.3.3. 梁底支撑木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 6.097/0.500=12.194kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.190.500.50=0.305kN.m最大剪力 Q=0.60.50012.194=3.658kN最大支座力 N=1.10.50012.194=6.707kN木方的截面力学参数为本算例中37、，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.305106/83333.3=3.66N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33658/(250100)=1.097N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计38、算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到10.083kN/m最大变形 v =0.67710.083500.04/(1009500.004166666.8)=0.108mm木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求!4.3.4. 梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.762kN.m最大变形39、 vmax=0.326mm最大支座力 Qmax=15.257kN抗弯计算强度 f=0.762106/4491.0=169.59N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。4.3.5. 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=15.26kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要40、求,可以考虑采用双扣件!R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。4.3.6. 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=15.257kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.200.11110.750=1.285kNN = 15.257+1.285=16.542kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N41、/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=16542/(0.391424)=99.745N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.70.2001.2000.600=042、.144kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1441.2001.5001.500/10=0.044kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=15.257+0.91.21.190+0.90.91.40.044/0.500=16.642kN经计算得到=16642/(0.391424)+44000/4491=110.165N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!4.4. 墙模板支撑计算4.4.1. 柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B43、=1000mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L = 11000mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。柱箍采用双钢管48mm3.0mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞6根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 柱模板支撑计算简图4.4.2. 柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算44、只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取11.000m；1 外加剂影响修正系数，取1.200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.040kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.923.45、040=20.736kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。4.4.3. 柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m。荷载计算值 q = 1.220.7360.600+1.403.6000.600=17.954kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3；I = 60.001.801.801.80/12 = 29.16cm4；(46、1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2012.442+1.42.160)0.2370.237=0.101kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10110001000/32400=3.126N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.4447、2+1.42.160)0.237=2.558kN截面抗剪强度计算值 T=32558.0/(2600.00018.000)=0.355N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67712.4422384/(1006000291600)=0.153mm面板的最大挠度小于237.5/250,满足要求!4.4.4. 竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两48、方向最大间距0.237m。荷载计算值 q = 1.220.7360.237+1.403.6000.237=7.107kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 4.264/0.600=7.107kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.1070.600.60=0.256kN.m最大剪力 Q=0.60.6007.107=2.558kN最大支座力 N=1.10.6007.107=4.690kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I =49、 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.256106/83333.3=3.07N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32558/(250100)=0.768N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v =0.6774.925600.04/(1009500.004166666.8)=0.109mm最大挠度小于600.50、0/250,满足要求!4.4.5. B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.220.74+1.403.60)0.237 0.600 = 4.26kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.276kN.m最大变形 vmax=0.063mm最大支座力 Qmax=7.054kN抗弯计算强度 f=0.276106/8982000.0=30.73N/51、mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于463.3/150与10mm,满足要求!4.4.6. B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.054对拉螺栓强度验算满足要求!4.4.7. H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集52、中荷载 P：P = (1.220.74+1.403.60)0.230 0.600 = 4.13kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.391kN.m最大变形 vmax=0.118mm最大支座力 Qmax=8.472kN抗弯计算强度 f=0.391106/8982000.0=43.53N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的53、最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求!4.4.8. H方向对拉螺栓的计算计算公式: N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.472对拉螺栓强度验算满足要求!4.5. 楼板钢管扣件模板计算 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。4.5.1. 计算参数:模板支架搭设高54、度为25.5m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。木方50100mm，间距200mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为483.0。4.5.2. 模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板55、面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.0000.1800.800+0.3500.800)=3.492kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(2.000+1.000)0.800=2.160kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3；I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(56、N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.492+1.42.160)0.2000.200=0.029kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02910001000/43200=0.668N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.492+1.42.160)0.200=0.866kN截面抗剪强度计算值 T=3866.0/(2800.00018.057、00)=0.090N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.4922004/(1006000388800)=0.016mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!4.5.3. 模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.0000.1800.200=0.900kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.3500.200=0.070kN/m(58、3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.200=0.600kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.900+1.200.070)=1.048kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.600=0.756kN/m2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.603/0.800=2.004kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.000.800.80=0.128kN.59、m最大剪力 Q=0.60.8002.004=0.962kN最大支座力 N=1.10.8002.004=1.764kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3；I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.128106/83333.3=1.54N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算60、值 T=3962/(250100)=0.289N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.970kN/m最大变形 v =0.6770.970800.04/(1009000.004166666.8)=0.072mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!4.5.4. 板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图61、与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.529kN.m最大变形 vmax=0.521mm最大支座力 Qmax=7.715kN抗弯计算强度 f=0.529106/4491.0=117.80N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!4.5.5. 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反62、力，R=7.72kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。4.5.6. 模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.11125.500=2.822kN(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3500.8000.800=0.224kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.0000.1800.8000.800=2.880kN考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG63、2+NG3)= 5.333kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(1.000+2.000)0.8000.800=1.728kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ4.5.7. 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.82kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f 64、= 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391；经计算得到=8819/(0.391424)=53.178N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.70.3001.2065、00.600=0.216kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2160.8001.5001.500/10=0.044kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.25.333+0.91.41.728+0.90.91.40.044/0.800=8.640kN经计算得到=8640/(0.391424)+44000/4491=61.914N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!第5章 安全技术措施及应急预案5.1. 高支模防失稳措施?66、 因层高较大，为减少立杆因偏心受压而失稳，必须保证立杆尽可能与地面垂直，同时浇注梁板混凝土时，应专人看护，检查扣件是够有滑移现象，具体做法为：在扣件与钢管紧固边缘用石蜡笔在钢管上做上记号，并随时检查记号与扣件的相对位置是否发生改变，若记号被逐渐被扣件遮掩，说明扣件有滑移，若出现此类情况应立即报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，并重新加固，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。? 浇注梁板混凝土前，应组织专门小组检查支撑体系中各种坚固件的固体程度。? 支撑体系落在土体上，土体需打夯密实，下设垫板。防止下沉。 5.2. 高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施567、.2.1. 安装安全技术措施? 满堂架模板支撑体系设置应按GJG130-2001、TGJ162-2008进行设置。? 架子作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马虎操作，操作工具及零件放在工具袋内，搭设中应统一指挥，思想集中，相互集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。? 凡遇六级以上大风、浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部分有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁68、丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。? 立杆应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆的薄弱截面错开，以免形成薄弱层面，造成支撑体系失稳，? 扣件的紧固是否符合要求，可使用矩扳手实测，要4060N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。所有钢管、扣件等材料必须经检验符合规格，无缺陷方可使用，需强调的是，本工程模板均要求设置防滑扣件方能满足扣件防滑要求。? 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施。? 因本工程层高较大，按1.5米的步距计，除扫地杆外平均还需布设5道水平横杆，为安全计，必须在扫地69、杆以上第一道水平杆位置设置一道水平兜网，兜网必须为经试验确定为合格的安全网。? 施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下。? 高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护。? 模板安装、钢筋绑扎、混凝土浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放。不准架设探头板及未固定的杆。? 模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实、并加垫木。木楔要顶牢，并用横顺拉杆和剪刀撑。? 安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。? 支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程70、中，要有专人检查，发现变形、松动等现象。要及时加固和修理，防止塌模伤人。? 在现场安装模板时，所有工具应装入工具袋内，防止高处作业时，工具掉下伤人。? 二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱仍。? 安装柱、梁模板应设临时工作台，应作临时封闭，以防误踏和堕物伤人。5.2.2. 拆除安全技术措施? 模板拆除须待预应力张拉后进行，防止倒塌事故发生。? 模板，应经技术负责人按同条件养护试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，方可拆除。? 拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆除非承重模板，后拆除重模板，禁止抛掷模板。? 高处、复杂结构模板的拆除，应有71、专人指挥和切实可靠的安装措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员靠近，拆下的模板应集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱仍。? 工作前，应检查所有的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。? 拆除模板采用长撬杆，严禁操作人员站在拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板作平台模板时，更要注意，防止模板突然全部掉下伤人。? 拆除间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。? 已拆除的模板、拉杆、支撑等应及时运走或妥善堆放，严防操作人员因扶空、踏空堕落。? 在混凝土墙体、平台上有预留洞时，应在模板拆除72、后，随即在墙洞上做好安全防护，或将板的洞盖严。5.2.3. 模板控制措施? 模板施工前首先要根据各部位的具体情况进行针对性设计、并验算其刚度、强度和稳定性，使其具备可靠的承受所浇筑混凝土的重量侧压力及施工荷载。? 模板施工按模板设计对号入座支设，模板制作、运输、安装、拆除设专人负责，并建立混凝土拆模申请制度。? 由项目技术人员对各部位模板安装编制专项方案，并绘制模板设计图，经总工程师批准后方可实施。? 梁模板、墙上口模板拉通线找直，以确保整体结构冷线顺直，阴阳角方正。? 模板拼接缝处、梁和柱接头处、门窗塞口处、混凝土墙和板接触部位均垫海面条。? 浇筑混凝土时派专人负责检查模板，发现异常情况及时73、加以处理。? 钢筋绑扎和模板施工穿插进行，外墙模板及柱模需用塔吊吊升就位。所以必须提高施工人员安全意识，时时做好安全防护措施。5.3. 模板支架监测本工程最大支模高度为25.5米，为保障此处模板施工安全，在模板支架开始搭设至混凝土终凝以前应对模板支架进行变形观测。5.3.1. 监测项目模板支架立杆的弯曲变形；扣件滑移；准备工作：模板支架监测采用5米卷尺若干把，线锤若干，石蜡笔，红油漆。支架监测点应在模板支架立杆搭设完毕，开始铺设模板时进行选取。控制点选取原则为：控制点与基准点可以前后通视，且具有代表性。5.3.2. 监测方法模板支架弯曲变形监测：在同一立杆上的上、中、下三个部位选取三个控制点，74、将线锤从最高点悬挂至地面，待线锤静止后用卷尺量出中、下两个点的距离，并做好记录。扣件滑移：在重要节点部位的扣件底部和顶部，用石蜡笔紧贴扣件在钢管上做好标记，然后每天进行观察，如扣件发生滑移，则扣件底部会被扣件遮挡，此时用卷尺量出上部标记到扣件顶部的距离即为扣件位移。预警：监测工作应在模板支架搭设好后每天进行监测，并在混凝土浇筑过程中跟踪监测，并马上将监测值与上一监测值进行对比，当某一点的位移连续增或扣件产生滑移达到警戒值时应立即将情况反应到施工部门，并停止操作面的工作，在支架进行加固完毕后方可继续施工。中国建筑第四工程局有限公司 第 51 页 CHINA CONSTRUCTION FOURTH75、 ENGINEERING DIVISION CORP.LTD第6章 现场安全管理6.1. 架体坍塌事故应急救援预案6.1.1. 总则为快速有效地实施模板坍塌事故应急救援，最大限度地降低人员伤亡和财产损失，依据安全生产法、建筑法、建设工程安全生产管理条例特制定本预案。组织机构及职责项目部成立建筑安装坍塌事故应急救援小组现场总指挥：项目经理：王子雄现场副总指挥：陈方建、梅志军、王勇、李丰江成员：王蔺、胡标、李健、阳从文、陈德凡、白世全、万幸福6.1.2. 主要职责现场总指挥：组织、指挥坍塌事故现场抢险、救援、疏散工作。根据现场险情，及时向上级机关及地方政府汇报并发出救援请求。现场副总指挥：调动项目76、部应急救援保障队伍实施应急救援行动。根据现场险情，及时提出并实施现场应急方案措施。小组各成员：及时响应总指挥、副总指挥下达的救援指令，在事故现场疏散人群，协助救援人员进行救援工作。6.1.3. 应急保障施工场所在施工过程中发生坍塌事件，项目部应急救援小组根据险情，立即协调物资保障组、工程抢险队、医疗救护组、机动抢险队、治安警戒组等应急保障队伍实施应急救援。6.1.4. 坍塌事故的预警和预防施工单位应根据建筑工程特点，在编制施工组织设计时，应制定预防坍塌事故的专项施工方案，并附具安全验算结果，经施工单位技术负责人、总监理工程师签字后实施。高大模板工程的专项施工方案，还应当组织有关专家进行论证、审77、查，经审查合格后方可进行现场施工作业。模板支架在施工作业时，应指定专人指挥、监护，出现位移、及其他潜在险情时应立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，等险情排除后，方可作业。施工单位采用新技术、新工艺、新设备、新材料时，应当对作业人员进行相应的安全生产教育培训。6.1.5. 坍塌事故的应急处理程序和方法建筑安装工地发生坍塌事故后，按下图规定的应急处置程序实施抢险救援工作。立即停止相应作业，施工人员马上转移至安全地带，采取措施防止事故扩大。临近坍塌事故现场的设备、人员应立即转移至安全地带。坍塌事故造成人员伤亡时应立即组织营救并报120急救。坍塌时如有人员被埋入砼中，应根据现场实际情况，尽最大能力组织人工营救，尽量避免使用机械以免造成被困人员二次受伤。坍塌事故现场必须设置安全警戒区。应急解除符合以下标准时，可解除应急状态抢险人员清点完毕，伤亡人员全部送往医院治疗或妥善安置。检测确认现场不会发生再次坍塌。上级相关部门现场勘查处理完毕。相邻设施已妥善采取防护措施。6.1.6. 后期处置施工单位配合相关部门做好事故善后处理工作。安全部门按照事故“四不放过”原则组织事故调查处理。施工单位向相关保险公司按保险合同索取保险赔偿。6.1.7. 应急培训与演习项目部应急救援小组应在模板工程施工过程中组织一次坍塌事故应急救援演习。