1、目 录一、编制依据1二、工程概况2三、脚手架设计2五、搭设构造要求3六、脚手架的搭设和拆除8七、质量要求9八、安全施工措施10九、检查验收制度11一、编制依据1、汉口站房改扩建工程2010年施工组织设计2、建筑施工手册3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范二、工程概况1、工程概况：本工程外装修为真石漆和石材，7m以下为虾红石材，7m以上为真石漆，真石漆颜色和分格与石材相近；外窗周围和外墙局部加设EPS线条，EPS线条外喷真石漆。 2、脚手架概况：脚手架24m以下采用双排双立杆，24m以上采用双排单立杆；内立杆距离外墙面1100mm，小横杆靠外墙侧外伸700mm，局部施工EPS线条和外墙百叶窗2、小横杆外伸长度需调整。东立面和北立面需各留设一个安全通道，南立面沿整个外墙长度方向留设1.5m左右宽安全通道（见脚手架平面布置图）。三、脚手架设计立杆大横杆步距小横杆间距操作层小横杆间距剪力撑连墙杆内立杆距施工面距离横距纵距1.0米1.0米1.5米1.8米1.5米0.75米沿高度和长度方向满布剪刀撑，角度为60度，每道剪刀撑最多跨越5根立杆。两步三跨设置一个，在10m和 20m高位置每个立面设置三根直径22的揽风绳，与结构柱连接。1、脚手架参数2、 脚手架计算书（后附）四、施工准备1、材料：1.1钢管：采用外径48mm、壁厚3.5mm的3号普通钢管，端部切口应平整。其化学成分与机械性能应符合国3、家标准碳素结构钢（GB/T 700）中3号镇静钢的要求。1.2脚手板：50mm松木板，长度为6m，宽度为200mm，其材质应符合国家标准木结构工程施工及验收规范（GBJ206-83）二等材的规定。两端使用直径4mm镀锌钢丝捆两道。1.3扣件：扣件一般应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，螺栓拧紧扭力矩65N.m。1.3.1直角扣件（十字扣件）：用于两根呈垂直交叉钢管的联结。1.3.2旋转扣件（回转扣件）：用于两根呈任意角度交叉钢管的联结。1.3.3对接扣件：用于两根钢管对接联结。1.4密目网和水平安全网：用于安全防护。2、现场准备：清理施工现场，保持现场干净。五、搭设构造要4、求1、相邻立杆的接头位置应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。每一根立杆都必须用扣件与大横杆扣紧，不得漏扣。立杆的垂直偏差不大于架高的1/400且不大于50。2、上下横杆的接头位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/400，且不大于50mm。相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆的偏心受载情况。3、小横杆贴近立杆布置，小横杆搭于大横杆之上并用扣件扣紧。4、每道剪刀撑应联系5根立杆，斜杆与地面夹角为60。剪刀撑的斜杆5、除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加3个扣结点。剪刀撑的搭设是将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上。斜杆两端扣件与立杆节点（即立杆与横杆的交点）的距离不宜大于200mm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于500mm，以保证架子的稳定性。5、立在土面上的立杆底部应加设宽度200mm、厚度50mm的松木板，每根立杆的支撑面积不小于0.15m2。6、脚手架的操作面满铺脚手板且在每隔两层位置设置水平安全网，不得有空隙和探头板。脚手板接头处必须在横向水平杆上，搭接长度不小于200。在铺脚手板的操作层上必须设挡脚板，高度为180mm，并与脚手架的立杆绑扎固定6、牢固。7、脚手架各杆件相交伸出的端头，均应大于100mm，以防止杆件滑脱。8、用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入。9、每根立杆下均应垫5cm厚脚手板，架子每次接高时，应比作业层高1.5m；10、脚手架立杆间距1.0m,横杆间距1.5m，施工操作面及走道宽度为1.4m。11、纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。12、脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈。13、脚手板构造要求：13.1脚手板厚度5cm，不得有疤疥和横向裂纹；13.2脚手板应铺设在三根横向水平杆上，当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆，并将脚手板7、两端与横向水平杆用8#铅丝绑牢，以防倾翻，铺设时不得出现探头板；13.3作业层上的脚手板应铺满、铺稳，脚手板铺设四层，同时施工层数不超过两层，脚手板搭接和对接如下图： 13.4在拐角、斜道平台口处的脚手板应与横向水平杆用8#铅丝绑牢，防止滑移； 脚手架立面图14.剪刀撑在外立面整个高度和长度范围满布，每道剪刀撑联系5根立杆, 斜杆与地面的倾角为60度。15.连墙杆每两步三跨设置一个，且端部必须设置，与框架柱连接；在10m和20m高度每个立面设置三根直径22mm揽风绳与框架柱连接。 16、 单双立杆的连接构造方式见下图：17、小横杆外伸大于500mm的需每隔两跨设置一道斜撑。18、安全通道搭设：8、尺寸和位置见脚手架平面布置图、安全通道高度为3.2m，搭设方法见下图。六、脚手架的搭设和拆除1、 搭设：1.1搭设顺序：铺设垫板摆放扫地杆逐根树立立杆安装扫地小横杆第一步大横杆第一步小横杆第二步大横杆第二步小横杆临时斜撑第三、四步大、小横杆剪刀撑铺脚手板安全网挂设1.2搭设之前由施工测量人员按方案要求，现场放线，准确定位。1.3按线铺垫通长脚手板后摆放第一道扫地杆(距基底上皮200mm)。1.4靠近立杆的小横杆应固定在立杆上，其它小横杆固定在大横杆上。1.5小横杆断头距结构墙面距离0.5m。立杆距结构墙面外皮1.0m。1.6各部位的杆件相交的部位出头不得小于10cm，以免杆件滑脱。1.7对接9、扣件开口应朝向架子内侧，螺栓向上，螺栓拧紧但不可过紧，工人应反复用力矩扳手练习后方可施工。2、 拆除：2.1划出工作区域并禁止行人通行。2.2拆除前应对操作人员进行书面和口头的安全技术交底。2.3统一指挥，上下呼应，松开有关扣件时应通知对方，以免坠落。2.4材料应用绳索和滑轮运送，不得乱扔。2.5拆架子时，地面上应设围栏和警示标志，并在各出入口设专人看守，严禁一切非操作人员入内。2.6拆除前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙杆、剪刀撑、是否符合要求，对已松动的扣件、杆件应加固好后再上架子，并且清除地面上的障碍物。2.7拆除顺序：（1）拆除顺序应从上往下进行，先搭的后拆，严禁上下同时作业。（2）所10、有的连墙杆应随脚手架逐层拆除，事先应确定好架子上再无任何施工作业和施工荷载时方可拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不应大于2步。（3）各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁从上往下抛扔。（4）操作人员应佩带安全带，安全带应高挂低用，挂安全带之前应看好杆件是否牢固，并与同伴通好气，防止将安全带挂在已松动的杆件上而出现伤亡事故。（5）中途休息时，应将已松动的杆件拆除掉再休息，防止再上架子时踩空坠落。（6）严禁酒后作业，在操作过程中不得嬉闹、打架斗殴，施工现场严禁吸烟。七、质量要求1、 钢管探头不小于10cm。2、 垂直度每层偏差不得大于10mm，总偏差不得大于80mm。11、3、 扣件的使用不得缺少，以免影响结构安全。4、 密目安全网和水平安全网悬挂整齐、美观、牢固。5、 钢管涂刷的油漆颜色均匀、美观。水平杆、立杆刷橘黄漆，剪刀撑刷兰漆。八、安全施工措施1、脚手板要铺满、铺平，不得有探头板。2、作业层的挡板、防护栏杆或安全网不得缺失，严格控制施工荷载，确保较大的安全储备。脚手架的使用过程中应严格控制使用荷载，施工荷载不大于2kN/m2（200kg/m2）。3、 搭设脚手架必须由经过安全技术教育的架子工承担，做到持证上岗。4、搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩带好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。5、搭设脚手架起步时应设临时抛撑，12、同时设一道随架子搭设高度提升的安全网。6、操作层必须铺设挡脚板，脚手板端部应用8#铅丝绑扎2-3圈并绑牢在小横杆上。7、连墙拉结点部位应设防护栏杆，不得随意拆除。8、外架搭设过程中，顶层爬架上的装修施工应停止施工，室内施工人员严禁随意向室外丢弃垃圾，以免落物伤人。9、在搭设和拆除脚手架时，严禁交叉作业。10、六级及六级以上大风应停止脚手架作业，雨后上架操作前应清除掉积水、积雪。11、脚手架使用阶段严禁随意拆除脚手架上的各种杆件，当因施工需要拆除的，必须经过技术部门和安质部门同意。12、在脚手架上进行电气焊作业时应设专用的接火花槽子，防止火花落下着火，电气焊作业时要有专门的看火人。13、脚手架上13、严禁码放各种料具，不得随意拆除安全网，脚手板不得随意撤走和锯断。14、人员上下作业面必须走马道，不得攀爬脚手架，防止摔伤。15、平行外墙长度方向电缆需移至江城大酒店外挑廊底，垂直外墙长度方向电缆需采取硬质防护。九、检查验收制度1、每步脚手架铺设完毕后，项目部安全员及技术负责人根据施工方案及施工规范要求对脚手架进行验收。项目部专职安全员每天对脚手架进行检查，消灭安全隐患。2、项目部成立安全检查小组，由安全员担任组长，每周对脚手架进行一次检查，发现情况及时处理。3、脚手架搭设与验收：4、附图: 脚手架平面布置图、剖面图脚手架搭设的技术要求与允许偏差序号项 目技术要求允许偏差（mm）检查方法工具1地14、基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降102立杆垂直度最后验收垂直度偏差Hmax=32mH/40080经纬仪和卷尺3间距步距偏差柱距偏差排距偏差205020钢卷尺4纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺同跨内、外纵向水平杆高差105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸100mm20钢卷尺6扣件安装主节点处各扣件距主节点的距离a150mm钢卷尺同步立杆上的两个相邻对接扣件的高差500mm立杆上的对接扣件距主节点的距离h/3纵向水平杆上的对接扣件距主节点的距离L/37扣件安装螺栓拧紧扭力距4065N.m力距扳手8剪刀撑与地面倾角4560度角尺9脚手板外伸长度对接100a115、50钢卷尺搭接a100 计算书：1、大横杆的计算: 1.1均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.3001.000/(2+1)=0.100 kN/m ；活荷载标准值: Q=2.5001.000/(2+1)=0.834 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.035+1.20.100=0.162 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.834=1.168 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)1.2强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距16、计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1621.5002+0.101.1681.5002 =0.292kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1621.5002-0.1171.1681.5002 =-0.344 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.292106,0.344106)/4730.0=72.728 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 72.728 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！1.3挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算17、公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.100=0.135 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.834 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1351500.04/(1002.06105113600.0)+0.9900.8341500.04/(1002.06105113600.0) = 1.984 mm；大横杆的最大挠度 1.984mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！2、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆18、支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。2.1荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.500 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.3001.0001.500/(2+1)=0.150 kN；活荷载标准值：Q=2.5001.0001.500/(2+1) =1.250 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.053+0.150)+1.4 1.250 = 1.994 kN； 小横杆计算简图2.2强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 119、.20.0351.0002/8 = 0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.9941.000/3 = 0.667 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.673kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.673106/4730.000=142.284 N/mm2 ；小横杆的最大应力计算值 =142.284 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！2.3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=20、50.0351000.04/(3842.060105113600.000) = 0.019 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.150+1.250 = 1.453 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1733.1001000.0(31000.02-41000.02/9 ) /(722.060105 113600.0) = 2.629 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.019+2.269 = 2.288 mm；小横杆的最大挠度和 2.288mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1200.00021、/150=8.000与10 mm,满足要求！3、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0351.5002/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0351.000=0.035 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.300122、.0001.500/2=0.225 kN；活荷载标准值: Q = 2.5001.0001.500 /2 = 1.875 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.035+0.225)+1.41.875=2.937 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 4、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.035/1.80(38.00-24.00) = 2.986； NGL1 = 0.1248+0.035+(123、.502/2+1.502)0.035/1.8024.00 = 5.969；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.500(1.000+0.3)/2 = 1.170 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.14041.500/2 = 0.420 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50038.000 = 0.285 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.861 kN；24、 NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 = 10.830kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2.5001.0001.5002/2 = 3.750 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.550 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.560 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷25、载标准值 Wk = 0.7 0.5501.5600.645 = 0.387 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.210.830+ 1.43.750= 18.246 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.861+ 1.43.750= 11.084 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Ns = 1.2 NGL+0.851.4NQ = 1.210.830+ 0.851.43.750= 17.459kN； Nd = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.861+ 0.851.43.750= 10.296k26、N；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3871.500 1.8002/10 = 0.224 kN.m；5、立杆的稳定性计算: 外脚手架17m以下采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。5.1 17.00米以上立杆稳定性计算。不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N =11.084 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.530 ；计算长度 ,由公式 lo27、 = kh 确定 ：l0 = 3.181 m；长细比 Lo/i = 200.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.180 ；立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11084.000/(0.180450.000)=136.840 N/mm2；立杆稳定性计算 = 136.840 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N 28、=10.296 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.530 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.181 m；长细比: L0/i = 200.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.180立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10296.000/(0.18045029、.000)+224041.398/4730.000 = 174.478 N/mm2；立杆稳定性计算 = 174.478 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！5.2 17.00米以下立杆稳定性计算。不组合风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值：N =18.246kN，两根立杆均匀受力，单根立杆轴向压力设计值：N =9.123kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.530 ；计算长度 ,由公30、式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.181 m；长细比 Lo/i = 200.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.180 ；立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 9123/(0.180450.000)=112.630N/mm2；立杆稳定性计算 = 112.630N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =831、.730 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.530 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.181 m；长细比: L0/i = 200.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.180立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8730.000/(0.180450.00032、)+224041.398/4730.000 = 155.144N/mm2；立杆稳定性计算 = 155.144N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！6、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.875 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.750 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1803.75010-4205.000133、03-(1.21.875+1.43.750)/(1.20.125)=42.250 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 42.250 /(1+0.00142.250)=40.538 m；H= 40.538和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =40.538 m，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.875 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.7534、0 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.224 /(1.4 0.85) = 0.188 kN.m；Hs =( 0.1803.75010-4205.000103-(1.21.875+0.851.4(3.750+0.1803.7500.188/4.730)/(1.20.125)=47.287 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 47.287 /(1+0.00147.287)=45.152 m；H= 45.152 和 5035、 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =45.152 m，满足要求！7、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.387 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 8.778 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.778 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf =36、 Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 1100.000/15.900的结果查表得到 =0.776，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.50 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.7764.50010-4205.000103 = 71.586 kN；Nl = 13.778 Nf = 71.586,连墙件的设计计算满足要求！2.8立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 115.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 115.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =72.750 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.730 kN；基础底面面积 ：A = 0.120 m2 。p=72.750 fg=115.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！