1、安徽省2350MW低热值煤发电工程项目可行性研究报告XX工程咨询有限公司二零XX年XX月XX项目可行性研究报告建设单位：XX建筑工程有限公司建设地点：XX省XX市编制单位：XX工程咨询有限公司20XX年XX月305可行性研究报告编制单位及编制人员名单项目编制单位：XX工程咨询有限公司资格等级： 级证书编号：（发证机关：中华人民共和国住房和城乡建设部制）编制人员： XXX高级工程师XXX高级工程师XXX高级工程师XXXX有限公司二XX年XX月XX日目 录1 总论1.1 项目背景1.2 投资方及项目单位概况1.3 研究范围与分工1.4 设计依据及工作简要过程1.5 项目概况1.6 项目建设的优势和2、特点1.7 建设的必要性和主要结论2 电力系统2.1 系统概述2.2 电力负荷预测及电力电量平衡2.3 本工程建设必要性及在系统中的作用及地位2.4 接入系统方案设想2.5 电气主接线、主变压器和导线截面的选择3 燃料供应3.1 燃料来源3.2 脱硫剂来源3.3 燃料特性3.4 燃料运输及耗煤量3.3 燃油特性4 厂址条件4.1 厂址概述4.2 交通运输4.3 水文及气象4.4 电厂水源4.5 贮灰渣场4.6 地震、地质与岩土工程4.7 厂址比较与推荐意见5 工程设想5.1 全厂总体规划及厂区总平面布置规划5.2 装机方案5.3 主机技术条件5.4 热力系统5.5 燃烧制粉系统5.6 电气部分3、5.7 运煤部分5.8 除灰渣系统5.9 化学水处理系统5.10 热工自动化部分5.11 主厂房布置5.12 土建部分5.13 供排水系统及冷却设施5.14 贮灰、渣场5.15 消防系统5.16 采暖通风及空气调节部分6 烟气脱硫与脱硝6.1 烟气脱硫6.2 脱硫剂来源及消耗量6.3 烟气脱硫副产物处置6.4 烟气脱硫工程设想6.5 烟气脱硝7 环境及生态保护与水土保持7.1 环境及生态保护7.2 水土保持8 综合利用9 劳动安全9.1 防火防爆9.2 防电伤9.3 防机械伤害和其它伤害9.4 安全培训与制定规程9.5 劳动安全监测站及其它10 职业卫生10.1 生产过程中存在的危害因素分析14、0.2 防尘10.3 防毒、防腐10.4 噪声防治10.5 防暑降温及空调通风10.6 卫生及其它11 资源利用11.1 原则要求11.2 能源利用11.3 土地利用11.4 水资源利用11.5 主要建筑材料利用12 节能分析12.1 节能降耗措施12.2 建筑节能降耗措施12.3 能耗指标的对比分析12.4 节能降耗结论13 人力资源配置13.1 人力资源配置的主要原则13.2 人力资源配置测算14 项目的实施条件和轮廓进度及工期14.1 电厂项目实施的条件14.2 施工综合轮廓进度15 投资估算、资金来源、融资方案及财务分析15.1 概述15.2 投资估算15.3 资金来源与融资方案15.5、4 财务分析16 抗灾能力评价17 风险分析17.1 燃料价格风险17.2 技术的先进性、可靠性及适用性方面17.3 工程风险分析17.4 资金风险分析17.5 政策风险分析17.6 外部协作风险分析18 经济与社会影响分析18.1 经济影响分析18.2 社会影响分析19 社会稳定风险评估19.1 社会风险分析19.2 预防化解风险措施20 结论和建议20.1 结论20.2 主要技术经济指标20.3 下阶段工作建议1 总论1.1 项目背景xxxx位于安徽省xx市西南，北距xx市约15km，行政区划隶属xx市和xx市xx县管辖。xxxx2350MW低热值煤发电厂位于xxxx工业广场北侧。本工程建6、设2350MW超临界燃煤机组，并留有扩建条件。本工程主要依托xx矿及附近30公里范围内任楼、祁东、五沟、界沟等各矿井洗煤厂产生的低热值煤为燃料，节约能源、保护环境，符合国家能源及环保政策，有利于推动地方经济建设，有利于煤炭产业的可持续发展，属于国家鼓励发展的低热值煤发电项目。xxxx2350MW低热值煤发电厂的燃料来源于xx矿区的宿县区与临涣区。根据安徽省xx矿区总体规划(2005.6)，宿县区煤炭资源/储量2678.92Mt，临涣区煤炭资源/储量3754.10Mt。国家能源局关于促进低热值煤发电产业健康发展的通知把主要煤炭生产省区和大型矿区作为发展低热值煤发电的重点区域，要求科学编制低热值煤7、发电专项规划，做好与所在省区电力发展规划的衔接，统筹推进低热值煤发电项目建设。2012年8月17日，安徽省电力公司在合肥主持召开了xxxx2350MW低热值煤发电工程初步可行性研究报告评审会，2012年8月31日以皖电函2012120号关于xx资源综合利用电站(2350兆瓦)工程初步可行性研究报告评审意见的函原则同意本工程的初步可行性研究报告。1.2 投资方及项目单位概况 投资方概况本工程由安徽xx煤电股份有限公司和xx股份有限公司共同出资建设，出资比例为50%与50%，资本金占动态投资的20%，其余资金由银行贷款。(1) 安徽xx煤电股份有限公司安徽xx煤电股份有限公司由安徽省xx煤电集团有8、限责任公司作为主发起人，于2000年12月29日发起设立。公司主要从事煤炭开采、洗选加工、销售等业务。2004年8月，公司首次成功向社会公开发行A股股票4,400万股，并在上海证券交易所上市交易，成为安徽省第一家上市的煤炭企业。安徽xx煤电股份有限公司坐落在全国13个亿吨级煤炭基地之一的两淮基地，目前下辖7对矿井、6座配套选煤厂，年生产能力1445万吨、年洗选能力1345万吨。公司煤种齐全，主要有贫瘦煤、1/3焦煤、气肥煤、无烟煤、主焦煤等；煤炭产品主要有混煤、洗末煤、冶炼精煤等。(2) 安徽省xx股份有限公司安徽省xx股份有限公司是安徽省第一批规范化改制的上市公司，由安徽省能源集团有限公司(9、原安徽省电力开发总公司)作为唯一发起人，于1993年12月13日成立，1993年12月20日在深圳证券交易所挂牌上市，股票简称xx电力，股票代码“000543”。公司主营电力、节能及相关项目投资、经营。 项目单位概况本工程项目已成立xx综合利用电站筹备处，公司由由安徽xx煤电有限公司和xx股份有限公司合资成立，出资比例分别为50%、50%。1.3 研究范围与分工 研究范围根据火力发电厂可行性研究报告内容深度规定(DL/T5375-2008)，对本工程2350MW燃煤机组的建厂条件进行分析和论证，重点研究：电力系统、建设场地、燃料供应、交通运输、电厂水源、工程地质、水文地质、水文气象、贮灰场等主10、要的建厂条件。通过建厂条件的分析和论证，提出本工程的建设设想和总体规划，对环境质量做出分析和评价，并进行投资估算及财务分析。 委托其他单位完成的专题报告1) 水资源论证报告2) 接入系统专题报告3) 环境影响评价报告4) 项目选址报告5) 水土保持方案报告6) 防洪评价、厂区洪水及内涝水位分析报告7) 安全预评价专题报告8) 职业病危害预评价报告节能评估报告9) 地质灾害危险性评估报告10) 地震安全性评价报告11) 大件运输可行性研究报告12) 节能评估专题报告13) 社会稳定风险评估报告1.4 设计依据及工作简要过程 设计依据(1) 安徽xx煤电股份有限有限公司委托书(004)；(2) x11、x编制的xxxx2350MW低热值煤发电工程初步可行性研究报告；(3) 安徽省电力公司关于xx资源综合利用电站(2350兆瓦)工程初步可行性研究报告评审意见的函(皖电函2012120号)；(4)火力发电厂可行性研究报告内容深度规定(DL/T5375-2008)；(5)大中型火力发电厂设计规范(GB50660-2011)；(6) 项目建设单位提供的有关设计基础资料和支持性文件。 工作简要过程受安徽xx煤电股份有限公司委托，我院于2012年9月开始进行xxxx2350MW低热值煤发电工程可行性研究工作，该工程初步可行性研究报告已于2012年8月17日通过了安徽省电力公司组织的评审。我院接受建设单位12、委托后随即选派各专业技术骨干成立项目组，制定详细的可行性研究设计计划，在初步可行性研究报告的基础上，结合国内超临界机组设计、运行经验，进行多方案比较，以造价合理、指标先进、系统可靠、节能环保为设计前提，以打造国际一流电厂为努力目标。在设计过程中利用各种方式多次与建设单位就有关原则性方案进行了交流，共同完成了本工程2350MW机组工程可行性研究报告。 人员组成.1 工程管理人员序号职 务姓 名1总工程师2项目总监3项目管理部部长4项目设总.2 项目人员组成序号专 业姓 名主设人审核人1汽机2锅炉3电气4热控5土建6水工工艺7水工结构8输煤9除灰10化学11暖通12总图13环保14施工组织15地质13、16水文17测量18技经19系统1.5 项目概况 厂址地理位置xxxx2350MW低热值煤发电厂位于xxxx工业广场北侧。位于xx市西南，北距xx市约15km，行政区划隶属xx市和xx市xx县管辖。xx位于安徽省最北部，是淮海经济协作区的核心城市之一。1999年撤地建市，辖砀山县、萧县、灵璧县、泗县、埇桥区和一个省级经济技术开发区。全市总面积9787平方公里，总人口626万人，境内平原广袤、沃野千里，气候适宜，生物繁茂。xx是两淮煤田的重要组成部分，现已探明煤储量约60亿吨，石油达20亿吨，煤层气3000多亿立方米。2011年xx市地区生产总值780亿元，增长13.8%；财政收入64.1亿元，14、增长48.5%，增速居全省第一；固定资产投资460亿元，增长30%以上；通过全面实施“7233”工程，全市规模以上工业增加值280亿元，增长25%；工业投资250亿元，增长40%；工业用电量增长19.3%，高于全省平均水平6.3个百分点。xx市将继续推进工业扩张、农业提升、城镇扩容三大战略，联动谋划建设煤炭循环经济园，培育壮大以煤电能源工业为龙头的主导产业，加快推进煤炭资源综合利用，带动煤电化产业集群发展。本工程可行性研究阶段对比选择了两个厂址：厂址一位于xx煤矿工业广场北部，xx市西南方向，西与任楼矿xx、东与桃园矿xx毗邻。矿井场外道路由场外道路及南段、联络道路、货运道路及地销煤道路组成，15、进场道路与场地东侧合肥-徐州高速公路连接，货运道路及地销煤道路与场地西侧宿县-蒙城公路接通。厂址二行宫铺厂址位于xx市经济开发区内，位于xx南部工业开发区的西外沿处，S305西边，距离xx市区约3.5公里。 建设项目的规模、进度及资金来源项目名称：xxxx2350MW低热值煤发电工程项目性质：新建建设规模：本工程建设2350MW超临界燃煤机组，预留扩建条件。建设进度：项目计划于2013年5月开工建设，2015年3月第一台机组投产；2015年6月第二台机组投产。资金来源：本工程项目的建设资金拟全部采用内资。其中注册资本金暂按本工程动态总投资的20%考虑，资本金以外的资金采用按商业贷款考虑。 主要16、设计原则(1) 充分体现“安全可靠、经济适用、符合国情”的电力建设原则。以保证电厂安全、可靠、经济运行为前提，采用国内外成熟先进的设计思路、设计手段、在电厂总体方案设计和各子系统设计当中充分体现先进性、合理性和经济性。(2) 对工艺系统方案进行多方案比选，在确保电厂安全可靠的前提下，为有利于施工、方便运行和检修，尽可能减小建筑体积、缩短高压管道和电缆长度、减少不必要的设备备用裕度。(3) 电力系统：根据电厂所在电力系统负荷状况，电源、电网结构情况及电力系统规划，参照有关主管部门提供的相应水平年的负荷预测资料，在充分的电力市场分析研究的基础上，提出负荷预测方案、负荷特性分析意见，校核本工程的合理17、装机规模和建设进度。通过必要的计算，提出电厂电力送出初步方案，确定本工程机组出线电压等级及回路数。对电气主接线及出线走廊提出要求。(4) 厂区总体布置按2350MW机组进行规划设计，留有扩建条件。(5) 机组型式：按2350MW机组按超临界燃煤机组考虑。在工艺技术路线的选择上，既要采用世界上的先进可靠技术，又要做到经济合理，技术的先进性要服从于经济的合理性和国家的政策，对于国内已经成熟和过关的产品则尽量以国产设备为主。(6) 输煤系统：电厂煤源以xx煤矿低热值煤为主、任楼矿选煤厂、祁东矿选煤厂、五沟矿选煤厂和界沟矿选煤厂的低热值煤为补充，xx工广厂址采用管状皮带由xx矿直接输送至电厂主厂房，不18、足部分低热值煤由其余各矿火车或汽车运至厂区。行宫铺厂址燃料来自xx矿的洗中煤、煤泥采用管状皮带机运输进厂，其它矿煤泥采用汽车直接运输进厂。(7) 灰渣系统、灰渣场：除灰渣系统采用灰、渣分除；祁东矿塌陷区为灰场。(8) 供排水系统：以xx城南污水处理厂中水作为电厂补给水水源，也以新汴河地表水作为电厂的备用水源。厂内采用带冷却塔的二次循环供水系统。(9) 化水部分：锅炉补给水处理采用石灰预处理+超滤+反渗透+一级除盐+混床方案；凝结水精处理采用前置除铁过滤器加高速混床的工艺系统。(10) 热控部分：本期工程拟将发电机/变压器组和厂用电系统的控制纳入分散控制系统，实现炉、机、电单元统一值班，在集中控19、制室内对单元机组的运行管理；每台机组设一套分散控制系统，单元控制室内每台机组将设置分散控制系统(DCS)和汽轮机数字式电液控制系统(DEH)的运行员操作站。(11) 电气部分：2台机组均以发电机-变压器组单元接线接入厂内220kV屋外配电装置，屋外配电装置采用双母线接线。起/备变电源从220kV屋外配电装置母线引接。发电机出口本期设计按不设断路器或负荷开关考虑。(12) 土建部分：根据工程地质资料，对于基础埋深较大的主厂房、烟囱及冷却塔等重要建筑物，荷重较大附属建构筑物，浅层地基土的承载力满足不了要求，需采用桩基础，桩基可采用钻孔灌注桩。汽机房、除氧间和煤仓间为独立的全现浇钢筋混凝土框、排架结20、构体系：横向为框排架结构，纵向为框架结构。(13) 暖通部分：汽机房采用自然进风自然排风的通风方式；集控楼设置集中空调系统，辅助生产建筑采用分体空调；输煤系统设置负压除尘系统。(14) 环境保护：认真执行环境保护政策。根据建设方提供的煤质资料和省市环保部门对电厂的环境保护排放要求，进行环保分析计算。确保电厂的烟尘、二氧化硫、氮氧化物、废水及废弃物的排放满足国家有关规定。落实石灰石来源。(15) 厂址区域稳定与工程地质通过现场勘探，了解地质构造，地基土的性质，不良地质现象，地下水情况，压矿及压文物古迹的可能性。分析区域构造断裂与历史地震资料以及场地的不良地质现象，对场地稳定性和厂址的工程地质条件21、作出初步评价，并提出在下阶段尚应查清和解决的问题。(16) 水文气象：对影响建厂的水文、气象条件，作出判断，提出建厂的可能性。提出厂址区域的洪水位、内涝水位及防治措施。(17) 机组年利用小时数各工艺系统按5500小时考虑，技经分析按5000小时计算。1.6 项目建设的优势和特点 项目建设是发展经济、建设环保节能型社会的要求本工程采用目前国际先进的“高参数、大容量、高效率、低排放”三十五万超临界循环流化床发电机组，有效地提高了机组热效率、降低了发电煤耗，在煤价上涨、环保要求不断提高的情况下，具有较强的市场竞争力。 项目建设符合国家电源结构调整产业政策和节能减排政策本工程符合国家电源结构调整产业22、政策和节能减排政策，项目建设具备良好的经济效益，环保效益和社会效益，该项目燃用洗煤产生的低热值煤，建成后将成为资源利用最大化、废弃物排放最小化、经济效益最优化，符合科学发展观和节能减排要求的项目。 优化资源配置，降低企业运营成本，增强企业竞争力本项目推荐厂址位于xx矿井的工业广场附近，避免了低热值煤的长途运输和就地堆放，对煤矿和电厂进行统一规划，合理优化配置企业拥有的生产要素，使资源得到充分利用。(1) 电厂和煤矿建在一起，避免煤炭的远距离运输，并可以节省电厂燃料系统的一部分投资。(2) 公用设施及生活福利设施等统一建设，共同使用，避免重复。(3) 统一对煤炭进行计量和煤质化验，节省人力，减少23、折腾。 采用高标准的环保措施环保优势明显本工程采用目前国家标准要求的除尘和脱硫脱硝装置，各项环保指标均高于国家标准，废弃物全部资源化再利用和全面的零排放，环保优势明显。1.7 建设的必要性和主要结论 建设的必要性xxxx2350MW低热值煤发电工程是xx煤电股份有限公司与xx股份公司共同投资建设的项目，发挥自身资源优势，顺应国家促进低热值煤发电的产业政策，顺应安徽省加快xx振兴、发展能源产业的战略部署。xxxx2350MW低热值煤发电工程属于国家鼓励的资源综合利用项目，充分利用资源，减少土地占用，降低环境污染，符合国家产业政策，开展资源综合利用，发展绿色经济和循环经济，对实现经济和社会可持续发24、展具有重要意义。项目的建设符合国家能源局关于促进低热值煤发电产业健康发展的通知精神、符合安徽省低热值煤发电中长期专项规划(2012-2020)要求。.1 低热值煤发电符合安徽省产业和能源发展要求，有利于促进xx市加速崛起安徽省国民经济和社会发展第十二个五年规划纲要中提出“增强能源保障能力，推进传统能源生产和利用方式变革，加快新能源和可再生能源开发利用”，“高标准建设一批大容量、高参数、环保型煤电机组，满足十二五用电增长需求”。xxxx2350MW低热值煤发电工程属于低热值煤发电范畴，是安徽省产业和能源发展中需要推进发展的项目。xx市是全国重要的粮棉主产区和重要的煤电能源供应基地之一。振兴xx经25、济战略的提出，xx市在政策、财政等方面将获得到更大得扶持力度，提出了“三大战略”、“双千亿、双翻番”的发展目标，重点发展以煤电化产业、轻纺加工、食品加工等为主体的特色型产业。xxxx2350MW低热值煤发电工程符合xx市产业发展定位，有利于提升资源利用效率，促进煤电一体化发展，已经列入xx市国民经济和社会发展第十二个五年规划，属于xx市十二五期间重点发展的煤电化产业重点项目和省政府861行动计划重点项目。.2 低热值煤发电有利于提高能源利用效率，有利于节约土地和运力资源，减轻环境污染。加快发展低热值煤发电产业，对实现低热值煤资源就近高效转化，提高煤炭资源利用效率具有重要意义。部分煤泥、洗中煤掺26、混在优质煤中长距离运输，增加运输能耗，加剧运力紧张矛盾。加快发展低热值煤发电产业，对保护宝贵的土地资源、避免运力浪费具有积极作用。煤泥、洗中煤等长期在矿区堆存，易自燃并释放有害气体，污染大气环境；同时经雨水淋溶，也会污染水体和土壤。加快发展低热值煤发电产业，对多途径利用废弃资源，减少煤泥、洗中煤等低热值煤堆存，保护矿区生态环境具有重要作用。.3 本工程建成后，有利于提高淮宿亳电网的供电能力，以满足负荷快速增长的供电需求。本工程所发电力不但可以供给当地用电需求，减少当地用电量迅速增长的压力，有力保障当地的工业发展，还可以支援华东电网用电，增强华东电网电 力供应的可靠性。综上所述，本工程对xx煤电27、基地的建设，满足安徽省电力发展需求，促进电源布局更加合理化，调整xx经济发展的产业结构，对推动当地的经济发展将有重要的作用。 主要结论与建厂条件相关的用地、煤源、水源、煤炭运输、接入系统、灰场、环境保护、工程地质状况等基本落实并已经取得有关方面的意向、协议和支持性文件。根据已经初步落实的建设场地、水源、煤源、运输、环保、贮灰、接入系统等建厂条件，本工程装机方案按2350MW国产超临界燃煤循环流化床汽轮发电机组考虑。本工程的静态投资静态投资为269338万元，单位投资3847元/千瓦。当设备年利用为5000小时，按投资方内部收益率10%测算，不含税上网电价为350.94元/MWh，含税上网电价为28、410.09元/MWh，该电价水平低于安徽省电网标杆电价444元/MWh，较强竞争力，因此本工程在技术上是可行的，在经济上是合理的。2 电力系统2.1 系统概述 安徽电网现状安徽电网是华东电网的一部分，省内电网习惯上依地理位置分为三大片：即xx(含淮南、xx两片)、皖中和皖南电网，三片电网通过500kV和220kV主干线路相联。截至2011年底，全省统调电厂45座，机组110台，总装机容量29453MW，其中省调电厂38座，机组93台，总装机容量21023MW(其中火电机组64台，容量20271MW，常规水电机组26台，474MW，抽水蓄能机组2台，80MW，风电场1座，容量198MW)；华东29、网调电厂7座，总装机容量8430MW，其中火电机组12台，容量7580MW，抽蓄机组5台(琅琊山、响水涧)，容量850MW。2011年底，安徽电网通过7回500kV线路(即当涂江苏东善桥线路，繁昌江苏东善桥线路，当涂江苏惠泉双线，敬亭浙江瓶窑线，河沥浙江富阳双线)与华东电网相联。全省500kV变电站合计17座(其中开关站1座、电厂联络变1座)，降压变压器23台，总容量17600MVA。500kV线路62条，线路总长度4046.02km(含省际联络线，不包括境外线路长度)。220kV变电站150座(包括2座开关站)，变压器258台，总变电容量39450MVA，线路424条，总长度11324km。30、2011年，全省统调发电量1576.2亿kWh，较2010年增加180.5亿kWh，同比增长12.9%。全省统调用电量1109.9亿kWh，比去年增加132亿kWh，同比增长13.4%。全省统调最大用电负荷达到19920MW(7月29日)，同比增长6.5%。由于2011年夏季为“凉夏”，持续高温天气很短，用电负荷需求未得到有效释放，导致全省平均最大负荷增长率略低于平均最低负荷增长率，而低谷用电量相对增长较快，使我省用电负荷特性有所改善。安徽电网省间交换电量较多，主要为“皖电东送”机组的送出电量，另外还有少量的省间双边交易电量，以及区外和网内的计划受进电量。2011年，“皖电东送”机组发电量增加31、较多，全年发电量480.9亿kWh，同比增长12.7%；2011年，双边交易电量有所减少，计划受进电量和往年基本持平，不含“皖电东送”机组的省间交换电量预计受进16.9亿kWh，同比增长46.7%；年统调送网电量433.7亿kWh，同比增加12.6%。2011年安徽省220kV及以上电网现状接线图见下图-1。图-1 2011年安徽省220kV及以上电网现状接线图2.1.2 淮宿亳电网现状及近期发展淮宿亳电网包含xx市和xx市、亳州市等三市的电网。截至2011年底，淮宿亳电网500kV变电站仅有xx变1座，变电容量750MVA。220kV变电站18座，主变32台，总变电容量4890MVA。该片电32、网通过500kVxx禹会双回线路与皖中电网相连，另通过xx二厂蒋南双线、蒙城丁集、涡阳颍州单线、茨淮阜阳等6回220kV线路与邻近蚌埠、淮南、阜阳等3个地区电网相联。至2011年底，淮宿亳220kV电网有省调电厂4座，分别为xx电厂(210MW)、xx二电厂(2320MW)、临涣煤泥矸石电厂(2300MW)、国电xx电厂(135+137.5MW)，装机总容量为1722.5MW，均是以220kV电压等级接入地区电网；另有“皖电东送”一期电厂之一的华电xx电厂(2630MW) ，装机容量为1260MW，以500kV电压接入500kVxx变。2011年淮宿亳电网统调用电量约为115亿kWh，同比增长33、16.2%；统调最大用电负荷达2290MW(未计同时率)，同比增长11.7%。淮宿亳地区2011年220kV及以上电网现状接线示意图见图-1。图-1 2011年淮宿亳220kV及以上电网现状接线示意图根据淮宿亳电网2012-2016年滚动调整规划，2012-2016年左右xx电网将新建220kV铚城变(180MVA)、碱河变(2240MVA)、况楼变(180MVA)、杜庄变(180MVA)、龙湖变(180MVA)、电厂变(180MVA)、段园变(180MVA)，扩建铚城变(180MVA)等一批输变电工程；xx电网将新建宿南变(180MVA)、曹村变(180MVA)、官桥变(180MVA)、汴河34、变(180MVA)、沱东变(180MVA)，扩建虹乡变(180MVA)等一批输变电工程；亳州电网将新建赵桥变(180MVA)、漆园变(180MVA)、夏湖变(180MVA)、武集变(180MVA)、木兰变(180MVA)、乐土变(180MVA)等一批输变电工程，以满足淮宿亳电网的供电需求。淮宿亳地区2014年220kV及以上电网规划接线示意图见图-2。图-2 2014年淮宿亳地区220kV及以上电网规划接线示意图 xx电网现状及近期发展xx市位于安徽省最北部，与苏、鲁、豫3省11个市县接壤，是淮海经济协作区的核心城市之一，也是安徽省距离出海口最近的城市。xx市下辖1区4县，及埇桥区、萧县、砀山35、灵璧、泗县，总面积9787平方公里，总人口为626万人。xx电网属于典型的末端电网，受地理和经济条件限制，其电网分成南部电网(埇桥区、灵璧县和泗县)和北部电网(萧县和砀山县)，南北网均未形成环网。xx电网内电源装机较少，需要从xx电网受进电力。xx南部220kV 电网形成xx国安电厂-双庆双线、xx-埇桥开关站双线(按500kV 线路设计，降压运行)、南坪-沱河线的受电渠道，北部220kV 电网形成纵楼-陇海线、显通-马井双线的受电渠道。2011 年底，xx电网统调电源装机规模达到1532.5MW，其中华电xx电厂2630 MW，以500kV 接入500kVxxxx变；国电xx电厂#3 机136、35 MW，以110kV 接入电网；国电xx电厂#4 机137.5MW，以220kV 接入电网。另有华电xx生物质电厂(212.5 MW)、祁东电厂(215 MW)、砀山光大电厂(130MW)接入地区电网。2011 年底，xx电网共有220kV 变电站8 座(含埇桥开关站)，变电容量1560MVA，分别为姬村变(2120MVA)、沱河变(150MVA+180MVA)、双庆变(180MVA)、刘尧变(2120MVA)、虹乡变(150MVA)、马井变(2150MVA)、陇海变(120MVA)；110kV 变电站20 座，变电容量1408 MVA。220kV线路19 条，共748 km；110 线路37、56 条，共959km。2011年xx电网统调最大负荷843MW，同比增长10.5%，统调用电量45 亿kWh，同比增长21.3%。xx电网目前存在的主要问题：(1) 开发区供电规划问题近年来，随着开发区园区面积的不断扩大和招商引资企业的不断入驻，开发区电力负荷出现高速增长的局面，特别是化工园区的快速推进，使得220kV 沱河变和110kV 金海变将无法满足负荷增长的需要。(2) 宿南矿区供电问题目前，宿南矿区已由xx电网供电的煤矿有芦岭、朱仙庄、祁东等矿井，原由xx供电的桃园煤矿、祁南煤矿、钱郢子煤矿也将逐步转由xx电网供电。基于煤矿供电的安全可靠性要求较高，以上每座煤矿均需从两个不同的变电38、站各出1 回专线供电，因此急需增加新的电源点才能满足煤矿用电接入需求。(3) 西南片区供电问题近年来，西南片区供电负荷增长较快，向该区域供电的的110kV 城南、六里两座变电站2010 年夏季均出现满载情况，同时xx矿务局和xx煤电集团等出现供电紧张情况，急需规划新的变电站满足负荷的要求。(4) 市区110kV 变电能力不足市区4 座110kV 变电站均分布在城市周围，距城市中心区较远，向城市中心区供电的多条10kV 线路出现满载或过载，急需在市区建设新的电源点加强110kV供电能力才能解决问题。xx地区2011年和2014年220kV及以上电网现状接线示意图参见图-1和2.1.2-2。2.239、 电力负荷预测与电力电量平衡 负荷预测.1 安徽电网负荷预测根据省电力公司最新预测结果得出的安徽电网20122017年推荐的电量负荷预测值见下表.1-1。表.1-1 安徽省电网2012-2017年电量负荷预测推荐方案表 单位：亿kWh、MW安徽省2011(实绩)2012201320142015“十二五”增长率20162017统调电量1144116714291614176011.9%20532187统调最大负荷199202271025210285403300012.0%3700041000.2 淮宿亳电网负荷预测根据对xx、xx、亳州(简称，淮宿亳)三个地市社会经济发展和历年负荷增长情况进行的分40、析，结合安徽省电力公司最新负荷预测资料和淮宿亳电网2012-2017滚动调整规划，淮宿亳电网20122017年的电量负荷预测的推荐方案见表.2-1。表.2-1 淮宿亳电网2012-2017年电力电量预测表 单位：亿kWh、MW淮宿亳电网2011(实绩)2012201320142015“十二五”增长率20162017统调电量11513615116818813.66%204223其中：xx市414448535810.10%6573亳州市313843495516.20%6270xx市435460677415.01%7780统调最大负荷2256270129753408396914.47%444949641、9其中：xx市720799860960111010.96%12701440亳州市73090310401200142017.65%16301860xx市840104011201300152014.87%16401770 安徽电网近期电源规划和省外协议分电情况截至2011年底，我省统调装机总容量为29453MW。根据安徽省电力公司最新机组投产计划进度表及2012年初部分新电源前期工作进展，列出20122015年安徽省内在建、核准及取得路条的电源装机建设初步方案，见表 -1。表-1 20122015年安徽电源建设初步方案(在建、核准及取得路条) 单位：MW年 份2012上半年2012下半年2013上42、半年2013下半年2014年2015年净新增容量合计25005001885132079003862水电当年投产容量250500001600佛磨抽蓄160响水涧抽蓄250500火电当年投产容量225002020132079404000新庄孜电厂270合肥电厂#6号机660淮南顾桥煤矸石电厂660马鞍山电厂“上大压小”扩建1320xx虎山电厂660660国电xx电厂“上大压小”扩建700华电六安电厂二期660660宣城电厂二期660临涣电厂二期660板集电厂2000安庆电厂二期2000* 田集电厂二期1320* 凤台电厂二期1320* 平圩电厂三期2000*平山电厂1320退役机组-135-20043、-138xx汇源厂-135-138安庆热电厂-200注：(1) 标*号的为皖电东送二期机组；(2) 华塑热电厂(炉桥盐化)为企业自发自用自平衡的电源项目，上表未计入；(3) 响水涧抽蓄电站为华东项目，协议分给我省电力500MW。根据上表电源初步建设方案，在2011年底装机规模(29453MW)的基础上，安徽电网至2015年总装机容量净增加17967MW，达到47420MW，以满足我省电力负荷快速增长的供电需求和国民经济增长的需要，同时为华东电网提供一定的电力支撑。安徽电网作为华东电网的送电省份，在2011年及以后接纳的华东以外的区外来电仅包括三峡分电以及华东电网已确定的区内直属直调电力，20144、1年华东直属直调电力分给安徽的容量为768MW(其中新富水电200MW，天荒坪抽蓄200MW，琅岈山抽蓄300MW，秦山核电68MW)；2012年至2015年，安徽新接纳的华东区内电力仅有响水涧抽蓄机组。具体见表-2。表-2 20112015年安徽接受区外电力统计 单位：MW2011年2012年2013年2014年2015年电力流合计-6162-5649-5379-11339-11339一、送入电力141819312201220122011、区外合计650650920920920三峡650650920920920特高压交流00000呼盟直流000002、直属合计768128112811281145、281秦山核电6881818181新富水电200200200200200天荒坪抽蓄200200200200200琅琊山抽蓄300300300300300响水涧抽蓄0500500500500绩溪抽蓄00000二、送出电力-7580-7580-7580-13540-135401、皖电东送一期-7580-7580-7580-7580-75802、皖电东送二期-5960-5960 电力电量平衡根据供电区域划分及本工程的地理位置，为研究本工程所发电力消纳方向，分别从安徽电网、淮宿亳电网和淮宿电网三个层次进行电力平衡。其中，淮宿亳电网包括xx、xx、亳州等3个地市电网。.1 安徽电网电力电量平衡根据前述的46、安徽省电力需求预测和省内核准及取得路条的电源装机建设初步方案，在下半年投产机组不参加平衡的原则下，作出2012-2017年全省电网电力电量平衡，分别见表.1-1、2.2.3.1-2。表.1-1 安徽电网20122017年电力平衡表(统调) 单位：MW序号年 份2012年2013年2014年2015年2016年2017年1全省最大负荷2271025210285403300037000410002需要备用容量(15%)3407378242814950555061503按15%需要装机容量(1)+(2)2611728992328213795042550471504年底装机容量30655338604147、7604562245622456225当年新增装机容量225032057900386200其中：新庄孜电厂270淮南顾桥煤矸石电厂660国电xx“上大压小”700马鞍山电厂“上大压小”1320合肥电厂6#机660虎山电厂660660华电六安电厂二期660660宣城电厂二期660临涣电厂二期660国电xx停役-135-138安庆热电厂停役-200* 田集电厂二期1320* 凤台电厂二期1320* 平圩电厂三期2000*平山电厂1320佛磨抽蓄160板集电厂2000安庆电厂二期20006年高峰期实际装机容量3009031880417604562245622456227水电、火电受阻容量23423448、2342342342348实际可用容量2985631646415264538845388453889电力盈亏：(8) - (3)37402655870574382838-176210按省外电源协议分得容量19312201220122012201220111皖电东送758075801354013540135401354012电力盈亏：(9)+(10)-(11)-1910-2725-2634-3901-8501-13101注：(1) 水电受阻除陈村、港口湾水电站、响洪甸、佛磨抽水蓄能电站外，其它常规水电列为受阻容量；安庆热电厂因以热定电，最大发电出力150MW，故有50MW机组为受阻容量；(2) 49、风电不计入电力平衡表；(3) 年底全省装机容量中不计琅琊山抽蓄和响水涧抽蓄，暂按省外电源协议分得一半容量参加平衡；(4) 2015年后未考虑新增电源装机，以判断电源装机建设空间，供参考。表.1-2 安徽电网20122017年电量平衡表(统调) 单位：亿kWh序号年 份201220132014201520162017年1最高负荷227102521028540330003700041002年需电量1161129914501615176318973年初装机容量322553414043360472224722247222其中：常规水电474474474474474474抽水蓄能16801680184050、184018401840火电3010131986410464490844908449084电网发电量1528 1627 2083 2276 2276 2276 其中：常规水电发电量11.911.911.911.911.911.9抽蓄发电量11.2915.6518.6518.6518.6518.65其中：响洪甸发电量1.71.71.71.71.71.7琅琊山发电量4.284.284.284.284.284.28佛磨发电量3333响水涧发电量4.368.728.728.728.728.72绩溪抽蓄000000天荒坪0.950.950.950.950.950.95火电发电量(按5000小时)150551、159920522245224522455外送电量3793796776776776776协议分电电量3838383838387电量盈亏：4+6-2-526 -13 -6 22 -126 -260 说明：(1) 华东区内省外来电根据分配容量，水电按3200小时，核电按7000小时，抽蓄按75%的效率1800小时；(2) 火电装机参与电量平衡容量做如下考虑：皖电东送机组不计入平衡火电按5000小时测算发电量。(3) 省内水电和抽蓄电站按设计资料和运行实绩测算发电量。由全省电力电量平衡可知，安徽电网仅考虑在建、新增核准和路条机组情况下，在除去皖电东送机组以后，安徽省内用电有一定亏缺。自2012年起，52、电力亏缺一直维持在1910MW以上，2015年安徽电网电力亏缺为3901MW。2016年至2017年，由于未安排新建电源装机，电力亏缺逐步增大，2017年电力亏缺达到13101MW。若上述结果不考虑省外协议分电，亏缺电力还将更大。这种情况下，省内负荷的电力需求和“皖电东送”的需要将会受到影响。因此，随着负荷的增长，在保持现有皖电东送规模及规划的电源装机基础上，“十二五”期间安徽还需要规划部分新建机组以满足省内负荷需要。.2 淮宿亳电网电力平衡根据前述的安徽省电力需求预测和省内核准及取得路条的电源装机建设初步方案，在下半年投产机组不参加平衡的原则下，作出2012-2017年淮宿亳电网电力平衡，如53、表.2-1所示。表.2-1 淮宿亳电网20122017年电力平衡表(统调) 单位：MW序号年 份2012年2013年2014年2015年2016年2017年1统调最大负荷2701297534083969444949692需要备用容量(15%)4054465115956677453按15%需要装机容量(1)+(2)3106342139194564511657144年底装机容量1723360842684130413041305当年新增装机容量01885660-13800其中：虎山电厂660660国电xx“上大压小”700临涣电厂二期660国电xx停役-135-1386年高峰期实际装机容量1723254、94842684130413041307电厂满发供电能力1585271239273800380038008电力盈亏：(7)-(3)-1521-7097-765-1317-1915注：(1) 火电厂厂用电率按8%考虑；(2) 国电xx“上大压小”工程已于2012年年底投运，不参加2012年电力平衡；虎山电厂1#机计划于2013年下半年投运，暂不参加2013年平衡，2#机计划于2014年上半年投运，参加2014年平衡；临涣电厂二期2330MW机组计划于2012年底建成1台、2013年上半年建成另1台，参加2013年平衡；(3) 本工程暂不参加上表平衡；(4) 上表仅考虑并入地区220kV电网的电源55、。由淮宿亳电网电力平衡表可见，在仅考虑省内核准及取得路条的电源装机建设规划的情况下，2012-2017年淮宿亳电网在高峰负荷方式下处于亏缺电力状态，2013年亏缺约709MW电力，2013年底或2014年初xx虎山电厂投运后，2014年淮宿亳电网发、用基本平衡。随着地区负荷的增长，2015年淮宿亳电网电力出现亏缺，约765MW，2017年达到1915MW，亏缺电力需从系统受进。因此，在已确定的电源装机建设规划基础下，淮宿亳电网仍需规划部分新建机组以满足本地区的负荷需求和区外送电需要，而本工程的投产将在淮宿亳220kV电网内消纳，可提高淮宿亳220kV电网的电力供应能力，有利于淮宿地区发挥能源基56、地的作用。.3 淮宿电网电力平衡为研究本工程的投运对淮宿电网电力外送的影响，考虑本工程投运的情况下，作出淮宿电网2012-2017年电力平衡表，如下表。表.3-1 淮宿电网20122017年电力平衡表(统调) 单位：MW年 份2012年2013年2014年2015年2016年2017年(1) 统调高峰负荷1817 1956 2233 2598 2875 3171 (2) 平均高峰负荷：(1)0.81454 1565 1786 2078 2300 2537 (3) 年底装机容量1723 3608 4268 4830 4830 4830 (4) 当年新增装机容量0188566056200其中：虎山57、电厂660660国电xx“上大压小”700临涣电厂二期660xx煤泥矸石电厂700国电xx停役-135-138(5) 年高峰期实际装机容量172329484268448048304830(6) 电厂满发供电能力158527123927412244444444(7) 高峰负荷电力盈亏：(6)-(1)-232 756 1694 1524 1569 1273 (8) 平均高峰负荷电力盈亏：(6)-(2)132 1147 2140 2043 2144 1907 注：(1) 本工程计划2015年3月份投运第一台机，2015年12月份投运第二台机；(2) 其余同上表。由淮宿电网电力平衡表可见，在不考虑备用58、容量的情况下，2013-2017年淮宿电网有一定富余电力。考虑本工程分别于2015年3月份和6月份双投后，2015年正常高峰负荷时富余1524MW(平均高峰负荷时约2043MW)，2016年正常高峰负荷时富余1569MW(平均高峰负荷时约2144MW)，需要通过500kVxx变主变上送及220kV地区电网之间联络线外送。目前，淮宿电网共有7回220kV线路与亳州、蚌埠等地区电网相连。根据规划，2015年淮宿电网与亳州、蚌埠等地区电网相联络的220kV线路达到10回。因此，本工程投运后，2016年淮宿电网平均高峰盈余电力与2014年基本持平，外送电力压力基本相当，但考虑到潮流分布的不均匀性，淮二59、厂蒋南220kV双回线路送电存在一定压力，需在下一步潮流计算中进一步论证。2.3 本工程建设必要性和在系统中的作用及地位 本工程建设的必要性该项目属国家鼓励的资源综合利用的节能项目，充分利用资源，减少土地占用，降低环境污染，符合国家产业政策，开展资源综合利用，发展绿色经济和循环经济，对实现经济和社会可持续发展具有重要意义。(1) 低热值煤发电有利于减轻环境污染。煤泥、洗中煤经雨水冲刷产生的泥沙污染附近的河水、淤塞河道，造成周围的树木落叶、庄稼减产、人群易患呼吸道疾病。低热值煤被利用后，上述情况就可以被极大改观。低热值煤发电燃烧过程中产生的氮氧化物、二氧化硫等废气排放可以通过脱硝、脱硫等成熟技术60、加以严格控制。产生的灰渣等可以用作建筑材料制砖等，减少了黄土用量，保护耕地，改善了矿区环境。(2) 低热值煤发电有利于节省能源。低热值煤发电，这部分能源全是变废为宝得来，可以节省可观的能源。(3) 低热值煤发电有利于促进产业转移和劳动力再就业。xx矿区有50多年的开采历史，部分老矿井由于煤炭资源的枯竭，使矿井产量递减以至最终报废关闭，导致工人失业。低热值煤综合利用促进了产业转移、劳动力再就业，还为刚刚步入社会的新一代劳动力提供了就业机会。(4) 低热值煤发电有利于促进煤炭行业的结构调整。煤炭作为我国的基础产业和主要能源产业，由于受长期计划经济的影响，产业结构矛盾突出。低热值煤发电由于有较好的社61、会、经济和环境效益，也符合国家的产业政策，是煤炭行业产业产品结构调整的有效途径之一。(5) 本工程建成后，有利于提高淮宿亳电网的供电能力，以满足负荷快速增长的供电需求。本工程所发电力不但可以供给当地用电需求，减少当地用电量迅速增长的压力，有力保障当地的工业发展，还可以支援华东电网用电，增强华东电网电力供应的可靠性。经初步测算，本工程xx煤泥矸石电厂2350MW建成投产后，按年运行5500h计算，年发电量3850GWh。综上所述，本工程是集资源综合利用、节约能源、环境保护为一体的工程，具有良好的节能效益、环保效益、经济效益和社会效益。因此，本工程的建设是必要的。 在系统中的作用及地位本工程定位应62、是安徽电网重要的地区主力电厂，所发电力可在淮宿亳电网消纳，淮宿亳电网供电能力得到进一步提高。本工程建成后，不仅满足淮宿亳电力负荷的需要，而且减轻了电网受电压力，对电网和其他地区供电也起到积极的支持作用。 建设规模及投产期本工程为新建工程，根据厂址条件及燃料供应等因素，本期工程规划建设2350MW低热值煤燃煤机组。本工程拟于2013年5月开工。2015年3月第一台机组投产发电，2015年6月第二台机组投产发电。2.4 接入系统方案设想 淮宿地区电网发展规划根据xx电网、xx电网2012-2016 年滚动调整规划，2012-2016年期间xx电网规划新建220kV铚城变(180MVA)、碱河变(263、240MVA)、况楼变(180MVA)等，xx电网规划新建220kV宿南变(180MVA)、曹村变(180MVA)、汴河变(180MVA)、沱东变(180MVA)等一批220kV输变电工程。2016年淮宿电网220kV及以上规划接线示意图见图-1。图-1 淮宿电网2016年220kV及以上规划接线示意图 本工程周边电网情况本工程拟选厂址有两处，分别是工业广场厂址和行宫铺厂址，两个厂址距离xx市区分别约为15km和3.5km，两个厂址虽然相距约10km，但其周边电网情况基本相同。因此，本报告接入系统方案设想同时适用于两个厂址。根据初可审查意见，本工程推荐厂址为工业广场厂址，厂址紧贴xx矿工广北围64、墙布置。xxxx位于安徽省xx市西南，北距xx市约15km，行政区划隶属xx市和xx市xx县管辖。本工程周边220kV及以上公用变电站较少，仅有220kV南坪变(xx市)和220kV宿南变。220kV南坪变现有主变总容量270MVA(150MVA+120MVA)，220kV出线5回(至xx2回、蒙城2回、沱河1回)，均为400mm2导线，终期规划出线6回，采用双母线带旁母接线。220kV宿南变为新建变电站，已于2012年下半年投运，站址位于xx市南侧，距离骑路杨家向北约0.8公里，206国道西侧，从206国道道路控制线向西约200m。宿南变一期新建1台180MVA的主变，通过开断南坪-沱河线路65、接入系统。目前，宿南-沱河单回400mm2线路已在国电xx电厂“上大压小”项目的配套220kV工程中改造为双回2400mm2线路。 接入系统方案根据淮宿亳电网现状及近期发展规划，结合本工程装机容量、地理位置，周边系统条件等情况，本报告初步考虑本工程(2350MW)以220kV电压等级接入系统，接入系统方案设想如下：方案一：本工程机组(2350MW)各通过1台主变升压至220kV后，以2回架空线路接入宿南变，并新建1回宿南-南坪线路。方案二：本工程机组(2350MW)各通过1台主变升压至220kV后，以2回架空线路接入南坪变。方案三：本工程机组(2350MW)各通过1台主变升压至220kV后，开66、断环入宿南-南坪线路，并新建1回电厂-南坪的线路。各接入系统初步方案接线示意图见图-1。图-1 本工程接入系统初步方案示意图 方案初步比较.1 技术比较根据xx电厂3个接入系统初步方案，初步技术比较如下：方案一接入规划新建的220kV宿南变，新建线路较短，施工较方便。宿南变已于2012年下半年投运，接入条件好。考虑到国电xx“上大压小”2350MW机组工程接入220kV沱河变，并已于2012年12月份中旬实现双投，则本工程接入宿南变后，会使得沱河变和宿南变的220kV出线送出压力较大，宿南-南坪220kV线路送电通道需要加强，将在下一步潮流计算中进行详细论证。方案二就近接入220kV南坪变，新67、建线路短，xx电厂所发电力送往亳州220kV蒙城变、xx500kVxx变和xx220kV宿南变，在淮宿亳地区电网消纳。考虑到220kV南坪变已有220kV出线5回，终期6回，采用双母线带旁母接线，则本工程若以2回220kV线路接入南坪变，需对南坪变的220kV旁母间隔进行改造。同时若本工程接入南坪变，将会进一步提高500kVxx变的短路电流水平。方案三本工程开断宿南-南坪220kV线路环入电网，新建线路较短，施工方便，本工程所发电力将主要送往南坪变方向消纳。但本方案下，xx电厂环入地区220kV主网，在某些运行方式下，将会出现潮流分布不均匀的情况。从技术上初步分析可知，xx电厂的各接入系统方案68、均有优缺点，正常均能满足电厂的送出要求。.2 潮流计算根据2015年淮宿亳的电源建设进度以及电网发展情况，对本工程投产初期进行了2016年的潮流计算。2016年xx电网的正常高峰负荷为1270MW，xx电网正常高峰负荷为1640MW，亳州电网正常高峰负荷为1630MW。计算方式：(1) 淮宿亳电网正常高峰方式，地区电源大发；(2) 淮宿亳电网平均高峰方式，地区电源大发。xx电厂2350MW机组的三个接入系统方案的潮流分布情况分别见图.2-1 6。图.2-1 2016年淮宿亳电网正常高峰方式(方案一，xx电厂满发)图.2-2 2016年淮宿亳电网正常高峰方式(方案二，xx电厂满发)图.2-3 269、016年淮宿亳电网正常高峰方式(方案三，xx电厂满发)图.2-4 2016年淮宿亳电网平均高峰方式(方案一，xx电厂满发)图.2-5 2016年淮宿亳电网平均高峰方式(方案二，xx电厂满发)图.2-6 2016年淮宿亳电网平均高峰方式(方案三，xx电厂满发)由2016年潮流计算可见，在正常高峰和平均高峰两种方式下，3个接入系统正常均能满足本工程所发电力的送出要求，淮宿亳电网潮流分布比较均匀，无线路过载情况。.3 经济比较分别对xx电厂3个接入系统初步方案的厂外投资进行初步相对比较，见下表.3-1。表.3-1 方案投资相对比较表 单位：万元方案一方案二方案三规模投资规模投资规模投资电厂对侧变电站70、220kV线路(暂按2400mm2截面考虑)211km195825km890南坪-宿南线路改造(暂按2400mm2截面考虑) 216km2848电厂-南坪双回线路(暂按2400mm2截面考虑)26km1068电厂-宿南线路新建段(暂按400mm2截面考虑)3.5km280扩建对侧变电站220kV间隔2个6002个6002个600合计540614901948投资差额39160458说明：输变电项目的投资估算投资参照2011年静态价，其中：(1) 220kV间隔按300万元/个；(2) 220kV LGJ-400mm2单回线路按80万元/km计；220kV LGJ-2400mm2单回线路按100万71、元/km计，双回线乘以系数1.78；(3) 厂内投资相同，不作比较。从上表可见，xx电厂3个接入初步方案中，方案二投资最小，方案三次之，方案一最大。 推荐方案经以上各接入系统方案的技术及经济比较，各方案均有优缺点，三个接入系统方案正常均能满足本工程2350MW机组的电力送出。根据电网具体条件以及本工程建设条件，方案一具有接入条件好、适应未来发展和改善地区220kV网架的优点，本报告暂推荐方案一为接入系统方案，即本工程2350MW机组以2回220kV线路接入220kV宿南变电站，并新建1回宿南-南坪220kV线路。具体系统方案在下一阶段的接入系统设计阶段进一步详细论证。 短路电流计算本工程23572、0MW机组以2回220kV线路接入220kV宿南变电站，并新建1回宿南-南坪220kV线路。经过计算，远景电厂的220kV侧的系统短路电流小于27kA。2.5 电气主接线、主变压器和导线截面的选择 电气主接线本工程建设2350MW机组，推荐其通过2回220kV线路接入系统，根据潮流计算和电网安全稳定运行的要求，建议2350MW机组通过发电机变压器组升压至220kV接入厂内升压站，升压站采用双母线电气主接线。 主变压器根据本工程的装机规模和接入系统初步推荐方案，考虑到本工程采用的发电机的功率为350MW，因此建议主变选用额定容量为420 MVA的变压器。主变压器主要技术参数暂建议为：型式为无载调73、压双绕组升压变，额定电压为24222.5%/20kV，阻抗电压为16%。 导线截面的选择根据本工程的装机规模和电网具体条件，建议推荐方案新建线路导线截面均采用2400mm2。3 燃料供应本工程燃料为xx煤电公司的矿区选煤厂产生的低热值煤。选煤厂筛选产生的低热值煤主要为煤泥、洗中煤和煤矸石，其中煤矸石由于热值太低，综合经济考虑后不推荐通过燃烧方式综合利用，因此本综合利用电厂燃料主要是按一定比例掺烧的煤泥和洗中煤。锅炉点火采用0号轻柴油。3.1 燃料来源本工程燃料由两部分组成：煤泥和洗中煤。矿区内符合运输距离条件(半径30km)且隶属于xx煤电公司的选煤厂有四座，分别是任楼矿选煤厂、祁东矿选煤厂、74、五沟矿选煤厂和xx矿选煤厂。界沟矿选煤厂距xx电厂拟选厂址直线距离约25km，xx公司已与界沟矿达成利用其低热值煤的互利合作协议。煤泥： 煤泥的收到基低位发热量约为11.88 MJ/kg，四座选煤厂年产生煤泥总量约144万吨，其中xx选煤厂年产生煤泥总量约49.2万吨。洗中煤：洗中煤的收到基低位发热量约为13.73 MJ/kg，四座选煤厂年产生洗中煤总量约484万吨，其中xx选煤厂年产生洗中煤总量约198万吨。xx矿低价热值煤发电厂的燃料来源于xx矿区的宿县区与临涣区。根据安徽省xx矿区总体规划(2005.6)，宿县区煤炭资源/储量2678.92Mt，临涣区煤炭资源/储量3754.10Mt。煤75、泥由于水分高、发热值低，短距离可以考虑采用底流泵管路运输，末端压滤，也可采用皮带运输。长距离运输时，由于煤泥粘性大，缷车困难，一般不采用铁路车皮，而是采用自缷车方式公路运输。洗中煤水分较低、发热值较高，短距离可以考虑采用皮带运输，长距离运输一般采用公路或铁路方式运输。拟建的xx低热值煤发电工程燃料可来源于五处选煤厂，分别为任楼、祁东、五沟、xx和界沟。根据地理位置条件，若电厂厂址紧邻铁路，xx选煤厂煤泥可采用煤泥自卸车公路运输至电厂，或考虑采用底流泵管路运输；xx选煤厂洗中煤可采用皮带或矿区铁路运输至电厂；其它各矿选煤厂煤泥采用煤泥自卸车公路运输至电厂，洗中煤采用矿区铁路运输。若电厂厂址紧邻公76、路但不靠近铁路，则各矿选煤厂的煤泥、洗中煤均需通过公路运输。3.2 脱硫剂来源煤泥燃料的含硫量为0.7%，洗中煤含硫量为0.86%，所有入炉燃料折算后的含硫量设计煤种为0. 831%，校核煤种为0. 817%。为使烟气达标排放，改善当地环境质量，本工程拟采用炉内加石灰石+炉外石灰石-石膏湿法脱硫工艺，炉内炉外脱硫剂均采用外购石灰石粉，通过罐车运输至厂内生石灰粉仓储存。3.3 燃料特性 燃料特性经过配比后的燃煤的燃料特性见下表：名称及符号单位设计煤种校核煤种收到基低位发热量Qnet,arkJ/kg1339713231哈氏可磨系数HGI6565煤的冲刷磨损指数Ke2.72.7工业分析收到基全水分M77、t%15.78016.869空干基水分Mad%2.0252.028收到基灰分Aar%38.84138.242干燥无灰基挥发分Vdaf%44.22244.194煤中游离二氧化硅SiO2(F)%11.32111.137元素分析收到基碳Car%36.31535.727收到基氢Har%2.6572.616收到基氧Oar%5.0125.173收到基氮Nar%0.5640.556收到基全硫St,ar%0.8310.817煤中汞Hg arg/g0.1260.125灰熔融性变形温度DT13601360软化温度ST15001500半球温度HT15001500流动温度FT15001500灰分分析二氧化硅SiO2%78、59.96559.978三氧化二铝Al2O3%28.58328.515三氧化二铁Fe2O3%4.6574.651氧化钙CaO%1.4311.436氧化镁MgO%0.7350.732三氧化硫SO3%0.550.55灰分分析二氧化钛TiO2%0.9560.964氧化钾矿K2O%0.8960.895氧化钠Na2O%0.4980.497五氧化二磷P2O5%0.4960.495灰比电阻(测量电压500V)测试温度19时cm1.71510102.2501010测试温度80时cm4.93810104.9471010测试温度100时cm8.98710108.9651010测试温度120时cm2.822101179、2.8231011测试温度150时cm5.68210115.6921011测试温度180时cm9.93610109.9281010说明：煤泥收到基水分25.7，低位发热量11880 kJ/kg；洗中煤收到基水分13.6，低位发热量13730 kJ/kg。设计煤种煤泥和洗中煤混烧比例约为：煤泥/洗中煤18/82(质量比)。校核煤种煤泥和洗中煤混烧比例约为：煤泥/洗中煤27/73(质量比)。洗中煤通过输煤皮带送入原煤仓，再通过称重给煤机给炉膛；煤泥通过煤泥泵加压后由炉膛中部给料。 燃料消耗量燃料消耗量项 目设计煤种校核煤种燃煤量(BMCR)一台炉两台炉一台炉两台炉小时燃煤量(t/h)244.11480、88.22247.18494.36日燃煤量(t/d)4882.29764.44943.69887.2年燃煤量(104t/a)134.26268.52135.95271.90注：a) 锅炉的年利用小时数按5500小时计算；b) 锅炉日利用小时数按20小时计算；c) 燃煤量按锅炉B-MCR工况计算。 脱硫剂特性.1 外购石灰石粉特性见下表：序号项目单位标准设计值1CaC03W-%92%(可利用率)2Mg0W-%0.433Si02W-%14含水率W-%15Fe203W-%0.286AL203W-%0.237S03 W-%0.158进料粒度250um95%通过3.4 燃料运输及耗煤量安徽xx煤电股份有81、限公司距本工程厂址运输半径30km内的选煤厂有四座，分别是五沟矿选煤厂、任楼矿选煤厂、祁东矿选煤厂、xx矿选煤厂。其中xx矿距各厂址均较近约010Km，祁东矿、任楼矿、五沟矿距厂址距离较远近约2030Km，矿间有矿区铁路相连。本工程地处xx平原，厂址周边数十公里内地形平坦，各矿均有矿区公路连接，五沟矿、任楼矿、xx矿有矿区公路连接S305，祁东矿有矿区公路连接G206。由于煤泥水分较高、易沾粘，不适合铁路运输，故本工程拟采用汽车公路运输进厂或管状皮带机运输进厂。又因为xx矿洗煤厂年产洗中煤198104t、煤泥49.20104t，可满足本工程2350MW机组设计煤种90%洗中煤及100%的煤泥燃82、煤需求。所以本工程两个厂址燃料以xx矿洗煤厂为主要的供应源，优先采用，并以此为基础制定两厂址厂外运输方案如下：(1) xx矿工业广场厂址由于厂址位于xx矿工业广场外侧，距xx矿洗煤厂不足1公里，所以，xx洗中煤由皮带机运输进厂，不足部分的洗中煤由祁东矿经集团自有铁路运输至xx矿铁路专用线，采用液压挖掘机卸下，装载机转运至#2AB皮带机煤斗；xx煤泥由煤泥沉淀池采用煤泥水泵经管道进厂。(2) 行宫铺厂址由于洗中煤主要采用xx洗中煤、煤泥(设计煤种90%洗中煤及100%煤泥、校核煤种100%洗中煤及67%煤泥)，而且因为政府规划的原因不能建设xx矿至厂址的铁路。省道S305超载严重，运输能力有限，83、如果本工程每年近270104t的燃料全部采用汽车运输，日最大汽车量将超过400辆，折算中型车辆800辆，占S305设计能力10003000辆比例过大，将严重影响S305的运输秩序，而且，燃料采用汽车运输的吨煤运输成本较高，环境污染较大，故本工程行宫铺厂址不采用汽车运输，xx洗中煤、煤泥选用管状皮带机运输进厂，其它矿洗中煤、煤泥采用汽车直接运输进厂：任楼经S305、祁东经G206及S305、 五沟经X016、界沟煤泥经X037、S305汽车运抵至电厂。本工程根据业主提供的煤质资料，经计算本工程耗煤量如下表所示：装机容量小时耗煤量(t/h)日耗煤量(t/d)年耗煤量(104t/a)设计煤种校核煤种84、设计煤种校核煤种设计煤种校核煤种1350MW244.11247.184882.24943.6134.2605135.949其中洗中煤200.1702180.44144003.4043608.828110.0936199.24277其中煤泥43.939866.7386878.7961334.77224.1668936.706232350MW488.22494.369764.49887.2268.521271.898其中洗中煤400.3404360.88288006.8087217.656220.18722198.48554其中煤泥87.8796133.47721757.5922669.5444885、.3337873.41246注：机组日利用小时数按20小时计；机组年利用小时数按5500小时计。3.5 燃油特性锅炉点火采用0号轻柴油，油质特性如下：序 号项 目单位数值备注1运动粘度(20) 不大于mm2/s3.08.02灰份 不大于%0.013含硫量 不大于%0.24机械杂质 不大于%无5水分 不大于%痕迹6闪点(闭口) 不低于557低位发热量kJ/kg418008凝点 不高于0油质特性表序号项 目符 号单 位数 值1油品/0号轻柴油2恩氏粘度/E0.96(100)3比重/0.8174水份/%0(无痕迹)5硫份/%0.20.236开口闪点/不小于557低位发热量/kJ/kgkcal/kg486、1033418709800100004 厂址条件4.1 厂址概述xx位于安徽省最北部，与苏、鲁、豫3省11个市县接壤，是淮海经济协作区的核心城市之一，也是安徽省距离出海口最近的城市。1999年撤地建市，辖砀山县、萧县、灵璧县、泗县、埇桥区和一个省级经济技术开发区。全市总面积9787平方公里，总人口626万人。xx市自然资源丰富，名特产品众多。境内平原广袤、沃野千里，气候适宜，生物繁茂。平原面积8897平方公里，占全市总面积的91%，耕地997.79万亩，占地总面积的67.97%。区内盛产小麦、玉米、大豆、山芋、棉花、花生、蔬菜以及苹果、梨、桃、葡萄、湖桑等。改革开放以后，xx市综合经济实力不断87、增强，2011年全市生产总值完成804亿元，较上年净增150亿元，同比增长13.5%。连续六年保持两位数增长,，财政收入64.1亿元，增长48.5%，连跨两个十亿元台阶,增速居全省第一，主要经济指标增速进入全省前八位。规模以上工业增加值完成280亿元，增长25%。增速保持全省领先；工工业用电量增长19.3%，高于全省平均水平6.3个百分点。工业经济效益综合指数306%，创历史新高。xx是两淮煤田的重要组成部分，现已探明煤储量约60亿吨，石油达20亿吨，煤气层3000多亿立方米。xx煤电集团有限责任公司地处安徽省xx市，是以采掘业为基础，以煤电化、煤炭物流、非金属材料开发为支撑的大型国有能源企业88、，是中国企业500强，省属12户重点企业集团之一。xx矿区位于安徽省西北部，地跨xx、宿县、阜阳、亳州和淮南五市的砀山、肖县、xx、固镇、涡阳、蒙城和凤台等县。其主体部分位于xx煤田，淮南煤田的朱集勘查区也在其中。xx煤田内本矿区的实际含煤面积约967.6km，淮南煤田内本矿区仅含朱集勘查区，其东西长1620km，南北宽6km，实际含煤面积约75.0km。综合本矿区的实际含煤面积约1042.6km。本矿区共有资源/储量4388.72Mt，预测量1917.33Mt。主要有贫瘦煤、1/3焦煤、气肥煤、无烟煤、主焦煤等；煤炭产品主要有混煤、洗末煤、冶炼精煤等；煤炭质量优良，低硫、低磷、低灰、高发热量89、，有“绿色环保”能源的美称，广泛应用于电力、冶金、石化、建材、炼焦、高炉喷吹、民用等领域，是理想的动力用煤和生活用煤。xx煤电集团公司目前下辖16对矿井，其中安徽矿区朱集西矿和内蒙古矿区麻地梁矿分别为在建和筹建矿井，配套大型选煤厂6座，赵集煤矿筹建，山西矿区昌恒矿、新生一矿和新生二矿整合在建。截至2010年末，公司煤炭资源储量52.8亿t(已探明)，原煤年生产能力1,500万t，年洗选能力510万t。在原煤洗选过程中会产生大量的煤泥、洗中煤。煤泥等低热值煤作为矿山固体废弃物堆存，一是占用耕地，二是会产生扬尘、废气、废水等污染，长期以来给人类带来不可忽视的公害。从保护环境、促进可持续发展出发，煤90、泥煤矸石的消极影响，必须予以消除。xx煤电集团公司拟选址在xx矿选煤厂附近建设2350MW大型循环流化床低热值煤电厂，大量燃用消耗低热值煤，节约能源、减少土地占用，保护环境，符合国家能源及环保政策，有利于采用推动地方经济建设，有利于煤炭产业的可持续发展。电力工业“十二五”规划强调优化发展煤电，指出推行煤电一体化开发，加快建设大型煤电基地，在煤电基地推广煤电一体化开发，在矿区因地制宜发展煤矸石综合利用项目。安徽省两淮矿区有大量的煤炭，是安徽乃至华东地区的主要能源基地，两淮矿区中的淮南矿区是国家十二五规划重点建设16个大型煤电基地之一。xx煤电集团公司下辖的安徽矿区地跨两淮，在此建设低热值煤电厂，91、紧邻长三角负荷中心，减少能源输送损失，符合国家产业政策及总体规划的要求。xxxx地处xx平原中部，地形平坦，地面标高介于+19.68+24.72m之间，一般在+23m左右，总体地势为西北高，东南低。xxxx东跨京台高速(G3)，西邻S305省道，南越浍河与邹庄矿区连成一片，北近骑路孙矿。地理坐标介于东经11651001170000和北纬332700333230之间。行政区划隶属xx市和xx市xx县管辖。xx内共有煤炭资源/储量544676.3kt，其中查明资源/储量(121b+122b+333)459313.6kt，设计资源/储量287730.7kt,可采储量217814.0kt；矿井建设规模92、为2.4Mt/a，浍河从xx的中部流过，为xx附近的主要河流，年均水位：祁县闸上游为+17.22m，下游为+16.07m，年均流量：上游的临涣为7.85m3/s，下游的固镇为23.2m3/s。此外，xx内尚有纵横交错的人工沟渠。xx矿(工业广场)位于安徽省xx市西南，浍河北岸。南面距浍河约1.5km，北距xx市约15km， 东北距京台高速(G3)南坪、桃园出口约4km。行政区划隶属xx市、埇桥区、桃园镇管辖。矿井铁路专用线从位于工广南面、xx中北部自西向东至xx矿区铁路青(疃)芦(岭)线接轨，进而与东侧的京沪线相连。根据建筑抗震设计规范(GB50011-2001)的有关规定，本矿井所在地的抗震93、设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g。所选厂址地区常年主导风向NE，风向频率12%。本次可研，对初可审定的两处厂址进行进一步的比选论证工作。两处厂址为：xx矿工业广场北边的工广厂址和xx市西南约3.5km处的行宫铺厂址。(一) 工广厂址：该厂址位于xx矿工业广场北围墙外侧。在xx矿工业广场北围墙外地形平坦开阔。除东北方向约150m外有后湖王家村外，距其它居民村均较远。xx矿工广保护煤柱按现设计往东、往南、往北均为430m左右。拟建电厂的新征地块在工广北侧原设计保护煤柱范围内，大约需要650310m2的建设场地。若电厂在此位置新建，则需要对工广保护煤柱范围适当向北外移扩大。该地块区域内94、地形平坦，现为旱地。自然地面高程为23.223.6m。厂区内分布一些干涸的沟渠，局部有池塘和坟地。场地中西部有两条110kV、两条10kV矿区供电线路；西北约850m处是xx村，场地东侧约600m处有xx矿南北向的进矿公路(X057县道)，北侧及西侧约700m处有xx矿的货运公路。该厂址南面约2km处有浍河，北面约18km处有新汴河。厂址处百年一遇洪水位24.60m。(二) 行宫铺厂址：行宫铺厂址位于xx南部工业开发区的西外沿处，S305省道西边。东北距离xx市区约3.5公里。厂址东南侧紧邻宿蒙河、S305省道及行宫铺村，西北角处有南陈、松林、新周圩孜等村庄。东西两侧现为农田。拟选厂址区为xx95、市20102030规划的工业建设用地，按xx市城市总体规划：该厂址区北侧为纬五路，东侧为经二路，南侧为宿蒙河、S305省道及南外环路，西侧为经一路(蒙城永城公路)。该区块为梯形状，南北向约400750m，东西向约360450m。该区块面积约25.4hm2,其中约75%为有条件建设用地，25%为一般农田。场地中央有一条110kV输电线路。区域内地形平坦，自然地面高程为26.226.3m。该厂址南面约10km处有浍河，北面约9.5km处有新汴河。厂址处历史最高内涝水位：26.5m。两个拟选厂址都位于平原地区，地形平坦、开阔。厂区内分布一些干涸的沟渠和坟地。两个厂区内均无无居民房屋拆迁，但均有11096、kV高压线路需要移位改道。4.2 交通运输 区域交通运输(1) 铁路xx地处安徽的北部，交通便利，京沪线、陇海线、京沪高铁以及在建中郑徐客运专线(高铁)穿境而过，符夹、青芦铁路迂回其中。还有在建的宿淮铁路与规划中的亳宿铁路。(2) 公路xx境内公路网四通八达，为省内重要的公路交通枢纽。xx位于京台高速(G3)、泗许高速和连霍高速(G30)交汇处，市区内有xx、xx北、xx东等多个高速出入口，济祁高速、徐明高速等多条高速正在规划建设中。 xx境内另有国道4条266公里(G104北京-福州、G206烟台-汕头、G310连云港-天水、G311徐州-三门峡)。省道9条524公里。 厂址交通运输工广厂址97、南侧紧贴xx矿工业广场，xx矿的南侧有青芦铁路通过，xx、任楼、祁东等煤矿均通过矿区铁路与青芦线连接；行宫铺厂址靠近xx市。因此电厂大/重件设备及各种建设物资均可通过铁路或铁路转公路运输的方式运输至厂。厂址处公路交通运输也十分方便。两个厂址的附近有京台高速(G3)、G206国道和S305省道。工广厂址东北距京台高速(G3)南坪、桃园出口约4km。厂址东侧约600m处有xx矿南北向的进矿公路(X057县道)，北侧及西侧约600700m处有xx矿的货运公路，现状路面宽度为6.59m，砼路面。进厂主干道可从xx矿东侧的进矿公路(X057县道)上引接，运煤、灰道路可从北侧的xx矿货运公路上引接。行宫铺98、厂址东北距京台高速(G3)xx出口约4km，南面紧邻S305省道，进厂主干道及运煤、灰道路均可从S305省道引接。4.3 水文及气象 工程水文.1 河流水系根据安徽淮河水资源科技有限公司承担的xxxx2350MW低热值煤发电工程水资源论证报告书内容：经过分析电厂可用水有新汴河地表水、城市中水、采煤塌陷区蓄水、浍河地表水，随着区域水资源规划与水资源配置工程实施，规划水平年，除了现状水源外，还有淮水北调工程、引江济淮工程水源。根据生产用水优先使用中水的原则，结合当地水资源条件及其开发利用状况，本工程的生产用水拟采用xx市污水处理厂中水，中水的备用水源考虑为新汴河宿县闸上地表水及梯级翻水水源，厂区生99、活用水直接取用矿区自来水。根据厂址附近水系河道情势情况，并考虑到所选厂址的位置,电厂取水拟设置取水点，电厂附近适宜的水源地是：中水取水口为xx市污水处理厂出水口，通过埋设管线直通厂区，备用水源新汴河地表水取水口拟设置于宿县闸位于新汴河宿县闸上约15公里处，西距合徐高速约400米，北距xx电厂厂址直线距离约18公里，自然地坪标高34m。拟设岸边取水泵房，通过压力管道输送往厂区。1. 新汴河宿县闸上地表水源新汴河：新汴河的主要支流有沱河上段、王引河及肖濉新河，新汴河截引濉河上游来水面积2626 km2；沱河及新北沱河上游来水3936km2，合计流域面积6562km2，自成水系，直接向东注入洪泽湖，100、为xx涡东地区增加一条排水入湖的河道。河道自宿县西北的七岭子开始，上承沱河上游(包括新北沱河上游)来水，向东穿过津浦铁路、宿县地下涵，至小吴家左纳濉河引河；过宿县闸后，经蒿沟、芦湾，折东南流；穿过隋堤公路，经灵西闸，至南李家折东流；至小余家过唐河地下涵，至泗县南过石梁河地下涵，至徐岗切岭进入江苏省泗洪县境；至桑园过团结闸，折东南流，于洪泽湖西缘注入溧河洼。河道全长127.2km。新汴河地面高程：七岭子26.5m，濉河引河口26.0m，宿县闸26.0m，芦湾23.0m，灵西闸22.5m，唐河地下涵20.5m，石梁河地下涵19.5m，徐岗切岭22.030.0m，团结闸18.5m；河底高程：七岭子2101、1.0m，濉河引河口20.6m，芦湾19.0m，灵西闸18.5m，团结闸13.44m，溧河洼11.5m。河宽138132m，深5.53.0m，底宽10595115m；两岸有堤防，堤距350560m。新汴河宿县闸：(见实景图3.1-1)实测多年平均径流量为2.93亿m3，丰水年径流量为8.95亿m3、枯水年径流量为0.95亿m3，宿县闸上正常蓄水库容约2000万m3。根据安徽省淮水北调工程规划报告和新汴河灌区用水情况分析和安徽省政府批文，近期2010年宿县闸按15m3/s扩建，灵西翻水站按原规模重建，设计流量为415m3/s；为恢复新汴河排洪排涝能力，使新汴河达到原设计的排涝5年一遇标准，对新汴102、河全线进行疏浚，疏浚长度111.2km，工程竣工后库容将增加约700万m3。目前，新汴河上已经建成梯级翻水工程，洪泽湖水可以通过新汴河上的团结闸、灵西闸、宿县闸逐级翻到宿县闸上，供建设项目用水；当新汴河宿县闸上蓄水不能满足本项目供水时，视新汴河闸上水源和用水状况，从洪泽湖翻水补充宿县闸上，以供建设项目用水。2. 洪泽湖及梯级翻水水源2.1. 洪泽湖洪泽湖位于江苏省淮安、宿迁市境内，是我国五大淡水湖之一，也是淮河流域最大的平原水库，注入的河流有淮河、淙潼河、濉河、安河、池河、浍河、沱河等，分布于湖西，集水面积15.94万km2，其中淮河为最大的入湖河流，入湖水量占总入湖径流量的70%以上，是洪泽103、湖水量的主要补给源。洪泽湖的排水河道主要有入江水道、淮沭新河、苏北灌溉总渠、入海水道等，分布于洪泽湖的东部，其中入江水道是主要的排水河道，其下泄水量约占洪泽湖总出水量的60%70%。洪泽湖的水资源主要由入湖地表径流、湖区地表径流和少量的地下径流组成，多年平均入湖水量303.4亿m3，区间当地径流和湖面产水量为19.0亿m3，浅层地下水量3.89亿m3。扣除河川径流量和地下径流的重复水量，洪泽湖区的水资源总量约有307亿m3。洪泽湖是苏北地区最大的灌溉水源，担负着下游近1.33万km2耕地的灌溉，并通过江水北调工程体系，输送洪泽湖水。洪泽湖也是我国南水北调东线调水线路上的巨型调蓄水库。水功能区划104、为调水保护区，水质目标为类。洪泽湖湖底高程10m，现状正常蓄水位13m，面积2152km2，库容30.11亿m3；洪泽湖设计洪水位16m，高出下游地面1214m，相应库容82.45亿m3，面积2393km2；洪泽湖历史上最高蓄水位是15.23m。南水北调工程运用后，洪泽湖的正常蓄水位将提高到13.31m，这将为沿淮城镇生活和工业用水提供可靠的水源。2.2. 新汴河翻水工程新汴河是上世纪70年代初期建成的一条大型人工河道，自七岭子经xx、灵西、团结三级枢纽于江苏省泗洪县付圩子入溧河洼，河底高程：七岭子21.0m，濉河引河口20.6m，芦湾19.0m，灵西闸18.5m，团结闸13.44m，溧河洼1105、1.2m。五年一遇排涝流量900m3/s，二十年一遇排洪流量1460m3/s。上承豫东夏邑、虞城、永城及xx萧县、砀山、xx等地的来水，94.3%为平原坡水，只有xx境内有少数山区，约381km2，通过闸河以肖濉新河入汇于新汴河。新汴河横穿豫、皖、苏三省，以防洪排涝为主，兼顾水资源综合利用。干流河道已建有团结闸、灵西闸、宿县闸大型综合利用枢纽三处，可自下游抽引洪泽湖水源，是xx市引用洪泽湖水源的输水干道。三级枢纽工程主要用于拦蓄当地径流，节制闸与河槽共同构成抽引洪泽湖水的反调节库容。宿县节制闸为10孔，单孔宽10m；灵西闸是橡胶坝4孔，单孔宽31.50m；团结闸18孔，单孔宽度6.0m；三级枢106、纽船闸均为六级航道，闸室长100m，宽7m。各级枢纽均建有翻水站，三级翻水站主要自下而上抽引洪泽湖水源，逐级向上游翻水。团结闸翻水站装机为10155KW，抽水能力10m3/s，灵西闸翻水站装机为4155KW，抽水能力4m3/s，宿县闸翻水站装机为3155KW，设计抽水能力15m3/s。目前，新汴河干流已建成水资源综合利用工程，洪泽湖蓄水可以通过新汴河上的团结闸、灵西闸、宿县闸逐级翻到宿县闸上，当上游来水、区间来水以及闸上蓄水难以满足要求时，从洪泽湖翻水。3. 浍河祁县闸上蓄水浍河祁县闸：浍河是怀洪新河水系最大支流，发源于河南省商丘市境内，经安徽省xx市xx县、xx市埇桥区汇入蚌埠市固镇县九湾香107、涧湖，安徽省流域面积2930km2，xx市境内集水面积583km2，境内长30km。其上建有祁县闸，蓄水量为451万m3，泄洪流量1258m3/s。浍河皖境内建有南坪、祁县、固镇三座节制闸，设有临涣集(控制面积2470km2)、固镇闸(控制面积4541km2)两个水文站。祁县闸位于宿县以南25km祁县集东浍河干流上，控制流域面积3976km2,工程主要作用是灌溉，其次是防洪除涝。祁县闸过水总宽63m，闸底高程新闸(9孔)15.0m，老闸(7孔)15.8m，设计闸上正常蓄水位21.0m，闸上水位20m时，库容672.3万m3。祁县闸水位库容关系见表3.3-1。表3.3-1 祁县闸水位库容关系水位108、(m)1515.5161718192021库容(万m3)224068150280452672.39004. 沱河宿东闸上地表水源沱河原是漴潼河流域的一条主要支流，为跨豫皖两省的省际河道，发源于河南永城。1966年开挖新汴河时将xx市埇桥七岭子以上沱河上游的流域面积截入新汴河。截流后，七岭子以上称为沱河上段，七岭子以下称为沱河下段。沱河下段纳新汴河以北来水经沱河地下涵与xx县戚家沟来水交汇于宿东闸上，流经埇桥、灵壁、固镇、五河、泗县于樊集入沱湖。宿县沱河闸又叫宿东闸，位于xx市区东3km，宿灵公路与沱河交叉处，1959年建成。该闸距上游沱河进水闸8km，主要功能是节制蓄水，保证城乡工农业用水和宿109、灵公路交通。上游来水控制面积361.7km2，主要有xx县的戚家沟来水面积155.7km2和新汴河宿县地下涵上来水面积206km2。沱河闸正常蓄水位25.7m，相应库容320万m3。多年平均来水量7270万m3，50%、75%、97%保证率来水量分别为6149万m3、3436万m3、957万m3。5. xx市污水处理厂中水水源xx市污水处理厂是世行贷款的安徽省环保工程重点投资项目，1998年经省计委批准立项，2000年开工建设，2002年初建成试运行；厂址位于xx市运粮河以东，宿怀路以西，小杨家以南位置，总占地12.74ha(包括二期预留用地)。污水处理厂的收水范围包括：老城区、城西区、河西区110、道西区和西北新区，覆盖的城区面积23.33km2，近期服务人口23万，规划服务人口38万。xx市污水处理厂工程设计总规模为16.0万m/d，污水处理工程采取一次设计、分两期实施的建设方案，其中一期工程处理规模为8万m/d，年处理污废水量2920万m，已投入运行，日均污水收集量为7.58万m，日均出水量为6.09万m，即使是在发生频率97%的特枯水年份或连续干旱时，城区污废水排放量2010年为5256万m，2015年为6895万m，可以满足不同水平年xx市区污废水处理厂污水处理量的要求。处理工艺采用改良型氧化沟处理工艺，出水水质执行城镇污水处理厂污染物排放标准(GB18918-2002)中的二111、级标准(目前准备对一期升级改造提升为一级A标准)。从运行情况看，水处理系统和污泥脱水系统运行稳定、可靠，设备、仪表性能良好，各项工艺运行指标基本符合设计要求。经xx市环境检测站的采样和监测分析，污水处理厂两个总排口的外排污染物、pH、CODcr、BOD5、氨氮等指标符合GB18918-2002二级标准。二期工程已于2009年7月10日正式开工，至2010年6月，已完成工程项目：化验综合楼、生化池的土建及设备、二沉池土建及设备，厂区内的工艺管线已安装完毕，目前已完成投资5000万元，计划二期工程投产运行后处理规模达到16万m/d，年处理污废水量5840万m。处理工艺采用改良型氧化沟处理+滤池+消112、毒工艺，出水水质执行城镇污水处理厂污染物排放标准(GB18918-2002)中的一级A标准。根据安徽xx煤电股份有限公司与xx市污水处理厂签定的供水协议，该污水处理厂2015年为电厂提供3.2万m/d的中水是完全可行的，xx市污水处理厂可用作本工程的取水水源。一期工程目前污水处理能力为8万m3/d，采用改良型氧化沟处理工艺。6. 备用水源概况外调水水源主要指“淮水北调”工程。“淮水北调”工程近期是以怀洪新河过境水、蚌埠闸上过境弃水、蚌埠闸下淮干河槽蓄水和南水北调东线为水源，远期增加引江济淮为补充水源，其线路经怀洪新河向北利用现有河道向xx市和xx市送水。根据以上各水源的可供水量及供水保证程度分113、析，主要得出如下结论：(1) 经分析，xx市污水处理厂的中水，设计频率97%的特枯年份，现状年、2015年及2020年xx市污水处理厂再生水可利用量分别为6.09万m3/d、12.0万m3/d、12.0万m3/d。目前xx市污水处理厂二期工程二级处理水无用水户，可向本建设项目供水，完全满足本项目年设计总取水780万m的用水要求。xx市污水处理厂的出水经市环境保护监测站检测，符合国家标准城镇污水处理厂污染物排放标准(GB18918-2002)中的二级标准。中水进入厂区后拟采用“石灰澄清过滤+杀菌加酸稳定剂”的处理方式处理后可以满足循环水补充水水质要求。综上所述，本工程采用xx市污水处理厂再生水作114、为生产用水水源是可靠地，也是可行的。(2) 备用水源方案充分利用新汴河流域当地的地表水资源，以洪泽湖蓄水作为补充水源，符合区域水资源规划、配置格局。新汴河已有完整的梯级控制工程，本项目取水方案利用已有的梯级蓄水、翻水工程，依托供水保证程度较高的洪泽湖蓄水作为翻水的水源，在满足农业基本用水需求的前提下将水资源配置高效工业，有利于促进区域水资源的优化配置和高效利用。建设项目采取翻水措施后，同时科学调度和管理用水，可以满足设计用水要求。南水北调东线一期及安徽淮水北调工程实施后，取水更加可靠。综上分析，新汴河宿县闸上地表水作为本项目的备用水源是可靠、可行的。(3) 综上所述，推荐xx市污水处理厂再生水115、作为生产用水水源作为本项目的取水水源，新汴河宿县闸上蓄水+梯级翻水作为本项目供水水源的备选方案。随着南水北调东线一期及淮水北调工程的逐渐投入使用，在99%的典型干旱年，采取南水北调东线一期及淮水北调水源来提高本项目的供水保证程度。.2 厂址防洪、防涝拟选的xxxx2350MW低热值煤发电工程共拟选了两个厂址，根据安徽省水利水电勘测设计院编制的xxxx电厂100年一遇洪涝水位专题报告：厂址一(工广厂址)，对本厂址有威胁河流是浍河，厂址以上，浍河现状基本无堤防，浍河规划防洪标准为20年一遇，未来可能形成防洪标准20年一遇的实际堤防，从地形和工程角度看，当浍河发生超标准洪水的时候，浍河堤防可能最先溃116、决的地点是临涣韩村段右岸堤防，因为那段地势较低，存在大量采煤沉陷区。本段堤防如果溃破，右岸堤防溃破概率也高于左岸，但从安全因素考虑，本计算设定的溃破是本段左右岸堤防一起溃破，其超额溃堤洪量在左右岸各分摊一半，左岸0.65亿m3超额洪量主要滞蓄于由厂房所在的位置划定库容范围，东面以京台高速为界，南面以浍河堤防为界，南面为来水方向，地面高程逐步抬高的滞蓄库容内。由超额洪量及该区的高程面积容积关系曲线，得本厂址的100年一遇洪水位为24.6m，由于厂址处的100年一遇洪水位高于厂址地面标高，建议通过垫高厂址标高来防洪。厂址二(行宫铺厂址)，由于本厂址位于流域分水岭上游，地势较高，上游来水面积较小，洪117、水不构成影响。拟选的xxxx2350MW低热值煤发电工程发电厂厂址：厂址一(工广厂址)地处平原，由厂址所在的位置划定库容范围，东面以京台高速为界，南面以浍河堤防为界，西面西牛沟分水岭为界。通过计算厂址一区域百年一遇内涝水位约为23.0m，现状厂址地面标高高于厂址一区域百年一遇内涝水位故无涝水影响。厂址二(行宫铺厂址)，根据现场调查虽然由于本厂址位于流域分水岭上游，地势较高，上游来水面积较小，无长期涝水影响，但遇大暴雨时由于排水不及时，短时间有积水存在，最高内涝水位26.5m。结论：厂址一(工广厂址)：由于本厂址处无内涝影响，厂址地面标高建议按洪水(100年一遇洪水位为24.6m)影响程度考虑。118、厂址二(行宫铺厂址)：本厂址处无洪水影响，考虑到但遇大暴雨时由于排水不及时，短时间有积水存在，厂址标高建议按厂址处的最高内涝水位26.5m 作为厂址处100年一遇洪涝水位设防。 工程气象厂址附近有xx市气象站，与厂址相距较近。该站具有多年连续观测资料，是该厂址气象原始资料的主要来源。.1 气象站及气候概况xx市气象台原站址在xx市城南关万里桥，北纬3339，东经11639，后于1995年8月搬至xx市南郊外，北纬3339东经11658。一直沿用至今，由于两处相距较近，气象部门在统计资料时，作了统一处理。本区属于北温带,半湿润季风气候区,为湿润和干旱区的过渡地带,该区域气候特点是:一是气候温和,119、雨量适中,日照充足,无霜期长。二是季风气候明显,冬季干寒,春秋气温升降快,夏热多雨、光、热、水同季,对农作物生长有利，但降水集中，常造成洪涝灾害。.2 主导风向统计xx市气象站19712000年历年各月各风向频率，绘制夏季(6、7、8月)、冬季(12、1、2月)及全年风向频率玫瑰图，得主导风向如下(见图1、2、3)：夏季(6、7、8月)：主导风向NE、E，风向频率11%冬季(12、1、2月)：主导风向NE，风向频率14%全年：主导风向NE，风向频率12%.3 10%气象条件统计xx市最近五年(20012005年)最炎热时期6、7、8三个月的日平均湿球温度资料，再按分析统计法，累积频率曲线法，进120、行统计计算,求出10%湿球温度为27.2。再查出当10%湿球温度为27.2时与之相应的气象要素。表4.3-1 10%湿球温度对应数值10%湿球温度()平均干球温度()平均气压(hpa)平均相对湿度(%)平均风速(m/s)27.133.4999.3632.827.230.7997.5772.027.329.41004.7851.227.229.5997.2843.227.229.0998.2871.727.131.41007.9721.927.230.21003.6791.927.130.21003.5791.327.129.11001.0853.027.129.81001.9842.527.3121、30.61002.9792.727.330.01002.0822.927.231.01001.1762.3最大值33.41004.7873.2最小值29.0997.2631.2平均值30.31001.6792.3通过分析，将13组值平均后的值作为10%气象条件，认为较为合理。.4 最近五年平均气温、风速、气压、相对湿度(20012005年)平均气温：15.8平均风速：2.0m/s平均气压：1013.4hpa平均相对湿度 70.2%.5 电厂所在地区暴雨强度公式厂区距有暴雨公式最近的城市为徐州市，徐州市与厂址同处于xx平原，气候特征基本相似，经对徐州市气象站与xx市气象站气象特征值对照比较也都很122、接近，所以电厂厂区的暴雨强度公式可参考徐州市暴雨公式使用，公式如下：i=式中：P设计重现期(a)t 设计降雨历时(min)i暴雨强度(mm/min).6 主要气象要素根据xx市气象站历年统计资料，主要气象要素如下：(1) 气压多年极端最高气压：1045.8hpa(1970年1月5日)多年极端最低气压：979.4hpa(1956年8月3日)多年平均气压；1013.4hpa多年月平均最高气压：1023.hpa多年月平均最低气压：999.7hpa(2) 气温多年极端最高气温：40.3(1988年7月8日、1972年6月11日、1978年7月9日)多年极端最低气温：-23.2(1955年1月6日)多年123、年平均气温： 14.4多年最热月平均气温：32.4(7月份)多年最冷月平均气温；-6.2(1月份)(3) 降水多年年最大降雨量：1481.30mm(1954年)多年年最小降雨量：560.40mm(1968年)多年年平均降雨量：890.10mm多年月最大降雨量：960.80mm多年日最大降雨量：218.40mm一小时最大降水量(mm)：77.4mm十分钟最大降水量(mm)：24.0mm(4) 湿度多年年平均相对湿度：71%多年月平均最高相对湿度：81%历年最小相对湿度：2%(1956年2月6日)多年月平均最低相对湿度：66%历年最大绝对湿度：40.4hpa(1953年7月12日)历年最小绝对湿度124、：0.2hpa(1977年2月21日)(5) 其它多年最大积雪深度：22cm多年最大冻土深度：15cm多年最大风速：20m/s(1967年11月25日)4.4 电厂水源 根据本期工程的目前所选的二个厂址，可初步选择xx城南污水处理厂中水、新汴河地表水或浍河地表水作为电厂的水源。(1) 城市中水水源xx市城南污水处理厂位于xx市运粮河以东，宿怀路以西，小杨家以南位置，总占地12.74ha。工程始建于1998年，设计建设规模为日处理污水16万吨，其中一期工程日处理污水8万吨。该项目于2001年建成， 2004年4月28日正式投入运行。xx市城南污水处理厂二期，工程设计建设规模为日处理污水8万吨。该125、项目于2009年5月15日举行开工典礼，于2009年7月10日正式开工。至2011年6月，已完成工程项目：化验综合楼、生化池的土建及设备、二沉池土建及设备。厂区内的工艺管线已安装完毕。xx污水处理厂于2006年投资建设深度处理回用工程和配套送出管线，中水处理能力为8万m3/d，年处理污水2920万m3。该污水处理厂可作为本项目的主要供水水源。(2) 新汴河宿县闸上地表水+梯级翻水。在河道未整治前90%以下的年份，基本满足本项目用水，97%年份需要启用新汴河翻水工程补水，才能满足。目前，新汴河综合治理工程正在实施，其中河道疏浚工程实施后，宿县闸上增加蓄水库容约700万m3，基本满足本项目97%的126、设计取水要求；另外，新汴河翻水工程改造，翻水能力增加，总体有利本项目和宿县闸上取水户取水。但是在95%保证率下，新汴河宿县闸上需翻水2100万m3才能满足项目取水要求，而在99%保证率下，需翻水量达5100万m3。因此，将新汴河地表水作为近期单独供水水源存在较大风险，该水源可以作为本项目备用取水水源。(3) 浍河祁县闸蓄水水源。浍河祁县闸蓄水水源不能满足本项目设计取水要求，且与农业用水矛盾较多、用水管理难度大，取水风险大，不能作为本项目取水水源。综上所述，现状年推荐城南污水处理厂中水作为本项目现状年取水水源，新汴河宿县闸上蓄水+梯级翻水作为本项目供水水源的备用水源。4.5 贮灰渣场本工程除灰渣127、系统采用灰、渣分除方式。其中，除灰系统设计为干式除灰, 除尘器灰斗下灰以正压气力输送的方式集中到干灰库。每座灰库库底设3个放灰口, 一为干灰外运供综合利用, 一为调湿后外运至灰场, 还有一路接口预留备用.除渣系统采用机械式除渣, 用链斗机或刮板式输送机输送至斗式提升机, 再由斗式提升机提升至渣仓储存. 渣仓下设汽车散装机和加湿搅拌机, 可用卡车将干渣运出供综合利用或调湿后外运到干灰场碾压堆放。本工程2350MW机组灰量约为65.55万吨/年,渣量约为53.63万吨/年，年产灰渣总量约119.18万吨/年，脱硫石膏量约为3.28万吨/年。灰和渣是均是可以利用的资源，粉煤灰的综合利用是我国的一项基128、本国策。粉煤灰具有生产建材、筑坝、筑路、回填、改良土壤、生产复合肥料等多种用途。按照贮用结合，积极利用的方针，本期拟采用干灰碾压贮灰场，为煤灰的更有效利用创造条件。xx地区灰渣综合利用条件良好，该项目已与xx海螺水泥有限责任公司签订了灰渣综合利用协议。为满足综合利用不畅时灰渣的堆放，拟选择位于xx市南部的祁东矿塌陷区作为本期灰渣堆场。祁东矿塌陷区目前已经形成，塌陷区面积较大，塌陷深度高低不一，可选择塌陷深度较大的区域作为灰场。灰场的堆灰库容初期按2年左右建设，本期灰场及管理站占地约40公顷，灰坝平均高度约3m，总长约2600m，堆灰库容约240万m3。紧邻本期灰场北侧塌陷区可作为电厂的规划灰场129、。另外，xx矿于2009年开采，至2015年塌陷区能够形成，到时，xx矿塌陷区也可作为电厂的灰场或规划灰场。灰场内主要设施有：灰场外围灰坝兼场内运灰道路、蓄水池及喷洒泵房、防护林带、库底防渗层、边坡压实堆灰体及其作业机具、灰场管理站等。灰场外围灰坝兼场内运灰道路(与防护林带一起)既作为灰渣坝坡的支托，增强灰渣坝永久边坡的稳定性，又可防止初期灰面在雨水冲刷下流入下游外水体污染环境，还作为灰场内主要环形运灰道路；围堤平均高度约3m左右，采用粘土筑坝，坡率为1:2，坝顶宽6m，兼做灰场内运灰道路使用。蓄水池及喷洒泵房主要功能为收集库区地面汇积的雨水及灰体渗水，用于灰面喷洒用水；为防止灰场飞灰污染周围130、环境，沿灰场围堤一周种植约10m宽的防护林。根据现阶段地质勘测，库底土体渗透性能基本可满足环保要求，故库底防渗采用500厚粘土碾压防渗即可。干灰场的运行是分区分块使用，施工作业区面积较小，每一块达到堆灰标高就马上覆土还草，即当贮灰达到设计标高时，其上覆土0.5m，可防止灰面暴露时间长扬灰，污染环境。为防止灰尘污染运灰道路，在厂内灰库下增加冲洗车辆的设备和人员，及时冲洗车身和车轮，使车辆干净离开灰库区，并使车辆运行沿线不落灰。灰库下落灰也配备专人清理和冲洗，保证干灰库区有一个良好的环境。当车辆从灰场作业区卸灰后返回进入运灰道路前，首先进入洗车池，并有专人冲洗车辆。(1) 行宫铺厂址该厂址位于xx131、市区以南，xx矿以北，利用现有道路，该厂址运灰距离约31km，主要利用206国道，部分利用209乡道。乡道等级不高，需要扩建为宽6m的三级混凝土路面，扩建长度约6km(2) 工业广场厂址该厂址位于xx矿工业广场北侧，利用现有道路，该厂址运灰距离约23km，运灰道路与行宫铺厂址部分相同，也主要利用206国道，部分利用X057县道，部分乡道需要改扩建为宽6m的三级混凝土路面,扩建长度约6km，其中一座桥梁需要拓宽和加固。煤灰在厂区内调湿后由深斗自卸汽车运送至灰场，或由密封罐车拉干灰至水泥厂等综合利用场所。调湿灰拉至灰场后，由灰场内的铲运、碾压机械分层碾振压实。为防止灰尘飞扬污染周边环境，需配备洒水132、车等喷洒设施喷洒灰面，以使灰面保持湿润。在灰场内设集水坑，灰场内的雨水汇集至集水坑，平时作为灰场的喷洒水源。干灰场重在管理，关键在环保，灰场管理机构设置要完备，要加强灰场的日常运行管理措施，避免因管理不善而造成的环境污染。在工程措施上,首先拟在灰场周围设1020m宽的防护林带，吸纳灰场的飞灰；另外设完备的喷洒设施，防止飞灰。为加强灰场管理，拟在灰场附近建设1座灰场管理站，管理站的占地面积初步定为600m2，站内设停车场、车库、办公室和生活间等设施。灰场内考虑配置洒水车、推土机、履带式压路机、手扶振动压路机、工具车等。所配机具可根据以后灰场的运行情况进行适当调整。4.6 地震、地质及岩土工程 区133、域地质与地震概况.1 大地构造轮廓及其所处大地构造位置两厂址所在区域位于我国大陆的东部，根据中国及邻区海陆大地构造图(张文佑主编，1983)，本区域地跨3个一级大地构造单元(图2.1-1)，工程场地处于华北断块区，南邻秦岭大别山断褶带，东南部与下扬子断块区相截接。图2.1-1 区域大地构造图.2 区域主要断裂及其活动性区域范围内断裂构造发育，不同地区断裂分布格局不同。以郯庐断裂为界，其西地区断裂以北西西走向为主，其次为北东走向；其东地区以北东走向为主，其次有北北东、北东东走向断裂见附图1xxxx2350MW低热质煤发电工程区域地震构造图 。现将本区主要断裂及其活动性分别叙述如下：北东向(含北北134、东向)断裂(1) 聊城兰考断裂(附图1中断裂编号F2，以下同)该断裂南起兰考县，向北经范县、聊城至韩屯转向北东，全长约360km，工作区内仅是该断裂的南段，长140km。断裂走向2030，倾向北西，倾角50 70，为一上陡下缓的铲形滑脱正断层。该断裂是华北盆地与鲁西隆起的分界断裂，在中、北段控制西侧的莘县凹陷和东濮凹陷的发育。断裂下盘的鄄1孔孔深826m穿过新生界见石炭系，而上盘东参1孔深达3335m尚未穿过新生界。从断裂两盘第四系厚度对比表明该断裂仍在持续活动，下降盘的东参1孔第四系厚度可达329m，而断层东侧的上升盘，第四系仅170 200m。人工地震结果表明( 石油部门)，该断裂为一断面135、倾向北西形成窄且密集的陡变带，陡变的带宽约510km，最大的变化梯度达4.210-5ms-2/km。航磁异常沿断裂也有明显的显示。地壳厚度和上地幔高导层埋深也形成较明显的梯度带。水准测量(1980 1988)表明上盘仍在下沉，速度为0.73mm/ a。沿断裂及其两侧发生过多次中强地震。1937年断裂附近还发生过菏泽Ms7级地震。可见，聊城-兰考断裂是一条晚第四纪活动断裂。(2) 郯庐断裂带(F24)该断裂带分布于我国东部，北起中俄边境的黑龙江鹤岗市、萝北一带，沿北北东 北东向往南直至长江岸边的湖北广济。它是一条规模巨大的岩石圈断裂带，为不同构造单元的分界线，控制了两侧地震地质环境的差异性发展，136、第四纪以来，具有多期及分段活动的特征。狭义的郯庐断裂带，即发育在鲁苏皖三省的断裂段，从地震活动以及地球物理、地貌特征和次级断裂组成等标志，可以分成三个明显的不同段落，从北向南分别为安丘郯城段、宿迁 泗洪段(泗县段)、明光广济段。区域范围内郯庐断裂带分别涉及安丘郯城段、宿迁泗洪段(泗县段)及明光广济段。安丘郯城段部分中生代晚期以来形成以强烈断陷、巨厚沉积为特征的裂谷。新生代早期消亡，转化为侧向挤压， 形成强烈的断褶带。莒县郯城一带多处见晚白垩世砂砾岩逆冲在全新世坡积物之上，并右旋错断冲沟水系。在中部有狭长的板泉拉分盆地，盆地南北两侧的活动断裂以右旋平移为主，全新世水平位移量达32m，平均水平位移137、速率为3.2mm/a。从地震活动角度看，该段基本上反映出低频强震的特征，发生过1668年郯城Ms8.5级地震。该段中生代晚期以来形成以强烈断陷、巨厚沉积为特征的裂谷。新生代早期消亡，转化为侧向挤压，形成强烈的断褶带。明光广济段经安徽明光、肥东、庐江、桐城、潜山等地抵湖北广济。该段在中生代晚期活动强烈，第四世晚期新构造活动同样存在着很大程度的差异。在地震活动方面，据史料记载，在区域范围内发生过1829年11月五河Ms5.5级地震、1868年10月定远南Ms5.5级地震、1673年3月合肥Ms5级地震，1497年6月潜山西南Ms4.75级地震。综上所述，郯庐断裂带有过多期不同性质的活动，其不同段有138、不同的活动特征。在区域范围内，该断裂的安丘郯城段、宿迁泗洪段(泗县段)晚第四世以来具备较强的活动性， 明光广济段晚第四世以来具有一定程度的新活动。(3) 王老人集断裂(F19)该断裂北自河南夏邑向南经安徽涡阳西侧、阜阳东侧延至河南固始并向南延伸，总体作北北东向延伸，倾向北北西，倾角6070。该断裂在布格重力异常图上，异常梯度带明显，阜阳三十铺以北断裂两侧重力高和重力低均被左旋错移。在涡阳龙山见与王老人集断裂走向一致的压性断裂出露，寒武系灰岩与页岩互层被强烈挤压，形成规模较大的破裂带。该断层走向210，倾向115，宽度达6m 以上，该断层沿线地貌线性不明显。安徽省地震局也曾对阜阳闸张庄草庙袁寨洄139、溜集一线颍河两岸进行野外观测，对断裂可能延伸的部位进行浅坑、槽探，结果发现Q3及更新沉积物标志层稳定延伸，未见任何构造扰动等变形现象。另据安徽省地矿局第一水文队在1991年对该断裂进行的浅层地震勘探， 结果表明该断裂断面倾向北西西，倾角70，断裂断在中更新统底界，垂向断距5-10m。综合分析认为，该断裂为第四世以来活动断裂，其最新活动时间为中更新世早期，未见晚第四世以来活动的迹象。(4) 固镇怀远断裂(F21)自北向南依次通过固镇县城城西、怀远魏庄、姚山至淮南常家坟附近，走向20左右，倾向SE，倾角50左右。重力布伽异常图上反映为迭加在东西向正负重力场上的近SE 向重力低带，以东为东西向正异常140、带。固镇怀远断裂在地貌上控制了淮河的流向，并构成东为丘陵山地，西为冲积平原的分界线。据钻探资料揭示，尹集怀远一带，前震旦系、震旦系、侏罗白垩系地层走向不连续，前震旦系地层西延受控制，为蚌埠块隆的西界断裂，并控制着新第三系和第四系的沉积。在姚山，晚元古代庄子里组地层中发育强烈挤压揉皱现象，并发现30/SE 42断层面,穿切以前所有杂乱无章变形带，见黄褐色断层泥带，宽1 5cm 不等，属固镇怀远断裂的平行构造。综合分析认为，该断裂最新活动时间为早、中更新世， 活动性质为压剪性。(5) 口孜集南照断裂(F20)该断裂北起xx百善集，向南经利辛、颍上和霍邱县周集西，在沈老庄南同肥中断裂相交，长约200141、km。断裂西侧由霍邱群寒武系组成走向南北、向西倾斜的单斜构造，构成四十里长山。岩石破碎、硅化强烈、裂隙发育，中酸性岩岩脉密集成带。东侧周集一带为霍邱群，钻孔揭示岩石破碎；在吴集南侧一带，400m以下见上侏罗统及下白垩统，推测断距为数百米。断裂带的重磁异常交变特征清晰，断裂西侧为重高磁低，断裂东侧为磁高重低，反映两侧地质体的性质不同。根据断裂对沉积作用的控制来分析，该断裂形成于晚侏罗世，在燕山晚期仍有活动，但未发现该断裂晚第四世以来活动迹象。北西向、北西西向、近东西向断裂(1) 涡河断裂(F8)该断裂北起亳州，经涡阳、蒙城，沿涡河呈线状延伸，总体走向约310，向南西中陡倾，全长约190km。该断142、裂属隐伏断裂，在重力、地磁等物探图上均有明显显示。断裂深度较大， 断裂南西盘落差达300m 以上。从亳县、蒙城地区东汉墓、地下运兵道和砖塔等断裂错位情况分析，自东汉以来该断裂曾有过活动。据史料记载，沿断裂曾发生过较频繁的有感地震，1481 年涡阳Ms6级地震和1525 年亳州Ms5.5 级地震，都发生在该断裂与北东向断裂的交汇部位。分析认为，该断裂为晚第四世活动断裂。(2) 梅山龙河口断裂(F17)该断裂走向北西西，北西起自梅山，大致沿响洪甸、下符桥、复南山南侧再向南东延至龙河口。断面向南西陡倾，性质先张后压。断裂沿线呈现强烈的动力变质作用，发育糜棱岩、碎裂岩和断层泥。如自西向东，在汞湾附近，143、岩石产生糜棱岩化；在杨泗岭发现未固结的断层泥；鲜花岭至胶冲一带发育层间滑动及各种形态的微构造；下符桥以东断裂形成宽阔的碎裂岩带。复南山一带见碎裂岩与挤压扁豆体逆覆于中生代红层之上。该断裂在布格重力方向( 0)导数图上显示为延伸极好的线性异常带。在地貌上， 自响洪甸龙门冲复南山南侧可见断续延伸的线状沟。综上所述，梅山龙河口断裂是一条形成早，具多期活动的断裂，其最新活动时间在早、中更新世。(3) 宿北断裂(F7)断裂总体走向约290，该断裂大部分隐伏于地下。在重力图上该断裂两侧表现出明显的差异异常。区域地质调查资料表明，该断裂对基底隆起与褶皱、中生代凸起与凹陷有一定的控制作用，是一条切割较深，多期144、活动的区域控制性大断裂。在齐山( 经纬度：3345N，116 24E) 见该断裂剖面，倾向南东，倾角84，断层破碎带宽约50cm，带中岩石片理化、角砾化，两侧寒武系灰岩中发育近东西向节理，由基岩面上发育的两组裂缝，发现东西向裂缝规模较南北向大，分析认为受断裂控制造成，但未见该断裂晚第四世以来存在活动迹象。(4) 湖熟溧阳断裂(F32)断裂总体走向北西310320，推测倾向南西，倾角陡，全段基本为第四系覆盖。在卫片上，断裂表现为一条暗色线性影纹。在地球物理方面，沿断裂存在一条明显的北西向布格重力异常梯度带，梯度带南西侧为重力负异常和高航磁负异常，北东侧重、磁场都表现正异常。该断裂控制宁芜一带断陷145、盆地的东北边界。长江南岸东北侧构成宁镇山脉的古生代地层在断裂南西侧未见出露； 断裂西南侧发育巨厚的上侏罗统上白垩统在北东侧零星分布。在长江北岸，断裂南西侧广泛发育前寒武系，构成了北东向复式褶皱，东北侧发育巨厚的白垩系老第三系。在江宁上坊、马鞍山采石坑内采集断层泥样品，经热释光测龄，结果为距今13.81.0万年，说明该断裂最新活动时间在中更新世晚期。.3 区域地震的空间分布特征区域历史地震活动空间分布不均匀， 地震主要发生在安徽凤台五河、河南太康附近以及山东菏泽曹县、临沂郯城一带。区域内的最大地震为1868年山东郯城Ms8.5级地震 (图2.6-1)。另外，在区域邻区范围内2011年1月19日安146、徽省安庆市发生Ms4.8级地震，该次地震是自1979年3月固镇Ms5.0级地震以来安徽省内发生的最大一次破坏性地震。图4.6-1 区域Ms 43 /4 级地震震中分布图(公元前280 年 2012 年11 月)根据我省及邻省地震台网记录，对自1970年以来现代小震活动进行统计，区域内共发生ML 2.0级以上地震1431次(图2.6-2)，其现代地震活动具有以下特征：(1) 小震活动呈带分布明显，区域内多处呈现北东向小震密集发生条带。其中地震密集发生条带位于郯庐断裂带附近，近年来地震活动有逐步增强的趋势，曾发生2006年7月26日定远Ms4.2级地震、2009年4月6日肥东Ms3.5级地震。(2147、) 仪器记录地震与历史中强地震活动的空间分布特征基本一致，郯城、菏泽等地地震分布相对集中。(3) 近年来在安徽中西部和北部、南部相继发生Ms3.0级及以上地震，如1999年12月利辛Ms4.1级地震，2005年7月寿县发生Ms3.6级地震。.4 区域地震时间分布特征及未来地震活动趋势分析根据大地构造背景和地震活动特征，我国东部地区以黄石九江屯溪宁波一线为界划分为华北和华南两大地震区。华北地震区是我国主要强震活动区，历史上多次发生7级以上强震。华北地震区的地震活动具有北强南弱的特征，大约以北纬34度40分为界，北部为强震活动区，南部是中强地震活动区。根据地震区内地震构造、地球物理场及地震活动性相148、一致的原则，地震区又可划分为若干地震带。工程研究区域处于华北地震区的南部，主要跨越郯庐地震带、长江下游黄海地震带和华北平原地震带( 图2.4-1， 图中虚框为区域范围) ， 工程场地位于郯庐地震带内。(1) 长江下游黄海地震带本带为一向东敞开的喇叭形，包括苏北平原和南黄海等区域。本带为明显的中强地震活动带。地震活动在空间上表现为由北东向南西减弱的趋势，并显示出北东、北西带状分布特点。带内最大地震震级为7级。图4.6-2 华北地震区分布范围示意图( 据中国地震局，2001)(2) 郯庐地震带郯庐地震带是我国东部规模最大的地震带。该带沿郯庐深大断裂展布并包括郯庐断裂带两侧及其邻近地区与之平行或斜交149、的次级断裂。该带呈北北东走向，贯穿整个中朝断块区和华北地台区的东部。该断裂带是一条巨大的重力梯度带，深部重力异常表现为东高西低，东部为重力高区，异常值为几到几十毫伽；西侧为重力低区，异常值为-10 - 45毫伽。本断裂带也是一条航磁异常梯度带，在上延10公里磁异常图上，该带也是一条正负异常区的分界带。本地震带上的地震活动具有分段性，中段强度较大，频度较高；南段强度较小，频度较低。(3) 华北平原地震带华北平原地震带总体呈北北东向展布，地震活动比较强烈，历史上共记录到Ms 4.75级地震140余次，其中7级以上地震达到6次，Ms 8级地震1次。(1) 根据历史记载，Ms 4.75级地震45次，其150、中Ms 6级地震5次5Ms6级地震29次，4.75 Ms 5级地震11次 最大地震为1868年山东郯城Ms8.5级地震级。另外，邻近区域范围内2011年1月19日安徽省安庆市发生Ms4.8级地震，该次地震是自1979年3月固镇Ms5.0级地震以来安徽省内发生的最大一次破坏性地震。(2) 工程研究区域处于华北地震区的南部，跨越郯庐地震带、长江下游黄海地震带和华北平原地震带，工程场地位于郯庐地震带内。郯庐地震带、长江下游黄海地震带和华北平原地震带的未来100年地震活动趋势应以地震带自身的活跃期水平估计为宜。(3) 区域范围内历史地震活动空间分布不均匀，地震主要发生在安徽凤台五河、河南太康附近以及山151、东菏泽曹县、临沂郯城一带。(4) 通过对区域范围内有震源深度的地震进行统计，在整个工作区内地震震源深度94%以上都在25k m以内，其中又以514k m范围居多，研究区域所发生的地震绝大部分属于地壳中上层的浅源构造地震。(5) 区域及邻区地震构造应力处在以水平挤压为主，在华北构造块体内，构造应力的主压力方向为北东、北东东；下扬子构造块体的主压应力方向为南东、南东东。.5 近场构造特征、地震活动及其影响.5.1 近场区主要断裂及其活动性近场区域内断裂构造不发育，共有三条断裂见附图2：xxxx2350MW低热质煤发电工程近场地震构造图。现将近场区主要断裂及其活动性分别叙述如下：(1) 西寺坡断裂(152、附图2中编号F3，下同)为一北西向断裂，分布于西寺坡向斜和芦岭向斜之间，断层性质为压性逆冲断层，断层面倾向北东，倾角80 ，断距20330m，奥陶系地层逆冲于石炭、二叠系等不同地层之上。钻孔资料表明，断裂北端被第三系所覆盖，断裂没有切穿进入第三系地层。表明该断层第四世以来没有明显新活动迹象。(2) 芦岭断裂(F1)位于芦岭向斜北东翼，走向北西，倾向北东，倾角陡，逆冲性质。钻孔揭露的控制断距大于1000m，发育在古生界地层中，而上覆地层末受构造扰动，第四世以来该断裂未发现活动的迹象。.5.2 历史地震对工程场地的影响分析历史地震对工程场地的影响， 是地震安全性评价的一项重要工作。区域及邻区发生过153、中强地震， 应当考虑这些地震对工程场地的影响烈度值。本报告根据历史地震资料， 分析工程场地所遭受的地震影响。(1) 1481 年3 月涡阳Ms6 级地震该次地震震中烈度 度，其距离工程场地约70km， 对工程场地造成 度影响。(2) 1525 年9 月河南柘城东Ms53/4 级地震该次地震震中距场地约145km，波及工程场地达 度影响。(3) 1525 年10 月安徽亳州附近Ms51/2 级地震该次地震震中距场距场地约122km，对工程场地产生 度影响。(4) 1668 年7 月山东郯城莒县Ms8.5 级地震该次地震是我国东部地区最大的一次地震，此次地震波及到安徽，全省烈度均达到 度以上，其中154、，长江以北的巢湖、六安、阜阳等地区达到 度，宿县、滁县地区达到 度。工程场地距震中约250km，波及工程场地达 度影响。(5) 1831 年9 月凤台东北Ms6.25级地震该次地震震中烈度为 度，其距离工程场地约80k m，对工程场地造成度影响。(6) 1937 年山东菏泽附近Ms7 级地震地震震中烈度为 度，有感面积很大，包括山东大部、河南东部、江苏省北部以及我省合肥以北的阜阳、宿县、亳县和滁县地区。该次地震震中距场地约240km， 波及工程场地达 度影响。(7) 1973 年9 月安徽xxMs4.0 级地震该次地震震中距工程场地约50km，该次地震波及工程场地达度影响。.5.3 近场区地震155、活动性近场区范围内，历史上曾发生1819年4月宿县Ms3.5级地震，该地震是近场范围内影响较大的一次地震，其距离工程场地约12km，工程场地处于有感范围内。自1970年安徽省测震台网建立以来，近场区共记录到ML 1.0级地震38次 其中ML 1.0 1.9级地震16次，ML 2.0 2.9级地震17次，ML 3.0级地震5次( 图-1)，近场区地震分布比较分散，最大地震为2001年11月30日发生的ML 3.9级地震。图 近场范围内ML 1.0 级地震震中分布图(1970年2012年11月).6 区域稳定性评价区域内断裂构造发育，以郯庐断裂为界，以东以北东向为主，以西以北西向及近东西向为主；区156、域断裂活动时代多为早、中更新世及前第四世，其中郯庐断裂带安丘郯城段、宿迁泗洪段(泗县段)、北东向的聊城兰考断裂以及北西向的涡河断裂为晚第四世活动断裂，活动时代较新。工程场地位于郯庐地震带内。郯庐地震带是我国东部规模最大的地震带。本地震带上的地震活动具有分段性，中段强度较大，频度较高；南段强度较小，频度较低。区域历史地震活动空间分布不均匀， 地震主要发生在安徽凤台五河、河南太康附近以及山东菏泽曹县、临沂郯城一带。区域内的最大地震为1868年山东郯城Ms8.5级地震 。另外，在区域邻区范围内2011年1月19日安徽省安庆市发生Ms4.8级地震，该次地震是自1979年3月固镇Ms5.0级地震以来安徽157、省内发生的最大一次破坏性地震。现代地震活动具有：小震活动呈带分布明显，地震密集发生条带位于郯庐断裂带附近，近年来地震活动有逐步增强的趋势，曾发生2006年7月26日定远Ms4.2级地震、2009年4月6日肥东Ms3.5级地震。仪器记录地震与历史中强地震活动的空间分布特征基本一致，郯城、菏泽等地地震分布相对集中。近年来在安徽中西部和北部、南部相继发生Ms3.0级及以上地震，如1999年12月利辛Ms4.1级地震，2005年7月寿县发生Ms3.6级地震。近场区断裂形成时间较老， 未见第四世以来有新活动的迹象。工程场地遭受的最大地震烈度为 度， 为1668年山东郯城莒县Ms8.5级地震等引起。近场区158、范围内，历史上曾发生1819年4月宿县Ms3.5级地震，其距离工程场地约12km， 工程场地处于有感范围内。近场区断裂构造不发育，历史上近场区未有破坏性地震的发生，现代地震活动的强度和频度相对较低。近场区新生代以来虽有所活动，但相对较弱，近场区基本处于稳定状态。详见xxxx2350MW 低热值煤发电工程场地地震安全性评价报告。 厂址区岩土工程条件.1 工业广场厂址区岩土工程条件.1.1 地形地貌xxxx2350MW低热质煤发电工程拟选的工业广场厂址，地貌单元xx平原，微地貌为河间地块，厂址区内地形平坦，为旱地，区内有4条沟渠，沟渠宽约2.03.0米深约1.52.0米，植物多为冬小麦、油菜、局部159、坟地等。自然地面高程为23.0024.10m(不含沟渠底)。.1.2 地层结构本阶段根据地质勘探资料，依据岩土层形成时代、成因和力学性质，将岩土层自上而下可划分为：层粉质粘土(Q4al)，灰褐色，灰黄色，可塑偏软-可塑状态，稍湿，等级中，韧性中，干强度中，稍有光泽，无摇震反应，混有少量姜石，粒径一般在550mm之间，表层约0.50米为耕植土，该层分布均匀，一般层厚约1.002.60米，平均厚度1.71米。层顶高程23.0424.10米之间，层底高程20.9722.28米之间。1层粉质粘土(Q4al)，灰褐色，灰黄色，软塑-可塑偏软，湿，等级中，韧性中，干强度中，稍有光泽，无摇震反应，混少量砂姜160、，该层零星分布，一般层厚约0.500.70米，平均厚度0.60米。层顶高程21.7022.28米之间，层底高程21.0021.78米之间。层粉土(Q4al)，粉土，灰黄色，等级中，韧性低，干强度低，无光泽，摇震反应快，很湿，稍密中实状态；该层分布均匀，一般厚度约米，平均厚度1.75米。层顶高程20.9722.28米之间，层底高程18.0621.22米之间。层粉质粘土(Q4al)，棕黄色，灰黄色，可塑-可塑偏硬状态，湿，等级中，局部为轻，韧性高，干强度高，有光泽，无摇震反应，混有少量姜石，粒径一般在550mm之间，该层局部分布，一般层厚约0.502.90米，平均厚度1.45米。层顶高程18.06161、21.22米之间，层底高程17.1619.92米之间。1层粉质粘土(Q4al)，灰黄色，流塑，湿，等级中，韧性高，干强度高，稍有光泽，无摇震反应，该层零星分布，仅见于1K13孔，一般层厚约0.80米。层顶高程17.98米，层底高程17.18米。1层粉砂(Q4al)：灰黄、黄色，中密局部密实，饱和。主要成分为石英、长石，含有少量云母片，颗粒组成良好，磨圆度一般，摇振反应迅速。局部地段顶部夹有中厚层状粉土或粉质粘土，该层分布均匀，一般厚度约米，平均厚度1.49米。层顶高程17.1621.55米之间，层底高程16.2819.85米之间。2层粉质粘土(Q4al)，棕黄色，灰黄色，可塑-可塑偏硬状态，湿162、，等级中，局部为轻，韧性高，干强度中，有光泽，混砂姜，该层分布较均匀，一般厚度约米，平均厚度2.13米。层顶高程17.1621.55米之间，层底高程16.2819.85米之间。3层细砂(Q4al)：灰黄、黄色，密实，饱和。主要成分为石英、长石，含有少量云母片，颗粒组成良好，磨圆度一般，摇振反应迅速；层顶以下2m厚度范围内，多夹有薄层状粉土或粉质粘土。该层分布较均匀，一般厚度约米，平均厚度6.38米。层顶高程12.8818.65米之间，层底高程1.6913.20米之间。层粉土夹粉质粘土(Q4al)：粉土：灰黄、棕黄色，中密密实，饱和，混有少量铁锰质氧化物和姜石，局部夹有薄层粉砂或为粉砂，具有水平163、层理，摇振反应迅速；粉质粘土：灰黄、棕黄、褐黄色，可塑可塑偏硬，局部硬塑，混有少量姜石，局部富集，粒径一般在550mm之间，等级中轻，韧性中，干强度高，有光泽，该层分布较均匀，一般厚度约米，平均厚度13.89米。层顶高程1.6911.87米之间，层底高程-8.461.67米之间。层粉质粘土(Q3al)：灰黑、灰黄、灰绿色，稍湿，硬塑，局部可塑或可塑偏硬，含有少量铁锰质结核、灰绿色高岭土条纹，含有少量姜石，中下部含有多量姜石，姜石粒径一般在550mm之间，局部夹有薄层粉土层；该层分布较均匀，一般厚度约8.600-15.50米，平均厚度11.54米。层顶高程-12.981.67米之间。该层未揭穿。164、1层粉土 (Q3al)：灰黄、棕黄色，湿，密室，局部含少量铁锰质氧化物，局部夹有薄中厚层粉砂，摇振反应迅速；该层呈透镜体状夹于层粉质粘土层中，零星分布。一般厚度约米，平均厚度1.01米。层顶高程-13.43-10.81米之间，层底高程-14.03-11.93米之间。.1.3 地基岩土主要物理力学指标 由于场地内地基土中含有姜石(钙质结核)，局部富集，且夹层和互层现象普遍，导致土层的原位测试数据偏大，在结合了当地工程禁经验的前提下，推荐地基岩土层主要物理力学性质指标值见表4.6-1：表4.6-1 拟选厂址地基岩(土)的主要物理力学性质指标 项目层号重力密度(KN/m3)天然含水量W(%)天然孔隙165、比e压缩模量Es1-2(MPa)粘聚力(kPa)内摩擦角j ( )承载力特征值fak(kPa)层粉质粘土18.519.025.929.30.7680.81246304010131201401层粉质粘土18.218.627.930.50.7780.852352535810100120层粉土18.519.024.928.00.6780.7835720301619120140层粉质粘土19.019.2027.030.00.6760.86368405012151401601层粉砂19.219.507100.020251301602层粉质粘土19.019.2026.030.00.6760.8636840166、5012151501703层粉砂19.219.5010150.02530200250层粉土与粉质粘土互层19.019.2027.030.00.6760.803101230401822210240层粉质粘土19.019.3025.028.00.6700.763810405012152202601层粉土19.019.2026.029.00.6760.730121820302225220260注 C、f值为快剪值。.1.4 地下水拟建场地地下水主要为孔隙潜水、少量上层滞水，浅层潜水含水层主要为、1和3粉土粉砂，上层滞水含水层为、和2粉质粘土；浅层地下水主要接受大气降水、地表水的垂直入渗补给。上层滞水167、型的地下水位埋藏浅，地下水位埋深在1.102.1米之间；潜水型的地下水位埋藏较浅，地下水位埋深在2.003.0米之间；水位的变化幅度约0.5m。地下水对混凝土结构具有微腐蚀性。对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。地下水位以上的场地土对混凝土结构具有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。对钢结构具有弱腐蚀性。.1.5 不良地质作用和特殊性土厂址区1粉质粘土和层粉土为高压缩性土，1、3和层为砂(粉)土，地下水位浅，易产生流砂和涌土等不利施工现象；少量建(构)筑物如循环水泵房、卸煤沟、转运站等基础埋深在8.015.0 m之间，甚致会产生滑坡、崩塌等不良地质作用。需进行基坑降水、支护和必要的隔168、水处理。拟选厂址位于为煤矿采空区附近，抽排深层地下水会引发地面沉降地质灾害，其地质灾害危险性为中等，工程设计中应根据地质灾害危险性评估报告的结论和意见，采取种针对性措施，可有效消除地质灾害对本工程的不良影响。拟选厂址场地无特殊性土。.1.6 场地与地基地震效应根据中国地震动参数区划图(GB 18306-2001)，在50年超越概率为10的条件下，地震动峰值加速度为0.05g，地震基本烈度为6.0度，根据建筑抗震设计规范(GB50011-2010)，抗震设防烈度值为6度(第三组)。根据xxxx2350MW 低热值煤发电工程场地地震安全性评价报告得出50年超越概率为10%的条件下，场地基岩面水平峰169、值加速度分别为0.0745g(73gal)。根据拟选厂址区的地基岩土特性资料分析，判定场地土类型属中软土；场地覆盖层厚度大于50米，判定建筑场地类别为类。属于可进行工程建设的一般场地。场地范围内未发现软弱土层，可以不考虑软土震陷影响。.1.7 砂土液化场地地基岩土层中，埋深在20.0米深度内的层饱和粉土层和1、3层饱和粉砂，在抗震设防烈度7度进行液化判别为不液化土。.1.8 岩土工程条件初步评价层粉质粘土呈可塑偏软-可塑状态，承载力特征值fak=120140 KPa，且埋藏浅，工程性质一般，但层厚变化较大，可作为一般建构筑物天然地基持力层。1层粉质粘土呈可塑偏软，承载力特征值fak=10012170、0 KPa，且埋藏浅，工程性质一般，但层厚变化较大，可作为一般建构筑物天然地基持力层和下卧层。层粉土稍密中实状态；承载力特征值fak=120140 KPa，且埋藏浅，工程性质一般，但层厚变化较大，可作为一般建构筑物天然地基持力层和下卧层。层粉质粘土可塑-可塑偏硬状态，承载力特征值fak=140160 KPa，且埋藏浅，工程性质较好，但层厚变化较大，可作为一般建构筑物天然地基持力层和下卧层。1层粉砂中密，承载力特征值fak=130160 KPa，且埋藏较深，工程性质一般，但层厚变化较大，可作为一般建构筑物天然地基下卧层。2层粉质粘土可塑-可塑偏硬状态，承载力特征值fak=150170 KPa，且171、埋藏较深，工程性质较好，但层厚变化较大，埋藏较深，可作为一般建构筑物天然地基下卧层。3层细砂密实，承载力特征值fak=200250 KPa，且埋藏较深，工程性质较好，但层厚变化较大，可作为一般建构筑物天然地基下卧层。层粉土夹粉质粘土，承载力特征值fak=210240 KPa，且埋藏较深，工程性质较好，层厚变化较大但稳定，可作为一般建构筑物桩基持力层。层粉质粘土硬塑局部可塑偏硬，承载力特征值fak=220260 KPa，且埋藏较深，工程性质较好，层厚变化较大但稳定，可作为主厂房等建构筑物桩基持力层。1层粉土中密密实，承载力特征值fak=220260 KPa，且埋藏较深，工程性质较好，层薄，可作为172、主厂房等建构筑物桩基下卧层。.1.9 建筑地基方案初步评价对于基础埋深较大的主厂房、烟囱及冷却塔等重要建筑物，荷重较大附属建构筑物，采用天然地基不能满足设计的要求，需进行地基处理。主厂房、烟囱、冷却塔等重要建筑物宜采用桩基进行地基处理，桩端持力层宜选择层粉质粘土。荷重较大附属建构筑物，宜选层粉土与粉质粘土互层为桩端持力层。小型建筑物可采用天然地基，持力层宜选择层粉质粘土，必要时需对软弱下卧层1和层进行强度和变形验算。.1.10 地基处理初步方案根据建筑物重要性、荷载特点，主厂房、烟囱、冷却塔等重要建筑物的桩端持力层宜选择层粉质粘土。荷重较大附属建构筑物，宜选层粉土与粉质粘土互层为桩端持力层。对173、此相应采用桩基处理方法较多，如可选择打入式钢筋混凝土预应力管桩、灌注桩等桩基处理方法。现将初选的几种桩型的主要特点列于表.1.10-1。表.1.10-1 初选桩型主要特点比较表桩 型主要优点主要缺点打入式钢筋混凝土预应力管桩1 施工质量易于保证。2 施工机械化程度高，工期短。3 桩体强度比预制方桩高4 穿过1层能力强(待试桩确定)。1 存在部分挤土效应。2 桩长受限制，难以穿过3层。3 振动、噪声影响环境。4 造价高。5 可能有截桩，有接头。钻孔灌注桩桩身质量易于保证，桩长不受限制，依持力层起伏调节。持力层可自由选择。施工机械化程度高，但工期稍长。无挤土效应。无截桩，无接头。1 较易产生夹泥、174、离析、缩颈、断桩现象。2 桩底虚土、沉渣、孔壁泥皮太厚。3 泥浆污染环境。4 造价相对较高。循挖灌注桩1 桩身质量较易于保证，桩长不受限制，依持力层起伏调节。2 持力层可自由选择。3 施工机械化程度高，但工期稍长。4 无挤土效应。5 无截桩，无接头。6 无泥浆污染环境。1 易产生夹泥、离析、缩颈、断桩等现象。2 桩底虚土、沉渣、孔壁泥皮太厚。3 造价相对较高。4 粉土粉砂可能塌孔。主厂房、烟囱、冷却塔等重要建筑物的桩端持力层宜选择层粉质粘土，荷重较大附属建构筑物，宜选层粉土与粉质粘土互层为桩端持力层，宜采用钻孔灌注桩或循挖灌注桩进行地基处理。地基处理方案待下一阶段进一步确定。.1.12 基坑支175、护与排水由于场地内上部土层的工程性质相对较差,故基础开挖时需要放坡(或进行支护)。对于深基坑必要时应采取有效措施进行支护。场地内地下水位埋藏较浅，地基为粉(砂)土，因此，基坑开挖时应充分考虑基坑降排水问题，对于基础埋深较大的主厂房、烟囱及冷却塔等重要建筑物，需基坑降水。.2 行宫铺厂址区岩土工程条件.2.1 地形地貌xxxx2350MW低热质煤发电工程拟选的行宫铺厂址，地貌单元xx平原，微地貌为河间地块，厂址区内地形平坦，为旱地，区内有7条沟渠，沟渠宽约2.03.0米深约1.52.0米，植物多为冬小麦、油菜等。自然地面高程为25.3025.88m(不含沟渠底)。4.6.2.2.2 地层结构本阶176、段根据地质勘探资料，依据岩土层形成时代、成因和力学性质，将岩土层自上而下可划分为：层粉质粘土(Q4al)，灰褐色，灰黄色，可塑偏软-可塑状态，稍湿，等级中，韧性中，干强度中，稍有光泽，无摇震反应，混有少量姜石，粒径一般在550mm之间，表层约0.50米为耕植土，该层分布均匀，一般层厚约0.502.80米，平均厚度1.69米。层顶高程25.3425.88米之间，层底高程22.8224.84米之间。层粉土(Q4al)，粉土，灰黄色，等级中，韧性低，干强度低，无光泽，摇震反应快，很湿，稍密中实状态；该层分布均匀，一般厚度约米，平均厚度1.86米。层顶高程22.8224.84米之间，层底高程20.62177、23.74米之间。层粉质粘土(Q4al)，棕黄色，灰黄色，可塑-可塑偏硬状态，湿，等级中，局部为轻，韧性高，干强度高，有光泽，无摇震反应，混有少量姜石，粒径一般在550mm之间，该层局部分布，一般层厚约1.001.70米，平均厚度1.32米。层顶高程20.6224.04米之间，层底高程19.6222.36米之间。1层粉砂(Q4al)：灰黄、黄色，中密局部密实，饱和。主要成分为石英、长石，含有少量云母片，颗粒组成良好，磨圆度一般，摇振反应迅速。局部地段顶部夹有中厚层状粉土或粉质粘土，该层分布均匀，一般厚度约米，平均厚度1.24米。层顶高程19.6222.40米之间，层底高程17.8021.70米178、之间。2层粉质粘土(Q4al)，棕黄色，灰黄色，可塑-可塑偏硬状态，湿，等级中，局部为轻，韧性高，干强度中，有光泽，混砂姜，该层分布均匀，一般厚度约0.50-4.80米，平均厚度2.79米。层顶高程17.8021.70米之间，层底高程16.9017.48米之间。3层细砂(Q4al)：灰黄、黄色，密实，饱和。主要成分为石英、长石，含有少量云母片，颗粒组成良好，磨圆度一般，摇振反应迅速；层顶以下2m厚度范围内，多夹有薄层状粉土或粉质粘土。该层分布均匀，一般厚度约1.409.90米，平均厚度5.21米。层顶高程16.9017.48米之间，层底高程7.0116.08米之间。层粉土夹粉质粘土(Q4al)179、：粉土：灰黄、棕黄色，中密密实，饱和，混有少量铁锰质氧化物和姜石，局部夹有薄层粉砂或为粉砂，具有水平层理，摇振反应迅速；粉质粘土：灰黄、棕黄、褐黄色，可塑可塑偏硬，局部硬塑，混有少量姜石，局部富集，粒径一般在550mm之间，等级中轻，韧性中，干强度高，有光泽，该层分布均匀，一般厚度约米，平均厚度15.94米。层顶高程7.0215.76米之间，层底高程-5.56-0.32米之间。层粉质粘土(Q3al)：灰黑、灰黄、灰绿色，稍湿，硬塑，局部可塑或可塑偏硬，含有少量铁锰质结核、灰绿色高岭土条纹，含有少量姜石，中下部含有多量姜石，姜石粒径一般在550mm之间，局部夹有薄层粉土层；该层分布均匀，一般厚度180、约米，平均厚度7.69米。层顶高程-5.56-3.84米之间。该层未揭穿。.2.3 地基岩土主要物理力学指标 由于场地内地基土中含有姜石(钙质结核)，局部富集，且夹层和互层现象普遍，导致土层的原位测试数据偏大，在结合了当地工程禁经验的前提下，推荐地基岩土层主要物理力学性质指标值见表.2.3-1：表.2.3-1 拟选厂址地基岩(土)的主要物理力学性质指标项目层号重力密度(KN/m3)天然含水量W(%)天然孔隙比e压缩模量Es1-2(MPa)粘聚力(kPa)内摩擦角j ( )承载力特征值fak(kPa)层粉质粘土18.519.025.929.30.7680.8124630401013135155层181、粉土18.519.024.928.00.6780.783462030131690110层粉质粘土19.019.2024.030.00.6760.86368405012151301501层粉砂19.219.507100.020251201402层粉质粘土19.019.2024.030.00.6760.86368405012151501703层粉砂19.219.5010150.02530180220层粉土与粉质粘土互层19.019.2024.030.00.6760.803101230401822200230层粉质粘土19.019.3024.030.00.6700.76381040501215220182、260注 C、f值为快剪值。.2.4 地下水拟建场地地下水主要为孔隙潜水、少量上层滞水，浅层潜水含水层主要为、1和3粉土粉砂，上层滞水含水层为、和2粉质粘土；浅层地下水主要接受大气降水、地表水的垂直入渗补给。上层滞水型的地下水位埋藏浅，地下水位埋深在1.201.5米之间；潜水型的地下水位埋藏较浅，地下水位埋深在2.003.0米之间；水位的变化幅度约0.5m。厂址区地下水对混凝土结构具有微腐蚀性。对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。地下水位以上的场地土对混凝土结构具有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。对钢结构具有弱腐蚀性。.2.5 不良地质作用和特殊性土厂址区上部层粉土为高压缩性土，183、1、3和层为砂(粉)土，地下水位浅，易产生流砂和涌土等不利施工现象；少量建(构)筑物如循环水泵房、卸煤沟、转运站等深基础，甚致会产生滑坡、崩塌等不良地质作用。需进行基坑降水、支护和必要的隔水处理。场地无特殊性土。.2.6 场地与地基地震效应根据中国地震动参数区划图(GB 18306-2001)，在50年超越概率为10的条件下，地震动峰值加速度为0.05g，地震基本烈度为6.0度，根据建筑抗震设计规范(GB50011-2010)，抗震设防烈度值为6度(第三组)。场地土类型属中软土；建筑场地类别为类。属于可进行工程建设的一般场地。场地范围内未发现软弱土层， 可以不考虑软土震陷影响。.2.7 砂土液184、化场地地基岩土层中，埋深在20.0米深度内的层饱和粉土层和1、3层饱和粉砂，在抗震设防烈度7度进行液化判别为不液化土。.2.8 岩土工程条件初步评价层粉质粘土呈可塑偏软-可塑状态，承载力特征值fak=135155 KPa，且埋藏浅，工程性质一般，但层厚变化较大，可作为一般建构筑物天然地基持力层。层粉土稍密状态；承载力特征值fak=90110 KPa，且埋藏浅，工程性质一般，但层厚变化较大，可作为一般建构筑物天然地基持力层和下卧层。层粉质粘土可塑-可塑偏硬状态，承载力特征值fak=130150 KPa，且埋藏浅，工程性质较好，但层厚变化较大，可作为一般建构筑物天然地基持力层和下卧层。1层粉砂中密185、，承载力特征值fak=120140 KPa，且埋藏较深，工程性质一般，但层厚变化较大，可作为一般建构筑物天然地基下卧层。2层粉质粘土可塑-可塑偏硬状态，承载力特征值fak=150170 KPa，且埋藏较深，工程性质较好，但层厚变化较大，埋藏较深，可作为一般建构筑物天然地基下卧层。3层粉砂中密-密实，承载力特征值fak=180220 KPa，且埋藏较深，工程性质较好，但层厚变化较大，可作为一般建构筑物天然地基下卧层。层粉土夹粉质粘土，承载力特征值fak=200230 KPa，且埋藏较深，工程性质较好，层厚变化较大但稳定，可作为一般建构筑物桩基持力层。层粉质粘土硬塑局部可塑偏硬，承载力特征值fak186、=220260 KPa，且埋藏较深，工程性质较好，层厚变化较大但稳定，可作为主厂房等建构筑物桩基持力层。.2.9 建筑地基方案初步评价对于基础埋深较大的主厂房、烟囱及冷却塔等重要建筑物，荷重较大附属建构筑物，采用天然地基不能满足设计的要求，需进行地基处理。主厂房、烟囱、冷却塔等重要建筑物宜采用桩基进行地基处理，桩端持力层宜选择层粉质粘土。荷重较大附属建构筑物，宜选层粉土与粉质粘土互层为桩端持力层。小型建筑物可采用天然地基，持力层宜选择层粉质粘土，必要时需对软弱下卧层层进行强度和变形验算。.2.9.1 地基处理初步方案根据建筑物重要性、荷载特点，主厂房、烟囱、冷却塔等重要建筑物的桩端持力层宜选择187、层粉质粘土。荷重较大附属建构筑物，宜选层粉土与粉质粘土互层为桩端持力层。宜采用钻孔灌注桩或循挖灌注桩进行地基处理。地基处理方案待下一阶段进一步确定。.2.10 基坑支护与排水主厂房基础埋深约为3.5米,由于场地内上部土层的工程性质相对较差,故基础开挖时需要放坡(或进行支护)。根据工程地质手册有关资料，当基坑深度为4米时，放坡坡度约为45o,坡比约为1:1(基坑周边无堆载时)。对于深基坑必要时应采取有效措施进行支护。场地内地下水位埋藏较浅，上步地基为粉(砂)土，因此，基坑开挖时应充分考虑基坑降排水问题，对于基础埋深较大的主厂房、烟囱及冷却塔等重要建筑物，需基坑降水。 补给水泵房场地岩土工程条件.188、1 地层结构本阶段根据地质勘探资料，依据岩土层形成时代、成因和力学性质，将岩土层自上而下可划分为：层粉质粘土(Q4al)，灰褐色，灰黄色，可塑状态，稍湿，等级中，韧性中，干强度中，稍有光泽，无摇震反应，混有少量姜石，粒径一般在550mm之间，表层约0.50米为耕植土，该层分布均匀，一般层厚约1.401.60米，平均厚度1.50米。层粉土(Q4al)，粉土，灰黄色，等级中，韧性低，干强度低，无光泽，摇震反应快，很湿，稍密中实状态；该层分布均匀，一般厚度约米，平均厚度2.65米。层粉砂(Q4al)：灰黄、黄色，密实，饱和。主要成分为石英、长石，含有少量云母片，颗粒组成良好，磨圆度一般，摇振反应迅速189、；层顶以下2m厚度范围内，多夹有薄层状粉土或粉质粘土。该层分布较均匀，一般厚度约米，平均厚度8.80米。层粉土夹粉质粘土(Q4al)：粉土：灰黄、棕黄色，中密密实，饱和，混有少量铁锰质氧化物和姜石，局部夹有薄层粉砂或为粉砂，具有水平层理，摇振反应迅速；粉质粘土：灰黄、棕黄、褐黄色，可塑可塑偏硬，局部硬塑，混有少量姜石，局部富集，粒径一般在550mm之间，等级中轻，韧性中，干强度高，有光泽，该层分布较均匀，一般厚度约米，该层未揭穿。.2 地基岩土主要物理力学指标 各岩土层的指标结合当地工程经验综合确定见表.2-1。表.2-1 拟选厂址地基岩(土)的主要物理力学性质指标项目层号重力密度(KN/m3190、)天然含水量W(%)天然孔隙比e压缩模量Es1-2(MPa)粘聚力(kPa)内摩擦角j ( )承载力特征值fak(kPa)层粉质粘土18.519.025.928.30.7680.8105730401013140160层粉土18.519.024.928.00.6780.7835710201619130150层粉砂19.219.5010150.02530200250粉土与粉质粘土互层19.019.2024.030.00.6760.760101230401822210240注 C、f值为快剪值。.3 地下水拟建补给水泵房场地地下水主要为孔隙潜水、少量上层滞水，浅层潜水含水层主要为粉土和粉砂，上层滞水191、含水层为粉质粘土；浅层地下水主要接受大气降水、地表水的垂直入渗补给。上层滞水型的地下水位埋藏浅，地下水位埋深在1.201.5米之间；潜水型的地下水位埋藏较浅，地下水位埋深在2.003.0米之间；水位的变化幅度约0.5m。地下水对混凝土结构具有微腐蚀性。对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。地下水位以上的场地土对混凝土结构具有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。对钢结构具有弱腐蚀性。.4 不良地质作用和特殊性土补给水泵房建筑物基础埋深在6.08.0 m之间，和层为砂(粉)土，地下水位浅，易产生流砂和涌土等不利施工现象；甚致会产生滑坡、崩塌等不良地质作用。需进行基坑降水、支护和必要的隔水处192、理。场地无特殊性土。.5 场地与地基地震效应根据中国地震动参数区划图(GB 18306-2001)，在50年超越概率为10的条件下，地震动峰值加速度为0.05g，地震基本烈度为6.0度，根据建筑抗震设计规范(GB50011-2010)，抗震设防烈度值为6度(第三组)。根据地基岩土特性资料分析，判定场地土类型属中软土；场地覆盖层厚度大于50米，判定建筑场地类别为类。属于可进行工程建设的一般场地。场地范围内未发现软弱土层， 可以不考虑软土震陷影响。.6 建筑地基方案初步评价补给水泵房建筑物基础埋置较深，约为68米,根据地基土层特性，采用天然地基，宜选择层粉砂为持力层。宜采用沉井法施工。应充分考虑基193、坑外降水问题。 灰场岩土工程条件.1 地形地貌xxxx2350MW低热质煤发电工程拟选的祁东煤矿塌陷区灰场场地，地貌单元xx平原，微地貌为河间地块，塌陷区深度为1.501.70m。灰场内地形平坦，为慌地。自然地面高程为18.319.10m。.2 地层岩性拟选的灰场场地勘探深度内地层主要由第四系上更新统冲积形成的粘性土和粉土组成。本阶段根据地质勘探资料，依据岩土层形成时代、成因和力学性质，将岩土层自上而下可划分为：层：素填土(Q4ml)，主要由粉质粘土组成，稍密。分布于灰场周边道路和沟边。该层分布均匀，一般层厚约0.701.70米，平均厚度1.50米。层顶高程20.0520.40米之间，层底高程194、18.7019.35米之间。层粘土(Q4al)，棕黄色，灰绿色，硬塑可塑偏硬，稍湿，等级中，韧性中，干强度中，稍有光泽，无摇震反应，局部混有少量姜石，粒径一般在550mm之间，表层约0.50米为耕植土，该层分布均匀，该层未揭穿，一般层厚约6.307.30米，平均厚度6.80米。该层大部分未揭穿，层顶高程18.3619.35米之间。 层粉土(Q4al)，粉土，灰黄色，等级中，韧性低，干强度低，无光泽，摇震反应快，很湿，中实状态；该层分布均匀，该层未揭穿，揭示厚度约0.50米。.3 地基岩土主要物理力学指标 根据标准贯入测试击数结果并结合经验综合推荐各岩土层主要物理力指值见表.3-1：表.3-1 195、各岩土层主要物理力学指标推荐值 地层编号岩土名 称含水量W(%)重力密度g(kN/m3)天然孔隙比e压缩模量Es1-2(MPa)粘聚力C(kPa)内摩擦角f()承载力特征值fak (kPa)素填土252817.518.01.001.20351015 687090粘土262819.019.20.680.73081045551214200230粉土283018.819.20.700.7591220301823150180注 C、f值为快剪值。.4 地下水拟建灰场场地地下水主要为上层滞水，上层滞水含水层为粘土；浅层地下水主要接受大气降水、地表水的垂直入渗补给。上层滞水型的地下水位埋藏较深，地下水位埋196、深在4.105.20米之间；水位的变化幅度约1.001.50m。地下水对混凝土结构具有微腐蚀性。对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。地下水位以上的场地土对混凝土结构具有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。对钢结构具有弱腐蚀性。.5 场地与地基地震效应根据中国地震动参数区划图(GB 18306-2001)，在50年超越概率为10的条件下，地震动峰值加速度为0.05g，地震基本烈度为6.0度，根据建筑抗震设计规范(GB50011-2010)，抗震设防烈度值为6度(第三组)。根据地基岩土特性资料分析，判定场地土类型属中硬土；场地覆盖层厚度大于50米，判定建筑场地类别为类。对建筑抗震有利。.197、6 坝基稳定性分析及不良地质作用拟选的灰场为祁东煤矿塌陷区，目前塌陷区深度为1.501.70m，将来有可能进一步塌陷，已有堤(坝)或道路可能进一步塌陷下沉，是不稳定的，待塌陷稳定后灰坝坝基也就稳定。灰场除塌陷外，无其它不良地质作用。.7 渗透性分析及对环境的影响灰场内外地基土主要为粘土，为隔水层，对灰坝和灰场防渗有利。 结论与建议.1 区域内断裂构造发育，以郯庐断裂为界，以东以北东向为主，以西以北西向及近东西向为主；区域断裂活动时代多为早、中更新世及前第四世，其中郯庐断裂带安丘郯城段、宿迁泗洪段(泗县段)、北东向的聊城兰考断裂以及北西向的涡河断裂为晚第四世活动断裂，活动时代较新。工程场地位于郯198、庐地震带内。郯庐地震带是我国东部规模最大的地震带。本地震带上的地震活动具有分段性，中段强度较大，频度较高；南段强度较小，频度较低。区域历史地震活动空间分布不均匀， 地震主要发生在安徽凤台五河、河南太康附近以及山东菏泽曹县、临沂郯城一带。区域内的最大地震为1868年山东郯城Ms8.5级地震 。另外，在区域邻区范围内2011年1月19日安徽省安庆市发生Ms4.8级地震，该次地震是自1979年3月固镇Ms5.0级地震以来安徽省内发生的最大一次破坏性地震。现代地震活动具有：小震活动呈带分布明显，地震密集发生条带位于郯庐断裂带附近，近年来地震活动有逐步增强的趋势，曾发生2006年7月26日定远Ms4.2199、级地震、2009年4月6日肥东Ms3.5级地震。仪器记录地震与历史中强地震活动的空间分布特征基本一致，郯城、菏泽等地地震分布相对集中。近年来在安徽中西部和北部、南部相继发生Ms3.0级及以上地震，如1999年12月利辛Ms4.1级地震，2005年7月寿县发生Ms3.6级地震。近场区断裂形成时间较老， 未见第四世以来有新活动的迹象。工程场地遭受的最大地震烈度为 度， 为1668年山东郯城莒县Ms8.5级地震等引起。近场区范围内，历史上曾发生1819年4月宿县Ms3.5级地震，其距离工程场地约12km， 工程场地处于有感范围内。近场区断裂构造不发育，历史上近场区未有破坏性地震的发生，现代地震活动的200、强度和频度相对较低。近场区新生代以来虽有所活动，但相对较弱，近场区基本处于稳定状态。详见xxxx2350MW 低热值煤发电工程场地地震安全性评价报告。 .2 两厂址、补给水泵房和灰场在50年超越概率为10的条件下，地震动峰值加速度为0.05g，地震基本烈度为6.0度，根据建筑抗震设计规范(GB50011-2010)，抗震设防烈度值为6度(第三组)。两厂址主厂房、烟囱和冷却塔等场地基岩面水平峰值加速度为0.0745g(73gal)。场地土类型属中软土；场地覆盖层厚度大于50米，判定建筑场地类别为类。属于可进行工程建设的一般场地。.3 两厂址上部地基土工程性质较差，下部地基土工程性质较好，对于基础201、埋深较大的主厂房、烟囱及冷却塔等重要建筑物，荷重较大附属建构筑物，采用天然地基不能满足设计的要求，需进行地基处理。宜采用钻孔灌注桩或循挖灌注桩进行地基处理。地基处理方案待下一阶段进一步确定。小型建筑物可采用天然地基，持力层宜选择层粉质粘土，必要时需对软弱下卧层1和层进行强度和变形验算。工业广场厂址主厂房、烟囱、冷却塔等重要建筑物的桩端持力层宜选择层粉质粘土，桩长约25.0032.00m(按地面起算，下同)。荷重较大附属建构筑物，宜选层粉土与粉质粘土互层为桩端持力层，长约13.0023.00m。行宫铺厂址主厂房、烟囱、冷却塔等重要建筑物的桩端持力层宜选择层粉质粘土，桩长约30.5032.00m。202、荷重较大附属建构筑物，宜选层粉土与粉质粘土互层为桩端持力层，长约14.5020.00m(按地面起算)。.4 拟建两厂址场地地下水主要为孔隙潜水、少量上层滞水，浅层潜水含水层主要为、1和3粉土粉砂，上层滞水含水层为、和2粉质粘土；浅层地下水主要接受大气降水、地表水的垂直入渗补给。上层滞水型的地下水位埋藏浅，地下水位埋深在1.201.5米之间；潜水型的地下水位埋藏较浅，地下水位埋深在2.003.0米之间；水位的变化幅度约0.5m。地下水对混凝土结构具有微腐蚀性。对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。地下水位以上的场地土对混凝土结构具有微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。对钢结构具有弱腐蚀性203、。4.6.5.5 两厂址场地土层中1粉质粘土和层粉土为高压缩性土，1、3和层为砂(粉)土，地下水位浅，易产生流砂和涌土等不利施工现象；对深基础甚致会产生滑坡、崩塌等不良地质作用。需进行基坑降水、支护和必要的隔水处理。工业广场厂址位于为煤矿采空区附近，抽排深层地下水会引发地面沉降地质灾害，其地质灾害危险性为中等，工程设计中应根据地质灾害危险性评估报告的结论和意见，采取种针对性措施，可有效消除地质灾害对本工程的不良影响。拟选两厂址场地无特殊性土。.6 工业广场厂址场地地势较低，需回填土1.50 m左右。回填土需分层夯(压)实，回填土工程量大，同时周围需作挡土墙，挡土墙工程量大。.7 补给水泵房建筑204、物基础埋置较深，约为68米,根据地基土层特性，采用天然地基，宜选择层粉砂为持力层。宜采用沉井法施工。和层为砂(粉)土，地下水位浅，易产生流砂和涌土等不利施工现象；甚致会产生滑坡、崩塌等不良地质作用。需进行基坑降水、支护和必要的隔水处理。场地无特殊性土。.8 拟选的灰场为祁东煤矿塌陷区，目前塌陷区深度为1.501.70m，将来有可能进一步塌陷，已有堤(坝)或道路可能进一步塌陷下沉，是不稳定的，待塌陷稳定后灰坝坝基也就稳定。灰场除塌陷外，无其它不良地质作用。灰场内外地基土主要为粘土，为隔水层，对灰坝和灰场防渗有利。粘土层渗透系数为.9 xxxx2350MW低热质煤发电工程拟选的工业广场厂址和行宫铺205、厂址区域地质具有稳定性，如采取适当的抗震措施，均宜建厂；从岩土工程条件看，工业广场厂址陈庄厂略优于行宫铺厂址，因此经综合分析推荐工业广场厂址为本工程厂址。.10 下一阶段工作建议：进一步查明工程各场地的岩土工程条件，为基础和桩基选型优化设计提供更为准确的岩土参数。4.7 厂址比较与推荐意见 各厂址方案的主要特征表4.7-1 厂址方案比较表厂 址项 目工广厂址行宫铺厂址与周围城镇及厂矿的关系南靠xx煤矿工业广场。北距xx市区约15公里，东距桃园镇约8公里。西南距南坪镇约5公里。位于xx西南部规划工业园区内，东北距市区约3.5km。土地性质大部分为一般农田。约75%为有条件建设用地，25%为一般农206、田。厂区用地面积(运煤方式：皮带运煤+公路)(hm2)17.7620.72贮灰场用地4040厂外输煤栈桥长度(km)0.611厂外输煤栈桥用地面积(hm2)0.43211厂外公路运输条件厂址东距xx矿南北向的进矿公路约600m，北侧及西侧约600700m处有xx矿的货运公路。西距S305省道约3.5km。厂址东南侧紧邻S305省道，距交通主干道较近。进厂道路长度(km)0.6+0.7 0.3+1进厂道路用地面积(hm2)1.951.95厂外补给水管总长度(km)15(中水)+21(新汴河)7.5(中水)+11(新汴河)厂外补给水总用地(hm2)0.12(征)+21.6(租)0.12(征)+11207、.1(租)出灰条件与灰场距稍近与灰场距离远厂外运灰道路长度(km)23(扩建乡道约7km)31(扩建乡道约7km)拆迁情况场地中部有两条110kV、两条10kV矿区供电线路；无民房。场地中央有一条110kV输电线路。无民房。厂区整平土石方工程量(104m3)挖00填248.5进厂道路土石方工程量(104m3)挖00填1.60.7施工区土石方工程量(104m3)挖00填42 厂址推荐意见工业广场和行宫铺两个厂址方案在技术上均初步可行，本项目属低热值煤发电电厂，厂址方案距矿区远近条件成为优选厂址方案的重要因素。从上表中分析可看出，两个厂址的工程地质、出线等这些外围条件基本相似，工业广场厂址的用地面208、积、厂外栈桥长度等方面优于行宫铺厂址，因此工业广场厂址的综合技术经济条件优于行宫铺厂址。综合比较后，选定工业广场厂址为推荐厂址。5 工程设想5.1 全厂总体规划及厂区总平面布置规划 全厂总体规划.1 电厂厂址拟选厂址有两处。工广厂址：该厂址位于xx矿工业广场北围墙外侧。在xx矿工业广场北围墙外地形平坦开阔。除东北方向约150m外有后湖王家村外，距其它居民村均较远。xx矿工广保护煤柱按现设计往东、往南、往北均为430m左右。拟建电厂的新征地块在工广北侧原设计保护煤柱范围内，大约需要650310m2的建设场地。若电厂在此位置新建，则需要对工广保护煤柱范围适当向北外移扩大。该地块区域内地形平坦，现为209、旱地。自然地面高程为23.223.6m。厂区内分布一些干涸的沟渠，局部有池塘和坟地。场地中西部有两条110kV、两条10kV矿区供电线路；西北约850m处是xx村，场地东侧约600m处有xx矿南北向的进矿公路(X057县道)，北侧及西侧约700m处有xx矿的货运公路。（矿供电线路如何改造？什么时候改？矿供电图）该厂址南面约2km处有浍河，北面约18km处有新汴河。厂址处百年一遇洪水位24.60m。行宫铺厂址：行宫铺厂址位于xx南部工业开发区的西外沿处，S305省道西边。东北距离xx市区约3.5公里。厂址东南侧紧邻宿蒙河、S305省道及行宫铺村，西北角处有南陈、松林、新周圩孜等村庄。东西两侧现为210、农田。拟选厂址区为xx市20102030规划的工业建设用地，按xx市城市总体规划：该厂址区北侧为纬五路，东侧为经二路，南侧为宿蒙河、S305省道及南外环路，西侧为经一路(蒙城永城公路)。该区块为梯形状，南北向约400750m，东西向约360450m。该区块面积约25.4hm2,其中约75%为有条件建设用地，25%为一般农田。场地中央有一条110kV输电线路。区域内地形平坦，自然地面高程为26.226.3m。该厂址南面约10km处有浍河，北面约9.5km处有新汴河。厂址处历史最高内涝水位：26.5m。.2 供水系统及电厂水源电厂供水系统拟采用带冷却塔的二次循环供水系统。电厂水源：采用xx市城南污211、水处理厂的中水作为主要补给水源，新汴河宿县闸上蓄水+梯级翻水作为本项目供水水源的备用水源。工广厂址与城南污水处理厂的距离约15km，与新汴河取水口的距离约21km。行宫铺厂址与城南污水处理厂的距离约7.5km，与新汴河取水口的距离约10km。两厂址的地表水补给水泵房均设在新汴河南岸，合徐高速公路西侧约300m处。补给水泵房区域另设有配电房和职工生活间等辅助设施，占地初定1200m2。.3 燃料系统工业广场厂址：由于厂址位于xx矿工业广场外侧，距xx矿洗煤厂不足1公里，所以，xx洗中煤由皮带机运输进厂，皮带输送距离约700m。煤泥由煤泥水泵经管道进厂。（矿煤泥水用途？环评需要）其它矿煤泥均由汽车212、运抵至电厂。行宫铺厂址：xx洗中煤、煤泥选用管状皮带机运输进厂，管状皮带输送距离为11km，其它矿煤泥采用汽车直接运输进电厂。.4 除灰渣系统及灰场本工程除灰渣系统采用灰、渣分除，粗、细灰分排方式。除渣系统采用机械输送方式，集中至渣仓，除灰系统采用正压浓相气力除灰方式，集中至灰库，然后都由汽车干式运至综合利用场所或加湿运到灰场碾压。xx地区灰渣综合利用条件良好，为满足综合利用不畅时灰渣的堆放，拟选择位于xx市南部的祁东矿塌陷区作为本期灰渣堆场。祁东矿塌陷区目前已经形成，塌陷区面积较大，塌陷深度高低不一，可选择塌陷深度较大的区域作为灰场。灰场的堆灰库容初期按2年左右建设，本期灰场占地约40hm2213、，灰坝平均高度约3m，总长约2600m，堆灰库容约240万m3。祁东矿塌陷区灰场距离两个厂址的运灰距离分别为：23km、31km。工广场厂址运灰距离约23km，主要利用206国道，部分利用X057县道，部分乡道需要改扩建,扩建长度约7km，其中一座桥梁需要拓宽和加固。行宫铺厂址运灰距离约31km，运灰道路与工广场厂址部分相同，也主要利用206国道，部分利用209乡道。乡道等级不高，需要扩建，扩建长度约7km。.5 电气出线本工程初步考虑以2回220kV架空线路接入规划在建的宿南变或已建成的220kV南坪变。根据厂区总平面初步规划设想，工广厂址拟向东或向北出线，行宫铺厂址拟向南出线，根据目前厂址214、周围的环境，两个厂址的出线条件均较好。.6 厂外道路工广厂址西距S305省道约3.5km。东距xx矿南北向的进矿公路约600m，北距(通往京台高速南坪、桃园出口处的)东西向X057县道向西延伸段(现为xx矿货运公路)约700m，目前这两条道路现状路面宽度为6.59m，砼路面。该厂址可从东面的进矿公路或北侧的xx矿货运公路这两条道路上引接。行宫铺厂址的东南侧紧邻S305省道，电厂的主、次出入口近期均可直接与S305省道连接。远期待城市规划道路建成后可直接与城市规划道路连接。.7 电厂生活区拟建电厂两个预选厂址距离xx市区分别为15km和3.5km，电厂生活区安排在xx市区。.8 施工区及施工生活215、区施工区及施工生活区布置在厂区扩建端位置，用地约13.445 hm2。.9 拆迁及改造因为xx矿工广区变电所位于靠近工广区北围墙处，因此本项目的建设将会造成拟建厂区范围内、与工广区变电所相连的两条110kV及两条10kV线路的拆除改造。在拟建电厂厂区和煤矿工广区之间，我们预留了约6m宽的廊道，拟作为改道后的同杆多回架空线路或敷设电缆的通道。行宫铺厂址也有一条高压线路需要改道。两个厂址均有一些坟墓需要搬迁。 厂区总平面规划布置.1 厂区总平面布置原则(1) 厂区总平面按2350MW燃煤机组规划布置，并留有扩建余地。(2) 厂区总平面布置按照示范性电厂的思路，贯彻模块化设计理念，进行模块化设计和优216、化，通过不同的模块组合，满足建设单位对电厂各功能的个性化需求。(3) 厂区总平面布置充分体现征地最少特点，尽可能少占用村庄，少拆迁，低造价。(4) 各类工艺设施按功能分区相对集中，尽量采用联合建筑成组布置，力求生产工艺流程合理顺捷，分区明确，互不干扰，便于生产运行管理。厂区总平面布置做到布置最紧凑，土地利用率最高。(5) 厂区总平面布置因地制宜，合理利用地形地质条件，避免深挖高填，做到厂区、施工区土方和基槽余土土方综合平衡，方便厂内外设施标高衔接。.2 厂区总平面方案(工业广场厂址)首先，由于该厂址电厂厂区和xx矿工广贴临布置，所以我们要考虑两者之间的相互影响。xx煤矿工广区主出入口朝东，职工217、生活区及办公区位于工广的东北角，东南角为预留的场地，生产区位于工广的中部，西北角为矸石山，西南角为预留场地。在现矸石山的东北侧，xx煤矿规划有另一个矸石堆场。厂址处的主导风向为东北风。因此从视觉美观和两者之间的环境相互影响角度，以及场地条件考虑，初步考虑电厂的固定端朝南，朝向工广区，汽机房朝东，扩建端朝北。其次，由于该厂址和工业广场贴临布置，拟建电厂厂区位于xx煤矿工广区保护煤柱的范围内，若电厂在此位置新建，则需要对工广保护煤柱范围适当向北外移扩大。因此尽量减小保护煤柱的扩大范围也是我们总平面布置时考虑的重要因素。第三方面，根据两个拟选厂址燃料、水源的进厂方位及厂址周围的道路状况、主导风向、出218、线条件等，如何布置才能使工艺流程顺捷、道路交通方便、厂内环境良好是我们努力追求的方向。基于上述原则，我们对工广厂址的厂区总平面规划布置考虑过多种可能的布置方案，最终提出了如下两个厂区总平面规划布置初步设想方案。方案一：电厂布置为四列式，自东向西依次为200kV配电装置-冷却塔-主厂房区煤、灰贮存区。主厂房固定端朝南，汽机房朝东，向东出线。生产办公及其它辅助、附属生产区均布置在主厂房的固定端、靠近工广这一侧。烟气脱硫区、煤灰贮存区、点火油库区、贮氨区、废水处理区等生产中易产生粉尘、气体污染的区域均布置在厂址常年主导风向的下风向，力求避免对厂、矿职工生活环境造成不利影响。由于该厂址紧邻xx矿工广布219、置，属典型的坑口电站，因此厂区内不按常规设置贮煤场，仅设一煤泥泵房。（煤泥棚、矸石鹏、石膏库？）电厂主出入口拟向东，与厂址东侧的xx矿进矿公路连接。次出入口拟向北，与厂址北侧的xx矿货运公路连接。主入口、物流入口分开设置，有效实现人车分流。本期工程厂区围墙内用地约17.76 hm2。方案二：电厂布置为二列式，自北向南依次为200kV配电装置-主厂房区。主厂房固定端朝西，汽机房朝北，向北出线。冷却塔及水处理区布置在主厂房固定端西侧，灰渣、废水、油库、储氢区等均布置在厂区的西部边缘处，生产办公区布置在厂区的东南角、与矿区生活设施毗邻处。电厂主出入口拟向东，与厂址东侧的xx矿进矿公路连接。次出入口拟220、向北，与厂址北侧的xx矿货运公路连接。主入口、物流入口分开设置，有效实现人车分流。本期工程厂区围墙内用地约18.35 hm2。.3 厂区总平面方案(行宫铺厂址)初步设想汽机房朝南，面向S305省道布置，向南或向西出线。固定端朝东，面向xx市区。厂区分东、西两个大区域：西部自南向北依次布置220kV屋外配电装置冷却塔主厂房卸、储煤区，灰库布置在靠炉后的位置；东部自南向北依次布置电厂厂前建筑锅炉补给水处理、净水站、废水处理区、点火油、储氢区等生产及辅助生产设施。综合办公楼、综合服务楼、综合维修楼和材料库等集中布置在厂前电厂主出入口处。电厂主出入口布置在厂区东南角，直接与S305省道相连。次出入口或221、燃料、灰渣运输出入口布置在厂区西面，向南直接与S305省道相连。本期工程厂区围墙内用地约20.72 hm2。 厂区竖向规划工广厂址：厂址处百年一遇洪水位24.6m。厂址处自然地面高程为23.223.6m。根据规程：主厂房区需高于百年一遇洪水位0.5m，其它区域需高于百年一遇洪水位。因此，厂区范围内需适当填土垫高，平均垫高约1.2m，填方量约240000m3。行宫铺厂址：厂址处历史最高内涝水位：26.5m。厂址处自然地面高程为26.226.3m。厂区范围内需适当填土垫高，平均垫高约0.3m，填方量约85000m3。5.2 装机方案 概述xxxx矿，在煤炭洗选过程中所伴生出来的大量煤泥、洗中煤，因222、得不到有效的利用，目前处理的方式是弃置在排土场内，不仅浪费能源，同时对周围环境污染严重。本工程配套建设燃用煤泥、洗中煤的循环流化床水冷发电机组，不仅可以降低煤炭生产成本、取得较好的经济效益，促进地方经济的发展，而且受到国家产业结构调整政策的支持。循环流化床锅炉属于煤的清洁燃烧技术，它具有燃料适应性广、不投油稳燃负荷范围大、可以实现炉内直接脱硫等特点：(1) 燃料适用性好，燃烧效率高。循环流化床(CFB)锅炉燃烧方式的基本原理是劣质燃料中未燃尽的颗粒被烟气带出炉膛经分离后再返回炉床反复燃烧，物料可多次循环，从而提高了锅炉的燃烧效率和脱硫剂的利用率。借助其独特的燃烧方式，对一些特低劣质煤、难燃型煤223、特别适用，如煤矸石、石油焦、煤泥、无烟煤、油页岩等。(2) 低污染的洁净煤燃烧。燃料及吸附剂分别经破碎到一定细度后输入燃烧室被流化并在840950范围内燃烧，吸附剂为经磨细的石灰石(CaCO3)与燃料燃烧时释放出来的SO2发生化学反应，生成硫酸钙(石膏CaSO4)，其化学反应式为CaCO3CaO+CO2，SO2+CaO+1/2O2CaSO4。由于循环流化床(CFB)锅炉炉膛温度一般控制在840950，而使进入锅炉炉膛的石灰石(CaCO3)粉既不会过烧又不至于欠烧的适宜温度区为8501150。在此温度条件生成的CaO晶体小、比表面积大、气孔率高，因此活性强。同时，反应生成的CaSO4也不会再分解224、。因此其炉膛温度为最佳的脱硫温度，只要选择适当的Ca/S比，就能得到较高的脱硫效率，其脱硫效率可达90%左右。同样，其炉膛温度也是控制NOX产生的最佳温度，NOX排放浓度不超过400mg/Nm3。(3) 不宜结焦。由于烟气和颗粒间存在大的速度偏差，颗粒以低于烟气的速度流经燃烧室，长时间的滞留并和微小颗粒的接触，抑制了高的烟气温度，使之有高的燃烧效率，并且不发生结焦。(4) 负荷调节范围广，燃烧稳定。由于循环流化床(CFB)锅炉燃烧方式的独特性，其不投油最低稳燃负荷可达到30%BMCR （锅炉最大连续蒸发量），在30100%BMCR负荷范围内，燃烧非常稳定。因此，特别适合调峰发电机组。(5) 燃225、料制备系统简单。循环流化床(CFB)锅炉的燃料制备系统简单，只有一套简单的给煤系统，无需如煤粉锅炉那样复杂的制粉系统，只要给煤颗粒度满足其燃烧要求即可。由于是低温燃烧，NOx排放量低、易于实现灰渣综合利用。所以，特别适合于燃用劣质燃料。本工程燃煤的突出特点是热值低、灰分高，设计煤种、校核煤种的低位发热量分别为13.019MJ/kg和12.859MJ/kg（1MJ=239kcal/kg），且燃料中需要掺烧部分煤泥，采用管道输送煤泥的方式更不易堵煤，所以本工程更加适合于采用循环流化床锅炉。目前，国内外循环流化床燃烧技术发展较快，机组容量也已经达到了300MW，国内三大锅炉厂通过技术引进已经具备了3226、00MW级循环流化床锅炉系统的设计、制造能力。因此，本期工程锅炉将采用国产350MW超临界循环流化床锅炉。350MW 机组在国外是区域电网的主力机组，现以亚临界机组(参数16.7MPa/538/538)为比较基础，超临界机组(参数24.2MPa/538/566)的效率提高2.4%；超临界机组(参数24.2MPa/566/566)的效率提高3.2%；超超临界机组(参数25MPa/600/600)的效率高5.6%。鉴于国内制造行业已能够设计制造参数24.2MPa/538/566及24.2MPa/566/566的600MW 超临界机组，二者选材基本相同，造价基本持平；而参数24.2MPa/566/5227、66的600MW超临界机组的效率比参数24.2MPa/538/566的同容量超临界机组要高0.8%。因此，从设计、选材、造价及电厂热效率各方面考虑，对300MW级超临界机组选择24.2MPa/566/566参数是合适的。当蒸汽初参数继续提高，若单机容量较小，势必导致汽机高压部分的通流尺寸很小，二次流和轴封漏汽损失加大，将会部分抵消由于蒸汽初参数提高带来的效益；同时三大主机厂，尤其是汽轮机厂的实际情况，即成熟定型机组都是350MW。超临界机组由于其温度、压力参数的提高，其效率和煤耗等技术经济指标普遍优于亚临界机组，目前已有较多投产的电厂采用超临界机组，且设备的可靠性与压临界机组相当，故本工程从主228、机、辅机配套以及技术经济等方面来说明选用超临界参数机组是完全可行的。5.3 主机技术条件 锅炉主要设计参数型式：超临界，单炉膛，中间再热自然循环，全钢架悬吊结构，型布置，循环流化床锅炉。锅炉最大连续蒸发量：1121 t/h过热蒸汽压力：25.4 MPa(g)过热蒸汽温度：571 低温再热蒸汽压力：4.886 MPa(g)低温再热蒸汽温度：330 高温再热蒸汽流量：905 t/h高温再热蒸汽压力：4.523 MPa(g)高温再热蒸汽温度：569 省煤器入口给水温度：286 锅炉效率：89.5%锅炉构架：钢构架空气预热器：管式或回转式空预器出口排烟温度： 140 锅炉飞灰份额： 暂按60%；炉膛出229、口过剩空气系数：l=1.2；（也就是说炉膛出口氧量3.5%左右）机械未完全燃烧损失： q4=3.42%；（飞灰、落灰、灰渣、溢流灰和冷灰中未燃尽的可燃物所造成的热损失） 汽轮机型式：超临界、一次中间再热、单轴、双缸双排汽、纯凝汽式。功率：350MW(额定、THA) THA工况（热耗率验收工况）是指：汽轮机在额定进汽参数、额定背压、回热系统正常投运，补给水率为0%，能连续运行发电机输出额定功率。也有的叫额定出力工况参数：主蒸汽额定压力：24.2MPa(a)主蒸汽额定温度：566主蒸汽额定流量：1007.5t/h再热汽阀前额定压力：3.979MPa(a)再热汽阀前额定温度：566再热汽阀前额定流量230、：818.418t/h额定背压(冷却水温20)：4.9kPa(a)回热抽汽级数：8级(3高+1除+4低)额定给水温度：278.1额定转速：3000r/min机组净热耗(额定抽汽工况)：7657kJ/kW.h=1829kcal/kW.h（1kcal=4.186kj）外形尺寸(长宽高)17.410.46.95m 发电机型 号QFSN-350-2考核容量与汽机配套考核功率369MW额定转速3000r/min额定功率因数0.85额定电压20000V额定电流11887A周 波50Hz相 数3冷却方式水-氢-氢额定氢压0.31Mpa(a)效 率不低于98.9%励磁方式无刷机端励磁主机参数暂定，最终以主机招231、标后确定的参数为准。5.4 热力系统本工程热力系统的拟定充分考虑了系统运行的安全性、经济性和灵活性，在能适应一定调峰能力的基础上，尽可能的简化系统。除辅助蒸汽系统外，主汽、再热、主给水、凝结水等系统均采用单元制系统。热力循环采用八级回热抽汽系统，设有三台高压加热器、一台除氧器和四台低压加热器。 主蒸汽、再热蒸汽及旁路系统主蒸汽、低温再热、高温再热和汽轮机高、低压旁路系统在机组主循环设备间输送蒸汽。主蒸汽系统从锅炉过热器出口输送主蒸汽至汽机主汽阀。低温再热系统把汽机高压缸排汽输送至锅炉再热器入口，并且为2号高加提供加热汽源，为辅助蒸汽系统提供备用汽源。高温再热系统从锅炉再热器出口输送高温再热蒸汽232、至汽机中压联合汽门。汽机高、低压旁路系统可按各种需要的方式输送蒸汽，使机组能方便，灵活地启动和停机。.1 主蒸汽系统和再热蒸汽系统：主蒸汽和再热蒸汽管道，均采用2-1-2连接方式，锅炉和汽机接口均为2个。主蒸汽管道和高温再热蒸汽管道分别从过热器和再热器的出口联箱的两侧引出，然后汇成一根母管，到汽轮机前再分成两根支管分别接入高压缸和中压缸左右两侧主汽关断阀和再热关断阀。低温再热蒸汽管道从高压缸的两个排汽口引出，在高排止回阀的上游汇成一根母管，到锅炉前再分成两根支管分别接入再热器入口联箱。低温再热蒸汽管道上还引出两路蒸汽分别接至二号高压加热器和辅助蒸汽系统，作为二段抽汽用汽及辅助蒸汽系统的备用汽源233、。.2 旁路蒸汽系统为缩短启动时间，机组采用二级串联旁路系统，高压旁路阀选用35%BMCR容量的气动旁路阀。高压旁路从汽机入口前主蒸汽总管接出，经减压、减温后接至低温再热蒸汽管道，高压旁路的减温水取自省煤器进口隔离门前的给水系统。低压旁路从汽轮机中压缸入口前高温再热蒸汽主管接出，经减压、减温后接入凝汽器。低压减温水取自凝结水精处理装置出口的凝结水系统。.3 主蒸汽和再热蒸汽管道的材料本工程的主蒸汽管道和再热热段管道采用A335P91(合金钢材料，金相组织为回火马氏体)，再热冷段管道采用A672B70CL32（高温高压碳素钢）。.4 管道压降按照火力发电厂设计技术规程中的取值要求，主蒸汽管道的压234、降取汽轮机额定进汽压力的5%，再热系统的压降取高压缸排汽压力10%。根据上述管道规格和初步的布置方案，经计算,主蒸汽管道和再热系统总的压降均在允许范围内。 抽汽系统汽轮机采用八级非调整抽汽。一、二、三级抽汽分别向三台高压加热器供汽，二级抽汽还作为辅助蒸汽系统和给水泵汽轮机的备用汽源。四级抽汽除供除氧器外，还向给水泵汽轮机、辅助蒸汽系统供汽。五、六、七、八级抽汽供汽至四台低压加热器。为防止汽轮机超速和进水，除七、八级抽汽管道外，其余抽汽管道上均设有气动止回阀和电动隔离阀。前者作为防止汽轮机超速的一级保护，同时也作为防止汽轮机进水的辅助保护措施；后者是作为防止汽轮机进水的隔离措施。在四级抽汽管道上235、所接设备较多，且有的设备还接有其他辅助汽源，为防止汽轮机甩负荷及其它事故状态时蒸汽倒流进入汽机，故多加一个气动止回阀，且在四段抽汽各用汽点的管道上亦均设置了一个电动隔离阀和止回阀。为防止汽轮机进水，本系统设计有完善的疏水系统，每个疏水点均设有自动疏水阀。 辅助蒸汽系统辅助蒸汽系统为全厂提供公用汽源。本期工程每台机设一台压力为0.81.37MPa(a)，温度为360380的辅助蒸汽联箱。两台机组的辅助蒸汽联箱用一根辅助蒸汽母管连接，之间设隔离门，以便实现各机之间的辅汽互用。机组正常运行时由本机四级抽汽向辅助蒸汽系统供汽，机组启动时辅助蒸汽由启动锅炉或邻机提供辅助汽源，低负荷时由本机低温再热蒸汽供236、汽。辅助蒸汽系统提供除氧器启动用汽、给水泵汽轮机调试用汽、机组低负荷时给水泵汽轮机备用汽源、汽机轴封用汽、空预器启动吹灰和脱硝系统用汽等。本期工程设置一台启动锅炉，参数为1.37MPa(a)、380，为首台机组启动或两台机组停运后的一台机组启动提供必需的启动汽源。 凝结水系统凝结水系统的功能是将凝结水从凝汽器的热井抽出，经凝结水泵升压后，流经连续运行的全容量凝结水精处理装置，汽封冷却器和低压加热器，送到除氧器进行加热除氧。凝结水在输送过程中，进行除盐和加热，并对凝结水量进行控制，以调节除氧器给水箱的水位。凝结水系统采用中压凝结水处理系统，设置两台100%容量的凝结水泵，其中一台运行，一台备用。237、低压加热器采用全容量卧式加热器，七、八号低加设在凝汽器的颈部。 主给水系统主给水系统采用单元制。本工程每台机组设置两台50%BMCR容量的汽动给水泵(包括两台与主泵分离的50% BMCR容量的电动前置泵)（有前置泵是不是意思是一拖二的汽动给水泵？）和一台30%BMCR容量的电动调速启动/备用给水泵。过热器的减温水来自主给水泵后高压加热器之前的母管，锅炉再热器减温水来自给水泵的中间抽头。给水操作台主路仅设置一个电动闸阀。旁路上设置一个小流量调节阀，以补充低负荷时，给水泵汽轮机调速范围的不足。锅炉的减温水管道从给水泵出口母管上接出，在至各减温器的支管上均配备了减温水调节阀。三台卧式高压加热器采用电238、动大旁路。每台机组配置一台高压除氧器，热力系统的补水补入凝汽器。 闭式循环冷却水系统本工程闭式水采用单元制闭合大回路系统，由两台100%容量的闭式循环冷却水泵、两台65%容量的闭式水板式热交换器，一台5m3闭式循环冷却水膨胀水箱组成，向各冷却设备提供冷却水。除真空泵外，所有主厂房内的主、辅机设备的冷却水均由本系统提供。每台机组的2台闭式循环冷却水泵配1套公用高压变频器，运行时一台闭式水泵变频运行，一台备用，可适应各种运行工况。闭式循环冷却水先经闭式循环冷却水泵升压后，送至闭式水热交换器，经开式循环冷却水冷却之后，至各冷却设备，从冷却设备排出的冷却水汇至回水母管后引回闭式循环冷却水泵入口。系统的239、一次水源为化学除盐水，系统初始充水由化学除盐水管向膨胀水箱注水。闭式循环冷却器的冷却水为开式循环水，闭式循环水压力大于开式循环水压，以免闭式水污染。 开式循环冷却水系统本系统为单元制，水源是循环水。开式循环冷却水系统主要为闭式水热交换器和真空泵提供冷却水。冷却水从主厂房外循环水进水管接出，经开式循环冷却水泵升压后，通过闭式水板式换热器、真空泵冷却器和主机冷油器换热后排至主厂房外循环水回水管。 凝汽器循环水系统本期工程采用带冷却塔的循环供水系统。凝汽器管侧设有两套胶球清洗装置，循环水进口管道上不设二次滤网。凝汽器冷却水管采用TP316不锈钢管。 抽真空系统及凝汽器有关管道凝汽器抽真空系统中，每台240、机组设置2台水环式真空泵。用以抽取凝汽器内不凝结气体，以维持凝汽器所要求的真空度。机组正常运行时，水环式真空泵一台运行，一台备用。当机组启动时，为了尽快建立起真空，可同时启动两台真空泵。凝汽器壳体上设有真空破坏阀，当机组事故时，用以迅速破坏真空，缩短转子惰走时间。在真空破坏阀入口，需注满凝结水，以防正常运行时空气漏入凝汽器而影响凝汽器真空。 加热器疏水及放气系统各加热器均设有正常疏水管路和事故放(疏)水管路。正常运行时，高加疏水逐级回流入除氧器，低加疏水逐级回流入凝汽器，机组启停及低负荷工况下，由于疏水压力较低，高加疏水改由3号高加事故疏放水管回流入凝汽器。非正常运行时，即一旦加热器出现高水位241、或下一级加热器因故切除，该加热器的疏水可经事故疏放水管路回入凝汽器。除氧水箱设有放水管设有电动门，在水箱水位失控而突升至高-高水位时，打开水位控制阀迅速放水至凝汽器。轴封蒸汽冷却器疏水单独回流入凝汽器，疏水管路上设置有汽液两相流控制器。 汽机润滑油和油处理系统每台机组的主机和给水泵汽机的润滑油和调速油系统均为独立系统，调速油采用抗燃油。如果设备可靠，价格合理，小汽机的润滑油和调速油可以考虑合并。每台机组设汽机润滑油处理系统一套，每小时出力按系统内总油量的20%考虑。每台机组共设一个储油箱。 大宗气体系统该系统包括发电机用的氢气和二氧化碳系统，以及设备停机保养用的氮气系统。两台机组设一套供应站。242、 主要辅助设备.1 汽动给水泵及汽轮机选用两台50%容量的汽动给水泵和一台30%的电动给水泵。汽动给水泵额定流量约600t/h，扬程3290mH2O。每台汽动给水泵配备电动前置泵，额定流量约615t/h，扬程约241mH2O。配用的汽轮机型式为下排汽，冷凝式。排汽排入主机凝汽器。（两汽动一电动）(1) 给水泵汽轮机型 式：单缸、冲动、单流程、纯凝汽式向下排汽功 率：14MW(最大功率)转速范围：30006000r/min调速型式:电调超速保护型式：机械+电气进汽参数：0.9MPa(a)，358.1排汽压力：6.9kPa(a)(2) 汽动主给水泵型 式：卧式双壳体筒形全抽芯、多级离心泵流 量：6243、00m3/h扬 程：3290mH2O转 速：5903r/min效 率：82.5%(3) 电动给水泵型 式：卧式双壳体筒形全抽芯、多级离心泵流 量：360m3/h扬 程：3290mH2O转 速：5903r/min效 率：79.5%.2 高压加热器选用三台全容量卧式高压加热器。根据参考工程其型号及规范见表。高压加热器型号及规范加热器编号单位1号高加2号高加3号高加1加热器型式卧式、U形管、双流程2加热器型号JG-1250-1JG-1300-2JG-900-33加热器数量1114流量t/h1110111011105 最大允许压降MPa0.10.10.16最大允许流速m/s3337设计温度315290244、2508有效表面积m212501300900.3 内置式除氧器及给水箱除氧器出力1200t/h，水箱有效容积130m3。可满足机组在定压、滑压方式下运行。本工程采用无头除氧器。无头除氧器其特点如下：除氧效果好，可靠性高。除氧后给水中的氧含量小于0.005mg/l。（5g/l）建筑、结构造价低。取消除氧头后，设备高度降低，要求的建筑空间小，同时由于重量减轻，作用在土建结构上的荷载减小，降低了造价。变负荷运行适应性强。能适应机组定滑压的运行方式，在机组10%110%的负荷范围内，均能保证上述除氧效果。检修、维护工作量小。由于无填料等其它活动部件，设备的运行可靠性高，喷嘴性能稳定，正常情况下不需更换245、喷嘴，设备维护及备件费用低。安装简单，费用低。有头除氧器需要在现场将除氧器和水箱焊接在一起，而无头除氧器没有这部分焊接工作，安装费用相对较低。除氧器出力按机组最大连续出力工况(TMCR)设计，能够满足汽轮机阀门全开工况(VWO)的运行要求。除氧器的设计标准采用HEI(除氧器)和ASME 第篇第1分篇。除氧器采用滑压运行方式，即除氧器的工作压力随汽轮机4段抽汽压力的变化而变化。当4段抽汽的压力低至一定数值时，自动切换至辅助蒸汽。除氧器出口给水含氧量满足有关标准，不大于7g/l。除氧器水箱正常水位时的有效容积满足机组TMCR工况7min的给水需要量。（时间是否太短了？）为了保证除氧器水箱内的正常水246、位和一定的蒸汽空间，无头除氧器的水箱容积略大，所以占用的平面空间略大。.4 凝汽器每台机组配1台凝汽器，卧式、双流程、单壳体。其技术数据见表。凝汽器技术数据表编号名 称单位技 术 数 据1型 式单壳体，对分双流程，表面式2凝汽器总的冷却面积m2170003管子材料不锈钢4流程数双流程5冷却水质淡水6冷却水进口额定温度/最高允许温度20.9/33.57清洁系数0.88冷却水量t/h400009管内冷却水平均流速m/s210冷却水通过凝汽器阻力kPa5811冷却管有效长度m10.8412冷却水温升12.9.5 低压加热器低压加热器采用卧式表面式加热器，加热器设蒸汽冷却段和疏水冷却段。7、8号低压加247、热器采用组合一体型式，布置于凝汽器接颈部。各加热器根据机组VWO工况参数设计，包括：a) 管侧设计压力应按凝结水泵特性曲线最高点扬程对应的压力；b) 管侧设计温度按壳侧设计压力的饱和蒸汽温度；c) 壳侧设计压力按VWO工况汽机抽汽压力的110%确定；d) 壳侧的设计温度按VWO工况中汽机抽汽参数，等熵求取在设计压力下的相应温度e) 给水侧通流能力按VWO工况给水流量的120%，水侧流速需满足HEI标准。主要技术数据为：(参考)序号名 称单位5号低加6号低加7号低加/ 8号低加(组合式)1加热器编号LP5LP6LP7LP82型式管壳式、U形管管壳式、U形管管壳式、U形管3总传热面积m270070248、079510304流程数(管程/壳侧)22225给水端差(上端差)2.82.82.82.86疏水端差(下端差)5.65.65.65.67传热管外径壁厚mm160.8160.8160.8160.88供热管数根7417327187089管内流速m/s2.12.12.12.110壳侧压力降MPa0.0350.0350.0200.01511管侧压力降MPa0.080.080.080.0812加热器净重kg19550211005680013设计压力管侧MPa3.453.453.453.45壳侧0.60.60.60.614设计温度管侧300200100100壳侧18015010010015设计流量管侧t/249、h843.43843.43843.43843.43壳侧38.7946.6134.1937.87.6 凝结水泵每台机组选用2台凝结水泵，采用“一拖二”变频控制方式。立式筒袋型多级离心泵流 量：985m3/h扬 程：3.21MPa转 速：1500r/min电动机：立式1250kW, 6kV.7 水环式真空泵每台机组选用2台水环式真空泵，一台运行，一台备用。抽干空气量：51kg/h电动机：160kW，380V.8 汽机房内桥式起重机本工程汽机房设有2台起重量为80/20吨大梁加固到承载100吨的桥式起重机，供全厂汽轮发电机组及辅助设备检修用。5.5 燃烧制粉系统（流化床不需制粉） 燃料消耗量本工程以250、煤泥和洗中煤混合燃料为主要燃料，设计煤种混烧比例约为：煤泥/洗中煤38/62。校核煤种混烧比例约为：煤泥/洗中煤17/83。燃料消耗量见下表：燃料消耗量项 目设计煤种校核煤种燃煤量(BMCR)一台炉两台炉一台炉两台炉小时燃煤量(t/h)251.20502.40254.31508.62日燃煤量(t/d)5024100485086.210172.4年燃煤量(104t/a)138.16276.32139.87279.74注：a) 锅炉的年利用小时数按5500小时计算； b) 锅炉日利用小时数按20小时计算；c) 燃煤量按锅炉B-MCR工况计算。 燃料系统锅炉洗中煤给煤口位于炉前，设置一套给煤系统。煤251、泥给料口位于炉膛中部，由管道直接给入炉膛。每台锅炉设置四个煤仓，破碎后的燃煤(粒径不大于10mm)经皮带输送至炉前煤仓，下落至下方的称重式皮带给煤机，送至锅炉前墙中间部位的落煤管，进入炉膛燃烧。落煤管上设置播煤风。锅炉煤泥进料口位于密相区上方，煤泥在煤场（设计是在电厂进行压滤后经煤泥泵进入炉膛）由煤泥泵加压后通过管道系统送入炉膛中部，并在下落过程中被炽热的烟气加热，迅速将水分蒸发，并气化、着火燃烧。 烟风系统.1 一次风系统(1) 系统功能：一次风主要是作为炉膛的物料流化风，使循环物料在不同负荷下维持预期的流化速度。一次冷风还用于外置床热交换器出口管道流化风。(2) 系统描述：一次风系统设置两252、台50%容量、带入口导叶的离心式一次风机。风量裕量不小于进入炉膛一次风量的20%，另加制造厂保证的空预器一次风侧漏风量及其裕量。压头裕量按大中型火力发电厂设计规范选取。一次风经过一次风机、一次风暖风器、四分仓回转式空预器后进入炉膛下部的风箱。风道燃烧器用于在锅炉启动时加热床料。(3) 主要设备参数：一次风机：离心式，变频调节。 5.5.3.2 二次风系统(1) 系统功能：二次风主要是作为燃料燃烧的助燃风。部份二次冷风作为给煤机的密封风。(2) 系统描述：二次风系统设置两台50%容量、带入口导叶的离心式二次风机。风量裕量不小于进入炉膛二次风量的20%，另加制造厂保证的空预器二次风侧漏风量及其裕量253、。压头裕量按大中型火力发电厂设计规范选取。二次风经过二次风机、二次风暖风器和空预器后进入炉膛。空预器设有两个二次风进口和两个二次风出口，每个出口供应一侧炉膛的二次风。为减少NOx的排放，二次风分上下两层喷入炉膛，形成分级燃烧。(3) 主要设备参数：二次风机：离心式，变频调节。5.5.3.3 流化风系统(1) 系统功能：流化风系统是向外置床热交换器、回料器以及冷渣器提供稳定流量的流化空气。(2) 系统描述：该系统由五台带入口导叶的多级离心式风机并联组成，其中四台运行，一台备用。风机的风量裕量按10%和20%两个工况点选取，压头裕量按大中型火力发电厂设计规范选取。(3) 主要设备参数：流化风机：多254、级离心式，变频调节。5.5.3.4 烟气系统本工程烟气系统每台锅炉设置2台双室四电场电袋复合除尘器，每台炉引风机2台50%容量的静叶可调轴流风机，风量裕量不小于10%(另加不低于10的温度裕量)，压头裕量不小于20%。炉膛出口的高温烟气经4个旋风分离器分离后，粗颗粒被分离出来返回炉膛，飞灰随烟气通过尾部受热面，经除尘器除尘后，由引风机送入脱硫塔，经过石灰石-石膏湿法脱硫后的烟气由烟囱排至大气。5.5.4 点火及助燃油系统点火及助燃油采用0号轻柴油。锅炉点火及助燃油设备包括点火燃烧器和助燃燃烧器。每台锅炉提供2套点火燃烧器及8套助燃燃烧器。每套点火燃烧器燃油量约4000kg/h，每套助燃燃烧器的255、燃油量约1000kg/h。油燃烧器的总输入热量按30%BMCR计算。燃烧器采用电火花点火，蒸汽雾化，保证在各种工况下雾化良好。本期工程需建两个1500m3的轻油罐、设置两台100%容量的卸油泵和三台50%容量的供油泵。供油泵的扬程将在初步设计阶段确定。整个油泵房大小约为36m9m。5.5.5 启动床料系统(1) 系统功能：1) 在锅炉首次启动前或放空全部或部分床料检修以后再次启动前，向炉膛和外置床内加入启动床料，使锅炉的物料循环能够形成；2) 在启动过程中，在投入煤和石灰石前，为了弥补床料损失，加入启动床料，维持料位的稳定。(2) 系统描述：启动床料是通过气力输送至锅炉的，气源为压缩空气，启动256、床料贮存在底渣仓里，首次启动时在底渣仓里装入河砂，以后启动时可采用底渣作为启动床料。炉膛两侧布风板上和各外置式热交换器内应一个接一个分别加入启动床料。5.5.6 石灰石粉输送系统(1) 系统功能：石灰石粉输送系统的功能是将石灰石粉仓内的石灰石粉经称重后通过气力输送至密封槽回料腿进入炉膛，参与脱硫反应。(2) 系统描述：石灰石粉输送系统的容量按2100%设置。石灰石粉仓有2个出口，每个出口配置1套的石灰石粉给料系统。每套石灰石给料系统包括：2台落料小斗(给料斗和计量斗)，1台旋转式给料机，1台石灰石送粉风机。从粉仓来的石灰石粉经落料小斗计量后通过旋转式给料机进入气力输粉管线，输粉空气由石灰石送粉257、风机提供，输粉管线将石灰石粉送至锅炉的四个密封槽回料腿上。每个回料腿上有2个石灰石粉给料点。(3) 主要设备参数：石灰石送粉风机：罗茨风机。5.5.7 压缩空气系统压缩空气系统分仪用和厂用两个系统，母管分别从全厂空压机房引出，具体配置见除灰专业相关章节。5.5.8 燃烧系统设备燃烧系统主要设备及选型见下表：编号名称型号及规格数量备注#1炉#2炉1一次风机离心式风机,P=21.27kPa,Q=332090m3/h22变频控制2二次风机离心式风机,P=16.74kPa,Q=428851m3/h22变频控制3引风机静叶可调轴流式,P=8.71kPa,Q=1086563 m3/h22变频控制4高压流化258、风机单吸多级离心式风机 ,P=64.00kPa,Q=15120 m3/h33两运一备，变频控制5播煤增压风机离心式风机,P=21.00kPa,Q=147600m3/h116湿法脱硫岛脱硫效率90%11整岛供货7SNCR脱硝系统脱硝效率不小于55%11整岛供货8电袋复合除尘器除尘效率99.91%119煤仓钢制内衬不锈钢、有效容积V=700m34410原煤仓疏松装置4411电子称重皮带式给煤机输送能力5-30t/h8812体化疏水扩容器500m3，设计压力1.41MPa,设计温度1201113疏水泵流量200，扬程200t/h，扬程30MH2O2214电梯1.6吨 客货两用1115一次风机检修电动259、葫芦起吊重量/起吊高度：8t/10m2216二次风机检修电动葫芦起吊重量/起吊高度：8t/10m2217引风机叶轮检修电动葫芦起吊重量/起吊高度：10t/12m2218引风机叶轮检修电动葫芦起吊重量/起吊高度：20t/12m2219流化风机检修电动葫芦起吊重量/起吊高度：5t/10m1120播煤增压风机检修电动葫芦起吊重量/起吊高度：8t/10m1121启动锅炉房额定蒸发量50t/h,1.27MPa.g,3501两炉共用22油罐500 m32两炉共用23供油泵多级单吸离心泵，流量25(m3/h)；扬程500(mH2O)3两炉共用两运一备24卸油泵螺杆泵，流量24(m3/h)；扬程40(mH2O260、)2两炉共用25轻油卸油泵滤油器60目2两炉共用26轻油供油泵滤油器100目3两炉共用27污油处理装置处理能力5m3/h1两炉共用5.6 电气部分 电气主接线本期2350MW循环流化床燃煤机组采用220kV接入系统，以2回220kV线路接入220kV宿南变。2台机组均以发电机-变压器组单元接线接入厂内220kV屋外配电装置，屋外配电装置采用双母线接线。起/备变电源从220kV屋外配电装置母线引接。发电机出口电压为20kV。发电机出口本期设计按不设断路器或负荷开关考虑，为降低故障几率，提高机组安全性、可靠性，发电机与主变压器之间采用全连式自冷离相封闭母线连接。主变压器至220kV屋外配电装置采用261、架空软导线连接。本期设一台高厂变，高厂变的电源取自本期主变低压侧。发电机中性点采用经二次侧串电阻的单相配电变压器接地方式，以便减少发电机定子绕组发生单相接地时电容电流对发电机造成的损害，并限制发电机单相接地故障时健全（？）相瞬时过电压不超过2.6倍额定相电压。主变压器220kV侧中性点采用经隔离开关接地，启/备变220kV侧中性点采用直接接地。 主要电气设备选择.1 发电机发电机采用水、氢、氢冷却方式，发电机容量与汽轮机最大连续出力匹配，发电机额定功率因数为COS0.85(滞后)，并具备满负荷0.85(滞后)0.95(超前)的运行能力，发电机出口电压为20kV。发电机励磁系统采用自并励静止励磁262、系统。.2 主变压器(1) 主变压器容量选择按火力发电厂设计技术规程 DL/5000-2000第条：“容量为200MW及以上的发电机与主变压器为单元连接时，该变压器的容量可按发电机的最大连续容量扣除一台厂用工作变压器的计算负荷和变压器绕组的平均温升在标准环境温度或冷却水温度下不超过65的条件进行选择”。经过计算本工程主变容量暂定为420MVA。(2) 主变型式选择主变的运输与电厂厂址及主变压器制造厂的地理位置有着极其密切的关系。根据业主委托相关单位所做的大件设备运输报告，采用三相变压器运输没有问题，因此，本工程推荐采用三相变压器。(3) 主变压器参数综上所述，本期主变压器推荐采用三相双绕组强油263、风冷无励磁调压变压器，额定容量为420MVA，24222.5%/20kV，组合连接组别为YNd11，阻抗为Ud=16%。.3 高厂变、起动/备用变压器本期每台机组设置一台三相油浸风冷低损耗无载调压分裂绕组变压器为高压厂用工作变压器，型号及参数如下：额定容量42/24-24MVA， 2022.5%/6.36.3kV，Ud%=10.5(半穿越)，无载调压，Dyn1yn1，风冷式(ONAN/ONAF)。本期两台机组设置一台三相油浸风冷低损耗有载调压分裂绕组变压器为高压起动/备用变压器，参数如下：额定容量42/24-24MVA，2308 1.25%/6.3- 6.3kV，Ud%=10.5(半穿越)，有264、载调压，YN,yn0-yn0，风冷式(ONAN/ONAF)。.4 高、低压配电装置根据短路电流计算，220kV高压配电装置开断电流(热稳定电流)选择40kA，动稳定电流选择100kA；6kV厂用配电装置开断电流选择40kA，动稳定电流选择100kA。6kV厂用配电装置采用成套手车式金属铠装开关柜。6kV容量小于1000kW的电动机回路与容量小于1250kVA的变压器回路采用F-C回路供电，其他电动机馈线回路、工作电源进线及低压厂用变压器回路均采用真空断路器供电。380V厂用配电装置采用抽出式组合配电屏。75kW及以上电动机采用框架式断路器供电，75kW以下电动机采用塑壳断路器供电。低压厂用变压265、器选用干式变压器。 厂用电系统.1 高压厂用电系统根据可靠性、经济性和灵活性的原则，结合工艺系统的配置，负荷的运行特点，以及厂房布置等综合考虑，对厂用电系统进行优化设计。高压厂用电电压采用6kV一级电压(母线电压6.3kV)，变压器中性点经电阻接地。本期每机组设置一台容量为42/24-24MVA的高压厂用工作变压器(采用分裂绕组变压器)，变压器高压侧接于本机组发电机出口，在主厂房设置低压厂用工作甲、乙两段母线，分别由高厂变两个低压绕组供电。辅助厂房设6KV公用甲、乙段，带全厂性公用负荷，6kV公用甲、乙段母线分别接于1、2机组6kV 乙段，两段之间加联络开关，每一回电源进线的容量可满足输煤系统266、最大运行方式时的全部负荷量，其供电范围为输煤、灰库、循环水泵房、化水、水工、油泵房等负荷,在#1机投产，#2机建设期间或两台机组中1台检修时，#1、2机组6kV工作乙段均可带全部的全厂公用负荷。两台机组设1台42/24-24MVA分裂绕组高压起动/备用变压器，高压起动/备用变不设6KV备用段，高压起动/备用变从厂内220kV配电装置引接。.2 低压厂用电系统1)主厂房低压厂用电接线按2000年示范电厂的设计思路，主厂房内低压厂用变压器按机、炉、共用分开的原则设置，便于实现“物理分散”，节省电缆费用。每台机组设置一个380V工作PC，每个380V PC设置两台2000kVA、6.3/0.4kV变267、压器，电源分别从本机组6KV工作甲、乙段引接。每个380V PC均为两段单母线，正常运行时两台变压器各带一段母线，两段单母线之间设联络开关，当其中一台变压器故障退出运行时，可手动投入母线联络开关。两台机组设置一个380V公用PC，每个380V PC设置两台1250kVA、6.3/0.4kV变压器，电源分别从6kV公用甲、乙段引接。每个380V PC均为两段单母线，正常运行时两台变压器各带一段母线，两段单母线之间设联络开关，当其中一台变压器故障退出运行时，可手动投入母线联络开关。每台机组设照明检修380V PC，每台机组设一台800KVA，6.3kV/0.4kV照明检修变，照明检修段为单母线接线268、，正常运行时每台变压器各带一段母线，两段单母线之间设联络开关，当其中一台变压器故障退出运行时，可手动投入母线联络开关。主厂房低压厂用电系统采用暗备用动力中心(PC)和电动机控制中心(MCC)的供电方式。动力中心和电动机控制中心成对设置，建立相应的单电源通道。2) 辅助厂房低压厂用电接线辅助厂房供电按工艺系统和区域相对集中的原则成对设置变压器，互为备用。输煤设一个380V工作PC，每个380V PC设置两台2000KVA、6.3/0.4kV干式变压器，电源分别从6kV公用甲、乙段引接。每个380V PC均为两段单母线，正常运行时两台变压器各带一段母线，两段单母线之间设联络开关，当其中一台变压器故269、障退出运行时，可手动投入母线联络开关。每台炉电袋除尘设置一个380V PC，每个380V PC设2台800KVA、6.3/0.4KV干式变压器，电源分别取自本机组6KV工作甲、乙段，每个380V PC接线均为两段单母线，正常运行时两台变压器各带一段母线，两段单母线之间设联络开关，当其中一台变压器故障退出运行时，可手动投入母线联络开关。380V系统采用中性点直接接地方式。全厂设置一个化水380V PC，设两台1600KVA、6.3/0.4KV干式变压器，电源分别从6kV公用甲、乙段引接。每个380V PC均为两段单母线，正常运行时两台变压器各带一段母线，两段单母线之间设联络开关，当其中一台变压器270、故障退出运行时，可手动投入母线联络开关。厂前区设置一个380VPC，设两台630KVA、6.3/0.4KV干式变压器，电源分别从6KV工作甲、甲段引接。每个380V PC均为两段单母线，正常运行时两台变压器各带一段母线，两段单母线之间设联络开关，当其中一台变压器故障退出运行时，可手动投入母线联络开关。灰场区域所需电源原则考虑就近供电。2) 保安电源接线为保证机组安全停机和运行人员安全，每台机组设置一台640kW空冷型柴油发电机组的应急保安电源。与柴油发电机组配套的附属设备应保包括控制、保护设备、起动蓄电池、日用油箱等。日用油箱的容量满足8小时满负荷运行的需要油量。柴油发电机容量为640kW。能271、满足各保安负荷的需要。柴油发电机组可远方或就地，可手动或自动予以起动在10s以内达到全速并准备带负荷，自收到起动信号到带满负荷的时间小于20s。柴油发电机为三相，50Hz，Y接法，中性点直接接地，励磁方式为静态励磁。每台机组设一段保安380VPC，每段保安380VPC带一段锅炉保安MCC和一段汽机保安MCC，锅炉、汽机保安MCC正常运行时由相应的工作380V PC供电，当两个正常电源都消失时，柴油发电机机组将会自动起动，提供保安电源。本工程厂用电率约为6.2%(含脱硫部分)。 主要设备布置.1 汽机房A排外布置在汽机房A列外布置有主变压器、高压厂用变压器、高压起动/备用变压器。本期工程两台主变272、布置在同一水平轴线上，主变构架中心距A排柱25米；高厂变同高起/备变布置在同一水平轴线上，位于主变与A列之间，变压器中心距A排柱15米。.2 220kV屋外配电装置布置220kV屋外配电装置为支持式管型母线分相中型布置，两段母线平行布置，管母相间距离为3米，配电装置母线两端安装管母接地器，共7个间隔：#1主变、#2主变、#01高压起动/备用变、母联、母线设备、220kV#1线、220kV#2线。每个间隔宽度为14米，整个配电装置占地118米54米。由于本期工程冷却塔布置在A排外变压器与220kV屋外配电装置之间，连接架空软导线没有空间采用门形架布置，故采用线路用铁塔跳线。铁塔上软导线采用上下布273、置。.3 厂用电配电装置6kV工作段分别集中布置在汽机房6.9米层的#7#8柱及#15#16柱之间。380V工作、检修及照明、公用PC的开关柜及干式变压器布置在电控楼6.3米层。电袋除尘380V PC的开关柜及干式变压器布置在两炉电除尘之间的除尘控制楼内。汽机MCC布置在汽机房B排柱零米，锅炉MCC布置在煤仓间12.6米层锅炉MCC配电间内。蓄电池布置在电控楼零米层，UPS及直流屏布置在电控楼6.3米层。柴油发电机组布置在电控楼零米层靠烟囱侧。 电气设备监控及直流、UPS系统本工程采用机、炉、电集中控制方式，在单元控制室内不设电气控制屏，单元机组电气设备进入机组DCS中实现顺控和实时监控。为满274、足电气运行人员需要，加强电气信息的收集和处理，本工程设厂用电监控系统(ECMS)，该系统与DCS系统采用硬接线和通讯方式进行联系。本期220kV屋外配电装置设备的进入网络计算机监控系统内(NCS)。根据电力工程直流系统设计技术规程，本期工程设置三组蓄电池。其中一组对动力负荷和直流事故照明负荷供电，另两组对控制负荷供电。动力用直流系统电压采用220V，控制用直流系统电压为110V。为满足热工专业计算机系统对220V交流电源的特殊要求，本机组设置二套交流不停电电源(UPS)系统，容量暂定为60kVA。本期工程输煤采用输煤DCS控制系统。本期工程设全厂生产行政管理通讯一套，生产调度通讯一套，输煤扩音275、呼叫系统一套。 其它全厂电缆敷设采用以电缆桥架为主，结合实际使用电缆沟及电缆埋管。根据电力系统相关规程做好电缆防火措施。照明按相关规程配置使用。5.7 运煤部分本工程拟建设2台1120t循环流化床锅炉+2350MW凝汽式汽轮发电机组，燃料以xx矿洗煤厂为主要的供应源。工业广场厂址：煤炭接收系统：xx洗中煤由#2转载点至干煤棚皮带机运输进原有干煤棚，祁东洗中煤经集团自有铁路运输至xx矿铁路专用线，采用液压挖掘机卸车。xx矿洗煤厂年产洗中煤198104t/a，约需祁东矿洗煤厂通过铁路补充22104t/a折合每天铁路来煤不到1000t/d，加上xx矿铁路为煤炭输出设计，没有卸煤设施及建设卸煤设施的空276、间，故本工程采用3台经过挖掘斗改造的液压挖掘机将列车上的煤扒下来，然后由装载机转运至#2AB皮带机煤斗。xx煤泥由布置于煤泥沉淀池的煤泥水泵经煤泥水管道打入布置于锅炉尾部煤泥泵房内的压滤机，经压滤机压滤直接进入煤泥系统，压滤机排水返回煤泥沉淀池。煤炭储存系统：本工程利用xx矿原有圆形料场作为洗中煤干煤棚，圆形料场储煤量5104t，可供本工程2350MW机组约6天(按设计煤种)洗中煤消耗量。由于原有圆形料场采用中心柱自然落煤的堆料、推煤机、地下煤斗取料的作业方式，没有设置煤场堆取料设备，故本工程仍沿用此作业方式，#1皮带机利用原有干煤棚至#2转载点皮带机地道向西穿越干煤棚基础，但新增推煤机2台、277、装载机6台、液压挖掘机3台作为火车卸煤、转运、干煤棚取煤作业之用，以及提高取煤可靠性。煤炭输送系统：由于xx矿洗煤厂至煤棚及煤棚下地道内的原煤棚至#2转载点皮带机均为B=1200mm V=2.5m/s，Q=700t/h，且煤棚内给煤机也为Q=700t/h，而本工程两台锅炉洗中煤消耗量为400 t/h，按135%系数的计算上煤出力为540 t/h,。故本工程将建设700t/h的既有圆形料场至原煤仓的输送系统，双路，B=1200mm V=2.5m/s，电动机将采用IP54，并有程序控制的顺序启停系统。当煤泥系统均因故退出，皮带机系统输送洗中煤作为唯一燃料时，其出力可满足锅炉燃煤量的146%。本工程278、还同时建设2套出力80t/h的煤泥泵房至锅炉的煤泥泵输送系统，将约30%水分的煤泥浆体直接泵入锅炉中部喷出、燃烧，单套煤泥系统出力按其燃料比例可满足一台锅炉燃煤量的182% ，当皮带机系统或细碎机系统因故不能运行，由2套煤泥系统提供的煤泥作为唯一燃料时，其出力可满足2台锅炉燃煤量的29% 。煤炭筛碎系统：由于xx矿洗煤厂的洗中煤已经被控制在不大于50mm，所以本工程不设粗碎系统，建设系统出力500t/h的细粒筛碎系统及筛分破碎楼，筛分采用振动筛、细碎采用可逆锤式细粒破碎机，处理后煤炭粒度10mm。煤炭称重及取样系统：将在筛分破碎楼内、碎煤机下的皮带机上设置1000t/h的电子皮带秤及皮带秤的链279、码校验装置、煤炭取样装置。安全、监控与环境控制：本工程将建设安全与监控系统，确保整个运煤系统都要有视频监控装置，所有外部设施都在监视器的监控范围之内，监控信号将会传输到监控室。在整个煤炭处理系统中设置了合理的环境控制设施，煤场设置煤堆喷洒系统、各转运站及筛分破碎楼设置除尘器、喷雾系统及地面、墙面水冲洗，栈桥设置水冲洗。上述系统喷雾及煤场喷洒系统将根据低热值煤的含水率人工选择是否工作。行宫铺厂址：厂外来煤单路采用管状皮带机(xx煤泥、洗中煤)+汽车(其它矿煤泥)运输进厂，厂内设一个可供本工程2350MW机组约6天(按校核煤种)洗中煤消耗量的4400t露天斗轮堆取料机煤场(按校核煤种)。由于管状皮280、带机较长并造价较高，故本工程采用单路管状皮带机，皮带机为=400mm Q=1000t/h，相应的厂内输送及筛碎系统出力也调整为输送及筛碎系统1000t/h，以便厂外来煤可以直接进入原煤仓，减少管状皮带机及煤场机械的运行时间。管状皮带机采用分时运行方式运输洗中煤和煤泥两种来自xx的不同的燃料。其它厂内系统与行宫铺厂址厂内方案相同，不再赘述。由于xx矿工业广场厂址位于本工程主要低热值煤提供者xx矿工业广场内，燃料运输路径较短，运输成本低，可靠性高，加上可以利用xx矿已经建成的圆形料场，故本工程推荐xx矿工业广场厂址。5.8 除灰渣系统5.8.1 设计原始资料5.8.1.1 锅炉排渣方式循环流化床锅281、炉固态排渣。5.8.1.2 除尘器型式、脱硫方式及效率双室2级电场+2级袋场电袋除尘器，除尘效率99.91%。（是不是三电一袋？）脱硫方式为炉内脱硫+炉后湿法脱硫，其中炉内脱硫效率70%，炉外脱硫效率90%，综合脱硫效率97%；脱硝采用SNCR工艺，脱硝效率55%。5.8.1.3 灰渣量及灰成分分析根据煤质分析资料及计算灰渣量见表-1。灰成分分析表见表-2。表-1 计算灰渣量表 数据项目设计煤种校核煤种小时(t/h)日(t/d)年(104t/a)小时(t/h)日(t/d)年(104t/a)1台炉灰渣总量108.3512167.0259.593108.0112160.2259.406渣量48.7282、58975.1626.81748.605972.126.733灰量59.5931191.8632.77659.4061188.1232.6732台炉灰渣总量216.7024334.04119.186216.0224320.44118.812渣量97.5161950.3253.63497.211944.253.466灰量119.1862383.7265.552118.8122376.2465.346注:1. 日运行小时数按20h计，锅炉年运行小时数按5500h计；2. 灰渣比按0.55:0.45考虑；3. 锅炉排灰渣量已考虑因炉内脱硫引起的增加量。表-2 灰成分分析名称及符号单位设计煤种校核煤种283、灰熔融性变形温度DT15001500软化温度ST15001500半球温度HT15001500流动温度FT15001500灰分分析二氧化硅SiO2%62.2061.61三氧化二铝Al2O3%23.5723.76三氧化二铁Fe2O3%8.558.93氧化钙CaO%1.1271.211氧化镁MgO%0.66280.6592三氧化硫SO3%0.4480.457二氧化钛TiO2%1.12781.1017氧化钾矿K2O%1.12441.0866氧化钠Na2O%0.3690.3735二氧化锰MnO2%0.003640.00346灰比电阻(测量电压500V)测试温度19时cm10.2381098.117109284、测试温度80时cm12.15810108.1471010测试温度100时cm4.16810112.3621011测试温度120时cm8.57610115.3841011测试温度150时cm1.677210121.05981012测试温度180时cm4.72110112.6621011 主要设计原则本工程灰渣考虑全部综合利用，灰渣分排：除尘器区域飞灰采用正压浓相气力输送至干灰库；炉底粗渣采用机械输送至渣仓。事故灰场距两个厂址分别为31km(行宫铺厂址)和24km(工业广场厂址)。当干灰渣不能被全部综合利用时，用汽车运至事故灰场堆放贮存。除灰渣系统均按每台炉采用单元制，即每台炉为一套系统设计，局部285、设施两炉共用。石灰石粉由社会运力运至厂内石灰石粉仓。粉仓至锅炉炉膛采用正压气力输送。压缩空气系统考虑全厂统一设置一座空压机站，为除灰输送、热机、热控、化水等专业提供压缩空气。炉底渣处理系统、气力除灰系统均由DCS控制。 除灰渣系统工艺拟定说明.1 除灰系统除尘器灰斗下灰采用正压浓相气力输送方式运至干灰库。气力除灰系统以每台炉为一单元，系统出力为90t/h。每台炉除尘器电场区16个灰斗下各设置1台3.0m3仓泵，布袋区16个灰斗下各设置1台1.5m3仓泵，每台仓泵均配有气动进料阀、出料阀及一套压缩空气流量调节阀和阀门控制箱。除灰系统为连续运行，其运行状态由DCS集中控制，根据压力、料位、时间等因286、素由系统全自动控制。除灰系统输送气源来自全厂空压机，详见.4节叙述。本工程拟建设3座直径12m的干灰库。单座灰库容积约为1250m3，3座灰库总容积可贮存两台机组约24小时的排灰量。为防止干灰受潮起拱，保证排灰出口畅通，灰库底部设有气化斜槽，配备有独立的气化加热系统，三座灰库共设有气化风机4台、空气电加热器3台。每座灰库库底设3个放灰口，一为干灰外运供综合利用，一为调湿后外运，还有一路接口预留备用。每座下各设有一台出力Q=150t/h的汽车散装机和一台出力Q=200t/h的加湿搅拌机。.2 除渣系统循环流化床锅炉为干式排渣，渣温高达800以上，故每台锅炉炉底安装3台滚筒式冷渣器，冷渣器出口出渣287、温不高于200。从冷渣器排出的渣经链斗输送机(或刮板输送机)、斗式提升机运至渣仓贮存。渣仓下设汽车散装机和加湿搅拌机，可用卡车将干渣运出供综合利用或调湿后外运。每台炉冷渣器选用3台出力Q=30t/h的滚筒式冷渣器；链斗输送机及斗式提升机均为双路布置，每路出力Q=125t/h，为燃用设计燃料时排渣量的250%；单台渣仓直径10m，容积约为800m3，可贮存锅炉14小时排渣量。渣仓下设有汽车散装机和加湿搅拌机各1台，出力均为Q=150t/h。.3 石灰石粉输送系统循环流化床炉内脱硫所需石灰石粉主要由社会运力输运至电厂石灰石粉仓。本期为2台炉设置1座有效容积V=500m3的石灰石粉仓，粉仓下设2套石288、灰石气力输送系统，分别为2台锅炉输送石灰石粉，每套系统的出力为20t/h。石灰石输送系统动力气源由气化风机提供，2套系统共设置3台气化风机和2台电加热器，其中气化风机为2用1备。石灰石气力输送系统主要由喷射泵、旋转给料阀、分配器组成。.4 全厂压缩空气系统本工程全厂统一设置一座压缩空气站，结构尺寸为30m15.5m6.5m(高)，内部留有检修场地和检修起吊设备。全厂空压机站为除灰、热机、热控、脱硫、化水等专业提供压缩空气。空压机站内布置5台螺杆式空压机，参数为：Q=60Nm3、P=0.85MPa；5台组合式空气净化装置。空压机的运行采用中控单元智能控制模块进行控制，从而可以从空压机的数量、参数289、运行方式上进行自动优化配置，同时降低初投资及运行费用。除灰用气量最终随确定的气力输送系统类别而定，因而空压机的准确参数需待除灰、脱硫等系统招标后，得到准确用气量后，才能最终确定。空压机站外设置除灰输送用储气罐2只，容量V=20m3；仪用储气罐1只，容量V=30m3。 灰渣厂外运输灰渣采用汽车运输，加湿后用卡车运输至灰渣场或用罐车直接外运供综合利用。本工程年产灰、渣量约120万吨，xx煤电有限公司己与xx海螺水泥有限公司签订了本工程灰、渣综合利用协议，电厂灰渣可全部综合利用。当遇灰渣综合利用不畅时，可用汽车将灰、渣运至祁东矿塌陷区灰场。祁东矿塌陷区灰场距离两个厂址的运灰距离分别为31公里(行宫290、铺)、24公里(工业广场)。灰场的容积初期按2年建设，详见水工部分相关描述。5.9 电厂化学部分 概述本工程建设2350MW超临界CFB锅炉，由于当地水资源匮乏，采用循环水排污水作为锅炉补给水原水 水源、水质本工程以xx市城南污水处理厂经处理后的中水为主水源，以xx市新汴河为备用水源。现有可供参考中水水质报告见下表：表 中水水质全分析报告上述水质资料反映水中水含盐量、碱度、硬度均较高，重碳酸盐为溶解盐类主要成分，符合该地区天然水水质的一般特征。 锅炉补给水处理(1) 本期锅炉补给水处理系统方案选择为节约用水，实现无废污水排放，确定采用本期循环水排污水作为锅炉补给水处理系统原水（实际不可行，排污291、水浓缩倍率高，增加反渗透负担，减少使用寿命），根据原水水质及机组给水品质要求，选择如下水处理工艺：石灰预处理+超滤+反渗透+一级除盐+混床方案；其中石灰预处理及超滤、反渗透系统与循环水处理共用一个系统，循环水排污水经石灰处理后，除去了大部分的悬浮物、碳酸盐硬度及一部分有机物等水中杂质，大大改善了超滤进水水质，使后续水处理系统的可靠性提高，运行费用降低。完整的工艺流程如下：本期循环水泵来水循环水石灰处理系统超滤给水泵自清洗过滤器超滤装置超滤水箱反渗透给水泵保安过滤器高压泵反渗透装置淡水箱淡水泵 阳离子交换器 阴离子交换器混合离子交换器除盐水箱除盐水泵本期主厂房。系统出水水质控制如下：二氧化硅： 292、10mg/L导电度： 0.15 ms/cm (25)锅炉补给水处理系统详见“原则性锅炉补给水处理系统图”。(2) 系统出力本工程锅炉最大连续蒸发量为21121t/h, 计算本工程全厂各项水汽损失量见下表表5.9.3 2350MW组水汽平衡量表序号项 目数 量(t/h)1厂内水汽循环损失33.62凝结水精处理再生用水损失63闭式循环冷却水损失144锅炉吹灰、生活、取样等其它用水、用汽损失105合计补水量63.6本期锅炉补给水处理系统出力确定为63.6t/h，并设检修备用。(3) 系统设置予（预）脱盐系统与循环水处理系统统一设置，设3套65t/h反渗透装置，1套用于锅炉补给水处理，1套用于循环水旁293、路处理，1套备用。设22000阳、阴床，21600混床，1用1备。另设21500m除盐水箱与备用水处理设备一同满足酸洗及启动用水要求。本期锅炉补给水处理系统与循环水处理系统、工业废水处理系统及工业水泵、消防水泵房，采用联合布置，共用压缩空气系统、废水池、药品库及部分加药系统等设施，节省占地和投资，方便运行。(4) 系统控制操作方式整个水处理系统(包括锅炉补给水处理系统、循环水处理系统、工业废水处理系统)采用DCS控制系统，纳入辅控网，配备临时上位机供系统调试时使用，水处理系统正常运行时按无人值班考虑。在主控室通过LCD监视器以实现系统及泵、气动阀门的软手操控制。(5) 化验室在水处理车间附近配294、备专门的水、煤、油化验室，并按照机组容量等级增配相应的化学实验室设施及仪器仪表。 凝结水精处理凝结水精处理系统主要用于连续地除去水汽系统内的金属腐蚀产物和机组启停时所产生的污染产物；连续地去除凝汽器冷却水微量渗漏所漏入的二氧化硅和其它盐类，防止蒸气污染及汽机积盐，在凝汽器微量渗漏时也能使机组连续地运行；即使在凝汽器严重泄漏时，也可有步骤地停机或有足够的时间以进行凝汽器部分堵管等工作。本期工程两台机组为350MW超临界循环流化床炉，根据火力发电厂化学设计技术规程，对锅炉供汽的汽轮机组，全部凝结水应进行精处理，同时应设置除铁设施，除铁设施可不设备用，但不应少于2台，精处理除盐装置应设置备用设备。因295、此本工程凝结水精处理需设置凝结水除铁和除盐设备。本期工程每台机设一套全流量的中压凝结水精处理系统，采用“前置除铁过滤器+体外再生高速混床”处理工艺，其原则性流程为：自主凝结水泵来的凝结水前置除铁过滤器体外再生高速混床树脂捕捉器热力系统。凝结水精处理系统详见“原则性凝结水精处理系统图”。每套凝结水精处理装置设置250%前置过滤器(无备用)及50%反冲洗旁路和100%超压差旁路；350%高速混床(2用1备)及100%超压差、超温旁路。两台机组设置一套失效树脂再生装置。凝结水精处理装置和再生装置及控制室均布置在汽机房零米层。采用DCS控制系统，纳入辅控网，对整套系统的运行及再生进行全过程的程序控制。296、5.9.5 循环冷却水处理(1) 工艺选择本工程循环冷却水采用二次循环，补充水以城市中水为主水源，以xx市新汴河水为备用水源。该中水水源取自xx市城南污水处理厂处理达到“(预计本期用水时能达到“一级A标准”)后，送至电厂，因此可直接补入循环水系统。备用水源地表水的悬浮物含量存在不确定性，为保证工业水水质，厂内应有补给水澄清措施。无论中水还是地表水，硬度高、碱度高、含盐量高都是其共同特征。由于当地水资源匮乏，为节约用水，实现全厂无废污水排放，除了采用循环水排污水作为锅炉补给水原水外，还需根据全厂水量平衡对部分循环水排污水进行处理并回用。根据上述条件分析，结合锅炉补给水处理系统的方案选择，确定本工297、程循环水处理采用“石灰及反渗透旁路处理”系统，同时加水质稳定剂、杀菌剂，主要工艺流程如下：循环水泵(或原地表水补水泵)机械加速澄清池 配水沟 变孔隙滤池清水池工业水泵冷却塔回水沟 化学水泵超滤、反渗透淡水箱淡水泵锅炉补给水处理除盐系统循环水石灰处理系统详见“循环水石灰处理系统图”。(2) 循环水石灰处理系统处理水量的确定循环水石灰处理水量是根据锅炉补给水处理系统取水量、工业水用量，循环水水质控制要求，和全厂无废污水排放为条件确定的。表5.9.5 循环水石灰旁路处理水量工况循环水排污水石灰处理水量(t/h)浓缩倍率工业水泵抽取化学水泵抽取合计纯凝工况1272192*14644.5*其中65t/h298、经膜脱盐处理后返回循环水。当使用备用水源地表水且悬浮物高时，石灰处理系统将用于处理补充水，锅炉补给水原水仍取石灰处理系统出水，即不采用循环水排污水，为减少排污，可将浓缩倍率暂时提高至56倍运行。根据上述各种情况下的石灰处理水量，确定本工程循环水石灰处理系统的额定出力为1600t/h。(3) 循环水处理系统设置石灰处理系统设2座22m机械加速澄清池，6座过滤面积为22的变孔隙滤池，2座1100m的清水池。辅助系统包括消石灰贮存、计量及制乳系统、加药系统、泥渣处理、压缩空气系统等。杀菌采用加二氧化氯，设3台2kg/h的二氧化氯发生器和2台20kg/h的二氧化氯发生器，分别用于澄清池出水的连续加氯及循环水的间断加氯。设一套水质稳定剂加药装置。循环水处理系统与锅炉补给水处理系统、工业废水处理系统联合布置，结构紧凑，共用泥渣脱水系统，压缩空气系统及加药系统等共用设施。5.9.6 供氢站本工程氢气站拟设40L,压力15MPa氢气瓶160个，共分为8个氢瓶集装格，每个氢瓶集装格由20个氢气瓶组成；氢瓶补氢系统共设两组氢气汇流排，每组汇流排负责4个氢瓶集装格氢气的减压输送，可满足本期工程2