1、xx高速公路项目桥梁预应力精细化施工手册 （暂行）湖南省xx高速公路建设开发有限公司湖南xx桥隧技术有限公司20xx年7月前 言大量在役的预应力桥梁调查和检测结果表明，相当部分的预应力桥梁质量隐患来源于预应力张拉施工不规范和缺乏有效的质量控制手段。如何改进和细化施工技术使预应力张拉能有效地完成，如何对整个桥梁预应力工程加以监控，如何对已完成的桥梁预应力工程实施全面有效的检测与验收，已经成为亟待解决的重要问题。推行桥梁预应力精细化施工技术，严格控制有效预应力的大小及其不均匀度，确保桥梁预应力张拉施工质量符合设计和使用要求，是解决由于施工不当而造成桥梁预应力病害问题的最有效、最直接的方法，具有重大2、的现实意义。 湖南省xx高速公路建设开发有限公司、湖南xx桥隧技术有限公司等单位共同编写了xx高速公路桥梁预应力精细化施工手册。本手册对现行公路桥涵施工技术规范（JTG041-2000）和湖南省高速公路精细化施工实施细则(2009)中有关预应力施工内容做了细化与补充完善，提出了检测验收的内容和控制精度的要求，规定了检测方法与频率，填补了预应力张拉质量检测控制领域的空白。 目 录前 言21 总则32 材料与器具32.1 预应力筋及制作32.2 预应力筋锚具、夹具和连接器52.3 预应力管道63 管道安装与锚垫板预埋73.1 管道安装73.2锚垫板预埋84 张拉设备质量控制85 梳编穿束95.1 3、短束梳编穿束95.2 长束梳编穿束xx5.3 分节段施工的连续刚构桥的梳编穿束126 预应力张拉施工126.1 预应力张拉施工的基本要求126.2 预应力张拉施工控制137 连续刚构桥竖向预应力筋施工控制158 现浇连续段负弯矩预应力筋施工控制159 预应力张拉施工质量检测验收169.1 张拉施工质量检测169.2 张拉施工质量验收169.3 处理措施18xx 压浆与封锚19xx.1压浆19xx.2 封锚2111 安全环保措施21编制说明23附件 本手册相关条款的补充说明241 条 张拉设备整体静态标定242、条 梳编穿束工艺243条 预应力施加的顺序、同步性与对称性244 条 持荷时间2554、 条 连续刚构桥竖向预应力筋有效预应力建立256条 现浇连续段负弯矩预应力筋预应力损失分析257条 有效预应力的检测仪器与检测原理261 总则 为提高xx高速公路桥梁预应力张拉施工质量，确保预应力施工质量符合设计和使用要求，保证结构安全与耐久性，降低桥梁全寿命周期成本，特编写本手册。1.0.2 本手册依据中华人民共和国行业标准公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）、公路工程质量检验评定标准（JTG F80/1-2004），并参考重庆市公路工程行业标准桥梁预应力及索力张拉施工质量检测验收规程（CQJTG/T F81-2009）编写。1.0.3 本手册适用于xx高速公路预应力混凝土预制梁、5、先简支后连续T型梁（箱梁）现浇连续段、连续刚构梁桥预应力施工。1.0.4 xx高速公路桥梁预应力施工除应符合本手册的要求外，还应符合公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）等现行行业标准、规范的相关规定。2 材料与器具2.1 预应力筋及制作 预应力混凝土结构所采用的钢绞线与精轧螺纹钢筋的质量，应符合现行国家标准预应力混凝土用钢绞线（GB/T 5224-2003）、预应力混凝土用螺纹钢筋（GB/T 20065-2006）的规定和要求。新产品及进口材料的质量应符合现行国家标准的相应规定。2.1.2 预应力筋进场时应分批验收，验收时，除应核对其质量证明书、包装、标志、规格和逐盘进行外观质量检查6、外，尚须委托有相应资质的公路工程试验检测机构按照下列规定进行检验。1 钢绞线1）钢绞线检验项目、检验频次、取样数量与质量要求见下表2-1。表2-1 钢绞线检验项目、频次、取样数量与质量要求检验项目取样数量抽验项目频次质量要求1.外观3根1.1m/每批每批60t同厂家、同规格、同品种、同批号钢绞线符合预应力混凝土用钢绞线（GB/T 5224-2003）2.外形尺寸3.抗拉强度 表2-1 钢绞线检验项目、频次、取样数量与质量要求（续表）检验项目取样数量抽验项目频次质量要求4.最大力总伸长率3根1.1m/每批每批60t同厂家、同规格、同品种、同批号钢绞线符合预应力混凝土用钢绞线（GB/T 5224-7、2003）5.规定非比例延伸力6.弹性模量7.松弛性能1根1.5m/每合同批注：1.合同批为一个订货合同的总量； 2.样品应分别从3盘上截取；如每批少于3盘，则应逐盘取样进行上述检验。2）检验结果中有一项不合格，则不合格盘报废，并再从未试验过的钢绞线中取双倍数量的试件做该不合格项的复验，如仍有一项不合格，则该批钢绞线为不合格。2 精轧螺纹钢筋1）精轧螺纹钢筋检验项目、检验频次、取样数量与质量要求见下表2-2。表2-2 精轧螺纹钢筋检验项目、频次、取样数量与质量要求检验项目取样数量抽验项目频次质量要求1.表面质量2根0.550.60m/每批每批60t，每增加40t增加一个拉伸试验，产品应为同厂家8、同规格、同品种、同批号精轧螺纹钢筋符合预应力混凝土用螺纹钢筋（GB/T 20065-2006）2.屈服强度3.抗拉强度4.极限伸长率注：表中检验项目24项均由拉伸试验得到，拉伸试验的试件不允许做任何形式的加工。2）拉伸试验结果中有一项不合格，则需另取双倍数量的试件重做各项试验，如仍有一项不合格，则该批钢筋为不合格。2.1.3 预应力筋的实际强度不得低于现行国家标准的规定。预应力筋的试验方法应按现行国家标准的规定执行。 预应力筋的制作1 预应力筋下料1）预应力筋的下料长度应满足预应力筋设计尺寸及张拉需要。2）预应力筋的切断，应采用切断机或砂轮锯，不得采用电弧切割。2 预应力筋编束预应力筋由多根9、钢绞线组成时，同束内应采用强度相等的预应力钢材。编束时，应逐根理顺，绑扎牢固，防止互相缠绕（具体工艺详见本手册第5章）。3 预应力筋端部锚具的制作钢绞线固定端采用压花锚时，其应表面清洁、无油污，梨形头和直线段长度应符合设计要求。4 预应力筋竖向位置偏差应符合表2-3的规定。表2-3 预应力筋束竖向位置允许偏差截面高（厚）度(mm)h300300h1500H1500允许偏差(mm)5xx152.2 预应力筋锚具、夹具和连接器2.2.1预应力筋锚具、夹具和连接器应符合国家现行标准预应力筋锚具、夹具和连接器（GB/T 14370-2000）。2.2.2 预应力筋锚具应按设计要求使用。用于后张的锚具或10、其附件上应设置压浆孔或排气孔，压浆孔应有足够的截面面积，以保证浆液的畅通。2.2.3 夹具应具有良好的自锚性能、松锚性能和重复使用性能。需敲击才能松开的夹具，必须保证其对预应力筋的锚固没有影响，且对操作人员的安全不造成危险。2.2.4 用于后张法的连接器，必须符合锚具的性能要求；用于先张法的连接器，必须符合夹具的性能要求。2.2.5 锚具、夹具和连接器进场时，除应按出厂合格证和质量证明书核查其锚固性能类别、型号、规格及数量外，还应委托有相应资质的公路工程试验检测机构进行检验。1 锚具、夹具、连接器检验项目、检验频次、取样数量与质量要求见下表2-4。表2-4 锚具、夹具、连接器检验项目、频次、取11、样数量与质量要求检验项目取样数量检验频次质量要求1.外观xx%，不少于xx套/每批每批xx00套，同类产品、同类原料、同种工艺一次投料生产的数量符合预应力筋锚具、夹具、连接器(GB/T14370-2000)2.硬度5%，不少于5套/每批3.静载锚固性能试验6套/每批2 检验结果判定外观：表面无裂纹，影响锚固性能的尺寸符合设计要求，应判为合格；如此尺寸有一项超过允许偏差，则应取双倍数量重做检验；如仍有一套不合格，则应逐套检查，合格者方可使用。硬度：每个零件测试3点，其硬度应在设计要求的范围内；如有一个零件不合格，则应取双倍数量的零件重做试验；如仍有一个零件不合格，则应逐个检查，合格者方可使用。静12、载锚固性能试验：抽取6套锚具（夹具或连接器）组成3个预应力筋锚具组装件进行静载锚固性能试验，如有一个试件不符合要求，则应另取双倍数量重做试验；如仍有一个试件不符合要求，则该批产品为不合格。2.3 预应力管道2.3.1 预应力管道的一般要求1 在后张预应力混凝土结构中，力筋的孔道材料应按设计要求选用，一般由金属波纹管或塑料波纹管构成。2 浇筑砼时，在混凝土中的管道不得有漏浆现象。管道应该具有足够的强度，以使其在混凝土的重量作用下能保持原有的形状，且能按要求传递粘结应力。 3 预应力管道在使用前应进行外观检查，其内外表面应清洁、无锈蚀、油污、孔洞和不规则褶皱，咬口不应有开口或脱扣。2.3.2 预应13、力管道材料1刚性或半刚性管道应由不与混凝土、预应力筋、水泥浆发生不良反应的金属或塑料材料制成。半刚性管道一般应由波纹状的金属螺纹管或塑料螺纹管道组成。2 金属管道宜尽量采用镀锌材料制作，并具有良好的柔软性，一般情况材料厚度不得小于0.3mm 。塑料波纹管管道的制作材料（高密度聚乙烯或聚丙烯）和管道性能应符合预应力混凝土桥梁用塑料波纹管（JG/T 529-2004）的要求。塑料波纹管的壁厚（）应为：内径75mm，2.5mm ；内径90mm，3.0mm 。管道应有一定的强度，塑料波纹管的环向刚度应不小于6 ，以使其在搬运和浇筑混凝土过程中保持一定的形状和完好。2.3.3 金属波纹管的检验1 金属波14、纹管进场时，除应按出厂合格证和质量保证书核对其类别、型号、规格、数量和逐根进行外观质量检查外，还应委托有相应资质的公路工程试验检测机构按表2-5进行检验。表2-5金属波纹管检验项目、频次、取样数量与质量要求检验项目取样数量检验频次质量要求1.外观5根1m/每批每批 50000m，同厂家、同批次的金属波纹管符合预应力混凝土用金属波纹管(JG 225-2007)2.尺寸3. 集中荷载作用下的刚度4. 均布荷载作用下的刚度5. 集中荷载作用下的抗渗漏性能6. 弯曲后的抗渗漏性能2 检验结果有不合格项目时，应以双倍数量的试件对该不合格项目进行复验，复验仍不合格时，则该批产品为不合格。2.3.4 塑料波15、纹管的检验1 塑料波纹管进场时，除应按出厂合格证和质量保证书核对其类别、型号、规格、数量和逐根进行外观质量检查外，还应委托有相应资质的公路工程试验检测机构按表2-6进行检验。 表2-6 塑料波纹管检验项目、频次、取样数量与质量要求检验项目取样数量检验频次质量要求1. 外观5根1m/每批每批 xx000m，同厂家、同配方、同工艺、同设备连续产生的塑料波纹管符合预应力混凝土桥梁用塑料波纹管（JG/T 529-2004）2. 尺寸3. 环刚度4. 抗冲击性5. 柔韧性6. 局部横向荷载2 检验结果有不合格项目时，应以双倍数量的试件对该不合格项目进行复验，复验仍不合格时，则该批产品为不合格。3 管道安16、装与锚垫板预埋3.1 管道安装3.1.1 对于跨径大于或等于25m的T梁、小箱梁、现浇结构等，宜采用塑料波纹管；跨径小于25m的空心板等可以采用金属波纹管。3.1.2 管道安装要点1 波纹管安装前，应准确确定波纹管（或定位钢筋）的位置，尤其是曲线段。可先按设计图纸中预应力筋的曲线坐标，以梁底模板为基准，直接量出相应点的高度，标在箍筋上，定出波纹管曲线位置。定位筋间距要符合要求，一般情况下，波纹管管道不宜大于1.0m，曲线管道与扁平波纹管道应适当加密。管道纵、横坐标定位宜采用12钢筋焊接成“井”字型定位架，并按标定位置点焊在箍筋上，箍筋下面用垫块垫实。2 波纹管安装时，应去掉端头毛刺、卷边和折角17、，尽量避免反复弯曲，以防管壁开裂，同时还应防止电焊火花烧伤管壁。波纹管的接长可采用大一号的同型波纹管作为接头管，接头管长度：管径为4065时不小于200mm；7085时不小于250mm；90xx0时不小于300mm，被接管旋进管内的长度不得少于xx0mm。接头管两端用密封胶带或塑料热缩管封裹，避免混凝土浇筑时水泥浆渗入管内造成管道堵塞。3.1.3 波纹管安装后，应检查波纹管的位置、曲线形状是否符合设计要求（见表3-1），保证管道直线段平顺、曲线段圆滑。检查波纹管的固定是否牢靠，接头是否完好，管壁有无破损等，如有破损，应及时用胶粘带修补。表3-1 管道安装允许偏差项 目允许偏差（mm）检查方法和18、频率管 道 坐 标梁长方向30抽查30%，每根查xx个点梁高方向xx管 道 间 距同 排xx抽查30%，每根查5个点上下层xx 为防止浇筑混凝土时波纹管漏浆堵塞和变形，浇筑混凝土前应在波纹管内预穿硬塑料管，待混凝土浇筑完成2小时后方可拔出。3.2锚垫板预埋3.2.1设置端部钢筋网和预埋锚垫板位置要准确，应与端模板紧密结合，不得平移或转动，保证锚固面与钢束垂直。3.2.2墩顶负弯矩预应力扁锚锚垫板和扁形波纹管预埋位置必须要准确，扁形波纹管可放大一级，便于穿钢绞线。3.2.3 锚下螺旋钢筋宜采用直径不应小于12mm的HPB钢筋，圈数不应少于6圈。4 张拉设备质量控制 预应力张拉机具设备及仪表（压力19、表精度1.5级）必须有合格证书及相应铭牌。 张拉设备应配套标定并配套使用，标定时活塞的运行方向应与实际使用时一致。千斤顶、压力表和油泵应结合施工现场整体静态标定，同时应尽量满量程标定（至少80%以上）以降低摩阻影响。4.0.4 校验应委托经主管部门授权的法定计量技术机构定期进行。4.0.5 为保证静态标定和张拉时能持荷保压，千斤顶不得有明显内泄漏现象，即加压时进油表显示压力读数，回油表读数接近为零。4.0.6 长期不使用、标定时间超过6个月、6个月内正常使用超过两百次、使用中预应力机具设备或仪表出现反常现象、千斤顶检修后均应重新标定。4.0.7 当采用测力传感器计量张拉力时，测力传感器应按国家20、相关规定的检验周期检定，千斤顶和压力表可不做标定。4.0.8施加预应力所用的机具设备及仪表应由专人使用和管理，并应定期维护和校验。标定时，施工方负责张拉的专人应参与标定读数。5 梳编穿束5.1 短束梳编穿束跨径小于或等于45m的预制梁及其它钢束长度较短、根数较少、重量较轻的预应力钢束应采用短束梳编穿束工艺。 短束梳编穿束工艺步骤：1 机具准备：扎钩、扎丝、梳束板(可用锚具代替)、透明胶带、刀片、油性笔、号码纸、卷扬机、钢丝绳（宜为8mm）等。2 下料：每束钢绞线下料时应有一根钢绞线长出xx20cm做为中间钢绞线，其余各根钢绞线下料长度应基本一致。3 编号：每根钢绞线的两端应编上同样的号码，以透21、明胶带将写好的号码绑在钢绞线的两端，同时对锚具进行编号，两端的锚具应同时编号，一块锚具顺时针编号，另一块锚具逆时针编号。编号应写在锚具的外露面（上夹片的一面）。如下图5-1所示。4 端头绑扎：端头绑扎宜分层进行。如图5-2所示1、2、8号钢绞线作为一层，7、9、3号钢绞线作为一层，4、5、6号钢绞线作为一层，先逐层绑扎再整体绑扎。绑扎好后的钢绞线根据每束钢绞线根数的不同呈正方形、矩形、梯形等形状。图5-1（a）锚具1 图5-1（b）锚具2 5 梳束：利用梳束板或锚具对钢绞线进行梳理，每梳理钢绞线长度约1m时，用扎丝把钢绞线扎紧，绑扎时扎丝端头朝上。逐段绑扎直至将钢绞线梳理完毕。6 穿束：钢丝绳22、一端连接卷扬机，另外一端做成绳套与钢绞线穿入端绑牢，穿入端端头可用塑料瓶套住并用胶带缠紧。启动卷扬机缓慢匀速拉动钢绞线。7 对中调整：穿束完毕后，将穿入端钢丝绳、塑料瓶和胶带等去除，使钢绞线编号外露，先将中间钢绞线套入锚具孔内中间位置，上夹片，稍微顶紧，再将其它钢绞线分别套入对应的锚具孔内。旋动锚具使两端锚具各孔位对中。如图5-1（a）（b）所示1号钢绞线均在上方。8 注意事项：1）钢绞线的编号在两端按从小到大呈锥形排列，以透明胶粘牢；2）钢绞线绑扎须牢固，顺序不能打乱，绑扎后的钢绞线要能成为一个有一定刚度的整体；3）钢绞线在穿束时，注意绑扎接头须要朝上，防止扎丝刮坏锚垫板。5.2 长束梳编穿23、束 跨径大于45m的预制梁、连续现浇构件及其它钢束长度较长、钢绞线根数较多、重量较重的预应力钢束应采用长束梳编穿束工艺。5.2.2 长束梳编穿束工艺（示意图如图5-2）的主要步骤如下：1钢绞线下料完毕后在其一端套入锚板作为梳束工具（也可用限位板），用砂轮锯将该端钢绞线各索端头切割2030cm，但保留中心一根钢丝。2 将中心丝穿入具有与锚具相似位置孔的牵引螺塞（牵引螺塞上各孔距略大于钢绞线直径）后镦头（图5-3），镦头直径大于牵引螺塞孔的直径，以满足整束穿束时拖动钢绞线平动的要求。3 镦头后的整束钢绞线（图5-4）通过牵引螺塞和螺旋套连接（图5-5），牵引螺塞外径和螺旋套内径相同，均带有丝口，拧24、紧即可。4 钢绞线穿束前钢绞线端头（包括切割部分）须用胶带缠绕保护（注意牵引头缠胶带以前，应先用卷扬机牵引，使各根钢绞线在镦头处长短一致），防止穿束过程中钢绞线端头散索。5 将牵引螺塞与螺旋套连接，螺旋套另一端由卷扬机上的钢丝绳牵引，穿束时由卷扬机缓慢牵引整束钢绞线平动完成整束穿束。若受场地限制可利用转向滑轮，也可增加卷扬机，钢绞线牵引时应采用锚板边梳理边绑扎，绑扎间距宜为1.0m。在穿束过程中，注意只克服钢绞线与波纹管的摩阻，便于对系统的保护。1. 梳束板（或锚具） 2. 钢绞线 3. 牵引螺塞 7. 绑扎胶带 13. 扎丝图5-2 梳编穿束示意图图5-3 钢绞线的墩头 图5-4 镦头后整束25、钢绞线图5-5 牵引螺塞和螺旋套连接5.3 分节段施工的连续刚构桥的梳编穿束分节段施工的连续刚构桥梳编穿束注意事项：1 对于分节段施工的连续刚构桥，宜采用梳束板梳束，梳束板上各孔的大小应略大于钢绞线直径，但也不宜过大，防止其在穿束过程中扭转与其它钢绞线缠绕。2 梳束板各孔的间距宜为2mm，并且各孔位应做好对应编号，其位置应与锚具安装孔位保持一致。3 梳束时，连接器周边带挤压套的钢绞线与梳束板之间钢绞线线形应平顺，没有相互缠绕，对已梳理顺直的钢绞线可在远端进行逐段绑扎。4 梳束结束后，将绑扎好的整束钢绞线进行编号再穿束。 分节段施工的连续刚构桥预应力筋梳编穿束步骤应按5.2.2条执行。6 预应力26、张拉施工 6.1 预应力张拉施工的基本要求张拉前混凝土几何尺寸、龄期和强度必须符合设计要求。设计无要求时混凝土强度应不低于设计强度等级值的75%。锚垫板下及周边混凝土须密实，若有蜂窝及其它缺陷，应在拆模后立即进行处理，待处理完毕后方可张拉。6.1.2曲线预应力筋和长度超过25m的直线预应力筋，设计无规定时应采用两端张拉。曲线配筋的精轧螺纹钢筋应在两端张拉，直线配筋的精轧螺纹钢筋可在一端张拉。当同一截面中有多束一端张拉的预应力筋时，张拉端宜分别设置在构件的两端。预应力筋的张拉顺序应符合设计要求，当设计未规定时，可采取分批、分阶段对称张拉。应使用能张拉多根钢绞线或钢丝的千斤顶同时对每一束中的全部力27、筋施加应力，但对扁平管道中不多于4根的钢绞线除外。6.1.4安装张拉设备时，应使张拉合力作用线与预应力筋的轴线重合。6.1.5钢绞线预应力筋在张拉前应进行初张拉，初应力宜采用张拉控制应力的20%。6.1.6预应力筋张拉锚固后，锚具夹片顶面应平齐，其错位不得大于2mm，且全部夹片高差不得大于3mm。6.1.7预应力筋张拉锚固后将多余部分进行切除，切割后预应力筋的外露长度不应小于300mm，切割时严禁使用电弧焊切割。6.1.8对于夹片式、锥塞式等锚具，在张拉锚固过程中或锚固完成以后，不得大力敲击或震动。6.1.9 张拉锚固后需要放松预应力时，须符合下述要求：1 对于承压式锚具，可用张拉设备松开锚具28、，将预应力缓慢的卸除。2 对于夹片式、锥塞式锚具可采用专用放松装置将锚具松开。3 严禁在预应力筋存在拉力的状态下直接将锚具卸去。4 对于需再次锚固的预应力筋，严禁有夹痕的部分进入受力段。5 应有可靠的放张方案和详尽的放张记录。 预应力筋的张拉程序应符合设计要求，设计无要求时应按表6-1执行。表6-1 预应力筋张拉程序预应力筋种类张拉程序钢绞线束具有自锚性能的锚具低松弛预应力筋0初应力（持荷5min锚固）普通松弛力筋0初应力1.03（锚固）其它锚具0初应力1.05（持荷5min）（锚固）精扎螺纹钢筋直线配筋0初应力（持荷5min锚固）曲线配筋0（持荷2min）0（上述程序可反复几次）初应力（持荷29、5min锚固）6.2 预应力张拉施工控制张拉速度控制在张拉施工中，应严格控制张拉时间，每束（根）预应力筋张拉力从0到张拉施工完成的时间不得少于xx分钟（不包括持荷时间），为确保多点张拉的同步性，可增加几个停顿点。读数与伸长量测量油压表的读数和伸长值的测量必须由训练有素的专人负责（参与标定和张拉）。油压表读数其视觉定位与标定时一致，伸长值的测量应采用具有一定刚度的量具，不允许用剪断的卷尺。实际伸长值与理论伸长值的差值应符合设计的要求，设计无规定时，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，否则应暂停张拉，待查明原因并采取措施予以调整后，方可继续张拉。持荷时间持荷时间为油泵开启、油压表读数稳定30、后的稳压时间，不得少于5分钟。两端张拉时长度40m以下预应力筋持荷时间应为5分钟，40xx0m宜取7分钟，xx0200m宜取8xx分钟。6.2.4在张拉过程中应作到四个同步：单束钢绞线两端张拉同步性、多束钢绞线对称张拉同步性、张拉过程同步性、张拉停顿点同步性。 1单束钢绞线两端张拉同步性是保证有效预应力在钢绞线内的合理均衡分布；2 多束钢绞线对称张拉同步性是避免使梁体不因受到偏心力矩作用而发生弯曲扭转和侧弯，不在锚下等部位产生过大的附加内力而变形，也可以防止先张拉的钢束的应力受后张拉钢束的影响；3 张拉过程同步性，特别是在张拉到控制力的50%以后至最终张拉力值的控制尤为重要，这时张拉不同步对预31、应力质量的影响将变大；4 张拉停顿点同步性是比较各个停顿点各顶张拉力的同步性，根据停顿点持荷时波峰波谷的差值，能发现千斤顶是否存在内泄漏。6.2.5 断丝分析与处理1断丝、滑移限制要求 表6-2 预应力筋断丝、滑移限制类 别检测项目控制数钢绞线每束钢绞线断丝或滑丝1丝每个断面断丝之和不超过该断面钢丝总数的百分比1%单根螺纹钢筋断丝或滑移不容许2 断丝的原因分析1）整束不均匀度过大，部分钢绞线应力大于其极限强度；2）钢绞线或锚具本身质量有问题；3）千斤顶重复多次使用，导致张拉力不准确；3 断丝的处理1） 由同束各钢绞线受力不均引起的断丝，说明梳、编、穿束存在质量问题，须严格按照本手册第5章的要求32、梳进行梳编穿束施工。2） 因锚具、钢绞线不合格而出现断丝，须更换锚具与钢绞线。并应严格控制锚具与钢绞线的进场检验。3） 由张拉力偏大引起的断丝，应对千斤顶重新进行整体静态标定，标定时应严格控制千斤顶的内泄漏。7 连续刚构桥竖向预应力筋施工控制 为防止连续刚构桥腹板开裂，应确保其竖向预应力筋有效预应力的建立；从有效预应力建立难易的角度出发，刚构桥竖向预应力筋宜采用钢绞线束。钢绞线竖向预应力筋施工应注意：1 不论钢绞线根数多少，必须严格执行梳束、编束、整束穿束工艺，确保钢绞线在孔道内不打绞。2 在张拉前进行调索，保证各根钢绞线受力的均匀度，以确保在进行超张拉时，各根钢绞线不会进入屈服阶段甚至出现断33、丝情况，对于较短的竖向束，可考虑采用专用锚杯，使之支撑在可调节的螺杆上，减小钢绞线回缩对有效预应力的影响。3 为减少预应力损失，预应力筋应进行二次张拉，两次张拉时间间隔不小于48小时，第一次张拉时实际伸长量与理论伸长量偏差应控制再6%以内。锚具内缩量6mm，第二次张拉实际伸长量与理论伸长量偏差应控制再3%以内。锚具内缩量3mm。 精轧螺纹钢筋竖向预应力筋施工应注意：1 精轧螺纹钢筋竖向预应力筋张拉后伸长量很小，伸长量的量测可采用千斤顶上转数表记录换算值与实际测量活塞杆伸长度（宜用游标卡尺进行测量）相结合的方法。 2 建议竖向预应力端模采用钢模版，立模时应注意孔道中心线与端面的垂直度，锚垫扳安装34、偏角不得超过2，安装完成后应用专门的检查器进行检查，以保证螺母与锚垫板完全紧密接触。3 为消除构件间的接缝压缩、锚具压缩、预应力筋回缩等非弹性变形引起的预应力损失，保证有效预应力的建立，竖向预应力筋应采用二次张拉，第一次张拉竖向预应力筋应在悬臂梁段施工滞后三个梁段进行，且必须在混凝土强度达到设计强度的95%，龄期达到7天以上才能张拉。第二次张拉时机在全桥合拢，桥面铺装前完成。两次张拉均应采用测力扳手拧紧螺母，施加扭矩为1500kN.m，以保证拧紧质量。8 现浇连续段负弯矩预应力筋施工控制 先简支后连续的T梁、箱梁现浇连续段负弯矩预应力筋因其长度较短，管道平顺故摩阻不大，两端张拉时钢绞线回缩及锚35、具压缩导致的预应力损失较大，应对其预应力施工进行控制，确保有效预应力的建立。 现浇连续段负弯矩预应力筋施工应注意：1 每座桥负弯矩预应力筋张拉前应从不同束长、不同布束方式的预应力筋中各抽取1束进行管道摩阻测试。管道摩阻检测方法参见公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）附录G-9；2 根据管道摩阻测试结果确定超张拉系数作为相同束长、同类布束方式的预应力筋的超张拉系数；3 由确定的超张拉系数实施单端张拉，减少钢绞线、锚具回缩引起的预应力损失，并宜采用低回缩值锚具（需采用专用张拉工装），可有效减少锚具压缩量，以达到减少预应力损失的目的；4 在每联张拉完成以后，抽取不少于15%的钢束进行有效预36、应力的检测，根据有效预应力检测结果及时反馈指导张拉。9 预应力张拉施工质量检测验收9.1 张拉施工质量检测9.1.1 预应力检测以抽检为主，简支梁频率一般不宜少于xx%，连续T梁、箱梁负弯矩段预应力筋频率不宜少于15%，连续梁、连续刚构桥等边、中跨合龙段预应力筋频率不宜少于20%。9.1.2 预应力张拉施工完成后应检测整束预应力筋、单根钢绞线的锚下有效预应力值。9.1.3 预应力张拉锚固后，应在24h内进行有效预应力的检测。9.1.4 对=1860、公称直径15.2mm的单根钢绞线，张拉后的锚下有效预应力应满足下表9-1的要求，锚下有效预应力的不均匀度的控制应满足下表9-2的要求。表9-1 锚37、下有效预应力大小控制要求设计张拉控制应力锚下有效预应力标准值(kN)允许偏差(%)0.70 1685%0.72 1725%0.75 1785%表9-2 锚下有效预应力不均匀度控制要求项目允许偏差(%)项目允许偏差(%)同束不均匀度5%同梁(断面)不均匀度2%9.2 张拉施工质量验收9.2.1 预应力筋张拉施工完毕，对施工过程中发生的质量问题，经处理已达到设计要求，方可进行验收。张拉施工质量验收除符合本手册的要求外，还应符合现行公路桥涵施工技术规范（JTJ 041-2000）、公路工程质量检验评定标准（JTG F80/1-2004）的要求。9.2.2 预应力张拉施工完成以后梁板起拱度应满足设计要38、求。9.2.3 根据每片梁板、每个断面锚下有效预应力实测数据进行综合评分验收。1 预应力张拉施工质量验收由3个指标构成：平均同束不均匀度、平均张拉偏移（有效预应力偏差大小）、同断面（同梁）不均匀度。 2 张拉实测质量评分总计为xx0分，其中平均同束不均匀度占40分，平均张拉偏移占40分，同断面不均匀度占20分。 各验收指标定义及评分细则构成如下：1）平均同束不均匀度评分同束不均匀度=（单根最大索力单根最小索力）/ 单根最大索力 xx0%表9-3 （平均）同束不均匀度评分细则X5%5%X8%8%Xxx%xx%X20%20%X40%40%3640分3236分2432分1624分016分0分注：X代39、表同束不均匀度，单束的同束不均匀度评分与梁板（断面）的平均同束不均匀评分均套用本表，具体分值采用内插法计算。2）平均张拉偏移评分张拉偏移=ABS（索力平均值单根锚下有效预应力标准值）/ xx表9-4 （平均）张拉偏移评分细则X0.20.2X0.40.4X11X1.41.4X223640分3236分2432分1624分016分0分注：X代表张拉偏移；单束的张拉偏移评分与梁板（断面）的平均张拉偏移评分均套用本表，具体分值采用内插法计算。3）同断面（同梁）不均匀度评分同断面（同梁）不均匀度= xx0%表9-5 同断面（同梁）不均匀评分细则X1%1%X2%2%X4%4%Xxx%xx%X20%20%1840、20分1618分1216分812分08分0分注：X代表同断面（同梁）不均匀度；具体分数使用内插法计算。3 合格条件1）各束的同束不均匀度均不大于40%且张拉偏移均不大于2；2）综合评分60分。以上两点均满足，才可认定该梁板、断面预应力张拉施工质量合格。9.2.4少穿、漏穿预应力筋或预应力筋屈服，验收时直接认定为不合格。9.2.5 预应力张拉施工质量应分批验收，每一批次一般不宜少于xx片梁板或xx个断面，每一验收批合格率不得低于90%。9.3 处理措施9.3.1对预应力张拉施工质量综合评分不合格的梁板、断面，将对其每束预应力筋根据同束不均匀度与张拉偏移按照表9-3、表9-4进行单束评分，单束评分41、（两项相加）低于48分者将做为处理对象。处理时适宜补张补救的应优先进行补张处理，不适宜补张的必须退索处理。补张处理1 对于锚下有效预应力值小于设计的，如果其整束束力符合要求，而单根锚下有效预应力大于xx5kN，可不补张。2 如果整束束力偏小，并有单根锚下有效预应力不足0.4倍抗拉强度，将对其进行补张，补张后单根钢绞线锚下有效预应力累计增量不得超过整束束力的1.5%。以保证其它绞线不受其影响。9.3.3 退索处理1 当不满足补张条件或按条补张仍达不到合格要求的钢束均应进行退索处理，退出的钢绞线应报废，严禁再用。2 梁板退索1）每次仅从不合格钢束中选取一束（假定编号为X1）退索，退出后即重新梳编穿42、束张拉；2）待X1重新张拉完毕后方可再从剩余不合格钢束中再取一束（假定编号为X2）退索，即必须遵循每次只退一束的原则；3）重复以上步骤直至处理完毕。3 连续刚构桥退索1）同时对称张拉的钢束，若有一束需退索处理，与之对称的钢束应附带一同退索。2）遵循每次只退一束或对称张拉的两束的原则。待其重新梳编穿束张拉完毕以后再进行其它束的退索处理。重复进行直至处理完毕。9.3.4 单根退索操作步骤为保证在退索过程中对结构本身的受力影响降到最低和人员安全考虑，本手册强调采用单根退索。单根退索需要一台普通的高压油泵，一台单顶，一个退锚器。单根退索操作步骤如下：1 安装千斤顶时，首先要有约xx0120mm的预先空43、程伸长，再夹住单根钢绞线，利用退锚器退锚。2 启动油泵，千斤顶做功拉出工作夹片，并稳压；3 挑松工作夹片，使之剥离，缓慢卸压，直至为零；4 若活塞的伸长量无法一次卸完压力，则当活塞长度是工作夹片长度的1.5倍的时候，锁住压力，重新安装工作夹片；5 继续卸压，使应力转换到工作夹片上；6 重复以上步骤，直至钢绞线松弛。xx 压浆与封锚xx. 1压浆 预应力筋张拉后，孔道压浆应在24h内完成，否则应采取措施，确保预应力筋不出现锈蚀。 压浆材料的性能应符合下列要求：1 浆体强度应符合设计规定，设计无具体规定时，应不低于30MPa。对截面较大的孔道，浆体中可掺人适量的细砂。浆体中一般应掺入适量的减水剂、44、缓凝剂、引气剂和钢筋阻锈剂等外加剂，也可掺入粉煤灰、微膨胀剂，但不得加入铝粉或含有氯化物等有害成分的外加剂。2 浆体的技术条件应符合下列规定：1）浆体的水胶比应低于本体混凝土，同时不宜大于0.4。2）拌和后3h，浆体泌水率不宜大于2%，最终不超过3%，泌水应在24h内重新全部被浆体吸收。3）通过试验后，浆体掺人适量膨胀剂后，其自由膨胀率应小于xx。泌水率和膨胀率的试验方法见公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）附录G-xx。4）浆体稠度宜控制在1418s之间，稠度的试验方法见公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）附录G-11。 真空压浆工艺1 在预应力筋张拉完成后，立即用环氧树45、脂胶或水泥浆进行封锚，以免冒浆而损失灌浆压力，封锚时应留排气孔，封锚胶或水泥浆达到一定强度后方可进行压浆作业。2压浆前应用压力清水冲洗管道，以排除孔内杂物，保证管道畅通；冲洗后将管道内的空气及多余水分排除，压浆前使其达到负压状态，然后用压浆机以正压力对管道注入水泥浆。3 压浆前必须贮备足够浆液，储浆罐的储浆体积大于一倍所要灌注的一条预应力管道的体积，以确保压浆过程的连续进行。4 压浆时先开动真空泵，检查真空度是否符合要求，当真空压力表指示在0.060.1MPa时，方可压浆。5 浆体自拌制至压入管道的延续时间，一般控制在3045min范围内，在配置和压注过程中应连续搅拌，浆体进入压浆泵之前应通过46、1.2mm的筛网进行过滤。6 压浆时，对曲线管道和竖向管道应从最低点的压浆孔压入，由最高点的排气孔泌水，压浆顺序为首先压注下层管道、较集中和邻近的管道，宜尽量连续压浆完成。7 压浆过程中，如发现管道有局部漏浆时，可在漏浆处用毡片盖好、贴严、顶紧堵漏。如果堵漏无效，则应用水压入管道，将已压进的灰浆冲洗出来，待漏浆处理修补完毕，重新压浆。8 当真空泵胶管出现浆体时，打开出浆阀，待连续流出与规定稠度相同的浆体后，为保证管道中充满灰浆，应关闭阀门保持不小于0.5MPa的稳压期，稳压5min以上，稳压完成后立即将压浆管密封。9 压浆时，每一个工作班应留取不少于3组70.7mm70.7mm70.7mm的立47、方体试件，标准养护28天，检查其抗压强度，作为评定浆体质量的依据。xx 宜随机抽取一至两片已压浆梁板，对其压浆密实度进行实体开窗检测，开窗的位置宜在波纹管弯起上端砼保护层厚度薄处进行。xx.1.4 压浆过程中及压浆后48h内，结构混凝土的温度不得低于5，否则应采取保温措施。当气温高于35时，压浆宜在夜间进行。xx.1.5 对后张预制构件，在管道压浆前不得安装就位。压浆后，在压浆强度达到设计要求后方可移运和吊装。xx.1.6 竖向预应力筋压浆竖向预应力筋压浆普遍存在质量问题，为了加快施工进度，可采用一次压浆两根管的工艺。即将两束相邻的预应力筋的底部锚固端锚垫板的压浆孔用塑料管连通成一组，桥面上安48、装好进浆管与排浆管，在预应力筋张拉完成后，立即用混凝土封锚，封锚混凝土只需终凝后就可以压浆。这样不仅能保证管道内密封、持压，而且不影响施工进度。压浆完成后，即使沉淀，管道内也能保证密实。竖向预应力筋压浆时还应注意以下几点：1 锚垫板、波纹管、压浆管连接部位应密封良好；2 压浆设备应采用排量小、压力均匀的压浆机；3 压浆进行前，应先用有一定压力的清水冲洗管道，待出水端流出清水后用空压机吹干管道内积水再进行压浆；压浆宜压两次，即在第一次压浆完成后xxmin左右，再压一次。xx.1.7 压浆堵孔处理在压浆过程中如出现堵孔现象，应用高压水把孔内已压入的浆液冲洗干净，找到堵孔位置进行处理后再重新进行压浆49、。对于可能压浆堵孔的情况，在预应力筋穿束时应该注意，如果穿束时不顺畅，或是预先穿筋的管道在浇筑混凝土后抽动困难，说明管道内不十分通畅，必须在张拉前准确量测定该位置（张拉后便无法量测），并做好记录。一旦压浆发现堵孔，则应根据压浆进浆数量和事先量测记录，准确判定堵孔位置，并在该位置增设注浆孔或排气孔，对该孔进行二次补浆，直至孔内浆液密实。xx.1.8 排气孔堵塞预防1 对外掺剂的质量进行抽样化验检查，确保外掺剂的化学成分达到指标的要求，对外掺剂的掺加比例和数量进行严格的称量控制。2 对浆体的技术特性，如膨胀率、泌水率和稠度进行定期测定检查，确保各项参数达到设计要求。3 在浇筑混凝土前对灌浆孔、排气50、孔及泌水孔等预设管道进行认真检查，在浇筑混凝土时采取保护措施，使其不损坏。发现损坏、失效时，应及时修复或采取补救措施。xx.2 封锚xx.2.1 压浆完成后，应及时对力筋、锚具进行处理，其中包括对锚具和力筋做防锈、防腐处理。需要封锚的，应对梁端混凝土凿毛并将其周围冲洗干净，设置钢筋网浇筑封锚混凝土。xx.2.2 封锚混凝土的强度应符合设计要求。设计无要求时，一般不宜低于构件混凝土强度等级值的80%。11 安全环保措施11.0.1 预应力筋张拉前应遵守下列规定：1 张拉作业区无关人员不得进入。2 检查张拉设备、工具是否符合施工及安全的要求。3 锚具、夹片安装前应检查其外观质量及核对合格证书。4 51、高压油泵与千斤顶之间的连接点，各接口必须完好无损。油泵操作人员要戴防护眼镜。5 油泵开动时，进、回油的速度与压力表指针升降，应平稳、均匀一致。安全阀要经常保持灵敏可靠。6 张拉前，操作人员要确保联络信号。张拉两端相距较远时，应设对讲机等通讯设备。7 千斤顶两端严禁站人。11.0.2 张拉操作中若出现异常现象（如油表震动剧烈、发生漏油、电机声音异常、发生断丝、滑丝等），应立即停止作业。11.0.3 张拉完毕后，对张拉施锚两端，应妥善保护，不得压重物。管道尚未压浆前梁端应设围护和挡板。严禁撞击锚具和钢束。11.0.4 管道压浆时，应严格按规定压力进行。施压前应调整好安全阀。关闭阀门时，作业人员应站52、在侧面。11.0.5 千斤顶、油泵、机械设备定时保养，防止油污泄漏。11.0.6 力行节水排污，提高施工用水重复率，降低废水排放量，并及时将废水排放进油水分离池内。11.0.7 施工中，制梁场、存梁场临时用地应结合当地土地利用规划，统筹考虑，要尽量少占用耕地，保护植被和沿线的原有地形地貌。11.0.8 在城镇居民地区施工时，由机械设备和工艺操作所产生的噪声不能超过国家规定的建筑施工临界噪声排放标准，否则应采取消声措施。编制说明本手册是针对xx高速公路桥梁预应力施工而编制的，在编制的过程中除了对现行公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）的相关要求做了细化和补充外，还广泛借鉴了国内外在桥梁53、预应力施工技术与质量检测验收方面的最新成果。xx高速公路桥梁预应力施工主要以后张法为主，该项目采用的预应力筋材料主要是公称直径为15.2mm、极限抗拉强度1860MPa的预应力钢绞线，这也是目前国内使用最为广泛的一种预应力钢材，因此本手册预应力张拉施工控制重点是针对后张法，有效预应力的检测验收也主要是针对钢绞线组成的预应力钢束而言。与现行公路桥涵施工技术规范（JTJ041-2000）相比，本手册主要在以下方面做了补充和细化，某些内容填补了该规范的空白：1 有效预应力的的检测验收。本手册提出了对张拉施工质量的验收及相应的验收指标，如有效预应力大小偏差控制要求、同束中各根钢绞线的受力不均匀度控制要54、求、同梁（断面）束力不均匀度控制要求等。2 鉴于张拉速度过快导致梁体产生裂缝和持荷时间不足导致实测有效预应力偏小的情况，本手册对不同长度钢束的持荷时间和张拉施工速度的控制提出了建议。3 考虑到管道内钢绞线相互缠绕的情况，建议提高张拉初应力，这样做的好处在于避免了在较低的初应力状态下严重打绞的钢绞线在初应力状态下未受力。4 对先简支后连续T梁、箱梁连续现浇段负弯矩预应力筋、刚构桥的竖向预应力筋等有效预应力建立困难的预应力筋束，提出了有效预应力建立的解决办法。5为保证同束中各根钢绞线受力的均匀性，强调采用整束穿束工艺进行穿束施工。并对该工艺进行了详细的阐述。由于对预应力施工技术的研究工作还不够深入55、，加之水平和时间有限，本手册有些内容还有待进一步深入研究，错误与纰漏在所难免，恳请使用本手册的各方予以指出并提出宝贵意见，以便我们继续研究与探讨，不断地完善，从而更好的为使用本手册的广大工程技术人员服务。附件 本手册相关条款的补充说明1 条 张拉设备整体静态标定千斤顶、压力表和油泵是一个完整的张拉施力系统，千斤顶显示张拉力值，油压表显示兆帕数，两者的相互转换与油缸本身性质（如张拉油缸面积）相关，因此必须结合施工现场整体静态标定。张拉系统的标定必须保持静态，绝不允许动态标定，否则由于摩阻影响、内泄漏影响将导致标定时油压表读数偏大，而张拉持荷时必然导致张拉力的恶性增大，加之各根钢绞线受力不均，势必56、使受力大的钢绞线在张拉时进入屈服区，导致预应力施加的全面失败。检测中若发现锚下有效预应力及均匀度偏差较大的钢束，应对该钢束全部退锚，重新梳编穿束，并对千斤顶泵站系统进行修复后实施正确的静态标定后，才能继续进行张拉施工。2 、5.2.2条 梳编穿束工艺现行公路桥涵施工技术规范中对单根穿束、整束穿束均认可。实践证明当钢绞线根数较多、长度较长时单根穿束将引起的钢绞线相互缠绕，导致张拉时钢绞线受力严重不均；并且由于单根穿束使管道内钢绞线缠绕和无规则排列，将导致最后穿入的钢绞线无法穿入而造成少穿钢绞线。因此本手册强调采用整束穿束系统进行穿束。采用整束梳编穿束可有效避免单根穿束引起的钢绞线相互缠绕导致张拉57、时钢绞线受力严重不均，保证单根钢绞线受力均匀，不会发生像传统穿束张拉，导致同束中各单根钢绞线受力不均而危及其使用寿命（受力大的，早期疲劳断裂，接着连锁反应，导致预应力丧失，桥梁下挠、垮塌等）。3 条 预应力施加的顺序、同步性与对称性预应力张拉控制采取张拉力和伸长值的双重控制法，以张拉力为主，伸长值作校核。无论对结构整体，还是对单个构件而言，都应遵循同步、对称、分级张拉的原则，并尽量减少张拉设备的移动次数。预应力构件张拉时，为排除混凝土的弹性压缩不均、预应力筋回缩及锚具变形不均等对张拉后有效预应力的影响进而产生整束有效预应力不均匀，应按设计要求采用多台千斤顶，同步分级张拉到设计张拉控制应力，尽量58、消除各束预应力损失不均带来的有效预应力偏差。有对称同步张拉要求的梁分批张拉时要严格控制其同步性，尽量减小梁体张拉过程中的变形。张拉施工时，各张拉机具应在保压持荷均达到稳定后同步放张。张拉时应避免使构件截面呈过大的偏心受力状态，不使构件边缘产生过大的拉应力而使梁腹产生裂缝，因此张拉时需先张拉靠近截面形心的钢束。对于多排钢束，必须对称进行，采取分批张拉的原则，以保证梁体在施加预应力的过程中受力均匀、对称且同步，使梁体不因受到偏心力矩作用而发生弯曲扭转和侧弯，不在锚下等部位产生过大的附加内力而变形，也可以防止先张拉的预应力筋的应力受后张拉预应力筋应力的影响，这样保证了竣工后梁体的锚下有效预应力值。459、 条 持荷时间持荷时间为油泵开启、油压表读数稳定后的稳压时间，不得少于5分钟。一般来说，从张拉至张拉控制应力到油压表读数稳定一般要58min（与梁的长短、预应力筋布局、张拉方式有关）。所以一般40mT梁两端张拉时停顿时间取5分钟，40xx0m取7分钟，xx0200m取8到xx分钟。以保证有效预应力充分传递，对梁体反拱也有很大好处。同时，充分的持荷时间可以部分抵消由于梁体和锚具变形，接缝压缩等所造成的预应力损失。根据40m长度T梁的试验结果，张拉完毕持荷2min后锚固，梁体反拱为0.91.1cm，持荷5min后锚固，梁体反拱为1.61.8cm。5 条 连续刚构桥竖向预应力筋有效预应力建立桥梁结构60、中，竖向预应力和纵向预应力两者结合来控制腹板的剪应力和主拉应力。理论分析及实践经验表明，如果竖向预应力筋不能充分发挥作用，桥梁腹板的主拉应力就将超过规范规定的限值，从而出现斜裂缝。为保证竖向筋锚固后有效预应力达到设计要求，有必要对其进行严格的控制，发现其存在的规律，以准确建立竖向有效预应力值。目前工程上常采用的竖向预应力筋有钢绞线与精扎螺纹钢筋两种类型。从有效预应力建立难易的角度出发，建议连续刚构桥竖向预应力筋采用钢绞线束。6 条 现浇连续段负弯矩预应力筋预应力损失分析对于先简支后连续的T梁、箱梁，由于其现浇段预应力钢束很短：一般为712m。从布束上看，预应力钢束较为平直，故摩阻不大，现普遍采61、用两端张拉，预应力损失甚为严重：按一般锚具、限位板与钢绞线的匹配关系，从现行规范要求，张拉锚固后其回缩值为6mm，两端张拉则为12mm。经过简单计算悉知：此回缩值影响分别为：表附-1 钢绞线回缩影响值钢绞线长7m8m9mxxm11m12m单索减少量（公称直径为15.2mm的钢绞线）45.7kN40kN35.6kN32kN29kN26.7kN若张拉控制应力为0.75，对应张拉力为195kN，锚固后锚下有效预应力为168188kN，通过损失折减计算，712m的预应力钢束张拉锚固后全部不合格（均偏小）。再计及锚具压缩变形，预应力损失就更大，严重影响了有效预应力的建立。因此应采取必要措施进行控制。7 62、条 有效预应力的检测仪器与检测原理锚下有效预应力检测是利用预应力张拉锚固自动控制综合测试仪来完成的，该仪器由液压泵站系统、千斤顶系统、计算机控制系统组成。预应力张拉锚固自动控制综合测试仪是一种新型检测仪器，它根据弹模效应与最小应力跟踪原理。当千斤顶带动钢绞线与夹片沿轴线移动0.5mm时，即测出锚下有效预应力值。利用预应力张拉锚固自动控制综合测试仪检测会对钢绞线进行检测张拉，但不会对已经形成的锚下有效预应力产生影响。因为检测张拉，夹片只随钢绞线轴线移动0.5mm，远低于限位板的限位面，夹片仍牢牢咬住钢绞线，力放开后，夹片与钢绞线相对位置不发生变化，由于钢绞线是弹性体，在比例极限内，力放松后，钢绞线会恢复原状，其锚下有效预应力也不会发生变化。