1、环保产业园库房综合楼局部走廊高大模板专项施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第一节 编制依据519) 公司的管理体系文件及规章制度等编制本施工方案。5第二节 工程概况6一、项目概况62) 建设地点：XX市XX区64) 质量标准要求：合格，安全目标为安全生产。6二、高大模板工程概况62) 高支模区域平面图6三、施工要求7四、技术保证条件81、安全网络8第三节 方案设计9一、模板系统9二、支撑系统9（梁下第一根横杆采用双扣件连接）11（7）高支模板体系应与相邻非高大模板体系连成整体搭设。12第四节 2、施工计划131、施工进度计划13（4）方木：楞条方木截面满足5080mm。14第五节 施工工艺技术14一、工艺流程14（1）柱模板施工参见工艺流程图14（2）梁板模板施工参见工艺流程图14二、施工方法151）柱模板施工152）梁板模板的施工163）高大模板支撑体系构造要求：164）钢管支撑架施工171) 立柱平面布置图（详见附图）；195）混凝土施工215）模板拆除22三、质量标准及验收23（5） 现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：23(6)高支模验收：25四、施工要点26（1）柱模板施工要点26（2）梁板模板施工要点26（3）拆模施工要点26五、质量保证措施26（1）梁板模板3、质量保证措施26（2）模板拆除质量保证措施26第六节 安全、环保文明施工措施28一、组织保障28二、技术措施30模板支架搭设技术措施3012、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。311、拆架前:3110、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。32三、应急预案324应急响应程序345. 应急救援措施35四、监测监控402高大模板日常检查，巡查重点部位：405监测频率40扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值41五、环保与文明施工41第七节 劳动力计划41一、项目管理人员41二、特种作业人员42第八节 模板及模板支架计算书44一、参数信息:441.脚手架参数442.4、荷载参数443.木方参数44二、模板支撑方木的计算:461.荷载的计算：462.方木抗弯强度验算:473.方木抗剪验算：474.方木挠度验算:48三、木方支撑钢管计算:48四、扣件抗滑移的计算:50五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):501.静荷载标准值包括以下内容：502.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。513.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算51六、立杆的稳定性计算:51七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:541.模板支架的构造要求：542.立杆步距的设计：543.整体性构造层的设计：544.剪刀撑的设计：555.顶部支撑点的设计：556.支撑架搭设的5、要求：557.施工使用的要求：56梁模板计算书56一、参数信息571.模板支撑及构造参数572.荷载参数583.材料参数584.梁底模板参数585.梁侧模板参数58二、梁模板荷载标准值计算591.梁侧模板荷载59三、梁侧模板面板的计算601.抗弯验算602.挠度验算61四、梁侧模板内外楞的计算621.内楞计算622.外楞计算64五、穿梁螺栓的计算66六、梁底模板计算661.抗弯强度验算672.挠度验算68七、梁底支撑的计算681.荷载的计算：692.方木的支撑力验算693.支撑钢管的强度验算71支撑钢管按照连续梁的计算如下71八、梁底纵向钢管计算72九、扣件抗滑移的计算:73十、立杆的稳定性计6、算:73立杆的稳定性计算公式73十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:751.模板支架的构造要求：762.立杆步距的设计：763.整体性构造层的设计：764.剪刀撑的设计：765.顶部支撑点的设计：766.支撑架搭设的要求：777.施工使用的要求：77柱模板计算书77一、参数信息781.基本参数782.柱箍信息783.竖楞信息784.面板参数785.木方和钢楞78二、柱模板荷载标准值计算80三、柱模板面板的计算801.面板抗弯强度验算812.面板抗剪验算823.面板挠度验算83四、竖楞方木的计算841.抗弯强度验算852.抗剪验算863.挠度验算87五、B方向柱箍的计算871. 柱箍抗7、弯强度验算892. 柱箍挠度验算90六、B方向对拉螺栓的计算90七、H方向柱箍的计算911.柱箍抗弯强度验算932. 柱箍挠度验算93八、H方向对拉螺栓的计算93第一节 编制依据1) 本工程施工图纸、合同及施工组织设计；2) 建筑结构荷载规范（GB 50009-2012）；3) 混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）；4) 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002（2010年版）5) 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2013；6) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；7) 建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）；8、8) 施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；9) 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；10) 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；11) 混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T10-2011）；12) 福建省建筑工程文件管理规程（DBJ13-56-2011）13) 建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程（DBJ13-91-2007）；14) 扣件式钢管支撑高大模板工程安全技术规程（DBJ/T13-181-2013）15) 常用模板及支撑安装标准；16) 房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集；17) 危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质200987号；9、18) 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号； 19) 公司的管理体系文件及规章制度等编制本施工方案。第二节 工程概况一、项目概况1) 工程名称：XX环保产业园K1，K2#库房，1#综合楼局部走廊2) 建设地点：XX市XX区3) 本工程为库房，存储物品的火灾危险性为丙类（2项），耐火等级为一级，结构为框架结构，抗震设防类度为7度。4) 质量标准要求：合格，安全目标为安全生产。二、高大模板工程概况根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）文件规定，该工程模板工程涉及“两超一大”的超重模板支撑体系，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，须专家论10、证可行后方可施工。本工程涉及高大模板的构件如下：1) 其中一层框梁结构顶标高为10.50m，m，梁混凝土强度C50，最大跨度1m，板厚180mm，一层主要梁截面尺寸为700mm1600mm、750mm1800mm、450mm1200mm、450mm950mm、450mm1300mm屋面框架梁750mm1800mm（max），支撑架坐落在一层地面上，梁的最大线荷载为29.25kN/m20kN/m，梁的最大跨度11.60m18m，其中一层框架梁线荷载20kN/m，该模板工程属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程。2) 高支模区域平面图图2-1高支模区域平面图三、施工要求1本工程梁板支撑为超高梁11、板，施工时主要应确保模板支撑架的承载力和稳定性。2施工总承包单位应根据专家组意见对高大模板工程专项方案进行修编，并经施工总承包企业技术负责人、监理单位总监理工程师、建设单位项目负责人签字审批后方可组织实施。3在安全专项施工方案经总监理工程师批准后3个工作日内，填写高大模板工程开工备案表报告项目所在地建设工程质量安全监督站办理备案手续。4高大模板工程验收合格后，应填写高大模板工程专项验收记录表，建设单位将高大模板工程专项验收记录表报送安全监督站后，方可进入下一道工序施工。5高大模板工程专项施工方案中应包括混凝土浇注方案。6确保模板支架在使用周期安全、稳定、牢靠。7、模板支架在搭设及拆除过程中要符12、合工程施工进度要求。8、架子操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。四、技术保证条件1、安全网络2、严格按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）文件规定编制高大模板工程安全专项施工方案及组织召开专家论证会。3、严格按照有关文件规定，对模板支撑体系采用50mm80mm方木和U型顶托向钢管支撑有效传递竖向施工荷载。4、根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）规定，对高大模板支撑体系搭设的基本构造要求严格按照规范第条、条、.4条强制性条文要求进行设置。5、严格执行有关标准、规范、规程及管理文件的规定。6、模板及支架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第三节 方案设13、计 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，板模板决定采用以下模板及其支架方案：一、模板系统 (1)板模板采用15mm厚光面胶合板，50mm80mm木方做板底支撑，间距250mm， 5080方木做托梁；(2)柱模采用15mm厚普通胶合板，50mm80mm木方内楞间距215mm，外楞采用48x3mm双钢管，间距500mm，。(3)梁模采用15厚光面胶合板，50mm80mm木方做板底支撑，内楞间距150mm， 48xmm做托梁；梁侧模内楞采用5080方木、间距250mm，外楞采用48x3双钢管，二道14500螺栓加固。二、支撑系统本工程的支模方案采14、用扣件式钢管脚手架支撑系统：序号梁、板截面梁、板底楞木间距支撑形式横距纵距步距1180mm厚150扣件式钢管支撑/可调顶托90090015002梁7501800满铺5根立杆/可调顶托/梁板立柱不共用187/187/187/1876003梁7001600满铺4根立杆/可调顶托/梁板立柱不共用240/240/2406004梁4501300、4501200、450950满铺3根立杆/可调顶托/梁板立柱不共用225/225900注：支撑架坐落在地面上（地面必须硬化），底部均采用502002600的木垫板。说明：为了保证框架梁（7501800）的侧向稳定，设置斜撑加固（详附图3-2）。 图3-1梁支撑节15、点详图（梁下第一根横杆采用双扣件连接）图3-2梁7501800支撑节点详图（梁下第一根横杆采用双扣件连接）（1）立杆：采用满堂式支撑架，楼板立杆间距900900，可根据跨度调整，但间距900；梁立杆间距详附图，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。立杆垂直偏差应不大于架体总高度的1/500，且最大偏差应不大于50mm。（2）顶托：支架顶部支撑采用可调顶托，顶托距离最上面一道水平拉杆不宜超过300mm，当超过300mm时，应采取可靠措施固定。顶托螺杆伸出钢管顶部不得大于20016、mm，螺杆外径36与钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。U型支托与楞梁两侧如有间隙，必须楔紧。（3）扫地杆：在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。扫地杆应采用对接，相邻两扫地杆的对接接头不得在同跨内，且对接接头沿水平方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于立杆间距的1/3。（4）水平拉杆：为保证支架的整体安全稳定，水平加固杆步距不超过1.5m，纵横设置。在最顶部距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（5）剪刀撑：在支架四边与中间每17、隔四排支架立杆设置纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（详平面布置图）。在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑。（6）固结点：在立杆周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m，竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点，加强高大模板的整体抗倾覆能力。（7）高支模板体系应与相邻非高大模板体系连成整体搭设。第四节 施工计划1、施工进度计划根据施工组织设计的要求：每施工段安装4天完成。2、材料与设备计划序号名 称单位备注115 mm胶合板开工后进场2483钢管T3扣件个4顶托个518、4575mm木方M7电 钻台8台式电锯台开工后进场9单面压刨台10台式平刨台11手持电锯台12扭力扳手把3、材料要求（1）钢管：钢管采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）规定的3号普通钢管，其材质应符合碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。本工程选用钢管（计算时按计算）新钢管应有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228）的有关规定。钢管表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。旧钢管严禁使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管。（2）扣件：扣件的规格应与钢管的外径相匹配，应采用19、可锻铸铁制作，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。采用铸造扣件的直角扣件重量不得小于1.1、旋转扣件重量不得小于1.15kg、对接扣件重量不得小于1.25kg。新扣件应有厂家生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件表面应涂刷防锈漆。（3）顶托：顶托应采用标准可调顶托，U型托盘（钢板厚度5mm，宽度120mm，长度100mm，高度60mm, 螺杆与支20、托板焊接要牢固，焊缝高度不小于6mm），支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆（直径36、长L600mm）伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，螺盘应为玛钢、并带碗扣。（4）方木：楞条方木截面满足5080mm。第五节 施工工艺技术一、工艺流程（1）柱模板施工参见工艺流程图轴线放线与柱边线定位测定标高找平并清理柱角立柱模安装柱箍支设侧面稳定斜撑浇捣混凝土拆柱模（2）梁板模板施工参见工艺流程图根据施工图放样铺设垫板搭设支撑架体铺设托梁和楞木铺钉面板复核标高合格后加固支撑体系（浇筑柱砼）（梁板钢筋绑扎及砼浇筑） 砼达到设计强度100%后拆模二、施工方法1）柱21、模板施工柱模配模本工程柱模内楞木采用5080mm方木，内楞间距215mm，外楞采用483mm双钢管，间距500mm，面板采用2440122015胶合板，对拉螺栓用14300500。柱模施工工艺要求柱模板安装时，根据边线先立一侧模板，临时用支撑撑柱，用线锤校正模板的垂直，然后钉牢，再用斜撑和平撑固定。A.在满足设计要求的前提下，第一次浇捣的混凝土面位于对拉螺栓上方3050mm。B.在第二次浇筑砼之前，先把接缝处下方3050mm的对拉螺栓夹紧。C.严格按照施工规范，在第二次浇筑混凝土前，按规范要求进行施工缝处理，即先在施工缝处浇筑与砼同配合比的水泥砂浆3050mm厚。D.用电钻在施工缝处钻孔，以便22、排除柱头积水。E.清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底留出100200清扫洞口，从而保证浇捣质量。2)柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3)浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下支顶不允许拆除。2）梁板模板的施工本工程模板支撑体系采用钢管脚手架体系。次楞选用方木5080mm梁底满铺，23、主楞选用48x3mm600mm钢管，板模板选用光面胶合板2440122015mm,板底钢管架900900mm。所有板缝拼密缝贴胶布，确保混凝土表面光滑平整。 搭设钢管架：本工程钢管架支撑体系采用钢管架，支撑体系设置应根据模板支撑点布置图进行布置。 板模板的安装：板模施工工艺流程：排模计算配模现场卫生清理在砼楼板上放线，弹出支撑位置安放垫木安装竖向支撑及横向连系钢管标高调整纵向搁栅横向搁栅铺设梁板模复核标高、调整加固。梁板支撑体系采用扣件式钢管支撑体系。板模安装时，应调整支撑系统的顶托标高，经复查无误后，安装纵向格栅，再在纵向格栅上铺设横向格栅，调整横向格栅的位置及间距，最后铺设模板。楼板模板的24、安装，由四周向中心铺设，模板垂直于隔栅方向铺齐。楼板模铺板时，只能在两端及接头处钉牢，中间尽量少钉或不钉，以利于拆模，所有胶合板每次使用前应涂刷两遍脱模剂作隔离，每次脱模后应及时用铲刀、砂纸、钢丝刷等将粘在模板上的砂浆等附着物清除，以使表面平整，板缝交接处贴胶带纸，以防漏浆，浇筑砼前应将垃圾清理干净，模板提前浇水湿润。3）高大模板支撑体系构造要求：板模板支撑体系立杆落在首层地面上，地面必须进行夯实硬化，浇筑100厚C15砼垫层，设有排水设施，待砼强度达到设计强度80%以上，并铺设502002600的垫木。立杆接长必须对接，严禁搭接。立杆步距1.5m。立杆顶部应采用可调顶托受力，不得采用横杆受力25、，且顶托距离最上面一道水平杆不宜超过300mm。立杆垂直度偏差应不大于1/500H（H为架体总高度），且最大偏差应不大于50mm。架体必须连续设置纵、横向扫地杆和水平杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。架体按平面布置图设置剪刀撑，斜杆与地面倾角应在45度60度之间（详见平面布置图）。剪刀撑斜杆与立杆或水平杆的每个相交处应采用旋转扣件固定。 架体两端每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步应设置一道水平剪刀撑。 架体四周与建筑物应形成可靠连接，并与四周的柱顶紧，以减少架体搭设高度对稳定性的不利影响。板下第1、26、3、5道拉杆水平方向每6m一道与柱抱箍或顶紧。立杆、水平杆、剪刀撑斜杆的接头应错开在不同的框格层中设置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3；模板支撑体系杆件不得与外脚手架、卸料平台等连接。 所有的节点必须都有扣件连接，不得遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在4565Nm之间。4）钢管支撑架施工A、一般规定(1) 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简单，装板方便，27、并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆28、。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可29、。B、立柱及其他杆件(1)扣件式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3) 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。C、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图： 当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：D、剪刀撑(1)扣件式：1、四周连续设置垂直剪刀撑；2、内部按“隔10布6”的原则设置垂直剪刀撑；3、架体两端每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步应设置一道水平剪刀撑。E、周边拉结1) 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与30、支撑架体连接，形成可靠整体；2)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。5）混凝土施工本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的混凝土输送泵，砼采用分段施工，每段采用汽车泵从中间向两边对称浇捣，混凝土的浇筑每层厚度不得大于300mm，浇捣作业尽量安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员、安全员跟班作业，负责检查督促，做好各方协调工作，同时应加强对支撑系统的变形监测。本工程应先浇筑完柱混凝土，待其强度达到50%后方可进行梁板混凝31、土的浇捣。梁高较大时，砼浇筑应先浇筑主梁，梁浇筑时：注意应按检验批(每施工段)整体分层浇筑，及时按顺序振捣，以防落震；泵送时，出口应平放或偏上，放料要缓慢，板砼浇筑应两端同时对称均匀浇筑，堆料高度每层不能超过300厚并及时振捣。（1）准备工作钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。模板的预检工作已经完成，模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用量。混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术负责人讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中32、有数。浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况。（2）混凝土浇筑和振捣的要求：砼浇筑应先浇筑主梁，梁浇筑时：分层浇筑，分层厚度每400一层，严格控制厚度误差不超过100，并均匀浇筑，及时按顺序振捣，以防落震；浇筑间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前，将上层混凝土浇筑完毕。砼浇筑速度应控制在25m3/h。泵管架设的支架要牢固，转弯处必须设置井字式固定架。泵管转弯宜缓，接头密封要严。浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝33、土初凝前修整完好。在混凝土浇筑过程中，加强对支撑系统的变形监测。使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的1.5倍（50棒应为52.5cm，取50cm；30棒应为40.5cm，取40cm），振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。（3）在砼浇捣过程中应派专人监护，按监测监控方案对支撑系统进行监测监控。5）模板拆除 模板的拆除措施应经技术主管部门或技术负责人批准，拆除模板的时间待砼强度达到设计强度100%后，报监理34、单位总监批准后方可拆除。 拆除模板必须搭设临时操作架、设置警戒区域并派专人看护。 拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。 拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。三、质量标准及验收（1） 模板及其支撑结构的材料、质量。应该符合规定和设计要求。（2） 模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要求平整，接缝严密，不得漏浆。（3） 模板安装后应仔细检查各部构件是否牢固，在浇灌混凝土过程中要经常检查，如发现变形。松动等现象，要及时修整加固。（4） 固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得遗漏，必须安装牢固位置准确。（35、5） 现浇整体式结构模板安装的允许偏差，应符合下表规定：现浇结构模板安装允许偏差项次项 目允许偏差（mm）1轴线位置基础5柱、梁2底模上表面标高2、53截面内部尺寸基础10柱、梁2，54层高垂直（每层垂直直度）35相邻两板面高低差26表面平整（2m长度上）5高大模板支撑架检查验收项目：检查项目检查数量检查方法1地基基础地基回填夯实全数观察、检查施工记录2砼垫层观察、钢尺量测、检查施工记录3垫木、底座观察、钢尺量测4排水观察5原材料钢管、扣件质量证明全数检查产品合格证、生产许可证、检测报告6钢管尺寸、表面质量、外形30%观察、钢尺及游标卡尺量测7搭设立杆横距、纵距、步距全数观察、钢尺量测8纵横水36、平杆设置观察、水平尺量测9竖向、水平剪刀撑布设观察10杆件对接、搭接观察、钢尺量测11固结点（连墙件）12扣件拧紧扭力矩一般节点2%8%扭力扳手梁底节点全数支撑架体搭设允许偏差：序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的137、/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合以下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于，且不大于65其它脚手架按相应的连接要求(6)高支模验收：3.1 高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。3.2 高大模板支撑系统的结构材料应按以下要求进行验收、抽检和检测，并留存记录、资料。3.2.1 施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品38、合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。3.2.2 对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发现质量不符合标准、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。3.2.3 采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的规定，对梁底扣件应进行100%检查。3.3 高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监39、和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。四、施工要点（1）柱模板施工要点 柱模板安装时应搭设操作平台，严禁攀爬钢筋网架进行模板侧模安装。 模板拆除遵循先支后拆原则，严格控制模板拆除时间。 柱砼应先浇筑后方可进入下一道工序（梁板钢筋安装）施工。（2）梁板模板施工要点 严格控制支模顺序，保证模板支撑系统的稳定，确保支模安全。 模板支撑底座布置预先弹墨线定位，确保上下层模板支撑点在同一竖直线上；支撑底座采用钢制扩展构件，按模板方案设置支撑的水平、垂直方向拉杆；支撑间距应合理布置，尽量做到等距布置。 水平剪刀撑应纵、横双向连续布置。（3）拆40、模施工要点 建立拆模申请制度。 在拆除模板过程中，如发现有影响结构、安全、质量问题时，应暂停拆除，经过处理后，方可继续拆模。 依据砼同条件养护试块抗压强度报告，达到规定要求并经总监同意后，方可拆除模板。五、质量保证措施（1）梁板模板质量保证措施 由于本工程模板支撑属于超高、超重体系，支撑体系的整体稳定性就显的非常重要，所以其所用的材料必须符合规范要求，不可采用弯曲、开洞钢管支撑。 柱、梁板等节点处模板边角应方正，不得翘曲、分层。（2）模板拆除质量保证措施 侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，方可拆除；底模在混凝土强度符合规定后，方可拆除； 已拆除模板及其支架的结构，在混凝土41、强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。 拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理；严禁拆除大面积支撑后再进行板底模拆除。 拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。第六节 安全、环保文明施工措施一、组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系二、技术措施模板支架搭设技术措施1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于4。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距42、离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得43、大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。模板支架拆除技术措施1、拆架前:(1) 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2) 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经总监批准后方可实施；(3) 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4) 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或44、竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱柱立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托柱中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随支撑架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关45、的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。9、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。10、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。11、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。12、如遇强风、大雨等特殊气候，不应进行支撑架的拆除，严禁夜间拆除。三、应急预案项目部成立应急救援小组，组长由项目经理担任，副组长由项目技术负责人担任，成员由项目部安全员、施工员、质检员等人员组成，公司本部设置相应的安全指挥部。当事故46、发生时应急救援小组立即向组长汇报，由组长立即上报公司，必要时，汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失。事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清47、洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查，项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。1重大危险源辨识 分数值识别内容LECD风险等级物体打击6371263机械伤害333271高处坠落1615902架体坍塌6401203触电337631火灾16159022应急救援装备序号物品名称单位数量存放地点保管人1急救箱个1项目部安全员2止血纱布若干项目部安全员3碘酒瓶若干项目部安全员4消炎药瓶若干项目部安全员5创可贴包若干项目部安全员6云南白药瓶若干项目部安全员7红花油瓶若干项目部安全员8担架付2项目部安全员9应急灯具盏5仓库材48、料员10灭火器个若干现场配备现场常备11消防水源/现场配备现场常备备注物资管理：经常检查物资的储备情况，消耗后及时补充，不得使用过期药品。设备器材经常保养确保处于良好的使用状态。3应急培训和演练（1）应急救援小组和预案确定后，施工单位安全指挥部组长组织所有应急人员进行应急培训。（2）组长按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。（3）在确认险情和事故处理妥当后，应急反应小组进行现场拍照、绘图，收集证据，保留物证。（4）经业主、监理单位同意后，清理现场恢复生产。（5）单位领导将应急情况向现场项目部报告组织事故的调查处理。（6）在事故处理后，将所有调查资料分别报送业主、监49、理单位和有关安全管理部门。4应急响应程序采用分级响应程序：当事人项目部公司。紧急情况发生后，立即按应急预案中的应急响应流程及救援措施启动应急响应程序。（1）当事人或发现人要立即按应急救援措施进行第一时间的现场救援行动，同时向应急救援小组或项目经理汇报，项目经理接到汇报后要立即组织应急救援小组迅速赶到现场。（2）应急救援小组迅速赶到现场、疏散人群、保护好事故现场、排除险情，迅速按应急救援措施进行救治，然后送往最近的医院进行救治。伤情严重的，现场进行基本的处理后立即送往最近的医院进行救治。（3）抢救伤员的同时向公司领导逐级汇报。重大情况发生时，项目经理或值班人员要立即向公司工程部和公司安全指挥部汇50、报。（4）工程部经理接到通知后，尽快赶到火灾现场，协调指挥事故处理工作。公司领导接到汇报后安排事故调查小组赶赴现场进行事故原因调查及处理工作。（5）应急救援小组应配合调查小组及社会关注方的调查工作。5. 应急救援措施（1）物体打击急救措施当发生物体打击事故后，抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心51、跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或52、抗生素的敷料覆盖包扎创口。在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦躁不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。（2）机械伤害急救措施发生机械伤害事故，最早发现受伤者，应大声呼叫电工迅速拉闸断电，立即向项目经理及有关人员报告，同时拨打120。将触电者抬到平整的场地，现场伤员营救人员按照有关救护知识立即进行救护，如发现伤者有断指断腿等，应立即找到，用医用纱布将其包好，随伤员一起送医院救治。（3）高处坠落急救措施当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和53、出血上进行处理。发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，去除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症54、状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。颌面部伤员首先应保持呼吸道畅通，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同时松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽可能早作气管切开。发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位55、或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述方法无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超过1h为宜，做好标记，注明上止血带时间。a遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌作填塞，以免导致颅内感染。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9Nacl溶液)冲洗伤口56、，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上13处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。b动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。（4）坍塌事故急救措施应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施，指57、挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。发现事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场所。应急救援组应根据情况迅速制定有效的抢救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同时要密切监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的抢救措施，并迅速疏散影响范围内的所有人员。分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。当发生坍塌事故后，最早发现者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采取正确方法施救，向项目部有关人员报告或报警。项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采取正确方法施救，判断清楚被58、掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。在救护过程中要防止二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采取一定的防护措施。急救人员按照有关救护知识，立即抢救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院抢救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。当现场不具备抢救条件时，应立即向社会求救。（5）触电事故急救措施当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应防止触电者二次触电或抢救者触电。隔离电源方法：a断开电源开头；b使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；c用导电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。抢救方法：a口对口、口对59、鼻人工呼吸法（停止呼吸者）：使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（如果掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。b胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）：解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。掌根用力垂直向下挤压，压出心脏里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜挤压后，掌根迅速全部放松，让其60、胸部自动复原，血又充满心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。c如果触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同时交替进行。d人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中止。如果触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊断后方可停止抢救。（6）火灾事故急救措施事故发生后，最早发现者应迅速向事故现场负责人报告，并迅速切断事故现场的电源。事故现场负责人接到报告后，一边组织现场人员扑救，尽力控制火势漫延，疏散人员，爆炸事故应迅速朝压力容器喷水，并转移临近的易燃易爆物品到安全地方；一边向当地公安消防部门报警，同时向公司应急救援指挥部报告。发生火灾时，如有人员被火围困，要立即组61、织力量抢救，应坚持救人第一，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。a火场寻人方法：主要有大声呼唤和深入内部寻找两种。进入火场救人，要选择最近、最安全的通道，如通道被堵塞可迅速破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视线不清时，可以爬行前进，并采取呼喊、查看、细听、触摸等方法寻找被困人员。深入火场寻人，要注意在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等容易掩蔽的地方发现人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上，防止灼伤。b火场救人方法：应根据火势对人的威胁程度和被救者的状态来确定。对神志清醒的人62、员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指派专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的老人、儿童，要把他们背、抱或抬出火场。当抢救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。火场疏散物资是减少火灾损失，控制火势，防止蔓延的有效方法。首先要及时疏散受火灾威胁的易燃易爆物品及压缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要集中一部分水枪均匀地冷却其外壁，降低其温度；其次要疏散重要文件、资料和贵重设备及物品等，并把疏散出来的物资集中存放到安全地点，指定专人看管，防止丢失，被窃或坏人乘机破坏。人员、物质疏散后应在指定地点集中清点，并查明有关情况，及时向指挥部报告。四、监测监控1班组日63、常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2高大模板日常检查，巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；（3）连接扣件是否松动；（4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度；（5）施工过程中是否有超载现象；（6）安全防护措施是否符合规范要求；（7）支架与杆件是否有变形的现象。3支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。4监测点布设在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置监测剖面，主梁两端及中间各布一个监测点。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测64、点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。5监测频率在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝后至少达到设计强度的50%。6当监测数据超过下表预警值时必须立即停止浇筑砼、疏散人员，且应在确保人员安全的情况下方可进行加固处理。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差565、0mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺五、环保与文明施工现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站，做到工完场清。模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第七节 劳动力计划一、项目管理人员本工程实行项目经理负责制。由项目经理、项目技术负责人、施工员、质检员、材料员、试验员、安全员组成管理班子。为保障本工程顺利进行，我公司决定选派强有力的管理班子承担该项目施工管理。项目管理人员组织机构如下：项目经理项目技术负责人 施工员 质检员 材料员66、 试验员 安全员 钢筋班组 模板班组混凝土班组二、特种作业人员1根据施工进度和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。2做好施工人员的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括：施工进度计划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。作业人员安排见下表：序号工种备注1架子班组负责立杆、扫地杆、水平杆、剪刀撑、U型顶托的搭设，需持证67、上岗。2模板班组负责木方的铺设和模板的拼装3钢筋制作班组负责主筋和箍筋的机械制作4钢筋安装班组负责柱、梁、板钢筋的安装、绑扎5泥水班组负责浇筑混凝土6机械工负责材料垂直运输，混凝土泵车架设等，需持证上岗。7电工负责现场临时用电，需持证上岗。8测量工负责尺寸定位、立杆位置放线及监测9杂工负责混凝土浇筑前板面垃圾清理及混凝土浇筑后的浇水养护第八节 模板及模板支架计算书模板高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-20068、3)等规范。本计算书编制中还参考施工技术2002.3.高支撑架设计和使用安全。一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距；纵距；步距；立杆上端伸出至模板支撑点长度；脚手架搭设高度；采用的钢管(mm):483.0 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2；混凝土与钢筋自重(kN/m3；楼板浇筑厚度；施工均布荷载标准值(kN/m2；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2；木方抗弯强度设计值(N/mm2；木方抗剪强度设计值(N/mm2；木方的间隔距离；木方的截面宽度；木方的截面高度； 图2 楼板支撑架荷载计算单69、元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q10.200 = 0.840 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q20.150 = 0.053 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000+2.000)0.150 = 0.405 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载(0.840 + 0.053) = 1.071 kN/m；集中荷载0.405=0.567 70、kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql22；最大支座力 N = P/2 + ql/2 =；方木的最大应力值 = M / w = 0.236106/53.333103 = 4.425 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.425 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力； 方木受剪应力计算值 T = 3 765.450/(2 50.000 80.000) = 0.287 N/mm2；71、 方木抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.287 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.300 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 0.840+0.053=0.893 kN/m； 集中荷载 p = 0.405 kN； 方木最大挠度计算值 V= 54 /(3843 /( 482133333.33) = 0.680 mm； 方木最大允许挠度值；方木的最大挠度计算值 0.680 mm 小于 方木的最大允许挠度值 3.600 mm,满足要求!三、72、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，0.900 + 0.567 = 1.531 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.804 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.039 mm ；最大支座力 Qmax = 10.079 kN ；钢管最大应力 = 0.804106/4490.000=179.023 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 179.023 N/mm2 小于 钢73、管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.079 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG110.100 = 1.3074、4 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG20.900 = 0.284 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG30.900 = 4.536 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.123 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.900 = 2.430 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算GQ = 10.750 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.75、750 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度76、；a = 0.100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L02 = 1.700 m；L0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；（） = 47.214 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 47.214 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按77、照表2取值1.021 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k22) = 2.157 m；Lo/i = 2157.475 / 15.900 = 136.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.367 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；（） = 69.084 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 69.084 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、梁和楼板模板高支撑架的构造78、和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个 方向不变。2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置， 但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过。3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽79、比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆， 使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；80、 b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN 时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在，钢 管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩 展的81、浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢 筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 梁模板计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制，计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段: 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度；梁截面高度混凝82、土板厚度；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）；立杆上端伸出至模板支撑点长度；脚手架步距；梁支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立柱间距；承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:3；立杆横向间距或排距；采用的钢管类型为；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数；2.荷载参数模板自重(kN/m2；钢筋自重(kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2；振捣混凝土荷载标准值(kN/m23.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗83、剪强度设计值fv(N/mm2)：；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：；面板厚度(mm)：；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：250；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：250；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆形，直径48mm，壁厚；主楞合并根数：2；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度80mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验84、算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取； T - 混凝土的入模温度，取； V - 混凝土的浇筑速度，取； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 1- 外加剂影响修正系数，取； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 7.760 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值7.760 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧85、模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2；q = q1+q2 = 4.190+1.2686、0 = 5.450 kN/m；计算跨度(内楞间距；面板的最大弯距2104；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 3.41104 / 1.881042；面板的抗弯强度设计值2；面板的受弯应力计算值 2 小于 面板的抗弯强度设计值2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值； l-计算跨度(内楞间距； E-面板材质的弹性模量2； I-面板的截面惯性矩4；面板的最大挠度计算值: 4/(1009500.001.41105) = 0.077 mm；面板的最大容许挠度值:；面板的最大挠度计算值 =0.077mm 小于 面板的最大容许挠度值 ，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1.内87、楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50803；I = 5080804； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，0.90)； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距2104；经计算得到，内楞的最大受弯88、应力计算值 = 6.81104/5.33104 = 1.277 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.277 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量：2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：； l-计算跨度(外楞间距)：； I-面板的截面惯性矩：106N/mm2；内楞的最大挠度计算值: 4/(10010000.002.13106) = 0.038 mm；内楞的最大容许挠度值: ；内楞的最大挠度计算值 =0.038mm 小于 内楞的最大容许挠度值 ，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内89、楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆形，直径48mm，壁厚；外钢楞截面抵抗矩3；外钢楞截面惯性矩4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载0.90)； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 250mm； 外楞的最大弯距：104经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 2.98104/4.49103 = 6.6390、9 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值2；外楞的受弯应力计算值 2 小于 外楞的抗弯强度设计值2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：； l-计算跨度(拉螺栓间距)：； I-面板的截面惯性矩：105mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1464.851023/(100210000.001.08105；外楞的最大容许挠度值: ；外楞的最大挠度计算值 =0.004mm 小于 外楞的最大容许挠度值 ，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； 91、f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力2 =1.940 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值105/1000 = 17.850 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.940kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产92、生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 104mm3；105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1（）；模板结构自重荷载：q2；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3；跨中弯矩计算公式如下: Mmax2； =0.111106/2.251042；梁底模面板计算应力 =4.919 N/mm2 小于93、 梁底模面板的抗压强度设计值2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)）； l-计算跨度(梁底支撑间距； E-面板的弹性模量2；面板的最大允许挠度值:；面板的最大挠度计算值: 4/(1009500.01.69105；面板的最大挠度计算值: =0.145mm 小于 面板的最大允许挠度值:，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构94、自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24.000+1.500)0.600=27.540 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2(21.800+0.750)/ 0.750=1.218 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)0.600=2.025 kN；2.方木的支撑力验算均布荷载1.218=34.510 kN/m；集中荷载2.025=2.835 kN； 方木计算简图经过计算得到从左到右各方木传递集中力即支座力分别为：N1=2.595、22 kN；N2=7.292 kN；N3=8.827 kN；N4=7.518 kN；N5=2.522 kN；方木按照三跨连续梁计算。 本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3；4；方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载；最大弯距2；最大应力 = M / W = 0.530106/53333.3 = 9.930 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值 9.930 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足:96、 其中最大剪力0.600 = 5.296 kN；圆木的截面面积矩50.00 = 1962.50 N/mm2；圆木方受剪应力计算值50.00) = 0.97 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.700 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.974 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 方木最大挠度计算值 4 /(10010000.000213.333104； 方木的最大允许挠度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.504 mm 97、小于 方木的最大允许挠度 =2.400 mm，满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(kN.m) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=1.583 kN；最大弯矩 Mmax；最大挠度计算值 Vmax=0.023 mm；支撑钢管的最大应力 =0.119106/4490.0=26.529 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 26.529 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，98、通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=1.58 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆99、的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1.583 kN ； 脚手架钢管的自重： N210.100=1.565 kN； N =1.583+1.565=3.148 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k100、1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k11.500 = 2.945 m； Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3147.942/(0.209424.000) = 35.523 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 35.523 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo =101、 k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.021 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k22) = 2.026 m； Lo/i = 2025.562 / 15.900 = 127.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=3147.942/(0.412424.000) = 18.020 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 18.020 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要102、求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，103、可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小104、，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施105、工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土106、对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度；柱截面高度；柱模板的总计算高度（柱分两段浇筑，每段按3.00m计算）；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:3；柱截面宽度B方向竖楞数目:7；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:7；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48；钢楞截面惯性矩I(cm4；钢楞截面抵抗矩W(cm3；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:2；3107、.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度；高度；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度；面板弹性模量(N/mm2；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2；面板抗剪强度设计值(N/mm2；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2；方木弹性模量E(N/mm2；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2；钢楞弹性模量E(N/mm2；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2； 柱模板设计示意图 计算简图二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按2108、00/(T+15)计算，得； T - 混凝土的入模温度，取； V - 混凝土的浇筑速度，取； H - 模板计算高度，取； 1- 外加剂影响修正系数，取； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 49.693 kN/m2、75.000 kN/m2，取较小值49.693 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F12；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算109、对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 208 mm，且竖楞数为 7，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1； 倾倒混凝土侧压力设计值q2，式中，为按施工手册取用的临时结构折110、减系数。 q = q1 + q2 =26.834+1.260=28.094 kN/m；面板的最大弯距：208105；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.22105 / 1.881042；面板的最大应力计算值 2 小于 面板的抗弯强度设计值 2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最111、大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1； 倾倒混凝土侧压力设计值q2，式中，为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =26.834+1.260=28.094 kN/m；面板的最大剪力：；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)：； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 15.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: 2；面板截面112、抗剪强度设计值: fv2；面板截面的受剪应力 2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)：24.85 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =208.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 500105 mm4；面板最大容许挠度: = 208.0 / 250 = 0.832 mm；面板的最大挠度计算值: 4/(1009500.01.41105113、) = 0.236 mm；面板的最大挠度计算值 =0.236mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.832mm,满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 50803；I = 5080804； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新114、浇混凝土侧压力设计值q1； 倾倒混凝土侧压力设计值q2； q = (11.163+0.524)/2=5.844 kN/m；竖楞的最大弯距：105； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)；2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.46105/5.331042；竖楞的最大应力计算值 2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距； q-作用在模115、板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1； 倾倒混凝土侧压力设计值q2； q = (11.163+0.524)/2=5.844 kN/m；竖楞的最大剪力：；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)：； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: 2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv2；竖楞截面最大受剪应力计算值 2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv116、=2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：0.21 = 10.34 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，106；竖楞最大容许挠度: ；竖楞的最大挠度计算值: 4/(1009500.02.13106) = 0.216 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.216mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.000mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为117、圆钢管48；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4；柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 0.90 + 1.4 0.90)0.208 ； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.757 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩； B方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 0.103 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大118、弯矩设计值； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 48.50 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 2 小于 柱箍的抗弯强度设计值2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.103 mm；柱箍最大容许挠度: = 325.0 / 250 = 1.300 mm；柱箍的最大挠度 =0.103mm 小于 柱箍最大容许挠度 ，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计119、值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105.00 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.757 kN。对拉螺栓最大容许拉力值10510-4 = 17.850 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.757kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩3；钢柱箍截面惯性矩4；柱箍为大于 3 跨，按120、三跨连续梁计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；0.90)0.208 ； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 5.757 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩； H方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 0.103 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 48.499 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205.000 N/mm2；H边柱箍的最大应力计121、算值 2 小于 柱箍的抗弯强度设计值2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.103 mm；柱箍最大容许挠度: V = 325.000 / 250 = 1.300 mm；柱箍的最大挠度 V =0.103mm 小于 柱箍最大容许挠度，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105.00 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值10510-4 = 17.850 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 5.757 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.757kN 小于，对拉螺栓强度验算满足要求!