1、大型购物中心及社会停车场建设工程高大模板支撑系统施 工 方 案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 目 录1、编制依据42、工程概况42.1、工程简介：42.2、高支模概况：42.3、高支模施工平面布置：53、施工计划73.1、施工进度计划73.2、主要材料配备计划74、施工工艺技术74.1、高大支模基础处理74.2、技术参数74.2.1、模板支撑架材料选择84.2.2、架体布置基本数据8、架体构造要求16、材料要求174.3、施工工艺流程174.4、施工方法184.4.1、搭设方法及注意事项184.4.2、2、搭设质量及验收194.4.3、搭设、使用及拆除的安全管理要求194.4.4、混凝土的浇筑方法205、高支模设计、安装及拆除215.1、模板组拼精度要求215.2、模板定位225.3、模板的支设规范要求225.4、框柱、剪力墙支模方法235.5、梁支模方法235.6、板支模方法245.7、边梁模板加固245.8、穿梁、板孔、洞口模板255.9、高支模拆除的工艺要求256、施工安全保障措施276.1、组织保障276.1.1、专项管理小组276.1.3、质量保障体系286.1.4、文明施工保障体系306.2、技术措施306.2.1、混凝土浇筑注意事项306.2.2、模板的拆除306.3、应急预案313、6.3.1、事故类型及危害分析316.3.2、应急处置基本原则316.3.3、组织机构及其责任316.3.4、附近应急资源情况326.3.5、预警与预防346.3.6、应急处置387、计算书407.1、8.95m层高梁底模板计算书407.2、8.95层高梁侧模板计算书537.3、8.95m层高250mm厚板模板计算书607.4、14.23m层高梁底模板计算书757.5、14.23m层高梁侧模板计算书887.7、14.23m高、700mm*800mm柱模板计算书1101、编制依据1、2009 建质（87）号文危险性较大分部分项工程安全管理办法；2、住建部建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导4、则；（建质2009254 号文；3、建筑混凝土结构工程施工及验收规范GB50204-2015；4、木结构工程施工质量验收规范（GB50206-2012）；5、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2012）；6、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012）；7、建筑结构荷载规范 （GB50009-2012）；8、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20119、混凝土结构设计规范GB50010-201010、建筑结构荷载规范(GB50009-2012)11、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013）；12、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；13、5、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；14、本工程施工图纸、本省有关文件。2、工程概况2.1、工程简介：本项目位于XX市XX新区XX大道与XX路交汇处西南侧，场地西侧为世纪中央城。拟建一幢大型购物中心，地上四层，地下三层；单体建筑面积78075.53 m2 ；地上建筑面积32902.21 m2 ；地下室面积45173.32 m2 ，基底建筑面积9744.40 m2；计容积率面积40633.18 m2 ；不计容积率面积37442.35 m2。2.2、高支模概况：本工程，地下2层至地下室顶板D1-F1/2-4轴、D1-F1/8-11轴地铁通道及D1-C1/10-11轴3、4#扶梯，高6、支模高度为8.95m、面积共625m2；三层楼面至屋面E-G/2-4轴及E-G/8-10轴3、4#影院观众厅，高支模高度为14.23m、面积共637m2；四层楼面至屋面K-M/2-3轴1、2#影院观众厅、M-PQ/2-7轴大堂及J-P/8-10轴5、6、7#影院观众厅，高支模高度为9.43m、面积共1162m2。高支模范围内主要为梁、板结构、框柱，构件信息见下图：部位梁（mm）板（mm）框柱（mm）支模高度8.95m区域300*800、500*1000、300*600、500*900、300*1050250600*600、700*800700*700、700*600支模高度14.23m区域557、0*1200、400*800、300*800、300*600、300*500120600*600、700*800500*500、400*400支模高度9.43m区域550*1200、400*800、300*800、300*600、300*500120600*600、700*800500*500、400*4002.3、高支模施工平面布置：a、地下2层至地下室顶板D1-F1/2-4轴、D1-F1/8-11轴地铁通道及D1-C1/10-11轴3、4#扶梯高支模高度为8.95m，面积625m2，梁截面尺寸为300*800、500*1000、300*600、500*900、300*1250 b、三层楼面8、至屋面E-G/2-4轴及E-G/8-10轴3、4#影院观众厅：高支模高度为14.23m，面积637m2，梁截面尺寸为550*1200、400*800、300*800、300*600、300*500。 c、四层楼面至屋面K-M/2-3轴1、2#影院观众厅、M-PQ/2-7轴大堂及J-P/8-10轴5、6、7#影院观众厅：高支模高度为9.43m，面积1162m2，梁截面尺寸为550*1200、400*800、300*800、300*600、300*5002.4、技术保证条件4.1、仔细阅读并审核施工图，熟悉结构形状、尺寸，并按此选择合理模板支撑体系，设计合理、有效的模板搭设方案、设计支撑体系布置详9、图； 4.2、根据工程进度情况及支撑体系布置图，按照各种材料的备料计划、计划进场时间已经将材料组织到位，确保模板支撑体系及时搭设及周转使用；4.3、对支模架及模板支设操作人员，安全管理人员做好详尽的书面技术交底和安全交底，确保安装质量及安拆施工安全；3、施工计划3.1、施工进度计划部位时间地下2层至地下室顶板D1-F1/2-4轴、D1-F1/8-11轴地铁通道及D1-C1/10-11轴3、4#扶梯8.95m高支模三层楼面至屋面E-G/2-4轴及E-G/8-10轴3、4#影院观众厅，高支模高度为14.23m四层楼面至屋面K-M/2-3轴1、2#影院观众厅、M-PQ/2-7轴大堂及J-P/8-1010、轴5、6、7#影院观众厅：高支模高度为9.43m3.2、主要材料配备计划主要材料配备计划表序号名 称规格数量备 注115mm模板18090cm10000模板2钢管483.01000吨支撑、脚手架3扣件直角，对接，万向/模板、脚手架4方木/梁板模板支撑模板及支撑4、施工工艺技术4.1、高大支模基础处理高支模施工区域均为结构室内，架体的搭设为混凝土结构面，架体基础承载力均满足要求，无需进行处理。 4.2、技术参数4.2.1、模板支撑架材料选择本工程该区域支撑架体采用钢管脚手架（扣件式）搭设，钢管规格全部为标准件483.0，大梁底立柱顶端高度调节采用可调钢支托。模板体系选用50100方木作为背楞方木11、，18厚木模作为底、侧模。4.2.2、架体布置基本数据根据设计图纸及建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008的要求，通过计算复核，确定的各个部位布置的基本数据，计算时荷载的取值考虑如下：梁底模板及支架承载力计算时组合模板及支架的自重、现浇钢筋混凝土自重、振捣产生的荷载标准值2KN/m2。挠度验算组合模板及支架的自重、现浇钢筋混凝土自重。梁侧模板承载力计算时组合现浇钢筋混凝土作用于模板上的侧压力及振捣产生的荷载标准值4KN/m2。挠度验算组合现浇钢筋混凝土作用于模板上的侧压力。经计算，各个部位支撑体系布置的基本数据见下表：8.95m高、500*1000框架梁支撑设计立杆纵距立杆横距横杆步距12、对拉螺杆梁底支撑备注0.9m0.9m1.5m4道2道备注：施工高度8.95m的其他型号的梁支撑立杆纵横距、横杆步距、梁底支撑均参照上表中500*1000结构梁搭设，梁底、梁侧的木方根据梁尺寸比例相应设置，梁侧对拉螺杆根据梁高不大于300设置，所有结构梁的对拉螺杆采用M14对拉螺杆加固处理。结构梁侧模支撑体系小梁布置方式小梁道数主梁间距(mm)主梁合并根数小梁最大悬挑长度(mm)结构表面的要求对拉螺栓水平向间距(mm)支撑距梁底距离依次为水平向布置45002250结构表面隐蔽500150，400，600侧模设计剖面图结构梁底模支撑体系新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向13、立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距167每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽 底模设计图9.43m高、14.23m高、550*1200结构梁支撑设计立杆纵距立杆横距横杆步距对拉螺杆梁底支撑备注0.9m0.9m1.5m414、道1道备注：施工高度为9.43m、14.23m高的区域的其他型号的梁支撑立杆纵横距、横杆步距、梁底支撑均参照上表中600*1500结构梁搭设，梁底、梁侧的木方根据梁尺寸比例相应设置，梁侧对拉螺杆根据梁高不大于300设置，所有结构梁的对拉螺杆采用M14对拉螺杆加固处理。计算时以14.23m高度作为计算高度。结构梁侧模支撑体系小梁布置方式小梁道数主梁间距(mm)主梁合并根数小梁最大悬挑长度(mm)结构表面的要求对拉螺栓水平向间距(mm)支撑距梁底距离依次为水平向布置54502250结构表面隐蔽450150，400，650,900模板设计剖面图结构梁底模支撑体系新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小15、梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距183每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽 底模设计图8.95m层高、250mm厚结构板支撑设计部位立杆纵距立杆横距横杆步距备注8.95m0.9m0.9m1.516、m离地200mm设置扫地杆，贯通连续设置剪刀撑备注：板体支撑体系与梁结构支撑体系联系成为整体，整个支模体系内部设置连续剪刀撑，本次模板体系计算以8.95m、250mm厚楼板进行计算，满足计算要求。模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 模板设计平面图 模板设计剖面图(楼板长向)14.23m、9.43m层高、120mm厚结构板支撑设计部位立杆纵距立杆横距横杆步距备注9.43m0.9m0.917、m1.5m离地200mm设置扫地杆，贯通连续设置剪刀撑14.23m0.9m0.9m1.5m离地200mm设置扫地杆，贯通连续设置剪刀撑备注：板体支撑体系与梁结构支撑体系联系成为整体，整个支模体系内部设置连续剪刀撑，本次模板体系计算以14.23m、120mm厚楼板进行计算，满足计算要求。模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 模板设计平面图 模板设计剖面图(楼板长向)8.95m/9.43m18、/14.23m高、0.8m*0.7m框架柱支撑体系设计每侧小梁数量柱箍合并根数柱箍间距对拉螺杆类型每侧对拉螺杆数量5根2根400mmM145备注：层高8.95m/9.43m/14.23m，截面尺寸小于0.8m*0.7m的框柱每侧小梁及对拉螺杆数量根据框架柱的尺寸相应作出调整，柱箍合并根数、柱箍间距、对拉螺杆类型均按照以上数据安装。模板设计平面图 模板设计立面图、架体构造要求a、立杆构造要求（1）必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 （2）立杆应采用对接接头（严禁采用搭接），且接头位置19、不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的1/3。（3）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1/300，且控制在50mm以内。（4）严禁将上、下立杆错开固定在水平杆上。（5）架体与周围连接构造：架体四周水平杆应与周边的架体连接，同时尽量与已施工的框架柱采用钢管拉结。b、水平杆构造要求（1）纵横向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。（2）20、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100。（3）立杆顶部自由端长度不得大于700mm，当大于700mm时，增设一道水平杆。c、剪刀撑的构造要求（1）沿支架四周外立面中纵横向，剪刀撑宽度为4跨，由下至上设置竖向连续剪刀撑；（2）中间纵横向每隔4跨设置竖向连续式剪刀撑，宽度为4跨，在竖向剪刀撑顶部及扫地杆处设置水平剪刀撑；（3）水平剪刀撑与架体底部距离及水平剪刀撑间距不大于6m；（4）在纵横相连的竖向连续剪刀撑之间增加之子斜撑，在有水平剪刀撑的部位（沿高度每6m设置一道），应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑，即相当于上中下各一道21、。 d、扣件、顶托、底撑、连墙件的构造要求（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。（2）扣件螺栓拧紧力矩控制在4560N.m。（3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。（4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。（5）顶托支座位置必须采用两根钢管并排传递承载的方式。顶托支撑插入长度应以保证顶托支撑稳定及不发生偏移为原则，一般以伸出长度不超过200。、材料要求a、杆件材质要求：钢管应符合国家标准BG/T13293或BG/T3092。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹分层和硬弯，两端面切斜的偏差1.722、mm；壁厚允许偏差-0.35mm，外径允许偏差-0.5 mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理，钢管内外两面的锈蚀深度之和不得0.50 mm，且必须涂防锈漆进行防锈处理。对于新管还同时必须具备产品质量合格证和钢管材质检验报告。钢管上严禁打孔。b、扣件为杆件的连接件，用可煅铸铁铸造，扣件不得有裂纹，并将影响其外观质量的粘砂、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴和面必须严格整形，应保证与钢管扣件接触良好；扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；新进的扣件必须有产品质量合格证，生产许可证和专业检测单位测试报告。扣件材质应符合国家标准23、GB1583，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。c、顶托必须逐个检查，对存在螺纹滑丝等现象的一律不得使用。方木开裂破损的一律不得使用。4.3、施工工艺流程放线放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆也与立杆固定，每边竖起34 根立杆后，随即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上述要求依次向前搭设，直至第一步支撑架交圈完成第二步纵向水平杆第二步横向水平杆，并随搭设进行设置剪刀撑。4.4、施工方法4.4.1、搭设方法及注意事项备齐操作所需的一切安全防护设施和器具，进行全面的安全24、技术交底，搭设满堂支架，包括剪刀撑，支立杆时应先在钢管底部垫不小于50mm厚模板垫块，再搭中间水平拉杆，再搭扫地杆，扫地杆离地面200mm处，使立柱纵横方向左右对直，中间步距按1500mm设置最上一步不一定刚好为1500mm但应满足小于1500mm；同时，立柱要间距均匀，满足设计要求。之后用水平钢管根据标志点弹出梁底模标高，并搭设梁底钢管。满堂架搭设时应与框架柱、剪力墙边缘构件作刚性连接，增加整个支撑系统的刚度。立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁采用搭接接长。钢管立柱底部应设垫木，顶部应设可调支托， U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于 200mm，螺杆外径与立柱25、钢管内径的间隙不得大于 3mm，安装时应保证上下同心；在立柱底距地面 200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。扣件式钢管作立柱支撑时，其安装构造应符合下列规定： a.钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置垫板，垫板厚度不得小于 50mm。 b.钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合建筑施工扣件式钢管脚手架JGJ130-2001规范第 6.3.3条的规定。当脚手架立柱底部不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆26、向低处延长两跨与立杆固定，高低差不得大于 1m，靠边坡上方的立杆轴到边坡距离不应小于 0.5m。 c.立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于 500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的 1/3，搭接时长度不小于1m。在竖立杆时，要注意杆件长短搭配使用。大横杆的长度不宜小于三跨,且不小于6m,大横杆接头位置设置同立杆。d. 严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定于水平拉杆上。 e.在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔 10m左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为 46m，并在剪刀撑部位的顶27、部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为 4560。f当支架立柱高度超过 5m时，应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距 69m，竖向间距 23m与建筑结构设置一个固结点。g、搭设脚手架施工人员应此证上岗，施工前组织所有施工人员认真学习建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-2011；建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2014。h、脚手架搭设钢管不允许混用，统一采用483.0mm钢管。4.4.2、搭设质量及验收脚手架搭设完成后，由项目安全总监组织安全部、工程部、技术部、物资部进行脚手架搭设的验收，脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法应符28、合建筑施工扣件式钢管脚手架JGJ130-2011规范有关规定。4.4.3、搭设、使用及拆除的安全管理要求a、扣件式钢管脚手架安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。b、脚手架的构配件质量与搭设质量，应按规范规定进行检查验收，并应确认合格后使用。c、钢管上严禁打孔。d、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上；严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。e、满堂支撑架在使用过程中，应设有专人监护施工，当出现异常情况时，应立即停止施工，并应迅速撤离作业面上人员。应在采取确保安全的措施后，查明原因、做出判29、断和处理。f、满堂支撑架顶部的实际荷载不得超过设计规定。g、当有六级强风及以上风、浓雾、雨或雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。h、夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业。i、脚手架的安全检查与维护，应按规范规定进行。j、脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。施工层以下每隔 10米应用安全网封闭。k、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件，主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙件。4.4.4、混凝土的浇筑方法a、浇筑方法待支模架及钢筋绑扎验收通过后，先浇筑剪力墙或立柱的混凝土，浇筑时分层进行浇筑，待剪力墙、立柱及边缘构件浇筑完成后，再浇筑水平构30、件梁、板的混凝土。b、浇筑路线高支模部位混凝土梁板浇筑采用由中部向两边扩展的浇筑方式，高支模部位混凝土梁采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，浇筑时间不宜过快，不能在一个区域浇筑过高，应分层浇筑，每层厚度不得大于400mm。由于剪力墙浇灌高度大，为确保砼的质量，采用汽车泵带软管插入剪力墙及边缘构件、框架柱内下料，采用10m长的振动棒进行振捣。c、混凝土施工整个过程的模板监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施：（1）砼浇筑时，木工班组应组织人员对模板进行跟踪监控，每班监控人员应不少于5人，以备万一发生险情时能有足够的人力进行排险。（2）31、现场值班安全员应坚守岗位，组织木工人员认真进行巡回检查，专职观察模板及其支撑系统的变形情况，检查的重点为钢管脚手架支撑的稳定情况、模板是否漏浆及涨模等，发现异常情况时应马上报告，并立即暂停施工，迅速组织人员进行抢险。在险情排除后，经现场安全负责人检查同意后方可复工。（3）现场值班安全员与砼泵车指挥员及值班泥工长之间应配备对讲机，并保证通讯畅通。（4）在砼浇筑时，除了模板监控人员及排险人员之外，其他无关的人员一律不准进入模板底下，以防发生意外。（5）混凝土浇筑完成后，应派专人负责养护。 (6）在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，32、项目技术负责人、安全员、施工员必须随时对高支架进行观测。5、高支模设计、安装及拆除5.1、模板组拼精度要求模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子或设置木方压缝，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见下表。模板拼装精度要求一览表 序 号项 目允许偏差(单位：mm)1两块模板之间拼缝22相邻模板之间高低差23模板平整度24模板平面尺寸偏差35.2、模板定位a、标高引测：根据控制水准点，用水准仪引测出板面标高（建筑标高）加0.5m控制点，并将其标注在柱钢筋上，再根据此点用钢尺或水平管引33、测出梁底、板底的标高。待铺设完楼板模板、未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。b、柱模板的标高控制：（1)根据柱的高度，扣除砼楼板的标高后，根据胶合板或已制作好的模板高度，计算出用整块的模板数和非整块的模板尺寸，然后裁出非整模板，将非整块模板安装在柱模板中间，以保证已定形的柱交接处的模板不受破坏。 （2)弹线：待楼板新浇筑砼结硬后，由测量员在楼面砼上弹出轴线控制线，核验无误之后，通知木工将柱边线弹出，最后由木工工长和质检员核查控制线，无误后，木工才能进场施工。5.3、模板的支设规范要求模板支撑体系搭设要严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-2011执行。34、模板安装允许偏差和检验方法 序号项 目允许偏差（mm）检查方法国家规范标准项目制定内控标准1轴线位移柱、墙、梁53尺量2底模上表面标高53水准仪或拉线尺量3截面模内部尺寸基础105尺量柱、墙、梁+4，-534层高垂直度层高不大于5m63经纬仪或拉线尺量层高大于5m855相邻两板表面高差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正/2方尺、塞尺垂直/2线尺8预埋铁件中心线位移/2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位置32拉线，尺量螺栓外露长度+10，-0+5，-010预留孔洞中心线位移+10，5拉线，尺量尺寸+10，-0+5，-011门窗洞口中心线/3拉线，尺量宽、高/5对角线/612插筋中心线位35、置55尺量外露长度+10，-0+10，-05.4、框柱、剪力墙支模方法本工程剪力墙体模板均采用18厚胶合板，竖向用50100木枋作背枋。由于柱体墙体侧面面积大、柱体墙体高，浇筑混凝土时侧模所承受的压力大，因此用483.0mm双钢管和14对拉螺杆固定和加强模板，对拉螺杆竖向间距为400X400mm。其支撑系统，内墙与满堂脚手架用横撑相连，对拉螺杆两端按墙体厚度设限位卡，限位卡外侧设置圆形垫片，待拆除模板后敲除小木片，割掉对拉螺杆，对缺口用1:1防水水泥砂浆进行处理。5.5、梁支模方法按设计间距要求整齐铺好50 mm100 mm方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用50 mm1036、0 mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，15mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，用斜杆顶撑固定。当梁高超过750 mm时，考虑到侧模斜撑的作用力减弱，故在梁高的中间加两道14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，本工程统一起拱，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排立杆与高支模排架相连接。安装模板时，安装所需各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁散放在模板或脚手板上；安装所用工具应系挂在作业人员身上或置于所配带的工具袋中，不得掉落。5.6、板支模方法a、在37、钢管立柱上弹出横钢管标高控制线，并架设48横钢管，在钢管上直接铺设方木，拉线检查，直至平整。然后铺楼面模板，用长40 mm铁钉钉牢，如果楼板宽度不合模板模数时，补板应补在梁、柱边。板缝用胶带纸粘好。b、板模板施工时注意以下几点：（1）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（2）模板第一排次楞木方需紧靠柱边模，模板与模板之间拼接缝小于2mm，否则用腻子封条；（3）根据板跨度大小，决定板模板起拱大小：4m 开间不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm。（4）板模板支设，下部支撑用满堂架子，每根立杆底部应设置不小于50mm厚模板垫块。脚手架必须设置纵、横向扫地38、。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，必须与每根立杆连接并拧紧。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。满堂模板支架四边立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。5.7、边梁模板加固铺完楼面模板后，要对边梁模板加固。按照轴线控制好边模位置，用方木顶牢，禁止顶到外架钢管上。 并拉通线检查是否平直。5.8、穿梁、板孔、洞口模板预埋件、预留洞在施工前和安装图详细复核，无误后方能进行施工。在模板和钢筋骨架上画出预埋件和预留洞的标高、几何尺寸和位置用胶合板做成相应规格模盒，盒子内部用方木支撑固牢，安装时， 39、孔洞模应用铁钉钉牢或用铁线绑牢，并焊钢筋顶侧模。预埋件固定在模板上，预留洞如预留在钢筋上则要用短钢筋电焊固定在钢筋网架上，确保在施工中不会移动。施工完毕的预留洞、预埋件进行复核和验收。混凝土浇捣时，要派专人对预埋件、预留洞进行检查和校正，确保埋件和预留洞的准确。5.9、高支模拆除的工艺要求a、高支模拆除工艺要求1.拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：（1）侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（2）拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（3）拆除模板前，由工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度40、报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.（4） 梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才可以进行模板拆除工作。（5）在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作，。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。2.高支撑模板拆除的工序要求：（1）拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。(2)在41、拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。(3)模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。(4)模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）中模板拆除分项的如下规定：主控项目1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）现浇42、板2502，8758100现浇梁8758100装配箱式楼盖、悬臂梁及悬挑板/100一般项目1、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。b、高支模拆除安全要求（1）本工程使用的钢管架，在材料运输时，不得随意乱丢，以免伤人。（2）凡超过2m以上的操作部位，必须搭设操作平台，不得违章临边、临空施工。（3）上班时必须戴好安全帽、穿防滑胶底鞋，严禁酒后上班。（4）搭设满堂架时，必须随工作面的展开上紧钢管扣件，防止不知情人员发生意外。（5）禁止垂43、直交叉作业，特殊要求必须上下同时作业时，要做好交叉作业的安全防护措施后进行。（6）拆模时，必须设警戒标志，必要时派专人看守，禁止他人入内。（7）拆模时，禁止将模板大块撬下，以免发生意外。（8）模板拆除后，在及时归堆清理的同时要避免出现朝天钉。6、施工安全保障措施6.1、组织保障6.1.1、专项管理小组由于该处支模架搭设难度大，项目成专项管理小组，从技术方案，现场监督，过程控制，质量验收几个方面进行配置专人负责，明确各责任人的职责。组长：唐明辉副组长：付会荣、熊发林（负责组织现场验收）组员：郑亮、江涛、刘永辉、邹剑（负责方案编制交底、过程检查管控、定时监控、安全隐患排查）该支模架体系搭设过程中项44、目部专人检查过程监督，搭设完成后管理组长组织相关部门人员对支模架进行验收，自检合格后报监理单位验收，报检同意验收之后方可进行下一道工序的施工。6.1.2、安全保障体系6.1.3、质量保障体系6.1.4、文明施工保障体系6.2、技术措施6.2.1、混凝土浇筑注意事项（1）梁板混凝土的浇筑采用从跨中向两端对称进行分层浇筑，确保模板支架在浇筑过程中受力均衡。在梁的浇筑过程中一定进行分层浇筑，每层厚度不得大于400mm；（2）砼浇筑过程中，必须设专门人员观察模板及支撑体系，避免模板支撑体系发生整体或局部失稳。观察人员一旦发现异常情况，立刻通知停止一切砼浇筑施工，并及时撤离现场。6.2.2、模板的拆除结45、合现场实际情况，满堂脚手架在顶板混凝土达到100%以前不得对脚手架进行拆除：（1）在拆除架体时，应先清除架体上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛；（2）架体在拆除前，应先布设拆除范围的安全措施和警戒区域；（3）严格遵循拆除顺序：由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：横杆剪刀撑立杆；（4）架体的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排；（5）拆除架体时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置；（6）在拆除的架体周围，在坠落范围设置明显的“禁止入内”标志，并有专人监护，以46、保证拆时无其他人员入内；（7）对于拆除架体用的垂直运输要用滑轮和绳索运送，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证架体安全拆除；（8）架体拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业；（9）拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋、扎裹腿。6.3、应急预案6.3.1、事故类型及危害分析 本高支模支撑系统作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。（1）危险源：作业人员在各个部位施工， 有可能造成高处坠落、模板坍塌，触电、机械伤害，物体打击和火灾。（2）可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、47、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。6.3.2、应急处置基本原则当事故发生时，为防止事故进一步扩大，我们针对不同事故，采取不同的应急措施和对策，本着尽力制止事故的漫延，最大限度减少人员伤亡和财物损失。高支模施工事故发生时出现的各种情况所应采取的应急救援措施及方法详见第5节应急处理。6.3.3、组织机构及其责任为对可能发生的事故能够快速反应、及时求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理方红任组长，负责事故现场指挥，统筹安排全面工作。应急指挥小组组织机构如下：组长：（项目经理）通讯组：各劳务分包负责人、各施工班组成员紧急疏导组：、各施工班组成员紧急抢救组：、各劳务分包负责48、人、各施工班组成员紧急抢险组：各劳务分包负责人、各施工班组成员副组长：应急指挥小组联系方式：（1）项目副书记、生产经理、行政助理、现场责任工程师及各劳务分包负责人组成通讯组，负责在施工现场发生意外或紧急事故时，及时电话通知应急小组人员并及时报救110，现场责任工程师黄智权为电话报救第一责任人；（2）技术经理、技术部成员及各劳务分包负责人组成紧急疏导组，负责清除现场阻碍救护车辆的道路，疏散围观群众到安全点，确保道路畅通。加强警戒保证现场财物安全。在调查人员到达之前，对发生事故的现场原始状态进行保护，事故调查人员对事故现场调查取证完毕后，对现场进行清理；（3）项目安全部、物质部、各劳务分包负责人及49、各施工班组成员为紧急救护组，负责在救护车到达之前，对伤员开展自救，使伤员的伤势不至于进一步恶化。 （4）生产经理、现场责任工程师、物资部、各劳务分包负责人及各施工班组成员为紧急抢险组，对事故现场实施排险加固，为紧急抢险提供物质和设备、应急照明等。6.3.4、附近应急资源情况应急资名称地 址距项目距离设施条件联系电话江西省人民医院XX市东湖区爱国路92号25分钟车程设施一流，可处理较大灾害0791-8689553086895550XX大学第一附属医院XX市东湖区永外正街17号25分钟车程设施一流，可处理较大灾害0791-886927150791-886927486.3.5、预警与预防（一）危险源50、监控及预防措施1）坍塌事故的安全技术预防措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。安装楼面模51、板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。（6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。2）高空坠落事故安全预防技术措施高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进52、行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合53、格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。3）施工现场安全用电及触电事故预防措施1、安全用电组织措施建立临时用电施工方案和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。建立技术交底制度，电工日巡检制度、安全检测制度、电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。2、安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。 施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成54、。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。手持电动工具必须设触（漏）电保护器。夜间施工，必须保证足够的照明设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。4）机械伤害安全预防措施(1)项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。(2)在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。(3)切割小块的模板时应采取有效的保护措施。5）物体打击安全预防措施(1)模板安装与拆除。模板的安装和55、拆除应按照施工方案进行作业。2m以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。(2)避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。(3)外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。6）火灾安全预防措施(1)切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。(3)现场设置足够的灭火器。（二）危险源预警行动抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现56、场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。（1）模板坍塌1）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。2）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，及时抢救和送诊。3）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）4）控制好事故现场后，再由公司组织专家至现场分析原因，再清理现场混凝土、模板及架体。（2）高处坠落1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。2）仔细观察伤员的伤势情57、况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。（3） 触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电58、者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以59、起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。（4）机械伤害发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接来救救护车辆，有程序的处理事故。1）抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。2）发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。3）伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立60、即进行人工呼吸和胸外挤压急救。4）根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。（5）物体打击1）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。2）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。3）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。4）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。（6） 火灾当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触61、电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。6.3.6、应急处置（一）响应分级及响应程序针对事故危害程度 、 影响范围和单位控制事态的能力，将事故分为不同的等级。按照分级负责的原则，明确应急响应级别。 根据事故的大小和发展态势，明确应急指挥、应急行动、资源调配、应急避险、扩大应急等响应程序。（二）处置措施（1）高支模变形失稳应急措施 当发生高62、支模变形失稳时，应查清原因。并立即采取相应的措施，最大限度地保障员工的安全和财物的损失。1高支模部位混凝土施工时，模板支撑下面应有人员专门跟踪监测，发生变形状态如：板面局部下沉、或下面支撑变形，应立即撤离作业员工，停止混凝土浇筑，查明原因，重新加固恢复支撑系统。2如果突发性坍塌时，应组织力量，抢救伤员，同时切断电源，防止触电。要指挥人员往两侧分开疏散，尽快离开危险区域。应立即报告公司领导及相关部门。如可能造成严重后果，应马上打110电话报警并接警。3当监测发现支撑结构变形超过允许值或有失稳前兆时，应立即采取加固措施，加固方法有撑、拉、减等，加固方法。（2）高支模变形出现高处坠落事故应急措施当高63、处坠落事故发生时，施工现场负责人应马上组织抢救伤者，首先要观察伤者的受伤情况，部位、伤害性质，然后采取相应的急救措施。1如伤者处于休克状态，要让其安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20度左右。遇伤者呼吸心跳停止者，应立即进行胸外心脏挤压等急救措施。2出现颅脑损伤，必须维持呼吸通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生咽喉阻塞。3有骨折者，应初步固定后再搬运。如遇有凹陷骨折，严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎好。4发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎好后。搬运时，将伤者平64、卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者，应在骨折部位，用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。6遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤者保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。7以上伤者在作简单抢救后，都应动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救。在运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口等情况。8发生高处坠落事故时，应逐级上报各上级领导部门。即应由现场目击工人在最短时间内向工地现场负责人报告，现场负责人在65、最短时间内向项目经理汇报，项目经理在最短时间内向总公司单位负责人汇报，由项目经理启动应急预案组织抢救，由应急领导小组进行指挥。7、应急物资配备1）安全帽 2）安全带 3）安全网 4）防外伤药物 5）担架 6）钢支撑 7）千斤顶 8）面包车1辆。7、计算书7.1、8.95m层高梁底模板计算书8.95m层高以梁500mm1000mm为例： 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(m66、mmm)5001000模板支架高度H(m)8.95模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.248地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模67、板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距167每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表68、面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)17面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5000 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+169、.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.131.1040.1672+0.1171.7640.16720.092kNm Mmax/W0.092106/375002.457N/mm2f17N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max070、.677q2L4/(100EI)=0.67725.6166.6674/(1005000281250)0.095mmL/250166.667/2500.667mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.431.1040.167+0.451.7640.1672.206kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.131.1040.167+1.21.7640.1676.055kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.425.60.1671.707kN R2=R3=1.1q2L=1.125.60.16771、4.693kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.206/12.206kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max6.055,6.055/1= 6.055kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=2.206/12.206kN/m 小梁自重：q272、0.91.35(0.3-0.1)0.5/3 =0.041kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1-0.25)=0.456kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1-0.25)=0.456kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72(0.45-0.5/2)/21=1kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+73、1.40.72(0.9-0.45)-0.5/2)/21=1kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.206+0.041+0.456+1=3.702kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.055+0.041=6.096kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.206+0.041+0.456+1=3.702kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.702,6.096,3.702=6.096kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.707/11.707kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：74、q1中MaxR2,R3/b = Max4.693,4.693/1= 4.693kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.707/11.707kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/3 =0.033kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1-0.25)=0.375kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1-0.25)=0.375kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.45-0.5/2)/21=0.678kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.975、-0.45)-0.5/2)/21=0.678kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.707+0.033+0.375+0.678=2.793kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.693+0.033=4.727kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.707+0.033+0.375+0.678=2.793kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.793,4.727,2.793=4.727kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1256.0976、60.452，0.56.0960.220.154kNm =Mmax/W=0.154106/83330=1.852N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.56.0960.45，6.0960.21.372kN max=3Vmax/(2bh0)=31.3721000/(250100)0.411N/mm2=1.23N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)54.7274504/(3847040416.67104)0.086mml1/250450/2501.8mm 2ql24/(8EI)4.7272004/(87077、40416.67104)0.032mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max6.0960.45,0.56.0960.45+6.0960.2=2.743kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.666kN,R2=2.743kN,R3=2.743kN,R4=1.666kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max4.7270.45,0.54.7270.45+4.7270.2=2.127kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.257kN,78、R2=2.127kN,R3=2.127kN,R4=1.257kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.073106/4490=16.345N/79、mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax1.646kN max=2Vmax/A=21.6461000/4247.764N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.012mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.088kN，R2=2.558kN，R3=2.558kN，R4=0.088kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.088/0.6=0.147kN，P2=2.558/0.6=4.263kN，P3=2.558/0.6=4.263kN，P4=80、0.088/0.6=0.147kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.088,0.0880.088kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P34.263kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(81、N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.2480.451.52/100.028kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+1.40.92129.916kN/m 2)小梁验算 q1max2.013+0.91.2(0.3-0.1)0.5/3+0.5(1-0.25)+82、0.91.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91max0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2/21，5.522+0.91.2(0.3-0.1)0.5/3=5.558kN/m 同上四六计算过程，可得： P10.125kN，P23.861kN，P33.861kN，P40.125kN 立柱最大受力NwmaxP1+N边1，P2，P3，P4+N边2+0.91.20.15(8.95-1)+Mw/lbmax0.125+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+0.45-0.5/2)/20.45，3.861，3.861，0.125+0.91.2(83、0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/20.45+1.288+0.028/0.95.181kN fN/(A)+Mw/W5180.914/(0.634424)+0.028106/449025.509N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=8.95/20=0.4473 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度f84、c(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=5.181kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部85、荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，86、ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)1800100/1000=48.048kNF1=5.181kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数A87、ln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=5.181kN 满足要求！7.2、8.95层高梁侧模板计算书8.95m层高以梁500mm1000mm为例： 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构88、设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001000新浇混凝土梁计算跨度(m)10 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v189、/2，cHmin0.282440.921/2，241min34.213，2424kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.924+1.40.9231.68kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k24 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)500 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)250250梁下挂侧模高度(mm)750750小梁道数(下挂)44 左侧90、支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2400对拉螺栓3600对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2400对拉螺栓3600对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)17面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承131.691、831.68kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.924129.16kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.129.160.252+0.1172.520.2520.201kNm Mmax/W0.201106/375005.351N/mm2f17N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正12424kN/m max0.677qL4/(100EI)=0.677242504/(1005000281250)0.451mm250/250=1mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂m92、ax1.1q1静l左+1.2q1活l左1.129.160.25+1.22.520.258.775kN 正常使用极限状态 R下挂max1.1l左q1.10.25246.6kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)10050小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)41.67小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)104.17 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q8.775kN/m Mmaxmax0.193、ql2,0.5ql12=max0.18.7750.52，0.58.7750.252=0.274kNm Mmax/W0.274106/416706.581N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.68.7750.5，8.7750.25=2.633kN max=3Vmax/(2bh0)=32.6331000/(210050)0.79N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q6.6kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6776.65004/(10084151041700)0.319mm500/250=94、2mm 2maxqL4/(8EI)=6.62504/(884151041700)=0.368mm250/250=1mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.18.7750.5，0.48.7750.5+8.7750.254.826kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.16.60.5，0.46.60.5+6.60.253.63kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性95、矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.056kN，R22.896kN，R32.896kN，R41.056kN 正常使用极限状态：R10.792kN，R22.178kN，R32.178kN，R40.792kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.158106/4490=35.278N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=22.296、251000/42410.494N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.16mm250/2501 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max3.281/0.6=5.468kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max5.4685.194kNNtb17.8kN 满足要求！7.3、8.95m层高250mm厚板模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规97、范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2新浇混凝土楼板板厚(mm)250模板支架高度H(m)8.95模板支架纵向长度L(m)6模板支架横向长度B(m)5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面98、板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下99、：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40100、.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.25)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.25)+1.40.72.5 1=10.035kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.25)1=6.885kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.25101、)16.375kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.16.8850.32+0.1173.150.320.095kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.32+0.2133.150.3，0.10.1080.32+0.1753.150.30.202kNm MmaxmaxM1，M2max0.095，0.2020.202kNm Mmax/W0.202106/375005.388N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6776.37102、53004/(10010000281250)=0.124mm 0.124mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁计算方式二等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.25)+1.103、42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.25)+1.40.72.50.3=3.075kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.25)0.3=2.13kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1252.130.92+0.1250.9450.920.311kNm M2max0.07104、q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0970.92+0.2033.150.9，0.1250.0970.92+0.1883.150.90.581kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.0750.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.311，0.581，0.7910.791kNm =Mmax/W=0.791106/83330=9.487N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6252.1105、30.9+0.6250.9450.91.73kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0970.9+0.6883.152.222kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.0750.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.73，2.222，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(250100)0.952N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.25)0.31.973kN/m 挠度,跨中max106、0.521qL4/(100EI)=0.5211.9739004/(1009350416.67104)0.173mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=1.9732504/(89350416.67104)0.025mm2l1/2502250/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托107、座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.71.50.32.866kN/m q1静0.91.35(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.35(0.5+(24+1.1)0.25)0.32.469kN/m q1活0.91.40.7Q1kb 0.91.40.71.50.30.397kN/m q2(G(G1k +108、(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.25)0.32.033kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.252.8660.93.225kN 按悬臂梁，R12.8660.250.717kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.935kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.252.0330.92.287kN 按悬臂梁，R1q2l1=2.0330.250.508kN RmaxRmax，R10.61.372kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一109、(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.52106/4490=115.761N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=24.0171000/42418.948N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.746mm=900/250=3.6mm 悬挑段max0.653mm=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=5.585kN，R2=5.558kN，R3=6.418kN110、，R4=3.723kN 图二 支座反力依次为R1=4.611kN，R2=6.031kN，R3=6.031kN，R4=4.611kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N6.418/0.6=10.697kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i111、(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.910.3 = 2.817kN/m 同112、上四六步计算过程，可得： R15.487kN，R25.925kN，R36.306kN，R44.53kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1851.386(1500+2200)=3120.579mm 1=l01/i=3120.579/15.9=196.263 查表得，0.188 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max5.487，5.925，6.306，4.53/0.6=10.509kN f N1/(A)10509/(0.188424)131.837N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.076113、0.91.52/100.019kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max5.487,5.925,6.306,4.53/0.6+0.019/0.9=10.53kN f N1w/(A)+ Mw/W10530/(0.188424)+0.019106/4490136.333N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm =l0/i=3119.512/15.9=196.196 查表得，1=0.188 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max5.487,5.92114、5,6.306,4.53/0.6+11.20.158.95=12.12kN f=N/(1A)12.12103/(0.188424)=152.047N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.0760.91.52/100.019kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH+Mw/lb=Max5.487,5.925,6.306,4.53/0.6+11.20.158.95+0.019/0.9=12.141kN f=Nw/(1A)+Mw/W12.141103/(0.188424)+0.019106/4490=156.543N/m115、m2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=8.95/5=1.793 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=12.141kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析116、Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度117、之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11200100/1000=61.908kNF1=12.141118、kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600119、)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=12.141kN 满足要求！7.4、14.23m层高梁底模板计算书以梁550mm1200mm为例： 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)5501200模板支架高度H(m)14.23模板支架横向长度B(m)120、20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)120 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.35非自定义:0.29地基粗糙程度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)24风压高度变化系数z0.796风荷载体型系数s121、1.04 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距183每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面122、木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5400 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.72139.065kN/m q1静0.91.123、35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.2137.3kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.2)130.7kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.137.30.1832+0.1171.7640.18320.132kNm Mmax/W0.132106/375003.528N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67730.7183.333124、4/(1005400281250)0.155mmL/250183.333/2500.733mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.437.30.183+0.451.7640.1832.881kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.137.30.183+1.21.7640.1837.91kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.430.70.1832.251kN R2=R3=1.1q2L=1.130.70.1836.191kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗125、弯强度设计值f(N/mm2)11.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.23小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)7040小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁计算方式简支梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.881/12.881kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max7.91,7.91/1= 7.91kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=2.881/12.881kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.55/3 =0.045kN/m 梁左侧模板传递126、给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.2-0.12)=0.656kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.2-0.12)=0.656kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.45-0.55/2)/21=0.552kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.9-0.45)-0.55/2)/21=0.127、552kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =2.881+0.045+0.656+0.552=4.134kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.91+0.045=7.955kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.881+0.045+0.656+0.552=4.134kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.134,7.955,4.134=7.955kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.251/12.251kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max128、6.191,6.191/1= 6.191kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=2.251/12.251kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.55/3 =0.037kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.2-0.12)=0.54kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.2-0.12)=0.54kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.45-0.55/2)/21=0.307kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.9-0.45)-0.55/2)/129、21=0.307kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=2.251+0.037+0.54+0.307=3.135kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.191+0.037=6.228kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.251+0.037+0.54+0.307=3.135kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.135,6.228,3.135=6.228kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1257.9550.452，0.57.9550130、.2520.249kNm =Mmax/W=0.249106/83330=2.983N/mm2f=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.5ql1，ql2max0.57.9550.45，7.9550.251.989kN max=3Vmax/(2bh0)=31.9891000/(250100)0.597N/mm2=1.23N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 15ql14/(384EI)56.2284504/(3847040416.67104)0.113mml1/250450/2501.8mm 2ql24/(8EI)6.2282504/(87040416.67104)0.131、104mm2l2/2502250/2502mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max7.9550.45,0.57.9550.45+7.9550.25=3.779kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.964kN,R2=3.779kN,R3=3.779kN,R4=1.964kN 正常使用极限状态 Rmax=qL1,0.5qL1+qL2=max6.2280.45,0.56.2280.45+6.2280.25=2.958kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.489kN,R2=2.958kN,R3=132、2.958kN,R4=1.489kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.091106/4490=20.269N/mm2f=205N/mm2 133、满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.267kN max=2Vmax/A=22.2671000/42410.693N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.014mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.188kN，R2=3.257kN，R3=3.257kN，R4=0.188kN 立柱所受主梁支座反力依次为P1=0.188/0.6=0.313kN，P2=3.257/0.6=5.429kN，P3=3.257/0.6=5.429kN，P4=0.188/0.6=0.3134、13kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc1 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.188,0.1880.188kN18=8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxP2，P35.429kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重135、标准值q(kN/m)0.1 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.290.451.52/100.033kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.2)+1.40.92135.424kN/m 2)小梁验算 q1max2.619+0.91.2(0.3-0.1)0.55/3+0.5(1.2-0.12)+0.91.2(0.5136、+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.45-0.55/2，(0.9-0.45)-0.55/2/21，7.185+0.91.2(0.3-0.1)0.55/3=7.225kN/m 同上四六计算过程，可得： P10.271kN，P24.905kN，P34.905kN，P40.271kN 立柱最大受力NwmaxP1+N边1，P2，P3，P4+N边2+0.91.20.1(14.23-1.2)+Mw/lbmax0.271+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.45-0.55/2)/20.45，4.905，4.905，0.271+0.91.2(0.5+137、(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.55/2)/20.45+1.407+0.033/0.96.35kN fN/(A)+Mw/W6349.503/(0.634424)+0.033106/449030.97N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=14.23/20=0.7123 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C20混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/138、mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=6.35kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中139、反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.140、858N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=800mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)1800100/1000=48.048kNF1=6.35kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局141、部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=6.35kN 满足要求！7.5、14.23m层高梁侧模板计算书以梁550mm1200mm为例： 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-142、2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5501200新浇混凝土梁计算跨度(m)8 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.2143、82440.921/2，241.2min34.213，28.828.8kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.928.8+1.40.9237.512kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k28.8 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)450主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)175结构表面的要求结构表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)450 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)120120梁下挂侧模高度(mm)10801080小梁道数(下挂)55 144、左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2400对拉螺栓3650对拉螺栓4900对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1150对拉螺栓2400对拉螺栓3650对拉螺栓4900对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)17面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)5000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下：145、 1、抗弯验算 q1bS承137.51237.512kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.928.8134.992kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10734.9920.272+0.1212.520.2720.295kNm Mmax/W0.295106/375007.871N/mm2f17N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正128.828.8kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63228.82704/(1005000281250)0.688mm270/250=146、1.08mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14334.9920.27+1.2232.520.2711.631kN 正常使用极限状态 R下挂max1.143l左q1.1430.2728.88.888kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)175小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)10050小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.663小梁截面抵抗矩W(cm3)41.67小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁截面惯性矩I(cm4)104.17 1、下挂147、侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q11.631kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.111.6310.452，0.511.6310.1752=0.236kNm Mmax/W0.236106/416705.652N/mm2f15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.611.6310.45，11.6310.175=3.14kN max=3Vmax/(2bh0)=33.141000/(210050)0.942N/mm21.663N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q8.888kN/m 148、1max0.677qL4/(100EI)=0.6778.8884504/(10084151041700)0.281mm450/250=1.8mm 2maxqL4/(8EI)=8.8881754/(884151041700)=0.119mm175/250=0.7mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.111.6310.45，0.411.6310.45+11.6310.1755.757kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.18.8880.45，0.48.8880.45+8.8880.1754.4kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483149、主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.193kN，R23.454kN，R32.835kN，R43.454kN，R51.193kN 正常使用极限状态：R10.908kN，R22.64kN，R32.143kN，R42.64kN，R50.908kN 计算简图如下：150、 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.215106/4490=47.826N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=22.8241000/42413.32N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.308mm250/2501 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max4.017/0.6=6.695kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95151、Max6.6956.36kNNtb17.8kN 满足要求！7.6、14.23m层高120mm厚板模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)14.23模板支架纵向长度L(m)6模板支架横向长度B(m)5 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及152、小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.076地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)9风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s0.5 三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间153、距la(mm)900立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250结构表面的要求结构表面隐蔽 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500m154、m3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)1=3.361kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.42.5)1=3.15kN/m q20.9155、1.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.13.3610.32+0.1173.150.320.063kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.32+0.2133.150.3，0.10.1080.32+0.1753.150.30.202kNm MmaxmaxM1，M156、2max0.063，0.2020.202kNm Mmax/W0.202106/375005.388N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677ql4/(100EI)=0.6773.1123004/(10010000281250)=0.061mm 0.061mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁计算方式二157、等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.72.50.3=2.018kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.3=1.073kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.9158、1.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.0730.92+0.1250.9450.920.204kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0970.92+0.2033.150.9，0.1250.0970.92+0.1883.150.90.581kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.204，0.159、581，0.7910.791kNm =Mmax/W=0.791106/83330=9.487N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.0730.9+0.6250.9450.91.135kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0970.9+0.6883.152.222kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.135，2.222，3.1743.174kN max=3Vmax/(2bh0)=33.1741160、000/(250100)0.952N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.9949004/(1009350416.67104)0.087mmL/250900/2503.6mm； 悬臂端maxql14/(8EI)=0.9942504/(89350416.67104)0.012mm2l1/2502250/2502mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)48161、3主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71.50.31.705kN/m q1静0.91.162、2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.31.138kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.30.567kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.31.054kN/m 承载能力极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q1L1.251.7050.91.918kN 按悬臂梁，R11.7050.250.426kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RmaxRmax，R10.61.151kN; 正常使用极限状态 按二等跨连续梁，Rmax1.25q2L1.251.05163、40.91.185kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.0540.250.263kN RmaxRmax，R10.60.711kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.309106/4490=68.858N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=22.3891000/42411.271N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.387mm=900/25164、0=3.6mm 悬挑段max0.339mm=2250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.322kN，R2=3.306kN，R3=3.818kN，R4=2.215kN 图二 支座反力依次为R1=2.743kN，R2=3.588kN，R3=3.588kN，R4=2.743kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N3.818/0.6=6.363kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a165、(mm)200顶部立柱计算长度系数11.386非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551800=3159mm =maxl01，l0/i=3159/15.9=198.679=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 根166、据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.910.3 = 1.642kN/m 同上四六步计算过程，可得： R13.201kN，R23.457kN，R33.679kN，R42.643kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(1500+2200)=3204.848mm 1=l01/i=3204.848/15.9=201.563 查表得，0.179 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4/0.6=Max3.201，3.457，3.679，2.6167、43/0.6=6.131kN f N1/(A)6131/(0.179424)80.782N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.0760.91.82/100.028kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max3.201,3.457,3.679,2.643/0.6+0.028/0.9=6.162kN f N1w/(A)+ Mw/W6162/(0.179424)+0.028106/449087.426N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.2171.7551800=384168、4.503mm =l0/i=3844.503/15.9=241.793 查表得，1=0.126 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH=Max3.201,3.457,3.679,2.643/0.6+11.20.1514.23=8.692kN f=N/(1A)8.692103/(0.126424)=162.698N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.0760.91.82/100.028kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1GqH+Mw/lb=Max3.201,3.457,3.679,2.169、643/0.6+11.20.1514.23+0.028/0.9=8.723kN f=Nw/(1A)+Mw/W8.723103/(0.126424)+0.028106/4490=169.515N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=14.23/5=2.8463 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C25混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2170、)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=8.723kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。171、h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=100mm，172、 um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11200100/1000=61.908kNF1=8.723kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土173、局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=8.723kN 满足要求！7.7、14.23m高、700mm*800mm柱模板计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-201174、2 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土柱名称KZ1新浇混凝土柱长边边长(mm)800新浇混凝土柱的计算高度(mm)1423新浇混凝土柱短边边长(mm)700 二、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.423新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241175、.423min29.868，34.15229.868kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，241.423min29.87，34.1529.87kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.644，42.2850.942.28538.056kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k29.87 kN/m2176、 三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)14.74面板弹性模量E(N/mm2)8925柱长边小梁根数5柱短边小梁根数5柱箍间距l1(mm)400模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k0.91.350.429.8714.517kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.420.706kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10714.5170.22-0.1210.7060.22-0.066kNm Mmax/W0.066106/(177、1/6400152)4.37N/mm2f14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.429.8711.948kN/m 0.632ql4/(100EI)0.63211.9482004/(1008925(1/12400153)0.12mml/400200/4000.5mm 满足要求！ 四、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)50100小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13.5小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.35最低处柱箍离楼面距离(mm)180 1、强178、度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.238.0567.611 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.128kNm Mmax/W0.128106/83.331031.537N/mm2f13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kNm) Vmax1.825kN max=3Vmax/(2bh0)=31.8251000/(250100)0.547N/mm2=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.229.875.974 kN/m 小梁变形图(mm) 0.029mm1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=3.444 正179、常使用极限状态 Rmax=2.703 五、柱箍验算 （规范中缺少相关计算说明，仅供参考）柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格(mm)483柱箍截面惯性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)206000模板设计立面图 1、柱箍强度验算 连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍： 取小梁计算中b=800/(5-1)=200mm=0.2m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.444kN P=Rmax/2=1.722kN 正常使用极限状态： Rmax2.703kN180、 P=Rmax/2=1.352kN 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.099kNm，N13.158kN 短边柱箍： 取小梁计算中b=700/(5-1)=175mm=0.175m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax3.014kN P=Rmax/2=1.507kN 正常使用极限状态： Rmax2.365kN P=Rmax/2=1.183kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.115kNm，N23.291kN M/Wn0.115106/(4.49103)25.696N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm) 10.018mml/4000.897mm 20.018mml/4000.897mm 满足要求！ 六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N3.2912=6.583kNNtb17.8kN 满足要求！ N3.2912=6.583kN26kN 满足要求！