1、城中村改造项目14万平米住宅楼高支模整体工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录1.编制依据83木结构设计规程（GB50005-2003）；82.工程概况83.施工部署及施工准备83.1工艺流程83.2施工准备8(1) 各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。8(5) 模板材料进场计划见下表。84.操作工艺94.1支模方式94.2支撑体系94.3模板支设的要求144.4模板拆除145.模板质量标准155.1保证项目155.2基本项目155.3允许偏差项目155.4模板施工应注意的质量问题1532、）、板接缝处出现高低差及漏浆164）、梁侧板或板模夹在砼内165）、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸166）、爆模或外凸167）、垂直度偏差大166.成品保护166）、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。177.模板施工职业健康安全要求177.1职业健康安全保证措施17一般注意事项172)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。177.2环境保证措施188.材料节约181）、模板的爱护182）、模板的使用189.施工监测方案及安全应急预案189.1施工监测方案182、监测方案：181）采用水准仪进行观测。183 变形监测预警值：189.2安全应急预案18a、施工作业3、前准备工作182、提前做好安全技术交底，做好施工前动员工作；18b、施工过程中出现问题处理措施181.潜在事故和紧急情况192.现场急救的原则：193.现场急救措施：193.1收集信息和事故评价：196）根据上述情况启动应急预案，实施救援行动。194.人员自救及救治方法：191）下肢骨折需用担架；2010.模板设计计算2110.1扣件钢管楼板模板支架计算书（地下层高6.35m，板厚0.2m）21一、模板面板计算21二、模板支撑木方的计算221.荷载的计算22(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：22(2)模板的自重线荷载(kN/m)：222.木方的计算22(1)木方抗弯强度计算23(2)木方抗剪4、计算 可以不计算23截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm223(3)木方挠度计算23三、托梁的计算23经过计算得到最大变形 V= 4.0mm24(1)顶托梁抗弯强度计算24(2)顶托梁挠度计算24四、扣件抗滑移的计算24五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)241.静荷载标准值包括以下内容：24(1)脚手架的自重(kN)：24(2)模板的自重(kN)：24(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：243.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式24六、立杆的稳定性计算24不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式24七、楼板强度的计算251.计算楼板强度说明252.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力5、要求26第2层楼板所需承受的荷载为2610.2梁模板扣件钢管高支撑架计算书（地下层高6.35m，最大梁3002200）26一、模板面板计算27(1)抗弯强度计算27(2)抗剪计算 可以不计算27(3)挠度计算28二、梁底支撑木方的计算28（一）梁底木方计算281.荷载的计算：28(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：28(2)模板的自重线荷载(kN/m)：28经过计算得到从左到右各支座力分别为29(1)木方抗弯强度计算29(2)木方抗剪计算 可以不计算29截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm229(3)木方挠度计算29（二）梁底顶托梁计算29经过计算得到最大变形 V= 1.4mm30(1)顶6、托梁抗弯强度计算30(2)顶托梁挠度计算30四、扣件抗滑移的计算30五、立杆的稳定性计算3010.3楼板模板门式脚手架支撑计算书（地下室层高5. 5M，板厚0.4M）32一、楼板底木方的计算33木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为331.荷载的计算：33(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：33(2)模板的自重线荷载(kN/m)：33q2 = 0.3400.250=0.085kN/m332.木方强度、挠度、抗剪计算33经过计算得到从左到右各支座力分别为34(1)木方抗弯强度计算34(2)木方抗剪计算 可以不计算34截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm234(3)木方挠度计算34最大变形 7、v =1.9mm34二、楼板底托梁的计算34经过计算得到最大支座 F= 16.322kN35(1)顶托梁抗弯强度计算35(2)顶托梁挠度计算35最大变形 v = 1.5mm35三、门架荷载标准值351 门架静荷载计算35(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)35(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)362 托梁传递荷载36从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为36四、立杆的稳定性计算36作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式3610.4梁模板门式支撑架计算书（首层层高5.5m，最大梁3002200）37一、梁底木方的计算381.荷载的计算：38(1)钢筋混凝土板自重(kN/m8、)：38(2)模板的自重线荷载(kN/m)：382.木方强度、挠度、抗剪计算38经过计算得到从左到右各支座力分别为39(1)木方抗弯强度计算39(2)木方抗剪计算 可以不计算39截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm239(3)木方挠度计算39最大变形 v =2.5mm39二、梁底托梁的计算39经过计算得到最大弯矩40(1)顶托梁抗弯强度计算40(2)顶托梁挠度计算40最大变形 v = 2.8mm40三、门架荷载标准值401 门架静荷载计算40(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)40(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)412 托梁传递荷载41从左到右每榀门架两端点产生9、支点力分别为41四、立杆的稳定性计算41作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式4110.5梁侧模支撑计算书（梁截面4001200，两道对拉螺杆）42一、梁侧模板基本参数42二、梁侧模板荷载标准值计算42三、梁侧模板面板的计算43经过计算得到从左到右各支座力分别为43(1)抗弯强度计算44(2)抗剪计算 可以不计算44(3)挠度计算44面板最大挠度计算值 v = 0.364mm44四、梁侧模板内龙骨的计算44经过计算得到最大弯矩45(1)内龙骨抗弯强度计算45(2)内龙骨抗剪计算 可以不计算45(3)内龙骨挠度计算45最大变形 v =1.0mm45五、梁侧模板外龙骨的计算45经过连续梁的计算得到410、6六、对拉螺栓的计算46对拉螺栓的直径(mm): 144610.6梁侧模支撑计算书（梁截面3002200，三道对拉螺杆）46一、梁侧模板基本参数46二、梁侧模板荷载标准值计算47三、梁侧模板面板的计算47经过计算得到从左到右各支座力分别为48(1)抗弯强度计算48(2)抗剪计算 可以不计算48(3)挠度计算49面板最大挠度计算值 v = 0.385mm49四、梁侧模板内龙骨的计算49经过计算得到最大弯矩49(1)内龙骨抗弯强度计算49(2)内龙骨抗剪计算 可以不计算50(3)内龙骨挠度计算50最大变形 v =1.1mm50五、梁侧模板外龙骨的计算50经过连续梁的计算得到50六、对拉螺栓的计算511、1对拉螺栓的直径(mm): 145110.7柱模板计算书(柱截面尺寸600600)51一、柱模板基本参数51二、柱模板荷载标准值计算51三、柱模板面板的计算52(1)抗弯强度计算52(2)抗剪计算 可以不计算52(3)挠度计算52面板的最大挠度小于173.3/250,满足要求!53四、竖楞木方的计算53(1)抗弯强度计算53(2)抗剪计算 可以不计算53(3)挠度计算53最大挠度小于450.0/250,满足要求!53五、B方向柱箍的计算53经过连续梁的计算得到54六、B方向对拉螺栓的计算54对拉螺栓的直径(mm): 1454七、H方向柱箍的计算55经过连续梁的计算得到55八、H方向对拉螺栓的计12、算55对拉螺栓的直径(mm): 145610.8墙模板计算书(墙高6.35m，墙厚400)56一、墙模板基本参数56二、墙模板荷载标准值计算56三、墙模板面板的计算58经过计算得到从左到右各支座力分别为58(1)抗弯强度计算59(2)抗剪计算 可以不计算59(3)挠度计算59面板最大挠度计算值 v = 0.151mm59四、墙模板内龙骨的计算59q = 54.191/6.070=8.928kN/m59(1)内龙骨抗弯强度计算60(2)内龙骨抗剪计算 可以不计算60(3)内龙骨挠度计算60最大变形 v =0.8mm60五、墙模板外龙骨的计算60经过连续梁的计算得到61六、对拉螺栓的计算61对拉螺13、栓的直径(mm): 1461对拉螺栓有效直径(mm): 1261对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.85061对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.57361高支模施工方案1.编制依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）；2.建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2010）3木结构设计规程（GB50005-2003）；4混凝土结构工程施工质量验收规范（50204-2002）；5建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2002）；6XX城中村改造工程16a#地块工程施工图纸；7建筑施工计算手册（第四版缩印本）等。2.工程概况1.14、工程总体概况本工程是由XX市XX城中村改造管理有限公司建设的住宅楼工程，其中16a#地块为9栋高层，地下一层,地上32层，部分临街处设有两层商铺及裙房。本工程结构形式为钢筋砼框架剪力墙结构。总建筑面积137519.8m2,其中地上部分建筑面积122870m2,地下部分建筑面积14675m2。分为1a、1b、2a、2b、3、4、5a、5b、6九栋。14栋建筑高度96.9米，56栋建筑高度93.5米。本工程0.000标高相当于XX高程系统8.150米，地下室底板结构标高为-6.35m,顶板标高为-1.950米，-2.150米，-0.600米，0.000米。地下室层高分别为6.35、5.75、4.415、0米，首层层高为5.50m，二层层高为4.0m。地下室顶板厚度分别为200mm、400mm，柱最大截面尺寸为600600mm，主要梁截面尺寸为400mm1200mm、300mm2200mm，3001550最大跨度8.40m。3.施工部署及施工准备3.1工艺流程施工工艺流程：施工准备墙柱钢筋加工制作及模板的配置剪力墙及柱钢筋绑扎内架搭设梁底模及梁侧模的安装平板模板安装以及剪力墙及柱模板的安装模板验收梁钢筋绑扎钢筋隐蔽验收梁板柱混凝土浇筑柱模拆除预应力张拉梁侧模拆除梁板底模拆除。柱及剪力墙模板流程：清理柱墙内杂物弹边线及门洞口位置线钢筋绑扎、预留洞口自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续安装洞口模板安16、装柱墙体侧模调整固定自检、互检验收移交砼工种。梁板模施工工艺：弹线内架搭设调整标高、剪力墙及柱接头模板安装安装梁底模安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋、水电管线安装筋绑扎板预应力钢筋绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。3.2施工准备 材料准备(1) 各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。(2) 根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。(3) 对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。(4) 原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒17、雨淋。(5) 模板材料进场计划见下表。模板材料进场计划序号名 称规 格单位数 量进场时间118mm木胶合板9151830块14000底板浇筑完后分批进场2木 枋80802000条60000底板浇筑完后分批进场3门式架1.9m个12000底板浇筑完后分批进场4门式架0.9m个3000底板浇筑完后分批进场5顶 托L=740mm个6000底板浇筑完后分批进场6钢管483.5吨300底板浇筑完后分批进场7木板25mm平方500底板浇筑完后分批进场(6) 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。418、.操作工艺4.1支模方式梁板：其平整度及接缝等质量要求达到砼结构按清水构件模板制作及安装。4.2支撑体系地下室6.35M、5.75M层高支撑体系层高为6.35m，板厚主要为200mm；梁最大截面为3002200。采用满堂钢管架支撑体系。a、板模：采用483.5的满堂钢管脚手架，立杆间距为1200mm900mm。900mm立杆方向同梁立杆方向。立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用483.5双钢管，钢管上铺80802000木枋间距为250mm。水平方向设纵、横向拉杆，水平步距为1.5m。扫地杆离地高不得超过200mm。满堂架模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置；两19、端与中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑，共计设置1道水平剪刀撑；支架构造、三向剪刀撑、扫地杆及水平杆的布置按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）要求实施。 b、梁模：立杆采用钢管顶部加设顶托，顶托上托梁采用483.5双钢管，梁底铺80802000木枋间距为250mm。水平方向设纵、横向拉杆，水平步距为1.5m。扫地杆离地高200mm。支架构造、三向剪刀撑、扫地杆及水平杆的布置按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）要求实施。梁加固梁高h500mm以下：采用梁底铺枋250，木枋两端直接铺在两端的水平杆上，水平杆直角扣件下端增20、加一直角保险扣件，梁两侧立杆直接升到板底加顶托支撑楼板，梁底钉压脚条用斜板钉设加固；梁高500h900：梁底铺枋250、底钉压脚条（15cm20cm宽模板），14的对拉螺杆中间一道500加固，梁侧背枋250；梁高900mmh1200mm时：梁底铺枋200、钉压脚条（15cm20cm宽模板），二道14的对拉螺杆沿长方向500加固，梁侧背枋250：梁高1200mm的设三道14的对拉螺杆沿长方向500加固，梁侧背枋250：且梁下两侧立杆均应设置垂直剪刀撑。主梁跨度超过时4m，在梁模的跨中按梁跨的2度起拱。C 楼梯模楼梯采用敞开式楼梯支设方法进行支设，楼梯模板支模体系采用如下图所示：d 电梯井道顶板模21、板电梯井道顶板采用钢管支撑，井道口用16a槽钢做横梁支撑钢管架，钢管架间距1200，如下图。地下室顶板标高为-1.950M、及首层支撑体系上述楼层层高5.50m、4.40m，板厚主要为200mm；梁最大截面为3002200，。a、板模：采用门支架支撑体系。门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。搭设尺寸为：门架的宽度b=1.20m，门架的高度h0=1.90m，步距1.92m，门架双体连环跨距l=0.90m，即采用间距0.91.2m间距布置。每榀门架之间的距离0.6m，板底木方距离250mm。门支架全部采用钢管纵横相连，门支架的顶托及底托高度不得超过30cm。梁顶托采用双钢管483.5mm。22、剪刀撑沿梁底的钢管处布置，按4m一道，角度600。b、梁模：立杆采用门支架顶部加设顶托，顶托上托梁采用483.5双钢管，梁底铺80802000木枋间距为250mm。3002200截面梁横向增加一排钢管保证次龙骨80*80木方225，主龙骨248*3.5600，门架纵向间距900. 且梁下两侧立杆均应设置垂直剪刀撑。c、柱模c.1柱模板采用18厚木胶合板模，模板后背竖向通长80802000200杉木枋，木方使用前应经过挑选，变形严重及腐朽的应当剔出严禁投入使用。横楞采用钢管加14加工成型的螺杆，间距为450mm，详见下图。柱子钢筋绑扎完毕后，在柱子的立筋上套上砼垫块，接头位置混凝土凿毛，用钢丝刷23、冲洗干净，把事先配置好的柱子模板拼装上，用钢管加14加工成型的螺杆初步固定好，用线锤或经纬仪校正调直。c.2在配置柱子模板时在柱子底部的一边留出清扫洞口，清扫洞口的高度为200mm，待柱子模板校正好后用水将积在柱子底部的木屑、灰尘等杂物冲洗干净，然后封上模板。c.3柱底处理：在模板底压海棉条，外侧用水泥砂浆封堵，待水泥砂浆达到强度后方可进行砼的浇筑。c.4柱模板拼缝：双面胶粘贴；c.5柱斜撑：为了保证柱子垂直度，采用48钢管作斜撑或与满堂架拉结，每两米高撑一道，每个方向撑两点。4.3模板支设的要求模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有24、足够的承压面积。模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。柱子模板接缝控制模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应1mm，模板间接缝高差、宽度2mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用油膏批嵌，外侧用硅胶或发泡剂封闭，以防漏浆。模板脱模剂应采用吸水率适中的无色的轻机油。模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。4.4模板拆除拆除前的准备拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；清除架体上的杂物及地面障碍物；拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入25、操作现场，以免发生安全事故；根据工程实际需要，作业队在得到项目部下发的内架拆除许可令，明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须在预应力张拉后由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100模板拆除注意事项1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往26、下落。2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。3）、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。5.模板质量标准5.1保证项目模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。5.2基本项目模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设27、便于模板的拆除。5.3允许偏差项目模板安装和预埋件、预留洞允许偏差项 目允许偏差(mm)项 目允许偏差(mm)轴线位移3表面平整度5标高-5+2相邻两板表面高低差2截面尺寸-5+2预留、预埋件中心线位移3每层垂直度3预留洞截面尺寸0+105.4模板施工应注意的质量问题1）、柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。2）、梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。防止办法：大于600mm梁高的侧28、板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱。3）、板接缝处出现高低差及漏浆防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高度统一为95mm；同一板跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带。4）、梁侧板或板模夹在砼内防止办法：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口；正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模梁侧模从梁柱处向中间安装板模从梁边向中间安装。29、5）、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸防止办法：选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木板，每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶梯基。6）、爆模或外凸原因分析：1)墙体螺杆（柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；2）螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力；30、3）柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。7）、垂直度偏差大原因分析：1）钢筋偏位未处理直接封模；2）安装完毕后未检查验收；3）四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢丝对称拉住校正；2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3）模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在31、5mm内方可要求作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字；4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60左右。6.成品保护1）、模板存放场地（清理、维护）要平整，模板平放时要有木枋垫架，立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板）要轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形。2）、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。3）、拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。4）、每次拆下的模板立即组织人员清理干净，并均匀涂上脱模剂，以免随用随刷时污染钢筋。5）、对柱子、楼梯阳角部位用旧模板包装好32、，其中柱角保护模板高度1.8m，宽80100mm，楼梯踏步保护模板宽度5080mm。6）、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。7.模板施工职业健康安全要求7.1职业健康安全保证措施一般注意事项1)、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。3)、上料平台作成整体移动式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。7)、层与层33、之间的支模立杆基本上要上下对齐。8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。12）、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。13）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。人员要求1）脚手架搭设人员应有劳动部门颁发的上岗证，应经过专门的技术培训的熟练工人。2）架子工在作业时严禁喝酒或带病作业。3）架子工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。脚手架、模板支撑的检修安全措施1）脚手架上下通34、道搭设在东侧，作业平台采用竹笆板，根据搭设进展情况，及时调整竹笆板位置。2）支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。脚手架同已浇筑结构连接措施1）与墙体连接：在浇筑墙部位同临近立杆进行扣结加固，形成稳定受力体系。2）与柱连接：支撑体系必须与已浇筑柱进行有效连接，用4条短钢管做柱箍，通过柱箍与临近立杆进行连接。7.2环境保证措施135、)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋，不得从高空向下抛掷。2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。3)、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。8.材料节约1）、模板的爱护对柱模、梁柱接头模应精心保护，及时清理其上渣子，刷好脱模36、剂。2）、模板的使用施工现场的模板一定要须做到大材大用，小材小用，严禁随意将新模、新木枋锯成小块（截）使用，以降低工程成本。9.施工监测方案及安全应急预案9.1施工监测方案1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、墙柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。2、监测方案：a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在37、受控状态；d、在 梁1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点、三个支顶沉降观测点。观测方法：1）采用水准仪进行观测。2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3 变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。9.2安全应急预案a、施工作业前准备工作1、浇筑作业前，编排好值班人员表，下发到项目各部门、各相关单位，做到时刻可以联系到现场负责人；2、提前做好安全技术交底，做好施工前动员工作；3、做38、好出现紧急情况的应急处理措施，并向各相关单位负责人进行沟通。b、施工过程中出现问题处理措施1、梁、柱振捣不当出现涨模。及时停止上部施工作业，利用满堂架内存放的备用钢管、木枋进行加固处理。2、个别梁底木枋倾倒，及时通知停止浇筑作业，立即进行加固处理，确认安全稳定后方可继续作业。3、在砼浇筑过程中，企业技术负责人、项目经理必须在现场监控砼浇筑施工全过程。4、砼浇筑时，指定两名专职安全员观察模板及其支撑体系的变形情况，发现异常情况应立即向项目经理汇报，立即暂停施工，待排除险情并经项目经理检查同意后方可复工。5、混凝土施工时安排木工观察支撑体系是否有异常情况出现，出现问题及时处理6、砼浇筑过程，在砼浇39、筑范围设警戒线，派专人看护，严禁无关人员进入作业层模板支撑体系下方。c、出现重大安全事故处理措施1.潜在事故和紧急情况1）本应急预案中的现场急救：主要针对施工现场由于高空坠落、物体打击、触电等意外事故造成人身伤害。2）建筑施工现场可能发生的事故类型：高空坠落事故、物体打击事故、坍塌事故、触电事故、机械事故等。3）建筑施工现场可能发生的伤害形式：骨折、颅脑损伤、内脏损伤等。2.现场急救的原则：1）抢救伤者要及时，体现时间就是生命；2）抢救方法得当，避免二次伤害；3）实施现场急救与送医院救治相结合的原则；4）送现场最近的医院救治的原则；3.现场急救措施：3.1收集信息和事故评价：1）保持通讯畅通，40、信息及时沟通，随时掌握事故发展状况；2）确定事故类型、伤害形式和范围；3）确定人员伤害情况；4）掌握天气变化情况（电话咨询、气象预报）；5）确定现有资源是否满足救援需要（人力、物资和设备），是否需要外援；6）根据上述情况启动应急预案，实施救援行动。3.2救护救援应急分队在接到事故通知后应第一时间赶到现场，并和事发现场抢险小组一起把伤者转移到安全地带；3.3针对伤者的受伤情况采取有效的救护措施，避免搬运过程中的二次伤害。3.4与医院或急救中心及时取得联系，转送伤者，使伤者得到进一步的救治，减少伤亡。3.5为了救治工作的顺利进行，保卫组实施警戒工作保证抢险道路畅通。4.人员自救及救治方法：4.1外41、伤止血：由于事故可能引起出血，出血量大（达到总血量的40%），就有生命危险。现场抢救时，首先采取紧急止血措施，然后再采取其他措施，常用的止血方法有：指压止血、加压包扎止血、加垫屈肢止血和止血带止血。4.2包扎：可以起到快速止血、保护伤口、防止污染作用，有利于转送和进一步治疗。常用方法有绷带包扎、三角巾包扎、尼龙网包扎、自粘贴包扎。4.3骨折固定：为了使断骨不在加重，避免加重断骨对周围组织的伤害，减轻伤员的痛苦并便于搬运，常用夹板的方法来固定。搬运时应注意：1）下肢骨折需用担架；2）脊柱骨折，用门板或硬板担架，使伤者面向上。由3-4人分别用手托起头、胸、骨盆、腿部，动作一致平放在担架上，用布带将42、伤员绑在担架上，以防移动；3）高空坠落的患者，无论情况如何，都要按脊柱固定的方法处理，以备无患。4.4触电急救措施：立即切断电源或用绝缘物使患者脱离电源；防止患者在脱离电源后的二次伤害；患者呼吸心跳停止时，立即采用口对口人工呼吸和胸外按压术；对局部电烧伤进行临时消毒包扎处理；呼急救中心转院抢救。4.5中暑抢救措施：发现中暑人员应立即将其移到阴凉通风处。轻度中暑给以患者含盐冷饮，可服十滴水或藿香正气水、人丹，休息后即可恢复；高热型重点是物理降温，用26-29摄氏度温水或50%的酒精全身檫浴，用电风扇吹风，头部放置冰袋。5.安排专人检测支撑体系受力状况，发现异常情况，及时撤离并立即通知值班负责人，43、在第一时间安排作业人员撤离作业面；6.一旦出现紧急状况，及时启动项目应急预案，在最短时间通知120、110到场。D 应急救援电话1）项目部应急救援领导小组相关人员联系电话。序号姓名职务联系电话1项目部应急电话2项目经理3项目生产经理4项目技术经理5安装经理6安全主任7木工工长2）上级有关部门联系电话序号部门联系电话123）社会相关救援机构联系方法；医疗、供电、供水、煤气、通讯等部门特服电话。序号部门联系电话11201202119311010.模板设计计算主要验算梁、板支撑体系的强度、刚度及稳定性，满堂架高度、板厚及梁截面均取最大值。10.1扣件钢管楼板模板支架计算书（地下层高6.35m，板厚044、.2m）计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 模板支架搭设高度为6.4米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=0.9米，立杆的步距 h=1.50米。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照二跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2001.200+0.3501.200=6.420kN/m 活荷载标准值 q2 = (45、2.000+1.000)1.200=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.26.42046、+1.43.600)0.250 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08010001000/64800=1.229N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.26.420+1.43.600)0.250=1.912kN 截面抗剪强度计算值 T=31912.0/(21200.00018.000)=0.133N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v47、 = 0.6776.4202504/(1006000583200)=0.049mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.250=1.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.250=0.088kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.250=0.750kN/m 静荷载 q1 = 1.201.25048、+1.200.088=1.605kN/m 活荷载 q2 = 1.40.750=1.050kN/m 2.木方的计算 按照二跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.186/1.200=2.655kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.661.20 最大剪力 Q=0.61.2002.655=1.912kN 最大支座力 N=1.11.2002.655=3.505kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.49、008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.382106/85333.3=4.48N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31912/(28080)=0.448N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.3381200.04/(1009500.003413333.5)=0.579m50、m 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.505kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 18.623kN 经过计算得到最大变形 V= 4.0mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.063106/1.05/10160.0=193.3851、N/mm 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 2.8mm 顶托梁的最大挠度大于1200.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1296.3552、0=0.820kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.2001.200=0.504kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2001.2001.200=7.200kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.524kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 53、其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 16.28kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u54、 = 1.750 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1551.7501.50=3.032m =3032/15.8=191.891 =0.197 =16277/(0.197489)=168.866N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =16277/(0.386489)=86.132N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+55、2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.010； 公式(3)的计算结果：l0=1.1551.010(1.500+20.300)=2.450m =2450/15.8=155.048 =0.291 =16277/(0.291489)=114.470N/mm2，立杆的稳定性计算 Mmax=53.28 所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。10.2梁模板扣件钢管高支撑架计算书（地下层高6.35m，最大梁3002200） 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣56、件式钢管模板高支撑架设计和使用安全(杜荣军)。 模板支架搭设高度为6.2米， 基本尺寸为：梁截面 BD=300mm2200mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加2道承重立杆。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 图1 梁模板支撑架立面简图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.2025.0000.2000.5000.200=0.600kN。 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000257、.2000.300+0.5000.300=16.650kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.300=0.900kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql258、 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.216.650+1.40.900)0.200 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08510001000/16200=5.244N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.216.650+1.40.900)0.200=2.549kN 截面抗剪强度计算值 T=32549.0/(2300.00018.000)=0.708N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 59、v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67716.6502004/(1006000145800)=0.206mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.2000.200=11.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.200(22.200+0.300)/0.300=1.567kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣60、混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.200=0.180kN 均布荷载 q = 1.2011.000+1.201.567=15.080kN/m 集中荷载 P = 1.40.180=0.252kN 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.988kN N2=2.988kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 2.988kN 经过计算得到最大变形 V= 0.7mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W 61、= 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.603106/85333.3=7.07N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.988/(28080)=0.700N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.7mm 木方的最大挠度小于600.0/250,62、满足要求! （二）梁底顶托梁计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 14.799kN 经过计算得到最大变形 V= 1.4mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.217106/1.05/10160.0=114.08N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠63、度计算 最大变形 v = 1.4mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=14.80kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1296.150=0.953kN N = 14.799+0.95364、=15.752kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 65、立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =15752/(0.203489)=158.593N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =15752/(0.386489)=83.355N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 66、计算长度附加系数，按照表2取值为1.010； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.010(1.500+20.300)=2.475m =2475/15.8=156.659 =0.287 =15752/(0.287489)=112.107N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 1667、 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.02168、 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.69、25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全10.3楼板模板门式脚手架支撑计算书（地下室层高5. 5M，板厚0.4M） 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2010）。 计算的脚手架搭设高度为5.5米，门架型号采用MF1219，钢70、材采用Q235。 搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.20米，门架的高度 h0 = 1.90米，步距1.95米，跨距 l = 1.80米。 门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离250mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1.荷载的计算： (71、1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 = 25.5000.4000.250=2.550kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.250=0.085kN/m (3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.250=0.500kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(2.550+0.085)+1.40.500=3.862kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.929kN 72、N2=4.086kN N3=3.254kN N4=3.254kN N5=4.086kN N6=1.929kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 4.086kN 经过计算得到最大变形 V= 1.9mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.480106/85333.3=5.63N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算73、 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32.705/(28080)=0.634N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =1.9mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 二、楼板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 16.32274、kN 经过计算得到最大变形 V= 1.5mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.335106/1.05/10160.0=125.14N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.5mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨75、距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.465kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.950 = 0.238kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.950)/(41.800)=1.083 20.038(41.876、00)/cos/(41.950)=0.105kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(11.800)/(41.950)=0.009kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.950=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.180kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.419kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递77、荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力6.275kN，6.275kN 第2榀门架两端点力16.322kN，16.322kN 第3榀门架两端点力16.322kN，16.322kN 第4榀门架两端点力6.275kN，6.275kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 32.643kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.419kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 32.643kN； H 脚手架的搭设高度，H = 5.5m。78、 经计算得到，N = 1.20.4195.500+32.643=35.405kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 35.41kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.349； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7.23cm4； h0 门架的高度，h0=1.90m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=6.08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A179、=3.10cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6.20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd= 1.044.358=44.358kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!10.4梁模板门式支撑架计算书（首层层高5.5m，最大梁3002200） 门式钢管脚手架的计算参照建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ128-2010）。 计算的脚手架搭设高度为5.5米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。 搭设80、尺寸为：门架的宽度 b = 1.20米，门架的高度 h0 = 1.90米，步距1.92米，跨距 l = 1.80米。 门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。 门架立杆采用48.03.5mm钢管，立杆加强杆采用26.82.5mm钢管。 每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离250mm。 梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。 梁顶托采用双钢管483.5mm。 1立杆；2立杆加强杆；3横杆；4横杆加强杆 图1 计算门架的几何尺寸图 图2 模板支架示意图 一、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1 =81、 25.5002.2000.250=14.025kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3400.250(22.200+0.300)/0.300=1.332kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000.250=0.500kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(14.025+1.332)+1.40.500=19.128kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.82、869kN N2=2.869kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 2.869kN 经过计算得到最大变形 V= 2.5mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.075106/85333.3=12.60N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T83、=32.869/(28080)=0.672N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =2.5mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 二、梁底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁变形图(mm) 托梁剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 12.190kN 经过计算得到最大变形 V= 3.7mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗84、矩 W = 10.16cm3； 截面惯性矩 I = 24.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.487106/1.05/10160.0=139.39N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 2.8mm 顶托梁的最大挠度大于1200.0/400,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m) 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.285、24kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0.465kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.920 = 0.242kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m) 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41.920)/(41.800)=1.067 20.038(41.800)/cos/(41.920)=0.105kN/m 水平加固杆采用48.086、3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0.038(11.800)/(41.920)=0.009kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m； (10.014+40.014)/1.920=0.037kN/m 每米高的附件重量为0.020kN/m； 每米高的栏杆重量为0.010kN/m； 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.182kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.424kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别87、为 第1榀门架两端点力6.957kN，12.190kN 第2榀门架两端点力9.766kN，9.766kN 第3榀门架两端点力12.190kN，6.957kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 19.532kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.424kN/m； NQ 托梁传递荷载，NQ = 19.532kN； H 脚手架的搭设高度，H = 5.5m。 经计算得到，N = 1.20.4245.500+19.532=22.328kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 88、N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 22.33kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数,由长细比 kh0/i 查表得到，=0.401； k 调整系数，k=1.13； i 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.65cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=13.34cm4； h0 门架的高度，h0=1.90m； I0 门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=4.89cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4； A 一榀89、门架立杆的毛截面积，A=2A1=9.78cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为1.0。 经计算得到，Nd= 1.080.396=80.396kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!10.5梁侧模支撑计算书（梁截面4001200，两道对拉螺杆）一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度1200mm，两侧楼板高度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距400+400#mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 模板组90、装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.700h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧91、压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.92m。 荷载计算值 q = 1.228.8000.920+1.44.0000.920=36.947kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 92.001.801.80/6 = 49.68cm3； I = 92.001.801.801.80/12 92、= 44.71cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.695kN N2=10.160kN N3=10.160kN N4=3.695kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.4mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.23010001000/49680=4.630N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=35542.0/(2920.00018.000)=0.502N/mm2 截面抗剪强93、度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.364mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 10.160/0.920=11.044kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 8.283kN 经过计算得到最大变形 V= 1.094、mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.883106/85333.3=10.35N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34417/(28080)=1.035N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求!95、 (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =1.0mm 内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.238mm 最大支座力 Qmax=17.808kN 抗弯计算强度 f=0.724106/10160000.0=71.26N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!96、 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 17.808 对拉螺栓强度验算满足要求!10.6梁侧模支撑计算书（梁截面3002200，三道对拉螺杆）一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm97、，高度2200mm，两侧楼板高度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距250mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距400+600+600mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.7098、0h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=30.690kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=30.700kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取1.92m。 荷载计算值 q = 1.23099、.7001.920+1.44.0001.920=81.485kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 192.001.801.80/6 = 103.68cm3； I = 192.001.801.801.80/12 = 93.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=8.148kN N2=22.408kN N3=22.408kN N4=8.148kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.4mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.509100、10001000/103680=4.909N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=312222.0/(21920.00018.000)=0.530N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.385mm 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到101、。 q = 22.408/1.920=11.671kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 9.629kN 经过计算得到最大变形 V= 1.1mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.933106/85333.3=10.93N/mm2 内龙102、骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=34960/(28080)=1.163N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =1.1mm 内龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变103、形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.277mm 最大支座力 Qmax=20.701kN 抗弯计算强度 f=0.842106/10160000.0=82.87N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面104、积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.3 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 20.701 对拉螺栓强度验算满足要求!10.7柱模板计算书(柱截面尺寸600600) 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 6350mm， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm。 柱箍采用双钢管48mm3.5mm。 柱模板竖楞截面宽度80mm，高度80mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度105、验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.700h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.350m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.660kN/m2 106、实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=65.670kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m。 荷载计算值 q = 1.265.6700.450+1.44.0000.450=37.982kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.801.80/6 = 24.30cm3； I = 45.001.801.801.80/12 = 21.87cm4；107、 (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.229.552+1.41.800)0.173 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11410001000/24300=4.696N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.229.552+1.4108、1.800)0.173=3.950kN 截面抗剪强度计算值 T=33950.0/(2450.00018.000)=0.732N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67729.5521734/(1006000218700)=0.138mm 面板的最大挠度小于173.3/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两109、方向最大间距0.173m。 荷载计算值 q = 1.265.6700.173+1.44.0000.173=14.630kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.584/0.450=14.630kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.114.6300.45 最大剪力 Q=0.60.45014.630=3.950kN 最大支座力 N=1.10.45014.630=7.242kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8110、.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.296106/85333.3=3.47N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33950/(28080)=0.926N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67712.192450.04/(1009500.003413333.5)=0.104mm 最111、大挠度小于450.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.265.67+1.44.00)0.173 0.450 = 6.58kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.070mm 最大支座力 Qmax=15.798kN 抗弯计算强度 f=0.616106/10160000.0=60.63N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管112、的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.798 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.265.67+1.44.00)0.1113、73 0.450 = 6.58kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.070mm 最大支座力 Qmax=15.798kN 抗弯计算强度 f=0.616106/10160000.0=60.63N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对114、拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.798 对拉螺栓强度验算满足要求!10.8墙模板计算书(墙高6.35m，墙厚400)一、墙模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度6350mm，两侧楼板高度200mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距200mm，内龙骨采用8080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓115、布置15道，在断面内水平间距400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h116、； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 模板组装示意图 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=29.140kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=29.150kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取6.07m。 荷载计算值 q = 1.229.1506.070+1.44.0006.070=246.321kN/m 面117、板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 607.001.801.80/6 = 327.78cm3； I = 607.001.801.801.80/12 = 295.00cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=19.706kN N2=54.191kN N3=54.191kN N4=19.706kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.2mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.98510001000/327780=3.005N/mm2 面板的抗弯强118、度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=329558.0/(26070.00018.000)=0.406N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.151mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 54.191/6.070=8.928kN/m 内龙骨按照119、均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨变形图(mm) 内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 7.243kN 经过计算得到最大变形 V= 0.8mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.714106/85333.3=8.37N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算120、 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33672/(28080)=0.861N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.8mm 内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大121、变形 vmax=0.107mm 最大支座力 Qmax=15.573kN 抗弯计算强度 f=0.507106/10160000.0=49.90N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.573 对拉螺栓强度验算满足要求!