1、正本24层国际大厦基坑内支撑拆除危险源预防监测监控施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录一、工程慨况：5二 编制依据7三 施工计划73.1.施工进度计划：73.2、进度控制措施:83.3.材料与设备计划8四施工工艺技术94.1工艺参数94.2 工艺流程104.3.施工方法114.4检查验收13五 施工安全保证措施145.1组织保障145.2安全施工技术措施185.3 应急预案205.3.1危险源预防措施坍塌事故的安全技术预防措施20i. 高空坠落事故安全预防技术措施21ii. 施工现场安全用电及触电事故预防措施2、21iii. 机械伤害安全预防措施21iv. 物体打击安全预防措施22v. 火灾安全预防措施225.3.2危险源应急措施225.3.3.机构设置242. 人员职责及分工245.3.4.应急救援工作程序255.3.5.救援方法255.4. 监测监控265.4.1 基坑监测275.4.2 模板支撑架监测措施28模板支架搭设时监测措施305. 支撑模板支架使用时监测措施30六劳动力计划306.1. 专职安全生产管理人员31本工程基坑内支撑拆除专项工程安排专职安全生产管理人员XX。316.2特种作业人员31七、文明施工目标及保证措施31八、安全生产目标及保证措施322、安全生产组织措施：32九计算书及3、相关附图33附件233一、参数信息:341.模板支架参数342.荷载参数343.材料参数344.楼板参数35二、模板面板计算:361、荷载计算36(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：362、强度计算363、挠度计算37三、模板支撑方木的计算:371.荷载的计算：37(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：382.强度验算:383.抗剪验算：384.挠度验算:38四、托梁材料计算:39五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):391.静荷载标准值包括以下内容：39(1)脚手架的自重(kN)：40(2)模板的自重(kN)：40(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：40(4)砼垃圾荷载自重（K4、N）403.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算40六、立杆的稳定性计算:40如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算41一、参数信息:431.模板支架参数432.荷载参数43拆除的砼垃圾荷载因及时清理外运，可按2.5KN/m2433.材料参数434.楼板参数43二、模板面板计算:45模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度451、荷载计算45(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：452、强度计算453、挠度计算45三、模板支撑方木的计算:461.荷载的计算：46(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：462.强度验算:463.抗剪验算：474.挠度5、验算:47四、托梁材料计算:47五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):481.静荷载标准值包括以下内容：48(1)脚手架的自重(kN)：48(2)模板的自重(kN)：48(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：48(4)砼垃圾荷载自重（KN）493.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算49六、立杆的稳定性计算:49如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算49一、参数信息521.模板支撑及构造参数522.荷载参数523.材料参数534.梁底模板参数535.梁侧模板参数53二、梁侧模板荷载计算53F=0.22t12V1/253三、梁侧模板面板的计算541.强度计算542.挠度验算55四、梁侧模板支6、撑的计算551.次楞计算55（1）次楞强度验算57（2）次楞的挠度验算582.主楞计算58（1）主楞抗弯强度验算59（2）主楞的挠度验算60五、梁底模板计算601.抗弯强度验算602.挠度验算61六、梁底支撑木方的计算611.荷载的计算：61(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：61(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：622.支撑方木验算：62七、梁跨度方向托梁的计算641.梁两侧托梁的强度计算：652.梁底托梁的强度计算：66八、立杆的稳定性计算:67立杆的稳定性计算公式671.梁两侧立杆稳定性验算:672.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:68考虑到高支撑架7、的安全因素，建议按下式计算69一、参数信息731.模板支撑及构造参数732.荷载参数733.材料参数744.梁底模板参数745.梁侧模板参数74二、梁侧模板荷载计算74F=0.22t12V1/274三、梁侧模板面板的计算751.强度计算752.挠度验算76四、梁侧模板支撑的计算761.次楞计算76（1）次楞强度验算78（2）次楞的挠度验算792.主楞计算79（1）主楞抗弯强度验算80（2）主楞的挠度验算81五、梁底模板计算811.抗弯强度验算812.挠度验算82六、梁底支撑木方的计算821.荷载的计算：82(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：82(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷8、载设计值(kN/m)：832.支撑方木验算：83七、梁跨度方向托梁的计算851.梁两侧托梁的强度计算：862.梁底托梁的强度计算：87八、立杆的稳定性计算:88立杆的稳定性计算公式881.梁两侧立杆稳定性验算:882.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:89考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算90一、工程慨况：工程名称：XX国际大厦建设地点：XX市XX南路北侧，XX大厦东侧，XX路西侧。建设规模：总建筑面积60044.66m2，其中地下3层，地下室建筑面积24047.209m2、地上为24层，建筑面积35997.446，建筑总高度97.750 m。XX国际大厦地下三层，框架剪力墙结构，地下三9、层层高4.15m，地下二层层高5.1m，地下一层层高4.2m，基坑开挖深度约17m。为保证基坑开挖稳定安全，XX国际大厦基坑工程外围采用一圈围护桩加一圈高压旋喷桩为基坑的围护止水帷幕，坑内稳定采用钢筋混凝土临时梁内支撑水平传力体系，将基坑周围的水平力传递平衡，采用角钢格构柱为基坑竖向受力体系，承担结构自重。该深基坑采用3道临时钢筋砼梁水平支撑，支撑梁和止水帷幕间以锁口梁、腰梁为连接媒介。临时支撑构件信息概括：砼等级C30，锁口梁1100mm950mm、腰梁1300mm950mm、支撑梁800mm900mm、700mm850mm、1000X900，500mm800mm、700mm500mm等，截10、面600mm600mm的钢格构柱60根。详见附图一，二，三：内支撑平面图。地下室底板砼强度为C35，A区，B区底板厚度均为1000mm，C区底板厚度为2000mm及2000mm以上。地下二层板砼强度为C35，板厚为160mm和250mm。地下一层板砼强度为C35，板厚为160mm。考虑北侧XX二里的建筑物年代较久，桩基质量不是很好，爆破产生的震动对建筑物的影响较大。爆破拆除需对相邻周边道路进行临时封闭，对XX南路的封闭将严重影响交通，爆破的防护要求也较高。爆破由于是短期破碎，对支护的影响相对较大。综上原因，本工程换撑施工采用机械拆除的施工方法。二 编制依据建筑拆除工程安全技术规范（JGJ 1411、72004）建筑工程施工质量验收统一标准 （GB50300-2001）建筑基坑工程监测技术规范 （GB50497-2009）建筑基坑支护技术规范 （JGJ120-99）建筑工程施工现场临时用电安全规范 （GB50194-93）建筑机械使用安全技术规程 （JGJ33-2001）建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91）建筑变形测量规范 （JGJ8-2007）建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011）建筑结构荷载规范（GB500009-2001）建筑安全技术措施建筑施工手册XX国际大厦基坑支护设计文件计算软件-品茗施工安全设施计算软件国家其他相关法律法规三 施工计划3.112、.施工进度计划：(1)XX国际大厦地下室A区完成基础底板及底板换撑，总工期3天。(2)拆除XX国际大厦地下室A区的第三道支撑梁。完成XX国际大厦地下室B区，C区基础底板及底板换撑，总工期5天。(3) 地下室B区，C区基础底板换撑强度达设计值及基础底板砼强度达100%设计值后，拆除XX国际大厦地下室B区，C区的第三道支撑梁，总工期10天。(4)XX国际大厦地下二层梁板满堂支撑架搭设，地下二层梁板砼施工及基坑四周换撑梁施工完成，将楼板与支护桩顶紧。总工期20天。(5)换撑梁砼强度达设计值及楼板砼强度达设计值100%后，拆除XX国际大厦的第二道支撑梁，总工期12天。(6)XX国际大厦地下一层梁板满堂13、支撑架搭设，地下一层梁板砼施工及基坑四周换撑梁砼施工完成，将楼板与支护桩顶紧。总工期15天。(7)换撑梁强度达设计值及楼板砼强度达设计值100%后，拆除XX国际大厦的第一道支撑梁，总工期15天。详见内支撑拆除施工进度总计划表（附件1）3.2、进度控制措施:1）、计划：合理编制施工进度计划，对每一工序、工种、劳力需用量进行详细、准确的计划和准备，做好各工序的交接，确保最有效地利用工作面，以确保工程工期按计划推进。2）、工作面：积极创造工作面，各工序一有工作面立即组织劳力作业，做好工序间的搭接工作，同时要求进场的施工人员工作熟练、人员机械配备充足合理，一方面能尽快完成本作业，另一方面尽早为下一工作14、面提供条件，不得出现有工作面却无人操作的现象出现。3）、机械设备：进场的所有施工机械、机具应保证较好的完好率，进场前应进行彻底的检修，平时也应做好保养工作，对一些较易损坏的施工机具计划备用品，尽可能减少因施工机械、机具的故障而引起的误工。4）、班组素质：所有作业班组均要求是专业技术队伍，从劳务市场挑选技术力含量高、作业认真的专业班组承担各分部分项任务，提高班组的专业化程度，可以加大加快操作人员对工种、工程的熟练程度，提高工作效率，缩短工期。5）、同步施工、流水作业：计划投入的轮式炮头机同时作业、同步施工。6）、加强协调：与建设单位、设计院、质监等相关部门密切配合，及时通报工程进展状况，及时做好15、各项工程的隐蔽验收等工作，减少人为因素对工期的影响。7）、经济措施：加强项目部管理人员及施工班组的工期意识，保证质量、安全的前提下，把工期责任也与各自的经济利益挂钩，对提前工期有贡献的人员予以适当的奖励，对延误工期的予以一定的经济处罚，从而在经营策略上保证各项措施的落实执行。3.3.材料与设备计划本工程拆除支撑梁施工需要的主要机械设备如下：设备功率（kw）数量（台）备注120轮式镐头机1206自重110KN塔吊372空压机/8钢筋切割机/4小型镐头机601钻孔机/1气割机具/4四施工工艺技术4.1工艺参数1底板与围护桩间底板标高下回填砂石压实后浇筑400厚C20砼板带将底板与支护桩顶紧换撑2地16、下一层楼板与围护桩间与地下一层楼板同时浇筑梁断面400X400mmC20砼换撑梁，换撑梁内钢筋植入桩内10d,锚入楼板梁内一个钢筋锚固长度，将每一根支护桩顶紧3地下二层楼板与围护桩间与地下二层楼板同时浇筑梁断面400X400mmC20砼换撑梁，换撑梁内钢筋植入桩内10d,锚入楼板梁内一个钢筋锚固长度，将每一根支护桩顶紧4坡道位置凿除锁口梁前先用I30a工字钢临时支撑，在坡道施工时同时浇筑同坡道板厚同强度砼，将支护桩顶紧换撑5底板后浇带靠近围护桩位置在底板后浇带与围护桩之间设置400X400mm钢筋砼梁加固6中间板后浇带位置32a型钢锚入板内，每边各锚入50cm7楼板遇格构柱四周边加固将楼板钢筋17、穿过格构柱或焊接在格构柱上，将格构柱与楼板砼一起浇筑根据中国XX工程技术有限公司的换撑图，内支撑系统按以下施工方案进行换撑。4.2 工艺流程换撑和拆撑是基坑施工的重要环节，必须遵循严格的施工顺序，严格按照先换撑后拆撑的顺序进行施工，严禁跳过换撑而拆撑。施工顺序：换撑结构施工拆除准备工作梁下设置轮胎等弹性架空层汽车吊吊车吊运120镐头机至基坑内工作面 120镐头机配合空压机凿除梁砼钢筋切割场地清理换撑是将围护墙的荷载传至主体结构的底板和楼板，或通过对围护墙与主体结构外墙间空隙回填将围护墙的外力通过主体结构外墙传至楼板，最终使基坑处于稳定而地下室结构逐渐达到永久受力时的状态。因此换撑在保持基坑安全18、的前提下，要求主体结构受力不会超出永久受力的范围和水平。这一思想必须贯彻于整个换撑和拆撑工程始终。地下室底板分区详见附图9-地下室底板分区平面图。第三道内支撑梁分东、西两段换撑。东、西两段划分部位在（2-a）轴处。（7a）（1）轴交（A2）(F)轴底板、换撑砼浇注完成，换撑梁达到设计要求强度100%及基础底板砼强度达到设计要求100%强度时，可拆除（7-a）轴（2-a）轴交(A2)轴（F）轴段的第三道支撑梁；当（1）（12）轴交（A2）(H)轴底板，换撑砼浇筑完成，换撑梁达到设计要求强度100%及基础底板砼强度达到设计要求100%强度时，可开始拆除余下其它整个第三道支撑梁。第二道内支撑梁分东、19、西两段换撑。东、西两段划分部位在（2）轴处。（2）（12）轴交（A2）（H）轴的地下二层楼板砼、换撑梁砼浇筑完成，换撑梁达到设计要求强度100%及楼板砼强度达到设计要求100%强度时，可拆除（2）（12）轴交（A2）（H）轴段的第二道支撑梁；（7-a）（2）轴交（A2）（H）轴的地下二层楼板砼、换撑梁砼浇筑完成，换撑梁达到设计要求强度100%及楼板砼强度达到设计要求100%强度时，可拆除（7-a）轴（2）轴交(A2)轴（F）轴段的第二道支撑梁。第一道内支撑梁分东、西两段换撑。东、西两段划分部位在（2）轴处。（2）（12）轴交（A2）（H）轴的地下一层楼板砼、换撑梁砼浇筑完成，换撑梁达到设计要求20、强度100%及楼板砼强度达到设计要求100%强度时，可拆除（2）（12）轴交（A2）（H）轴段的第一道支撑梁；（7-a）（2）轴交（A2）（H）轴的地下一层楼板砼、换撑梁砼浇筑完成，换撑梁达到设计要求强度100%及楼板砼强度达到设计要求100%强度时，可拆除（7-a）轴（2）轴交(A2)轴（F）轴段的第一道支撑梁。4.3.施工方法地下室底板分区详见附图9-地下室底板分区平面图。底板与围护桩间在底板砖胎模外回填砂石，虽换撑以后浇筑400厚C20砼为主要受力体，但回填砂石仍需压实。我司项目部为使底板换撑强度尽快达到设计强度，将底板与围护桩间空隙与底板一起浇筑C35砼（同底板砼），作为换撑砼，换撑砼21、板带厚度达1000mm或2000mm。地下一层楼板与围护桩间浇筑与楼板同强度等级的梁断面400X400mm的换撑梁；地下二层楼板与围护桩间浇筑与楼板同强度等级的梁断面400X400mm的换撑梁；各层支撑梁换撑及坡道换撑详见附图7.坡道位置梁板在主体坡道浇筑时，用坡道同标号砼将坡道与支护桩顶紧，待换撑砼强度达到设计强度后方可拆除斜撑。底板后浇带在（A2）轴交轴轴位置处的底板与围护桩间采用400X400mm钢筋砼支撑。图1：底板后浇带位置加固图中间层梁板后浇带位置在轴轴位置处加12#工字钢 2000mm型钢换撑（构件3），以满足东、西方向传力平衡（详见附图10）。同层平面细部内支撑拆除： 内支撑梁22、拆除采用缓慢有序、对称拆除的方式，先凿断腰梁与支撑梁相交部位根部，再缓慢依次对称凿断支撑梁中部位置。应分区分片分段对称进行拆除，开凿分区详见附图4,5,6。以格构柱所支撑的梁为主梁，主梁支撑的梁为次梁，先拆除次梁，后拆除主梁，最后拆除腰梁（按先后顺序排开凿批次）。要先拆角撑，再拆对撑；平面上杆件的拆除须遵循东西，南北对称拆除。第三道支撑梁开凿前先在支撑梁底的基础筏板砼面上铺设好轮胎，轮胎面铺设多层竹筏片，防止破碎块掉下破坏基础砼；拆除时采用6台120型镐头机，分区破碎支撑梁砼。6台120型镐头需对称拆除施工，按图示的顺序先拆除单独次梁,再拆除与格构柱连接的次梁，最后再拆除主梁，拆除主梁时，炮头23、同时从四角点向中间拆除。对于镐头机无法拆除的部位，支撑梁边角撑，采用人工破碎，先在梁下搭设支架，再上人用空压机破碎。 钢格构柱与支撑梁交接节点位置需最后拆除，采用人工破碎，人工清理。钢格构柱节点为钢筋连接位置密集处，而且底部纵向受力钢筋基本在此断开，拆除支撑时留15cm支撑梁悬臂，最后拆除。 钢筋用切割机切断，由拆除段中间先切断再向两边分别切断。 镐头机每施工一跨梁的拆除后，在调至下一跨前，人工和塔吊必须及时处理前一破碎段的破碎块，人机协调配合。 拆除时，必须先将梁钢筋保护层凿开，气割裸露出来的梁纵向钢筋后再继续凿除，周而复始至整跨梁砼凿除，再割断钢筋，用料斗装砼碎块，用塔吊吊运至运输车上，由24、运输车外运。 在拆除第二道支撑梁时，工作面楼板层下的模板支撑架不得拆除，且在镐头机行走位置铺设18mm厚模板保护楼板。在拆除第一道支撑梁时，地下室所有楼层的模板支撑架均不得拆除，且在镐头机行走位置铺设18mm厚模板保护楼板。在开凿前必须先在支撑梁底的楼板砼面上铺设好轮胎，轮胎面铺设多层竹筏片，防止破碎块掉下破坏楼板砼；拆除时采用6台120型炮头，分区破碎支撑梁砼。4.4检查验收1主体结构受力不会超出永久受力的范围和水平。2 拆撑是在换撑完成后实施，拆撑总在其下换撑达到设计要求的强度(换撑100%，主体结构100%）后才能进行，在车道区域还存在必须待其上车道板达到100%设计强度后才能进行。3 25、同一施工区域内必须先拆除次要受力结构，再拆除主要受力结构。每道支撑均先拆除次梁，再拆除主梁；梁与桩之间应先凿除，消除应力，然后再施行机械拆除，必须按对称原则拆除。4 必须按“隔一拆一，先短后长”的拆除顺序。5 严禁立体交叉作业。6 在镐头机行走路线处必须铺设18mm厚模板，扩散楼板受力面积。7 在开凿前检查楼板面上必须铺设好轮胎及轮胎面铺设一层多层竹筏片。8 拆除钢格构柱节点时留15cm支撑梁悬臂最后人工拆除。五 施工安全保证措施5.1组织保障以确保工程质量、安全生产、文明施工、工期进度的情况下，完成合同的施工任务为目标，实行项目经理负责制，配备相应的岗位人员，由项目经理统一组织、管理。针对换26、撑拆除过程，合理安排项目部各职能部门，保障施工的安全顺利进行，组织管理体系如下：项目管理人员组织关系项目经理项目技术负责人项目副经理施工员安全员材料员机管员预算员质检员试验员资料员塔吊师傅，炮头班，杂工班、电工等等各班组 成立项目专项管理领导小组： 1）质量管理领导小组：组长：副组长：组员：2）安全管理领导小组：组长：副组长：组员：3）文明施工管理领导小组：组长：副组长：组员：落实岗位职责：1）、项目经理职责：A、认真贯彻执行“百年大计、质量第一”、“以人为本、安全第一”的方针政策和技术法规以及公司的各项管理制度，组织项目各项管理制度、项目施工组织设计的编制工作。B、文明安全管理：对工程的安全27、生产、文明施工进行全面管理：组织落实安全技术管理的各项措施，组织安全检查，提出整改或改进措施并落实实施，确保施工安全、文明均达到预期目标。C、质量管理：对工程的质量进行全面管理，组织人员对工程的技术特点进行分析和对重点和难点进行攻关，随时关注工程现场的质量情况，制定落实质量控制机制，确保工程质量达到预期目标。D、进度工期管理：对工程的工期进行全面管理，根据总进度计划、各阶段性计划，组织相适应的资源进行施工，确保进度工期目标的实现。E、合同及资源管理：确定和控制项目施工所需的劳力、物资、设备、资金，签订各项分包、供应合同，宏观控制资源的合理进场，控制项目成本核算及工程结算。E、协调各方关系：确定28、各管理人员的具体工作和职责，协调内部关系，协调项目部和建设单位、监理单位、设计院、政府主管部门的协作关系。F、组织办理相关手续、过程验收及竣工验收，接待外部检查和指导。2）、项目技术负责人职责：A、严格遵守和贯彻各项技术及安全管理的规章制度，对工程的安全生产、保证质量负主要的直接责任。组织项目各专项方案的编制。B、确定项目所需的各项法律法规、技术规范和标准，组织管理人员进行学习，准备、策划项目技术措施和方案。C、组织施工组织设计、安全专项方案的安全技术措施的实施，并随时检查措施的实施、控制、管理情况。D、组织施工组织设计、质量专项方案的技术、质量控制措施的实施，加强对重点部位、关键部位工序的过29、程控制，组织各工序的检查、验收、交接班，对工程存在的质量问题进行分析、制定整改措施并予以落实实施。E、根据工程特点，组织技术攻关、“四新”技术的推广和运用。F、指导和控制工程的质量、安全等内业管理工作。3）、项目副经理职责：A、协助项目经理对工程的安全生产、文明施工进行管理。B、进度工期管理：编制总进度、阶段性进度计划，及时调配进入现场的劳力、物资、机械，组织实施具体的施工，确保工程按计划完成。C、协调内部关系：协调好管理人员之间、班组之间、管理人员和班组之间的工作关系。D、落实办理相关的施工手续、组织各种工序的交接、检查、隐蔽验收。E、参与施工方案的编制，提出并协助项目经理对进度计划、物资、30、机械、劳力进行调整和平衡。对工程已完成的项目进行统计，向公司、建设监理单位报送完成量报表，申请工程款。F、做好工程的成本计划和核算的基础工作。G、负责项目的后勤管理工作。4）、施工员职责：A、认真遵守和贯彻执行各种施工技术、安全生产等规章制度，负责实施项目领导层下达的各项任务。B、负责管理相应班组、相应施工部位，做到工前交底、工中检查复核、工后验收，时时关注工程的质量、安全和进度情况，及时发现隐患、落实改进和整改措施，解决好施工中的具体问题。C、负责相应部位的材料、劳力、机械计划，提供相应的基础资料。D、负责项目施工测量，对测量计量器具进行检验比对，保证测量计量的准确。E、做好相应的质量控制、31、安全控制内业资料。5）、质检员职责：A、认真落实质量验收标准，落实公司质量检查、奖罚规定，对工程质量进行预控、检查，监督和督促项目质量目标的实现。B、负责对涉及结构安全和使用功能的材料、半成品的质量进行检查，确保材料质量符合设计及施工质量要求。C、负责对各检验批、分项、分部工程进行检查、验收，及时提出施工过程中存在的问题，并检查监督整改措施的落实，参加隐蔽工程验收。D、建立质量台帐，负责质保资料、自检检验资料的编制，指导施工员做好施工过程资料的编制。6）、试验取样员职责：A、对工程使用的材料进行现场抽样检验，对材料的质保资料进行核查。B、按规定做好砼、砂浆的配合比取样送配，试块、试件的取样、送32、检。C、进场材料经检验不合格时应及时通知相关人员进行处理。C、负责材料检验资料的建立。7）、材料员职责：A、负责按材料供应合同组织工程各项材料的采购、进场的及时，对材料的质量、数量进行验收。B、做好材料进出场、使用的记录，配合试验取样员的材料取样检验，配合施工员对材料的调配和班组的使用，配合安全员做好材料的现场堆放、确保场地整齐有序。8）、安全员职责：A、认真贯彻执行劳动保护、安全生产的方针政策、法令法规、规范标准，做好安全生产的宣传教育和管理等工作。B、落实安全技术措施，掌握安全生产情况，及时发现生产中的不安全问题，提出改进意见和措施，并对安全措施、整改措施的执行情况进行检查监督。C、组织安33、全活动、安全检查、安全设施的验收，并及时向项目领导层报告检查、验收情况。D、负责落实特殊工种持证上岗的工作。E、时时关注安全生产情况，及时制止违章作业，遇到险情时有权暂停生产并报告项目领导层处理。F、做好安全内业资料。9）、机管员职责：A、负责机械设备的安装、运行、维修、保养的管理；B、负责施工用电系统的安装、运行、维修、保养的管理；C、负责特殊工种操作人员的管理。D，建立机械设备、临时用电的安装、运行、维修、保养等台帐记录。10）、资料员职责：A、负责所有内业资料、文件的归档整理等集中管理工作。B、负责文件资料来往的收发文工作。C、负责资料的传阅、传递。11）、预算员职责：A、根据施工进度计34、划，测算各主要材料的消耗量，为材料计划提供依据。B、计算月实际完成量，向建设单位报送完成量报表，申请工程进度款。C、按劳务分包合同、工程分包合同计算工程量，提供分包结算工程量。D、办理竣工结算。5.2安全施工技术措施、施工前由我项目部施工技术人员认真阅读关于换撑的设计图纸，对人员、机械、设备做好施工前检查。确保人、机、料的共同到位。5.2.2、对所有拆除的操作工人均应在进场时集中进行安全教育，并进行安全技术交底，在现场进行有针对性的安全技术交底。为保证楼板荷载能有效传递至基础，模板支撑系统的立杆应上下对齐，且立杆顶托应旋紧。5.2.3、待到换撑全部完成，基坑位移变形稳定后方可将轴线、标高点重新35、引测到锁口梁上。测量点的引测、保护工作。原标记在腰梁，锁口梁上的轴线、标高点应及时引测到施工完的板上。5.2.4、拆除工作必须在换撑结束后进行，必须满足换撑砼强度达到100%，主体强度达到100%后才能进行拆除工作。对浇筑的混凝土试块进行试验，试块满足强度后进行拆除工序。拆除顺序必须严格按方案执行。5.2.5、现场技术人员应监督操作人员，注意安全，监督工人上岗时戴好安全帽、不穿拖鞋高跟鞋硬底鞋、拆除作业时戴牢安全带。5.2.6、对于拆除中可能出现的安全隐患应设置明显的警示标志，并采取措施，在拆除区设置警戒区，防止拆除碎块高空坠落砸伤工人。严禁站在支撑梁上凿除，高空作业必须带好安全带，严防高空坠36、落；5.2.7、对于拆除的支撑钢筋，成批绑扎牢固或放在可靠的基础顶面上，以防坠落伤人；在搬运材料应注意放置牢靠、不相互碰撞；破碎后的碎块应及时处理倒运。5.2.8、拆除施工时，应按照施工组织设计选定的机械设备及吊装方案进行施工，严禁超载作业或任意扩大使用范围。供机械设备使用的场地必须保证有足够的承载力。5.29.镐头机行驶时严禁撞碰剪力墙，柱钢筋，所有插筋与预埋螺栓采用套筒盖上保护。拆除支撑梁时严格控制镐头移动间距在20cm以内，以使砼碎块粒径控制在20cm以内，以避免对楼板结构造成破坏性震动。应保证运斗的牢靠，严防高空坠落。5.2.11、对支撑梁，主体梁上增加监控布置点，每条支撑梁上各布置一37、个监测点，实行监测。5.2.10、施工中必须由专人负责监测被拆除建筑的结构状态，做好记录。当发现有不稳定状态的趋势时，必须停止作业，采取有效措施，消除隐患。、在需拆除的内支撑梁下铺设轮胎及竹筏片，减轻因机械炮车破碎过程中砼碎块对基础底板的冲击。5.2.12、对于水平支撑与竖向格构柱相交接位置，采用人工凿除，周边安全密目网围护牢靠，人工上支架时必须戴好安全帽、不穿拖鞋高跟鞋硬底鞋、戴牢安全带。5.2.13、拆除工程施工时，尽量防止扬尘和降低噪声的污染，隔2小时对场内扬尘洒水覆盖，对机械设备连接部位加润滑油处理减少机械摩擦噪音。在拆除区域挂设安全网，防止砼块飞伤人。5.2.14、拆除后的材料应分类38、归堆，保持可操作施工场地；拆除后做到及时清理钢筋，并将钢筋及时运至指定部位堆放。 在格构柱四周绑扎轮胎，防止炮头机运行中严重碰撞到立柱。拆除支撑梁砼的炮头机宜分散施工，严禁炮头机集中在同一区域施工。机械平面布置图详见附图04,5,06. 严禁立体交叉作业。5.3 应急预案（1）危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。（2）可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。5.3.1危险源预防措施坍塌事故的安全技术预防措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境39、编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。（6）拆模间歇时，应40、将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。i. 高空坠落事故安全预防技术措施支模工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施41、工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批42、签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。ii. 施工现场安全用电及触电事故预防措施1、安全用电组织措施建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。2、安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。 施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。手持电动工具必须设触（漏）电保护器。夜间施工，必须保证足够的照明43、设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。iii. 机械伤害安全预防措施(1)项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。(2)在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。(3)切割小块的模板时应采取有效的保护措施。iv. 物体打击安全预防措施(1)模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空44、的模板，防止掉下砸伤人。(2)避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。(3)外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。v. 火灾安全预防措施(1)设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。(2)切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。(3)现场设置足够的灭火器。(4)水管应随楼层设置，便于取水。5.3.2危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危45、险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。5.3.2.1模板坍塌）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）5.3.2.2高处坠落1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等46、情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。5.3.2.3 触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员对触电人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不便立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具47、切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为48、已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。5.3.2.4机械伤害发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接来救救护车辆，按程序有组织的处理事故。抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院49、进行救治。5.3.2.5物体打击）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。5.3.2.6 火灾当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在50、口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。5.3.3.机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、及时求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理XX任组长，负责事故现场指挥，统筹安排全面工作。具体安全管理机构如下图：序号安全小组职务姓名职务应急救援职务1组长项目经理应急救援总指挥2副组长施工工长应急救援现场总指挥3组员安全员应急救援营救4组员安全员应急救援营救5组员技术负责应急救援营救6组员水电施工员应急救援营救7组员施工员51、应急救援营救8组员施工员应急救援营救9组员电工班长应急救援营救机电维护紧急求援电话: 120医 院 名 称单 位 地 址联 系 电 话2. 人员职责及分工1、项目经理（第一安全责任人）XX：负责高支模应急救援全面工作。2、施工工长陈生业：负责制定事故预防措施及相关部门人员的应急救援工作职责。安排时间有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。3、现场专职安全员XX：负责现场高支模施工的安全检查工作及现场应急救援的指挥工作，统一对人员，材料物资等资源的调配，并负责事故的上级汇报工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。4、组员及各施工班组长：当发生紧急情况时，负责事故的汇报，并采取措施进52、行现场控制工作。同时负责执行项目部下达的相关指令。当发生紧急情况时。立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告分公司及公司甚至当地部门，取得政府及相关部门的帮助。5.3.4.应急救援工作程序1、报告（1）报告流程当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人现场值班人员安全部现场指挥组医院急诊科公司经理及工作站。（2）报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。2、联络（1）医疗救护组与区人民医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。（2）抢救疏散组随时53、与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。3、疏散（1）疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。（2）疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。（3）疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。（4）指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。5.3.5.救援方法高空坠落应急救援方法：现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部54、位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。模板、坍塌应急救援方法：当发生模板坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路55、口等待）；急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果56、发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。预备应急救援工具如下页表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包3个用于抢救伤员5手电筒8个用于停电时照明求援6应急灯8个用于停电时照明求援7爬梯5樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援9挖掘机1台10汽车2台5.4. 监测监控 监测监控内容包括对基坑周边的沉降，水平位移监测监控，还包括模板支架支撑系统的沉降，位移监测。5.4.1 基坑57、监测a) 本工程基坑由中国XX工程技术有限公司负责基坑的监测工作，后附基坑监测布点，数量，频率、预警内容及附图8。b) 本项目基坑变形的预值如下表。序号监测项目预警值1支护桩顶部水平位移30mm2支护桩顶部竖向位移35mm3侧壁深层水平位移50mm4支撑立柱竖向位移35mm5支撑系统内力70%f6地下水位500mm/天7周边地表竖向位移50mm8周边建筑竖向位移、倾斜、水平位移沉降差0.2%9周边建筑、地表裂缝按GB50497-2009中、5.3.7条10周边管线变形异常情况监测项目变形大于相应主管部门的要求支护结构或周边土体的位移值突然明显增大基坑出现流砂、管涌、隆起、陷落或较严重的渗漏等支58、护结构水位移连续3天均大于2mm，且不能收敛基坑底部或周围土体出现可能导致剪切破坏的迹象周围建筑物的不均匀沉降大于现行建筑地基基础设计规范规定的允许沉降差c) 施工现场为及时掌握基坑的变形情况，我公司项目部主要对以下几方面进行监测：i. 坡顶水平位移和坡顶沉降：根据本支护结构的情况，在坡顶四个大角、转角及中间每隔20米设一个位移和沉降观测点。ii. 周围建筑物裂缝及垂直度观测：开凿前，先对最近基坑的建构筑物进行检查，测得周边建筑的初始变形、偏斜、裂缝情况，对发现的问题逐一记录、拍照留底，并通知相关的人员、建设监理单位人员。在拆除支撑梁过程中，定期进行观测，掌握施工对周边建筑的影响。iii. 周59、围管线观测：结合地面沉降观测，密切注意管线和地面沉降的关系和变化情况。iv. 我公司的监测点利用建设单位委托的监测单位设置的监测点及坡顶加密观测点，以便相互复核监测数据。v. 监测人员由一名专职测量的施工员苏卫良负责。d) 具体的支护系统监测点布置详见附图8-支护YS-13“支护系统监测布置图”。e) 具体的基坑周边监测点布置详见附图11-支护YS-06“基坑周边监测点布置图”。f) f）具体的基坑坡顶周边沉降观测及水平位移监测点布置详见附图12-“基坑坡顶周边监测点布置图”。我公司项目部基坑检测采用仪器检测及巡视检查相结合的方法，对关键部位做到重点观测，对已拆除支撑梁及正在拆除支撑梁段的基坑60、范围列为重点观测对象，监测数据应及时整理，分析，并及时向监理单位汇报。当出现下列情形之一者，应立即进行危险报警，第一时间做好撤退基坑内的施工人员。1） 支护结构周边土体的位移明显增大或出现较严重的渗漏现象。2） 支护结构周边土体水平位移连续3天均大于2mm，且继续发展。基坑周边的土体沉降出现不均匀沉降大于现行规范的允许沉降差。5.4.2 模板支撑架监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施：（1）监测项目：支架沉降、位移和变形，由项目部测量工长苏卫良负责。（2）监测点布设：按每10-15米设置检测剖面，每个检测剖面应布置不少于2个支架61、水平位移和变形监测点，3个支架沉降观测点，支架位移，沉降监测点平面布置示意图详见附图17.必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。（3）监测频率：在浇筑砼过程及拆内支撑梁砼时应实施实时监测，在砼初凝前后，砼终凝前后及拆撑前后两个阶段均应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。扣件式钢管脚手架支模搭设允许偏差及监测变形预警值 序号项目搭设允许偏差变形允许值变形预警值检查工具1立杆弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm/吊线和卷尺2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/吊线和卷尺3立杆垂直度全高绝对偏差50mm/经62、纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/600/吊线和卷尺5立杆顶水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/10mm8mm经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/10mm8mm经纬仪及钢板尺（4）当监测数据超过表8-1预警值时必须立即停止施工，疏散人员，并进行加固处理。1、模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后下层模板支撑方可拆除。2、模板支架搭设过程中严格按计算结果及规范要求搭设（附图1315），工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点63、要求如下：(1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）施工过程中是否有超载的现象。（5）脚手架架体和杆件是否有变形现象。(6）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。4、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4米时，模板应起拱；本工程模板统一按全跨长度的1/500起拱64、。5、上层支架立杆是否与下层支架立杆对准，立杆底部是否铺设垫板。6、模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。7、立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。8、支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。9、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。10、支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按要求设置拉结点。（附图16）11、在拆除支撑梁之前，必须由项目部组织对支架进行全65、面检查。模板支架搭设时监测措施支撑模板支架搭设时监测由苏卫良负责；1、安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在地下室顶板和楼面上。2、支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。3、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。4、满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。5、搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。6、立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。7、模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。5. 支撑模板支架使用时监测措施为66、确保模板支撑架在浇筑砼及拆除支撑梁等支架使用时的安全使用，对支撑模板支架进行监测，监测工作由苏卫良负责。1、脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。拆除支撑梁时，掉下来的混凝土垃圾不可堆在堆载一起，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。2、水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。3、模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。4、穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。5、浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加67、固以防碰到架体使架体变形失稳。6、支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚手架的牢固性和稳定性。7、模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。8、恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。六劳动力计划6.1. 专职安全生产管理人员本工程基坑内支撑拆除专项工程安排专职安全生产管理人员XX。6.2特种作业人员职能人员数量（人）68、备注（人员名单）职能人员数量（人）备注（人员名单）专职安全员1空压机操作手8进场报备安全员1架子工6进场报备塔吊司机2炮头机司机6钢筋切割4电工1七、文明施工目标及保证措施1、文明施工目标：XX市文明工地。2、封闭施工管理：3、拆撑过程采取以下针对性的措施：、现场防火管理：1）、建立消防制度，动火审批和监护制度，火源和易燃物品管理制度和火警应急工作制度。2）、保证现场消防水量，灭火器和消防设施保证消防通道畅通，不随意动火和吸烟，保证消防器材有效。3）、不随意占用消防通道。4）、现场设置灭火器材10瓶。、施工现场防扬尘措施：1）、施工垃圾要及时清运，清运时适量洒水，以防止扬尘；严禁随便抛撒垃圾。69、2）、配备专用洒水设备并指定专人负责洒水，在易产生扬尘的季节，施工场地采取洒水降尘。.防暑降温：1） 高温作业期间，应及时发放防暑降温饮品，同时搞好现场的茶水供应工作。2） 将根据气温条件，施工中尽量避开高温时间，以确保工人有足够的体力，为正常施工打下坚实的基础。3） 临时设施搭设应做到通风、隔热。.防台风、防暴雨：1） 临时设施的搭设应牢固，屋盖系统应严密牢固，以防由于台风或暴雨的袭击，造成人员伤亡或由此影响工人的正常休息。2） 各种机械设备应做好接零接地工作，同时在台风来之前应做好各种加固工作，工地设安全值日制度，确保人员及设备的安全。3） 场区内应设置若干个排水沟，确保排水顺畅。八、安全70、生产目标及保证措施1、安全生产目标：杜绝重伤及以上重大伤亡事故，杜绝设备损毁、火灾事故，轻伤频率控制在千分之2.5以内。同时杜绝拆除基坑支护内支撑结构对周边建筑、地下管线造成损坏。2、安全生产组织措施：A、领导小组：成立以项目经理、项目副经理为首，施工员、安全员为成员的安全管理领导小组，由安全管理领导小组，组织项目的安全生产，认真贯彻执行相关安全生产的法律、法规和公司有关安全生产的规章制度，落实各工种安全分项的要求和措施的实施情况，大力宣传安全生产的重要性，做到安全生产、人人有责。B、检查制度：公司每月定期检查工程安全生产状况，针对工程生产安全问题存在的隐患提出整改的意见，项目部每旬进行一次安71、全检查，各小组成员应随时随地关注安全设施的落实、使用，及时发现问题并及时消除隐患。C、安全计划和目标：施工前充分熟悉图纸，计划布置好各种安全生产设施，确定安全生产目标为：不发生伤亡事故，轻伤事故低于千分之2.5，每次各级安全检查均达到合格以上。安全小组应把该目标分解为每个工种、工序、管理人员、施工班组、操作工人的具体的详细的安全生产目标，并依此进行控制、检查、考核。D、安全交底：每个工人进场时都应进行安全三级教育和相关工种的安全技术培训，施工前管理人员应针对各施工部位、施工工种和人员进行认真细致的安全技术交底，交底清楚安全操作规程、安全防护用品及设施的正确使用，管理人员还应在施工过程中及时发现72、并纠正违章作业行为。E、安全管理：建立、完善、健全安全管理工作，落实各级安全生产责任制，及时组织学习、进行安全教育，对安全设施合理规划布置，落实交底、持证上岗工作，定期检查、定期组织班前活动，把安全管理工作做到细处、做到实处，同时应做好相应的安全管理内业资料。F、安全责任制约机制：把安全责任和每个管理人员、施工班组、操作人工的经济利益挂钩，对安全达标和达到优良的予以一定的奖励，对存在安全隐患和发生安全事故的予以一定的经济处罚，以此来督促、提高大家自觉遵章守纪、不违章作业的自觉性。九计算书及相关附图地下二层板砼强度为C35，板厚为160mm和250mm，层高4.15M。地下一层板砼强度为C35，73、板厚为160mm，层高5.1M。模板支撑计算分别按板厚160mm，层高按5.1M和250mm板厚进行计算，板模板(扣件钢管架)1、地下室一层及地下室二层楼板模板考虑机械拆除支撑梁的影响，经计算采用100X100mm木方做板底支撑，中心间距250mm，扣件式钢管脚手架作为支撑系统，脚手架排距0.8m，跨距0.8m，步距1.6m。详见附件2：地下一层板模板支撑计算书；附件3：地下二层250mm板厚模板支撑计算书；附件4：地下二层梁模板支撑计算书；附件5：地下一层梁模板支撑计算书；附件2地下一层板厚160mm模板(扣件钢管高架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距74、(m):0.80；步距(m):1.6；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m)5.1；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；拆除砼的震动荷载标准值：(kN/m2):2.5拆除的砼垃圾荷载因及时清理外运，可按2.5KN/m2 120砼拆除机等效荷载标准值(kN/m2)：120砼拆除机自重为110KN，四个车轮，每个车轮与楼地面的接触面积为，楼面铺设18m厚模板，楼板厚度1675、0mm，每个车轮经钢板传递荷载可按s=1m2，120砼拆除机等效荷载标准值为 110/（4*1）=27.5kN/m23.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):50.00；托梁材料为：木方 : 100100mm；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):160.76、00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.82/6 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重以及砼垃圾荷载(kN/m)：q1 = 240.160.8+0.350.8+2.5*0.8 = 5.352 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.8+27.5X0.8= 24 kN/m；2、强度计算计算公77、式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.352+1.424= 40.02kN/m最大弯矩 M=0.140.022502= 250125 kNm；面板最大应力计算值 =M/W=250125/43200 = 5.79 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 5.79 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=5.352kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6775.3522504/(100950038.88104)=0.038 mm； 面板最大允78、许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.038 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=101010/6 = 166.67 cm3；I=bh3/12=10101010/12 = 833.33 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重+砼垃圾荷载(kN/m)：q1= 240.250.16+0.350.25+2X0.25 = 1.547 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25+279、7.5X0.25=7.5 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.547+1.47.5 = 12.36 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.112.360.82 = 0.791 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.791106/166666.67 = 4.746 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.746 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最80、大剪力: V = 0.612.360.8 =5.93 kN；方木受剪应力计算值 = 3 5.93103/(2 100100) = 0.89 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.89 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.547 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.5478004 /(10090008333333.333)= 0.058mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算81、值 0.058 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：木方 : 100100mm；W=166.667 cm3；I=833.333 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，Pql/n=13.231X0.8X3/10=3.175kN; 托梁计算简图 最大弯矩 Mmax = 0.847 kNm ；最大变形 Vmax =0.67712.368004 /(10090008333333.333)= 0.457 mm；最大支座力 Qmax = 3P=3X3.175=9.525 kN ；最大应力 = 847000/1666682、6.667 = 5.082 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=13 N/mm2；托梁的最大应力计算值 5.082 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.489mm 小于 800/250,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1584.35 = 0.688 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 83、= 240.160.80.8 = 2.458 kN；(4)砼垃圾荷载自重（KN）NG4 = 2.50.80.8 =1.6 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 + NG4 = 4.96 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与凿打混凝土时产生的震动荷载，以及拆除机械设备。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2.5+27.5 ) 0.80.8 = 20.8 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 35.07 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN)84、 ：N = 35.07 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 185、5.9 = 106.92 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.611 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=35070/（0.611424） =135.37 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 135.37 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.001(1. 5+0.12) = 1.986 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；Lo/i =86、 1986 / 15.9 = 124.9 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.405 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=35070/（0.405424） = 204.23 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 204.23 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 XX: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。附件3地下二层板厚250mm模板(扣件钢管高架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.8087、；步距(m):1.6；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.8；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):24.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；拆除砼的震动荷载标准值：(kN/m2):2.5拆除的砼垃圾荷载因及时清理外运，可按2.5KN/m2 120砼拆除机等效荷载标准值(kN/m2)：120砼拆除机自重为110KN，四个车轮，每个车轮与楼地面的接触面积为，楼面铺设18m厚模板，楼板厚度160mm，每个车88、轮经钢板传递荷载可按s=1m2，120砼拆除机等效荷载标准值为 110/（4*1）=27.5kN/m23.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):100.00；木方的截面高度(mm):50.00；托梁材料为：木方 : 100100mm；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):250.00； 图2 89、楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801.82/6 = 43.2 cm3；I = 801.83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重以及砼垃圾荷载(kN/m)：q1 = 240.250.8+0.350.8+2.5*0.8 = 7.51 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.8+27.5X0.8= 24 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.90、1ql2其中：q=1.27.51+1.424= 42.61kN/m最大弯矩 M=0.142.612502= 266.312 kNm；面板最大应力计算值 =M/W=266312/43200 = 6.16 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 6.16 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=7.51kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6777.512504/(100950038.88104)=0.053 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 91、250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.053 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=101010/6 = 166.67 cm3；I=bh3/12=10101010/12 = 833.33 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重+砼垃圾荷载(kN/m)：q1= 240.250.25+0.350.25+2X0.25 = 2.087 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25+27.5X0.25=792、.5 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.22.087+1.47.5 = 13 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1130.82 = 0.832 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.832106/166666.67 = 4.992 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 4.992 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6130.93、8 =6.24 kN；方木受剪应力计算值 = 3 6.24103/(2 100100) = 0.936 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.936 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 2.087 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6772.0878004 /(10090008333333.333)= 0.078mm；最大允许挠度 =800/ 250=3.2 mm；方木的最大挠度计算值 0.078 mm 小于 方木的94、最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：木方 : 100100mm；W=166.667 cm3；I=833.333 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，Pql/n=13X0.8X3/10=3.12kN; 托梁计算简图 最大弯矩 Mmax = 0.847 kNm ；最大变形 Vmax =0.677138004 /(10090008333333.333)= 0.48 mm；最大支座力 Qmax = 3P=3X3.12=9.36 kN ；最大应力 = 847000/166666.667 = 5.082 N/mm2；托梁的抗压强度设95、计值 f=13 N/mm2；托梁的最大应力计算值 5.082 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.489mm 小于 800/250,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1584.35 = 0.688 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 240.250.80.8 = 3.84 kN；(4)96、砼垃圾荷载自重（KN）NG4 = 2.50.80.8 =1.6 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 + NG4 = 6.352 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与凿打混凝土时产生的震动荷载，以及拆除机械设备。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2.5+27.5 ) 0.80.8 = 20.8 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 36.74 kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 36.74 kN； - 轴心受压立杆的稳定系97、数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 106.92 ；由长细比 Lo/i 的结果查98、表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.611 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=36740/（0.611424） =141.82 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 141.82 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.001(1. 5+0.12) = 1.986 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.001 ；Lo/i = 1986 / 15.9 = 124.9 ；由长细比 L99、o/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=36740/（0.423424） = 204.85 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 204.85 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 XX: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。附件3 500X1000梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：250.0100、0；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.40；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：38.4；振捣混凝土对梁底模板荷载101、(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：50.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)102、：200；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M16；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞到梁底距离依次是：200mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：100.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑103、速度，取1.800m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 39.103 kN/m2、38.400 kN/m2，取较小值38.400 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 751.81.8/6=4104、0.5cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.7538.4=34.56kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.754=4.2kN/m；计算跨度: l = 200mm；面板的最大弯矩 M = 0.134.562002 + 0.117 4.22002 = 1.58105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1105、.2q2l=1.134.560.2+1.24.20.2=8.611kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.58105 / 4.05104=3.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=34.56N/mm； l-计算跨度: l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 751.81.81.8106、/12=36.45cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67734.562004/(10095003.65105) = 0.108 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.108mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=8.611/(1.000-0.250)=11.482kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和107、弹性模量E分别为:W = 1101010/6 = 166.67cm3；I = 110101010/12 = 833.33cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.517 kNm，最大支座反力 R= 6.028 kN，最大变形 = 0.302 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 5.17105/1.67105 = 3.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3.1 N/mm2 小于 次108、楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.302mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.028kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm)109、 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.543 kNm，最大支座反力 R= 13.412 kN，最大变形 = 0.129 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 5.43105/8.99103 = 60.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =60.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.129 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.129mm 小于110、 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5001818/6 = 2.70104mm3； I = 500181818/12 = 2.43105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.501.00=15.300kN/m；模板结构自重111、荷载设计值：q2:1.20.350.50=0.210kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.50)0.50=3.150kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(15.3+0.21)2002+0.1173.152002=7.68104Nmm； =Mmax/W=7.68104/2.70104=2.8N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计112、算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=15.300+0.210=15.510kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67715.512004/(10095002.43105)=0.073mm；面板的最大挠度计算值: =0.073mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝113、土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)10.2+0.350.2(20.75+0.5)/ 0.5=6.456 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.2=1.26 kN/m；均布荷载设计值 q = 6.456+1.260 = 7.716 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.2524.00+1.4(2.50+2.00)0.50=1.350kN2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=1055/6 = 4.1114、7101 cm3；I=10555/12 = 1.04102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N4=0.63 kN；N2=N3=2.649 kN；最大弯矩：M= 0.126kNm最大剪力：V= 2.009 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.126106 /4.17104=3 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=32.0091000/(210050)=0.603N/mm2；方木的最大挠度： =0.171 mm；方木的允许挠度：= 0.367103115、/250=1.467mm；方木最大应力计算值 3.022 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.603 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.171 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.467 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：木方 : 100100mm；W=166.667 cm3；I=833.333 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集116、中力P= 0.63 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.189 kNm ；最大变形 max = 0.102 mm ；最大支座力 Rmax = 2.755 kN ；最大应力 =M/W= 0.189106 /(166.667103 )=1.1 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=17 N/mm2；托梁的最大应力计算值 1.1 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.102mm小于800/250,满足要求!2.梁底托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连117、续梁计算；集中力P= 2.649 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.795 kNm ；最大变形 max = 0.43 mm ；最大支座力 Rmax = 11.591 kN ；最大应力 =M/W= 0.795106 /(166.667103 )=4.8 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=17 N/mm2；托梁的最大应力计算值 4.8 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 17 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.43mm小于800/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算:立杆的稳118、定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =2.755 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.4=0.837 kN；N =N1+N2=2.755+0.837=3.591 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度119、设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力120、计算值 ；=3591.405/(0.205424) = 41.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 41.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =11.591 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.4-1)=0.837 kN；N =N1+N2 =11.591+0.682=12.273 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；121、 A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=122、0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12272.682/(0.205424) = 141.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 141.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.005(1.5+0.12) = 1.994 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算123、长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.005 ；lo/i = 1993.82 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 12272.682/(0.423424) = 68.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 68.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 XX：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全附件5 300X700mm梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L2。一、参数信124、息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：160.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.60；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：5.10；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3):1.125、50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：38.4；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：1126、00.0；梁底方木截面高度h(mm)：50.0；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：200；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M16；穿梁螺栓水平间距(mm)：400；主楞到梁底距离依次是：200mm，450mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：100.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/127、m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取30.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.800m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 39.103 kN/m2、38.400 kN/m2，取较小值38.400 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：m128、m)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 541.81.8/6=29.16cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5438.4=24.883kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.544=3.024kN/m；计算跨度: l = 200mm；面板的最大弯矩 M =129、 0.124.8832002 + 0.117 3.0242002 = 1.14105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.124.8830.2+1.23.0240.2=6.2kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.14105 / 2.92104=3.9N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3.9N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=24.883N/mm； l-计算跨130、度: l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 541.81.81.8/12=26.24cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67724.8832004/(10095002.62105) = 0.108 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.108mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.131、200/(0.700-0.160)=11.482kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1101010/6 = 166.67cm3；I = 110101010/12 = 833.33cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.230 kNm，最大支座反力 R= 4.464 kN，最大变形 = 0.060 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.30105/1.132、67105 = 1.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 250/400=0.625mm；次楞的最大挠度计算值 =0.06mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.625mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.464kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I 133、= 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.402 kNm，最大支座反力 R= 9.932 kN，最大变形 = 0.096 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.02105/8.99103 = 44.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =44.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续134、梁计算得到主楞的最大挠度为 0.096 mm主楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；主楞的最大挠度计算值 =0.096mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001818/6 = 1.62104mm3； I = 300181818/12 = 1.46105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强135、度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.300.70=6.426kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.350.30=0.126kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.50)0.30=1.890kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(6.426+0.126)2002+0.1171.892002=3.51104Nmm； =Mmax/W=3.51104/1.62104=2.2N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.2 N/mm2 小于 梁底136、模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=6.426+0.126=6.552kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6776.5522004/(10095001.46105)=0.051mm；面板的最大137、挠度计算值: =0.051mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)0.70.2+0.350.2(20.54+0.3)/ 0.3=4.67 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2.5+2)0.2=1.26 kN/m；均布荷载设计值 q = 4.670+1.260 = 5.930 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.1624.00+1.4(2.50+2.00)0.5138、0=1.091kN2.支撑方木验算：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=1055/6 = 4.17101 cm3；I=10555/12 = 1.04102 cm4；E= 10000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=0.207 kN；N2=3.547 kN；最大弯矩：M= 0.137kNm最大剪力：V= 1.774 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.137106 /4.17104=3.3 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0139、)=31.7741000/(210050)=0.532N/mm2；方木的最大挠度： =0.227 mm；方木的允许挠度：= 0.9103/2/250=1.8mm；方木最大应力计算值 3.294 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.532 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.600 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.227 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.800 mm，满足要求！七、梁跨度方向托梁的计算作用于托梁的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。托梁采用：木方 : 100140、100mm；W=166.667 cm3；I=833.333 cm4；1.梁两侧托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.207 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.062 kNm ；最大变形 max = 0.034 mm ；最大支座力 Rmax = 0.905 kN ；最大应力 =M/W= 0.062106 /(166.667103 )=0.4 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=17 N/mm2；托梁的最大应力计算值 0.4 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设计值 17 N/141、mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.034mm小于800/250,满足要求!2.梁底托梁的强度计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.547 kN. 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 1.064 kNm ；最大变形 max = 0.576 mm ；最大支座力 Rmax = 15.519 kN ；最大应力 =M/W= 1.064106 /(166.667103 )=6.4 N/mm2；托梁的抗弯强度设计值 f=17 N/mm2；托梁的最大应力计算值 6.4 N/mm2 小于 托梁的抗弯强度设142、计值 17 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度max=0.576mm小于800/150与10 mm,满足要求!八、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.905 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1295.1=0.79 kN；N =N1+N2=0.905+0.79=1.695 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.2143、4； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i 144、= 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=1695.419/(0.205424) = 19.5 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 19.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =15.519 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(5.1-0.7)=0.79 kN；N =N1+N2 =15.519+0.682=16145、.201 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度146、附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=16200.667/(0.205424) = 186.4 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 186.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2147、a) = 1.1671.004(1.5+0.12) = 1.992 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.004 ；lo/i = 1991.836 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 16200.667/(0.423424) = 90.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 90.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 XX：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全