1、25万m2写字楼工程模板、满堂支撑架专项施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录第1章、 工程概况：5第2章、编制依据：6第3章、模板材料的配制及支模方法：73.01、支模材料的选择：73.02、各部位支模方法：73.0201、梁模板73.0202、柱模板83.0203、楼板支模示意图93.0204、楼梯93.0205、剪力墙模板10第4章、模板及支模架的计算：144.01、标准层楼板支模架的验算：144.0101、荷载计算：144.0102、模板验算：151、楼板的验算公式及计算简图：152、已知条2、件：153、弯矩计算：154、强度验算：165、刚度验算：164.0103、100100木方搁栅验算：171、荷载计算：172、验算公式及计算简图：173、已知条件：174、强度验算：175、刚度验算：184.0104、483.3钢管围檩验算：181、荷载计算及受力简图：182、弯矩计算：193、已知条件：194、强度验算：195、刚度验算：194.0105、483.3竖向立杆验算：201、荷载计算：202、稳定性验算：204.0106、扣件验算：204.02、梁模板验算：214.0201、底模强度及刚度验算：211、荷载计算：212、底模强度验算：213、底模刚度验算：214.0202、侧模3、强度及刚度验算：221、荷载计算：222、强度验算：223、刚度验算：23第5章、模板施工的质量保证措施：239、在梁底部，现浇平板搭设钢管支撑承重架应注意以下几点：24第6章、模板施工的安全保证措施：256.01、模板施工前的安全技术准备工作：256.02、模板施工的安全要求：266.03、拆模的安全要求与技术276.04、砼成品保护30施工方案计算书31编制依据31工程参数32新浇砼对模板侧压力标准值计算33梁侧模板面板验算332、荷载计算333、强度验算34梁侧模板次楞验算342、荷载计算343、强度验算35梁侧模板主楞验算35对拉螺栓验算36梁底模板面板验算372、荷载计算37梁底模板4、次楞验算38梁底横向水平杆验算40梁底纵向水平杆验算41扣件抗滑移验算41立杆稳定性验算41立杆底基础承载力验算424、验算地基承载力42编制依据43工程参数43模板面板验算442、荷载计算443、强度验算44次楞方木验算452、荷载计算453、强度验算45主楞验算462、荷载计算463、强度验算47扣件抗滑移验算47立杆稳定性验算47立杆底地基承载力验算493、地基土为9，其承载力设计值fak= 200kN/m2494、验算地基承载力49架体抗倾覆验算491、风荷载倾覆力矩计算492、架体抗倾覆力矩计算491、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算502、架体抗倾覆力矩计算50架体自重作用下产生的抗5、倾覆力矩50xx中心模板施工、满堂支撑架(专项)方案第1章、 工程概况：工程名称：xx中心A4-A7、B区工程建设地点：xx市建筑规模：占地面积29908平方米，建筑面积为254174.65平方米，其中A4、A5为99910.44平方米；地下室面积27697.47平方米，上部面积72212.97平方米；B区为64430.1平方米，地下室面积35777.1平方米，上部面积为28653平方米；A6、A7为89834.11平方米，地下室面积为17621.14平方米，上部面积为72212.97平方米。建筑层数：A4A5地下3层，地上两栋24层；B区地下3层，地上8栋6层；A6A7地下为2层人防地下室，6、地上24层.A4-A7总高为99.9米，B区总高24米。工程主体结构为框架剪力墙结构体系，基础采用柱下人工挖孔桩基础；剪力墙下采用承台梁基础。施工计划本工程采用分区域倒退式施工法，先搭设建筑物中部B区南侧顶板满堂架， 浇筑砼，后倒退至B区北侧顶板搭设满堂架，浇筑砼。混凝土采用泵送商品混凝土，根据后浇带的设置分区域浇筑。后期按照施工进度计划分区域布置A4-A7栋楼现浇梁板的施工及满堂支撑架的搭设，以下是根据设计施工图、xx中心工程现场具体情况编制的模板及满堂支撑架的专项施工方案。第2章、编制依据：1、混凝土结构工程施工及验收规范 GB50204-2002。2、建筑工程模板施工手册，杨嗣信主编，中7、国建筑工业出版；3、xx中心工程施工图；5、建筑结构荷载规范GB500092001；工程施工图纸及现场概况6、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20118、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）9、混凝土结构设计规范GB50010-201010、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）11、建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)12、钢结构设计规范（GB50017-2003）13、冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)14、木结构设计规范（GB50005-208、03）15、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200816、建筑施工手册第四版（缩印本）17、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）18、 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254 号）19、 建书脚手架和模板计算软件(建科评2007028号) 第3章、模板材料的配制及支模方法：3.01、支模材料的选择：本工程采用以下支模材料：竹胶板、刚模板：梁柱及平板模板。松木方料（100mm100mm）：模板连接排挡。钢管（483.3）：围楞、支模架、柱箍。扣件：各类直角扣件、旋转扣件、对拉扣件，用于支模钢管架体的连接与紧固。脱膜剂：BY-3型脱膜剂。3.9、02、各部位支模方法：3.0201、梁模板梁模板底板采用竹胶板配制，四边刨光，厚度均匀，边侧必须于平面成直角，使梁侧模板与梁底模板连接密封，确保梁底砼棱角完整；梁模板排挡采用松木档，间距不得大于30cm，梁模板严格按梁断面尺寸进行配制；误差不得超过2mm；侧模配制时，必须从梁的净跨之中计算，接点设置于梁跨中间，确保梁、柱细部尺寸完整，详见各梁模板支撑示意图。顶托100100木方搁栅300483.5钢管600100100木方搁栅300100100方木梁模板支撑示意图483.5立管600400，与支撑架一致顶托 顶托 3.0202、柱模板本工程中外围内楞100100方木300，内楞外侧用4845010、钢管柱箍箍筋，详见柱模板支撑示意图； 50100木方内楞300100100木方柱角内楞8钢管柱箍400 矩形柱模板图48钢管外楞竹胶板3.0203、楼板支模示意图每层顶板底模采用竹胶板，施工常规支撑工艺，即顶模、牵杆、隔栅，顶撑、牵杆用48钢管，顶撑间距1000mm（长向）1000mm（短向）。牵杆水平间距为1000mm，并且短向牵杆与立杆固定之直角扣件必须顶足长向扣件。板底排架支撑，离地200mm、1600mm设长向水平连系钢管二道间距1000mm，另一侧设短向水平连系钢管三道间距1000mm，并沿纵、横向每隔2400mm设剪刀撑一道，使梁、板支撑排架连成整体，以确保柱、梁、板、墙支撑体系的11、稳定性，详见楼板支模示意图。48纵向联系钢管2400100100木方搁栅400100100木方搁栅400竹胶板竹胶板48钢管围檩100048钢管围檩100048钢管支撑100048钢管水平联系杆1000楼板支模示意图0483.5钢管6001800300顶托3.0204、楼梯本工程楼梯段下部采用九夹板支模，檩条为100100450方木，踏步侧板采用钢板支模，两端用螺丝旋紧至两侧剪力墙上，使其固定，详见楼梯支模详图。竹胶板竹胶板定加工木条100*100方木48钢管楼梯支模详图3.0205、剪力墙模板剪力墙采用九夹板配制，14450对拉螺栓连接，竖向围檩采用100100250方木，水平向围檩采用4812、3.3450钢管与对拉螺栓相连，每排两根，外侧用二个山形帽固定件或成品铁板垫块加双螺帽拧紧，100100方木衬档接头错开，方木长度采用4000、2000二种规格。墙“L”型时的阴阳角及模板拼缝处必须用两根50100或100100木楞方固定，以免漏浆走位。外墙内侧模板离结构面10mm，离结构面150mm处设一限位钢筋1000，在层间节点处及楼梯井搭接处需设一20mm统长板带，以便下一层浇捣时搭接良好，同时在层间节点处须预埋单头螺栓500与板板筋焊接，墙外侧用48钢管沿外墙统长配置，墙端最外一道对拉螺杆离墙端必须150mm，详见各墙板支模示意图。3.0206、地下墙体模板外墙内侧及内墙模板采用钢管13、斜撑撑在地锚间100100方木上，或与满堂红支撑架固定（支撑体系不少于两道卡子卡在满堂红架子上）。每排斜撑间距1.2m，每排斜撑沿墙高设四道。搭设钢管架作为浇注墙体砼时的脚手架。基础外墙外侧模板采用钢管撑在基槽侧壁上进行加固，侧壁上每隔1.2米立一道50*200的木板带，加固钢管间距为12001200mm。在墙边角处设置穿墙螺栓，以免造成漏浆。支撑方法及浇砼脚手架的搭设方法同墙体。5.4.2.1模板设计墙体模板采用组合钢模板，（1）模板竖拼，由600宽和100宽模板组成，其中600宽由P6015上、下三块组成，100宽由P1015 三块组成，之间用U型卡子连接(间距300mm)，避免出现水平通14、缝。（2）竖向模板单元之间的100宽钢模板为穿孔钢模（在模板上打孔制成）。（3）模板横向背楞在内（每道双根布置），另在模板根部单加一根水平扫地杆，地下三层共6道横愣，地下二层9道，地下一层9道，竖向背楞在外（每道双根布置），水平间距700mm，横、竖背楞在相交处用铁丝及3形扣件与模板紧固；横楞在与穿墙螺栓相交处用铁丝系。背楞采用48钢管，搭接长度不小于200mm。（4）外墙采用16定型工具式止水穿墙螺栓，内墙采用16穿墙螺栓，水平间距700mm。（5）模板（斜）支撑采用48钢管，用可调底托调节长度。每组斜撑竖向上设置34道，由联系杆连接为一体，每组斜撑水平间距0.7m。斜撑水平倾角不大于45，15、一端支在背楞上，一端支在钢筋地锚上。见地下墙体模板图。说明：1.地下室内墙采用60系列组合钢模板，不合模数的，用压刨后的木方补齐，并用钉子与钢模板固定，木方尽量放在墙体中部，不应放在阴阳角部位；2.模板垂直度可通过顶托与钢管或花篮螺栓与钢丝绳来调节（图中未表示），然后用扣件将斜撑固定；顶托不能顶在穿墙螺栓上，以免螺栓变弯（可用斜撑顶托顶紧竖向双钢管，在顶托处加防滑扣件）；3.用梯子筋、塑料套管与垫块来保证模板内皮净距，模板接缝处粘贴密封条，U型卡子满布；4.模板下口楼板（或底板）混凝土要用刮杠刮平，2m靠尺检查标高偏差在2mm以内；安装模板前，面板下口垫2cm宽密封条，以防模板漏浆与烂根，不应16、采用在模板下口抹砂浆的方法来找平；（6）外墙根部设置导墙（见下图）第4章、模板及支模架的计算：4.01、标准层楼板支模架的验算：4.0101、荷载计算：施工荷载按均布作用时，设100100mm的木楞间距为400mm，模板宽取1000mm，楼板板厚为100200mm，取200mm（最厚处），标准层层高为4.1m，取恒载分项系数1.2，活载分项系数1.4。（1）恒载标准值GK：竹胶板自重（18mm厚）：0.3KN/m2楼板钢砼自重：110.2=2.2 KN/m2合计GK=2.5 KN/m2（2）活载标准值QK：施工人员及设备均布：QK1=2.5KN/m2设备集中时荷载：QK2=2.5KN4.01017、2、模板验算：1、楼板的验算公式及计算简图：（1）全部为均布荷载时按简支梁计算近似取：M=0.125ql2（2）部分为集中荷载按三跨连续梁计算近似取： M=0.125ql2+0.20pl（3）强度验算公式： （4）刚度验算公式：（5）计算简图如下（按3跨连续梁计算）：2、已知条件：18mm厚胶合板(1000mm宽)有关计算参数如下：E=1.0104MPa；W=54cm3；I=48.6cm4 ；【】=12Mpa；l=400mm；bh=100cm1.8cm.3、弯矩计算：考虑施工人员及设备均布荷载时：q=1.2GKb+1.4QK1b =1.22.51.0+1.42.51.0 =6.5KN/m M118、=0.125ql2 =0.1256.50.42 =0.13KNm考虑施工人员及设备集中荷载时：q=1.2GKb =1.22.51.0=3KN/mP=1.4QK2=1.42.5=3.5KNM2=0.125ql2+0.20Pl=0.12530.42+0.203.50.4=0.34KNm故取M=Mmax=M2=0.34KNm4、强度验算： =0.34106/54103 =6.3Mpa【】=12Mpa满足要求。5、刚度验算： = =0.45mm=400/250=1.6mm满足要求。4.0103、100100木方搁栅验算：1、荷载计算： （1）恒载标准值GK：GK=2.50.4+40.50.1 =1.219、KN/m（2）活载标准值QK： QK=2.50.4=1.0KN/m2、验算公式及计算简图：（1）强度验算公式： （2）刚度验算公式：（3）计算简图如下（按简支梁计算）：3、已知条件：bh=100100mm；l=1000mm；E=1.0104MPa；【】=12Mpa；Ix=bh3/12=10103/12=833cm4；Wx=bh2/6=10102/6=166cm3。4、强度验算：q=1.2GK+1.4QK =1.21.2+1.41.0=2.84KN/mM=0.125ql2 =0.1252.841.02 =0.355KNm =0.355106/83103 =4.28Mpa【】=12Mpa满足要求。20、5、刚度验算： = =0.887mm=1000/250=4mm满足要求。4.0104、483.3钢管围檩验算：1、荷载计算及受力简图：围檩采用483.31000钢管搭设，围檩上部受到两个集中力的作用，受力图如下：G=1.22.121.0=2.544KNQ=1.41.01.0=1.4KN2、弯矩计算：在弯矩的计算中，可考虑多跨连续梁的受力特性，本工程中按3跨连续梁计算，查表得：K1=0.244，K2=0.067M=K1Gl+K2Ql =0.2442.5441.0+0.0671.41.0 =0.715KNm3、已知条件：E=2.06105MPa；Wx=5083mm3；Ix=1.22105mm4 ；21、【】=215Mpa；l=1.0m；ix=15.78mm；A=463.18mm2；4、强度验算： =0.715106/5083 =140.7Mpa【】=215Mpa满足要求。5、刚度验算： 查表得1=1.833 = =2.96mm=1000/150=6.67mm满足要求。4.0105、483.3竖向立杆验算：1、荷载计算：本工程采用483.31000的钢管支撑，离地300、1800、2600处设三道水平联系杆（扫地杆、牵杆、围檩）。荷载计算按设备集中时计算，则：N=1.2GKbl+1.4QK2 =1.24.81.01.0+1.42.5 =9.26KN2、稳定性验算：计算长度按l0=1.5m（最长22、段）计算，=1.0长细比=95查表得：=0.676 = =28Mpa【】=215Mpa满足要求。4.0106、扣件验算：本工程采用双扣件，单只扣件承受荷载【P】=8KN。 =9.26/2=4.63【P】=8KN 满足要求。4.02、梁模板验算：本工程最大梁截面BH=4001000mm，该部位板厚250mm，梁底围檩为100100300，侧模木方搁栅为100100300，主梁板底采用18mm厚胶合板，有关计算参数如下：E=1.0104MPa；Wx=27cm3；Ix=24.3cm4；【】=12Mpa。4.0201、底模强度及刚度验算：1、荷载计算：振捣砼时产生的荷载：2.0KN/m2竹板及支架自重23、（18mm）：0.3KN/m2主梁的钢筋混凝土自重：251.3=32.5KN/m2以梁宽计算线荷载：q=1.2（0.3+32.5）0.35+1.42.00.35=14.756 KN/m22、底模强度验算： M=0.125ql2=0.12514.7560.32=0.166KNm =0.166106/27103 =6.148Mpa【】=12Mpa满足要求。3、底模刚度验算： = =0.9mm=300/250=1.2mm满足要求。4.0202、侧模强度及刚度验算：1、荷载计算：混凝土浇筑速度：v=3m/h设砼浇筑温度为30，则t0=4.44h，坍落度为100140mm，取1=1.0，2=1.15，c24、=25KN/m3新浇砼对模板产生的荷载f： =0.22254.441.01.1530.5 =48.6KN/m2 =250.5=12.5KN/m2取f=f2=12.5KN/m2振捣砼时产生的荷载：4.0KN/m取1m板带则 q=1.212.51.0+1.44.01.0=20.6KN/m2、强度验算：Wx=54cm3；Ix=48.6cm4。M=0.125ql2=0.12520.60.32=0.232KNm =0.232106/54103 =4.3Mpa【】=12Mpa满足要求。3、刚度验算： = =0.4mm=300/150=2mm满足要求。第5章、模板施工的质量保证措施：模板工程施工易出现轴线偏25、位,梁板标高误差和炸模等现象,要确保模板工程质量,必须对以上易出现的缺陷进行有效的控制,防止其发生,技术措施如下:1、所有梁、柱均由翻样给出模板排列图和排梁支撑图。经项目部技术负责人审核后交班组施工，大截面梁，异形柱应增细部构造大样图。2、模板使用前，应先进行筛选，对变形，翘曲超出规范的应予清除，不得使用。3、认真做好“三检”制度，每个分项在拼模过程中，班组及时进行自检、互检，误差控制在规定的范围内，再由项目部质量员按要求进行技术复核，办好书面签字手续后方可进入下一道工序。4、本工程采用自拌砼。在框架柱支模时，柱身下中柱箍设置加密为40cm每道，而且每道采用每边两根方钢进行加固，对拉螺栓固定采26、用双螺帽拧紧。每排固定采用两根钢管加固。伞形帽每点需设置3只以上，防止伞形帽在砼振捣时发生断裂产生炸模。对拉螺栓也采用双螺帽固定。梁墙板支撑，为确保断面正确不炸模，梁墙板二侧均采用钢管作为支点。5、浇捣砼过程中应派技术好的木工守模,发现问题及时整改和报告工地现场总施工或技术负责人.6、模板安装时，木工随时吊垂直线校正。当安装完角量尺寸，吊线复核作最后校正，外墙模板垂直度宜控制往内偏3mm。自检查无误请专职质量员检查，发现问题给予校正。7、模板在周转使用中，要及时进行整修维护，每次拆模后清理干净，刷BY-3型脱膜剂，新模板周转使用数次后，间隙变大容易漏浆时。8、支模排架采用48钢管（扣件连接）立27、管间距根据梁断面大小及施工荷载而定，楼板排架立杆间距原则上为1000mm1000mm，梁高H600mm的支撑间距为500mm，H1000mm支撑立杆除在两侧边分设立杆外，中间(即底模下)，再增设一根。梁板底搁栅50100mm的方木，排距取300500mm，每根梁底设2根搁栅以上。楼板底搁栅采用10050mm木龙骨，间距小于500mm。9、在梁底部，现浇平板搭设钢管支撑承重架应注意以下几点：钢管立杆下必须加木垫块，并支承于坚实的基面上；木垫板尺寸10010020mm；先搭设梁部立杆，后搭平板立杆；立杆设立纵向、横向间距均不得大于100cm，水平横杆第一根离地1.8m，上部间距不得大于1.8米/道28、；承重支架下部在纵横向方向须设扫地杆和剪刀撑，剪刀撑成4560角设置，每轴设一道；紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重架横杆下须加双轧。全面检查，不得漏拧。用线锤吊垂直拉通长线每轴进行校正，与承重架和支撑系统固定牢固。整个承重架完成后方可摆设梁搁栅和底模，复核轴线，标高尺寸无误后，先立一侧梁模，待梁钢筋绑完成校对无误后立另一侧模板校正尺寸（截面、轴线、标高及预埋件位置、尺寸等）无误后，再行固定，梁模固定后，方可铺设平板搁栅及底模板。梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通长线。梁跨4米时，应按施工规范要求进行起拱。起拱高度宜为全跨长度的1.53/1000。所有梁、平板模板在支模前必29、须及时进行清理，刷脱模剂。拼装时，接缝处缝隙用玻璃油灰填实及胶带纸贴合，避免漏浆。梁模板支模完成后及时进行技术复核，误差控制规范范围内。第6章、模板施工的安全保证措施：6.01、模板施工前的安全技术准备工作：1、模板构件进场后，要认真检查构件和材料是否符合设计要求，特别是承重构件其检查验收手续要齐全。2、保证运输道路畅通，现场有安全防护保护措施。3、夜间施工要做好夜间施工照明的准备工作。4、检查木工施工机具运转是否正常，电源线的漏电保护装置要齐全。5、模板施工作业前，现场施工人员（负责人）要认真向有关人员作安全技术交底，特别是新的模板工艺，必须通过试验，编制详细的作业指导书，并组织人员进行操作30、培训。6.02、模板施工的安全要求：6.0201、模板施工安全的基本要求：1、模板工程作业高度在2m以上时,要严格按“高处作业安全技术规范”的要求进行操作和防护。2、采用全封闭施工，模板施工作业区，周围应设安全网、防护栏杆。3、操作人员上下通行，必须由施工电梯，上人扶梯或马道等上下，不许攀登模板或脚手架上下。4、不许在墙顶、独立梁及其他狭窄而无防护栏的模板上行走。5、不得在作业架子上，平台上堆放模板料。6、高处支模工人所用工具不用时，要放在工具袋内，不能随意将工具、模板零件放在脚手架上，以免坠落伤人。7、木料及易燃材料要远离火源堆放。8、模板吊运必须采取防护措施，增设屏障、遮拦、围护或保护网，31、并悬挂醒目的警告标志牌。9、夜间施工，必须有足够的照明，各种电源线应用绝缘线，不允许直接固定在模板上。10、模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免发生倒塌或模板位移。6.0202、模板安装的安全技术要求：1、基础及地下室工程模板安装前，应先检查基坑土壁边坡的稳定情况，发现有塌方的危险，必须采取加固措施后，才能开始作业。2、操作人员上下基坑要设扶梯。3、基坑上口边缘1米以内，不允许堆放模板构件和材料。4、模板支撑在土壁上，应在支点加垫板。地基土上立柱应垫通长垫板。5、采用起重机吊运模板等材料，要有专人指挥，被吊的模板构件和材料要捆牢，避免散落伤人，重物下的操作人员要避开起重臂的下方。6、分层、分32、阶的柱基支模，要待下层模板移正可，并支撑牢固之后，再支上一层的模板。7、柱模板支撑时，四周必须设牢固支撑或用钢筋、钢丝拉结牢固。避免柱模整体歪斜。8、柱箍的间距及拉结螺栓的设置必须依据模板的设计要求做。9、当砼柱在6米以上,不宜单独支模,应将几个柱子模板拉结成整体.10、梁或整体楼盖支模，应搭设牢固的操作平台，要避免上下同时作业。11、楼层支模架采用整体或钢管脚手架，各层支架的立柱应垂直，支架的层间垫板应平整，上下层立柱应在同一条直线上。12、墙模一般由定型模板拼装而成，拼装模板中要进行检查，确认牢固后方可投入使用。就位后，除了用穿墙螺栓将两片模板拉牢之外，还必须设置支撑或相邻墙连成整体。6.33、03、拆模的安全要求与技术6.0301、拆模的安全要求1、拆模时对混泥土强度的要求。根据混凝土结构工程施工及验收规范的规定，现浇混凝土结构模板及其支架拆除时的混凝土强度，应符合设计要求；当设计无要求时，应符合下列要求：不承重的侧模板，包括梁、柱、墙的侧模板，只要混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，即可拆除。一般墙体大模板在常温条件下，混凝土强度达到1N/mm2即可拆除。承重模板，包括梁、板等水平结构构件的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到下表的规定，方可拆除。现浇结构拆模时所需混凝土强度项次结构类型结构跨度（m）按达到设计混凝土强度标准的百分率（%）1板2502，875234、梁、拱、壳87581003悬臂构件21002100在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全的质量问题，应暂停拆模。经妥善处理，实际强度达到要求后，方可继续拆除。已拆除模板及其支架的混凝土结构，应混凝土强度达到设计的混凝土强度标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载，当承受施工荷载的效应比使用荷载更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。拆除芯模或预留孔的内模，应在混凝土强度能保证不发生塌陷和裂缝时，方可拆除。2、拆模之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度记录达到规定时，经技术负责人批准方可拆模。3、冬期施工模板的拆除应遵守冬期施工的有关规定，其中主要是要考虑混凝土模35、板拆除后的保温养护，如果不能进行保温养护，必须暴露在大气中，要考虑混凝土受冻的临界强度。4、对于大体积混凝土，除应满足混凝土强度要求外，还应考虑保温措施，拆模之后要保证混凝土内外温差不超过20，以免发生温差裂缝。5、各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行。如果模板设计无规定时，可按先支的后拆，后支的先拆顺序进行。先拆非承重的模板，后拆承重的模板，及支架的顺序进行拆除。6、拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚、阻碍通行发生事故。7、拆模时下方不能有人，拆模区应设警戒线，以防有人误入被砸伤。8、拆除的模板向下运送传递，一定要上下呼应，不能采取猛撬，以致大片塌落的方法拆除。用起重机吊运36、拆除的模板时，模板应堆码整齐并捆牢，才可吊装，否则在空中“天女散花”是很危险的。9、拆除作业必须在白天进行，宜采用分段整体拆除，在地面解体。拆除的部件及操作平台上的一切物品，均不得从高空抛下，并做好工完场清工作。10、当遇到雷、雨、雪或风力达到五级以上的天气时，不得进行模板的拆除工作。6.0302、模板的拆除的安全技术1、基坑内拆模，要注意基坑边坡的稳定，特别是拆除模板支撑时，可能使边坡发生震动而坍方，拆除的模板应及时运到离基坑较远的地方进行清理。2、一般现浇楼盖及框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍拆柱侧模拆楼板底模拆梁侧模拆梁底模。3、拆除楼板模板前，必须将洞口和临边进行封闭后，才能开37、始作业。拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经活动的模板，必须一次连续拆除完方可中途停歇，以免落下伤人。4、模板立柱有多道水平拉杆，应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道连杆应与拆除立柱同时进行，以免立柱倾倒伤人。5、多层楼板模板支柱的拆除，下面究竟应保留几层楼板的支柱，应根据施工速度、混凝土强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差距，由技术负责人通过计算确定。6、柱模板拆除顺序如下：先拆除斜撑或拉杆（或钢拉条）自上而下拆除柱箍或横楞拆除竖楞并由上向下拆除模板连接件、模板面。6.04、砼成品保护按施工方案施工成型的砼成品，其棱角完整，如保证砼成品棱角不受损坏，应做38、好以下几点：1、拆模时间：应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而损坏时方可拆除（承重模板应在与结构同条件养护的试块达到规定强度方可拆除）。2、拆模方法：拆模时不得将铁撬直接支承在柱梁，墙板等表面撬模板，这样易产生棱角松动而损坏。拆模应用木楔先将拼装一起的模板松开，拨掉拼装铁钉后就可轻易的将模板拆除 。3、拆模完成后，成型砼柱四角，剪力墙角，洞口等阳角部位2米以下2.5厚松模板保护，避免在材料搬运时将成型棱角损坏而影响砼外观质量。 xx公司xx中心工程项目部xx年五月十日附件：增加对A4-A7、B区地下室施工梁板模板及满堂支撑架计算书（取具有代表性的梁截面、板厚进行计算）。 地下室梁模板39、工程施工方案计算书编制依据20、 工程施工图纸及现场概况21、 混凝土结构工程施工规范GB50666-201122、 建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200823、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201124、 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）25、 混凝土结构设计规范GB50010-201026、 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）27、 建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)28、 钢结构设计规范（GB50017-2003）29、 冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB 50018-2002)30、 木结构40、设计规范（GB50005-2003）31、 混凝土模板用胶合板GB/T17656-200832、 建筑施工手册第四版（缩印本）33、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）34、 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质2009254 号）35、 建书脚手架和模板计算软件(建科评2007028号) 工程参数梁与支架参数梁截面宽度0.5m梁截面高度0.9m支架高度4.35m楼板厚度0.15m立杆梁跨度方向间距la0.7m钢管类型483.0m梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.2m,梁下增加1根立杆水平杆最大步距1.7m顶步步距1.7m立杆伸出水平杆长度a0.5m面板141、5mm厚木胶合板梁底面板下次楞4080mm方木，3根梁侧次楞4080mm方木，间距250mm梁侧主楞双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径12mm，间距：500mm500mm荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.5kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.158kN/m可变荷载施工人员及设备荷载2.5kN/m2倾倒砼对梁侧模板荷载2kN/m2振捣砼对梁底模板荷载2kN/振捣砼对梁侧模板荷载4kN/新浇砼对模板侧压力标准值计算依据砼结构工程施工规范GB50666-2011，浇筑速度大于10m/h，或砼坍落度大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式计算:42、=240.9=21.6 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.9m；梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩I= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.25m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=21.6kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷43、载设计值为：q1=(1.221.6+1.44)1=31.52KN/mq2=(1.3521.6+1.40.74)1=33.08KN/m取较大值q=33.08KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.133.080.252=0.21KNm面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.21106=5.6N/mm2 f=12.5N/mm2W37500面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 121.6=21.6KN/m；面板最大容许挠度值: 250/400=0.63mm；面44、板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.67721.6002504=0.45mm 0.63mm100EI1004500281250满足要求!梁侧模板次楞验算次楞采用4080mm(宽度高度)方木，间距：0.25m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =408080/6=42667mm3；截面惯性矩I =40808080/12=1706667mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=21.6kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q45、2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=(1.221.6+1.44)0.25=7.88KN/mq2=(1.3521.6+1.40.74)0.25=8.27KN/m取较大值q=8.27KN/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.18.270.52=0.207kNm最大支座力：1.1ql=1.18.270.5=4.55kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.207106=4.852N/mm2 17N/mm2W42667 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.68.270.5=2.481KN木材抗剪强度设计值fv=46、4.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.481103= 1.163N/mm2 fv=4.6N/mm22bh24080 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 21.60.25=5.4KN/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6775.45004= 0.134mm 2mm100EI100100001706667 满足要求!梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =847、980mm3；截面惯性矩I =215600mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=4.55kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L=0.5m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)2、强度验算最大弯矩Mmax=0.398kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.398106=44.321N/mm2 205N/mm2W8980 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.970kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：500/1548、0=3.3mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.096mm N=7.49kN。满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁底横向水平杆间距0.7m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 701.51.5/6=26.25cm3；截面惯性矩I= 701.51.51.5/12=19.688cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.25m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.9+1.50.9+0.3)+1.420.7=21.49kN/mq2=1.35(240.9+1.50.9+0.3)+1.4049、.720.7= 23.34kN/m根据以上两者比较应取q= 23.34kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)剪力图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=2.188kN;N2=7.294kN;N3=2.188kN;最大弯矩 Mmax = 0.182kN.m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.182106=6.933N/mm2 12.5N/mm2W26.25103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.7（240.9150、.50.90.3）=16.28kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.374mm梁底模板的最大容许挠度值: 250/400 =0.6 mm；最大变形 Vmax = 0.374mm 0.6mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度40mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=488/6= 42.667cm3；I=4888/12= 170.667cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，L=51、0.7m。次楞计算简图荷载设计值 q = 7.294/0.7= 10.420kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.110.4200.72= 0.511 kN.m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.511106=11.976N/mm2 17N/mm2W42.667103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算V=0.6ql=0.610.4200.7=4.376KN木材抗剪强度设计值fv=4.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=34.376103= 2.05N/mm2 fv=4.6N/mm22bh24080次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠52、度值：l/250 =700/250 =2.8 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =5.088/0.7= 7.269N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6777.2697004=0.692mm 2.8mm100EI10010000170.667104次楞挠度满足要求!梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)剪力图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.491kN;N2=10.689kN;N3=0.491kN;最大弯矩 Mmax=53、；最大变形 Vmax=0.171mm。（一）强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.253106=56.347N/mm2 205N/mm2W4.49103满足要求!（二）挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =600/150 = 4.0mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.171mm 4.0mm满足要求!梁底纵向水平杆验算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=10.689kN。 计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=10.689KN,由于采用顶托54、，不需要进行扣件抗滑移的计算。立杆稳定性验算（一）立杆轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：10.689kN ；立杆承受支架自重荷载设计值：1.354.350.158=0.928kN 立杆轴心压力设计值N：10.689+0.928=11.617kN；（二）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式:=NfAN - 轴心压力设计值(kN) ：N=11.617kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=k1(h1+2a);k2h。h1:水平杆顶步步距,h:水平杆最大步距,a:立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度,k:计算长度附加系数,12:考虑55、满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按扣件脚手架规范JGJ130-2011剪刀撑普通型构造采用。k1(h1+2a)=1.1551.159(1.7+20.5)=3.61mk2h=1.1551.7821.7=3.5m，L0=3.61m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.24cm2；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立杆长细比计算：=Lo/i=361/1.59=227，当验算长细比时，k取1，=313/1.59=197 210，长细比满足要求!按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.141；g=N=56、11.617103=194.316N/mm2 f=205 N/mm2A0.1414.24102立杆稳定性满足要求!立杆底基础承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=11.617kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基为钢筋混凝土板，其承载力设计值fak= 200kN/m2立杆垫木混凝土承载力折减系数mf= 14、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=11.617=38.72kN/m2 mffak=2001=200kN/m2A0.3满足要求!。地下室板模板工程施工方案计算书编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、混凝土结57、构工程施工规范GB50666-20113、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20084、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20115、建筑施工手册第四版（缩印本）6、建筑施工现场管理标准DBJ14-033-20057、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2011年版）8、建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006年版)9、混凝土模板用胶合板GB/T17656-200810、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB 50018-200211、木结构设计规范GB50005-2003工程参数楼板与支架参数砼楼板厚度0.18m支架高度4.02m立杆纵距1.2m立杆横58、距0.7m水平杆最大步距1.7m顶步步距1.7m立杆伸出长度a0.5m钢管类型483.3面板木胶合板 厚度：15mm次楞方木40mm80mm，间距0.2m主楞单钢管荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.3kN/m2支架自重0.223kN/m可变荷载施工人员及设备均布荷载面板与次楞主楞立杆2.5kN/m21.5kN/m21kN/m2面板与次楞施工人员及设备集中荷载2.5kN泵送砼水平荷载取垂直荷载值的2%风荷载贵州xx市，基本风压：0.2kN/m2模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm ，取主楞间距1.2m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W= 59、12001515/6=45000mm3；截面惯性矩I= 1200151515/12=337500mm4；（一）强度验算1、 面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.18+1.10.18+0.3)+1.42.51.2=11.138KN/mq1=1.35(240.18+1.10.18+0.3)+1.40.72.51.2= 10.745KN/m根据以上两者比较应取q1= 11.138N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.21.20.3=60、0.432 KN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 11.1380.22=0.045KNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.4320.22 +0.213 3.5000.2=0.150KNm取Mmax=0.150KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.150106=3.33N/mm2 f=12.5N/mm2W45000面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1.61、2（240.181.10.180.3）=5.782KN/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.6775.7822004=0.04mm 0.5mm100EI1004500337500满足要求!次楞方木验算次楞采用方木，宽度40mm，高度80mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W =408080/6=42667mm3；截面惯性矩 I =40808080/12=1706667mm4；（一）抗弯强度验算1、 次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=0.7m。2、荷载计算取均布荷载或62、集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.18+1.10.18+0.3)+1.42.50.2=1.856KN/mq1=1.35(240.18+1.10.18+0.3)+1.40.72.50.2= 1.791KN/m根据以上两者比较应取q1= 1.856KN/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=1.20.20.3=0.072KN/m跨中集中荷载设计值P=1.42.5= 3.500KN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1= 0.1q1l2=0.11.8560.72=0.091KNm施工荷载为集中荷载：M2= 0.08q2l2+0.63、213Pl=0.080.0720.72+0.2133.5000.7=0.525KNm取Mmax=0.525KNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；=Mmax=0.525106=12.30N/mm2 f=17N/mm2W42667次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.61.8560.7=0.780KN施工荷载为集中荷载：V2= 0.6q2l+0.65P=0.60.0720.7+0.653.500=2.305KN取V=2.305KN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=4.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.305103= 164、.080N/mm2 fv=4.6N/mm22bh24080次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.2（240.181.10.180.3）=0.964KN/m次楞最大容许挠度值:700/250=2.8mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6770.964700.04=0.09mm 2.8mm100EI100100001706667满足要求!主楞验算主楞采用单钢管，截面抵抗矩 W=4.49cm3；截面惯性矩 I=10.78cm4；（一）抗弯强度验算1、主楞按三跨连续梁计算，65、其计算跨度取立杆纵距，L=1.2m。2、荷载计算均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.18+1.10.18+0.3)+1.41.50.7=5.517KN/mq2=1.35(240.18+1.10.18+0.3)+1.40.71.50.7= 5.582KN/m根据以上两者比较应取q= 5.582KN/m作为设计依据。3、强度验算M= 0.1ql2=0.15.5821.22=0.804KNm主楞抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.804106=179.06N/mm2 f=205N/mm2W4.49103楞梁抗弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷66、载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.7（240.181.10.180.3）=3.373KN/m主楞最大容许挠度值:1200/250=4.8mm；主楞弹性模量: E=206000N/mm2；=0.677Ql4=0.6773.3731200.04=2.13mm 4.8mm100EI10020600010.78104满足要求!扣件抗滑移验算水平杆传给立杆荷载设计值R=6.14KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按贵州xx市10年一遇风压值采用，0=0.2kN/m2。模板支架计算高度H=4.02m，按67、地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。风压高度变化系数z=0.74。计算风荷载体形系数s将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.134/(0.71.7)=0.135式中An =(la+h+0.325lah)d=0.134m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0.7mh-步距，1.7md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。412912196单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.135=0.16无遮拦多排68、模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.161-0.93 2=0.311-1-0.93-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=0.740.310.2=0.046kN/m2风荷载产生的弯矩设计值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.0460.71.72= 0.011kNm1010（二）轴向力计算按下列各式计算取最大值：1.20.2234.02+(240.181.10.180.3)1.20.7+0.91.4(11.20.7+0.011/1.2)=7.002kN；1.350.2234.02+(240.181.10.180.3)1.20.7+ 1.4(69、0.711.20.7+0.60.011/1.2)=7.505kN；立杆轴向力取上述较大值，N=7.505KN。（三）立杆稳定性验算立杆的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=7.505kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），L0=k1(h1+2a);k2h。h1:水平杆顶步步距,h:水平杆最大步距,a:立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度,k:计算长度附加系数,12:考虑满堂支撑架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按扣件脚手架规范JGJ130-2011剪刀撑普通型构造采用。k1(h1+2a)=1.1551.209(70、1.7+20.5)=3.77mk2h=1.1551.8631.7=3.66m，L0=3.77m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立杆截面面积(cm2),A=4.63cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立杆截面抵抗矩(cm3)：W= 4.63cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立杆长细比计算：=Lo/i=377/1.59=237，当验算长细比时，k取1，=326/1.59=205 210，长细比满足要求!按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.13；N+Mw=7.505103+0.011106=136.157+71、2.450=138.607N/mm2 f=205N/mm2jAW0.134.631024.49103立杆稳定性满足要求!立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=7.505kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1.2m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=1.20.3=0.36m23、地基土为9，其承载力设计值fak= 200kN/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 14、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力P=N=7.505=20.85kN/m2 mffak=2001=200kN/m2A0.36满足要求!。架体抗倾覆验算支架应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆72、验算应满足下式要求：0M0MrMr-支架的抗倾覆力矩设计值Mo-支架的倾覆力矩设计值架体高度4.02m，宽度10m，取一个立杆纵距1.2m作为架体计算长度。(一)砼浇筑前架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。1、风荷载倾覆力矩计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值k=0.046kN/m2风荷载作用下的倾覆力矩M0=1.40.0461.24.024.02/2=0.62KN.m2、架体抗倾覆力矩计算当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取15排。）：0.2234.0215+(0.3+1.10.18)1.210=19.42KN架体自重作用下产生73、的抗倾覆力矩0Mr=10.919.4210/2=87.39KN.mM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!(二)砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的2%，(0.2234.0215+(0.3+25.100.18)1.210) 2%=71.262%=1.425kN附加水平荷载下产生的倾覆力矩M0=1.41.4254.02=8.020KN.m2、架体抗倾覆力矩计算架体自重作用下产生的抗倾覆力矩0Mr=10.971.2610/2=320.67KN.mM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!