1、正本国际广场外脚手架工程立杆防护栏杆架体内封闭应急预案施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录工程概况51. 施工方案62. 施工要求83. 技术保证条件8第2节 编制依据9第3节 施工计划101. 施工进度计划102. 材料与设备计划10第4节 施工工艺技术121. 技术参数122. 工艺流程123. 施工方法121、脚手架基础132、立杆设置134、脚手板、脚手片的铺设要求165、防护栏杆17(2) 选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。17(5) 脚手架上门洞、出入口构造示意图176、连墙件17(6) 2、连墙件构造示意图187、架体内封闭194. 检查验收193、验收时应具备下列文件20第5节 施工安全保证措施211. 组织保障212. 技术措施2412、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。241、拆架前:248、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。253. 应急预案262、应急领导小组及其职责26(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。26(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。263、应急反应预案26(1) 事故报告程序26(2) 事故报告26(3) 现场事故应急处理264、应急通信联络274. 监测监控2712、各作业层之间设置可靠的防护栅栏3、，防止坠落物体伤人。281、拆架前:288、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。291、安全管理29(2) 搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；29(9) 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；302、日常维护管理要求30第6节 计算书及相关图纸311. 计算书31扣件式落地双排脚手架计算书31一、参数信息_311.脚手架搭设参数312.技术措施323.荷载参数32(1)活荷载参数32(2)风荷载参数32(2)静荷载参数321.均布荷载值计算332.强度验算333.挠度验算33三、大横杆的计算331.小横杆传递给大横杆的集中力计算332.大横杆受力计算343.强度验4、算354.挠度验算35四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算35五、脚手架立杆荷载计算361.确定按稳定计算的脚手架搭设高度Hs362.静荷载标准值计算36(1)结构自重标准值NG1k36(2)构配件自重标准值NG2k363.活荷载标准值计算384.风荷载标准值计算38六、立杆稳定性计算381.立杆长细比验算392.确定轴心受压构件的稳定系数393.风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw39(二)外立杆稳定性计算391.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算39(1)双管立杆底部稳定性验算39(2)单双立杆交接位置的稳定性验算：392.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算40(1)双管立杆底部稳定性验算40(25、)单双立杆交接位置的稳定性验算：40(1)双管立杆底部稳定性验算40(2)单双立杆交接位置的稳定性验算：40长杆总长度(m) L = 1.1H(n+la/hn-2la/h)442. 节点图453. 悬挑卸荷平台计算书45型钢悬挑卸料平台计算书45一、参数信息:_451.荷载参数452.悬挑参数463.水平支撑梁464.卸料平台参数46二、次梁的验算:461.荷载计算47Q2=0.14 kN/m47(3)、活荷载计算472.内力验算47R = P + q(l+2m)/2473.抗弯强度验算484.整体稳定性验算48三、主梁的验算:481.荷载验算49(2)槽钢自重荷载 Q2=0.17kN/m496、2.内力验算49悬挑卸料平台水平钢梁计算简图493.抗弯强度验算504.整体稳定性验算50四、钢丝拉绳的内力验算:51五、钢丝拉绳的强度验算:51六、钢丝拉绳拉环的强度验算:51七、操作平台安全要求:523.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；524. 悬挑式外架计算书52普通型钢悬挑扣件式双排脚手架计算书52一、参数信息_541.脚手架搭设参数542.荷载参数55(1)活荷载参数55(2)风荷载参数55(2)静荷载参数553.支撑参数55二、小横杆的计算561.均布荷载值计算562.强度验算563.挠度验算56三、大横杆的计算561.小横杆传递给大横杆的集中力计算562.大横杆受力计算577、最大弯矩：M= 0.744 kN.m583.强度验算584.挠度验算58四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算58五、脚手架立杆荷载计算591.确定按稳定计算的脚手架搭设高度Hs592.静荷载标准值计算59(1)结构自重标准值NG1k59(2)构配件自重标准值NG2k593.活荷载标准值计算604.风荷载标准值计算60六、立杆稳定性计算611.立杆长细比验算612.确定轴心受压构件的稳定系数613.风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw61(二)外立杆稳定性计算611.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算612.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算61(三)内立杆稳定性计算621.钢丝拉绳的内力计算65Fg 8、= Fg/K652.钢丝拉绳的拉环强度计算65钢丝拉绳的拉环的强度计算公式为66十二、锚固段与楼板连接的计算66十三、脚手架配件数量匡算66长杆总长度(m) L = 1.1H(n+la/hn-2la/h)66第7节 劳动力计划671. 专职安全生产管理人员672. 特种作业人员68工程概况工程概况本工程为XX市XX国际广场西区（南楼）工程。建设单位：XX市XX房地产开发有限公司设计单位： 监理单位： 施工单位： 建设地点位于XX市XX西路以西、XX路以北、XX驿街以东。地下为二层，地上裙楼四层，南楼四层以上共十五层。总建筑面积约53000，其中地下一层为超市，地下二层为汽车库，地上一四层为百货9、，五十层为酒店，共170间客房，十十七层为LOFT公寓，共189套，十八层为写字楼，共14间；本工程为一类高层建筑，结构为框剪形式，设计使用年限为50年，建筑高度68.9m，地下一层5.35m，地下二层3.6m，一层5.45m，二三层百货层高5m，四层层高4.8m，五十四层酒店层高3.4m，十六十七层层高5.7m，十八层写字楼层高3.45m。抗震设防裂度七度，耐火等级一级；项目设计规模等级为大型；地下防水等级为一级，屋面防水等级为二级。基础采用筏板、机械砼桩、独立柱承台相结合的形式。1. 施工方案施工方案XXXX国际广场西区南楼南临XX路，西临XX驿街，人行密集，距离近。外架物体坠落伤人，是本10、项目重点危险源，为了安全生产，我们设了两道防护，一道采用原有广告围墙封闭施工，另一道采用2300目/100C，A。=1.3m密目安全网全封闭外架，外架搭设形式采用双立杆落地式双排钢管脚手架和14号工字钢悬挑双排脚手架，脚手架材料采用483.5钢管和14号工字钢及可锻铸扣件，脚手板采用长宽厚=300030050竹板，619钢丝绳斜拉卸荷，外脚手架在施工中考虑施工荷载3KN/，基本风压0.45KN/.同时施工一层。钢管架纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m，内立杆离墙0.5m，扫地杆离楼面0.3m，防护栏杆1.1m，连墙件采用二步二跨钢管扣件硬性连接。整个工程外架搭接方案采用落地式和悬挑式双11、排钢管脚手架两种形式，详细方案如下：主楼南向分三段搭设，第一段落地式双排双立杆钢管外架从楼面0.00032.1m段共八层；第二三段采用14号工字钢悬挑式双排钢管外架，619钢丝绳套在主力杆与大横杆节点处的工字钢上斜拉卸荷。从32.152.4m即从八层到十四层；第三段从52.468.9即从十四主楼屋面，首根立杆钢管底插入14号工字钢上焊牢的长10cm25钢筋上防止立杆在型钢上位移。北向分三段搭设，第一段从裙楼屋面20.2532.1m段（主楼八层）采用双排落地式钢管外架；第二段从主楼八层32.152.4m（主楼十四层），第三段从十四层主楼屋面即52.468.9m。使用14号工字钢悬挑架，首根立杆钢12、管底插入14号工字钢上焊牢的长10cm25钢筋上防止立杆在型钢上位移。其他做法同南向悬挑架。东向外脚手架分三段搭设，第一段采用双排双立杆落地式钢管架高度32.1m从主楼0.00032.1m，第八屋面段采用14号工字钢悬挑双排钢管架分二次搭设，首根立杆做法同南向悬挑外脚手架。第一次悬挑32.152.4m即从八层到主楼十四层；第二次悬挑从主楼十四层52.4屋面68.9m.西向分三段搭设外脚手架，第一段采用落地式双立杆双排钢管架从主楼一层+0.0032.1m主楼八层，第二三段采用14号工字钢悬挑双排钢管架，第二段悬挑架从主楼八层32.1十四层52.4m；第三段悬挑从主楼十四层32.1m 5屋面68.13、9m。外架防护分两次，第一次32.1m，第二次52.4m斜挑出宽度不小于3m，沿外架外围全脚手板封闭式搭设或安全网全封闭式搭设。卸料平台采用14号工字钢支走成固定平台，每个卸料平台采用4根619钢丝绳卸荷。每楼层安装三个，水平间距20m左右，安装楼层清理完建筑材料后依次向上层楼层转移。卸料平台上下位置错开一个卸料平台宽度。卸料平台安全性能及操作要求详见附后计算书。落地式双排外脚手架和14号工字钢悬挑式双排钢管脚手架安全性能及安装要求详见附后计算书。2. 施工要求1、确保脚手架在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、脚手架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。14、3. 技术保证条件1、安全网络2、脚手架的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第2节 编制依据建筑施工脚手架实用手册建筑地基基础设计规范GB50007-2002建筑结构荷载规范GB50009-2001混凝土结构设计规范GB50010-2002钢结构设计规范GB50017-2003建筑施工安全检查标准JGJ59-99建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001相关施工设计图纸等。第3节 施工计划1. 施工进度计划（附后随主体楼层装饰总计划）2. 材料与设备计划1、搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输15、送用焊接钢管GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001的有关规定。锈蚀检查应16、每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。2、扣件为可锻铸造扣件，其材质应符合建设部钢管脚手扣件标准GB15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65Nm时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。4、脚手板、脚手片采17、用符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件材料采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB 700-88中Q235-A钢的要求。7、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等宜采用483.5mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235A钢的规定，相应的扣件规格也应为48mm 【钢管落地脚手18、架】主要材料参数表名称数量规格型号备注钢管长管39767m小横杆6675根型号483.5扣件直角件25480个对接件6630个旋转件1990个脚手板678竹串片脚手板安全网19440半封闭第4节 施工工艺技术1. 技术参数脚手架搭设参数脚手架从楼面开始搭设，搭设高度落地式32.1m悬挑式共36.8m每次16.520.3m；顶步栏杆高1.1m，内立杆距离墙0.5m立杆步距1.8m，总步数39步（包括悬挑架在内）;立杆纵距1.5m，立杆横距1.05m；小横杆伸出内立杆0.3m；扫地杆距地0.3m；采用小横杆在上布置，搭设在大横杆上的小横杆根数为1根；采用的钢管类型为直径48*3.5；连墙件布置方式19、为二步二跨，连接方式为扣件连接。连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系为1.脚手架沿墙纵向长度79m。2. 工艺流程钢管落地脚手架楼面清理、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。3. 施工方法钢管落地脚手架定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除20、。当脚手架操作层高出连墙件以上两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。1、脚手架基础脚手架基础座在楼面上，楼面砼为C40板厚200mm,配筋双层双向三级18180,楼面承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。2、立杆设置(1) 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位扎结不少于2道，立杆顶端亦高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(21、2) 上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与辅立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。(4) 立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。3、大横杆、小横杆、剪刀撑设置(1) 纵向水平杆亦22、设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接其要求如下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离里不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用搭接时；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。 当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置23、，间距不应大于400mm；(2) 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；并且作业层上非主节点处的横向不平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2； 当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm。 使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端。应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角24、扣件固定在立杆上，另一端应插入墙内，插入长度亦不应小于180mm。(3) 高度在24m以下的单、双排脚手架均必须在脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。4、脚手板、脚手片的铺设要求(1) 作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150m25、m；(2) 冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm（如图）；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm（如图）。(3) 竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。(426、) 作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上； （a）脚手板对接； （b）脚手板搭接(5) 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；(6) 自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。5、防护栏杆(1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2) 选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3) 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4) 脚手架内27、侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。(5) 脚手架上门洞、出入口构造示意图6、连墙件(1) 连墙件数量的设置除应满足本规范计算要求外，尚应符合表6.1的规定。表连墙件布置最大间距注：h步距；la纵距。(2) 连墙件的布置应符合下列规定： 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm； 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置； 一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步）。(3) 对高度在24m28、以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。(4) 连墙件的构造应符合下列规定： 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接； 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用的不应少于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。(5) 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件29、与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。 架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。(6) 连墙件构造示意图7、架体内封闭(1) 脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。(2) 脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3) 施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。4. 检查验收钢管落地脚手架1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付30、使用。2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具备下列文件(1) 根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件。(2) 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。(3) 脚手架工程的施工记录及质量检查记录。(4) 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。(5) 脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1) 构配件和加固件是否齐全，质量31、是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。(2) 安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。(3) 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。(4) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。(5) 垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。(6) 扣件螺栓是否松动，是否超载。第5节 施工安全保证措施1. 组织保障1、安全保证体系2、环境保护体系2. 技术措施脚手架搭设技术措施钢管落地脚手架1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问32、题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许33、多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。脚手架拆除技术措施1、拆架前:(1) 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2) 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；(3) 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4) 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进34、入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第条第4款、第条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不35、应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。136、3、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。3. 应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负37、责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故38、。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C) 高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察39、。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：XX 手机：安全员：XX 手机：技术负责人:XX 手机：医院救护中心：120 匪警：110 火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。4. 监测监控钢管落地脚手架1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。2、外脚手架不40、得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板41、不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。脚手架拆除技术措施1、拆架前:(1) 应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2) 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；(3) 应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4) 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。42、2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第条第4款、第条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。43、6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建44、筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。1、安全管理(1) 搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB 5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；(2) 搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；(3) 脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规45、定进行检查验收，合格后方准许使用；(4) 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；(5) 当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；(6) 脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；(7) 在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；(8) 不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；(9) 临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防46、护措施；(10) 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；(11) 工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005的有关规定执行；(12) 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2、日常维护管理要求(1) 使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；(2) 弯曲的钢管杆47、件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；(3) 做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每24年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用35年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；(4) 搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；(5) 脚手48、架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；(6) 健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种1) 由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；2) 由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。第6节 计算书及相关图纸1. 计算书扣件式落地双排脚手架计算书XX国际西49、区南楼位于XX市XX西路，框剪结构，地上18层，地下2层，建筑高度68.9米，标准层层高3.4米，总建筑面积53000平方米，总工期450天。计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。_一、参数信息_1.脚手架搭设参数脚手架从地面开始搭设，搭设高度H：32.1m；顶步栏杆高：1.1m；内立杆距离墙长度a：0.5m；立杆步距h：1.8m；总步数：18步；立杆纵距la：1.5m；立杆横距lb：1.05m；小横杆伸出内立50、杆长度a1：0.3m；扫地杆距地：0.3m；采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；采用的钢管类型为48 3.5；连墙件布置方式为二步二跨，连接方式为扣件连接；连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；脚手架沿墙纵向长度l：79m；2.技术措施外立杆采用双管，双管高度：18.3m；双管步数：10；单管高度范围内脚手板层数：2层；内立杆采用双管，双管高度：18.3m；双管步数：10；单管高度范围内脚手板层数：2层；3.荷载参数(1)活荷载参数结构脚手架均布活荷载：3kN/m2；结构脚手架同时施工层数：1层；装修脚手架均布活荷载：2kN/m2；装修脚手架同时施工层数：051、层；(2)风荷载参数本工程地处河北XX市，基本风压Wo：0.4kN/m2；地面粗糙度类别为：C类(有密集建筑群市区)；(2)静荷载参数1)脚手板参数选用竹笆片(5mm厚)，按规范要求铺脚手板；脚手板自重：0.045kN/m2；铺设层数：5层；2)防护栏杆第2步开始步步设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为54根；3)围护材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。密目网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；密目网自重：0.01kN/m2；_二、小横杆的计算 小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，52、小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。1.均布荷载值计算作用在小横杆上的荷载标准值：q=0.038+0.0451.5/2+31.5/2 = 2.322 kN/m；作用在小横杆上的荷载设计值：q=1.2（0.038+0.0451.5/2）+1.431.5/2 = 3.237 kN/m；2.强度验算最大弯矩 M = ql2/8 =3.2371.052/8 = 0.446 kN.m； 最大应力计算值 = M / W =0.446106/5.08103=87.803 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值=87.803N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度 =53、 5ql4/384EI = 5.02.32210504/(3842.0610512.19104)=1.464 mm； 小横杆实际最大挠度计算值=1.464mm 小于最大允许挠度值min（1050/150，10）=7.000mm，满足要求！三、大横杆的计算小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。1.小横杆传递给大横杆的集中力计算内排大横杆受到的集中力标准值： F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.52.3221.05(1+0.3/1.05)2=2.015 54、kN；内排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.53.2371.05(1+0.3/1.05)2=2.809 kN；外排大横杆受到的集中力标准值： F=0.5qlb1+(a1/lb)2=0.52.3221.051+(0.3/1.05)2=1.319 kN；外排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5qlb1+(a1/lb)2=0.53.2371.051+(0.3/1.05)2=1.838 kN；2.大横杆受力计算大横杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且与我国工程长55、期使用经验值相符。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（内排大横杆、外排大横杆计算方式完全相同，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从略，仅给出最终计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到内排大横杆： 最大弯矩：M= 0.745 kN.m 最大变形：= 3.181 mm 最大支座反力：F= 6.115 kN计算得到外排大横杆(计算过程从略)： 最大弯矩：M= 0.490 kN.m 最大变形：= 2.100 mm 最大支座反力：F= 4.028 kN3.强度验算最大应力计算值 = 0.745106/5.56、08103=146.675 N/mm2；大横杆实际弯曲应力计算值=146.675N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！4.挠度验算最大挠度=3.181mm；大横杆实际最大挠度计算值=3.181mm 小于最大允许挠度值min（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN；R - 纵向或横向水平杆57、传给立杆的竖向作用力设计值。本工程内排大横杆传给内立杆的竖向作用力为6.115 kN, 外排大横杆传给外立杆的竖向作用力为4.028 kN；作业层内力杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=6.115kN 8.000kN，内力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！作业层外力杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=4.028kN 8.000kN，外力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.确定按稳定计算的脚手架搭设高度HsHs=H/（1-0.001H）=50/（1-0.00150）=52.63258、 m；2.静荷载标准值计算(1)结构自重标准值NG1k采用48 3.5钢管。脚手架搭设高度50米。外立杆高18.3米以下采用双管，18.3米以上采用单管；内立杆高18.3米以下采用双管，18.3米以上采用单管。外立杆：NG1k=（Hs-18.3）gk+18.3gk =（）0.1360+18.30.2068=8.453 kN；外立杆（单管）：NG1k=（Hs-18.3）gk =（）0.1360=4.669 kN；内立杆：NG1k=（Hs-18.3）gk+18.3gk =（）0.1136+18.30.1622=6.868 kN；内立杆（单管）：NG1k=（Hs-18.3）gk =（）0.1136=59、3.900 kN；(2)构配件自重标准值NG2k1)脚手板的自重标准值NG2k1采用竹笆片(5mm厚)，自重标准值gk1=0.045kN/m2 ，铺设层数n1=5层。外立杆：NG2k1= n10.5lblagk1 = 50.51.051.50.045=0.177 kN；外立杆（单管）：NG2k1= n10.5lblagk1 = 20.51.051.50.045=0.071 kN；内立杆：NG2k1= n1（0.5lb+a1）lagk1 = 5（0.51.05+0.3）1.50.045=0.278 kN；内立杆（单管）：NG2k1= n1（0.5lb+a1）lagk1 = 2（0.51.05+060、.3）1.50.045=0.111 kN；2)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3采用48 3.5钢管，自重标准值gk3=0.0384kN/m ，总根数n3=54根。外立杆：NG2k3= n3（lagk3+0.0132）= 54（1.50.0384+0.0132）=3.823 kN；外立杆（单管）：NG2k3= n3（lagk3+0.0132） = 36（1.50.0384+0.0132）=2.549 kN；3)围护材料的自重标准值NG2k4采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。外立杆：NG2k4= laH gk4 =1.55061、0.01=0.750 kN；外立杆（单管）：NG2k4= la（H-18.3）gk4 =1.5（50-18.3）0.01=0.476 kN；4)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5搭接在大横杆上的小横杆根数n4=1根，铺设层数n5=5层，采用48 3.5钢管，自重标准值gk6=0.0384kN/m。外立杆：NG2k5= n5n4（0.5lbgk6+0.0132） = 51（0.51.050.0384+0.0132）=0.167 kN；外立杆（单管）：NG2k5= n1n4（0.5lbgk6+0.0132） = 21（0.51.050.0384+0.0132）=0.067 kN；内立杆：NG2k62、5= n5n4（0.5lb+a1）gk6+0.0132 =51（0.51.05+0.3）0.0384+0.0132=0.224 kN；内立杆（单管）：NG2k5= n1n4（0.5lb+a1）gk6+0.0132 =21（0.51.05+0.3）0.0384+0.0132=0.090 kN；5）构配件自重标准值NG2k合计外立杆：NG2k=0.177+3.823+0.750+0.167=4.917 kN；外立杆（单管）：NG2k=0.071+2.549+0.476+0.067=3.162 kN；内立杆：NG2k=0.278+0.224=0.503 kN；内立杆（单管）：NG2k=0.111+063、.090=0.201 kN；3.活荷载标准值计算活荷载按照1个结构作业层（荷载为3 kN/m2）计算，活荷载合计值Qk=3 kN/m2。外立杆：NQk= 0.5lblaQk = 0.51.051.53=2.362 kN；内立杆：NQk =（0.5lb+a1）laQk =（0.51.05+0.3）1.53=3.713 kN；4.风荷载标准值计算Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0 = 0.4 kN/m2； s - 风荷载体型系数：s=1.3j；j为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，考虑了双管和双管剪刀撑对挡风系数的贡献值，计算过程复杂因篇幅有64、限计算过程从略。脚手架底部s=1.150，脚手架顶部s=1.128，脚手架变截面处s=1.128； z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部z= 0.740，脚手架顶部z= 1.250，脚手架变截面处z= 0.806；经计算得到，风荷载标准值为: 脚手架底部Wk = 0.70.40.7401.150 = 0.238 kN/m2； 脚手架顶部Wk = 0.70.41.2501.128 = 0.395 kN/m2； 脚手架变截面处Wk = 0.7 0.40.8061.128 = 0.255 kN/m2；六、立杆稳定性计算(一)基本数据计算1.立杆长细比验算依据扣件式规范第条：65、长细比= l0/i = kh/i=h/i（k取为1）查扣件式规范表得： = 1.500；立杆的截面回转半径：i = 1.580 cm；= 1.5001.8100/1.580=170.886立杆实际长细比计算值=170.886 小于容许长细比210，满足要求！2.确定轴心受压构件的稳定系数长细比= l0/i = kh/i=1.1551.5001.8100/1.580=197.373；稳定系数查扣件式规范附录C表得到：= 0.185；3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw = 0.851.4WkLah2/10经计算得到，各段弯矩Mw为： 脚手架底部 Mw= 0.138kNm；单双立杆交接位置 M66、w= 0.147kNm；(二)外立杆稳定性计算1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 = N/(A) + MW/W f(1)双管立杆底部稳定性验算立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+0.851.4NQk =1.2（8.453+4.917）+ 0.851.42.362= 18.856 kN； = 18855.588/(0.1852489)+137855.206/（25080） = 117.641 N/mm2；组合风荷载时，外立杆双管立杆底部实际抗压应力计算值=117.641N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(2)单双立杆交接位置的稳定性验算：立杆的67、轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+0.851.4NQk =1.2（4.669+3.162）+ 0.851.42.362= 12.209 kN； = 12208.563/(0.185489)+147252.529/5080 = 163.756 N/mm2；组合风荷载时，外立杆单双立杆交接位置实际抗压应力计算值=163.756N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 = N/(A) f(1)双管立杆底部稳定性验算立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（8.453+4.917）+ 68、1.42.362= 19.352 kN； = 19351.713/(0.1852489) = 106.811 N/mm2；不组合风荷载时，外立杆双管立杆底部实际抗压应力计算值=106.811N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(2)单双立杆交接位置的稳定性验算：立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（4.669+3.162）+ 1.42.362= 12.705 kN； = 12704.688/(0.185489) = 140.246 N/mm2；不组合风荷载时，外立杆单双立杆交接位置实际抗压应力计算值=140.246N/mm269、 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(三)内立杆稳定性计算全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。 = N/(A) f(1)双管立杆底部稳定性验算立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（6.868+0.503）+ 1.43.713= 12.152 kN； = 12152.110/(0.1852489) = 67.073 N/mm2；内立杆双管立杆底部实际抗压应力计算值=67.073N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(2)单双立杆交接位置的稳定性验算：立杆的轴心压力设计值 N =170、.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（3.900+0.201）+ 1.43.713= 10.119 kN； = 10118.943/(0.185489) = 111.702 N/mm2；内立杆单双立杆交接位置实际抗压应力计算值=111.702N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.970 kN；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.970 kN；连墙件承载71、力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 700/15.8的结果查表得到 =0.871；A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.8714.8910220510-3 = 87.292 kN；Nl=10.970kN 15.7mm的HPB235的钢筋制作即可。七、操作平台安全要求:1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；72、4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。4. 悬挑式外架计算书普通型钢悬挑扣件式双排脚手架计算书XX国际西区南楼位于XX市XX西路，框剪结构，地上18层，地下2层，建筑高度68.9米，标准层层高3.4米，总建筑面积53000平方米，总工期450天。本工程由XX房地产公司投资建设，洛阳建筑设计院设计，河南华兴建设监理公司监理，河南地勘察院九华分院勘察，中方县建筑工程公司施工。本工程由73、XX担任项目经理，XX担任技术负责人。计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸。_一、参数信息_1.脚手架搭设参数脚手架从距地面32.1m处开始搭设，搭设高度H：20.3m；顶步栏杆高：1.1m；内立杆距离墙长度a：0.5m；立杆步距h：1.8m；总步数：11步；立杆纵距la：1.5m；立杆横距lb：1.05m；小横杆伸出内立杆长度a1：0.3m；扫地杆距地74、：0.1m；采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；采用的钢管类型为48 3.25；连墙件布置方式为二步二跨，连接方式为扣件连接；连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1；脚手架沿墙纵向长度l：79m；2.荷载参数(1)活荷载参数结构脚手架均布活荷载：3kN/m2；结构脚手架同时施工层数：1层；装修脚手架均布活荷载：2kN/m2；装修脚手架同时施工层数：0层；(2)风荷载参数本工程地处河北XX市，基本风压Wo：0.4kN/m2；地面粗糙度类别为：C类(有密集建筑群市区)；(2)静荷载参数1)脚手板参数选用竹笆片(5mm厚)，按规范要求铺脚手板；脚手板自重：0.04575、kN/m2；铺设层数：2层；2)防护栏杆铺脚手板层设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为4根；3)围护材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。密目网选用为：2300目/100cm2，A0=1.3mm2；密目网自重：0.01kN/m2；3.支撑参数支撑系统搭设形式为斜拉式-钢丝绳受力；主梁截面特征：工字钢，工字钢型号：14号工字钢；型钢悬挑主梁平铺在楼面上，锚点采用压环钢筋方式，钢筋直径16mm；楼板混凝土强度等级：C40；选用钢丝绳为619，钢丝绳吊点与主梁的垂直距离：3.4m。_二、小横杆的计算 小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度76、和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。1.均布荷载值计算作用在小横杆上的荷载标准值：q=0.036+0.0451.5/2+31.5/2 = 2.320 kN/m；作用在小横杆上的荷载设计值：q=1.2（0.036+0.0451.5/2）+1.431.5/2 = 3.234 kN/m；2.强度验算最大弯矩 M = ql2/8 =3.2341.052/8 = 0.446 kN.m； 最大应力计算值 = M / W =0.446106/4.79103=93.033 N/mm2； 小横杆实际弯曲应力计算值=93.033N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足77、要求！3.挠度验算最大挠度 = 5ql4/384EI = 5.02.32010504/(3842.0610511.5104)=1.550 mm； 小横杆实际最大挠度计算值=1.550mm 小于最大允许挠度值min（1050/150，10）=7.000mm，满足要求！三、大横杆的计算小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。1.小横杆传递给大横杆的集中力计算内排大横杆受到的集中力标准值： F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.52.3201.05(1+0.378、/1.05)2=2.013 kN；内排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.53.2341.05(1+0.3/1.05)2=2.806 kN；外排大横杆受到的集中力标准值： F=0.5qlb1+(a1/lb)2=0.52.3201.051+(0.3/1.05)2=1.317 kN；外排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5qlb1+(a1/lb)2=0.53.2341.051+(0.3/1.05)2=1.836 kN；2.大横杆受力计算大横杆按三跨（每跨中部）均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算79、可以满足要求并且与我国工程长期使用经验值相符。根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下（内排大横杆、外排大横杆计算方式完全相同，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从略，仅给出最终计算结果）： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)计算得到内排大横杆： 最大弯矩：M= 0.744 kN.m 最大变形：= 3.365 mm 最大支座反力：F= 6.105 kN计算得到外排大横杆(计算过程从略)： 最大弯矩：M= 0.489 kN.m 最大变形：= 2.220 mm 最大支座反力：F= 4.019 kN3.强度验算最大应力计算值80、 = 0.744106/4.79103=155.307 N/mm2；大横杆实际弯曲应力计算值=155.307N/mm2 小于抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求！4.挠度验算最大挠度=3.365mm；大横杆实际最大挠度计算值=3.365mm 小于最大允许挠度值min（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000k81、N；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程内排大横杆传给内立杆的竖向作用力为6.105 kN, 外排大横杆传给外立杆的竖向作用力为4.019 kN；作业层内力杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=6.105kN 8.000kN，内力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！作业层外力杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=4.019kN 8.000kN，外力杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.确定按稳定计算的脚手架搭设高度HsHs=H=21 m；2.静荷载标准值计算(1)82、结构自重标准值NG1k采用48 3.25钢管。外立杆：NG1k= gk Hs=0.127121.000=2.670 kN；内立杆：NG1k= gk Hs=0.106221.000=2.230 kN；(2)构配件自重标准值NG2k1)脚手板的自重标准值NG2k1采用竹笆片(5mm厚)，自重标准值gk1=0.045kN/m2 ，铺设层数n1=2层。外立杆：NG2k1= n10.5lblagk1 = 20.51.051.50.045=0.071 kN；内立杆：NG2k1= n1（0.5lb+a1）lagk1 = 2（0.51.05+0.3）1.50.045=0.111 kN；2)防护栏杆及扣件的自重83、标准值NG2k3采用48 3.25钢管，自重标准值gk3=0.0359kN/m ，总根数n3=4根。外立杆：NG2k3= n3（lagk3+0.0132）= 4（1.50.0359+0.0132）=0.268 kN；3)围护材料的自重标准值NG2k4采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。外立杆：NG2k4= laH gk4 =1.5210.01=0.315 kN；4)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5搭接在大横杆上的小横杆根数n4=1根，铺设层数n5=2层，采用48 3.25钢管，自重标准值gk6=0.0359kN/m。外立杆84、：NG2k5= n5n4（0.5lbgk6+0.0132） = 21（0.51.050.0359+0.0132）=0.064 kN；内立杆：NG2k5= n5n4（0.5lb+a1）gk6+0.0132 = 21（0.51.05+0.3）0.0359+0.0132= 0.086 kN；5）构配件自重标准值NG2k合计外立杆：NG2k=0.071+0.268+0.315+0.064=0.718 kN；内立杆：NG2k=0.111+0.086=0.197 kN；3.活荷载标准值计算活荷载按照1个结构作业层（荷载为3 kN/m2）计算，活荷载合计值Qk=3 kN/m2。外立杆：NQk= 0.5lbl85、aQk = 0.51.051.53=2.362 kN；内立杆：NQk =（0.5lb+a1）laQk =（0.51.05+0.3）1.53=3.713 kN；4.风荷载标准值计算Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0 = 0.4 kN/m2； s - 风荷载体型系数：s=1.3j =1.30.868=1.128；j为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部z= 0.925，脚手架顶部z= 1.206；经计算得到，风荷载标准值为: 脚手架底部Wk = 086、.70.40.9251.128 = 0.292 kN/m2； 脚手架顶部Wk = 0.70.41.2061.128 = 0.381 kN/m2；六、立杆稳定性计算(一)基本数据计算1.立杆长细比验算依据扣件式规范第条：长细比= l0/i = kh/i=h/i（k取为1）查扣件式规范表得： = 1.500；立杆的截面回转半径：i = 1.590 cm；= 1.5001.8100/1.590=169.811立杆实际长细比计算值=169.811 小于容许长细比210，满足要求！2.确定轴心受压构件的稳定系数长细比= l0/i = kh/i=1.1551.5001.8100/1.590=196.13287、；稳定系数查扣件式规范附录C表得到：= 0.188；3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwMw = 0.851.4WkLah2/10经计算得到，各段弯矩Mw为： 脚手架底部 Mw= 0.169kNm；(二)外立杆稳定性计算1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 = N/(A) + MW/W f外立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+0.851.4NQk =1.2（2.670+0.718）+ 0.851.42.362= 6.877 kN； = 6877.254/(0.188457)+168993.287/4790 = 115.439 N/mm2；组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计88、算值=115.439N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算 = N/(A) f外立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（2.670+0.718）+ 1.42.362= 7.373 kN； = 7373.379/(0.188457)=85.942 N/mm2；不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值=85.942N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！(三)内立杆稳定性计算全封闭双排脚手架仅考虑外立杆承受风荷载的作用，内立杆不考虑风荷载作用。 = N/(A) f内立杆的89、轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk =1.2（2.230+0.197）+ 1.43.713= 8.110 kN； = 8110.257/(0.188457)=94.530 N/mm2；内立杆实际抗压应力计算值=94.530N/mm2 小于抗压强度设计值f=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的稳定性计算风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.760 kN；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.760 kN；连墙件承载力设90、计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 700/15.9的结果查表得到 =0.872；A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.8724.5710220510-3 = 81.684 kN；Nl=10.760kN Nf=81.684kN，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=10.760kN 双扣件的抗滑力16.000kN，满足要求！八、悬挑梁受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N和水平钢梁自重荷载的共同作用。 本方案中，脚手架91、排距为1050mm，内排脚手架距离墙体500mm，第一道支撑与墙的距离为1550mm。悬挑梁的截面惯性矩I = 712 cm4，截面抵抗矩W = 102 cm3，截面积A = 21.5 cm2，线密度G = 16.9 kg/m。外立杆轴向力设计值N1= 7.373 kN；内立杆轴向力设计值N2= 8.110 kN；悬挑梁自重荷载 q=1.216.99.810-3=0.203kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm)各支座对悬挑梁的支座反力由左至右分别为：R1=9.298kN；R2=7.766kN；R3=-1.002kN。最大92、弯矩 Mmax= 1.886 kNm；最大应力 =M/1.05W+N/A= 1.886106 /( 1.05 102000 )+ 4.239103 / 2150 = 19.585 N/mm2；悬挑梁的最大应力计算值=19.585 N/mm2 小于抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!九、悬挑梁稳定性计算悬挑梁采用14号工字钢,计算公式如下： = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，依钢结构设计规范(GB50017-2003) 附表B，按照下面公式调整： 得到 b=0.929。经过计93、算得到最大应力 = 1.886106 /( 0.929102000 )= 19.907 N/mm2；悬挑梁的稳定性计算 =19.907N/mm2 小于f=215N/mm2，满足要求!十、拉绳的受力计算钢绳承受全部荷载，通过软件电算程序计算得到钢绳的支点从左至右支座反力分别为：R1=9.298kN。水平悬挑梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 RAH = RUicosi其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=10.218kN。十一、拉绳的强度计算1.钢丝拉绳的内力计算钢丝拉绳的轴力R94、U取最大值进行计算，为RU=10.218 kN 选择619钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径17mm。 Fg = Fg/K其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg167.500kN； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 钢丝绳使用安全系数。K6。得到：Fg= 23.729kN Ru10.218kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。2.钢丝拉绳的拉环强度计算钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=10.218kN钢丝拉绳的拉95、环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(10218.2394/(3.142502) 1/2 =11.4mm；实际拉环选用直径D=12mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平悬挑梁与楼板压点采用压环钢筋，拉环强度计算如下：水平悬挑梁与楼板压点的拉环受力 R=1.002 kN； 压环钢筋的设计直径D=16mm；水平悬挑梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范 96、每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2； A=D2/4=3.142162/4=201.062mm2=N/2A=1.002103/(201.0622)=2.492N/mm2；水平悬挑梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！十三、脚手架配件数量匡算扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： 长杆总长度(m) L = 1.1H(n+la/hn-2la/h) 小横杆数(根) N1 = 1.1(H/2h + 1)n 直角97、扣件数(个) N2 = 2.2(H/h + 1)n 对接扣件数(个) N3 = L/l 旋转扣件数(个) N4 = 0.3L/l 脚手板面积(m2) S = 1.1(n-2)lalb 其中 n -立杆总数(根) n=108； H -搭设高度(m) H=21； h -步距(m) h=1.8； la-立杆纵距(m) la=1.5； lb -立杆横距(m) lb=1.05； 代入得： 长杆总长度(m) L =1.121(108 + 1.5108/1.8 - 2 1.5/1.8)=4535.300； 小横杆数(根) N1 =1.1 (21 /(21.8) + 1) 108 = 812； 直角扣件数(个98、) N2 =2.2 (21 / 1.8 + 1) 108 = 3010； 对接扣件数(个) N3 =4535.300 / 6.00 = 756； 旋转扣件数(个) N4 =0.3 4535.300 / 6.00 = 227； 脚手板面积(m2) S =1.1 (108-2) 1.5 1.05=183.645。根据以上公式计算得长杆总长4535.300m；小横杆812根；直角扣件3010个；对接扣件756个；旋转扣件227个；脚手板183.645m2。第7节 劳动力计划1. 专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。99、水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下XX（项目经理）组长，负责协调指挥工作；贺文武（项目负责人）副组长，协助组长工作；尹建华（施工员）组员，负责现场施工指挥，技术交底；XX（安全员）组员，负责现场安全检查工作；邓江（架子工班长）组员，负责现场具体施工；2. 特种作业人员高支模开始时间2011.3.20高支模工期（天）250作息时间（上午）6：0011：30作息时间（下午）15：0019：30砼工程量（m3）21000高支模建筑面积（m2）53000木工（人）65钢筋工（人）40砼工（人）20架子工（人）10水电工（人）5其它工种（人）7