1、编号：SJHN.JZY-XX12m单层框架车间超高超重支模施工组织设计方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目录12m单层框架车间超高超重支模1施工组织设计方案1第一节 工程概况4一、建筑概况4三、方案属性5第二节 编制依据5第三节 施工计划6一、选材及质量要求6二、施工进度计划8三、材料用量计划8第四节 施工工艺9一、基础处理9二、主要搭设方法91、立杆9三、工艺要求13四、检查与验收14第五节 施工安全保证措施14四、施工应急救援预案181、紧急救援的一般原则182、建立应急救援体系18（1）紧急设施12、8（2）紧急联络与通讯18（3）紧急撤离方法18（4）应急工作组183、应急救援措施194、应急救援方法194.1 高空坠落应急救援方法194.2 模板坍塌应急救援方法204.3 物体打击应急救援办法204.4 火灾应急救援办法204.5 触电应急救援办法21五、混凝土浇筑顺序及浇筑方法24六、混凝土浇筑施工监测241、监测点布设242、监测频率243、应急预案的启动24第六节 方案编制、审核以及现场施工相关人员25第七节 计算书及附图26一、板模板计算书261.计算参数262.楼板底模验算27计算简图及内力图如下图313. 支撑强度验算324.立杆地基承载力验算335.计算结果34二、4003、1500mm梁模板（梁两侧有板）计算书351计算参数362梁底模验算363.支撑强度验算414.立杆基地承载力验算425. 侧模板验算436.对拉螺栓计算457. 侧肋强度验算458.梁侧檩梁验算469.计算结果47三、4001500mm梁模板（梁一侧有板）计算书491计算参数492梁底模验算50计算简图及内力图如下图543.支撑强度验算554.立杆基地承载力验算555. 侧模板验算56计算简图及内力图如下图596.计算结果59四、200500mm梁模板计算书601、计算参数602梁底模验算613.支撑强度验算654. 立杆基地承载力验算665.侧模板验算676.对拉螺栓计算697. 侧肋强度4、验算698.梁侧檩梁验算709.计算结果71第一节 工程概况一、建筑概况工程名称：建设单位：设计单位：监理单位： 施工单位： 工程地点：车间一为单层排架+框架混合结构，总建筑面积4320m2，其中A-D、G-K轴部分为排架结构，建筑面积2880m2；D-G轴部分为框架结构，建筑面积1440m2。D-G轴部分屋面标高为12m，内地台为0.00，支模高度为12m。屋面平面以及剖面如下图1、2。 二、结构概况屋面梁截面有bh=4001500mm、200500mm，楼板厚度h=120mm。楼面结构如下图3。三、方案属性本方案支模高度为12m，最大跨度18m，最大梁截面为4001500mm，属超高、超跨5、以及超重支模安全专项施工方案。第二节 编制依据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑工程大模板技术规范3、广东省建筑工程高支撑安全管理办法4、建筑施工承插型套扣件式钢管脚手架安全技术规程DBJ15-98-20145、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20136、钢结构设计规范GB50017-20037、混凝土结构施工质量验收规范GB5024-20028、混凝土结构工程施工规范GB50666-20119、建筑结构荷载规范GB50009-201210、木结构工程施工质量验收规范GB50206-200211、建筑地基处理技术规范JGJ79-200212、建筑施工安全检查标6、准JGJ59-201113、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 14、设计图纸第三节 施工计划一、选材及质量要求1、本方案采用承插型套扣式钢管作模板支撑，材料先送检合格后再使用。支架各构件的选材及规格如下表1。表1 支架构件的选材及其规格序号构件名称用料规格（mm）备注1底模胶合板=182侧模胶合板=183竖档TB13松木60604水平压带钢管4835对拉螺栓钢筋126小楞TB13松木80807大楞钢管4838立杆钢管B-LG-1200（483）B-LG-900（483）B-LG-600（483）B-LG-300（483）9水平杆钢管B-SG-1050（483）B-SG-900（487、3）B-SG-800（483）B-SG-600（483）10垂直剪刀撑钢管A-XG（483）11水平剪刀撑钢管B-SXG（423）12可调托座钢座A-ST（483）13可调底座钢座A-XT（483）2、承插型套扣式钢管支架的构配件除有特殊要求外，其材料应符合现行国家标准低合金高强度结构钢GB/T1591、碳素结构钢GB/T700以及一般工程用铸造碳钢件GB/T11352的规定，各类支架主要构配件材质应符合下表2规定。表2 承插型盘扣式钢管支架主要构配件材质立杆水平杆竖向斜杆水平斜杆扣接头立杆连接套管可调底座、可调托座可调螺母连接盘、插销Q345AQ235AQ195Q235BZG230-450Z8、G230-450或20号无缝钢管Q235BZG270-500ZG230-450或Q235B3、钢管外径允许偏差应符合表3的规定，钢管壁厚允许偏差应为0.1mm。表3 钢管外径允许偏差（mn）外径D外径允许偏差33、38、42、48+0.2-0.160+0.3-0.14、连接盘、扣接头、插销以及可调螺母的调节手柄采用碳素钢制造时，其材料机械性能不得低于现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T11352中牌号为ZG230-450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。5、模板结构的树种须选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。6、模板结构设计须根据受力种类按下表1的要求选用相应9、的木材材质等级。木材材质标准须符合现行国家标准木结构设计规范50005的规定。表1 模板结构的木材材质等级主要用途材质等级受拉或拉弯构件a受弯或压弯构件a受压构件a7、用于模板体系的原木、方木和板材可采用目测法分级。选材须符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。8、施工现场制作的木构件，其木材含水率须符合下列规定：制作的原木、方木结构，不大于25%；板材和规格材，不大于20%；受拉构件的连接板，不大于18%；连接件，不大于15%。二、施工进度计划本模板支架计划于2015年09月20日开始搭设，2015年09月25日浇筑混凝土，2015年10月12日拆除10、，总工期为23个工作天。施工进度计划横道图序号工序工期（2015年09月20日2015年10月25日）工作天数123456810121416182022231施工准备2支架搭设3模板安装4钢筋绑扎5混凝土浇筑6混凝土养护7模板、支架拆除三、材料用量计划材料用量计划表序号材料名称构件名称规格（mm）单位数量备注1钢管立杆B-LG（483）m2267水平杆B-LG（483）m3531垂直剪刀撑A-XG（483）m979水平剪刀撑B-SXG（483）m362大楞483m91水平压带483m822连接盘48个34个3103胶合板板底模=18m21169梁底模m2288梁侧模m29374松木枋板底小楞811、080根629梁底小楞8080根958竖档6060根7865钢筋对拉螺栓12根533第四节 施工工艺一、基础处理本模板支架支承在首层地坪面上，地坪为现浇C20素混凝土150m厚，地坪下为600mm厚石粉垫层，地基承载力取120KPa。支架立柱底部均应设置底座及垫板，垫板可采用500500mm的方木板，垫板厚度不得少于50mm。二、主要搭设方法1、立杆立杆首先沿大梁两侧布置，楼板下立杆对应周边梁下的立杆而设置，立杆间距有1050mm、900mm、800mm和600mm。平面布置下图4所示。2、水平拉杆、剪刀撑在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆，以上每1200mm12、设置1道通长纵横水平杆，顶步根据实际调节1200mm。根据建筑施工模板安全技校规范JGJ162-2008之 6.1.9.3的要求，应在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。垂直剪刀撑沿架体周边由下至上连续设置，中间在纵向沿E和F轴设置，横向沿大梁两侧设置。垂直剪刀撑杆件的底端与地面顶紧夹角宜为450600，水平剪刀撑沿框架柱的对角线设置，于扫地杆层、中间、顶层分别设置1道，共设3道。水平拉杆、剪刀撑平、立面示意如下图5、6。 3、抱柱连接措施当遇柱时，采用抱柱连接措施。竖向连接间隔为2步，优先布置在水平剪刀撑处。连接大样如下图7。 4、大楞、小楞、竖档、对拉螺栓大楞采用483mm钢管，小楞采13、用8080mm松木300，竖档采用6060mm松木300，对拉螺栓采用12600，4001500mm、200500mm梁及楼板大、小楞、竖档、对拉螺栓布置如下图8、9、10、11所示。 三、工艺要求1、模板支架立杆搭设位置应按专项施工方案放线确定。2、模板支架搭设应根据立杆放置可调底座，应按先立杆后水平杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，应以此扩展搭设成整体支架体系。3、可调底座和垫板应准确放置在定位线上，保持水平。垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板。4、立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位置应错开，错开高度不宜小于500mm。5、水平杆扣接头与连接筋的插销应14、用铁锤击紧至规定插入深度的刻度线。6、每搭完一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差。立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的1/500，且不得大于50mm。四、检查与验收1、对进入现场的钢管支架构配件的检查与验收应符合下列规定：应有钢管支架产品标识及产品质量合格证；应有钢管支架产品主要技术参数及产品使用说明书；当对支架质量有疑问时，应进行质量抽检和试验。2、模板支架应根据下列情况按进度分阶段进行检查和验收：基础完工后及脚手架搭设前；支架搭设至一半高度后；搭设高度达到设计高度后和混凝土浇筑前。3、对模板支架应重点检查和验收下列内容：基础应符合设计要求，15、并应平整坚实，立杆与基础间应无松动、悬空现象，底座、支垫应符合规定；搭设的架体三维尺寸应符合设计要求，搭设方法和斜杆、钢管剪刀撑等设置应符合规定；可调托座和可调底座伸出水平杆的悬臂长度应符合设计限定要求；水平扣接头与立杆连接盘的插销应击紧至所需插入深度的标志刻度。4、扣件进入施工现场应检查产品合格证，并应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831的规定。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺丝出现滑丝的严禁使用。5、对安装好的扣件要全面检查，要用力矩扳手检查扣件的拧紧度是否达到规定要求，扣件拧紧力矩为4060Nm。6、模板支撑系统在搭设完成后，由项目负责人组织验收，16、验收人员包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员、方案编制人，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格后，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。第五节 施工安全保证措施一、项目安全管理组织机构序号姓名工作职责联系电话备注1周振荣项目经理133228823822赵万益项目副经理138223847893赵启贤项目技术负责人133602252704谢沃彬施工员133565609915朱健锋质量员134268471486吴月连安全员135556551037林剑霞材料员138223806238黄翠萍资料员158197280019朱耀辉预算员13802617、0757310赵柏操机电员13702236620二、模板及其支架安装的安全技术措施1、从事模板作业的人员，应经安全技术培训和考核，持证上岗。从事高处作业人员，应定期体验，不符合要求的不得从事高处作业。2、安装模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。3、模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件（立柱、楞梁、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用。4、在安装作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。5、施工过程中的检查项目应符合下列要求：立柱18、底部混凝土强度必须达到设计要求方可支顶。垫木应满足设计要求。底座位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载.扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。6、在高处安装模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。7、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。支架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。8、对扣件式钢管支架，除应有合格证外，对所用扣件应采用扭矩板进行抽检，达到合格后方可承力使用。9、多人共同操作时，必须密19、切配合、协调一致、互相响应。10、施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V；当为满堂模板、钢支架及特别潮湿的环境时，不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。11、有关避雷、防触电和架空线路的安全距离应符合国家现行标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46的有关规定。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。12、在顶层水平杆上满铺50mm厚的木板作施工操作层。13、模板安装应符合国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80的有关规定。14、模板安20、装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将支架支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。15、支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。16、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或其模板上行走。17、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时，应立即停工和采取应急措施，待修复或排除险情后，方可继续施工。18、在大风地区或大风季节施工时，模板应有抗21、风的临时加固措施。19、当遇大雨、大雾、沙尘或6级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。5级及以上风力时，应停止高空吊运作业。雨停止后，应及时清除模板和地面上的积水。三、模板及其支架拆除的安全技术措施1、模板的拆除应经技术主管部门或负责人批准，拆除模板的时间可按现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204的有关规定执行。2、当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，并经项目技术负责人和项目总监理工程师批准签字后，方可拆除。3、拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，板手等工具必须装入工具袋或系挂22、在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。4、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。5、拆模的顺序和方法应按模板的设计规定进行。当设计无规定时，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。6、多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。7、高处拆模板，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。8、在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模23、时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。9、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。10、已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。11、遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨后应先清扫施工现场，方可进行工作。12、拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按国家现行标准建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80的有关规定及时进行防护。13、当立柱的水平拉杆超出2步时，应首先拆除224、步以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。14、拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。15、使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天堆放，顶面应遮防雨篷布。16、使用后的钢构件应符合下列规定：使用后的立柱应将粘结物清理洁净，清理时严禁采用铁锤敲击的方法。清理后的立柱，应逐根进行检查，发现翘曲、变形、扭曲、开焊等必须修理完善。清理整修好的立柱应刷防锈漆。四、施工应急救援预案为了确保工程施工的正常进行，贯彻国家“安全第一，预防为主”的方针，对模板支撑可能发生的事故建立应急救援预案。1、紧急救援的一般原则以确保人员的安全为第一，其次是控制材料的损失。紧急救25、援最关键是速度，模板支架主要事故是坍塌、高空坠落和物体打击等，而大多数坍塌死亡者是窒息死亡，因此，救援时间就是生命。2、建立应急救援体系（1）紧急设施事故报警系统：事故发生时，现场用于救助的报警装置。事故报警装置必须与工地办公室、值班室、门卫等主要岗位相连。紧急救援工具：主要用于清除坍塌物的起重和切割机具。如千斤顶、起重葫芦、吊索具和金属切割机等。紧急医疗工具：用于紧急医疗救护的基本器材，如急救药箱、担架等。（2）紧急联络与通讯发生事故需要外部救援时，除起动工地报警系统外，应拨打110报警和医疗救护120，同时向有关部门联络。（3）紧急撤离方法一旦事故发生，作业人员应立即停止作业，在采取必要的26、应急措施后，撤离危险区域。撤离时以人员安全为主，不要急于抢救财物，并针对现场具体情况有序地向安全区域撤离。（4）应急工作组安全第一，以人为本。在施工中，如事故突然发生，为了能及时抢救伤员，确保伤员的生命安全，减少经济损失，迅速对事故进行处理。项目部成立事故应急救援工作领导小组，联系电话6660368。领导小组主要成员 组 长：周振荣（15018840364）副组长：赵启贤（13360225270）组 员：吴鹏辉（15815909957）、吴月连（13426847148）、赵柏操（13556971917）、林剑霞（13822380623）、黄翠萍（15819728001）其领导小组工作责任具体分27、工是：组长周振荣全面负责安全生产事故应急救援全面指挥工作；副组长赵启贤负责抢救伤员工作；组员吴鹏辉负责组织人力保护好安全事故现场工作；组员吴月连负责上报上级工作，并协助保护好事故现场工作；组员赵柏操负责财务工作；组员林剑霞、黄翠萍负责后勤、抢救、通知等工作。3、应急救援措施施工现场发生重大事故时，项目经理、施工员应立即指挥现场救护工作，保护现场及指挥现场人员疏散工作，立即停工并第一时间报告公司事故应急救援工作领导小组（电话6117718）。如有伤员，打电话急救中心联系救护车（电话120）。公司安全事故应急领导小组接到报告后，根据灾情特点报警（电话110）。立即向上级主管部门报告（监督站电话6628、07612），并召集全体成员投入事故现场进行抢救工作，实行分工合作。抢救受伤人员：抢救受害人是应急救援的主要任务，在应急救援行动中及时有序有效地实施现场急救与安全转送伤员，降低伤亡率，减少损失。设置警戒线，维护事故现场秩序，劝退、撤离现场现场围观人员，禁止外人闯入现场保护区。控制灾情，防止事故二次出现。对事故现场进行补救，防止事故继续发生扩大和蔓延，产生第二次事故。4、应急救援方法4.1 高空坠落应急救援方法1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救援领导小组抢救。2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身29、体着地部位，和着地部位的具体情况。3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要3个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱运送时要平稳，否则会加重伤情。4.2 模板坍塌应急救援方法1）当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。2）报120争救中心，到现场抢救伤员（交待伤员人数、情况、地点、联系30、电话等，并派人到路口等待）。3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施。4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小。5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。4.3 物体打击应急救援办法1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带等止血法等。2）对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3）对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花31、或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院拯救。4.4 火灾应急救援办法1）初起火灾，现场人员应就近取材，进行现场自救、扑救；控制火势蔓延。必要时，应切断电源，防止触电。2）自救、扑救火灾时，应区别不同情况、场所，使用不同的灭火器材。扑灭电器火灾时，应使用干粉灭火器、二氧化碳灭火器，严禁用水或泡沫灭火器，防止触电。3）遇有火势较大或人员受伤时，现场人员在组织自救的同时，应及时拔打火警电话“119”、急救中心电话“120”或公安指挥中心电话“110”求得外部支援；求援时必须讲明地点、火势大小32、起火物资、联系电话等详细情况，并派人到路上接警。4）火灾的自救与逃生。火灾最初五分钟是最佳逃生时机，首先应躲避浓烟，能向下跑的决不能向上跑；其次是躲避大火，不能一下就打开安全门，要用手背试一试门面的温度不高时再打开门。然后撤离到安全地带。5）将受伤人员及时转送医院进行紧急救护。6）将信息迅速传递给各项目部。传递的内容包括事故发生的时间、地点、部位（单位）、简要经过、伤亡人数和已采取的应急措施等。7）各项目部应立即核实现场的处置情况，组织有关人员或应急队伍赶赴现场。8）应急队伍到达现场后，应服从现场指挥人员人统一指挥，按分工要求进行疏散人员，抢救物资，尽可能减少生命财产损失，防止事故蔓延；可能33、对区域内外人群安全构成威协时，必须对与事故应急救援无关的人员进行紧急疏散。9）火灾扑灭后，起火单位应保护好现场，接受事故调查并如实提供火灾事故的情况。协助消防部门认定火灾原因，核定火灾损失，查明火灾直接责任。4.5 触电应急救援办法1）救护人员应设法迅速切断电源，如拉开电源开关、刀闸，拔除电源插头等；或使用绝缘工具、干燥的木棒、木板、绝缘绳子等绝缘材料解脱触电者；也可抓住触电者干燥而不贴身的衣服，将其拖开，切记要避免碰到金属物体和触电者的裸露身体；也可用绝缘手套或将手用干燥衣物等包起绝缘后解脱触电者；救护人员也可站在绝缘垫上或干木板上，绝缘自己进行救护。为使触电者脱离导电体，最好用一只手进行。34、2）发现者应即时向单位领导和辅助车间汇报，明确事故地点、时间、受伤程度和人数；辅助车间应根据现场汇报情况，决定停电范围，下达停电指令。3）根据其受伤程度，决定采取合适的救治方法，同时用电话等快捷方式向当地的120抢救中心求救，并派人等侯在交叉路口处，指引救护车迅速赶到事故现场，争取医务人员接替救治。在医务人员未接替救治前，现场人员应及时组织现场抢救。4）触电伤员如神志清醒者，应使其就地仰面平躺，严密观察，暂时不要使其站立或走动。5）触电伤员如神志不清者，应就地仰面平躺，且确保气道畅通，并用5秒时间，呼叫伤员或轻拍其肩部，以判断伤员是否意识丧失，禁止摇动伤员头部呼叫伤员。6）触电后又摔伤的伤员，35、应就地仰面平躺，保持脊柱在伸直状态，不得弯曲；如需搬运，应用硬模板保持仰面平躺，使伤员身体处于平直状态，避免脊椎受伤。7）触电伤员的呼吸和心跳均已停止时，应立即按心肺复苏法中支持生命的三项基本措施进行抢救。三项基本措施：通畅气道；口对口（鼻）人工呼吸；胸外按压（人工循环）。8）通畅气道：触电伤员呼吸停止，重要的是应始终确保气道通畅。如发现伤员口内有异物，可将其身体及头部同时侧转，并迅速用一个手指或用两手指交叉从口角处插入，取出异物。操作中要注意防止将异物推到咽喉深部。通畅气道可采用仰头抬颏法。用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其下颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根随之抬起，气道即36、可通畅，严禁用枕头或其他物品垫在伤员头下。头部抬高前倾，会加重气道的阻塞，且使胸外按压时心脏流向脑部的血流减少，甚至消失。口对口（鼻）人工呼吸：在保持伤员气道通畅的同时，救护人员用放在伤员额头上的手指，捏住伤员的鼻翼，在救护人员深吸气后，与伤员口对口紧合，在不漏气的情况下，先连续大口吹气两次，每次1秒5秒。如两次吹气后试测颈动脉仍无搏动，可判断心跳已经停止，要立即同时进行胸外按压。除开始时大口吹气两次外，正常口对口（鼻）呼吸的吹气量不需过大，以免引起胃膨胀。吹气和放松时要注意伤员胸部应有起伏的呼吸动作。吹气时如有较大阻力，可能是头部后仰不够，应及时纠正。触电伤员如牙关紧闭，可口对鼻进行人工呼吸37、。口对鼻人工呼吸吹气时，要将伤员觜唇紧闭，防止漏气。9）胸外按压：正确的按压位置是保证胸外按压效果的重要前提。确定正确按压位置的步骤如下：右手的食指和中指沿触电伤员的右侧肋弓下缘向上，找到肋骨和胸骨接合处的中点；两手指并齐，中指放在切迹中点（剑突底部），食指平放在胸骨下部；另一只手的掌根紧抬食指上缘置于胸骨上，即为正确的按压位置。 正确的按压姿势是达到胸外按压效果的基本保证。正确的按压姿势如下： 使触电伤员仰面躺在平硬的地方，救护人员站立或跪在伤员一侧肩旁，两肩位于伤员胸骨正上方，两臂伸直，肘关节固定不屈，两手掌根相叠，手指翘起，不接触伤员胸壁； 以髋关节为支点，利用上身的重力，垂直将正常成人38、胸骨压陷3cm5cm（儿童和瘦弱者酌减）； 按压至要求程度后，立即全部放松，但放松时救护人员的掌根不得离开胸壁。 按压必须有效，其标志是按压过程中可以触及到颈动脉搏动。 操作频率如下：胸外按压要以均匀速度进行，每分钟80次左右，每次按压和放松的时间相等。 胸外按压与口对口（鼻）人工呼吸同时进行，其节奏为：单人抢救时，每按压15次后吹气2次（15：2），反复进行；双人抢救时，每按压5次后由另一人吹气1次（5：1），反复进行。5、事故处理措施事故发生后，保护事故现场。尽快展开事故调查，由公司领导组织专门调查组，人员由公司领导、项目经理、施工员、质安员、技术部人员等组成。按“四查”（查思想、查领导、39、查制度、查纪律）要求进行调查。对事故实行“四不放过”的原则。对所有施工现场进行一次全面安全检查，发现隐患坚决整改。对事故现场的清理，应在调查组确认无可取证，并充分记录后方可进行。任何人不得借口恢复生产，擅自清理现场造成掩盖真相。项目经理应针对事故分析的原因，制定防止类似事故发生的安全措施。五、混凝土浇筑顺序及浇筑方法楼面混凝土施工采用从跨中向两端对称浇筑顺序。梁采用分层浇筑的施工方法，每层厚度不得大于400mm。本楼面首先从7轴大梁开始浇筑，然后分别向1轴、14轴方向同时进行浇筑。浇筑过程应保持两边进度一致。4001500mm大梁分4层浇筑，13层浇筑厚度均为400mm，最后剩余300mm厚与40、楼面一起浇筑。六、混凝土浇筑施工监测根据建筑施工临时支撑结构技术规范（JGJ300-2013）之8规定，本方案监测内容主要为支撑结构的位移监测。1、监测点布设位移监测点的布置分为基准点和位移监测点。其布设应符合下列规定：每个支撑结构应设基准点；在支撑结构的顶层、底层及每5步设置位移监测点；测点应设在角部和四边中部位置。2、监测频率位移监测频率不应少于每日一次，监测数据变化量较大或速率加快时，应提高监测频率。在混凝土浇筑过程中，监测人员每20-30分钟对支架的变形监测一次，发现异常情况应立即通知施工人员停止施工并迅速撤离施工现场。及时报告项目经理、项目技术负责人和总监理工程师，采取措施进行加固，41、在确保支架稳固的前提下方可继续浇筑混凝土。3、应急预案的启动监测数据达到报警值时；支撑结构的荷载突然发生意外变化时；周边场地出现突然较大沉降或严重开裂的异常变化时。4、监测报警值水平位移量或近3次平均读数的1.5倍。5、监测方法沿建筑物四个角点布置4组监测点，每组两人，采用经纬仪在施工期间同时对模板支架的变形进行测量，所收集数据第一时间反馈给应急指挥责任人，应急指挥责任人因应反馈信息而采取相应处理措施。第六节 方案编制、审核以及现场施工相关人员一、方案编制、审核和审批人员序号姓名工作单位学历专业职称职务联系方式1黄翠萍江门市金舟建筑工程有限公司大专工民建工程师方案编制人15819935030242、朱健锋江门市金舟建筑工程有限公司大专工民建工程师方案审核人135449867503赵启贤江门市金舟建筑工程有限公司大专工民建高级工程师方案审批人13360225270二、专职安全生产管理员序号姓名岗位职务/操作项目证号备注1林剑霞专职安全员粤建安C（2010）0000745三、特种作业人员（附上岗证）序号姓名岗位职务/操作项目证号备注1张羽洲架子工粤J0220120000502伍才清架子工粤J0220120000523陈光兵架子工粤J0220120000494赵灼勤架子工粤J0220120000445陈东泉架子工粤J0220120000426温国坚架子工粤J022012000043第七节 计算43、书及附图一、板模板计算书 1.计算参数结构板厚120mm，层高12m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.4N/mm2 ；支撑采用483.0mm承插型套扣式钢管：横向间距1050mm,纵向间距1050mm,支撑立杆的步距h=1.2m钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205N/mm2,抗剪强度fv=120N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类44、型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 3.46 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.12 1.2 = 0.16 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 5.37 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW45、=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm41）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105,M1=KMq1L2 =-0.1055.373002=-50747N.mm剪力系数KV=0.606,V1=KVq1L=0.6065.37300=976Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105,M2=KMq2L2 =-0.1053.973002=-37517N.mm跨中弯矩系数KM=0.078,M3=KMq2L2 =0.0783.973002=27869N.mm剪力系数KV=0.606,V2=KVq2L=0.6063.97300=46、722N挠度系数K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(3.97/1.2)3004/(1006000486000)=0.06mmc.施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.41.00=1.40kN ,计算简图如下图所示跨中弯矩系数KM=0.200,M4=KMPL=0.2001.401000300=84000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100,M5=KMPL=-0.1001.401000300=-42000N.mm剪力系数KV=0.600,V3=KVP=0.6001.40=0.84kN挠度系数K=1.456,3=KP,L3/(100E47、I)=1.456(1.40/1.4)10003003/(1006000486000)=0.13mm2）抗弯强度验算M1=-50747N.mm,M2M5=-79517N.mm,M3M4=111869N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩Mmax=111869Nmm=0.11kNm=Mmax/W=111869/54000=2.07N/mm2 楼板底模抗弯强度=2.07N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=976N,V2+ V3=722+840=1562N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=1562N=48、1.56kN=3Vmax/（2bh）=31562/(2100018)=0.13N/mm2楼板底模抗剪强度=0.13N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.06+0.13=0.19mm=300/250=1.20mm楼板底模挠度max=0.19mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距1050mm,第一层龙骨(次楞)间距300mm,计算跨数2跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mmW=bh2/6=80802/6=85333mm3,I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1)抗弯强度验算q49、=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=5.37300/1000=1.61kN/m弯矩系数KM=-0.125,Mmax=KMqL2=-0.1251.6110502=-221878Nmm=-0.22kNm=Mmax/W =221878/85333=2.60N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=2.60N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.6251.611050=1057N=1.06kN=3Vmax/（2bh）=31057/(28080)=0.25N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.25N/mm2fv=1.40N/50、mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0.521,q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=3.97/1.2300/1000=0.99kN/m=0.99N/mm max=KqL4/(100EI)=0.5210.9910504/(10090003413333)=0.20mm=1050/250=4.20mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.20mm=4.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距1050mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用单钢管A=424mm2W=4490mm3, I=107800mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.372,P51、=1.2501.611050=2113N=2.11kNMmax=KMPL=0.37221131050=825338Nmm=0.83kNm=Mmax/W=825338/4490=183.82N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=183.82N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=2.372,Vmax=KVP=2.3722.111000=5005N=5.00kN=3Vmax/(2bh)=35005/(12424)=17.71N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=17.71N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=2.659,P，52、=1.2500.991050=1299N=1.30kNmax=KP，L3/(100EI)=2.659129910503/(1002060001107800)=1.80mm=1050/250=4.20mm第二层龙骨(主楞)挠度max=1.80mm=4.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图3. 支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=8366.00N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.051.0511000=1103N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =8366+1103=9469N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=11.880.03261000=53、387N水平拉杆10层,拉杆重量=10(1.05+1.05) 0.041000=840N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量=387+840+=1227N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.21227+9469=10942N(2)钢管立杆长细比验算LO1=h=1.401.2=1.68m,LO2=h+2a=0.60+ 20.47=1.54mLO=LO1=1.68m=1680mm,i=15.90mm,=LO/i=1680/15.90=105.66钢管立杆长细比105.66150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.544,P=N/（A）=10942/(0.544424.00)=47.44N54、/mm2 承扣式钢管立杆稳定性47.44N/mm2205N/mm2,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.411,P=N/(A)=11194/(0.411424.00)=64.23N/mm2 盘扣式钢管立杆稳定性64.23N/mm2300.00N/mm2,满足要求。4.立杆地基承载力验算 立杆传至地坪顶面的轴向力设计值，。 地坪混凝土自重，。受力计算面积，立杆垫板尺寸为500500mm，经扩散计算得到。立柱垫木地基土承载力折减系数，取0.4。地基承载力设计值，取120。地基土承载力的计算满足要求5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=80mm，h=80mm,间距300m55、m；第二层龙骨(主楞)采用单钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距1050mm,钢管纵向间距1050mm,立杆步距1.2m。二、4001500mm梁模板（梁两侧有板）计算书 1计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=400mm，梁高h=1500mm，层高12.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离0.90m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用两根钢管支撑,横向间距600mm，纵向间距1050mm，支架立杆的步距h=1.256、0m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.28m;钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。梁截面尺寸bh(mm)4001500楼板厚度(mm)120层高(m)12.00结构表面要求隐蔽梁边立杆至板立杆距离(m)0.902梁底模验算模板材料夹板模板厚度(mm)18弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40第一层龙骨(次楞)57、间距L(mm)300模板自重标准值(kN/m2)0.30砼自重标准值(kN/m2)24.00钢筋自重标准值(kN/m3)1.50振捣砼荷载(kN/m2)2.00（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 2.76 ) 1.2 = 1.14 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 1.50 1.2 = 17.28 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.40 1.50 1.2 = 1.08 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 58、q1 = 20.62 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 16.25 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2/6=400182/6=21600mm3,I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-0.10520.623002=-194859Nmm=Mmax/W=194859/21600=9.02N/mm2梁底模抗弯强度=9.02N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系59、数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60620.62300=3749N=3Vmax/(2bh)=33749/(240018)=0.78N/mm2梁底模抗剪强度=0.78N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=16.25kN/m;max=Kq2L4/(100EI)=0.64416.253004/(1006000194400)=0.73mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.73mm=1.20mm,满足要求。（3）第一层龙骨(次楞)验算第一层龙骨(次楞)材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)8080枋材弹性模量E(N/60、mm2)9000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)85333次楞弹性模量I（mm4）3413333施工均布活荷载(kN/m2)2.5第二层龙骨(主楞)间距L(mm)600梁边立杆至板立杆距离(m)0.90钢管横向间距L=600mm ，C=400、=400/600=0.67,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=20.62300/400=1561、.47kN/mMq=qcL(2-)/8=15.47400/1000600/1000(2-0.67)/8=0.62kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(450+50)/1000300/10007.46=1.12kNa=0.5(L-c)=0.5(600-400)=100mm=0.1m，Mp=Pa=1.120.10=0.11kNmMmax=MqMp=(0.62+0.11)106=730000Nmm=0.73kNm=Mmax/W=730000/85333=8.562、5N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度=8.55N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.515.47400/1000+1.12=4.21kN=3Vmax/(2bh)=34.211000/(28080)=0.99N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.99N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=16.25300/400=12.19N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =12.194006003(8-40.672+0.673)/(38490003413333)=0.58mm63、p=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.1210001006002(3-40.172)/(2490003413333)=0.16mmmax=qp=0.58+0.16=0.74mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.74mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算第二层龙骨(主楞)材料双钢管钢管规格483.0钢材弹性模量E(N/mm2)206000抗弯强度fm(N/mm2)205.00抗剪强度fv(N/mm2)120.00次楞截面抵抗矩W(mm3)8980次楞截面惯性矩I（mm4）215600支撑纵向间64、距(mm)1050主楞计算跨数5跨钢管横向间距L=1050mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.372,P=V=1/2q梁宽P=0.515.47400/1000+1.12=4212N=4.21kNMmax=KmPL=0.3724.2110001050=1645000Nmm=1.65kNm=Mmax/W=1645000/8980=183.18N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=183.18N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.372,Vm65、ax=KVP=2.3724.21=9.99kN =3Vmax/(2bh)=39.991000 /(22424.00)=17.67N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=17.67N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=3.143,P=V=1/2q梁宽P板传=0.512.19400/1000+1.12=3.56kNmax= KPL3/(100EI)=3.1433.56100010503/(100206000215600)=2.92mm=L/250=1050/250=4.20mm第二层龙骨(主楞)挠度max=2.92mm=4.20mm,满足要求。计算简图及内力图66、如下图：3.支撑强度验算支撑材料483.0截面积A（mm2）424.00回转半径i（mm）15.90每米长质量（kN/m）0.0326钢材抗弯强度f（N/mm2）205.00钢材弹性模量E（N/mm2）206000支撑横向间距（mm）600支撑纵向间距（mm）1050支撑立杆步距（m）1.2(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=16694N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.601.051000=882N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2=16694+882=17576N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.032610.51000=342N水平拉杆9层,拉67、杆重量=91.6547.90=711N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=342+711=1053N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.21053+17576=18840N(2)钢管立杆长细比验算LO1=h=1.41.20=1.68m,LO2=h+2a=0.30+ 20.28=0.86mLO=LO1=1.68m=1680mm,i=15.90mm,=LO/i=1680/15.90=105.66钢管立杆长细比105.66150,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.544,P=N/(A)=18840/(0.544424.00)=81.68N/mm2钢管立杆稳定性计算81.68N/mm2268、05.00N/mm2,满足要求。4.立杆基地承载力验算 立杆传至地坪顶面的轴向力设计值，。 地坪混凝土自重，。受力计算面积，立杆垫板尺寸为500500mm，经扩散计算得到。立柱垫木地基土承载力折减系数，取0.4。地基承载力设计值，取120。地基土承载力的计算满足要求5. 侧模板验算侧模板材料夹板侧模厚度(mm)18板材弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40竖肋间距L(mm)300侧模板计算跨数5跨（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22200/(T+15)12V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.69、5=45.75kN/m2 =(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.50=36.00kN/m2F1、F2两者取小值F=36.00kN/m2，有效压头高度=F/=1.502)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 36.00 kN/m2 G=1.2 43.20 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 48.80 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 36.00 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计70、算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=1380182/6=74520mm3，I=bh3/12=1380183/12=670680mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=48.80(1500-120)/1000=67.34kN/m=67.34N/mmMmax=KMqL2=-0.10567.343002=-636363Nmm=-0.64kNm=Mmax/W=636363/74520=8.54N/mm2 侧模抗弯强度=8.54N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60667.34300/100071、=12.24kN =3Vmax/(2bh)=312.241000/(2181380)=0.74N/mm2侧模抗剪强度=0.74N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q=36.00(1500-120)/1000=49.68kN/m=49.68N/mmmax=KqL4/100EI=0.64449.683004/(1006000670680)=0.64mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.64mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：6.对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9548.80=46.36kN72、/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=320mm=0.32m,N=abFs=0.600.3246.36=8.90kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力8.90kN容许拉力12.90kN,满足要求。7. 侧肋强度验算侧肋材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)6060侧肋计算跨度(mm)320侧肋计算跨数5跨枋材弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)36000次楞弹性模量I（mm4）1080000计算跨度320mm,跨数5跨,木枋尺寸 b=60mm，h=73、60mm；W=bh2/6=60602/6=36000mm3,I=bh3/12=60603/12=1080000mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.143,q=48.80300/1000=14.64N/mm；Mmax=KMqL2=-0.14314.643202=159000Nmm=0.16kNm=Mmax/W=159000/36000=4.43N/mm2侧肋抗弯强度=4.43N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.703,Vmax=KVqL =0.70314.64320/1000=2.84kN =3Vmax/(2bh)=32.841000/(274、6060)=1.18N/mm2侧肋抗剪强度=1.18N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.566,q=36.00300/1000=10.80N/mm;max=KqL4/100EI=1.56610.803204/(10090001080000)=0.10mm=L/250=320/250=1.28mm侧肋挠度max=0.10mm=1.10mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 8.梁侧檩梁验算檩梁材料双钢管截面类型483.0对拉螺杆横向间距(mm)600侧肋间距(mm)300计算跨数5跨截面积A（mm2）424截面抵抗矩W(mm3)4490弹性模量I（mm4）75、107800侧肋最大支座力（kN）5.32对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=5.32kNMmax=KmPL=0.1715.320.60106=545832Nmm=0.55kNm =Mmax/W=545832/(24490)=60.78N/mm2檩梁抗弯强度=60.78N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6585.32=3.50kN =3Vmax/(2bh76、)=33502/(22424)=6.19N/mm2檩梁抗剪强度=6.19N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=3.93kN;max=KP,L3/(100EI)=1.09739266003/(1002060002107800)=0.21mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.21mm=2.40mm,满足要求。9.计算结果底模材料夹板底模厚度(mm)18第一层龙骨(次楞)材料木枋截面尺寸bh(mm)8080第一层龙骨(次楞)间距L(mm)300第二层龙骨(主楞)材料双钢管钢管规格483.0第二层龙骨(主楞)间距L(mm77、)600支撑材料483.0支撑横向间距（mm）600支撑纵向间距（mm）1050支撑立杆步距（m）1.2侧模板材料夹板侧模厚度(mm)18侧肋材料木枋截面尺寸bh(mm)6060侧肋间距(mm)320檩梁材料双钢管截面类型483.0檩梁间距(mm)320对拉螺杆排数4排对拉螺杆横向间距(mm)600三、4001500mm梁模板（梁一侧有板）计算书1计算参数结构楼板厚120mm,梁宽b=400mm，梁高h=1500mm，层高12.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板 18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离1.10m板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm278、，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；横向间距600mm，纵向间距1050mm，支架立杆的步距h=1.20m，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.28m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底、侧模自重0.3 kN/m2 (0.40 + 2.88) 1.2 = 1.18 kN/79、m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 1.50 1.2 = 17.28 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.40 1.50 1.2 = 1.08 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 20.66 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合（）/1.2 q2 = 16.28 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2 /6=400182/6=21600mm3， I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗80、弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10520.663002=-195237Nmm=-0.20kNm=Mmax/W=195237/21600=9.04N/mm22）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60620.66300=3756N=3.76kN=3Vmax/（2bh）=33756/(240018)=0.78N/mm2梁底模抗剪强度=0.78N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q2=16.28kN/m；挠度系数K=0.644max=Kq2L4/(100EI)=0.64416.283004/(10060001981、4400)=0.73 mm=300/250=1.20 mm梁底模挠度max=0.73mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算套扣式钢管横向间距L=600mm,a=400mm,b=600-400=200mm。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80802/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=20.66300/400=15.50kN/mMq=qa2(2-a/l)2/8=15.500.402(2 -0.40/082、.60)2/8=0.55kN.mb 、板传荷载计算板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=550/1000300/10007.46=1.23kNMp=Pab/L=1.23400200/600/1000=0.16kN.mMmax=MqMp=0.55+0.16=0.71kNm=710000Nmm=Mmax/W=710000/85333=8.32N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=8.32N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.515.500.40(83、2 - 0.40/0.60)+1.230.20/0.60=4.54kN=3Vmax/（2bh）=34.54103/(28080)=1.06N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=1.06N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=16.28300/400=12.21kN/mP=(0.1225+0.30)550/1000300/1000=0.54kNX=400-4002/600/2=267mmq=12.2140026002/(2490003413333)(2-4002/6002-22672/6002)267/600+(267-200)4/40084、.002/6002=0.49mmp=0.54103200.00/(99000.003413333600)(400.002+2400.00200.00)3/30.5=0.07mmmax=qp=0.49+0.07=0.56mm=600/250=2.40 mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.56mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算套扣式钢管纵向间距1050mm，计算跨数5跨；P=第一层龙骨(次楞)Vmax=4.54kN；第二层龙骨(主楞)采用483.0双钢管 W=8980mm3，I=215600mm4 ,A=24.240cm2；1）抗弯强度验算弯矩系数K85、M=0.372,Mmax=KmPL=0.3724.5410001050=1773324Nmm=1.77kNm =Mmax/W=1773324/8980=197.47N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=197.47N/mm2f=300.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=10.770,Vmax=KVP=10.7704.54=48.90kN =3Vmax/(2bh)=348.901000 /(22424.00)=86.50N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=86.50N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=3.144,P=第一层龙骨(次86、楞)Vmax+P=F=4.54+0.54=5.08kNmax=KPL3/（100EI）=3.1445.08100010503/(100206000215600)=4.16mm=L/250=1050/250=4.20 mm第二层龙骨(主楞)挠度max=4.16mm=4.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=18.00kN每根套扣式钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.601.05=0.88kN每根套扣式钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=18.00+0.88=18.88kN套扣式钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=087、.032610.5=0.34kN水平拉杆9层,拉杆重量=91.650.0326=0.48kN支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=0.34+0.48=0.83kN钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.20.83+18.88=19.88kN(2)套扣式钢管立杆长细比验算LO1=h=1.401.20=1.68m,LO2=h+2a=0.30+ 20.28=0.86mLO=LO1=1.68m=1680mm,i=15.90mm,=LO/i=1680/15.90=105.66钢管立杆长细比105.66150,满足要求。(3)套扣式钢管立杆稳定性验算=0.544,P=N/(A)=19880/(0.544488、24.00)=86.19N/mm2钢管立杆稳定性计算86.19N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4.立杆基地承载力验算 立杆传至地坪顶面的轴向力设计值，。 地坪混凝土自重，。受力计算面积，立杆垫板尺寸为500500mm，经扩散计算得到。立柱垫木地基土承载力折减系数，取0.4。地基承载力设计值，取120。地基土承载力的计算满足要求5. 侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=289、4梁高=241.50=36.00kN/m2F1、F2两者取小值F=36.00kN/m2，有效压头高度=F/=1.50m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 36.00 kN/m2 G=1.2 43.20 kN/m2振捣振捣混凝土产生的荷载Q2KQ2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 48.80 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 36.00 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mmW=bh2/6=1500182/6=81000mm41）抗弯90、强度验算弯矩系数KM=-0.105，q=48.801500/1000=73.20kN/m=73.20N/mmMmax=KMqL2=-0.10573.203002=-691740Nmm=-0.69kNm=Mmax/W=691740/81000=8.54N/mm2 侧模抗弯强度=8.54N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60673.20300/1000=13.31kN =3Vmax/（2bh）=313.311000/(2181380)=0.80N/mm2 3）挠度验算q，=36.001500/1000=54.00kN/91、m=54.00N/mm，挠度系数K=0.644挠度max=Kq，L4/100EI=0.64454.003004/(1006000729000)=0.64mm=300/250=1.20 mm侧模挠度max=0.64mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9548.80=46.36kN/m2;设4排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=320mm=0.32m，N=abFs=0.600.3246.36=8.90kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN 对拉螺栓受力8.90kN容许拉力12.90kN,92、满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度320mm；跨数5跨。木枋尺寸 b=60mm，h=60mmW=bh2 /6=60602/6=36000mm3，I=bh3/12=60603/12=1080000mm4 1）抗弯强度验算q=48.80300/1000=14.64kN/m=14.64N/mm；弯矩系数KM=-0.106Mmax=KMqL2=-0.10614.643202=-158908Nmm=-0.16kNm=Mmax/W=158908/36000=4.41N/mm2侧肋抗弯强度=4.41N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606，Vmax=KVqL93、 =0.60614.64320/1000=2.84kN =3Vmax/（2bh）=32.841000/(26060)=1.18N/mm2侧肋抗剪强度=1.18N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q，=36.00300/1000=10.80kN/m=10.80N/mm；挠度系数K=0.867max=Kq，L4/100EI=0.86710.803204/(10090001080000)=0.10mm=320/250=1.28 mm侧肋挠度max=0.10mm=1.28mm,满足要求。计算简图及内力图如下图6.计算结果 第一层龙骨(次楞) mm，第二层龙骨(主楞)；钢管纵向mm94、，钢管横向mm，立杆伸出顶层水平杆长度a=mm；底模厚度mm，竖肋mm，对拉螺栓，侧模厚度mm。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接;模板支撑架高度mm,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。四、200500mm梁模板计算书1、计算参数结构楼板厚120mm，梁宽b=200mm，梁高h=500mm，层高12.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离1.05m；板弹性模量95、E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2;采用两根钢管支撑,横向间距900mm，纵向间距1050mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.12m;钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。梁截面尺寸bh(mm)200500楼板厚度(mm)120层高(m)12.00结96、构表面要求隐蔽梁边立杆至板立杆距离(m)1.052梁底模验算模板材料夹板模板厚度(mm)18弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40第一层龙骨(次楞)间距L(mm)300模板自重标准值(kN/m2)0.30砼自重标准值(kN/m2)24.00钢筋自重标准值(kN/m3)1.50振捣砼荷载(kN/m2)2.00（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.20 + 0.76 ) 1.2 = 0.35 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.20 0.50 97、1.2 = 2.88 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.20 0.50 1.2 = 0.18 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.20 1.4 = 0.56 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 3.97 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 2.84 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=200mm。W=bh2/6=200182/6=10800mm3,I=bh3/12=200183/12=97200mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2=-98、0.1053.973002=-37517Nmm=Mmax/W=37517/10800=3.47N/mm2梁底模抗弯强度=3.47N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.6063.97300=722N=3Vmax/(2bh)=3722/(220018)=0.30N/mm2梁底模抗剪强度=0.30N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q2=2.84kN/m;max=Kq2L4/(100EI)=0.6442.843004/(100600097200)=0.25mm=L/250=3099、0/250=1.20mm梁底模挠度max=0.25mm=1.20mm,满足要求。（3）第一层龙骨(次楞)验算第一层龙骨(次楞)材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)8080枋材弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40次楞截面抵抗矩W(mm3)85333次楞弹性模量I（mm4）3413333施工均布活荷载(kN/m2)2.5第二层龙骨(主楞)间距L(mm)900梁边立杆至板立杆距离(m)1.05钢管横向间距L=900mm ，C=200、=200/900=0.22,第一层龙骨(次楞)采用木枋b=80mm,h=80mm；W=bh2/6=8080100、2/6=85333mm3；I=bh3/12=80803/12=3413333mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=3.97300/200=5.96kN/mMq=qcL(2-)/8=5.96200/1000900/1000(2-0.22)/8=0.24kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载 =1.2(0.1225+0.30)+1.42.50=7.46kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=(525+175)/1000300/10007.46=1.57kNa=0.5(L-c)=0.5(900-200)=350mm=0.101、4m，Mp=Pa=1.570.35=0.55kNmMmax=MqMp=(0.24+0.55)106=790000Nmm=0.79kNm=Mmax/W=790000/85333=9.26N/mm2第一层龙骨(次楞)抗弯强度=9.26N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.55.96200/1000+1.57=2.17kN=3Vmax/(2bh)=32.171000/(28080)=0.51N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.51N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=2.84300102、/200=4.26N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =4.262009003(8-40.222+0.223)/(38490003413333)=0.41mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =1.5710003509002(3-40.392)/(2490003413333)=1.44mmmax=qp=0.41+1.44=1.85mm=L/250=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=1.85mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：（4）第二层龙骨(主楞)验算第二层龙骨(主楞)材料单钢管钢管规格483.0钢材弹性模量E(N/mm103、2)206000抗弯强度fm(N/mm2)205.00抗剪强度fv(N/mm2)120.00次楞截面抵抗矩W(mm3)4490次楞截面惯性矩I（mm4）107800支撑纵向间距(mm)1050主楞计算跨数5跨钢管横向间距L=1050mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用单钢管，483.0W=4490.00mm3，I=107800.00mm4 ；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.372,P=V=1/2q梁宽P=0.55.96200/1000+1.57=2162N=2.16kNMmax=KmPL=0.3722.1610001050=844000Nmm=0.84kNm=Mmax/W=844000104、/4490=187.97N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=187.97N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.372,Vmax=KVP=2.3722.16=5.12kN =3Vmax/(2bh)=35.121000 /(2424.00)=18.11N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=18.11N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=2.870,P=V=1/2q梁宽P板传=0.54.26200/1000+1.57=2.00kNmax= KPL3/(100EI)=2.8702.00100010503/(10020105、6000107800)=2.99mm=L/250=1050/250=4.20mm第二层龙骨(主楞)挠度max=2.99mm=4.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 3.支撑强度验算支撑材料483.0截面积A（mm2）424.00回转半径i（mm）15.90每米长质量（kN/m）0.0326钢材抗弯强度f（N/mm2）205.00钢材弹性模量E（N/mm2）206000支撑横向间距（mm）900支撑纵向间距（mm）1050支撑立杆步距（m）1.2(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=8565N每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.40.901.051000=1323N每根106、钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2=8565+1323=9888N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.032611.51000=375N水平拉杆10层,拉杆重量=101.9547.90=934N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=375+934=1309N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.21309+9888=11459N(2)钢管立杆长细比验算LO1=h=1.41.20=1.68m,LO2=h+2a=0.60+ 20.12=0.84mLO=LO1=1.68m=1680mm,i=15.90mm,=LO/i=1680/15.90=105.66钢管立杆长细比105.66150107、,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.544,P=N/(A)=11459/(0.544424.00)=49.68N/mm2钢管立杆稳定性计算49.68N/mm2205.00N/mm2,满足要求。4. 立杆基地承载力验算 立杆传至地坪顶面的轴向力设计值，。 地坪混凝土自重，。受力计算面积，立杆垫板尺寸为500500mm，经扩散计算得到。立柱垫木地基土承载力折减系数，取0.4。地基承载力设计值，取120。地基土承载力的计算满足要求5.侧模板验算侧模板材料夹板侧模厚度(mm)18板材弹性模量E(N/mm2)6000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.40竖肋间距L(108、mm)300侧模板计算跨数5跨（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1=0.22200/(T+15)12V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2 =(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=240.50=12.00kN/m2F1、F2两者取小值F=12.00kN/m2，有效压头高度=F/=0.502)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 12.00 kN/m2 G=1.2 14.40 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 k109、N/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 20.00 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 12.00 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=380182/6=20520mm3，I=bh3/12=380183/12=184680mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=20.00(500-120)/1000=7.60kN/m=7.60N/mmMmax=KMqL2=-0.1057.603002=-71820Nmm=-0.07kNm=Mmax/W=71820/20520=3.50N/mm2 侧模抗弯强度=3.110、50N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.6067.60300/1000=1.38kN =3Vmax/(2bh)=31.381000/(218380)=0.30N/mm2侧模抗剪强度=0.30N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q=12.00(500-120)/1000=4.56kN/m=4.56N/mmmax=KqL4/100EI=0.6444.563004/(1006000184680)=0.21mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.21mm111、=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图：6.对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9520.00=19.00kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=200mm=0.20m,N=abFs=0.600.2019.00=2.28kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力2.28kN容许拉力12.90kN,满足要求。7. 侧肋强度验算侧肋材料木枋木枋截面尺寸bh(mm)6060侧肋计算跨度(mm)200侧肋计算跨数2跨枋材弹性模量E(N/mm2)9000抗弯强度fm(N/mm2)13.00抗剪强度fv(N/mm2)1.4112、0次楞截面抵抗矩W(mm3)36000次楞弹性模量I（mm4）1080000计算跨度200mm,跨数2跨,木枋尺寸 b=60mm，h=60mm；W=bh2/6=60602/6=36000mm3,I=bh3/12=60603/12=1080000mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125,q=20.00300/1000=6.00N/mm；Mmax=KMqL2=-0.1256.002002=27000Nmm=0.03kNm=Mmax/W=27000/36000=0.75N/mm2侧肋抗弯强度=0.75N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.646113、,Vmax=KVqL =0.6466.00200/1000=0.74kN =3Vmax/(2bh)=30.741000/(26060)=0.31N/mm2侧肋抗剪强度=0.31N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.243,q=12.00300/1000=3.60N/mm;max=KqL4/100EI=1.2433.602004/(10090001080000)=0.01mm=L/250=200/250=0.80mm侧肋挠度max=0.01mm=0.76mm,满足要求。计算简图及内力图如下图： 8.梁侧檩梁验算檩梁材料双钢管截面类型483.0对拉螺杆横向间距(114、mm)600侧肋间距(mm)300计算跨数5跨截面积A（mm2）424截面抵抗矩W(mm3)4490弹性模量I（mm4）107800侧肋最大支座力（kN）1.43 对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用483.0双钢管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.43kNMmax=KmPL=0.1711.430.60106=146718Nmm=0.15kNm =Mmax/W=146718/(24490)=16.34N/mm2檩梁抗弯强度=16.34N/mm2fm=205.00N/mm2,满足115、要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6581.43=0.94kN =3Vmax/(2bh)=3940/(22424)=1.66N/mm2檩梁抗剪强度=1.66N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=0.86kN;max=KP,L3/(100EI)=1.0978576003/(1002060002107800)=0.05mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.05mm=2.40mm,满足要求。9.计算结果底模材料夹板底模厚度(mm)18第一层龙骨(次楞)材料木枋截面尺寸bh(mm)8080第一层龙骨(次楞)间距L(mm)300第二层龙骨(主楞)材料单钢管钢管规格483.0第二层龙骨(主楞)间距L(mm)900支撑材料483.0支撑横向间距（mm）900支撑纵向间距（mm）1050支撑立杆步距（m）1.2侧模板材料夹板侧模厚度(mm)18侧肋材料木枋截面尺寸bh(mm)6060侧肋间距(mm)200檩梁材料双钢管截面类型483.0檩梁间距(mm)200对拉螺杆排数1排对拉螺杆横向间距(mm)600