1、1、编制依据表1-1 编制依据一览表序号名 称编 号1本工程施工图2本工程施工组织设计3建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20014混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20025建筑工程施工质量验收统一规范GB50300-20016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-20017建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-20088建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-919建筑机械使用安全技术规程JGJ33-200110建筑施工安全检查标准JGJ59-9911建筑施工模板安装技术规范JGJ162-200812北京市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62、2-200213建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ/T01-26-200314全钢大模板应用技术规程DBJ/T01-89-200515现浇混凝土空心楼盖结构技术规程CECS 175:200416建筑结构长城杯工程质量评审标准DBJ/T01-69-200317建设工程监理规程DB/J01-41-200218建筑工程资料管理规程DB/J01-51-200319钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-200820建设工程施工现场安全资料管理规程DB11/383-200621公司质量、环境和职业健康安全管理体系SBC.QESMS-2005 版本：B2.工程概况及其它概况2.1设计概况表3、2-1 设计概况一览表序号项目内 容1层数地下三层地上十四层2建筑面积()总建筑面 积89989.7地上建筑面 积65327.6地下建筑面 积24662.1地下室各层面积地下三层地下二层地下一层8315.558784.347562.21地上各层面积首层二层三层四层五层六层七层5794.34745.348714806.94659.648064776.6八层九层十层十一层十二层十三层十四层4172.24298.24235.64160.34318.34374.34808.83建筑层高(m)地下地下三层3.9地下二层4.5地下一层4.8地下地上一层4.5地上二层十三层4.2地上十四层3.94结构形式基4、础类型基础采用钢筋混凝土有梁筏板基础主体结构形式钢筋混凝土框架-剪力墙结构；楼盖采用钢筋混凝土梁板楼盖；地下三层地上十四层部分型钢柱；西侧2-4/D-J轴十四层顶板位置钢桁架结构；东侧树塔1位置处梁下吊柱、梁上柱，钢桁架结构；有粘结预应力大梁、无粘结预应力空芯板屋盖结构形式钢筋混凝土双向密肋楼盖5地下防水材料防水混凝土自防水（设计抗渗等级为P10）；33mm厚SBS聚酯胎基改性沥青防水卷材6楼梯结构形式板式楼梯7坡道结构形式钢筋混凝土板式8施工缝设 置有地梁处地梁顶标高上300mm、无地梁处底板顶标高以上300mm；各层墙（柱）顶部水平缝留设在顶板（梁）底模板以上30mm，剔除墙（柱）顶部柔软5、层后，保证墙（柱）顶部高出板（梁）底模板35mm。9钢筋类型- HPB235(一级)：6、8、10、12-HRB335(二级)：10、12HRB400(三级) ：10、12、14、16、18、20、22、25、28、32 2.2结构断面尺寸表2-2 结构断面尺寸一览表序号部 位单位（mm）1基础底板厚度基础底板厚度：700、500；基础反梁：8002100、6001500、8003100、6002100、10002100、30010002顶板厚度地下三层300、250、150、350地下二层180、220、250、350地下一层160、200、220、250、300、400（预应力空心板）、76、00（预应力空心板）首层150、110、100、500（预应力空心板）二六层150、110、120（不含四层）、100、500（预应力空心板）七层150、110、100、400（预应力空心板）八十二层110、100、120十三层110、100、150、140（压型钢板）十四层120、150、180、140（压型钢板）3墙体地下三层400、350、300、250、200地下二、一层400、350、300、200一层七层400、350、300、200八层十四层400、350、300、250、2004柱地下三层外墙柱：600600、600650、650700、650800、700700、7008007、900900；连墙柱：500500、500550、500700、500900、5002000、600600、600700、600800、6001000、6001050、700700、700750、700800、700900、7001050、7001300、7002000、800900、8001100、900900、9001150、10501100、10501300；独立柱：700700、700800、700900、7001300、7002000、800900、9001050、9001400、10501050 地下二层外墙柱：600600、600650、650700、650800、7007008、700800、900900；连墙柱：500700、600600、600700、600800、6001000、700700、700800、700900、7002000、800900、900900、10501100、10501300；独立柱：5002000、600600、700700、700800、700900、7001300、7001350、7002000、800900、8001100、900900、9001050、9001400、10501050、10501300；地下一层外墙柱：600600、600650、600700、650700、700700、700800、800900、900900；9、连墙柱： 500700、550650、600600、600650、600700、700700、700800、700900、7002000、800900、900900、10501100、10501300；独立柱：4001150、5002000、5501150、600600、650700、700700、700800、700900、7001350、7002000、800900、8001100、900900、9001050、9001400；一层三层连墙柱：600600、650700、700700、700900、800900；独立柱：5002000、600600、600650、650700、70070010、700800、700900、7001350、800900、8001100、9001050、9001400、10501050；四层七层连墙柱：600600、650700、700700、700900、800900；独立柱：5002000、600650、650700、700700、700800、700900、7001100、7001350、800900、9001050、9001400、10501050；八层十四层连墙柱：550650、600600、600700、650700、700700、700800、700900、800900；独立柱：5002000、600600、600650、600700、611、50650、650700、700700、700800、700900、7001100、7001350、800900、800900（L13为8001300）、9001050、9001400、10501050；5顶板梁框架框地下三层200400、2001300、300500、300600、300650、300700、300750、300800、350650、350800、3501300、400700、400800、4001350、4001650、450750、500700、500750、500800、500900、5001100、600900、6001400、800900、900900地下二层20012、250、200650、200780、300500、300650、3001200、350650、350700、350780、350800、3501000、400400、400600、400700、400750、400780、450750、600600、600700、600800、6001000、6001400、650780、700700、700800、7001000、8001200、9001250、12501550地下一层200450、200650、300500、300650、300800、350500、350650、350700、350750、400600、400750、450500、450713、00、500400、500500、5001080、600500、600700、6001000、700700、700900、8001500、8501500、20001400一层200650、250500、300650、300800、350500、350625、350650、350700、400520、400650、400750、4001180、450700、450750、500450、500700、600650、600750、700650二七层200600、200650、250500、300800、350500、350650、350700、400650、400700、450625、450650、14、450700、450750、600625、600700八十层300650、350650、350700、3501200、400700、450650、500700、600650十一层250500、350500、350650、350700、4001200、450600、450700、500700、600650十二层250500、300850、350500、350650、350700、350800、400900、450600、450700、500700、600650十三层350500、350650、350700、350800、400900、450600、450700、500700、600650十四层315、50500、350650、350700、350800、3501400、400900、450600、450700、450750、500600、500700、600750次梁地下三层200250、200500、200400地下二、一层200250、200350、200400、200500、250500一层十四层200250、200350、200400、200450、200500、200650、250500、250600、300650注：本表墙、柱、梁、板规格如与施工图、图纸会审记录、设计变更、洽商不符或有遗漏，以施工图为准2.3现场情况木模板加工区，全钢大模板插架位置见图1（基础结构施工阶段现场平16、面布置及施工段划分图）、图2（主体结构施工阶段现场平面布置及施工段划分图）。图1 基础结构施工阶段现场平面布置及施工段划分图 图2 主体结构施工阶段现场平面布置及施工段划分图2.4工程难点2.4.1管理方面难点施工场地狭小，个别部位材料、周转材料等需要两次或多次运输，场地东侧为校外住宅小区，对安全管理、文明施工、环境管理的要求非常高。2.4.2技术方面难点（1）根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文）要求：针对模板工程及支撑体系，模板搭设高度8m及以上；施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需要施工单位17、组织专家对专项方案进行论证。经过复核施工图纸，本工程B2层、B1层、L1层部分结构梁截面较大，集中线荷载大于20kN/m；地上部分6-9/L-M轴、7-8/B-D轴、1/7-9/D-J轴模板搭设高度超过8m，需要编制安全专项方案并组织专家论证（施工总荷载未超过规定），施工难度较大，此部分模板支设详见本工程超限模板支设安全专项施工方案。（2）首层七层711/DJ轴斜柱模板体系是工程的重点。此部分模板支设详见本工程独立斜柱模板安全专项施工方案。（3）大跨度现浇预应力空心楼板及现浇空心楼板的模板支撑是工程的重点，此部分模板在本方案5.4.9条中叙述，不再单独编制专项施工方案。（4）根据危险性较大的分18、部分项工程安全管理办法（建质200987号文）要求：针对模板工程及支撑体系，模板支撑搭设高度大于5m且小于8m时、结构梁集中线荷载在15-20kN/m范围、楼板施工总荷载达到10-15kN/m2范围时，属于危险性较大的分部分项工程。根据集中线荷载及施工总荷载计算方法进行反推，梁截面面积在0.36-0.48 范围、楼板厚度在200-300mm时，即为危险性较大的梁、板模板。此部分模板支设在本方案5.4.6、5.4.8条中叙述，不再单独编制专项施工方案。本工程地下三层楼板支撑高度达到5.4m，消防水池处顶板支撑高度达到7.5m，属于危险性较大的梁板支撑，此部分模板支设在本方案5.4.8条中叙述，不19、再单独编制专项施工方案。（5）工程主体结构型式复杂，存在大量人防墙体、连墙柱，框架柱、梁不同截面尺寸多，模板施工难度大，工期十分紧张，施工模板的配置面积大。特别对地下墙体钢木模板连接处、连墙柱模板安装、顶板与梁阴角处做法、梁柱节点等特殊部位的模板的设计、制作和安装都是本工程技术难点和重点，现场施工时一定要严格控制质量 。3.施工安排3.1施工部位及工期要求表3-1 工期要求一览表 时间 部位开始时间结束时间备注年月日年月日基础底板导墙、反梁模板20115202011620+0.000以下结构20116102011810+0.000以上结构201181120111220钢结构施工2011526220、0125253.2劳动组织及职责分工3.2.1 管理层负责人表3-2 管理层负责人一览表施工段负责人职 责段工长魏欣负责模板安装前对工人进行安全和技术交底，同时做好隐检记录；在安装过程中加强过程质量控制，安装完毕要按照施工规范和设计要求进行验收，同时做好预检记录。段郝欣质 检曹志国赵力寒姜 瑞负责组织模板安装的隐、预检和验收，对模板工程进行质量评定的审核和质量评定资料的收集工作；进场材料设备的检查、检验工作。3.2.2劳务层负责人表3-3 劳务层负责人一览表施工段施工队伍队长生产负责人技术负责人质检段江苏金坛邓小明队王永刚薛小荣付向奎万东方段江苏金坛冯国平队景国平吴光林姚锁荣陈建平3.2.3工21、人数量及分工表3-4 工人及数量分工一览表工种段段备注木工（人）200200钢筋工（人）8080架子工（人）3030机械工（人）1212瓦工（人）3030注：现场各工种工人数量根据施工时实际需要调整。4施工准备4.1技术准备4.1.1熟悉审查图纸，认真学习国标、地标、企业标准和长城杯验收标准。4.1.2搜集有关60系列小钢模、覆膜木胶合板、柱可调定型钢模板以及86系列全钢大模板的资料，作好模板体系选择的材料准备。4.1.3施工前技术人员应做好安全、技术交底工作，并加强过程控制，确保施工安全和工程质量。4.2机具准备本工程设2台QTZ125塔吊和2台QTZ315塔吊，共4台塔吊作业。场地东北角安22、装1#塔吊（位于9-10/P轴）、西北角安装2#塔吊（位于L-M/1轴）、西南角安装3#塔吊（位于3-4/A轴）、东南角安装4#塔吊（位于C-D/11轴），利用以上4台塔吊进行模板的垂直运输（塔吊安装部位见图1）。现场各作业队均设有圆盘锯供木板、木方切割使用。4.3施工材料准备基础反梁及导墙60系列钢模板、墙体86系列全钢大模板及覆膜木胶合板模板、柱可调定型钢模板、梁柱覆膜木胶合板模板及支撑钢管、扣件、U型脱等材料根据现场使用时间提前准备到位，各种材料的配置数量见本方案5.5条（模板及支撑材料的配置数量）5主要施工方法及措施5.1流水段的划分（1） 本工程地下室和地上结构均分为、两个施工段，其23、中地下部分段分为-1、-2、-3 三个流水段，段分为-1、-2、-3 三个流水段。具体划分位置见附图1。（2）地上部分段为-1、-2 两个流水段，段为-1、-2、-3三个流水段。具体划分位置见附图2。5.2楼板模板及支撑配置层数楼板模板、支撑按三层配置用量（地下三层顶板、地下二层顶板、地下一层顶板），考虑面板的周转次数（4次），增加首层、二层楼板、梁模板用量，即一共配置5层梁板模板进行周转使用。5.3隔离剂的选用及使用注意事项5.3.1隔离剂：水平木模板采用水质隔离剂，竖向钢模板采用油性隔离剂，即机油加柴油按照机油：柴油=2：8比例进行配置。脱模剂要涂刷均匀，不要流坠，防止污染钢筋，严禁使用废24、机油。严禁油性隔离剂沾污钢筋和混凝土接茬部位。5.3.2墙、柱、梁侧模：加工好或拆模清理干净，涂刷一层隔离剂并用毛巾将多余的浮油擦掉后待用。5.3.3顶板：模板安装完成后，用滚刷涂刷，并用毛巾将多余的浮油擦掉。5.4模板设计5.4.1底板模板设计（1）基础底板导墙模板：在基础底板厚度范围内的外侧采用灰砂砖砌240mm厚砖胎模，砌筑高度为最上面一皮砖标高与基础底板上表面标高一致。外墙混凝土随底板一同浇筑的高度为基础反梁上表面300mm（无地梁的外墙，埋设止水钢板同有地梁处）。1）导墙外侧采用60系列组合钢模板，483.5钢管400mm作横肋，2483.5号钢管700mm作竖肋。2）导墙内侧：无地25、梁处的导墙，导墙内侧模板采用60系列组合钢模板，483.5钢管400mm作横肋，2483.5钢管700mm作竖肋。从反梁顶面开始的导墙,300mm高导墙内侧模板采用15mm厚覆膜木胶合模板，50100mm的通长木方上下各一根作横肋，22焊接成的三角钢筋支架间距1200mm作斜撑。3）反梁模板采用60系列组合钢模板，483.5钢管400mm作横肋，483.5号钢管700mm作竖肋。4）基础底板导墙及反梁模板及支撑体系图见图3（2）底板内基坑模板：集水坑、电梯井坑侧模采用15mm覆膜木胶合板，现场制作。具体见图4（集水坑、电梯井坑模板安装示意图）。图3 底板导墙范围内无反梁处的外墙支模示意图、底板26、导墙范围内有反梁处的外墙支模示意图；基础反梁支模示意图图4 集水坑、电梯井坑模板安装示意图 （3）底板模板设计详见下表：表5-1 底板模板技术参数表构件类型模板构造外侧模板内侧模板竖肋横肋对拉螺杆斜撑基础底板范围内的导墙模板60系列组合钢模板248钢管700mm48钢管400mm无地梁处的导墙内侧模板采用60系列组合钢模板248钢管700mm48钢管400mmM16对拉螺栓，竖向600mm,横向700mm有地梁处的300mm高导墙内侧模板采用15mm厚覆膜木胶合模板50100的通长木方上下各一根作横肋22焊接成的三角钢筋支架1500mm作斜撑基础反梁60系列组合钢模板60系列组合钢模板248钢27、管700mm48钢管400mm竖向设两道M16对拉螺栓紧固,横向700mm基础底板侧模采用灰砂砖砌240mm厚砖胎模集水坑、电梯井坑模板采用15mm覆膜木胶合板，现场制作5.4.2地下室外墙模板设计（包括连墙柱）（1）地下室外墙86系列的定型拼装式全钢大模板1）根据本工程地下外墙的数量及特点，经过综合考虑、比较及分析，确定本工程地下室大部分外墙采用86系列的定型拼装式全钢大模板，该部分外墙在使用全钢大模板时，在使用地上标准层内墙配置数量的基础上，不足之处增配部分非标大钢模。地下室外墙在图纸设置后浇带的基础上，每个施工段另行设置2道竖向施工缝（段增设竖向施工缝位置在M/1轴、M/11处，段增设竖28、向施工缝位置在A/1-2轴、A/10-11轴处，竖向施工缝处埋设止水钢板），将外墙平面划分为5个小的施工流水段，以满足全钢大模板的流水施工要求，竖向水平施工缝的设置见本工程全钢大模板安全专项施工方案。2）根据施工总体部署，本工程结构施工由两个队伍完成，段为江苏金坛邓小明队，段为江苏金坛冯国平队，在使用全钢大模板时两个队伍所用模板厂家及型号不相同，段江苏金坛邓小明为北京康港模板厂家提供，该段大钢模配置高度为4.12m，段江苏金坛冯国平队为北京奥宇模板厂家提供，该段大钢模配置高度为4.2m。本方案中关于地下外墙全钢大模板的平面配模、配置数量、构造做法等，均见本工程全钢大模板安全专项施工方案。（2）29、地下室外墙15mm覆膜木胶合板模板1）由于全钢大模板配置数量有限，致使本工程地下室少部分外墙（主要为窗井）无法使用86系列全钢大模板，需采用15mm厚覆膜木胶合板拼装。2）地下外墙局部使用木夹板模板体系时，采用预拼木夹板后大块吊装的方式。现场搭设拼装平台，采用小块木夹板板块（12202440）拼装成整体板块后（标准块为24404880）利用塔吊吊装到位，角部配定型木角模及非标准板块现场安装。3）外墙预拼木夹板标准块采用50mm100mm木方间距200mm作纵肋，用248钢管作横肋，墙体上部2.7m高范围内间距为600，2.7m以下间距400，采用16对拉螺栓，水平间距600，螺栓中间焊接80830、03的钢板止水片。木夹板板肋拼装具体构造做法详见图5（木夹板标准块拼装大样图）。4）木模板采用483.5mm钢管做斜撑，水平间距1200mm，沿竖向布置3道，间距1200mm。底板与楼板预埋锚筋25，延墙方向间距1200 mm，与墙垂直方向间距1200mm，保证钢管斜撑与木模板钢管背楞用管卡顶紧。设16地拉环1200距内墙皮300 mm，用10#铅丝与螺栓拉紧，防止模板上浮。地下室外墙木模板双面支模构造做法见图6(外墙木模板双面支模做法图)。5）地下室外墙木模板的具体使用部位，根据现场具体情况另行进行平面配置。（3）地下室外墙全钢大模板及预拼木模板连接处，为防止漏浆，拼缝处加贴海绵，具体构造做31、法见图7（钢木模板连接做法图）。（4）根据设备专业要求，本工程地下一层外墙需预埋出墙套管，外墙出墙套管处无法支设全钢大模板，局部需采用木模板，构造做法见图7（钢木模板连接做法图）。（5）西侧2#汽车坡道外墙G-H轴护坡桩与结构外墙间距从现场实测为330mm，无法满足双面支模要求，该处车道外墙需采用单面支模。单面支模部位外墙内侧模板采用15mm厚覆膜木胶合板，用100mm100mm木方间距200mm作纵肋，用248钢管作横肋,支撑采用483.5钢管，延墙方向间距1200mm。外侧采用灰砂砖砌240mm厚砖胎模。做法详见图8（外墙单面支模做法图）图5 木夹板标准块拼装大样图 图6 外墙木模板双面支32、模做法图图7 钢木模板连接做法图图8 外墙单面支模做法图（6）地下室外墙模板设计参数详见下表：表5-2 地下室外墙模板技术参数表序号部 位模板体系备 注1地下室外墙模板(86系列全钢大模板)采用86系列的定型拼装式全钢大模板并配以标准钢角模的模板，技术参数见本工程全钢大模板施工方案。支架立杆下垫200mm宽通长跳板2地下室窗井外墙（15mm覆膜木胶合板模板）纵肋用50mm100mm木方200mm，横肋采用248钢管，墙体上部2.7m高范围内间距为600，2.7m以下间距400；采用16对拉螺栓，螺栓中间焊接80803的钢板止水片。支架立杆下垫200mm宽通长跳板3西侧2#汽车坡道外墙G-H轴外33、墙单面支模单面支模部位模板采用15mm厚覆膜木胶合板，用50mm100mm木方间距200mm作纵肋，用248钢管作横肋,支撑采用483.5钢管。位于段5.4.3内墙模板设计（1）地上内墙全钢大模板本工程地上内墙模板按照标准层内墙的高度和数量进行配置大钢模。段江苏金坛邓小明队为北京康港模板厂家提供大模板，该段大钢模配置高度为4.12m，段江苏金坛冯国平队为北京奥宇模板厂家提供，该段大钢模配置高度为4.2m。关于地上内墙全钢大模板的平面配模、配置数量、构造做法等，均见本工程全钢大模板安全专项施工方案。（2）地下内墙全钢大模板1）按照地上标准层内墙配置数量的全钢大模板，周转至地下内墙使用，全钢大模板34、不满足使用时，采用木模板拼装。2）本工程地下墙体工程量大及层高变化较大，地下三层无地梁处的内墙高度（至顶板下表面）为5.5m，有地梁处的内墙高度为4.1m，地下二层内墙高度为4.27m，地下一层内墙高度为4.64m，首层内墙高度为4.35m。按照地上标准层4.2m层高配置的全钢大模板（段配模高度为4.12m，段配模高度为4.2m），不能满足地下三层、地下二层、地下一层及首层的墙体一次性浇筑混凝土施工。在地下三层没有基础地梁的部位，采用60钢模板先行施工底部墙体至地梁高度后（与地梁同时浇筑），再使用全钢大模板进行上部墙体浇筑。在地下二层、地下一层及首层使用全钢大模板施工内墙时，上部需另行配置1535、mm厚覆膜木胶合板作为二次接高模板，此部位的混凝土与顶板混凝土一次浇筑。内墙二次吊模安装做法见图9（内墙覆膜木胶合板二次吊模安装做法图）。图9 内墙覆膜木胶合板二次吊模安装做法图3）关于地下内墙全钢大模板的平面配模、配置数量、构造做法等，均见本工程全钢大模板安全专项施工方案。（3）地下内墙木模板体系本工程地下室人防墙体、普通内墙较多，全钢大模板仅能满足地下室部分内墙使用，余有部分人防墙体、窗井墙体及车道墙体等均需采用15mm厚预拼木夹板体系。 1）现场在塔吊回转半径内，采用钢管、模板搭设50006000mm的场地做拼装平台，要求坚实平整，表面平整度符合模板组拼的精度要求。采用小块木夹板板块（136、2202440）拼装成整体板块后,利用塔吊吊装到位，角部配定型木角模及非标准板块现场安装。木角模包括标准阴角模250250及非标准角模。标准块配板原则为每一施工段中以最大流水段配置标准板块及标准角模向同层中其他流水段进行流水施工，每一小流水段各自分别配置非标准板块及非标准角模向上层进行流水施工。2）木模板按36604880mm、24404880mm标准板配置（即六块、四块12202440板采用企口缝拼接），根据墙体平面尺寸,不同长度的内墙排出标准块后，非标准块根据实际使用情况另行散拼，预先划分的模板预拼单元按顺序编号便于安装。墙体双面支模部位内外侧模板穿墙螺杆孔位对位，安装时相邻两块标准板间预37、留3mm缝隙填塞海绵条，以免墙体漏浆。3）墙体木模采用2483.5钢管做横肋，间距400/600（即在墙体2.7m高上部范围内为600mm，在墙体2.7m高以下范围为400mm），50mm100mm木方做竖肋200mm；采用16对拉螺栓，间距为600mm。 3660、2440mm宽标准板组装见图5（木模板板块拼装图）4）墙体木模板两侧支撑采用483.5钢管水平间距1200mm。沿竖向布置4道，间距（由下至上）1400mm、1200mm、1200mm、900mm。底板与楼板预埋锚筋25，延墙方向间距1200 mm，与墙垂直方向间距1400mm、1200mm、1200mm、900mm（由墙根至远端38、），保证钢管斜撑与木模板钢管背楞用管卡顶紧。设16地拉环1200距内墙皮300 mm，用10#铅丝与螺栓拉紧，防止模板上浮。内墙木模板双面支模构造做法见图10（内墙木模板双面支模做法图），图11（地下三层墙体木模底部做法详图）。5）地下室内墙标准连墙柱采用15mm覆膜木胶合板，阴阳角用15mm覆膜木胶合板加工成定型角模，后面所背的竖肋在阴阳角处两边各设一根。连墙柱具体做法见图12（内墙连墙柱模板安装做法图）6）地下室内墙木模与外墙86系列的大钢模相交处的具体做法见图13（内外墙钢木模板结合处模板安装做法图）。7）经与各专业图纸核对，本工程内墙通风专业、给排水专业预埋套管两端与内墙面平齐，电气专39、业部分内墙预埋套管每端凸出墙50mm，此部分墙体模板采用木模板，模板开洞部位如遇竖向龙骨，龙骨应移位；在模板开洞部位上下各加强一道水平木龙骨；内墙木模板与86系列的大钢模有交接时，采用螺栓连接，上下端螺栓距模板上下边各240mm，上下第二颗螺栓距第一颗螺栓400mm，其余螺栓间距480mm；木模竖肋使用50100mm200，2483.5钢管做横肋，间距400mm；采用16对拉螺栓，竖向间距400mm，水平方向间距600mm。具体做法图7（钢木模板连接做法图）。图10 内墙木模板双面支模做法图图11 地下三层墙体木模底部做法详图图12 内墙连墙柱模板安装做法图图13 内外墙钢木模板结合处模板安装40、做法图8）地下三层消防水池内墙本工程地下三层消防水池（AB/35）处，3/AB轴、35/A、轴、34/B轴墙体为双层墙体，墙体间间距100mm（见图纸会审记录结构003#第XXX条），外层墙体正常施工，内层墙体待后期施工。内层墙体支模时，与外层墙体间竖向铺2层50mm厚聚苯板作为外侧模板，内侧单面支模。9）内墙体木模板设计计算书见附录一15mm覆膜木胶合板计算书。（4）内墙模板设计参数详见下表：表5-3 内墙模板技术参数表序号部位模板体系备注1核心筒内墙模板采用86系列的定型拼装式全钢大模板并配以标准钢角模，模板技术参数见本工程全钢大模板施工方案。以上模板可满足地下三层十四层核心筒剪力墙的施工41、。地下二层、地下一层、首层需配置15mm厚覆膜木胶合板作为二次接高模板，此部位的混凝土与顶板混凝土一次浇注。墙体86系列的定型全钢大模板具体做法详见本工程全钢大模板施工方案2人防层墙体、窗井等普通内墙（包括连墙柱）采用2483.5钢管作横肋间距400/600（即在墙体2.7m高上部范围内为600mm，在墙体2.7m高以下范围为400mm），50mm100mm木方做竖肋，间距200mm；支撑采用483.5钢管，采用16对拉螺栓。墙体模板设计计算书见附录115mm覆膜木胶合板计算书5.4.4独立框架柱及斜柱模板设计（1）独立框架柱模板设计本工程独立框架柱模板全部采用86系列可调定型钢模板，现场流水42、使用。加工时可调节的段面尺寸为每挡100mm，48钢管斜撑加固。段柱模板配置高度3600mm、段柱模板配置高度3900mm，此配置高度满足地下三层、地下二层及标准层使用，地下一层、首层柱模需配钢制接高板（地下一层层高为4.8m，首层层高为4.5m）。具体做法详见本工程全钢大模板安全专项施工方案。（2）斜柱柱模板设计1）位于段施工范围内的独立斜柱较少（仅有3根斜柱），因此未采用定型钢模板，现场采用15mm覆膜木胶合板模板下场制作安装，其中7轴400400斜柱配2根、700700mm斜柱配1根，采用2483.5钢管做横肋，间距400/600（即在墙体2.7m高上部范围内为600mm，在墙体2.7m43、高以下范围为400mm）， 50mm100mm木方做竖肋200mm；采用16对拉螺栓，间距为600mm。斜柱底部采用483.5钢管做斜柱底托，与斜柱模板顶紧，底部支撑在满堂架顶部跳板上。具体做法详图14（斜柱模板及支撑示意图）。斜柱从首层至七层的满堂支撑架做法另见独立斜柱模板安全专项施工方案。图14 斜柱模板及支撑示意图2）段独立斜柱采用86系列可调定型钢模板，按2层配置，7轴400400的斜柱配3根，高度按3600设计，11轴700700的斜柱配1根，高度按3900设计。段独立斜柱模板及支撑体系详见独立斜柱模板安全专项施工方案。5.4.5普通梁模板设计（集中线荷载小于15kN/m的梁）集中线44、荷载小于15kN/m的梁，属于普通梁模板设计。根据集中线荷载计算方法进行反推，梁截面面积小于0.36时，即为普通梁模板。（1）梁底模、侧模采用15mm覆膜木胶合板制作。按梁侧模包梁底模、楼板模顶梁侧模，楼板模与梁四边阴角模板采用背100mm100mm木方的做法。梁侧纵肋采用50100mm木方3道，竖肋采用2483.5钢管间距900mm。（2）梁底纵肋采用100100mm木方间距，顺梁宽度方向在梁底设置1根48钢管1200mm横向托梁，两侧与楼板支撑架连接。（3）梁侧加设483.5钢管斜撑，间距1200。（4）梁底支撑采用碗扣立杆配合可调钢支撑。梁底支撑立杆和托梁两端支撑立杆之间采用碗扣横杆拉接45、，梁底支撑立杆之间小横杆用扣件与梁长方向横杆用扣件锁紧；连接横杆步距1.5m，第一道离地300mm。支撑体系采用483.5钢管加可调支托。扣件式支架顶部第一排横杆以上立杆自由高度不得超过500mm。（5）普通梁模板及支撑构造做法见图15（普通结构梁板模板支撑做法图）。（6）普通梁模板设计计算书见附录2500700梁模板碗扣钢管支撑架计算书。（7）普通梁模板设计详见下表：表5-4 梁模板技术参数表（梁宽b高h）构件类型模板构造备注底板侧板（mm）木方纵肋底100100木方侧50100木方梁侧背扛2483.5钢管对拉螺杆M16梁底托梁梁底支撑立杆B400mmH700mm15mm覆膜木胶合板底纵肋246、道侧纵肋3道纵距900mm横向托梁48钢管1200mm纵向托梁100100mm木方两道两排立杆纵距1200mm计算书见附录2（以500700mm截面梁计算）400B500500宽梁底纵肋4道400宽梁底纵肋3道侧纵肋3道说明：（1）碗扣立杆支架立杆下垫50100mm短木方.（2）100100mm木方均按8080mm计算，50100mm木方均按4080mm计算。（3）其余截面梁未附计算书，但通过计算均满足要求。图15 普通结构梁板模板支撑做法图 5.4.6危险性较大的梁模板设计（集中线荷载15-20kN/m的梁，不需专家论证）根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文）要求：47、针对模板工程及支撑体系，结构梁集中线荷载在15-19kN/m范围时，属于危险性较大的分部分项工程。根据集中线荷载计算方法进行反推，梁截面面积在0.36-0.48 范围时，即为危险性较大的梁模板。（1）梁模板采用15mm厚覆膜木胶合板，梁底模采用100mm100mm（按80mm80mm计算）木方作纵肋。按梁侧模包梁底模、楼板模压梁侧模。（2）梁侧模采用50mm100mm（按40mm80mm计算）木方作纵肋（内龙骨），外龙骨采用双钢管483.5mm（按483.0计算）。梁侧钢管斜撑1200mm。（3）纵肋下托梁采用483.5mm（按483.0计算）1200mm，两侧与楼板支撑架连接。（4）梁下支撑48、立杆顺梁长度方向设两排，支撑立杆在梁宽范围以内，不得超出梁宽，并且立杆对称设置。（5）梁底支撑采用碗扣立杆配合可调钢支撑。梁底支撑立杆和托梁两端支撑立杆之间采用碗扣横杆拉接，梁底支撑立杆之间小横杆用扣件与梁长方向横杆用扣件锁紧；连接横杆步距1.5m，第一道离地300mm。支撑体系采用483.5钢管加可调支托。扣件式支架顶部第一排横杆以上立杆自由高度不得超过500mm。（6）梁高大于600mm、不大于900mm时设一道对拉螺杆，当梁高大于900mm、小于1200mm时设两道对拉螺杆。（7）危险性较大的梁模板及支撑构造做法见图16（危险性较大的结构梁板模板支撑做法图）。（8）危险性较大的梁模板设计49、计算书见附录3600800梁模板碗扣钢管支撑架计算书及梁侧模板计算书。（9）危险性较大梁模板模板技术参数见下表表5-5 危险性较大梁模板技术参数表（梁宽b高h）构件类型模板构造备注底板侧板（mm）木方纵肋底100100木方侧50100木方梁侧背扛2483.5钢管对拉螺杆M16梁底托梁梁底支撑立杆B400mm900H120015mm覆膜木胶合板底纵肋3道侧纵肋200mm纵距900mm2道横向托梁48钢管1200mm纵向托梁100100mm木方2道两排立杆纵距1200mm计算书见附录3（以600800mm截面梁计算）B=400700mm600mmH900mm底纵肋4道侧纵肋200mm1道说明：（150、）碗扣支架立杆下垫50100mm短木方。（2）100100mm木方均按8080mm计算，50100mm木方均按4080mm计算。（3）其余截面梁未附计算书，但通过计算均满足要求。（4）本方案未列其他大截面尺寸的梁，根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文）要求，集中线荷载20kN/m及以上的结构梁,属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程,需专家论证，另见专家论证专项方案图16 危险性较大的结构梁板模板支撑做法图 5.4.7普通楼板模板设计1）楼板底模采用15mm厚覆膜木胶合板。50100mm木方作次肋300mm（也可使用50701.8的C形钢木龙骨作为次肋），100151、00mm木方作主肋900（板厚180mm）/1200（板厚小于180mm或使用80803 mm方钢管）。 2）楼板支撑体系采用碗扣杆配合可调钢支撑。立杆采用碗扣立杆，上部采用可调支托。所有碗扣立杆间距的布置具体见表5-6楼板及后浇带楼板模板技术参数表；顶板与梁四边阴角模板采用顶板模压梁侧模，阴角处背100100mm木方做法。所有立杆底部采用50100mm的短木方作垫木；横杆采用碗扣横杆，横杆使用长度根据楼板跨度确定，步距1500mm（也可根据层高适当进行调整，但不得大于1500mm），第一道离地300mm。碗扣式支架顶部第一排横杆以上立杆自由高度不得超过500mm。3）普通结构楼板模板支撑体系52、的具体做法见图15（普通结构梁板模板支撑做法图）。4）楼板后浇带处模板和支撑龙骨与其它楼板模板和支撑体系断开，后浇带支撑距后浇带边不大于200mm；后浇带支撑采用碗扣杆形成独立支撑系统。立杆间距根据楼板厚度确定，横杆步距1500mm，各项技术参数具体见表5-6楼板及后浇带楼板模板技术参数表。支撑架体在梁端部加设双立柱，并与板支撑体系连接牢固。后浇带独立支模系统（后浇带部位及两侧两排立杆范围内的模板及支撑）必须待后浇带混凝土浇筑后，混凝土强度达到拆模要求（同条件试块强度达到100%），才能拆除底模及支撑，绝对严禁先拆后回顶。具体做法见图17（后浇带模板安装做法图）。5）普通楼板模板支撑计算书见附53、录4，参数设计详见下表：表5-6 楼板及后浇带楼板模板技术参数表构件类型模板构造备注底板mm次肋主肋支架碗扣立杆纵横水平杆碗扣横杆楼板/后浇带模板板厚=180mm15mm厚覆膜木胶合板50701.8C形钢包木500或50100木方300100100mm木方900 mm横向900mm纵向（主肋间距）900mm步距1500扫地杆距地300mm计算书见附录4板厚180mm50701.8C形钢包木500或50100木方300100100mm木方1200 mm横向900mm纵向（主肋间距）1200mm步距1500扫地杆距地300mm板厚180mm50701.8C形钢包木500或50100木方30080854、03 mm方钢管1200mm横向1200mm纵向（主肋间距）1200mm步距1500扫地杆距地300mm备注：（1）200mm、250mm、300mm等几种板厚的楼板需属于危险性较大的楼板工程，其模板技术参数见本方案5.4.8条；支架立杆下垫50100短木方，长度不小于400mm,方向一致。（2）支架顶端自由段长度不得大于500mm，底部扫地干距地面高度不大于350mm。（3）100100mm木方均按8080mm计算，50100mm木方均按4080mm计算，当采用C型钢包木做次肋时，按100100mm木方计算。（4）其余板厚楼板未附计算书，但通过计算均满足要求。图17 后浇带模板安装做法图5.55、4.8 危险性较大的楼板模板设计根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号文）要求：针对模板工程及支撑体系，楼板施工总荷载达到10-15kN/m2范围时，其模板支撑架属于危险性较大的分部分项工程。根据施工总荷载计算方法进行反推，楼板厚度在200-300mm时，即为危险性较大的楼板模板。本工程地下三层顶板厚度300mm，模板支撑高度达到5.4m，其中消防水池顶板支撑高度达到7.5m，属于危险性较大的模板支撑。危险性较大的楼板模板支撑体系的具体做法见图16 （危险性较大的结构梁板模板支撑做法图）。危险性较大楼板模板支撑计算书见附录5，模板及支撑技术参数见下表：表5-7 危险性较大56、楼板模板技术参数表构件类型模板构造说明底板mm次肋主肋支架碗扣立杆纵横水平杆碗扣横杆楼板/后浇带模板板厚200250mm15mm厚覆膜木胶合板50701.8C形钢包木500或50100木方300100100 mm木方900 mm横向900mm纵向（主肋间距）900mm步距1500扫地杆距地300mm计算书见附录5(按地下三层顶板300mm板厚，5.4m搭设高度计算)板厚300mm50701.8C形钢包木450或50100木方300100100 mm木方900 mm横向900mm纵向（主肋间距）900mm步距1500扫地杆距地300mm板厚200250mm50701.8C形钢包木500或501057、0木方30080803 mm方钢管1200 mm横向1200mm纵向（主肋间距）1200mm步距1500扫地杆距地300mm板厚300mm50701.8C形钢包木450或50100木方30080803 mm方钢管1200 mm横向900mm纵向（主肋间距）1200mm步距1500扫地杆距地300mm注：（1）支架顶端自由段长度不得大于500mm，底部扫地干距地面高度不大于350mm。 （2）100100mm木方均按8080mm计算，50100mm木方均按4080mm计算,当采用C型钢包木做次肋时，按100100mm木方计算。 （3）消防水池7.5米支撑同5.4米高度支撑做法，计算满足要求。 （58、4）其余板厚楼板未附计算书，但通过计算均满足要求。（5）地下三层基础底板上表面至地下三层顶板板底高度5.4m，在模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵、横从底到顶连续设置竖向剪刀撑，间距不大于4.5m。在模板支撑架顶端和底部设连续水平剪刀撑；AB/35轴消防水池处层高7500处需在支撑架中部加一道水平剪刀撑。5.4.9现浇预应力空心楼板及现浇空心楼板模板设计本工程无粘结预应力空芯板范围包括地下一层顶板7-11/E-J轴400厚现浇预应力双向空心板；1-7/E-G轴700厚现浇单向预应力空心板；首层三层顶板9-11/G-J轴500厚现浇双向预应力空心板；四层七层顶板9-11/G-J轴559、00厚现浇双向空心板。现浇预应力空心楼板及现浇空心楼板支撑体系采用碗扣杆配合可调钢支撑。立杆采用碗扣立杆，上部采用可调支托。所有碗扣立杆间距的布置具体见表5-8预应力空心楼板及空心楼板及后浇带楼板模板技术参数表；顶板与梁四边阴角模板采用顶板模压梁侧模，阴角处背100100mm木方做法。所有立杆底部采用50100mm的短木方作垫木；横杆采用碗扣横杆，横杆使用长度根据楼板跨度确定，步距1500mm（也可根据层高适当进行调整，但不得大于1500mm），第一道离地300mm。碗扣式支架顶部第一排横杆以上立杆自由高度不得超过500mm。现浇预应力空心楼板模板及支撑体积具体做法见图18、图19（根据实际情60、况，后期补充细化。）现浇预应力空心楼板模板及支撑计算见附录6。参数设计见下表：表5-8 预应力空心楼板及空心楼板及后浇带楼板模板技术参数表构件类型模板构造说明底板mm次肋主肋支架碗扣立杆纵横水平杆碗扣横杆楼板/后浇带楼板模板400/500mm板厚15mm厚覆膜木胶合板50701.8C形钢包木500或50100木方300100100mm木方900mm立杆间距900mm900mm步距1500扫地杆距地300mm400/500mm板厚50701.8C形钢包木500或50100木方30080803 mm方钢管1200 mm立杆间距1200mm1200mm步距1500扫地杆距地300mm700mm板厚561、0701.8C形钢包木450或50100木方300100100mm木方900mm立杆间距900mm900mm步距1500扫地杆距地300mm计算见附录6备注：（1）支架顶端自由段长度不得大于500mm，底部扫地干距地面高度不大于350mm。 （2）100100mm木方均按8080mm计算，50100mm木方均按4080mm计算,当采用C型钢包木做次肋时，按100100mm木方计算。 （3）其余板厚楼板未附计算书，但通过计算均满足要求。 （4）当空心楼板范围内梁高与板厚相同时，支撑架按楼板模板支设，但必须保持梁下至少2根支撑立杆，梁底四道纵肋（楼板次肋）使用100100mm木方。（5）预应力空心62、楼板及空心楼板、后浇带，在模板支撑过程中，需在模板上间距500（400、500板厚）、800（700板厚）钻孔，用8#铅丝上端绑扎在楼板上铁钢筋上，下端绑扎在支撑体系U型托与木方上（或用8钢筋焊接）。（6）支架立杆下垫50100短木方，长度不小于400mm,方向一致。（7）阶梯教室处楼板构造比较复杂，后期可根据现场需要，补充细化。图18 根据实际情况，后期补充细化图19 根据实际情况，后期补充细化5.4.10楼梯模板设计1）楼梯底模板采用15mm覆膜木胶合板，次龙骨采用50mm100mm木方间距250mm，主龙骨采用100mm100mm木方间距1200mm。踏步模板采用15mm厚覆膜木夹板现场63、制作定型模板。483.5mm钢管支架，立杆间距1200mm。具体做法见图20（楼梯模板安装做法图）。2）楼梯模板设计详见下表：表5-9 楼梯模板技术参数构 件类 型模板构造底板mm次肋主肋支架楼梯模 板15mm厚覆膜木胶合板50100木方250100100 mm木方1200mm483.5mm钢管支架，立杆间距1200mm5.4.11汽车坡道模板技术参数1）1#、2#汽车坡道圆弧墙墙体模板采用15mm厚覆膜木胶合板弯压成圆弧状，不易弯压的采用在木方支撑处用电锯切10mm深槽再弯压的办法。50100木方作竖肋200，25钢筋作横肋200,48钢管斜撑加固，斜撑竖向间距1200mm。M20对拉螺栓464、00400。其模板体系见图21（汽车坡道圆弧墙模板支设做法图）2）汽车坡道圆弧墙墙体模板设计详见下表：表5-10 汽车坡道圆弧墙墙体模板技术参数构件类型模板构造模板mm竖肋横肋斜撑对拉螺栓汽车坡道圆弧墙墙体模板15mm厚覆膜木胶合板50100木方30025钢筋200mm48钢管1200mmM20对拉螺栓4004005.4.12预留洞口、门洞模板设计1）采用定型模板，模板整体采用木方制作，表面覆一层15mm覆膜木胶合板，四角用角钢夹具连接。具体见图22（门洞、预留洞套模板安装做法图）。2）预留洞口、门洞模板设计详见下表：表5-11 预留洞口、门洞模板技术参数构件类型模板构造预留洞口、门洞模板采用65、定型模板（模板用40mm厚木板，表面用15mm覆膜竹胶合板，四角用角钢封闭）图20 楼梯模板安装做法图图21 汽车坡道圆弧墙模板支设做法图图22 门洞、预留洞套模板安装做法图5.4.13基础底板后浇带模板设计1）基础底板后浇带侧面采用15mmm厚覆膜木胶合板模板拦隔混凝土。钢筋穿模板处采用压光木方制作成高低条形成梳子型模板。具体见图17（后浇带模板安装做法图）。2）后浇带模板设计详见下表：表5-12 后浇带模板技术参数构件类型模板构造后浇带模板模板采用15mmm厚覆膜木胶合板模板。钢筋穿模板处采用压光木方制作成高低条形成梳子型模板5.4.14梁柱接头模板设计梁柱接头配置定型木制模板。具体做法详66、见图23（梁柱接头模板安装做法图）5.4.15对拉螺杆及钢筋地锚（1）地下室外墙、地下三层人防墙体、地下三层顶板梁采用三节式可拆卸型穿墙对拉螺栓，不得使用套管，其中地下室外墙使用防水型带止水片穿墙螺杆。待拆模后需将对拉螺杆露出部分用乙炔或电焊沿根部烧掉，端头涂刷防锈漆，用砂浆找平。（2）地梁、核心筒内墙及其它部位普通墙体、顶板梁采用pvc套管式穿墙螺杆,穿墙螺杆抽出后周转使用。待拆模后将螺孔内的清理干净，用水泥砂浆或细石混凝土封堵。（3）为固定墙体支撑，在混凝土底板、楼板预埋2528钢筋地锚，预埋第一排钢筋地锚位置距离墙面为400mm，其余地锚纵横向间距见墙体支模图。（4）地下三层外墙支模前，67、在基础底板内预埋16钢筋地拉环，距离外墙内皮300mm，纵向间距1200mm，用双股10号铅丝与模板拉紧，以防模板上浮。（5）为固定框柱模板，在混凝土底板、楼板预埋25钢筋地锚，每柱四面埋设8根。图23 梁柱接头模板安装做法5.5模板及支撑材料的配置数量5.5.1 基础反梁及导墙60系列钢模板的配置数量根据施工段大小以及流水段的数量，基础反梁及导墙模板配置数量按照地下部分施工流水段划分图中两个大的流水段数量配置，60系列小钢模数量配置见下表：表5-13 段60系列小钢模配置数量表序号材料名称规格数量进场时间160系列钢模板（导墙及基础反梁）600150010002011.5.25210015068、02002011.5.25360012009502011.5.25410012002302011.5.2556009001502011.5.256100900302011.5.2572001200502011.5.25830012001002011.5.2591501200502011.5.25101501500（阴角）302011.5.251160系列墙模板支撑用钢管6米4000根2011.5.25133米1500根2011.5.25142米1500根2011.5.25151.5米6000根2011.5.25备注：以上表格中模板的进出场时间为预计时间，实际施工时以现场进度为准。表5-14 段69、60系列小钢模配置数量表序号材料名称规格数量进场时间160系列钢模板（导墙及基础反梁）60015009002011.5.25210015003002011.5.253600120010002011.5.25410012003002011.5.2556009002002011.5.2561009001002011.5.2572001200502011.5.25830012003002011.5.2591501200502011.5.25101501500（阴角）502011.5.251160系列墙模板支撑用钢管6米5000根2011.5.25133米1000根2011.5.25142米1000根70、2011.5.25151.5米6000根2011.5.25备注：以上表格中模板的进出场时间为预计时间，实际施工时以现场进度为准。注：具体材料规格及用量根据现场实际需要调整5.5.2 86系列全钢大模板配置数量地下室大部分外墙、地上内墙、地下一部分内墙采用86系列全钢大模板体系，根据本工程地下墙体及地上墙体的数量及特点，段配置全钢大模板数量约为1600平米，段配置全钢大模板数量约为2200平米，具体的大模板标准板块、非标板块、角模等，详见本工程全钢大模板安全专项施工方案。5.5.3 部分内、外墙木模板配置数量1）预拼木夹板主要使用在地下三层，地下室其它楼层涉及的较少，依据实际情况，墙体木模板配置71、以地下三层用量为准，地下室其它楼层周转使用。2）墙体木模板的配置数量见下表：表5-15 墙体木模板配置数量一览表规格mm数量（m2）计算部位周转次数备注段段122024401818001600地下三层5说明：现场仅购置1220244015mm一种规格的胶合板，木模板按36604880mm、24404880mm标准板配置（即六块、四块12202440板采用企口缝拼接），根据墙体平面尺寸,不同长度的内墙排出标准块后，非标准块根据实际使用情况另行散拼，预先划分的模板预拼单元按顺序编号便于安装。注：内墙木模板的配置数量根据现场实际需要调整。5.5.4 柱子模板配置套数1）各层各段独立柱数量统计（1）地72、下室柱子截面数量统计表5-16 地下室各截面柱子数量一览表楼层规格施 工 段-1-2-3-1-2-3B370070093616700800327009002170013002270020002800900139001050190014001105010501B250020002600600170070015931070080026470090013700130023700135017002000280090042480011002900900119001050190014001105010501105013001B140011502550020002550115026006001165070073、127007001431136700800261700900170013501700200028009001118001100290090019001050190014001（2）地上结构柱子截面数量统计表5-17 地上结构各截面柱子数量一览表楼层规格施 工 段-1-2-1-2-3L1L3500200046006004460065016507006313700700106167008002616700900170013501800900222L4L7500200026006501600700626507002170070012121447008001700900170011002700135074、180090029001050190014001105010501L8L14500200046006002600650116007002165065016507006117007001112337008001470090013700110027001350180090018009001(注)9001050190014001105010502 注：十三层柱截面变为8001300（2）86系列可调定型钢柱模板配置数量1）本工程所有独立框架柱、框支柱均使用可调定型钢柱模板，配置数量按每个施工段内最大流水段使用量的一半配置；2）86系列可调定型钢柱模板配置数量见下表表5-18 段86系列可调定型钢柱模75、板配置数量一览表定型钢模的配置及适用范围尺寸配模数量(单位:套)备注配置700650可调定型钢柱模板可调截面为：5506506配置700650可调定型钢柱模板可调截面为：5506506配置900900可调定型钢柱模板可调截面为：800800,700700,60060024配置8001300可调定型钢柱模板可调截面为：8001100,70013002配置8001300可调定型钢柱模板可调截面为：8001100,70013002配置7002000可调定型钢柱模板可调截面为：50020004配置7002000可调定型钢柱模板可调截面为：50020004表5-19 段86系列可调定型钢柱模板配置数量一76、览表定型钢模的配置及适用范围尺寸配模数量(单位:套)备注配置10501300可调定型钢柱模板1配置10501050可调定型钢柱模板1配置1050900可调定型钢柱模板可调截面为：800800,700700,6006001配置900900可调定型钢柱模板可调截面为：800900,70018002配置800800可调定型钢柱模板可调截面为：700800,6006002配置700900可调定型钢柱模板可调截面为：700800,700700,600650, 7006503配置700800可调定型钢柱模板可调截面为：700700,600650,600550,6006004（3）斜柱配置数量1）位于段施工77、范围内的独立斜柱采用15mm覆膜木胶合板模板下场制作安装；段独立斜柱采用86系列定型钢模板。表5-20 斜柱模板配置数量一览表施工段柱截面高度配置数量备注段7007003600115mm厚覆膜木夹板模板40040039002段70070036003不可调定型钢模板400400390015.5.5梁、板模板配置数量 按照覆膜木胶合板周转4次综合考虑，确定顶板模板垂直周转流向。1）地下结构梁、板15mm覆膜木胶合板模板数量 依据施工季节及施工进度，地下室部分楼板模板、梁侧模、梁底模配置三层（即为地下三层地下一层）进行周转，现场流水作业使用。地下结构梁板模板配置数量具体见下表：表5-21 地下结构梁78、板15mm覆膜木胶合板模板配置数量一览表规格mm数量（m2）计算部位周转次数备注段段12202440151300018400地下三层至地下一层顶板、梁底模、侧模591024401591009800地下三层至地下一层顶板、梁底模、侧模5合计（m2）2210023800注：地下结构梁板模板配置数量根据现场实际需要调整2）地上梁、板15mm覆膜木胶合板模板数量结合地下室所配置的地下三层、地下二层、地下一层共三层顶板、梁底模及侧模，考虑周转至地上一层后挑选外观性能较好的模板，然后再配置地上一层顶板和地上二层顶板两层的数量供地上部分梁、板模板的周转使用。地上结构梁板模板配置数量具体见下表：表5-22 地79、上结构梁板15mm覆膜木胶合板模板配置数量一览表规格mm数量（m2）计算部位周转次数备注段段122024401560009000地上一层至地上二层顶板、梁侧模、梁底模591024401520003000地上一层至地上二层顶板、梁侧模、梁底模5合计（m2）800012000 注：地上结构梁板模板配置数量根据现场实际需要调整3）15mm覆膜木胶合板总量考虑到梁柱接头等部位以及施工的中的模板损耗，模板总数取1.2的系数，则本工程共计购进15mm覆膜木胶合板总量为： （22100+23800+8000+12000）1.2=790805.5.6支撑配置数量1）依据本工程各层层高、楼板厚度，本着上下层周转80、使用的原则配置支撑立杆。梁板支撑按三层配置用量（地下三层、地下二层、地下一层）进行周转。具体配置数量见下表：表5-23 梁板支撑配置数量一览表名称规格单位配置数量段段碗扣立杆1.8m根400018400碗扣立杆1.5m根60001150碗扣立杆1.2m根2600013500碗扣立杆0.9m根20001500碗扣横杆1.2m根3600036000碗扣横杆0.9m根3600065000钢管扣件个3000040000可调U托0.55m根2500016200注：梁板支撑配置数量根据现场实际需要调整2）支撑钢管、扣件及木方等周转材料配置表5-24 支撑钢管、扣件及木方配置数量表名称规格单位数量段段48381、.5普通钢管6.0m根90008000483.5普通钢管4.0m根30003500483.5普通钢管3.0m根70006800483.5普通钢管2.0m根60004000483.5普通钢管1.5m根2500018000扣件个1000012000木方100100M500600木方10050M90010005.5.7预应力楼板采用扣件式钢管脚手架，配置数量见下表表5-25 预应力楼板采用扣件式钢管脚手架，配置数量表名称规格单位配置数量段段483.5钢管6.0m根20001600483.5钢管4.0m根30002300483.5钢管3.0m根20001600钢管扣件个1500012000注：预应力楼82、板扣件式钢管脚手架配置数量根据现场实际需要调整5.6模板的现场制作与加工5.6.1对制作与加工的要求1）60系列组合钢模板要求模板进场前，必须八成新以上，并且要全部进行修复，修复后的60系列组合钢模板及其配件主要质量标准见下表：表5-26 60系列组合钢模板及其配件主要质量标准一览表项目允许偏差（mm）钢模板板面平直度2凸棱直线度1边肋不直度不得超过凸棱高度配件U形卡卡口残余变形1.22）梁的底模、侧模按设计断面进行加工制作，按梁侧模包梁底模、顶板模压梁侧模，顶板与梁四边阴角模板采用背100mm100mm木方的做法。3）所有木方在使用前，要进行双面刨光。5.6.2对制作与加工的管理和验收的具体83、要求。1）场外加工的钢模板，进场前对模板进行总体的检查和抽样检验，进场后派专人逐块按要求数据检查，凡是误差超标的不合格品全部退货，保证进场模板及周转材料的质量。为保证模板的施工质量，应提前做好不同规格、长度的钢模和钢管的搭配比例；对存在弯曲、破损及凹凸不平等超标的模板支撑，在进场前应事先加以筛选，如租赁站的模板等材料的质量水平不能满足本工程所要求的精度等级，进料人员及时通知租赁站及本单位领导，提出对模板进行维修的要求，使其提前安排人员加以维修保养。2）覆膜木胶合板及木方在进货前应了解厂家有关产品的规格和质量技术性能是否能够满足现场施工的具体要求。实地考察、掌握各项木制品的实际质量是否符合相关质84、量证明材料的所规定标准。例如木胶合板的面层强度、表面光洁平整度、层间粘结度；木方的断面尺寸、方正、顺直，有无破损。在进场时须由项目材料、质检和技术部有关人员共同验收，凡存在翘曲变形、局部破损、含水率过高等质量问题的材料一律不得进入施工现场，严把材料进场验收关。3）在模板制作加工前，根据模板设计要求和工艺标准，向班组进行安全、技术交底。4）加工期间对模板加工机械（如木工电锯、木工电刨、手电钻等）进行安全检查，以防使用中出现事故。5.7模板的存放5.7.1存放的位置及场地地面的要求 大模板及部件堆存在现场布置专用场地，搭设大模板专用架，模板分两侧斜靠在搭设的模板专用架上，两侧面对面堆放，与架子的倾85、斜角度以750为宜，以满足自稳角的要求。模板进行，下垫木方，中间留出600mm宽的人行道，以便清理和涂刷脱模剂。大模板专用架具体搭设见图24（大模板插架搭设做法图）。图24 大模板插架搭设做法图60系列钢模板采用露天堆放，堆放地面用混凝土硬化，模板底面垫2根100mm100mm木方，保证模板底部离地面200mm。预拼完成的模板应将每处模板短边接缝下均垫设木方。5.7.2一般技术与管理的注意事项模板堆存场地严禁坐人或逗留。大模板不得靠在其它不稳定物体上，防止滑移倾倒。长期堆存，须将各块模板固结成整体，增强稳固性。大模板堆存后采取防触电保护措施，将大模板串联，同避雷网连接，防止雷击或漏电伤人。5.86、8模板的安装5.8.1模板的吊运（1）预拼木模板吊运使用双股14#铁丝水平间距不大于1200mm，穿穿墙孔吊装；大模板吊运使用模板自带吊环吊运。（2）吊运作业要建立统一的指挥信号,并设专人指挥。（3）吊运前应检查吊装用绳索，卡具及每块模板上的吊环是否完整、安全、可靠。（4）吊运作业前，应将吊装机械调整适当。当大模板及其它大件就位或落地时，稳起稳落，严禁大幅度摆动。防止摇晃碰人或碰坏墙体。（5）起吊模板时，待起吊高度超过障碍物后，方可转臂行车。（6）吊运模板时，指挥拆除和挂钩人员必须站在安全可靠的地方，方可操作。（7）严禁人力搬运大模板。5.8.2 模板安装的一般要求1）模板及支撑结构应具有足够87、的强度、刚度和稳定性；2）固定在模板上的预埋件和预留孔不得遗漏，安装必须牢固且位置准确。重要预埋件，必须根据相关设计图纸精确加工，辅以经纬仪、水准仪准确定位，牢靠固定；3）梁、板、剪力墙所有模板的轴线位置、截面尺寸、平整度、垂直度通过自检、互检、交接检严格检查，确认无误后，报监理验收，合格后方可进入下一道工序。5.8.3基础底板外侧模垫层施工完成后，放基础线及外墙边线位置，在基础四周砌240厚防水保护墙，做完防水后同时作为基础底板外模使用。5.8.4墙体模板1）施工程序：弹线钢筋隐蔽安装外墙模板安装内墙模板安堵头模板调整固定预检2）现场在塔吊回转半径内，布设模板组拼场地，并用木方架设组拼平台，88、用水准仪控制平整度，以保证组拼模板的质量。3）模板安装前，必须做好抄平放线工作，在墙体边线150mm范围内施工楼板混凝土时压光找平，墙模板与楼板采用硬拼缝，依据放线位置进行大模板的安装就位，在模板下口粘海绵条防止浇筑混凝土时漏浆（具体要求同柱模板）。4）安装模板时，每面墙先安装一端角模，再将组拼好的大模板用塔吊进行组装。必须按施工安排，对号入座吊装就位。从墙的一端开始，安装一侧墙模板靠吊垂直，并放入穿墙螺栓和塑料套管（外墙无塑料套管）后，再安装另一侧的模板，经靠吊垂直后，旋紧穿墙螺栓。5）模板按位置线就位并安装好穿墙螺栓后安装斜撑，斜撑与水平面夹角为3050，调整、校正后及时清理墙内杂物。6）89、大模板清扫口留设在距墙体转角200mm范围处，待模板支设完毕验收后，浇筑混凝土前封堵严密。7）墙模板安装完毕后，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密。 5.8.5方柱模板、可调柱模板安装1）施工程序：弹柱位置线柱接茬施工缝处理安装柱模板安装槽钢柱箍（木胶合板模板）柱模板支撑加固调整垂直度复核上口尺寸预检2）柱模安装前，必须在楼板面放三条线，内线为柱子截面尺寸，中间线为柱子模板外侧尺寸，外线为500mm控制线。同轴线柱子控制线、模板线必须拉通线检查。成排柱子支模前，在楼板上弹出柱轴线及柱边通线，然后分别弹出每根柱子另一方向轴线，再确定柱的另两条边线，支模时，先立两端柱模，校直与复核90、位置无误后，顶部拉通线立中间各根柱模，这是保证柱子垂直度、防止轴线位移的关键工序。3）为保证柱模整体位置正确、不扭曲，支模前根据所弹模板线校正钢筋位置，使其不发生偏扭。4） 为防止柱子模板根部浇筑混凝土时漏浆，楼板混凝土浇筑时必须做好抄平放线工作，在柱模周边150mm范围内施工楼板混凝土时压光找平，当高低差超过5mm时，将超高混凝土打磨到位。5）柱模板与楼板拼缝采用硬拼缝，为防止少量渗浆，需在柱模下口加贴海绵条，海绵条宽度为30mm，粘贴海绵条距模板线5-10mm，防止安装模板压缩变形伸入柱内。依据放线位置进行模板的安装就位，校正模板并用斜撑固定。6）柱子下部水平施工缝处，在柱边线内3mm再弹91、一道切割线，用无齿锯进行切割，切割深度为10mm。切割完成后将水平施工砂浆软弱层剔除，露出石子，并将碎渣等清理干净。外露钢筋沾有灰浆油污应清刷干净。7）柱钢筋绑扎验收，并将柱头施工缝处理完毕冲洗干净后，利用塔吊将柱模吊装就位。确定模板拼缝严密后，加固模板，调整模板垂直度，并复核模板上口尺寸。吊线找垂直时，每面从上面吊两点，使线坠准确吊到楼地面上的500mm控制线。8）柱模安装完毕后，将柱模内清理干净，办理柱模预检，进行验收，验收完毕后封闭清理口。5.8.6梁板模板1）施工程序：弹线搭设梁架满堂脚手架调整标高铺梁底模模板复核底模标高后绑扎梁钢筋安装梁侧模及安装龙骨铺顶板模板校正标高预检板钢筋绑扎92、2）在竖向结构构件上抄好标高后，根据楼板厚度、模板厚、木方厚调整好搁放木方的水平钢管，然后铺模板。3）严格控制梁板模板的起拱率，框架梁跨度L4m板，支模时跨中起拱2L/1000。4）梁模板的定位前，先复查柱中心是否准确，无误后可利用弹在柱侧面的中线或轴线作为梁定位控制线，梁底模的标高按弹在墙、柱上的标高线进行控制。5）模板安装按梁侧模包底模、顶板模压梁侧模。6）模板接缝要求加工严密，表面错缝平整。7）梁柱接头处的模板，采用15mm厚覆膜木胶合板配制成U型专用模板，与柱、梁模配套安装，按梁底压柱模，梁侧模压柱模的方法施工。具体做法见图23：梁柱接头处模板安装示意图。5.8.7楼梯模板楼梯木模板先93、安装平台模板，再装楼梯底模，然后安装楼梯外帮侧板，最后安装踏步模板。施工前，要预先计算出梯板与地面间夹角度数，加工有角度的次木肋，做好模板预拼装工作。5.8.8预留洞口模板预留洞口模板必须几何尺寸准确，连接紧固，每隔500mm设一道横撑并加设剪刀撑，利用洞边加筋控制其位移。5.7.9模板支撑架（1）模板支撑架的立杆、水平杆、扫地杆、扣件及杆件接头的搭设应满足相关规范及技术规程要求；（2）立杆连接处外套管与立杆间隙应不大于2mm，外套管长度不得小于160mm，外伸长度不得小于110mm；立杆的上碗扣应能上下串动、灵活转动，不得有卡滞现象；立杆与立杆的连接孔处应能插入10mm连接销；（3）碗扣节点94、上应在安装14个横杆时，上碗扣均能锁紧；（4）可调底座底板的钢板厚度不得小于6mm，可调托撑钢板厚度不得小于5mm；可调底座及可调托撑丝杆与调节螺母啮合长度不得小于6扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。（5）支架顶端自由段长度不得大于500mm，底部扫地干距地面高度不大于350mm；（6）当模板支撑架周围有主体结构时，应设置连墙件。5.9模板拆除5.9.1拆除的顺序 模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆除非承重模板，后拆除承重模板，先拆外墙模板后拆内墙模板。5.9.2侧模拆除的要求当混凝土强度能保证构件不变形，其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，并能满足同条件拆模试块拆模时不95、粘模、不掉角时，方可拆除墙、柱、梁侧模。1）独立柱模板拆除先拆掉柱斜支撑，卸掉柱箍，再把连接每片柱模板的连接螺栓拆掉，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离。柱模拆除后分片码放平整，不得有悬空不吃力情况。2）墙模板拆除混凝土墙体应达到一定强度后方可拆模（不粘模、不掉角、一般达到1.2MPa），同时应保证穿墙栓能顺利拆除。先拆除穿墙螺栓等附件，再拆除斜撑，然后用撬棍撬动模板，使模板离开墙体，即可把模板吊运走。如果模板与混凝土墙面吸附或粘结不能离开时，可用撬棍撬动模板下口，不得在墙上口撬模板。外墙拆除时，应先拆除外墙外侧模板，再拆除内侧模板。5.9.3底模拆除的要求1）先拆梁侧帮模，再拆除楼板96、模板，最后拆除梁底模。梁底模要保持三层卸荷量。拆楼板模板要待楼板混凝土强度达到拆模要求后方可拆除楼板模板及木方。但梁底支撑架立杆水平杆均不得松动，待梁板同条件养护混凝土试块强度达到拆模要求，并经项目总工同意后，方可拆除梁底模板和梁支撑。各部位承重梁、板模板拆除必须填报混凝土拆模申请单，经项目总工签字后方可拆模。拆模申请单见下表。 表5-27 拆模令一览表 层 轴 编号：工程部位名称混凝土强度等级浇筑日期拆模条件申请理由龄期 天的混凝土同条件试块强度已达到设计强度的 %，申请拆模。申请人： 日期：审批意见 同意 不同意审批人： 日期：注：如结构形式复杂（结构跨度变化较大）或平面不规则，应附拆模平97、面示意图。2）梁板模板拆除时，同条件混凝土强度等级应达到以下要求：表5-28 现浇结构拆模时所需混凝土强度一览表结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件100注：本表引用规范号为GB50204-2002混凝土结构工程施工质量验收规范5.9.4后浇带模板的拆除时间及要求基础底板后浇带的侧模拆除须在混凝土同条件模拟试件拆模时不粘模、不掉角，并以项目总工批准后进行拆模作业。拆模时应避免扰动底板钢筋。后浇带两侧混凝土浇筑完成后，采用木胶合板进行保护。后浇带混凝土浇筑前可将梁侧模打开作为清扫口，并恢复。梁、板处后浇带的底模板及支撑必98、须待后浇带混凝土浇筑后，混凝土强度达到拆模要求后，才能拆除底模及支撑。5.9.5拆模注意事项1）拆模时严禁模板直接从高处往下扔，以防模板变形和损坏，拆下的扣件及时集中收集管理，以备再次使用。2）模板拆除后，立即清理残留混凝土、密封条等杂物，木模板上的钉子起干净，模板上的孔眼修补好，边角损坏的要进行整修和改制，刷上脱模剂后分类堆放。5.10模板的维护与修理5.10.1各类型模板在使用过程中注意事项1）保持模板本身的整洁及设备配套零件的齐全。2）坚持模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。3）材料应按编号分类堆放整齐。4）模板组装完后，应转运至专用堆放场地放置。5）工作面已安装完毕的楼面模板，不得做临99、时堆料和作业平台，以保证支撑的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。6）在用水泥腻子勾缝时，要注意不要污染木胶合板板面。如果有水泥腻子溅到面板上时，要及时清理，防止时间过长造成水泥凝固，无法清理。7）模板的安装及拆除要平稳、轻起轻放，禁止用大锤敲砸，支撑安装后不可人为随意拆除造成松动，注意保护墙体钢筋、墙体砼，避免碰坏墙体砼棱角。8）拆除模板的清理及涂刷脱模剂应在模板堆放场地进行，严禁在施工楼层上进行，以免污染楼面。5.10.2木胶合板的维修拆除后及时清理，并对板棱角进行检查，发现模板边有毛刺掉角现象，要进行切割、刨光、封漆或还真的处理；板面起毛、剥层的应进行调整更换。5.10.3大钢模及其角100、模的维修大模板及其角模拆除后除清理和涂刷隔离剂外，还应定期对模板进行检查维修，龙骨槽钢、配件待等检查补充，螺栓松动的进行拧紧牢固，对斜撑丝扛、对拉螺栓丝扣应抹油保护。在模板上开孔应打磨平，不用者应补堵后磨平，保证使用质量。5.11质量要求允许偏差和检查方法见下表表5-29 模板安装允许偏差及检查方法一览表项次项 目允许偏差值（mm）检查方法国家规范标准结构长城杯标准1轴线位移柱、梁、墙53尺量2底模上表面标高53水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础105尺量柱、梁、墙+4、-534层高垂直层高不大于5m63经纬仪或吊线、尺量大于5m855相邻两板表面高低差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳101、角方正-2方尺、塞尺顺直-2线尺8预埋铁件中心线位移32拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移32拉线、尺量螺栓外露长度+10、-0+5、-010预留孔洞中心线位移尺寸+105拉线、尺量+10、0+5、-011门窗洞口中心线位移-3拉线、尺量宽、高-5对角线-612插筋中心线位移外露长度55尺量+10、0+10、06、安全注意事项6.1 一般规定6.1.1 支、拆模板作业高度在2米以上（含2米）时，必须搭设脚手架。6.1.2 手动工具应放入工具袋内，搬手应用小绳系在身上。6.1.3 上下建筑物应走马道或安全梯，严禁搭攀登脚手架上下。6.1.4 安全梯不得缺档，不得垫高。安全梯上端应绑牢，下端应有防102、滑措施。严禁两名以上人员在同一梯上作业。6.1.5 支搭和拆除模板必须设专人指挥，模板工应协调配合。6.1.6 拆木模板、起模板钉子、码垛作业时，不得穿胶底鞋。6.1.7 木工场和木质材料堆放场地严禁烟火，并按消防部门的要求配备消防器材。6.1.8 运输木料、模板时，必须绑扎牢固，保持平衡，码垛高度不应超过1.5m。6.1.9 拼装、存放模板的场地必须平整坚实，不得积水。存放时，底部应垫方木，堆放应稳定，立放应支撑牢固。6.1.10 使用斧子砍料必须稳、准，不得用力过猛，对面2m内不得有人。6.1.11 使用木工机械如果出现电路故障必须由专业电工排除，作业前试机，各部件运转正常后方可作业。机械103、运转过程中出现故障时，必须立即停机、切断电源。6.1.12 现场距基坑边5m外设置大模板堆放区，并设立明显的标志，由各施工队模板工长负责，严禁非操作人员进入模板堆放区。作业人员不得在大模板旁休息、逗留。6.1.13 大模板吊运必须使用卡环。起吊前应检查吊索、卡具及模板上的吊环是否完整可靠，螺栓是否紧固，焊缝有无开裂、漏焊等。预拼大模板吊运必须使用卡环，吊点应均衡。6.1.14 大模板吊运作业时，禁止一次起吊两块或两块以上大模板。起吊时要平稳，吊绳与模板应在同一平面，不得斜吊，晋严防大模板大幅度摆动或碰撞相邻模板或墙体。6.1.15 吊出、吊入大片钢模板前，应先将角模临时固定，防止角模倾倒。6.104、1.16 预拼大顶板应平放、大模板应先将自稳角调至7580，并应成对相向放置。模板下应设通长垫木。6.1.17 吊入现场的无支腿的模板应平卧堆放，严禁靠放到其他大模板或构件上。6.2 模板安装6.2.1 模板应根据使用部位加以编号，分型号安排临时堆放场地，根据工艺要求依顺序进行模板安装就位。6.2.2 模板拼接安装时，用销卡连接牢固，在楼层上放置定型模板时，成片模板必须支撑牢固，采取搭设临时固定架的防倾倒措施，防止碰撞及大风天气造成模板倾倒坠落。6.2.3 模板组装完后，应转运至专用堆放场地放置。6.2.4 安装外侧模板时，必须确保平台板的安装牢固，及时绑好兜网和安全网。模板安装后，应立即拧紧105、穿墙螺栓，操作人员必须系好安全带。6.2.5 对无支腿大片模板吊运就位后应临时固定，采用加设临时支撑并绑扎8#铅丝的方法。临时支撑宜采用100mm100mm长木方，支撑木方宜支撑在大模板的中上部且不宜滑脱处。每块模板临时支撑点不小于三处。模板正式支撑加设成型后方可拆除临时固定。6.2.6 模板组拼未完成且作业人员休整时（指吃饭等活动），必须对模板的临时挂设明显的标志，严禁私拆现象发生。6.3 模板拆除、堆放6.3.1 拆除模板时，操作人员和指挥必须站在安全可靠的地方，防止意外伤人。6.3.2 模板的堆放要搭设插放架，并进行面对面堆放， 中间留出600mm宽的人行道，以便清理和涂刷脱模剂。6.3106、.3 大模板拆模起吊前，应检查模板对拉螺栓及其他拉结是否拆净，在确认没有遗漏且模板与墙体完全脱离后方可吊运。6.3.4 对无支腿的大模板及角模拆除前应先做临时固定措施。采用加设临时支撑并绑扎8#铅丝的方法。临时支撑宜采用100mm100mm长木方，支撑木方宜支撑在大模板的中上部且不宜滑脱处。每块模板临时支撑点不小于三处。起吊时锁好卡环后，方可拆除临时固定。6.4 模板安装注意事项6.4.1 四级风天气应停止安装作业。6.4.2 拼装大模板应在每次使用安装前检查模板配件是否连接牢固。7、环保注意事项钢模板使用油性隔离剂，木模板使用水性隔离剂。涂刷时视作业条件，应采取措施保护地面，如铺废报纸、塑料107、布等。铺垫物及隔离剂应即时回收。清理模板产生的垃圾应堆放至专用垃圾池中，并集中清运出场。模板作业宜日间进行。夜间作业时，照明灯光线应调整避免影响周围好居民。模板材料装卸作业应采用塔吊吊运，避免产生较大噪音。8、冬期施工8.1 冬施中遇有下雪天气，要将模板用塑料布覆盖；浇筑混凝土前，要认真检查模板，清理干净模板内积存的冰雪。8.2 针对冬季气温变化等的实际情况做好模板围护保温：框架柱、剪力墙模板周侧挂一层保温稻草被进行保温。8.3 冬施过程中，要注意及时清理模板上粘结的混凝土，浇完混凝土和拆模后的模板要保持干净，一定要随用随清理，以保证混凝土质量和增加模板周转使用次数。8.4 针对竖向和水平不同108、的结构部位、模板种类和冬期气温变化等的实际情况做好模板围护保温。8.4.1 楼板模板支模后，用二层彩条布将在施施工层及下一层周圈封闭保温，特别对外侧周圈梁板加强保温维护。8.4.2 核心筒采用钢制大模板工艺，此工艺在冬期施工期间施工散热快，严冬时期在墙顶部及西、北、东向端头部位的混凝土易早期受冻，加之若混凝土入模温度偏低，大模板保温不严，出现冷桥等造成墙体混凝土受冻，为防止混凝土受冻现场采取如下保温措施：（1）大模板龙骨区格内填满50mm厚聚苯板保温，注意做好大模板边缘部位和穿墙螺栓处的保温，以免形成冷桥。（2）墙混凝土浇筑后顶部预留筋应用阻燃稻草被覆盖，同时应控制混凝土入模温度在10以上，防109、止混凝土早期受冻。（3）加强测温人员管理，当测温发现温度偏低时，应立即检查其原因，采取相应的应急措施。8.4.3 树塔核心筒十三、十四层楼板为压型钢板，兼做楼板模板使用。在冬期施工期间施工散热快，容易影响混凝土质量，所以在压型钢板下铺一层50厚保温棉被进行保温。8.5 竖向模板在混凝土达到抗冻临界强度（混凝土设计等级的30，此强度根据不同阶段同条件混凝土试块抗压强度确定,当室外最低气温不低于15时不低于4N/mm2）并冷却到5后方可拆除。拆模时混凝土温度与环境温度差大于20时，拆模后的混凝土对于柱子，采用塑料布包裹后，覆盖保温稻草被保温；对于墙体，根据同条件试块拆模后，覆盖保温稻草被保温，使其110、缓慢冷却。附录1 15mm覆膜木胶合板墙体模板计算书 一、墙模板基本参数 计算断面宽度350mm，高度4880mm，两侧楼板厚度0mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置20道，内龙骨采用4080mm木方。 外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置11道，在断面内水平间距200+400+400+400+400+400+400+600+600+600+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径16mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/111、mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取26.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取4.880m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系112、数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=62.010kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.962.020=55.818kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.26m。 荷载计算值 q = 1.255.8180.255+1.403.6000.255=18.347kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截113、面抵抗矩W分别为: W = 25.471.501.50/6 = 9.55cm3； I = 25.471.501.501.50/12 = 7.16cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.843kN N2=5.300kN N3=4.506kN N4=4.718kN N5=4.661kN N6=4.677kN N7=4.673kN N8=4.674kN N9=4.673kN N10=4.674kN N11=4.674kN N12=4.673kN114、 N13=4.674kN N14=4.673kN N15=4.677kN N16=4.661kN N17=4.718kN N18=4.506kN N19=5.300kN N20=1.843kN 最大弯矩 M = 0.125kN.m 最大变形 V = 0.896mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.12510001000/9553=13.085N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=32830.0/(2254.73715.000)=1.111N/mm2115、 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.896mm 面板的最大挠度小于254.7/250,满足要求! 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2655.82+1.40.263.60=18.347kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2655.82=14.234kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 7.339/0.400=18.347kN/m 最大弯矩116、 M = 0.1ql2=0.118.3470.400.40=0.294kN.m 最大剪力 Q=0.60.40018.347=4.403kN 最大支座力 N=1.10.40018.347=8.072kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.294106/42666.7=6.88N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.67714.219400117、.04/(1009000.001706666.8)=0.160mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.453kN.m 最大变形 vmax=0.319mm 最大支座力 Qmax=20.055kN 抗弯计算强度 118、f=1.453106/8982.0=161.77N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 20.055 对拉螺栓强度验119、算满足要求!附录2 500700梁模板碗扣钢管支撑架计算书 计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.4m， 梁截面 BD=500mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方8080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 0.80m。 梁顶托采用钢管483.0mm。 梁底承重杆按照布120、置间距200,400mm计算。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重26.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26.0000.7001.200=21.840kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3501.200(20.700+0.500)/0.500=1.596kN/121、m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5001.200=1.800kN 均布荷载 q = 1.2021.840+1.201.596=28.123kN/m 集中荷载 P = 1.401.800=2.520kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.501.50/6 = 45.00cm3； I = 120.001.501.501.50/12 = 33.75cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要122、求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.686kN N2=6.605kN N3=6.605kN N4=1.686kN 最大弯矩 M = 0.109kN.m 最大变形 V = 0.061mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10910001000/45000=2.422N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=33603.0/(21200.00015.000)=0.300N123、/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.061mm 面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.605/1.200=5.504kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.501.201.20=0.793kN.m 最大剪力 Q=0.61.2005.504=3.963kN 最大支座力 N=1.11.2005.504=7.265kN 木124、方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.793106/85333.3=9.29N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33963/(28080)=0.929N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木125、方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.581kN/m 最大变形 v =0.6773.5811200.04/(1009000.003413333.5)=1.636mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.674kN.126、m 经过计算得到最大支座 F= 13.923kN 经过计算得到最大变形 V= 0.195mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.674106/1.05/4491.0=142.93N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.195mm 顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求! 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N127、1=13.923kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1115.400=0.717kN N = 13.923+0.717=14.640kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,128、由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=14640/(0.391424)=88.277N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.600=0.144kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；129、 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.1440.8002.100/16=0.106kN.m； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.1440.8002.1002.100/8=0.033kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=13.923+1.20.598+0.91.40.033/1.200=14.675kN 经计算得到=14675/(0.391424)+33000/4491=95.170N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.1441.2001.500=0.259k130、N 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.500/0.8000.259=0.486kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.5001.500+0.8000.800)1/2/0.8000.259=0.551kN 支撑架的步数 n=3 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.551+(3.000-1)0.551=1.652kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为3.0000.486=1.458kN 架体自重为0.598kN附录3600800梁模板碗扣钢管支撑架计算书梁侧模板计算书。 计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设131、高度为5.4m， 梁截面 BD=600mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方8080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 0.90m。 梁顶托采用钢管483.0mm。 梁底承重杆按照布置间距200,500mm计算。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重26.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图132、1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26.0000.8001.200=24.960kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3501.200(20.800+0.600)/0.600=1.540kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.6001.200=2.1133、60kN 均布荷载 q = 1.2024.960+1.201.540=31.800kN/m 集中荷载 P = 1.402.160=3.024kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.001.501.50/6 = 45.00cm3； I = 120.001.501.501.50/12 = 33.75cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.317kN N2=8.735kN N134、3=8.735kN N4=2.317kN 最大弯矩 M = 0.172kN.m 最大变形 V = 0.142mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.17210001000/45000=3.822N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=34692.0/(21200.00015.000)=0.391N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.142mm 面板的最大135、挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.735/1.200=7.279kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.281.201.20=1.048kN.m 最大剪力 Q=0.61.2007.279=5.241kN 最大支座力 N=1.11.2007.279=9.608kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.0136、08.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.048106/85333.3=12.28N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35241/(28080)=1.228N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.858kN/m 最大变形 v =0.6774.85137、81200.04/(1009000.003413333.5)=2.220mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.706kN.m 经过计算得到最大支座 F= 16.686kN 经过计算得到最大变形 V= 0.234mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 138、截面惯性矩 I = 10.78cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.706106/1.05/4491.0=149.72N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.234mm 顶托梁的最大挠度小于500.0/400,满足要求! 四、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=16.686kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1115.400=0.717kN N = 16.686+0.717=17139、.403kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=17403/(0.391424)=104.939N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足140、要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.2001.2000.600=0.144kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.1440.9002.100/16=0.119kN.m； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.144141、0.9002.1002.100/8=0.038kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=16.686+1.20.598+0.91.40.038/1.200=17.442kN 经计算得到=17442/(0.391424)+38000/4491=112.693N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.1441.2001.500=0.259kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.500/0.9000.259=0.432kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.5001.5142、00+0.9000.900)1/2/0.9000.259=0.504kN 支撑架的步数 n=3 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.504+(3.000-1)0.504=1.511kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为3.0000.432=1.296kN 架体自重为0.598kN梁侧模板计算书 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度600mm，高度800mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用4080mm木方。 外龙骨间距900mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。 对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距400mm，断面跨度方向间距900mm，直143、径16mm。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取26.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混144、凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=20.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.921.000=18.900kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.94.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.19m145、。 荷载计算值 q = 1.218.9000.193+1.403.6000.193=5.359kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 19.331.501.50/6 = 7.25cm3； I = 19.331.501.501.50/12 = 5.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.414kN N2=1.140kN N3=1.140kN N4=0.414kN 最大弯矩146、 M = 0.020kN.m 最大变形 V = 0.106mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.02010001000/7250=2.759N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=3621.0/(2193.33315.000)=0.321N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.106mm 面板的最大挠度小于193.3/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙147、骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1918.90+1.40.193.60=5.359kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1918.90=3.648kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.823/0.900=5.359kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.3590.900.90=0.434kN.m 最大剪力 Q=0.60.9005.359=2.894kN 最大支座力 N=1.10.9005.359=5.306kN 截面力学参数为148、 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3； I = 4.008.008.008.00/12 = 170.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.434106/42666.7=10.17N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)挠度计算 最大变形 v =0.6773.654900.04/(1009000.001706666.8)=1.057mm 最大挠度小于900.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用149、下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.302kN.m 最大变形 vmax=0.034mm 最大支座力 Qmax=8.135kN 抗弯计算强度 f=0.302106/8982.0=33.62N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N150、 N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.135 对拉螺栓强度验算满足要求!附录4 180mm厚碗扣钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.3m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=151、0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，间距500mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用8080mm木方。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重26.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁152、计算。 静荷载标准值 q1 = 26.0000.1800.900+0.3500.900=4.527kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15153、.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.204.527+1.402.700)0.5000.500=0.230kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.23010001000/33750=6.824N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.204.527+1.42.700)0.500=2.764kN 截面抗剪强度计算值 T=32764.0/(2900.00015.000)=0.307N/mm2 截面抗剪强度设计值154、 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.5275004/(1006000253125)=1.261mm 面板的最大挠度小于500.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 26.0000.1800.500=2.340kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.500=0.175kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生155、的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.500=1.500kN/m 静荷载 q1 = 1.202.340+1.200.175=3.018kN/m 活荷载 q2 = 1.401.500=2.100kN/m 计算单元内的木方集中力为(2.100+3.018)0.900=4.606kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.606/0.900=5.118kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.120.900.90=0.415kN.m 最大剪力 Q=0156、.60.9005.118=2.764kN 最大支座力 N=1.10.9005.118=5.067kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.415106/83333.3=4.98N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗157、剪强度计算值 T=32764/(250100)=0.829N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.515kN/m 最大变形 v =0.6772.515900.04/(1009000.004166666.8)=0.298mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 5.067kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.065kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图158、(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.916kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10.084kN 经过计算得到最大变形 V= 0.686mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 90.67cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 362.67cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.916106/90666.7=10.10N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2159、,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35204/(28580)=1.148N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.686mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 四、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1114.270=0.473kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标160、准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.0000.1800.9000.900=3.791kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 4.547kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆161、的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.86kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=8858/(0.391424)=53.4162、14N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.600=0.216kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.2160.9002.100/16=0.163、179kN.m； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.2160.9002.1002.100/8=0.056kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.24.547+0.91.42.430+0.91.40.056/0.900=8.597kN 经计算得到=8597/(0.391424)+56000/4491=63.112N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.2160.9001.500=0.292kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.500/0.9000.292=0.486k164、N 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.5001.500+0.9000.900)1/2/0.9000.292=0.567kN 支撑架的步数 n=2 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.567+(2.000-1)0.567=1.134kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为2.0000.486=0.972kN 架体自重为0.473kN 附录5 300mm厚碗扣钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为5.4m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。165、 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，间距450mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用8080mm木方。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重26.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 26.0166、000.3000.900+0.3500.900=7.335kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100q167、l2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.207.335+1.402.700)0.4500.450=0.255kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.25510001000/33750=7.549N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.207.335+1.42.700)0.450=3.397kN 截面抗剪强度计算值 T=33397.0/(2900.00015.000)=0.377N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 168、T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6777.3354504/(1006000253125)=1.341mm 面板的最大挠度小于450.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 26.0000.3000.450=3.510kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.450=0.157kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载169、标准值 q2 = (1.000+2.000)0.450=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.203.510+1.200.157=4.401kN/m 活荷载 q2 = 1.401.350=1.890kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.890+4.401)0.900=5.662kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.662/0.900=6.291kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.290.900.90=0.510kN.m 最大剪力 Q=0.60.9006.291=3.397kN170、 最大支座力 N=1.10.9006.291=6.228kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.510106/83333.3=6.12N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33397/(2501171、00)=1.019N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.668kN/m 最大变形 v =0.6773.668900.04/(1009000.004166666.8)=0.434mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 6.228kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷172、载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.266kN.m 经过计算得到最大支座 F= 13.926kN 经过计算得到最大变形 V= 1.014mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 102.35cm3； I = 8.008.008.008.50/12 = 435.01cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.266106/102354.2=12.37N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (3)顶托梁挠度计算 173、最大变形 v =1.014mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 四、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1115.400=0.598kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 26.0000.3000.9000.900=6.318kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG174、1+NG2+NG3) = 7.199kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.04kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.0175、0N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=12041/(0.391424)=72.606N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wk176、lal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.600=0.216kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.2160.9002.100/16=0.179kN.m； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.2160.9002.1002.100/8=0.056kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.27.199+0.91.42.430+0.91.40.056/0.900=11.779kN 经计177、算得到=11779/(0.391424)+56000/4491=82.304N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.2160.9001.500=0.292kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.500/0.9000.292=0.486kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.5001.500+0.9000.900)1/2/0.9000.292=0.567kN 支撑架的步数 n=3 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.567+(3.000-1)0.567=1.700kN 节点集中荷178、载w在斜杆中产生的内力和为3.0000.486=1.458kN 架体自重为0.598kN附录6 700mm厚空心楼板扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为4.3m， 立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，间距450mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用8080mm木179、方。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重11.70kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 11.7000.7000.900+0.3500.900=7.686kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.00180、1.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.207.686+1.402.700)0.4500.450=0.263kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.26310001000/33750=7.802N/mm2 181、面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.207.686+1.42.700)0.450=3.511kN 截面抗剪强度计算值 T=33511.0/(2900.00015.000)=0.390N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6777.6864504/(1006000253125)=1.405mm 面板的最大挠度小于450.0/250,满足要求!182、 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 11.7000.7000.450=3.686kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.450=0.157kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.450=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.203.686+1.200.157=4.612kN/m 活荷载 q2 = 1.401.350=1.890kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.890+4.6183、12)0.900=5.852kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.851/0.900=6.502kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.500.900.90=0.527kN.m 最大剪力 Q=0.60.9006.502=3.511kN 最大支座力 N=1.10.9006.502=6.437kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 4184、16.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.527106/83333.3=6.32N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33511/(250100)=1.053N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.843kN/m 最大变形 v =0.6773.843900.04/(100185、9000.004166666.8)=0.455mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 6.437kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.069kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.309kN.m 经过计算得到最大支座 F= 14.390kN 经过计算得到最大变形 V= 1.062mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩186、I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 102.35cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 435.01cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.309106/102354.2=12.79N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1.062mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求! 四、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1114187、.300=0.476kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.9000.900=0.283kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 11.7000.7000.9000.900=6.634kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 7.393kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.9000.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 188、1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.27kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i189、 查表得到0.391； 经计算得到=12274/(0.391424)=74.011N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.3001.2000.600=0.216kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m； 风荷载产生的内外190、排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.2160.9002.100/16=0.179kN.m； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.2160.9002.1002.100/8=0.056kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.27.393+0.91.42.430+0.91.40.056/0.900=12.012kN 经计算得到=12012/(0.391424)+56000/4491=83.709N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算 架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载 w =0.2160.9001.500=0.292kN 节点集中荷载w在立杆中产生的内力 wv=1.500/0.9000.292=0.486kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力 ws=(1.5001.500+0.9000.900)1/2/0.9000.292=0.567kN 支撑架的步数 n=2 节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.567+(2.000-1)0.567=1.134kN 节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为2.0000.486=0.972kN 架体自重为0.476kN