1、丹阳市练湖集中安置住宅小区工程悬挑脚手架专项施工方案（C1#、C2#、C5#、C6#、C8#、C9#楼）目 录第一章.编制依据第二章.工程概况第三章.总体筹划及施工部署第四章.搭设流程及施工工艺第五章.材料选择及构造要求第六章.资源配备第七章.质量要求及保证体系第八章.脚手架搭设安全技术措施第九章.脚手架拆除安全技术措施第十章.文明施工要求第十一章.普通型钢悬挑脚手架计算书（25+1及以下楼钢丝绳上拉部分）第十二章.普通型钢悬挑脚手架计算书（25+1及以下楼槽钢上撑部分）第十三章.普通型钢悬挑脚手架计算书（30+1楼钢丝绳上拉部分）第十四章.普通型钢悬挑脚手架计算书（30+1楼槽钢下撑部分）第2、十五章.钢丝绳计算（按30+1楼最不利部位计算）第一章. 编制依据1.1 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；1.2 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；1.3 钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社；1.4 建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；1.5 建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社；1.6 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；1.7 建筑地基基础设计规范GB50007-2002中国建筑工业出版社；1.8 建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社；1.3、9 另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。第二章. 工程概况1.1 工程名称：练湖集中安置住宅小区工程；1.2 工程地点：丹阳市北二环南侧，西环路西侧； 1.3 建设单位：交通投资有限公司1.4 设计单位：建筑设计院有限公司1.5 监理单位：监理有限责任公司1.6 总承包单位：建设有限公司1.7 建筑概况：练湖集中安置住宅小区工程（C1#楼、C2#楼、C5#楼、C6#楼、C8#楼、C9#楼），工程建设地点：北二环路南侧，西环路西侧；本工程（C1#楼、C2#楼、C5#楼、C6#楼、C8#楼、C9#楼）总建筑面积139553，由两栋15+1、三栋25+1和一栋30+1组成。建筑高度：4、 15+1建筑高度为51.8m，25+1建筑高度为80.6m，30+1建筑高度为95.5m。标准层层高均为2.9m 。本方案为C13程三湖集中安置住宅小区三区三手架专项施工方案（三#、C2#、C5#、C6#、C8#、C9#楼悬挑脚手架施工方案。第三章. 总体筹划及施工部署 1.1 总体筹划1.1.1 本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1.1.2 架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。1.1.3 在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。1.1.4 选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。1.5、1.5 结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；1.1.6 综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99等检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：C-5#、C-6#楼均自四层开始采用普通型钢悬挑脚手架，每六层一悬挑，分别在4层、10层、YF层为悬挑支点，架体最大高度为16.94米。 C-1#、C-2#楼自四层开始采用普通型钢悬挑脚手架，每六层一悬挑，分别在4层、10层、16层、22层、YF层为悬挑支点，架体最大高度为16.94米。 C8#、C9#6、楼因与地下车库CD3#的距离较大，具备底部搭设落地脚手架的条件，因此：C8#楼自八层以上每六层一悬挑，采用普通型钢悬挑脚手架，分别在8层、14层、20层、26层、阁楼层为悬挑支点，架体最大高度为16.94米。C9#楼自八层以上每六层一悬挑，采用普通型钢悬挑脚手架，分别在8层、14层、20层、阁楼层为悬挑支点，架体最大高度16.94米。 详见立面布置图。第四章. 搭设流程及施工工艺1 普通型钢悬挑脚手架悬挑脚手架搭设的工艺流程为：测量放线预埋钢筋套箍定位型钢上立杆位置安装工字钢梁竖立杆小横杆（扫地杆）大横杆（扫地杆）拉接搁栅杆栏杆剪刀撑铺脚手板踢脚板挂密目网底部封闭内隔离架体检查验收。搭设参数表7、：搭设参数普通型钢悬挑脚手架立杆横向间距或排距lb (m)0.85立杆纵向间距或跨距la(m)1.5（1.1，阳台等悬挑构件位置）步距h(m)1.8脚手架计算高度H(m)16.94内排架距离墙长度a(m)0.3（1.8，阳台等悬挑构件位置）横向水平杆靠墙一侧离装饰面100mm连墙件设置二步二跨，扣件连接悬挑梁悬挑长度（m）1.3且锚固段大于2（采用15.5钢丝绳上拉作为保险绳）2.8（采用12#槽钢下撑）压环20圆钢吊环16圆钢1.1 水平悬挑梁水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支8、承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、25mm的钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。跨越阳台的悬挑钢梁，根部应垫垫块，以防受力后压坏阳台。1.2 立杆设置立杆采用对接接头连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于1/3步距，采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道。如遇空调板与立杆冲突，可在空调板上预埋内径不小于50mm的PVC管，立杆穿过布置。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。1.3 大横杆9、小横杆设置1.3.1 大横杆在脚手架高度方向的间距按上表步距取值，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。1.3.2 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。1.4 剪刀撑设置脚手架外侧立面满布剪刀撑，并应由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。1.5 横向斜撑设置：(1) 脚手架拐角处及中间每隔6跨设置一道横向斜撑。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈“之”字型连续布置10、。横向斜撑采用3米通长杆件。横向斜撑应随立杆、大横杆、小横杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。(2) 横向斜撑的固定：用旋转扣件固定在与之相交的大横杆的伸出端，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。1.6 脚手板、脚手片的铺设要求1.6.1 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设竹笆片：宽为800mm，里外立杆间应满铺，无探头板。1.6.2 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。1.6.3 脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。11、1.7 防护栏杆1.7.1 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。1.7.2 选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。1.7.3 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.8m。1.7.4 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。1.8 连墙件1.8.1 连墙件按层高每层设置，在装饰阶段拆除部分连墙件后应有可靠的替代支撑。连墙件水平间距详见计算书。拉结点优先采用钢管扣件围箍在混凝土柱上或局部剪力墙均设有窗口，拉结点用钢管扣件12、与窗口箍紧（见方案）。拉结杆必须设置在立杆上，同时拉住里外里杆。拉结杆件呈水平布置，当不能水平布置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得上斜。1.8.2 脚手架与建筑物按按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。1.8.3 拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每2.9米设一拉结点。1.8.4 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。1.8.5 外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。1.9 落地脚手架部分的搭设参数同悬挑架，其他参见已审批的多层落地脚手架专项施工方案中13、的相关要求。1.10 卸料平台的搭设参见已审批的卸料平台专项施工方案。1.11 高层C8#楼（30+1）脚手架立面布置图：1.12 高层脚手架立面布置图（以C2#为例，其余25+1楼号均参照此做法）：1.13 小高层脚手架立面布置图（以C5#为例，其余楼号均参照此做法）：1.14 悬挑梁平面布置示意图（以C6#为例，其余楼号均参照此做法）：1.15 做法详图：1.15.1 立杆与悬挑梁连接做法：1.15.2 悬挑梁安装示意图：1.15.3 悬挑梁安装示意图（穿过剪力墙处）：其他参照1.12.2图1.15.4 悬挑梁安装示意图（位于阳台等悬挑构件处）：1.15.5 压环预埋做法：预埋在梁内做法参14、此图1.15.6 吊环预埋做法：预埋在梁内做法参此图1.15.7 转角部位做法：(1) 平面布置图：编号规格长度（m）最大应力（N/mm2）最大挠度（mm）结论措施LT1工164.554.170符合要求槽钢下撑（12）LT2工164.569.370符合要求槽钢下撑（12）LT3工164.5116.3619.055挠度超标上方钢丝绳张拉以减小悬臂挠度LT4工163.3131.5176.601挠度超标上方钢丝绳张拉以减小悬臂挠度LT5工162.322131.5175.552挠度超标上方钢丝绳张拉以减小悬臂挠度LT6工161.956131.5170挠度超标槽钢下撑（12）LT7工162.55144.15、4080挠度超标槽钢下撑（12）LT8工163.344131.6630挠度超标槽钢下撑（12）LT9槽100.7858.080符合要求两端与工字钢满焊(2) LT9节点详图：1.15.8 电梯井位置做法：1.15.9 电梯井与楼梯间连接位置处做法参1.15.8电梯井处的做法。1.15.10 槽钢下撑预埋件做法详图（电梯井等特殊部位做法见1.15.8）：1.15.11 落地部分脚手架基础做法：1.15.12 连墙件做法：（一）（二）1.15.13 脚手架立面示意图：第五章. 材料选择及构造要求1.1 脚手架钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢16、管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。1.2 本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准GB15831-2006的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。扣件螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。1.3 搭设架子前17、应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。1.4 脚手板、脚手片采用符合有关要求。1.5 安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。1.6 连墙件材料采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB-T 700-2006）中Q235A钢的要求。1.7 普通型钢悬挑脚手架主要材料参数表：材料名18、称普通型钢悬挑脚手架钢管48 3.5 扣件配套水平悬挑梁16号工字钢梁支撑拉绳(钢丝绳型号)：619（公称抗拉强度1700Mpa）12#槽钢脚手扳竹笆片脚手板安全网密目安全网第六章. 资源配备1.1 为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。1.2 建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。1.3 外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。（一）、劳动力安排表工种人数技术管理2安全监19、督1质量检查1测量放线4架子工18（二）、机具配备机具名称数量备注架子扳手40把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手6把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒 链6把调整架子水平弯曲度第七章. 质量要求及保证体系1.1 脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。1.2 高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。1.3 验收时应具备下列文件：1.3.1 根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件；1.20、3.2 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；1.3.3 脚手架工程的施工记录及质量检查记录；1.3.4 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，1.3.5 脚手架工程的施工验收报告。1.4 脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。1.4.1 构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；1.4.2 安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；1.4.3 基础是否平整坚实、支垫是否符合规定；1.4.4 连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；1.4.5 垂直度及水平度是否合格。1.5 质量保证体：1.5.1 构配件允许偏差序号项21、 目允许偏差示 意 图检查工具1无缝钢管尺寸外径48mm壁厚3.5mm0.50.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度(=1+2)0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3L43L41220钢板尺水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5mm301.5.2 脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项 目技术要求允许偏差（mm）示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底板不滑动不沉降102立杆垂直度最后验收垂直度+100图略详JGJ1302001（2002版P4142表8.2.4用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m22、40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50+7+20+40+60+80+100+7+25+50+75+100+7+50+100中间档次用插入法。3间距步距纵距横距+20+50+20钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端+20图略详JGJ1302001（2002版P4142表8.2.4水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差+10图略详JGJ1302001（2002版P4142表8.2.45双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm50钢板尺1.5.3 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准项次检 查 项 目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪23、刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）120132005010第八章. 脚手架搭设安全技术措施1.1 钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。1.2 外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。1.3 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。1.4 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。1.5 外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿24、防滑鞋。1.6 严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。1.7 保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。1.8 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。1.9 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。1.10 结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。1.11 当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施25、。1.12 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。第九章. 脚手架拆除安全技术措施1.1 拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。1.2 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。1.3 拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。1.4 拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆26、架作业。1.5 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。1.6 连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。1.7 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。1.8 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。1.9 在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。1.10 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。1.11 高层建筑27、脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。1.12 输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。1.13 当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。1.14 如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。1.15 翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。第十章. 文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到如下：(1) 进入施工现场的人员要必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。(2) 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和28、标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除 和移动标示牌。(3) 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。(4) 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。(5) 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。(6) 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作，拆改完成后经技术负责人和安全员验收通过方能使用。(7) 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀29、登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。(8) 不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起设备。(9) 在架子的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。(10) 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。(11) 脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重防护不全、拉接松动等问题要及时解决。(12) 要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。(13) 施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件30、及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。(14) 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。(15) 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退手续。(16) 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。(17) 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。(18) 六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上在无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。第十一章. 普通31、型钢悬挑脚手架计算书（25+1及以下楼钢丝绳上拉部分）型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。因小高层和高层的悬挑架除建筑高度不同外，其余参数均相同。因此计算时除风载因架体所处高度不同有所变化外，其余荷载参数无变化，故本计算书按最大风载来统一计算。 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16.9 m，立杆采用单立杆；32、搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏镇江，基本风压0.37 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.88，计算立杆稳定性时取1.723，风荷载体型系数s 为1.128；433、.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:9 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度 3.2 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技34、术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.08=0.136 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大35、横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1361.52+0.101.121.52 =0.276 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1361.52-0.1171.121.52 =-0.325 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.276106,0.325106)/4490=72.383 N/mm236、；大横杆的最大弯曲应力为 = 72.383 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11315004/(1002.06105107800)+0.9900.815004/(1002.06105107800) = 1.98 mm；大横杆的最大挠度37、 1.98 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.12)+1.4 1.238、 = 1.884 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8840.8/3 = 0.502 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.506 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.506106/4490=112.602 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =112.602 N/mm2 小于 小横杆39、的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0338004/(3842.06105107800) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+1.2 = 1.37 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1369.95800(38002-48002/9 ) /(722.0640、105107800) = 1.121 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+1.121 = 1.129 mm；小横杆的最大挠度为 1.129 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向41、作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.8/2=0.013 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.013+0.18)+1.41.8=2.812 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN42、/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8016.94 = 2.584kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.391.5(0.8+0.3)/2 = 2.228 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1591.5/2 = 1.012 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.516.94 = 0.127 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.951 kN；活荷载为43、施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.951+ 0.851.43.6= 11.425 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.951+1.43.6=12.181kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.3744、 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.723； s - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.371.7231.128 = 0.503 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.5031.51.82/10 = 0.291 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.425 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N45、/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 12.181kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗46、矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11425.496/(0.188424)+291123.572/4490 = 208.173 N/mm2；立杆稳定性计算 = 208.173 N/mm2 大于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，因（208.173-205）*100%/205 =1.8%5%，故满足要求！不考虑风荷载时 = 12181.496/(0.188424)=152.819 N/mm2；立杆稳定性计算 = 152.819 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连47、墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.88，s1.128，00.37，Wk = 0.7zs0=0.7 1.881.1280.37 = 0.549 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 8.305 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = 48、Nlw + N0= 13.305 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 13.305 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 13.305小于双扣件的抗滑力 13.6 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手49、架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,k1 = m1/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.3 m，l = 3.2 m，m1 = 0.3 m，m2 = 1.1 m；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.951+1.43.6=12.181kN；水平钢梁自重强度计算荷载 q=2.6110-378.5 =0.205 kN50、/m；k=1.3/3.2=0.406k1=0.3 / 3.2 = 0.094k2=1.1 / 3.2 = 0.344代入公式，经过计算得到支座反力 RA = 30.074 kN支座反力 RB = -5.056 kN最大弯矩 MA = 17.227 kNm 最大应力 = 17227222.785 /( 1.05 141000 )= 116.361 N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值 116.361 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求!最大挠度 max= 9.055 mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂51、梁为悬伸长度的两倍，即 2200 mm水平支撑梁的最大挠度 9.055 mm 大于 水平支撑梁的最大容许挠度2200/400 mm ,不满足要求!措施：采用上拉钢丝绳张紧以减少悬挑梁的下挠。九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。经过计算得到最大应力 = 17.227106 /( 0.93141000 )= 131.517 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算52、 = 131.517 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=30.074 kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142202/4=314.159mm2=N/2A=30074.316/314.1592=47.865N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并53、要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！第十二章. 普通型钢悬挑脚手架计算书（25+1及以下楼槽钢上撑部分）型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。因小高层和高层的悬挑架除建筑高度不同外，其余参数均相同。因此计算时除风载因架体所处高度不同有所变化外，其余荷载参数无变化，故本计算书按最大风载来统一54、计算。 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16.9 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.1m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为1.80 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.2 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏镇江，基本风压0.37 kN/m2；风荷载高度变化系数z，55、计算连墙件强度时取1.88，计算立杆稳定性时取1.723，风荷载体型系数s 为1.128；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:9 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.8m，建筑物内锚固段长度 1.7 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支杆与墙支点距56、离为(m):2.900；最里面支点距离建筑物 2.7 m,支杆采用 10号槽钢。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.08=0.136 kN/m；活57、荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1361.12+0.101.121.12 =0.149 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1361.12-0.1171.121.12 =-0.175 kNm；选58、择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.149106,0.175106)/4490=38.976 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 38.976 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11311004/(1002.059、6105107800)+0.9900.811004/(1002.06105107800) = 0.573 mm；大横杆的最大挠度 0.573 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1100/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.1 = 0.037 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.1/(2+1)=0.088 kN；活60、荷载标准值：Q=30.81.1/(2+1) =0.880 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.037+0.088)+1.4 0.88 = 1.382 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0330.82/8 = 0.003 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.3820.8/3 = 0.368 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.372 kNm；最大应力计算值 = 61、M / W = 0.372106/4490=82.764 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =82.764 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0338004/(3842.06105107800) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.037+0.088+0.88 = 1.005 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如62、下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1004.63800(38002-48002/9 ) /(722.06105107800) = 0.822 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+0.822 = 0.83 mm；小横杆的最大挠度为 0.83 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管63、脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.12/2=0.037 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.8/2=0.013 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.1/2=0.132 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.1 /2 = 1.32 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.037+0.013+0.132)+1.41.32=2.066 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、64、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1161kN/m NG1 = 0.1161+(1.102/2)0.033/1.8016.94 = 2.311kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.391.1(0.8+1.8)/2 = 3.861 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1591.1/2 = 0.742 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 =65、 0.0051.116.94 = 0.093 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.008 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.81.12/2 = 2.64 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.008+ 0.851.42.64= 11.551 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.008+1.42.64=12.106kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载66、标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.37 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.723； s - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.371.7231.128 = 0.503 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.5031.11.82/10 = 0.213 kNm；考虑风荷67、载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.551 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 12.106kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i 68、= 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11551.36/(0.188424)+213490.62/4490 = 192.462 N/mm2；立杆稳定性计算 = 192.462 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12105.76/(0.188424)=151.869 N/mm2；立杆稳定性计算 = 151.869 69、N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.88，s1.128，00.37，Wk = 0.7zs0=0.7 1.881.1280.37 = 0.549 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 7.92 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算70、：Nlw = 1.4WkAw = 6.09 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.09 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 1800/15.9的结果查表得到 =0.496，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.4964.2410-4205103 = 43.112 kN；Nl = 11.09 Nf = 43.112,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 11.09小于双扣件的抗滑力 71、13.6 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体1800mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 2700mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.27.008 +1.42.64 = 12.106 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计72、算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 18.789 kN； R2 = 8.386 kN； R3 = -1.856 kN。 最大弯矩 Mmax= 7.096 kNm；最大应力 =M/1.05W+N/A= 7.096106 /( 1.05 141000 )+ 0103 / 2610 = 47.928 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 47.928 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢73、梁采用16号工字钢,计算公式如下 = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。经过计算得到最大应力 = 7.096106 /( 0.93141000 )= 54.17 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 54.17 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!十、支杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 RAH = RDicosi其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 R74、Ci=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=25.672 kN。十一、支杆的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=25.672kN 下面压杆以 10号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： = N/A f其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 25.672kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.588； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =3.95cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.962m； A - 受压斜杆净截面面积，A =12.74cm2； - 受压斜75、杆受压应力计算值，经计算得到结果是34.27 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求!斜撑支杆的焊缝计算：斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 = N/lwt fc 或 ft其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=25.672kN； lw为斜撑支杆件的周长，取381.4mm； t为斜撑支杆焊缝的厚度，t=5.3mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；经过计算得到焊缝最大应力= 25672.365/(381.45.3) = 12.7N/mm2。对接焊缝的最大应力 12.7 N/mm2 76、小于 185 N/mm2，满足要求!十二、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=1.856 kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142202/4=314.159mm2=N/2A=1856.378/314.1592=2.955N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环77、所受应力小于50N/mm2，满足要求！第十三章. 普通型钢悬挑脚手架计算书（30+1楼钢丝绳上拉部分）型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16.94 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.78、30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 2.9 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏镇江，基本风压0.37 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取2.071，计算立杆稳定性时取1.952，风荷载体型系数s 为1.128；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2)79、:0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:9 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3m，建筑物内锚固段长度 3.2 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小80、横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.035+1.20.08=0.138 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计81、算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1381.52+0.101.121.52 =0.277 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1381.52-0.1171.121.52 =-0.326 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.277106,0.326106)/4730=68.922 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 68.922 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/82、mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.08=0.115 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11515004/(1002.06105113600)+0.9900.815004/(1002.06105113600) = 1.882 mm；大横杆的最大挠度 1.882 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、83、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.5 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.053+0.12)+1.4 1.2 = 1.888 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传84、递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0350.82/8 = 0.003 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8880.8/3 = 0.503 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.507 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.507106/4730=107.144 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =107.144 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与85、大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0358004/(3842.06105113600) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.12+1.2 = 1.373 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1373.1800(38002-48002/9 ) /(722.06105113600) = 1.066 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.86、008+1.066 = 1.074 mm；小横杆的最大挠度为 1.074 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0351.52/2=0.053 kN；小横87、杆的自重标准值: P2 = 0.0350.8/2=0.014 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.5 /2 = 1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.053+0.014+0.18)+1.41.8=2.817 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.035/1.8016.94 = 288、.614kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.391.5(0.8+0.3)/2 = 2.228 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1591.5/2 = 1.012 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.516.94 = 0.127 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.981 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷89、载标准值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.981+ 0.851.43.6= 11.461 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.981+1.43.6=12.217kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.37 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20090、1)的规定采用：z= 1.952； s - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.371.9521.128 = 0.57 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.571.51.82/10 = 0.33 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.461 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 12.217kN；计算立杆的截面回转半径 ：91、i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载92、时 = 11461.07/(0.188450)+329816.142/4730 = 205 N/mm2；立杆稳定性计算 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12217.07/(0.188450)=144.41 N/mm2；立杆稳定性计算 = 144.41 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z2.071，s1.128，00.37，Wk = 0.7zs0=0.7 2.0711.1280.37 = 0.605 kN/93、m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 8.7 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.369 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.369 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.5 cm2；94、f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.510-4205103 = 87.545 kN；Nl = 14.148 Nf = 87.545,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =12.369小于双扣件的抗滑力 13.6 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,k1 = m1/l,k2 = m2/l。本方案算例中95、，m =1.3 m，l = 3.2 m，m1 = 0.3 m，m2 = 1.1 m；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.981+1.43.6=12.217kN；水平钢梁自重强度计算荷载 q=2.6110-378.5 =0.205 kN/m；k=1.3/3.2=0.406k1=0.3 / 3.2 = 0.094k2=1.1 / 3.2 = 0.344代入公式，经过计算得到支座反力 RA = 30.161 kN支座反力 RB = -5.071 kN最大弯矩 MA = 17.296、77 kNm 最大应力 = 17277026.385 /( 1.05 141000 )= 116.697 N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值 116.697 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求!最大挠度 max= 9.081 mm按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 2200 mm水平支撑梁的最大挠度 9.081 mm 大于 水平支撑梁的最大容许挠度2200/400 mm ,不满足要求!采取措施：采用钢丝绳上拉张紧以减小水平支撑梁的最大挠度。九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采97、用16号工字钢,计算公式如下 = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。经过计算得到最大应力 = 17.277106 /( 0.93141000 )= 131.897 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 131.897 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=30.161 kN； 压环钢筋的设计直径D=2098、mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142202/4=314.159mm2=N/2A=30161.028/314.1592=48.003N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！第十四章. 普通型钢悬挑脚手架计算书（30+1楼槽钢下撑部分）型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-200199、)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16.94 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.1m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为1.80 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.2 m，采用扣件连接100、；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏镇江，基本风压0.37 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取2.071，计算立杆稳定性时取1.952，风荷载体型系数s 为1.128；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:9 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡101、板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.8m，建筑物内锚固段长度 1.7 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支杆与墙支点距离为(m):2.900；最里面支点距离建筑物 2.7 m,支杆采用 10号槽钢。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚102、手板的自重标准值:P2=0.30.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.035+1.20.08=0.138 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1381.12+0.101.121.12 =0.1103、49 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1381.12-0.1171.121.12 =-0.175 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.149106,0.175106)/4730=36.998 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 36.998 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/10104、0EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.08=0.115 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11511004/(1002.06105113600)+0.9900.811004/(1002.06105113600) = 0.544 mm；大横杆的最大挠度 0.544 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1100/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集105、中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.1 = 0.039 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.1/(2+1)=0.088 kN；活荷载标准值：Q=30.81.1/(2+1) =0.880 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.039+0.088)+1.4 0.88 = 1.384 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0350.82/8 = 0.003 k106、Nm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.3840.8/3 = 0.369 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.373 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.373106/4730=78.764 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =78.764 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0358004/(3107、842.06105113600) = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.039+0.088+0.88 = 1.007 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1006.94800(38002-48002/9 ) /(722.06105113600) = 0.782 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+0.782 = 0.79 mm；小横杆的最大挠度为 0.79 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求108、！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0351.12/2=0.039 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0350.8/2=0.014 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.1/2=0.132 kN；活荷载标准值:109、 Q = 30.81.1 /2 = 1.32 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.039+0.014+0.132)+1.41.32=2.07 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1161kN/m NG1 = 0.1161+(1.102/2)0.035/1.8016.94 = 2.333kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.391.1(0.8+1.8)/2 = 3.861 k110、N；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1591.1/2 = 0.742 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.116.94 = 0.093 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.03 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.81.12/2 = 2.64 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.2111、7.03+ 0.851.42.64= 11.577 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.03+1.42.64=12.132kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.37 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.952； s - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.371.9521.1112、28 = 0.57 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.571.11.82/10 = 0.242 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.577 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 12.132kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；113、计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11577.447/(0.188450)+241865.171/4730 = 187.984 N/mm2；立杆稳定性计算 = 187.984114、 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12131.847/(0.188450)=143.402 N/mm2；立杆稳定性计算 = 143.402 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z2.071，s1.128，00.37，Wk = 0.7zs0=0.7 2.0711.1280.37 = 0.605 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 7.92 m115、2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 6.709 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.709 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 1800/15.9的结果查表得到 =0.496，l为内排架距离墙的长度； A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.49116、64.510-4205103 = 45.756 kN；Nl = 11.709 Nf = 45.756,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 11.709小于双扣件的抗滑力 13.6 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体1800mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 2700mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 2117、6.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.27.03 +1.42.64 = 12.132 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 18.829 kN； R2 = 8.402 kN； R3 = -1.861 kN。 最大弯矩 Mmax= 7.111 kNm；最大应力 =M/1.05W+N/A= 7.111106 /( 1.05 141000 )118、+ 0103 / 2610 = 48.029 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 48.029 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。经过计算得到最大应力 = 7.111106 /( 0.93141000 )= 54.284 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 54.284119、 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!十、支杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 RAH = RDicosi其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=25.727 kN。十一、支杆的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=25.727kN 下面压杆以 10号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： = N/A f 其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 25.727kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由120、长细比l/i查表得到 = 0.588； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =3.95cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.962m； A - 受压斜杆净截面面积，A =12.74cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是34.343 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f，满足要求!斜撑支杆的焊缝计算：斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下 = N/lwt fc 或 ft其中 N为斜撑支杆的轴向力，N=25.727kN； lw为斜撑支杆件的周长，取381.4mm； t为斜撑支杆焊缝121、的厚度，t=5.3mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185N/mm2；经过计算得到焊缝最大应力= 25726.64/(381.45.3) = 12.727N/mm2。对接焊缝的最大应力 12.727 N/mm2 小于 185 N/mm2，满足要求!十二、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=1.861 kN； 压环钢筋的设计直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: = N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N122、/mm2；A=D2/4=3.142202/4=314.159mm2=N/2A=1860.597/314.1592=2.961N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！第十五章. 钢丝绳计算（按30+1楼最不利部位计算）型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91123、) 以及本工程的施工图纸。本悬挑架中的钢丝绳作为保险绳来设置，悬挑架计算时不考虑钢丝绳的作用。钢丝绳选型计算时按钢丝绳与悬挑梁共同作用来计算。 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16.94 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距 2.9 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000124、；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏镇江，基本风压0.37 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取2.071，计算立杆稳定性时取1.952，风荷载体型系数s 为1.128；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:9 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.125、3m，建筑物内锚固段长度 3.2 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):2.800；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30126、.8/(2+1)=0.08 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.8/(2+1)=0.8 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.035+1.20.08=0.138 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.8=1.12 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1381.52+0.101.121.52 =0.277 kNm；支座最大弯距计算公127、式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1381.52-0.1171.121.52 =-0.326 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.277106,0.326106)/4730=68.922 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 68.922 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1128、= P1+P2=0.035+0.08=0.115 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.11515004/(1002.06105113600)+0.9900.815004/(1002.06105113600) = 1.882 mm；大横杆的最大挠度 1.882 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小129、横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.5 = 0.053 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.81.5/(2+1)=0.120 kN；活荷载标准值：Q=30.81.5/(2+1) =1.200 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.053+0.12)+1.4 1.2 = 1.888 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0350.82/8 = 0.003 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:130、Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.8880.8/3 = 0.503 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.507 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.507106/4730=107.144 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =107.144 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.0358004/(3842.06105113600)131、 = 0.008 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.12+1.2 = 1.373 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1373.1800(38002-48002/9 ) /(722.06105113600) = 1.066 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.008+1.066 = 1.074 mm；小横杆的最大挠度为 1.074 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表132、5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0351.52/2=0.053 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0350.8/2=0.014 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.81.5/2=0.18 kN；活荷载标准值: Q = 30.81.5 /2 = 133、1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.053+0.014+0.18)+1.41.8=2.817 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.035/1.8016.94 = 2.614kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.391.5(0.8+0.3)/2 = 2.228 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用134、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1591.5/2 = 1.012 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.516.94 = 0.127 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.981 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 30.81.52/2 = 3.6 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.981+ 0.851.43.6= 1135、1.461 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.981+1.43.6=12.217kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.37 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1.952； s - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.371.9521.128 = 0.57 kN/m2；风荷载设136、计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.571.51.82/10 = 0.33 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.461 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 12.217kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安137、全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11461.07/(0.188450)+329816.142/4730 = 205 N/mm2；立杆稳定性计算 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 12217.138、07/(0.188450)=144.41 N/mm2；立杆稳定性计算 = 144.41 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z2.071，s1.128，00.37，Wk = 0.7zs0=0.7 2.0711.1280.37 = 0.605 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 8.7 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力139、(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 7.369 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.369 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.5 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.510-4205103 = 87.545 kN；Nl = 14.148 Ru14.737KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=14.737kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 = N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(147374/(3.142502) 1/2 =13.7mm；实际拉环选用直径D=16mm 的圆钢制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算: 水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。