1、XXX项目 悬挑外架专项施工方案编制单位：xxxx建筑工程有限公司编制时间：2020年 月 日目 录第一章 编制依据41.1施工图纸41.2主要规范、规程、标准41.3安全管理法规文件51.4本工程施工组织设计61.5 PKPM施工安全计算软件6第二章 工程概况62.1项目总体概述62.2建筑设计概况62.3结构设计概况7第三章 脚手架方案设计83.1塔楼落地式脚手架设计83.2塔楼悬挑脚手架设计83.3电梯井及采光井脚手架设计10第四章 施工准备114.1技术准备114.2现场准备114.3组织管理及职责分工124.4施工进度计划144.5施工材料、设备及机具投入计划14第五章 脚手架方案设2、计及施工方法165.1脚手架方案设计165.2悬挑式脚手架施工工艺185.3悬挑架的构造做法及要求195.4脚手架防护335.5上人坡道搭设345.6施工电梯口楼层施工平台的搭设345.7外架与卸料平台、外用电梯、塔吊附臂关系355.8其他安全防护措施36第六章 脚手架搭设质量要求及检查验收416.1脚手架搭设质量要求416.2材料质量要求426.3脚手架的验收和维护43第七章 脚手架的拆除477.1外脚手架拆除施工工艺流程477.2脚手架拆除前的施工要求477.3脚手架拆除过程中的施工要求48第八章 脚手架施工安全保证措施498.1安全方案编制、审核人员概况498.2施工人员证件及要求4983、.3施工荷载要求518.4脚手架搭设的安全技术措施518.5脚手架使用安全技术措施538.6脚手架拆除的安全技术措施548.7雨期施工措施558.8脚手架防台风措施56第九章 搭设及使用期间的监测措施569.1监测措施569.2监测频率59第十章 脚手架施工应急救援预案5910.1项目部应急领导小组5910.2应急响应5910.3工地附近医院方位图及电话6210.4应急物资装备6210.5火灾事故应急6310.6应急抢救程序6410.7急救要点64第十一章 文明施工措施66附图与附件：附图 1：1#-5#楼悬挑层工字钢平面布置图、立杆平面布置图附图2：1#-5#楼悬挑脚手架搭设立面图附图3：脚4、手架搭设及节点大样图计算书一：一般部位（悬挑长度1.35m，3m长工字钢）计算书二：一般部位（悬挑长度1.6m，4m长工字钢）计算书三：一般部位（悬挑长度1.85m，4.5m长工字钢）计算书四：一般部位（悬挑长度2.25m，5.0m长工字钢，2排立杆，加8#槽钢斜撑）计算书五：一般部位（悬挑长度2.25m，5.0m长工字钢，3排立杆，加8#槽钢斜撑）计算书六：阳角部位（悬挑长度2.662m，6.0m长工字钢，加8#槽钢斜撑）计算书七：楼梯外侧部位（悬挑长度2.0m，工字钢锚固在结构内）第一章 编制依据1.1施工图纸图纸类别图纸编号出图日期建筑1、2#楼、社区服务中心：J-2-01至J-2-145、，J-2-LT1至J-2-LT3，J-2-WC、J-2-MC1至J-2-MC4。2、1#楼：J-1-01至J-1-12，J-1-LT1、J-1-LT2，J-1-WC，J-1-MC1至J-1MC3。3、首开区通用图：J-TY-01至J-TY04，J-QS-01至J-QS-07，J-SM-03。4、9#楼：J-S1、J-S2，J-9-01至J-9-09。2016.9.11J-S1、J-S2、BJ-ZP-01、J-D-01至J-D-04、J-3-LT1、J-3-LT2、J-4-LT1、J-5-LT1、J-D-CD2、J-D-CD32016.10.10结构1、1#塔楼：T1-01至T1-23，T1-L6、T01、T1-LT02。2、2#塔楼:T2-01至T2-24，T2-LT01、T2-LT02。2016.9.111、结构总说明：S-01至S-06。2、地下室部分：D-01至D-18，D-26、D-28、D-30、D-32至D-39，D-LT-03至D-LT-06。3、塔楼部分：T3-01、T3-02，T4-01、T4-02、T5-01至T5-03D-01至D-17图纸上日期2016.9.24，其余都是2016.10.091.2主要规范、规程、标准类别名称编号国家标准钢管脚手架扣件GB15831-2006碳素结构钢GB/T700-2006直缝电焊钢管GB/T13793-2008低压流体输送用焊7、接钢管GB/T3091-2008钢结构设计规范GB50017-2003建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010一般用途钢丝绳GB/T20118-2006一般用途钢丝绳吊索特性和技术条件GB/T16762-2009钢丝绳夹GB/T5976-2006安全带GB6095-2009安全网GB5725-2009阻燃安全网CB/T3749-2015职业健康安全管理体系要求GB/T28001-2011行业标准建筑机械使用安全技术规程JGJ332012建筑施工工具式脚手架安全技术规范JGJ202-2010建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工扣件式钢管脚手架8、安全技术规范JGJ130-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20161.3安全管理法规文件序号名称备注1中华人民共和国建筑法国家主席第91号令2（2014）中华人民共和国安全生产法国家主席令第13号3中华人民共和国环境保护法国家主席第22号令4工程建筑标准强制性条文（房屋建筑部分）2013版5建筑工程安全生产管理条例国务院（2003年11月颁布）6建筑工程质量管理条例国务院（2000年1月颁布）7危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质201831号8广东省建设厅建筑工程安全生产动态管理办法2006年5月颁布9广东省建设工程施工安全评价管理办法试行2000年12月颁布10广东省住9、房和城乡建设厅建筑工程安全生产动态管理办法粤建质20091号11广东省建设工程施工安全评价管理办法粤建管字2000145 号12关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则粤建质201113号13关于进一步加强房屋市政工程脚手架支撑体系使用的钢管扣件等构配件管理的通知粤建质函2011796号1.4本工程施工组织设计1.5 PKPM施工安全计算软件第二章 工程概况2.1项目总体概述工程名称： 工程地点： 建设单位： 设计单位： 监理单位：勘察单位： 施工单位： 本项目为多功能住宅楼，总建筑面积104677m2，占地面积21765.2m2，最大建筑高度105.8m；地下部分：地下室共2层，为10、停车库，总建筑面积34895m2；地上部分：包括1-5#共5栋塔楼（27-30层），为住宅楼，9#楼为肉菜市场。本工程为一类高层建筑，设计使用年限为50年，本工程塔楼结构类型为框架剪力墙结构，抗震设防烈度为7度。2.2建筑设计概况表2-1 建筑设计概况表序号项目内容1基本概况栋号1#2#3#4#5#地上层数2827262930地下层数22222檐口高度99.596.3593.2105.8102.652建筑功能B2F-B1F地下停车场、设备机房区1F首层大堂2F-27/28F住宅屋面层机房等2占地面积（m2）21765.2总建筑面积（m2）1046773建筑层高地下室（m）-2F：3.4m；-111、F：3.3m/5.0m；首层（m）1F：6m标准层（m）3.15m屋顶层（m）3.45m2.3结构设计概况表2-2 结构设计概况表序号项目内容1结构形式基础结构形式桩基础和筏板基础主体结构形式塔楼采用框架剪力墙结构，裙房采用框架结构屋盖结构形式现浇钢筋混凝土结构2设计使用年限为50年建筑结构的安全等级为二级3混凝土强度等级墙柱C40C60梁板C30、C354与结构外架有关结构断面尺寸外墙厚度（mm）200梁断面尺寸（mm）200650、200400等楼板厚度（mm）100、120本方案仅针对本工程东部基坑地上5栋塔楼的悬挑式脚手架的搭设及拆除进行编制，塔楼、裙楼及地下室的落地式脚手架详见本工程12、落地式脚手架施工方案。第三章 脚手架方案设计本工程基坑面积大，1#-5#塔楼平面位置关系图见下图：图3.1 各栋塔楼平面位置关系根据本工程特点，本工程1#-5#塔楼脚手架采用落地式和悬挑式两种全高全封闭双排扣件式钢管脚手架，悬挑外架采用16#、18#工字钢梁。3.1塔楼落地式脚手架设计塔楼第一段悬挑层以下均为落地式脚手架，架体基础落在地下室顶板结构或裙楼屋面结构板上，顶板面相对标高为-1.7m，架体搭设高度为14.0m23.45m；详见本工程落地式脚手架施工方案。3.2塔楼悬挑脚手架设计本工程工字钢悬挑脚手架，悬挑长度为1350mm2660mm，作用立杆23根，立杆横距900mm，立杆纵距1513、00mm，步距1800mm，连墙件竖向每层设置，横向按每三跨设置一道（计算时按两步三跨），作业层满铺脚手板，架体内排立杆边离结构面距离为350mm（考虑后期建筑外立面线条施工，常规外架选择250mm），并采用6x19+1A15.5钢丝绳每隔4层对架体进行卸荷。每段架底部悬挑梁主要采用16#工字钢，即悬挑工字钢分别设在各悬挑层处塔楼结构板面上。各段工字钢悬挑梁设钢丝绳斜拉，钢丝绳直径为15.5。卸荷层钢丝绳卸荷：其下吊点为内、外立杆与大小横杆的主节点，上吊点为在工字钢对应部位的上层结构梁上预埋的20吊环。内外排立杆均拉设钢丝绳，且吊点处吊环应分开设置，禁止一个吊环穿两根钢丝绳。悬挑架搭设节点图如14、下：图3.1 一般部位悬挑工字钢梁安装图具体搭设参数详见表3-2：表3-2 各栋悬挑及卸荷情况明细表栋号1#2#3#4#5#层数28F27F26F29F30F屋檐标高（m）99.596.3593.2105.8102.65落地架高度（m）17.1514.014.020.323.45落地架起止标高（m）1层4层-1.7015.451层3层-1.7012.301层3层-1.7012.301层5层-1.7018.601层6层-1.7021.75悬挑梁设置位置5层板面（15.45m）14层板面（43.80m）23层板面（72.15m）4层板面（12.30m）13层板面（40.65m）22层板面（69.015、0m）4层板面（12.30m）13层板面（40.65m）22层板面（69.00m）6层板面（18.60m）15层板面（46.95m）24层板面（75.30m）7层板面（21.75m）16层板面（50.10m）25层板面（78.45m）架体顶部高度96.2m96.05m92.58m102.05m105.2m悬挑架高度（m）28.3528.3527.0528.3528.3527.0528.3528.3523.5828.3528.3526.7528.3528.3526.75钢丝绳卸荷位置（下拉点）各段架体中部卸荷一次：9F/19F/27F各段架体中部卸荷一次：8F/17F/26F各段架体中部卸荷一次16、：8F/17F/26F各段架体中部卸荷一次：10F/19F/28F各段架体中部卸荷一次：11F/20F/29F钢丝绳型号15.5（6*19+1）15.5（6*19+1）15.5（6*19+1）15.5（6*19+1）15.5（6*19+1）说明1、最上面一段的架体搭设高度已包含伸出屋顶机房层一步架体的高度，计算时统一按照最大搭设高度28.35m进行计算。2、编号表示由下向上的架体段号。3.3电梯井及采光井脚手架设计1、电梯井脚手架：电梯井大部分都是剪力墙结构，因此，电梯井脚手架从地下室负二层开始搭设落地式脚手架至第一段悬挑架底部，再同外脚手架从相应结构板面开始采用16#工字钢作为工资钢梁基础，17、分段进行脚手架搭设,具体详见电梯井道操作架施工方案。2、采光井脚手架：各栋塔楼存在中空采光井，采光井架体从地下室顶板直接搭设落地式脚手架至第一段悬挑架底部，再同外悬挑脚手架从相应结构板面开始采用16#工字钢作为工资钢梁基础，分段进行脚手架搭设，详见附图3-3。第四章 施工准备4.1技术准备1、熟悉并审查方案及方案图，认真学习脚手架专项施工及安全规范，对已完工的相似工程组织学习，组织项目内部评审论证。2、外悬挑架施工前，及时完成对本方案审批，并组织专家进行论证。3、在施工前，由技术负责人组织现场工长、技术员、安全员及质检员、分包负责人进行方案交底，现场工长对作业班组进行作业前施工技术和安全技术交18、底。4、架子工必须办理平安卡及工伤保险，同时具备国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。4.2现场准备1、根据现场平面布置图搭设钢管等材料堆放场地，安装机具设备，编制分项工程材料计划。在地下室北侧设置脚手架材料集中堆放场地，经验收合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。2、在楼层结构施工时按方案中挑梁布置图、埋件布置图和挑梁安装详图要求加工钢梁和锚环，做好定位和预埋工作。3、编制工程进度计划，保证所需钢管、工字钢等材料等提前进场。4、材料进场验收：按规范及专项方案设计的要求对钢管、扣件19、脚手板、型钢等进行检查验收，不合格产品不得使用。5、经检验合格的构配件应按照品种、规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。6、测量放线工作：外脚手架的搭设要加强测量放线工作，在楼层结构施工时测量人员按照按方案中挑梁布置图进行放线定位，在搭设脚手架时，使脚手架的步距、横距始终保持上下一致，使外脚手架搭设的技术与允许偏差，完全控制在规范允许范围之内。4.3组织管理及职责分工4.3.1成立外架施工领导小组安全生产、文明施工时本工程脚手架施工的前提条件，也是我项目部创建“安全文明双优工地”目标的根本要求。针对本工程的施工特点和难点，项目部建立了以项目经理为组长，生产经理、项目总工及安全主任为副20、组长，各个工长及安全员为组员的外架施工领导小组，将外架施工的难点和控制重点分解落实，责任到人，对外架施工进行严格的控制。执行经理：质量主管技术总工安全主管生产经理材料主管外架施工班组项目经理：图4.1 外架施工专项领导小组4.3.2人员分工职责表4-1 部门主要人员分工职责序号岗位主要人员职责1项目（执行）经理全面负责脚手架施工任务，组织、检查各专业组的工作，制定规章制度，明确有关人员的职责，是脚手架施工的安全责任人。2项目总工负责编制专项施工方案和进行安全技术分级交底工作，在施工过程中进行技术指导，对脚手架施工技术工作全面负责。按方案要求及有关安全技术要求对现场各项工作进行技术安全监控，负责21、对脚手架施工进行技术日常检查、验收和评估，并对施工全过程进行技术监督。3生产经理负责按脚手架专项施工方案的要求进行现场施工，编制脚手架搭设、拆除施工生产安排计划，对人员、机具、材料进行合理的调配和安排、检查现场各专业组现场工作，对方案实施全面负责。4主办工长对班组进行安全技术交底，对实施作业过程中的施工指导，确保工序管理的顺利实施，协调各专业队伍的劳动使用，合理调配劳动力资源，使工程专项施工组织按计划进行。5安全主管负责制订脚手架施工中的安全保证措施，及时发现施工中的安全隐患并监督班组整改。在脚手架搭设、拆除和砼浇筑前监督工长对施工班组进行有针对性安全技术交底，脚手架搭设、拆除时进行旁站。6质22、量主管协助进行现场架体验收，材料验收。7材料主管负责施工机械及脚手架材料的进场计划，对施工全过程中的材料、设备进行监控，保证脚手架材料的的正常供应和周转。8分包队负责人负责按施工方案、技术交底及施工工长要求操作，负责组织好班前安全活动，进行班组内部自检，对脚手架搭设、拆除质量安全承担直接施工责任。9班组长/1）安排生产任务时要认真执行安全交底，严格执行本工种安全操作规程，有权拒绝违章指挥。2）班前要对所有用的机具、设备、劳动保护用品及作业环境进行安全检查，发现问题立即采取改进措施，及时消除事故隐患。3）组织班组开展安全活动，开好班前安全会议，做好班组班前活动记录。10操作工人/1）负责外架搭设23、拆除工作，认真学习并严格按照方案及安全技术操作规程进行施工，自觉遵守安全生产规章制度，杜绝违章作业。2）服从管理，有权拒绝违章指挥。4.3.3作业人员安排本专项工程作业人员劳动力计划详见表4-2。表4-2 人员及劳动力计划表序号人员及工种计划数量（人）操作内容1专职安全管理员4施工过程中专职安全检查2塔吊司机、指挥15现场材料吊运3架子工10人/栋脚手架搭设及拆除4杂工10人/栋辅助架体材料转运、搭设及拆除4.4施工进度计划本工程脚手架采用落地式和悬挑式钢管脚手架，脚手架搭设跟随主体结构施工进度。脚手架搭设进度计划见下表。 表4-3 脚手架搭设施工进度计划表栋号1#2#3#4#5#正负零以上24、落地脚手架搭设2017.4.152016.12.52017.1.152017.3.202017.4.10第一次悬挑2017.5.102016.12.302017.2.252017.3.252017.5.20第二次悬挑2017.7.12017.3.152017.4.152017.5.152017.7.10第三次悬挑2017.8.202017.5.52017.6.52017.7.52017.9.14.5施工材料、设备及机具投入计划根据本工程施工总体部署及脚手架施工方案，为保证工程进度计划的实现，备足所有需用的材料，并根据施工进度按计划分批进场，分类堆放在指定场地。4.5.1材料准备本工程脚手架施工25、所用主要材料有48.33.6钢管、扣件、密目式安全网、钢脚手板、16#、18#工字钢、钢丝绳。具体数量见下表。表4-4 主要材料表序号材料名称及规格单位数量计划进场时间备注148.0x3.0钢管6m长杆条360002016年11月1日陆续进场外架杆件21.2m小横杆条370002016年11月1日陆续进场外架杆件3直角扣件个1500002016年11月1日陆续进场外架扣件4对接扣件个360002016年11月1日陆续进场外架扣件5旋转扣件个110002016年11月1日陆续进场外架扣件6阻燃式密目式安全网m2650002016年11月1日陆续进场外立面、安全防护等7脚手板m234002016年26、11月1日陆续进场作业面人员操作使用8大眼兜网m260002016年11月1日陆续进场安全防护等916#、18#工字钢m5002016年12月15日陆续进场悬挑式脚手架10619+116mm钢丝绳m160002016年12月15日陆续进场保险绳、卸荷钢丝绳11绳卡个180002016年12月15日陆续进场保险绳、卸荷钢丝绳12吊环个50002016年12月15日陆续进场钢丝绳卸荷13各类直径的钢筋t132016年12月1日陆续进场混凝土悬挑梁注：本计划仅供参考，具体数量以现场实际使用情况为准。4.5.2施工机具、设备准备表4-5 主要机具、设备计划表序号材料名称数量单位用途1扭力扳手2把扣件拧27、紧力度检查2游标卡尺4把检查脚手架钢管外径和壁厚钢丝绳及卡环尺寸3水准仪4台外架水平位移监测检查4经纬仪2台外架竖向位移监测检查5钢卷尺4把搭设中的距离或长度检查6线锤10个垂直度检查 控制7角 尺5把检查剪刀撑与脚手架倾角8对讲机20台指挥通信9电动扳手20把外架扣件固定10水平尺5个水平杆高差检查11电焊机2台电焊机12氧割设备2套氧割设备第五章 脚手架方案设计及施工方法5.1脚手架方案设计（以下核心内容根据各项目实际情况调整）1、各栋塔楼悬挑架一般部位悬挑长度为1.35m，最短锚固长度为1.69m，悬挑钢梁采用16#工字钢，立杆纵距1.5m，横距0.8m，步距1.8m，内排立杆与结构距离28、0.35m，保险绳采用15.5（6*19+1）钢丝绳，间距同外架立杆纵距；2、各栋塔楼悬挑架局部阳台、飘板部位悬挑长度为1.85m，最短锚固长度为2.32m，悬挑钢梁采用18#工字钢，立杆纵距1.5m，横距0.8m，步距1.8m，内排立杆与结构距离0.85m，保险绳采用15.5（6*19+1）钢丝绳，间距同外架立杆纵距；3、各栋塔楼阳角部位最大悬挑长度2.66m，最短锚固长度为3.328m，悬挑主梁采用16#工字钢，联梁采用16#工字钢，工字钢下方采用8#槽钢下撑，立杆纵距1.5m，横距0.8m，步距1.8m，内排立杆与结构距离1.225m，保险绳采用15.5（6*19+1）钢丝绳，间距1.529、m，设置槽钢斜撑对架体进行卸荷，卸荷楼层为悬挑钢梁设置层下一层，卸荷大样图详见附图3-4，卸荷计算详见附件计算书一-计算书六；4、各栋塔楼阳台悬挑架钢梁前端支点部位为阳台板边梁，悬挑长度为1.85m，最短锚固长度为2.32m，悬挑钢梁采用18#工字钢，立杆纵距1.5m，横距0.8m，步距1.8m，内排立杆与结构距离0.8m，保险绳采用15.5（6*19+1）钢丝绳，间距同外架立杆纵距，阳台进行加固，加固设计详见设计变更，加固后阳台结构验算详见附件。5、各栋塔楼8轴-14轴楼梯外侧有3根悬挑工字钢，为确保楼梯正常通行，采用工字钢直接锚固在墙梁结构上，下部采用8#槽钢斜撑支撑的措施，做法详见附图330、-2。6、各栋塔楼外立面局部阴角等区域，外架内立杆距离主体结构边缘距离偏大(最大孔洞面积达到850mm2350mm)，为避免出现坠人坠物等安全隐患，在此部位每步架体均加设悬挑平桥板措施，增加水平悬挑钢管由大横杆向内侧伸出，与结构边缘的距离不大于250mm，上部铺设钢笆网片；在对应悬挑钢管端部下一步架内增加一道斜向支撑钢管，固定在下一步外架大横杆上，做法详见附图1-4、1-5、1-6。表5-1 脚手架方案设计表楼号类型部位悬挑主梁规格悬挑/最短锚固长度（m）立杆纵距/横距（m）横杆步距（m）内排立杆与结构距离（m）连墙件钢梁前端支点部位保险绳设置(直径和间距)卸荷（加固）方式附图计算书1#楼-531、#楼一般部位3m工字钢部位16#1.35/1.691.5/0.81.80.35两步两跨结构边梁15.51.5m架体中部增加一道卸荷附图一计算书一4m工字钢部位16#1.6/2.01.5/0.81.80.6两步两跨结构边梁15.51.5m架体中部增加一道卸荷附图一计算书二4.5m工字钢部位18#1.85/2.321.5/0.81.80.85两步两跨阳台边梁15.51.5m架体中部增加一道卸荷附图一计算书三5m工字钢部位16#2.2/2.751.5/0.81.81.25两步两跨结构边梁15.51.5m架体中部增加一道卸荷附图一计算书四特殊部位5m、6m工字钢部位（阳角）16#2.2/2.752.632、62/3.3281.5/0.81.81.225两步两跨结构边梁15.51.5m架体中部增加一道卸荷附图一计算书六5m工字钢部位（外架三排立杆）16#2.2/2.751.5/0.81.80.85两步两跨结构边梁15.51.5m架体中部增加一道卸荷附图一计算书五5.2悬挑式脚手架施工工艺5.2.1悬挑架搭设施工顺序钢筋锚环的预埋梁板混凝土浇筑完成并达到一定强度工字钢安装并与钢筋锚环固定完毕工字钢悬挑部位端部焊接直径为25mm长150mm短钢筋装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安第一道拉杆安第二步大横杆安第二步小横杆加设临时斜撑杆，上端与第二步横杆扣紧安第三、第四步大横杆和小横杆安装第二道拉33、杆接立杆逐层安装各步大横杆和小横杆加设剪刀撑铺设脚手板挂安全网钢丝绳预埋件及卸荷同样须混凝土浇筑完成并达到75%后进行拉接。5.2.2悬挑式脚手架搭设要求1、脚手架搭设前，应做好各项准备工作。应配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。上部施工的悬挑脚手架施工操作利用下部升上来的落地架，其悬挑梁、吊环位置应错开落地架的立杆位置，以便利用落地架搭设悬挑架。2、按设计要求制作工字钢悬挑梁、斜拉钢丝绳、钢筋吊环、工字钢悬挑梁锚环、斜拉钢丝绳定位筋、架体立杆定位筋，并将斜拉钢丝绳定位筋、立杆定位筋焊接在工字钢悬挑梁上，要求接触面焊透且四周围焊，并对制作好的工字钢悬挑梁包括其上的架体立杆34、定位筋和斜拉钢丝绳定位筋进行除锈、防锈处理。3、脚手架搭设时，严禁将外径48.3mm和51mm的钢管混合使用。悬挑钢梁型号及锚固件应按设计确定，钢梁截面高度不应小于160mm。4、架体搭设前应先做一段样板验收合格后再大面积展开施工。5、每搭设完一步脚手架后，应按照规范要求校正步距、纵距、横杆及立杆的垂直度。脚手架搭设做到竖向垂直，横向交圈，间距均匀，满足垂直度和间距尺寸要求。6、螺栓的拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65 N.m。在主节点处固定水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件和旋转扣件的中心点相互不应大于150mm。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。7、在脚手架35、搭设到一定高度后，及时按照方案和规范要求随工程进度设置连墙件，剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。悬挑架应配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件架体以上二步。脚手架搭设到一定高度后，应及时满挂安全网。8、脚手板应铺满、铺稳，在拐角的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。栏杆和挡脚板均设置在外立杆的内侧。9、在设置结构悬挑梁所在楼层时，下部脚手架必须超过悬挑层1.5m，以保证施工安全。10、栏杆和挡脚板均设置在外立杆的内侧。11、在拐角的脚手板（钢筋网片），应采用12#铁丝与横向水平杆绑扎连接，防止滑动。12、脚手架搭设到一定高度后，应及时满挂安全网，安全网采用12#铁丝固36、定在立杆和纵向横杆上。5.3悬挑架的构造做法及要求1、工字钢钢梁本工程悬挑架采用16#、18#工字钢作为承重钢梁，长度根据具体部位下料（其中建筑物外悬挑长度1.35m-2.6m），固定段长度应不小于悬挑长度的1.25倍。悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。型钢悬挑梁固定端应采用2个（对）及以上U型钢筋拉环与建筑结构梁板固定，U型钢筋拉环应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固。型钢悬挑梁悬挑端应设置能使脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点（采用150mm高25钢筋头与型钢四周焊接），定位点离悬挑梁端部不应小于100mm。悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆37、纵距设置，每一纵距设置一根。图5.1 型钢悬挑脚手架构造工字钢悬挑段应伸出外立杆100mm，立杆中轴线部位竖向焊接直径不小于20mm、长150mm的定位钢筋。悬挑型钢遇剪力墙部位应预留洞口，以便型钢按方案的间距进行安置。剪力墙处预埋盒大小按剪力墙钢筋间距做调整，严禁切割结构钢筋。悬挑梁与建筑结构连接应采用水平支承于建筑梁板结构上的形式，锚固端长度应不小于1.25倍的外挑长度。型钢悬挑梁应设置在主体结构上，悬挑端应按悬挑跨度上挑0.5-1。支承点应设置在结构梁或墙上；若设置在外伸阳台上或悬挑板上时，应有加固的措施，并经结构设计负责人确认。钢梁禁止采用对焊钢梁。图5.2 悬挑钢梁穿墙做法图5.3 38、悬挑钢梁楼面做法1-25短钢筋150mm高；2-硬木楔子楔紧；3-10015010钢板1、立杆（1）单排、双排脚手架立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。（2） 脚手架立杆对接、搭接应符合下列规定：1）当立杆采用对接接长时，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；2）当立杆除顶端外，严禁采用搭接接长方式，采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转和扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。3）脚手架立杆39、顶端栏杆宜高出女儿墙上端1m，宜高出檐口上端1.5m。3、纵向水平杆（1）纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于3跨；（2）纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接。并应符合下列规定：1）两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3（图5.4）；2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；（a）接头不在同步内（立面） （b）接头不在同跨内（平面）图5.4 纵向水平杆对接接头布置1立杆；2纵向水平杆；40、3横向水平杆（3）外侧架体应设置腰杆，立杆在纵向钢管内侧，大横杆步距为1800mm的，须于每步大横杆之间在外排架设置两道拦腰杆，间距为600mm。（4）本工程使用钢笆脚手板，纵向水平杆水平间距为800mm，在内外水平杆之间须增设一道纵向水平杆，用于铺设钢筋网片。横向水平杆作为纵向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。4、 横向水平杆（1）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。（2）当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端应用直角扣件固定在纵向41、水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm。（3）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。，该杆轴线偏离主节点的距离不大于150mmm，且严禁拆除。（4）上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。（5）小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于100mm且不大于150mm；伸出里排大横杆距结构外边缘150mm，且长度不大于30cm。若小横杆伸出立杆长度超过以上限制，需要在作业层采取三角斜撑的方式予以加固。5、剪刀撑（1）双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑，单排脚手架应设剪刀撑。（2）单、双排脚手架剪刀撑的设置应符合下列规定：1）每道剪刀撑跨越立杆的根42、数宜按表5-2的规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间；表5-2剪刀撑跨越立杆的最多根数2）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，搭接应符合本方案中立杆搭接的规定；剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度不应小于1m，并用3个旋转扣件固定，端部扣件的边缘至杆端的距离10cm。3）剪刀撑斜杆应用扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（3）悬挑脚手架应在外侧立面连续设置剪刀撑。（4）架体外侧竖向剪刀撑双向应平行设置，角度一致。（5）剪刀撑的自由长度不应大于1500mm。（6）剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣43、件与脚手架的立杆或横杆扣紧外，在其中间增设2-4个扣结点。当无法与立杆或横杆扣接时，采用短钢管将剪刀撑钢管与立杆或横杆连接。6、脚手板（1）每层必须满铺钢筋网片，另外在悬挑层用18mm厚木模板做完全封闭，在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，并间隔每四步设置不低于180mm的挡脚板，采用铁皮订制踢脚板，外侧刷红白油漆，同时作业不超过两层。各栋采取满铺脚手板，并设置安全网及防护栏杆。（2）作业层脚手板应铺满、铺稳，铺实，离开施工墙面不宜大于100mm。（3）当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端采用12钢筋与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接44、铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm（图5.5a）；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm（图5.5b）。（a）脚手板对接 （b）脚手板搭接图5.5 脚手板对接、搭接构造（4）作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板的两端均应固定于支承杆件上。（5）当采用钢笆脚手板时，应满足以下要求。钢筋网片设置在3 根横向水平杆上，采用18#铁丝与纵横向水平杆绑扎，绑扎点不少于5个点，扎丝头应向内侧。封闭层脚手板的铺设，应采用一层18mm木模45、板进行铺设，铺设前可预先在木夹板与内侧立柱交接一边做5050mm的凹口，铺设可按照开口的位置进行拼装，铺设模板前先用18#的铁丝将木枋与大横杆固定，上铺18mm厚的模板并用钉子与木枋固定。立柱两侧至少各两道木方以防滑移, 脚手板下架设用兜网。7、连墙件（1）本工程连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.15m随层铺设、水平间距为两跨（L3.0m），以下两种连接方式，可根据现场结构施工情况进行选用。1）连墙杆用一根48.03.0 的钢管，与脚手架连接采用直角扣件，与建筑物的连接采用预埋直径20的圆钢与连墙杆进行焊接，预埋钢筋长度不少于30d，采用双面焊接，焊接长度为5d+20mm。主要用于剪力墙（铝模46、）边、结构边梁外侧，具体如下图所示。图5.6 连墙件大样图12）采用两根（或以上）48.03.0 的钢管，一根预埋在主体结构内，或穿墙，或抱柱于主体结构上，另一边与外架连接，两根钢管采用旋转扣件连接，需加设防滑扣件。适用于有墙柱可固定的区域以及阳台返边部位（该部位采用圆钢焊接时自由长度偏大）。常用做法如下图。图5.7 连墙件大样图2（2） 连墙件的布置应符合下列规定：1）连墙件宜优先设在结构层处，应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；3）应优先采用菱形布置，或采用方形、矩形布置；4）单个连墙件作47、用面积不应大于24m2；5）连墙件横竖向顺序排列、均匀布置，与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点，连墙杆伸出扣件的距离应小于100mm。（3）开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m。（4）连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接。（5）连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，应采用刚性连墙件与建筑物连接。（6）连墙件应采用扣件与结构拉结，本工程连墙件采用双扣件：（当单扣件承载力不满足要求时，可选用双扣件、螺栓或焊接等方式连接）；（7）双排钢管脚手架连墙件应与内外排杆件同时连接，且宜与立杆连接；（8） 当脚手架下部暂不48、能设连墙件时应采取防倾覆措施。当搭设抛撑时，抛撑应采用通长杆件，并用旋转扣件固定在脚手架上，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。（9）架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施。（10）参加本工程焊接的焊工均需进行审核评定，均要通过焊接上岗考核合格后方准参加工程焊接工作；各种焊材应当分类堆放，妥善管理。（11）验收要求：焊接接头应当全数检查，首先应有焊工对所焊接头制品进行自检，然后由施工单位专业质量检查员检验；焊缝表面应平整，不得有凹陷或焊瘤；焊接接头区域不得有裂纹。8、横向斜撑双排脚手架横向斜撑的设置应符49、合下列规定：1）横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置；2）高度在24m以下的封闭型双排脚手架可不设横向斜撑，高度在24m以上的封闭型脚手架，拐角应设置横向斜撑。（1）开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置；（2） 脚手架在塔吊、电梯、物料提升机、卸料平台等需要断开处，除设置连墙件外还应设置横向斜撑。 （见图5.8） 图5.8 横向斜撑设置示意图（3）斜撑的固定宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆50、，将斜腹杆固定在其伸出端上。高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨距设置一道。 图5.9 架体开口处加强做法1-横向斜撑9、钢丝绳本工程选用直径15.5（6*19+1）钢丝绳作为首步保险绳，钢丝绳下拉点作用于钢梁上。悬挑工资钢梁上的斜拉钢丝绳不参与计算，仅作安全绳。卸荷钢丝绳选用15.5，619+1，公称抗拉强度为1550N/mm2。悬挑脚手架以钢丝绳拉结立杆卸荷，吊点卸荷水平距离1.5m，在卸荷层楼面向上第一层与立杆对应的结构梁或混凝土墙柱上设上吊点，上吊点埋设20（HPB300钢筋）吊环，卸荷钢丝绳的下吊点分别设在内外立杆与大小横杆连接的节点处，吊环水平间距51、随立杆搭设。钢丝绳与混凝土结构接触部位应垫木方等柔性材料。采用手动葫芦拉紧钢丝绳后，再用U型绳卡将钢丝绳锁紧。每端连接钢丝绳采用的U型绳卡要匹配，安全弯高度宜为50mm，绳卡数量选择根据表5.3.9确定，本工程应选用绳卡为3+1，绳卡间距如图5.10示,绳卡拧紧到钢丝绳压扁三分之一直径为宜。图5.10 编插及绳卡的绳端固接表5-3 钢丝绳夹的数量表绳夹规格（钢丝绳公称直径）d/mm钢丝绳夹的最少数量/组（受力夹+观察夹）183+118264+126365+136446+144607+110、锚环锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不应小于16mm，钢筋锚固长度为30d；预埋锚环、U型螺栓52、宽度宜为翼缘宽度+50mm。 锚环锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm。当板面无面筋或板厚小于120时，板面锚环设置114螺纹钢筋600mm长压脚筋与锚环焊接，与周边板筋绑扎或焊接本工程锚环可参考选用以下两种形式，其中为便于钢梁安装和拆除，前端宜采用开口，后端两个宜采用封闭式锚环。形式一：图5.11 悬挑梁末端预埋环固定做法1-直径16mm预埋环；2-硬木楔子楔紧；3-218措施钢筋、长度1000mm 形式二：图5.12 悬挑梁末端预埋U型螺栓固定做法1- 直径16mm锚固螺栓；2-10015010钢板；3-主体结构楼板；4-L63角铁、长度260mm；5-硬木楔子侧向楔紧；653、-218锚固钢筋、长度1500mm11、钢丝绳上拉点（1）钢丝绳与建筑结构拉结的吊环均采用20圆钢，在混凝土中的锚固长度30d，浇筑混凝土前要进行专门的吊环隐蔽验收，确保预埋环符合要求；混凝土强度必须达到设计强度的75%以上并时间在5-7天，才能在吊环上施加荷载。（2）吊环与型钢、结构面之间的空隙应用钢楔或硬木楔楔紧。（3）本方案提供两种拉结形式，根据现场不同部位选用。1）剪力墙边、框架结构梁边，可直接埋设吊环于梁中部，需确保锚入结构内部的长度。图5.13 钢丝绳锚环大样12）本工程标准层南侧有四个阳台，阳台边梁外侧为花池，花池返边需要与边梁一次性浇筑成型，不可留置施工缝、穿线洞口等，此部位采54、用在阳台边梁梁底开洞口埋设吊环的方式，用做钢丝绳上拉结点。图5.14 梁底预埋吊环大样12、钢丝绳下拉点防滑节点在钢梁下横向焊接150mm长25止滑钢筋。图5.15 钢丝绳下拉点防滑措施13、槽钢下撑处理措施由于本工程阳台、大阳角、大板等悬挑结构较多，不能直接作为型钢锚固段，所有5m长和6m长的工字钢底部、2-14轴楼梯外侧3根工字钢（图纸中星号标注）下放均采用8#槽钢斜撑。做法如下图示意：图5.16 8#槽钢斜撑安装图5.4脚手架防护1、脚手架外立面应满挂阻燃式密目安全网做全封闭，密目网采用1.86.0m的规格，用安全网绳逐个绑扎在大横杆和外立杆内侧，且应拉紧顺平。2、脚手板应铺设牢固、严密55、，并安全兜网兜底。混凝土结构悬挑梁设置层架体应采用硬质隔断水平全封闭防护，并用安全兜网兜底，安全兜网必须兜至建筑物结构边，做稳定绑扎，施工层以下每隔10米采用安全兜网封闭。3、作业层脚手架与建筑物之间的空隙大于150mm时应采用硬木板或大眼网作全封闭，防止人员和物料坠落。4、硬质隔断水平全封闭防护每3层设置一道封闭层脚手板的铺设，应采用一层15mm木模板进行铺设，铺设前可预先在木模板与内侧立柱交接一边做5050mm的凹口，铺设可按照开口的位置进行拼装，铺设模板前先用16#的镀锌钢丝将木枋与大横杆固定，上铺15mm厚的模板并用钉子与木枋固定。立柱两侧至少各两道以防滑移，上、下两层木夹板的接缝应错56、开500mm, 脚手板下架设用兜网。图5.17 外脚手架层间防护设置5.5上人坡道搭设本工程地下室错层部位，以及地上施工电梯未安装之前，根据各施工段施工顺序不同须通过搭设人行马道以便工人上下通行使用，马道采用“之”字形、坡度1:3、宽度1.2m，立杆须与外架完全分离，马道侧面与结构拉结，转角处设置休息平台，宽度1100mm，斜道两侧及平台外围均必须设置栏杆及挡脚板，栏杆设置两道，高度分别为600mm 和1200m，挡脚板高度不小于180mm，外侧用密目式安全立网封闭，梯段板采用模板进行铺设，梯段和休息平台下铺设水平安全网以防止坠物。5.6施工电梯口楼层施工平台的搭设施工电梯口平台脚手架单独设置57、，与外架断开，考虑荷载较大，外侧立杆采用双立杆，两边八字型支撑与预埋短钢管扣件连接，每层平台至少设四道连墙件，其中有两道为八字型布置，以防架体纵向变形，八字型支撑采用48.33.6钢管，预埋钢管埋入结构内不小于300mm；连墙件与脚手架和预埋件为双直角扣件连接，连墙件、预埋件采用48.33.6钢管，预埋深度不小于300mm。立杆纵向间距1500mm，横向间距900mm，脚手架内边离建筑物边为350mm.大横杆最大步距为2000m。电梯口平台满铺钢跳板，下部满挂安全网。平台架为悬挑架与外架同设工字钢悬挑。图5.18 施工电梯楼层平台侧立面图5.7外架与卸料平台、外用电梯、塔吊附臂关系1、悬挑卸料58、平台的悬挑主梁锚环埋设避开悬挑外架的悬挑梁。卸料平台与悬挑架不得有联系，安装时将卸料平台处的横杆及剪刀撑暂时拆除，待本层卸料完毕后，即使将其恢复。悬挑外架与卸料平台关系详见悬挑架平面布置图，具体施工要求详见卸料平台安全专项施工方案。本工程各栋塔楼设置两个悬挑式卸料平台，卸料平台的主梁和次梁均采用16#工字钢，主梁长度为6m，次梁长度为3m，主梁与次梁全部采用焊接，次梁间距为1.3m；主梁之间、次梁之间加设483.5圆钢管，横向间距625mm，纵向间距700mm，两端与主次梁工字钢焊接；钢管、次梁工字钢上面满铺双层15mm厚木模板，用细铁丝固定在钢管上。两根主龙骨挑梁外侧分别用两根17.5mm(59、619+1)钢丝绳吊穿到上两层框架梁上，受力绳（外侧）、安全绳（内侧）的吊环分开独立设置，以保证受力绳位置破坏时安全绳起作用，不得两根钢丝绳穿同一个孔，故每个卸料平台需在梁内预埋4个吊环。卸料平台三面设钢管脚手架护栏，防护栏杆采用48.33.6钢管，与主梁工字钢在三面围焊。护栏高度1.5米，两侧立杆间距0.85m，正面立杆间距0.75m，水平杆分别在高度200mm，750mm,1500mm位置与立杆采用直角扣件连接，侧面满铺18厚胶合板，与钢管用14#细铁丝连接。图5.20 悬挑式卸料平台搭设侧立面图2、外用电梯设置在外架外侧，电梯楼层通道设置外架上。3、塔吊附着臂安装时要求穿入脚手架横、纵杆60、之间，不得接触架体杆件，附着臂穿入架体位置的立面安全网应开洞并在洞口四边绑扎牢固。塔吊附着高度、附着臂长度应由专业设备公司提供参数，在脚手架搭设时，根据参数对架体进行微调，以满足上述要求。5.8其他安全防护措施1、电梯井安全防护措施（另编制电梯井道操作架施工方案）（1）电梯井洞口安装1.8m 高的工具式防护门，防护门底部安装200mm高木踢脚板，防护门外侧张挂（当心坠落）安全警示标志牌。防护门做法如下图所示。图5.21 电梯井防护门大样图（2）电梯井内水平防护采用在井洞内用钢管搭设防护平台，上面满铺木模板硬质防护（作业层要求）或钢筋网片（非作业层）形式进行防护，硬质水平防护的位置根据楼层层高设61、置。（3）结构施工中电梯井和管道井不得作为垂直运输通道和垃圾通道。2、结构临边防护措施在结构四周边线内50cm 处设置组装式定型化防护栏，使用材料均采用48.33.6钢管。其高度不低于1.5m、立杆间距不大于2m。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具，防护栏杆制作按照沈阳腾越安全文明标化手册要求。 图5.22 组装式防护栏杆大样图3、安全通道防护棚构造措施（1）安全通道棚立杆应高出顶棚700mm，在顶棚超高部分两侧张挂密目安全网和180mm高踢脚板（踢脚板要求同外脚手架踢脚板）,安全网和踢脚板设置在立杆内侧（具体详见附图）。（2）用于汽车通过的安全62、通道，宽高宜大于40004000mm。（3）用于走人的安全通道， 宽高宜大于35004000mm 。4、楼梯临边防护措施楼梯及休息平台临边处搭设组装式定型化防护栏杆，防护栏杆采用双道栏杆形式，防护栏杆制作按照沈阳腾越安全文明标化手册要求。钢管表面涂刷红白相间警示油漆，做法如下图：图5.23 楼梯临边防护大样图5、防雷接地措施（1）防雷采用避雷针、大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每栋塔楼设置4 根避雷针，避雷针采用12 mm镀锌圆钢制作, 高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用404 的镀锌扁钢，将立杆与整幢建63、筑物楼层内避雷系统连成一体，立杆接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆采用焊接连接，保证接触面不小于10cm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m 设置1 个，不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度，焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10（遥测电阻不大于20）。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。分段架体采用直径12 mm镀锌圆钢与上下立杆焊接，焊接长度为150mm,保证上下架体连通形成64、一个整体。（2）接地脚手架在架设和使用期间，要严禁与带电体接触。脚手架需要通过或靠近380V以内的电力线路，距离在2m以内时，在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施，措施如下：对电线和脚手架钢管进行包扎隔绝。可用绝缘胶布，塑料布或其它绝缘性能良好的材料，由专业电工进行包扎。包扎好的电线与脚手架离开，可在包扎好的电线与包扎好的钢管之间设置可靠的隔离层，并绑扎牢固，以免晃动摩擦。脚手架采取接地处理。电力线路垂直穿过或靠近脚手架时，应将电力线路周围至少2m以内的脚手架水平连接，并将线路下的脚手架垂直连接进行接地；如电力线路和脚手架平行靠近时，应将靠电力线路的一段脚手架在水65、平方向连接，并在靠墙的一侧每隔25m设一地极，接地极入主体防雷网的纵向钢筋。接地线应采用绝缘胶布、塑料布等绝缘性能好的材料包裹，防止人体或金属等接触接地线。在脚手架上施工的电焊机、混凝土振动器等，要放在干燥木板上，操作者要戴绝缘手套，穿绝缘鞋，经过脚手架的电线要严格检查并采取安全措施。电焊机、振动器等外壳要采取保护性接地或接零措施。严禁用架子作为电焊的回线。第六章 脚手架搭设质量要求及检查验收6.1脚手架搭设质量要求表6-1 构配件允许偏差表 序号项 目允许偏差（mm）示 意 图检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径48.3壁厚3.00.50.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.72塞尺、拐角尺366、钢管外表面锈蚀深度0.18游标卡尺4钢管弯曲各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5l钢板尺立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220l水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m305冲压钢脚手板板面挠曲l4ml4m1216钢板尺板面扭曲（任一角翘起）56可调托撑支托变形10钢板尺塞尺表6-2 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准表项次检查项目安装扣件数量（个）抽查数量（个）允许的不合格数量（个）1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件519011150151280285150050112001201320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣67、件（非主节点处）5190111501512802851500501120012013200581320325012357106.2材料质量要求1、钢管脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793-2008或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091-2008中规定的 Q235 普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700-2006中 Q235级钢的规定。脚手架钢管采用 483.0 钢管。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。钢管表面应平滑,不应有钻孔、裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管应有产品质量合格证和质量检验报告。使用旧钢管时主要检查68、有无严重磷皮锈,检查锈蚀深度时,应先除去锈皮再量深度,但锈蚀深度不得大于壁厚允许偏差。作为脚手架杆件使用的钢管必须进行防锈处理：对钢管先进行除锈、后涂防锈漆两道。严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂缝的钢管严禁使用。2、扣件1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831-2006的规定。采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65Nm 时，不得发生破坏。3）扣件为杆件的连接件,分为直角扣件（用于两根呈垂直交叉钢管的连接）、对接扣件（用于两根钢管对接）、旋转扣件（用于平行或斜交杆件间连接）。4）铸铁不69、得有裂纹、气孔、不得有疏松、砂眼或其它影响使用性能的铸造缺陷,并应将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。5）扣件与钢管的贴合同必须严格整齐,应保证与钢管扣紧时良好。6）扣件活动部位应是活转的,旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。7）当扣件夹紧钢管时,开口处的最小距离应不小于5mm。8）扣件表面应进行防锈处理。9）可锻铸铁标准底座的材质和加工外观质量与缺陷要求同可锻铸铁扣件。10）现场所用的钢管、扣件必须按规定要求监理见证送检，检验合格后方可用于工程。3、钢丝绳断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用，应符合现行国家标准GB/T8918钢丝绳的规定。4、连墙件使用直径为48，壁厚为70、3.0mm的Q235-A碳素结构钢的钢管制作，预埋圆钢材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋GB1499.1中HPB300钢筋的规定。5、脚手板采用钢笆片脚手板：一般采用6.5和8的钢筋焊接而成，脚手板脱焊、断条、锈蚀严重的不得使用。6、安全网应符合现行国家标准GB5725安全网的规定，方准进场使用。大孔安全网用作兜网，其规格：3m6m；绿色密目安全网其规格：1.8m6m，只能用作外挂立网。安全网采用2300目的阻燃式密目式安全网，必须执有安检部门的准用证和出厂检验证。同时，安全网必须按规定送质检站检验，合格后方可用于工程。7、吊环、锚环用于固定悬挑梁的U型钢筋拉环和锚固71、螺栓的材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第1部分：热轧光圆钢筋GB1499.1中HPB300钢筋的规定。8、绳卡应符合现行国家标准钢丝绳夹GB/T5976的规定，并与使用的钢丝绳配套。6.3脚手架的验收和维护1、脚手架的验收（1）工字钢悬挑架预埋锚环所在楼板混凝土浇筑浇筑前，由工程部组织技术、安全、班组进行联合验收。（2）脚手架随楼层的增高逐层对其进行检查及分阶段验收，不符合要求的应迅速整改。过程验收包含钢管、扣件的检查，脚手架搭设是否符合规范，安全设施承挂情况。（3）当遇有六级大风与大雨后或停用超过一个月后，需对外架重新组织验收。雨后上架前要有防滑措施。（4）施工过程中由安全员、工长进行72、巡查，检查架体连接、连墙件是否松动，钢丝绳安全弯是否有明显变化，按计算书中限载值检查架体上荷载是否超载情况及安全防护措施是否符合要求等。（5）悬挑脚手架分段、分层搭设完毕后必须经过安全总监、生产经理、技术负责人及相应专职安全人员验收合格后方可投入使用。（6）架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，不得任意拆除连墙件，需局部拆改时，要经技术部同意，由架子工操作。2、脚手架搭设的允许偏差和检验方法表6-3 脚手架搭设的允许偏差和检验方法表注：图中1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆4-剪刀撑。3、脚手架的维护和管理（1）因脚手架在露天使用，搭拆频繁，73、损耗较大，因此必须加强维护和管理，及时做好回收、清理、保管、整修、防锈、防腐等项工作，才能降低损耗，提高周转次数，延长使用年限，降低工程成本。（2）使用完毕的脚手架料和构件、零件要及时回收，分类整理，分类存放，堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫。钢管和其它构件最好放在室内，如果放在露天，应用彩条布遮盖。扣件、螺栓及其它小零件，应用木箱、麻袋等容器分类贮存，放在室内。（3）作好钢构件的防锈和木制件的防腐处理。钢管外壁涂刷防锈漆两道；涂刷时涂层不宜过厚。扣件要涂黄油。垫木应做好防腐处理。（3）搬运长钢管时，应采取措施防止弯曲。（5）脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板等配件极易丢失。在安装及拆除74、脚手架时，多余的配件应及时回收存放。（6）日常检查，巡查的重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）连墙件扣件、螺栓是否松动。3）立柱是否有不均匀的沉降、垂直杆件是否出现倾斜现象等。4）施工过程中是否有超载的现象。5）安全防护措施是否符合规范要求，是否按照方案严格执行。6）外架体系和各杆件是否有变形的现象，脚手架立杆的垂直度允许偏差不得大于高度的1/300。第七章 脚手架的拆除7.1外脚手架拆除施工工艺流程确定转运钢管、吊车调运位置清除支架上杂物拆除脚手板（钢筋网片）、安全网拆除该步水平横杆拆除该步水平立杆拆除该步小横杆拆除该步剪刀撑拆除连墙杆（卸荷拉结钢丝绳75、拆除挑梁锚固端锚环拆除挑梁工字钢拆除、吊环割除）按规格堆码钢管及配件转运继续拆除下一步脚手架。（说明：括号内为悬挑脚手架悬挑层架体拆除工艺）7.2脚手架拆除前的施工要求1、完成外墙装饰面（墙面饰面、门窗及墙面其他装饰）的最后整修和清洁工作，其质量已符合规定要求，并经验收。2、对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。3、对参与脚手架拆除的操作人员、管理人员和检查、监护人员进行施工方案、安全、质量和外装饰保护等措施的交底。交底的内容应包括拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数76、量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。如果在夜间施工还要有照明和安全用电等内容。交底要有记录，双方均应在交底书上签字。4、参与拆除脚手架人员的职责要明确，并要明确相互间的关系，要有工作制度和必要的奖惩办法。5、外脚手架的拆除严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他垂直方向工作的安排，故第（1）条规定的工作必须在全部完成后，方可开始拆除外脚手架，决不允许下部在脚手架上做外墙面的整修清洁工作，上面就进行脚手架拆除，更不允许下部做外饰面和上部拆除脚手架同时进行。6、拆除脚手架时要特别加强出入口处的管理。拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用。对此除监护77、人员特别要注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都设置。7、在拆除的脚手架周围，易坠落范围四周设置明显“禁止入内”的标志，并有专人监护，以保证在拆脚手架时无其他人员入内。8、对于拆除脚手架用的垂直运输设备要事先检查和试车，使之符合安全使用的要求。并对操作人员和使用人员交底，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。9、建筑物的外墙门窗都要关紧，并对可能遭到碰撞处给予必要的保护。建筑物如设有临时外挑物，必须在拆除脚手架前拆除。7.3脚手架拆除过程中的施工要求1、在拆除过程中，凡己松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的78、杆件。 2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 7、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交79、代清楚后方可离开。 8、拆下的材料要集中塔吊吊运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和安全网要集中回收处理。9、当班拆除的架体材料当班转运完成，严禁把已拆除的架体材料进行隔夜转运。 10、拆除人员应配备各良好的通讯装置，每个班组配备不少于一个对讲机，塔吊司索必须配备对讲机。11、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 12、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，加固采用临时连墙杆的形式，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 13、如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。14、待上部立杆全部拆除后，利用塔吊配合，用钢丝绳绑扎在悬80、挑端，将工字钢逐根慢慢抽出，再调运至地面或其他安全的地方。第八章 脚手架施工安全保证措施8.1安全方案编制、审核人员概况表8-1 方案编制、审核人员名单及学历、专业、职称、职务情况人员学历专业职称职务公司审批本科土木工程高工公司总工分公司审核专科土木工程工程师分公司总工方案编制本科土木工程工程师项目技术负责人8.2施工人员证件及要求1、项目部成立安全领导小组，配备3名专职安全生产管理人员。序号姓名安全考核合格证编号联系电话负责栋号1龙江青建安C(2018)0123565188208553031-3栋2谢鹏超青建安C(2018)0123589134181983624-6栋3刘波青建安C(201781、)0266091151737739947-9栋在项目经理的组织下，负责开展安全生产管理工作，做好作业工人入场教育及安全技术交底工作，过程监督，及时制止施工现场违章、违规行为，为作业工人提供安全可靠的作业条件，安排防护设施的落实，确保防护与工程进度的同步，组织参加各项目验收工作。 安全总监全面监督施工现场安全工作开展情况，组织相关人员对施工现场进行不定期巡查，对存在的安全隐患及时提出整改意见，督促现场隐患整改。 2、特种作业人员配置工种需用人数特殊工种要求备 注架子工10架子工操作资格证证件附后（项目自行补充）电 工2电工操作资格证证件附后（项目自行补充）电焊工1电焊工操作资格证证件附后（项目自82、行补充）合 计133、对特种作业人员的要求：（1）、特种作业对操作者本人，尤其对他人和周围设施的安全有重大危害因素的作业，称特种作业。特种作业人员直接从事特种作业者，称特种作业人员。（）、在高大支模方面的特种作业，主要指起重机械作业、建筑登高作业、电工、焊工等。（3）、特种作业人员的年龄必须年满18周岁以上，工作认真负责，遵章守纪，身体健康，没有妨碍从事本作业的疾病和生理缺陷。即视力好，无听觉障碍、无癫痫，无高血压，无心脏病，恐高症，无眩晕和突发性昏厥等疾病。并具有本作业所需的文化程度和安全、专业技术知识及实践经验。（4）、建筑行业的特种作业人员必须经省级的安全生产监督局或其指定单位的安全教育83、和安全技术培训、考核、发证。取得合格证后，方能独立作业。（5）、取得合格操作证的特种作业人员，必须由原考核部门定期进行复审。除司机每年进行复审外，其它特种作业人员两年进行一次。复审时必须按规定进行体格检查，未按期复审不合格者，其操作的自行失效，不得从事特种作业的上岗操作。（6）、复审不合格者，可在两个月内再进行一次复审，仍不合格者，收缴操作证。凡未经复审者，不得继续独立作业。（7）、在两个复审期内，做到安全无事故的特种作业人员，经所在单位审查，报经发证部门批准后，可以免试，但不得连续免试。（8）、特种作业人员要保持相对稳定。工作变迁时，经所在地区的发证部门审核同意，可继续从事原作业。（9）、特84、种作业人员的合格操作上岗证，必须交总公司有关部门统一登记保管，其本人持原件的复印件上岗操作，以备检查。（10）、日常管理：特种作业人员必须持证上岗，严禁无证操作，特人员所在的项目部应加强对特种人员的管理工作和日常的检查工作，督促其做好，按规定对所使用、操作的工具、设备进行班前、班后、定期进行检查、保养、检修，坚持做好交接班制度。（11）、公司有关科室做好申报、培训、考核、复审的组织工作和日常的监督、检查工作。8.3施工荷载要求1、施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值，不得超过2kN/：架板上施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装构件的自重不得大于2.5kN。2、脚手85、架仅满足操作人员及随身携带的操作工具的荷载，不得在脚手板上大量堆放材料及过重的设备。施工人员作业时，尽量分散脚手架的荷载，严禁利用脚手架做垂直运输的支撑、泵管的支架及支撑大模板。8.4脚手架搭设的安全技术措施1、进入施工区域的作业人员及管理人员必须戴好安全帽。高空作业人员衣着整齐， 绑好裹腿， 应穿防滑鞋， 禁止赤脚或穿拖鞋与硬底、易滑的鞋。 2、脚手架搭设前，先由项目技术总工对相关施工人员进行方案交底，然后由工长对班组和操作人员进行交底。3、外架搭设前，工长要向搭设施工人员进行书面安全交底工作，交底要有接受人签字。操作小组接受任务后，必须根据任务特点和交底要求进行认真讨论，确定支搭方法，明确86、分工。在开始操作前，组长和安全员应对施工环境及所需防护用具做一次检查，消除隐患后方可开始操作。4、脚手架操作施工人员须持有特殊工作上岗证，并接受入场安全三级教育和考试合格，办理好平安卡和社保。操作班组应熟悉方案设计及施工要求，并做好脚手架施工的分工准备，备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。安全员应监督安全交底实施情况。5、架子工作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马凳操作，操作工具及零件放在工具袋内。搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嬉笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。6、架子工在搭设架子的过程中，搭设时设87、专人指挥， 作业人员注意力集中， 严格服从指挥， 多人协同配合作业时， 其动作应协调一致， 向上传递钢管时， 要用绳子绑扎好再向上拉。严禁抛扔工具、扣件等物品， 必须用专用工具袋。搭设过程中，当日没有完成的架子，下班前必须将架子固定好，避免失稳上人。7、遇有恶劣气候（如风力5级以上，高温、雨雪气候等）影响安全施工时应停止高处作业。8、顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。9、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。10、脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证88、搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。11、架体搭设时，材料应放置在楼层内且距楼层边不小于300mm，放置时不与楼层边缘平行。12、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步，如果超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，应采取撑拉固定等措施与建筑结构拉结。13、脚手架垫板应采用长度不小于2跨，厚度不小于50mm，宽度不小于200mm的木垫板。14、连墙件、剪刀撑、横向斜撑应随脚手架同步搭设，不得滞后安装。15、在搭设过程中应由架子工班长先进行自检，再由工程部、技术部、质安部相关人员共同验收，每两步验收一次，合格后方可使用。16、安装后的扣件螺栓扭89、力距应用扭力扳手检查，抽样方法应按随机均布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表8.2.5的规定确定，不合格的必须重新拧紧直至合格为止。17、对接扣件的开口朝上或朝内。对接卡开口应朝架内侧， 螺栓向上， 避免开口向上雨水侵入扣件。在脚手架上进行电、气焊作业时， 必须配置灭火器， 并有专人看守。 8.5脚手架使用安全技术措施1、未搭完的一切脚手架，非架子工一律不准上架。架子搭完后由架子队会同使用工种、技术、安全等有关人员共同进行验收，检验合格后，办理交接验收手续方可使用。使用中的架子必须保持完整，禁止随意拆、改脚手架主节点处的纵90、横向水平杆，纵、横向扫地杆，连墙件或挪用脚手板：必须拆改时，应经施工负责人批准，由架子工负责操作。2、严格控制施工荷载，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在架体上，严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架体上安全防护设施。3、结构施工时不允许多层同时作业，不得超过2层。4、当作业层高出其下连墙件3倍步距以上、且其上尚无连墙件时， 应采取加设的临时撑拉措施。 5、在架面上设置的轻型材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退。 6、禁止作业人员在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。 7、工人在架上作业时，必须系安全带，并应注意91、自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。 8、人员上下脚手架必须走安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。 9、每天班前工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查， 解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。 10、在每步架上的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面， 将架面上的材料物品堆放整齐， 垃圾清运出去，在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情92、况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。11、所有的架子，经过大风、大雨后，要进行检查，如发现有倾斜下沉、松扣和崩扣等现象，要及时维修。12、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固， 以达到坚固稳定，确保施工安全。13、脚手架架体内底层、施工层必须满铺钢笆网至结构边，底层钢笆网上满铺18mm厚的木板全封闭，每三步（不大于10m）操作层下设大孔安全兜网。14、每层作业层脚手板与建筑物之间的空隙大于15cm时应做全封闭，架体立杆离结构边缘在500mm-700mm时，采用铺钢芭片至建筑物边缘，上铺模板进行硬防护；架体立杆离结构边缘不大于500mm时，采用大孔安全水平兜网进行封闭93、，防止人员和物料掉落。8.6脚手架拆除的安全技术措施1、拆除前，班组要学习安全技术操作规程，班组必须对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交底内容要有针对性，拆架子的注意事项必须讲清楚。2、外架拆除前，工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作，交底要有接受人签字。3、拆架前在地面上划分外架拆除危险区域，拉设警戒线并设置危险警示牌。设专人监护，没有安全员、工长在场，外架不准拆除。4、架子拆除程序应由上而下，按层按步拆除。先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、砂浆块、U型卡、活动杆子及材料。按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求主杆拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。5、架子94、拆除工艺流程：拆护栏拆脚手板拆小横杆拆大横杆拆剪刀撑拆立杆拆拉杆传递至地面清除扣件按规格堆码6、拆杆和放杆时必须由23人协同操作，拆大横杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。7、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，在拆除连墙件。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按规范要求设置连墙件和横向斜撑加固。8、卸料时各构配件严禁抛掷至地面。9、操作人员在拆除时必须系挂安全带，安全带须挂在从稳95、固的结构上引出的安全绳（专设钢丝绳）上，且安全带须高挂低用。拆除过程中，应指派一个责任心强，技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部作业。10、拆架时，若有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作。11、拆架时扣件必须从钢管上全部拆除，不准将扣件留在被拆下的钢管上。12、拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿扳手，工具用后必须放在工具套内。13、拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嬉戏打闹。14、拆架人员要穿戴好个人劳保用品。15、拆除中不得更换人员，如更换人员必须重新进行安全技术交底。16、脚手杆要随拆、随运、随清，分类、分堆、分规格码放96、整齐，拆下来的脚手杆要有防水措施，以防雨后生锈。严禁将扣件留在脚手杆上，扣件要分型号装箱保管。17、严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。18、外架全部拆除后方可拆钢丝绳工字钢，严禁随意拆除钢丝绳。19、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。20、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。21、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。22、所有的脚手片，应自外向里竖立搬运，以防脚手片和垃圾物从高处坠落伤人。23、拆下的零配件要装入容器内，拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。8.7雨期施工措施本工程施工正处在雨季，外架搭设及维护也处在97、雨季，为此采取如下措施，以保证外架施工及作业安全。1、雨天严禁安排高空作业，雨后施工时作业人员需穿防滑鞋，并系好安全带及其它的防滑、劳保用品。2、搭设架子在雨季中，应组织有关部门进行检查，上人马道铺好木脚手板，钉好防滑条，防滑条间距不大于300mm，定期派人清扫马道上的积泥。3、雨季施工期间对架子工程应安排专人巡查与维修。4、雨后上架作业应有防护措施。5、雨后必须对架体进行重新检查。8.8脚手架防台风措施1、设专人收听天气预报，做好记录，并与市气象台保持联系，遇有紧急情况，立即投入现场进行抢救，使损失降到最低。2、当有台风来临时，本着对员工负责的精神，为避免不必要的人员伤亡，要求项目上所有员工98、一律停止作业禁止外出，防止发生意外。并积极配合协调地方有关部门的统一指挥，把预防工作做在台风来临之前，切实落实以防为主的方针。3、科学、合理安排风雨期施工，当风力大于6级时，应停止室外的施工作业，提前安排好各分部分项工程的风雨期施工，做到有备无患。4、台风来临前，对外架必须进行认真检查，必要时进行加固处理，防止架体摆动。检查各层脚手架连墙件是否与结构拉结牢固。外架脚手板上材料必须清理转移，防止高空落物。5、对外架、卸料平台和模板支架要确保整体稳定，确保架体和平台不发生垮塌事故。6、台风过后必须对脚手架进行复查，确保排除安全隐患后方可继续进行作业。第九章 搭设及使用期间的监测措施9.1监测措施199、沉降观测监测措施为保证架体的安全稳固，满足施工使用要求，避免发生超出规范要求的沉降及坍塌事故发生，须对架体进行有效沉降观测，及时进行调整加固：（1）对落地式脚手架的基础支撑挠曲和架体的水平位移进行重点监测。（2）每层梁板混凝土浇筑后在主要轴线位置处设置监测零点，监测方案按1525m间距设置1个检查点，每个端角部必须设置一个点。（3）必须在架体搭设前按照施工方案设置好监测零点，并安排专人负责保护好监测点并监测，加载过程中按层数随时注意并记录下沉数据。当下沉有突变趋势时，应加强监测，必要时通知项目经理和架体设计人员，并停止加载，分析下沉原因后，采取有效加强措施后方可再加载。（4）工字钢悬挑梁在使100、用过程中须加强巡查与监测，每天派专人进行巡视，且应定期（不超过10天）进行变形监测。每当大风、台风过后必须进行监测，发现问题应立即整改，符合要求才能使用。（5）每周对钢丝绳进行全数检查，保证每根钢丝绳都处于绷紧状态，不得有松懈。（6）监测仪器设备：水准仪、经纬仪、线锤、钢卷尺等。2、其他监测措施（1）脚手架在搭设过程中，每天由班组进行班前检查；脚手架使用过程中，由使用班组进行班前检查，在确认安全后，才能进行操作作业。（2）脚手架在搭设过程中的技术要求、允许偏差符合本方案中表6-3要求，每天由专业工长、安全员及测量员对搭设的架体进行检查。3、监测责任及分工（1）搭设、检查验收阶段：搭设过程施工责101、任人： 自检责任人：外架班组负责人 项目部检查责任人： （2）使用阶段：监控责任人： 应急指挥责任人： （3）拆除阶段施工责任人：安全监控责任人： （4）监测结果处理：由测量员及时将监测结果汇总，报项目技术部。一旦发生架体出现变形及位移征兆，要立即通知上部施工人员停止施工，暂时撤离现场，并通报值班生产经理，待经处理确认安全后，再重新施工。其他情况由安全监督作业班组及时进行整改、防护。9.2监测频率在脚手架搭设期间，一般监测频率不超过 3 天/次5 天/次，在脚手架使用期，一般监测频率不超过15 天/次。每当大雨、大风、台风过后必须进行监测，发现问题应立即整改，符合要求才能使用。第十章 脚手架施102、工应急救援预案10.1项目部应急领导小组组 长： 副组长： 下设：通讯联络组： 技术支持组： 保卫组： 抢险抢修组： 医疗救护组： 后勤保障组： 此外，如遇紧急事故，组长视情况还可拨打下述电话救援：报警电话:110急救电话:120医院： 10.2应急响应1、一般事故的应急响应（1）当事故或紧急情况发生后，当事人立即向公司安全部及公司领导汇报，并采取应急措施，防止事态扩大。（2）项目经理组织应急成员对事故进行处理，并在24 小时内尽快向生产安全管理部门部门报告。2、重大事故的应急响应（1）重大生产安全事故发生后，当事人或发现人，立即向项目领导报告，同时采取应急措施，防止事态扩大。（2）项目经理部103、组织应急小组人员对事故按应急措施进行处理，并立即报告分公司主管经理和安全管理部门。安全管理部门通知应急领导小组相关成员立即到现场协助调查。3、报警：紧急事故发生时，发现人应立即报警。（1）向内部报警，简述：出事地点、事态状况、报警人姓名。（2）向外部报警，详细准确报告：出事地点、单位、电话、事态状况及报警人姓名、单位、地址、电话。发生火灾时还要派人到主要路口迎接消防车。4、上报：紧急事故处理后，项目经理应在24 小时内填写应急准备和响应报告书，一式两份，自留一份，上报公司安全部一份。5、生产安全事故应急准备与响应措施：（1）架体坍塌规模的划分小规模坍塌：没有施工人员遇险，不能发生二次坍塌。中等104、规模坍塌：遇险人数二人以下，且遇险人员上体部分露在外面，不能发生二次坍塌。大规模坍塌：施工人员遇险人数二人以上，且遇险人员肢体均被埋没，有二次坍塌的可能。抢险要求小规模坍塌，由工长、技术人员、安全人员对坍塌位置进行勘察，在确保不能发生二次坍塌的情况下，由技术人员编制支护方案，由工长组织有关人员按方案进行支护，安全员进行现场监督。中等规模坍塌，由工长、技术人员、安全人员对坍塌位置进行勘察，在确保不能发生二次坍塌的情况下，由工长组织人员对遇险人员进行抢救，并及时送遇险人员到医院进行检查、治疗。由技术人员编制支护方案，由工长组织有关人员按方案进行支护，安全员进行现场监护施工。大规模坍塌，立即报告公司105、安全部。技术人员设计防止二次坍塌的防护措施，做到先防护、在抢险，确保不发生抢险过程新的人员受伤。（2）高处作业发生高处坠落的应急措施：高处坠落可能造成的伤害有：颅脑损伤、胸部创伤（如肋骨骨折）、胸腔储器损伤、腹部创伤等。当发生物体打击事件和有人自高处坠落摔伤时，应注意保护摔伤及骨折部位，避免因不正确的抬运使骨折错位造成二次伤害，并及时向工地负责人报告，拨打急救电话“120”或送医院救治，送医院途中不要乱转病人的头部，应该将病人的头部略抬高一些，昏迷病人取昏迷体位，防止呕吐物吸入肺内。（3）检修电器、使用电动机械、工具等发生的触电事故的应急措施。1）有人触电时，抢救者首先要立刻断开近处电源（拉闸106、拔插头），如触电距开关太远，用电工绝缘钳或干燥木柄铁锹、斧子等切断电线断开电源，或用绝缘物如木板、木棍等不导电材料拉开触电者或者挑开电线，使之脱离电源，切忌直接用手或金属材料及潮湿物件直接去拉电线和触电的人，以防止解救的人再次触电。2）触电人脱离电源后，如果触电人神志清醒，但有些心慌、四肢麻木、全身无力；或者触电人在触电过程中曾一度昏迷，但已清醒过来，应使触电7人安静休息，不要走动，严密观察，必要时送医院诊治。3）触电人已失去知觉，但心脏还在跳动，还有呼吸，应使触电人在空气清新的地方舒适、安静地平躺，解开妨碍呼吸的衣扣、腰带，若天气寒冷要注意保持体温，并迅速请医生（或打120）到现场诊治。4107、）如果触电人已失去知觉、呼吸停止，但心脏还在跳动，尽快把他仰面放平进行人工呼吸。5）如果触电人呼吸和心脏跳动完全停止，应立即进行人工呼吸和心脏胸外按压急救。 （4）机械伤害事故的应急措施：1）发生断手（足）、断指（趾）的严重情况时，现场要对伤口包扎止血、止痛、进行半握拳状的功能固定。将断手（足）、断指（趾）用消毒和清洁的敷料包好，切忌将断指（趾）浸入酒精等消毒液中，以防细胞变质。然后将包好的断手（足）、断指（趾）放在无泄露的塑料袋内，扎紧袋口，在袋周围放些冰块，或用冰棍代替（切忌将断手（足）、断指（趾）直接放入冰水中浸泡），速随伤者送医院抢救。2）发生头皮撕裂伤时，必须及时对受伤者进行抢救，采108、取止痛及其他对症措施；用生理盐水冲洗有伤部位涂红汞后用消毒大纱布块、消毒棉花紧紧包扎，压迫止血；同时打120 或者送医院进治疗。（5）坍塌事故的应急措施：发生坍塌事故后，应立即报告分公司和公司主管领导和生产安全部。因塌方造成人身事故后，应同时采取两个方面的措施，一方面立即扒挖，抢救伤员并密切注意伤员情况，防止二次受伤；另一方面对伤员上部的模板、构件、脚手架采取临时支撑措施，防止因二次坍塌伤及抢救者或加重事故后果。排险和抢救应由有经验的人指挥进行。对危害大的复杂坍塌，应由生产安全部门及有关技术部门共同商定处理措施。10.3工地附近医院方位图及电话1、工地附近医院方位图见下图（1）距离我项目工地最109、近的综合性医院是，具体路程途径详下图：2、医院电话及主要治疗： 医院电话主治专科距离人民医院全院设有临床和医技科室30个，专科专病门诊36个。内科：包括心血管内科、消化内科、呼吸内科、肾病内科、内分泌内科、神经内科、肿瘤科等专科；外科分为外一区和外二区，包括普通外科、泌尿外科、胸外科、神经外科、骨外科、创伤整形外科等专科；妇产科包括炎症、不孕症、肿瘤、月经不调、产科、优生优育等专科；儿科：包括普通儿科、新生儿科。还开设了口腔科、眼科、耳鼻喉科、皮肤性病科、肝病专科、中医妇科、乳腺病专科、中医内科、正骨、理疗康复科等，并设有担负本地区卫生防疫保健工作的卫生防疫、儿童保健、围产保健、妇发保健、社区110、卫生服务等科室。10.4应急物资装备表10-1 应急物资装备表序号名称单位数量备注1汽车辆22担架副23医用氧气瓶（氧气罩）套24干粉灭火器个105泡沫灭火器个10绝缘鞋双56绝缘手套双57绝缘麻绳捆28对讲机只109强光灯个1010急救医药箱只211危险区域隔离警戒带卷12各类安全禁止警告、指令、提示标志牌套213安全带副514安全绳副315手电筒个510.5火灾事故应急1、施工现场发生火灾事故时，应立即通知项目经理部并组织灭火，根据火场情况，机动灵活地选择灭火用具，如电气设备起火时应采用干粉灭火器扑救，不得用水或泡沫灭火器扑救；油漆、有机溶剂起火应采用泡沫灭火器或消防砂扑救，不得用水扑救。111、在无法控制火情时应立即拨打“119”向消防部门报警，同时组织继续扑救。2、在消防部门到达前，应对易燃、易爆的物质采取正确有效的隔离。如切断电源，撤离现场内的人员和周围易燃易爆物品及一切贵重物品。3、在扑救现场，应行动统一，如火势扩大，一般扑救不可能消灭火情时，应及时组织撤离扑救人员，避免不必要的伤亡。4、在扑救过程的同时要注意周围情况，防止中毒、倒塌、坠落、触电、物体打击，避免二次事故的发生。在灭火后，应保护好现场，以便事后调查起火原因。5、火灾现场自救注意事项a、救火人应注意自我防护，使用灭火器材救火时应站在上风位置，以防因烈火、浓烟熏烤而受到伤害。b、火灾袭来时要迅速疏散逃生，不要贪恋财物112、。c、必须穿越浓烟逃走时，应尽量用浸湿的衣物披裹身体，用湿毛巾或布捂住口鼻弯腰前行。d、身上着火时，可就地打滚，或用厚重衣物覆盖压灭火苗。e、大火封门无法逃生时，可用浸湿的被褥衣物等堵塞门缝，泼水降温呼救待援。6、受伤人员现场救治在出事现场，立即采取急救措施，使伤员尽快与致伤因素脱离接触，以免继续伤害深层组织。a、伤员身上燃烧着的衣服一时难以脱下时，可让伤员躺在地上打滚，或用水洒扑灭火焰。切勿奔跑或用手拍打，以免助长火势，防止手被烧伤。如附近有河沟或水池，可让伤员跳入水中。如为肢体烧伤则可直接浸入冷水中灭火。b、用清洁包布覆盖伤面做简单包扎，避免创面污染。自己不要随便把水痘弄破，更不要在创面涂113、任何有刺激性的液体或不清洁的粉和油剂。c、伤员口渴时可给适量饮水或含盐饮料。d、经现场处理后的伤员要迅速转送医院救治，转送过程中要注意观察呼吸、脉搏、血压等的变化。10.6应急抢救程序1、现场出现一旦外架坍塌、高空坠落、物体打击等事故，首先勘察事故现场，并要确保现场勘察人员、病伤员或其他人无任何危险，迅速使伤病员脱离现场。2、初步检查病员，判断其神智、呼吸循环是否有问题，必要时立即进行现场急救和监护，使病员保持呼吸畅通。视情况采取有效的止血、防止休克、包扎伤口，固定、保存好断离的器官或组织，预防感染、止痛等措施。3、呼救立即拨打“120”或去呼叫救护车，并继续施救，一直坚持到救援人或救护车到达114、。此时还应该反映病员的伤病员的情况和简单的救治过程。10.7急救要点1、现场急救应采取的初步措施（1）初步检查病人神智、呼吸、血压、脉搏等生命体征，并随时观察他们的变化，5分钟观察一次。（2）必须保持病人的正确体位，切勿随便推动或搬运病人，以免病情加重。昏迷发生呕吐病人头侧向一边；脑外伤、昏迷病人不要抱着头乱晃；高空坠落伤者，不要随便搬头抱脚移动；（3）采取以下相应的措施进行初步急救。 将病人移到安全、易于救护的地方。 选择病人体位，安静卧床休息； 吸氧疗法。病人身边备有氧气袋或氧气瓶，在很多类型的急症发生时均可首先应用。如：心脏病、脑中风、哮喘、呼吸困难、胸外伤、脑外伤等；呼吸道异物阻塞，运115、用腹部冲击法等急救手法，使异排出来；心跳呼吸停止，及时进心肺复苏术，即口对口人工呼吸和胸外心脏按压；外伤病人给予初步止血、包扎、固定。（4）清理楼道、走廊，移除影响搬运病人的杂物，方便急救人员和担架的快速通行。（5）待救护车到达后，应向急救人员详细地讲述病人的病情、伤情以及发展过程、所采取的初步急救措施，以保证急救的连续性和完整性。2、救护车到来之前的急救要点（1）对病人的生命体征进行初步检查，保持正确的体位；（2）向“120”呼救的同时，在场人员应积极进行初步救护；（3）准备向救护人员介绍病情及救治过程。3、高空坠落伤害应急（急救）措施：（1）坠落在地的伤员，应初步检查伤情，不要搬动摇晃；（116、2）去除伤员身上的用具和口袋中的硬物；（3）采取初步急救措施：止血、包扎、固定；（4）注意固定颈部、胸腰部脊椎，搬运时保持动作一致平稳，避免脊柱弯曲扭动加重伤情；（5）立即呼叫“120”或当地急救电话，前来救治或快速平稳地送医院救治。第十一章 文明施工措施根据脚手架施工的特殊性，以及我公司创建“文明工地”的总体部署，要求施工时作到如下：1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和已搭设好的外架，不得随意拆除和移动架体钢管、扣件等材料。3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。4、脚手117、架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可上岗，凡有高血压、贫血、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6、护身栏、脚手板、挡脚板、安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7、不得利用脚手架吊运重物，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。8、不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。9、拆除架子而使用电焊切割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗、接火盆、灭火器，防止火星和切割物溅落。10、脚手板使用时间较长，因此在使用过程中118、需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。11、要保证架体的整体性，不得与施工井架等一并拉结，不得截断架体。12、施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他材料、工具，使用的工具要放在工具口袋内，防止掉落伤人。13、脚手架材料堆放场做到整洁、摆放合理、专人看管。14、施工人员做到活完场净，确保脚手架施工材料不浪费。15、六级以上（含六级）大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书一一般部位（悬挑长度1.35m，3m长工字钢） 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50119、009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 5、混凝土结构设计规范GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架卸荷设置有脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)28.35立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.35双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型钢笆网片脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.15脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0120、.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广东广州市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.128风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.5，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.508，0.22 计算简图：侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)2121、06000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.150.8/(1+1)+1.430.8/(1+1)=1.792kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.150.8/(1+1)+30.8/(1+1)=1.293kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.7921.52=0.403kNm =Mmax/W=0.403106/4490=89.798N/mm2f=205122、N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.29315004/(100206000107800)=1.996mm max1.996mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.7921.5=2.957kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.2931.5=2.134kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.957kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rm123、ax=2.134kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.595106/4490=132.428N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.033mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.494kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.957/2=1.478kNRc=0.98=7.2kN 横向水平杆：Rmax=1124、.494kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H28.35脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.51/20.033/1.8)28.35=3.795kN 单内立杆：NG1k=3.795kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(28.35/1.8+1)1.50.80.151/1/2=1.508kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1125、=1.508kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(28.35/1.8+1)1.50.171/2=2.136kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.528.35=0.425kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.508+2.136+0.425=4.068kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.508kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(23)/126、2=3.6kN 内立杆：NQ1k=3.6kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.795+4.068)+ 0.91.43.6=13.972kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.795+1.508)+ 0.91.43.6=10.899kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量4吊环设置共用吊环钢筋直径d(mm)20钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢127、丝绳受力不均匀系数Kx1.5卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数1 第N次卸荷钢丝绳直径(mm)卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)115.512.615.75345012501.5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/450)=81.469 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1250)=67.38 钢丝绳竖向分力，不均128、匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.510.89915.75/28.351.5/1.5=7.266kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.513.97215.75/28.351.5/1.5=9.315kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=7.266/sin81.469=7.348kN T2=P2/sin2=9.315/sin67.38=10.091kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=10.091kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.66710.091/(215.19)=1个n=4个 满足要求！ 钢129、丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=125kN Fg= Fg/k=0.85125/9=11.806kNFg=10.091kN 满足要求！ 吊环最小直径dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=(410.091103/(65)1/2=15mm d=20dmin 满足要求！ 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳直径15.5mm，必须拉紧至10.091kN，吊环直径为20mm。 满足要求！ 八、立杆稳定性验算脚手架架体高度H28.35立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立130、杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-131、Kf)(hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(3.795+4.068)+1.43.6)(12.6+(1-0.8)(12.6-12.6)+max6，(1-0.8)15.75)/28.35=9.498KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(H-hx顶)/H=(1.2(3.795+4.068)+1.43.6)(28.35-12.6)/28.35=8.042kN 单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2)=9.498KN =N/(A)=9497.795/(0.188424)=119.151N/mm2f=205N/m132、m2 满足要求！ 组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(3.795+4.068)+0.91.43.6)(12.6+(1-0.8)(12.6-12.6)+max6，(1-0.8)15.75)/28.35=9.167KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(H-hx顶)/H=(1.2(3.795+4.068)+0.91.43.6)(28.35-12.6)/28.35=7.7133、62kN 单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2)=9.167KN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.221.51.82/10=0.135kNm =N/(A)+ Mw/W=9167.128/(0.188424)+134719.2/4490=145.007N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连接方式一：连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号422.5连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.134、9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.50821.821.5=7.681kN 长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.681+3)103/(0.896424)=28.115N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=7.681+3=10.681kN0.912=10.8kN满足要求！连接方式二： 对接焊缝强度验算： 连墙件的周长lw=d=3.142135、42=131.947mm； 连墙件钢管的厚度t=2.5mm； =(Nlw+N0)/(lwt)=(7.681+3)103/(131.9472.5)=32.38N/mm2ft=185N/mm2 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)70悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1350主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1650梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设136、计值ft(N/mm2)50 二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)17.5219.498450150027.5219.49812501500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/137、mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=7.521/1=7.521kN 第2排：F2=F2/nz=7.521/1=7.521kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.498/1=9.498kN 第2排：F2=F2/nz=9.498/1=9.498kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=16.367106/141000=116.081N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax138、/(8Iz)bh02-(b-)h2=19.3281000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=22.842N/mm2 max=22.842N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=6.89mm=2lx/250=21350/250=10.8mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-9.717kN,R2=29.451kN 四、悬挑主梁整体稳定性验算 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-139、2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=16.367106/(0.929141103)=124.953N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、锚固段与楼板连接的计算连接方式一：主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =9.717/2=4.858kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=9.717103/(43.14140、202.5)=15.465mm 螺栓验算： =N/(4d2/4)=9.717103/(4202/4)=7.732kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9514.3=13.585N/mm2 N/2 =4.858kN 2(b2-d2/4)fcc=2(1002-3.14202/4)13.585/1000=263.164kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=520=100mm 符合要求！连接方式二：主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20141、梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 1、压环钢筋验算如下 锚固点压环钢筋受力：N/2 =9.717/2=4.858kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=9.717103/(3.14202)=7.732N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书二一般部位（悬挑长度1.6m，4m长工字钢） 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢142、管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、钢结构设计规范GB50017-2003 4、混凝土结构设计规范GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架卸荷设置有脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)28.35立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.6双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型钢笆网片脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.15脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.143、01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广东广州市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.128风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.5，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.508，0.22 计算简图：侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)20144、5横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.150.8/(1+1)+1.430.8/(1+1)=1.792kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.150.8/(1+1)+30.8/(1+1)=1.293kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.7921.52=0.403kNm =Mm145、ax/W=0.403106/4490=89.798N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.29315004/(100206000107800)=1.996mm max1.996mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.7921.5=2.957kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.2931.5=2.134kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.957kN q=1.146、20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.134kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.595106/4490=132.428N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.033mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.494kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.957/147、2=1.478kNRc=0.98=7.2kN 横向水平杆：Rmax=1.494kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H28.35脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.51/20.033/1.8)28.35=3.795kN 单内立杆：NG1k=3.795kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(28.35/1.8+1)1.50.80.151/148、1/2=1.508kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=1.508kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(28.35/1.8+1)1.50.171/2=2.136kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.528.35=0.425kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.508+2.136+0.425=4.068kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.508kN 立杆施工活荷载计算 外149、立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(23)/2=3.6kN 内立杆：NQ1k=3.6kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.795+4.068)+ 0.91.43.6=13.972kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.795+1.508)+ 0.91.43.6=10.899kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量4吊环设置共用吊环钢筋直径d150、(mm)20钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳受力不均匀系数Kx1.5卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数1 第N次卸荷钢丝绳直径(mm)卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)115.512.615.75370015001.5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/700)=76.866 2=arctan(ls/Hs)151、=arctan(3000/1500)=63.435 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.510.89915.75/28.351.5/1.5=7.266kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.513.97215.75/28.351.5/1.5=9.315kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=7.266/sin76.866=7.461kN T2=P2/sin2=9.315/sin63.435=10.414kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=10.414kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T152、)=1.66710.414/(215.19)=1个n=4个 满足要求！ 钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=125kN Fg= Fg/k=0.85125/9=11.806kNFg=10.414kN 满足要求！ 吊环最小直径dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=(410.414103/(65)1/2=15mm d=20dmin 满足要求！ 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳直径15.5mm，必须拉紧至10.414kN，吊环直径为20mm。 满足要求！ 八、立杆稳定性验算脚手架架体153、高度H28.35立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设154、计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(3.795+4.068)+1.43.6)(12.6+(1-0.8)(12.6-12.6)+max6，(1-0.8)15.75)/28.35=9.498KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(H-hx顶)/H=(1.2(3.795+4.068)+1.43.6)(28.35-12.6)/28.35=8.042kN 单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2)=9.498KN =N/(A)=949155、7.795/(0.188424)=119.151N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(3.795+4.068)+0.91.43.6)(12.6+(1-0.8)(12.6-12.6)+max6，(1-0.8)15.75)/28.35=9.167KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(H-hx顶)/H=(1.2(3.795+4.156、068)+0.91.43.6)(28.35-12.6)/28.35=7.762kN 单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2)=9.167KN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.221.51.82/10=0.135kNm =N/(A)+ Mw/W=9167.128/(0.188424)+134719.2/4490=145.007N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连接方式一：连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)750连墙件截面类型钢管连墙件型号42157、2.5连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.50821.821.5=7.681kN 长细比=l0/i=750/15.9=47.17，查规范表A.0.6得，=0.861 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.681+3)103/(0.861424)=29.258N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=7.681+3=10.681kN0.912=10.8kN 满158、足要求！连接方式二： 对接焊缝强度验算： 连墙件的周长lw=d=3.14242=131.947mm； 连墙件钢管的厚度t=2.5mm； =(Nlw+N0)/(lwt)=(7.681+3)103/(131.9472.5)=32.38N/mm2ft=185N/mm2 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)70悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1600主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2000梁/楼板混凝土强度等级C159、30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)17.5219.498700150027.5219.49815001500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/m160、m2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=7.521/1=7.521kN 第2排：F2=F2/nz=7.521/1=7.521kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.498/1=9.498kN 第2排：F2=F2/nz=9.498/1=9.498kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=21.226106/141000=150.537N/mm2f=2161、15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=19.391000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=22.915N/mm2 max=22.915N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=12.8mm=2lx/250=21600/250=12.8mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-10.367kN,R2=30.248kN 四、悬挑主梁整体稳定性验算 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2162、003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.85。 = Mmax/(bWx)=21.226106/(0.853141103)=176.463N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、锚固段与楼板连接的计算连接方式一：主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =10.367/2=163、5.183kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=10.367103/(43.14202.5)=16.499mm 螺栓验算： =N/(4d2/4)=10.367103/(4202/4)=8.25kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9514.3=13.585N/mm2 N/2 =5.183kN 2(b2-d2/4)fcc=2(1002-3.14202/4)13.585/1000=263.164kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=520=100mm 符合要求！连接方式二164、：主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 1、压环钢筋验算如下 锚固点压环钢筋受力：N/2 =10.367/2=5.183kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=10.367103/(3.14202)=8.25N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！型钢悬挑脚手架(扣件式)165、计算书三一般部位（悬挑长度1.85m，4.5m长工字钢） 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、钢结构设计规范GB50017-2003 4、混凝土结构设计规范GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架卸荷设置有脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)28.35立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.85双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型钢笆网片脚手板自重标准值Gkjb(166、kN/m2)0.15脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广东广州市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.128风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.5，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.508，0.22 计算简图：侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平167、杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.150.8/(1+1)+1.430.8/(1+1)=1.792kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.150.8/(1+1)+30.8/(1+1)=1.293kN/m 计算简图如下：168、 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.7921.52=0.403kNm =Mmax/W=0.403106/4490=89.798N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.29315004/(100206000107800)=1.996mm max1.996mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.7921.5=2.957kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.2931.5=2.134k169、N 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.957kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.134kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.595106/4490=132.428N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.033mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.494kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接170、方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.957/2=1.478kNRc=0.98=7.2kN 横向水平杆：Rmax=1.494kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H28.35脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.51/20.033/1.8)28.35=3.795kN 单内立杆：NG1k=3.795kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=171、(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(28.35/1.8+1)1.50.80.151/1/2=1.508kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=1.508kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(28.35/1.8+1)1.50.171/2=2.136kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.528.35=0.425kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.508+2.136+0.4172、25=4.068kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.508kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(23)/2=3.6kN 内立杆：NQ1k=3.6kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.795+4.068)+ 0.91.43.6=13.972kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.795+1.508)+ 0.91.43.6=10.899kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马173、鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量4吊环设置共用吊环钢筋直径d(mm)20钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳受力不均匀系数Kx1.5卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数1 第N次卸荷钢丝绳直径(mm)卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)115.512.615.75395017501.5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算 1=arctan(174、ls/Hs)=arctan(3000/950)=72.429 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1750)=59.744 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.510.89915.75/28.351.5/1.5=7.266kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.513.97215.75/28.351.5/1.5=9.315kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=7.266/sin72.429=7.622kN T2=P2/sin2=9.315/sin59.744=10.784kN 卸荷钢丝绳175、的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=10.784kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.66710.784/(215.19)=1个n=4个 满足要求！ 钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=125kN Fg= Fg/k=0.85125/9=11.806kNFg=10.784kN 满足要求！ 吊环最小直径dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=(410.784103/(65)1/2=15mm d=20dmin 满足要求！ 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳直径15.5mm176、，必须拉紧至10.784kN，吊环直径为20mm。 满足要求！ 八、立杆稳定性验算脚手架架体高度H28.35立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/15.9=196.132 查规范表177、A得，=0.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(3.795+4.068)+1.43.6)(12.6+(1-0.8)(12.6-12.6)+max6，(1-0.8)15.75)/28.35=9.498KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(H-hx顶)/H=(1.2(3.795+4.068)+1.43.6)(28.35-12.6)/28.35=8.0178、42kN 单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2)=9.498KN =N/(A)=9497.795/(0.188424)=119.151N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(3.795+4.068)+0.91.43.6)(12.6+(1-0.8)(12.6-12.6)+max6，(1-0.8)15.75)/28.35=9.167KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2179、(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(H-hx顶)/H=(1.2(3.795+4.068)+0.91.43.6)(28.35-12.6)/28.35=7.762kN 单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2)=9.167KN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.221.51.82/10=0.135kNm =N/(A)+ Mw/W=9167.128/(0.188424)+134719.2/4490=145.007N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连接方式一：连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平180、面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1100连墙件截面类型钢管连墙件型号422.5连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.50821.821.5=7.681kN 长细比=l0/i=1100/15.9=69.182，查规范表A.0.6得，=0.779 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.681+3)103/(0.779424)=32.338N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！181、 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=7.681+3=10.681kN0.912=10.8kN 满足要求！连接方式二： 对接焊缝强度验算： 连墙件的周长lw=d=3.14242=131.947mm； 连墙件钢管的厚度t=2.5mm； =(Nlw+N0)/(lwt)=(7.681+3)103/(131.9472.5)=32.38N/mm2ft=185N/mm2 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)70悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1850主梁外锚固点182、到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2250梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)17.5219.498950150027.5219.49817501500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面183、抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.241=0.241kN/m 第1排：F1=F1/nz=7.521/1=7.521kN 第2排：F2=F2/nz=7.521/1=7.521kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.241=0.289kN/m 第1排：F1=F1/nz=9.498/1=9.498kN 第2排：F2=F2/nz=9.498/1=9.498kN 1、强度验算 弯矩图184、(kNm) max=Mmax/W=26.149106/185000=141.344N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=19.5311000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=19.11N/mm2 max=19.11N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=14.215mm=2lx/250=21850/250=14.8mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-11.296kN,R2=31.477kN 四、悬挑主梁整体稳定性验算 受185、弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.85。 = Mmax/(bWx)=26.149106/(0.853185103)=165.687N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 五、锚固段与楼板连接的计算连接方式一：主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/m186、m2)50锚固螺栓1锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =11.296/2=5.648kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=11.296103/(43.14202.5)=17.979mm 螺栓验算： =N/(4d2/4)=11.296103/(4202/4)=8.989kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9514.3=13.585N/mm2 N/2 =5.648kN 2(b2-d2/4)fcc=2(1002-3.14202/4)13.585/1000=26187、3.164kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=520=100mm 符合要求！连接方式二：主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 1、压环钢筋验算如下 锚固点压环钢筋受力：N/2 =11.296/2=5.648kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=11.296103/(3.14202)=8.989N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁188、与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书四一般部位（悬挑长度2.25m，5.0m长工字钢，2排立杆，加8#槽钢斜撑） 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、钢结构设计规范GB50017-2003 4、混凝土结构设计规范GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架卸荷设置有脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)28.35立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆189、横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)1.25双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型钢笆网片脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.15脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广东广州市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.128风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)190、1.5，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.508，0.22 计算简图：侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.150.8/(1+1)+1.430.8/(1+1)=1.792kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjb191、lb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.150.8/(1+1)+30.8/(1+1)=1.293kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.7921.52=0.403kNm =Mmax/W=0.403106/4490=89.798N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.29315004/(100206000107800)=1.996mm max1.996mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rm192、ax=1.1qla=1.11.7921.5=2.957kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.2931.5=2.134kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.957kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.134kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.595106/4490=132.428N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.033mmminlb/150，10min800/193、150，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.494kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.957/2=1.478kNRc=0.98=7.2kN 横向水平杆：Rmax=1.494kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H28.35脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.51/20194、.033/1.8)28.35=3.795kN 单内立杆：NG1k=3.795kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/2/2=(28.35/1.8+1)1.50.80.151/2/2=0.754kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：NG2k1=0.754kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(28.35/1.8+1)1.50.171/2=2.136kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.528.35195、=0.425kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.754+2.136+0.425=3.315kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.754kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(23)/2=3.6kN 内立杆：NQ1k=3.6kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.795+3.315)+ 0.91.43.6=13.068kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.196、795+0.754)+ 0.91.43.6=9.995kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量4吊环设置共用吊环钢筋直径d(mm)20钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳受力不均匀系数Kx1.5卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数1 第N次卸荷钢丝绳直径(mm)卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)197、115.512.615.753135021501.5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1350)=65.772 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/2150)=54.372 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.59.99515.75/28.351.5/1.5=6.663kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.513.06815.75/28.351.5/1.5=8.712kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/s198、in1=6.663/sin65.772=7.307kN T2=P2/sin2=8.712/sin54.372=10.718kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=10.718kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.66710.718/(215.19)=1个n=4个 满足要求！ 钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=125kN Fg= Fg/k=0.85125/9=11.806kNFg=10.718kN 满足要求！ 吊环最小直径dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=(410.718103/(65)1/2=15mm d=20dmin 满足要求！ 注：f为199、拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳直径15.5mm，必须拉紧至10.718kN，吊环直径为20mm。 满足要求！ 八、立杆稳定性验算脚手架架体高度H28.35立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计200、算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(3.795+3.315)+1.43.6)(12.6+(1-0.8)(12.6-12.6)+max6，(1-0.8)15.75)/28.35=8.904KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2(NG1k+NG201、2k)+1.4NQ1k)(H-hx顶)/H=(1.2(3.795+3.315)+1.43.6)(28.35-12.6)/28.35=7.54kN 单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2)=8.904KN =N/(A)=8904.366/(0.188424)=111.707N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(3.795+3.315)+0.91.43.6)(12.6+(1-0.8)(12202、.6-12.6)+max6，(1-0.8)15.75)/28.35=8.574KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(H-hx顶)/H=(1.2(3.795+3.315)+0.91.43.6)(28.35-12.6)/28.35=7.26kN 单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2)=8.574KN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.221.51.82/10=0.135kNm =N/(A)+ Mw/W=8573.7/(0.188424)+134719.2/4490=137.563N/mm203、2f=205N/mm2 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连接方式一：连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1600连墙件截面类型钢管连墙件型号422.5连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.50821.821.5=7.681kN 长细比=l0/i=1600/15.9=100.629，查规范表A.0.6得，=0.588 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.68204、1+3)103/(0.588424)=42.842N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=7.681+3=10.681kN0.912=10.8kN 满足要求！连接方式二： 对接焊缝强度验算： 连墙件的周长lw=d=3.14242=131.947mm； 连墙件钢管的厚度t=2.5mm； =(Nlw+N0)/(lwt)=(7.681+3)103/(131.9472.5)=32.38N/mm2ft=185N/mm2 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)70悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁205、与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2200主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2750梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑140031501400是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排206、立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)17.0278.9041350150027.0278.90421501500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1207、/nz=7.027/1=7.027kN 第2排：F2=F2/nz=7.027/1=7.027kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.904/1=8.904kN 第2排：F2=F2/nz=8.904/1=8.904kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=6.76106/141000=47.945N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=14.221000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=16.805208、N/mm2 max=16.805N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=1.21mm=2lx/250=22200/250=17.6mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=0.662kN,R2=-4.957kN,R3=23.321kN 四、下撑杆件验算 下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型8号槽钢下撑杆截面积A(cm2)10.24下撑杆截面惯性矩I(cm4)101.3下撑杆截面抵抗矩W(cm3)25.3下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)3.15对接焊缝抗压强度设计值ftw(N209、/mm2)140 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3150/1400)=66.038 下撑杆件支座力： RX1=nzR3=123.321=23.321kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=23.321/tan66.038=10.365kN 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1=23.321/sin66.038=25.521kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=25.521kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(31502+14002)0.5=3447.1mm 下撑杆长细比： 1=L01/i=3447.1/31.5=210、109.432 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.536 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A)=25520.722/(0.5361024)=46.497N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=25.521103/A=25.521103/1024=24.923N/mm2fcw=140N/mm2 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(+NXZ1)|/nz=|(-(+10.365)|/1=10.365kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=6.76106/(1.05141103)+10.36211、5103/2610=49.633N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=6.76106/(0.929141103)=51.61N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算连接方式一：主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土212、与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =4.957/2=2.479kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=4.957103/(43.14202.5)=7.89mm 螺栓验算： =N/(4d2/4)=4.957103/(4202/4)=3.945kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9514.3=13.585N/mm2 N/2 =2.479kN 2(b2-d2/4)213、fcc=2(1002-3.14202/4)13.585/1000=263.164kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=520=100mm 符合要求！连接方式二：主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 1、压环钢筋验算如下 锚固点压环钢筋受力：N/2 =4.957/2=2.479kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=4.957103/(3.14202)=3.945N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6214、 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书五一般部位（悬挑长度2.25m，5.0m长工字钢，3排立杆，加8#槽钢斜撑） 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、钢结构设计规范GB50017-2003 4、混凝土结构设计规范GB50010-2010 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架卸荷设置有脚手架搭设排数双排脚手架（按三排立杆计算）脚手架钢管类型483脚手架架体高度215、H(m)28.35立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5（局部1.4m）立杆横距lb(m)0.8+0.5横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.1内立杆离建筑物距离a(m)0.85双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型钢笆网片脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.15脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型铁皮挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m216、2)3地区广东广州市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.128风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.5，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.508，0.22 计算简图：侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 取多排架中最大横距段作为最不利计算 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)217、+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.150.8/(2+1)+1.430.8/(2+1)=1.208kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.150.8/(2+1)+30.8/(2+1)=0.873kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.2081.52=0.272kNm =Mmax/W=0.272106/4490=60.533N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6770.87315004/(1002060218、00107800)=1.348mm max1.348mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.2081.5=1.993kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.10.8731.5=1.441kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.993kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.441kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.534106/4219、490=118.961N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.186mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.009kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=1.993/2=0.997kNRc=0.858=6.8kN 横向水平杆：Rmax=2.009kNRc=0.858=6.8kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H28.35脚手架钢管类型483每米立杆承受结220、构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)n/20.033/h)H=(0.12+(0.8+0.1)1/20.033/1.8)28.35=3.638kN中间立杆：NG1k=3.638kN 单内立杆：NG1k=3.638kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/1/2=(28.35/1.8+1)（0.7+0.4）0.40.151/1/2=1.106kN1/1表示脚手板1步1设 中间立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/1/221、2=(28.35/1.8+1)（0.25+0.4）0.4+（0.4+0.6）0.40.151/1/2=1.658kN 单内立杆：NG2k1=(H/h+1)la(lb+a1)Gkjb1/1/2=(28.35/1.8+1)（0.4+0.6）0.40.151/1/2=1.005kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGkdb1/2=(28.35/1.8+1)(0.4+0.7)0.171/2=1.566kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.01(0.4+0.7)28.35=0.312kN222、 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.106+1.566+0.312=2.974kN中间立杆：NG2k=NG2k1=1.658kN单内立杆：NG2k=NG2k1=1.005kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=（0.7+0.4）0.4(23)=2.64kN 中间立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=（0.25+0.4）0.4+（0.4+0.6）0.4(23)=3.96kN 外立杆：NQ1k=la(lb+a1)(njjGkjj)/2=（0.4+0.6）0.4(23)=2.223、4kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.638+2.974)+ 0.91.42.64=11.261kN中间立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.638+1.68)+ 0.91.43.96=11.345kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.638+1.005)+ 0.91.42.4=8.596kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹224、数量4吊环设置共用吊环钢筋直径d(mm)20钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1400钢丝绳受力不均匀系数Kx1.5卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数1 第N次卸荷钢丝绳直径(mm)卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)115.512.615.753135021501.5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1250)=65.7225、72 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/2150)=54.372 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.511.34515.75/28.351.5/1.5=7.563kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.511.26115.75/28.351.5/1.5=7.507kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=7.563/sin65.772=8.293kN T2=P2/sin2=7.507/sin54.372=9.236kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=9.236kN 绳夹226、数量：n=1.667Fg/(2T)=1.6679.236/(215.19)=1个n=4个 满足要求！ 钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=125kN Fg= Fg/k=0.85125/9=11.806kNFg=9.236kN 满足要求！ 吊环最小直径dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=(49.236103/(65)1/2=13.45mm d=20dmin 满足要求！ 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 第1次卸荷钢丝绳直径15.5mm，必须拉紧至9.236kN，吊环直径为20mm。 满足要求！227、 八、立杆稳定性验算脚手架架体高度H28.35立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 2、立杆稳定性验算 以最大轴力中间立杆进行228、计算。不组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(3.638+1.658)+1.43.96)(12.6+(1-0.8)(12.6-12.6)+max6，(1-0.8)15.75)/28.35=7.807KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(H-hx顶)/H=(1.2(3.638+1.658)+1.43.96)(28.35-12.6)/28.35=6.611kN 单立杆轴心压力最大值229、N=max(N1、N2)=7.807KN =N/(A)=7807/(0.188424)=97.940N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(3.638+1.658)+0.91.43.96)(12.6+(1-0.8)(12.6-12.6)+max6，(1-0.8)15.75)/28.35=7.443KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4N230、Q1k)(H-hx顶)/H=(1.2(3.638+1.658)+0.91.43.96)(28.35-12.6)/28.35=6.203kN 单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2)=7.443KN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.221.51.82/10=0.135kNm =N/(A)+ Mw/W=7443/(0.188424)+134719.2/4490=123.374N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 九、连墙件承载力验算连接方式一：连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l231、0(mm)1100连墙件截面类型钢管连墙件型号422.5连墙件截面面积Ac(mm2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.50821.821.5=7.681kN 长细比=l0/i=1100/15.9=69.182，查规范表A.0.6得，=0.779 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.681+3)103/(0.779424)=32.338N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=7.6232、81+3=10.681kN0.912=10.8kN 满足要求！连接方式二： 对接焊缝强度验算： 连墙件的周长lw=d=3.14242=131.947mm； 连墙件钢管的厚度t=2.5mm； =(Nlw+N0)/(lwt)=(7.681+3)103/(131.9472.5)=32.38N/mm2ft=185N/mm2 满足要求！ 悬挑梁验算 一、基本参数主梁离地高度(m)70悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1300主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚233、固长度Lm(mm)1650梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)17.1638.596950150026.5067.8071750150036.5067.80721501500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)2234、15主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=7.163/1=7.163kN第2排：F2=F2/nz=6.506/1=6.506kN 第3排：F2=F2/nz=6.506/1=6.506kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/nz=9.936/1=8.596kN第2排：F2=F2/nz=9.936/1=7.807kN第3排：F2=F2/nz=9.936/1=7.807kN 1、强度验算 弯矩235、图(kNm) max=Mmax/W=11.81106/141000=83.759N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=16.65N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=4.8mm=2lx/250=22200/250=17.6mm 符合要求！ 4、支座反力计算RA=0.283kN,RB=-7.530kN,RH=32.471kN 四、下撑杆件验算 下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型8号槽钢下撑杆截面积A(cm2)10.24下撑杆截面惯性矩I(cm4)101.3下撑杆截面抵抗矩W(cm3)25.3下撑杆材料抗压强度设计236、值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)3.15对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)140 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3150/1200)=69.146 下撑杆件支座力： RX1=nzR3=132.471=32.471kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=32.471/tan69.146=12.370kN 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1=32.471/sin69.146=34.747kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=34.747kN 下撑杆长度： L01237、=(L12+L22)0.5=(31502+12002)0.5=3370.831mm 下撑杆长细比： 1=L01/i=3370.831/31.5=107.011 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.549 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A)=34747/(0.5491024)=61.808N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=34.747103/A=34.747103/1024=33.933N/mm2fcw=140N/mm2 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(+NXZ1)|/nz=|(-(+12238、.370)|/1=12.370kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=11.81106/(1.05141103)+12.370103/2610=84.509N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。 = Mmax/(bWx)=11.81106/(0.929141103)=90.160N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连239、接的计算连接方式一：主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =7.530/2=3.765kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=7.530103/(43.14202.5)=11.990mm 螺栓验算： =N/(4d2/4)=7.530103/(4202/4)=5.995kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算240、如下 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9514.3=13.585N/mm2 N/2 =3.765kN 2(b2-d2/4)fcc=2(1002-3.14202/4)13.585/1000=263.164kN 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=520=100mm 符合要求！连接方式二：主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 1、压环钢筋验算如下 锚固点压环钢筋受力：N/2 =7.530/2=3.765kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=7.530103241、/(3.14202)=5.995N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书六阳角部位（悬挑长度2.662m，6.0m长工字钢，加8#槽钢斜撑） 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、钢结构设计规范GB50017-20034、混凝土结构设计规范GB50010242、-2010 架体验算 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架卸荷设置有脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)28.35立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)1.3双立杆计算方法不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型钢笆网片脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.15脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1243、设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广东广州市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.128风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.5，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.508，0.22 计算简图：侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.0244、33+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.150.8/(1+1)+1.430.8/(1+1)=1.792kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.150.8/(1+1)+30.8/(1+1)=1.293kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.7921.52=0.403kNm =Mmax/W=0.403106/4490=89.798N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.29245、315004/(100206000107800)=1.996mm max1.996mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.7921.5=2.957kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.2931.5=2.134kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.957kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.134kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mm246、ax/W=0.595106/4490=132.428N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.033mmminlb/150，10min800/150，105.333mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.494kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.957/2=1.478kNRc=0.98=7.2kN 横向水平杆：Rmax=1.494kNRc=0.98=7.2kN 满足要求！ 六、荷载计算脚手架架体高度H28.35脚手架钢管247、类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.51/20.033/1.8)28.35=3.795kN 单内立杆：NG1k=3.795kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(28.35/1.8+1)1.50.80.151/1/2=1.508kN 1/1表示脚手板1步1设 单内立杆：NG2k1=1.508kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)laGk248、db1/2=(28.35/1.8+1)1.50.171/2=2.136kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.528.35=0.425kN 5、构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.508+2.136+0.425=4.068kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.508kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(23)/2=3.6kN 内立杆：NQ1k=3.6kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(249、NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.795+4.068)+ 0.91.43.6=13.972kN单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.795+1.508)+ 0.91.43.6=10.899kN七、钢丝绳卸荷计算阳角部位选择最大悬挑高度段、最大悬挑尺寸和带联梁的阳角架进行计算。部位如下图示意，对A、B、C号三根工字钢的卸荷钢丝绳分别进行验算。钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量4吊环设置共用吊环钢筋直径d(mm)20钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉250、强度(N/mm2)1400钢丝绳受力不均匀系数Kx1.5卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数1 工字钢编号钢丝绳直径(mm)卸荷点位置高度hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距HL(m)A15.512.615.75350213201.5B15.512.615.756136625621.5C15.512.615.753100020001.5A号、C号工字钢钢丝绳卸荷B号工字钢钢丝绳卸荷说明：因中间工字钢外端距离较远，钢丝绳在上一层卸荷时角度偏小，所有在上251、两层进行卸荷。钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)1、单独A号工字钢卸荷钢丝绳验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/502)=80.501 2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1320)=66.251 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.510.89915.75/28.351.5/1.5=7.266kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.513.97215.75/28.351.5/1.5=9.315kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=7.266/sin80.252、501=7.367kN T2=P2/sin2=9.315/sin66.251=10.177kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=10.177kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.66710.177/(215.19)=1个n=4个 满足要求！ 钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=125kN Fg= Fg/k=0.85125/9=11.805kNFg=10.177kN 满足要求！吊环最小直径dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=(410.177103/(65)1/2=14.12mm d=20dmin满足要求！2、单独B号工字钢卸荷钢丝绳验算 1=a253、rctan(ls/Hs)=arctan(6000/1366)=77.174 2=arctan(ls/Hs)=arctan(6000/2562)=66.878 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.510.89915.75/28.351.5/1.5=7.266kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.513.97215.75/28.351.5/1.5=9.315kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=7.266/sin77.174=7.411kN T2=P2/sin2=9.315/sin66.878=10.129k254、N 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=10.129kN 绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.66710.129/(215.19)=1个n=4个 满足要求！ 钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=125kN Fg= Fg/k=0.85125/9=11.805kNFg=10.129kN 满足要求！吊环最小直径dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=(410.129103/(65)1/2=14.08mm d=20dmin 满足要求！3、单独C号工字钢卸荷钢丝绳验算 1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1000)=71.565 2=arcta255、n(ls/Hs)=arctan(3000/2000)=56.310 钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5 P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.510.89915.75/28.351.5/1.5=7.266kN P2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.513.97215.75/28.351.5/1.5=9.315kN 钢丝绳轴向拉力 T1=P1/sin1=7.266/sin71.565=7.659kN T2=P2/sin2=9.315/sin56.310=11.195kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT1，T2=11.195kN 绳夹数量：n=1.6256、67Fg/(2T)=1.66711.195/(215.19)=1个n=4个 满足要求！ 钢丝绳： 查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=125kN Fg= Fg/k=0.85125/9=11.805kNFg=11.195kN 满足要求！吊环最小直径dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=(411.195103/(65)1/2=14.81mm d=20dmin满足要求！ 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2八、立杆稳定性验算脚手架架体高度H28.35立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面257、回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.811210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=Kh=1.1551.51.8=3.119m 长细比=l0/i=3.119103/15.9=196.132 查规范表A得，=0.188 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 外排单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-K258、f)(hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(3.795+4.068)+1.43.6)(12.6+(1-0.8)(12.6-12.6)+max6，(1-0.8)15.75)/28.35=9.498KN 内排单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(3.795+0.848)+1.43.6)(12.6+(1-0.8)(12.6-12.6)+max6，(1-0.8)15.75)/28.35=6.962KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N2=(1.259、2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(H-hx顶)/H=(1.2(3.795+4.068)+1.43.6)(28.35-12.6)/28.35=8.042kN 单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2)=9.498KN =N/(A)=9497.795/(0.188424)=119.151N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 内排单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(3.795+4.068)+1.43.6)(12.6+(1-0.8)(12.6-12.6)+m260、ax6，(1-0.8)15.75)/28.35=9.498KN 组合风荷载作用 底部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N1=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx顶-hx1)+max6，(1-Kf)hj顶)/H=(1.2(3.795+4.068)+0.91.43.6)(12.6+(1-0.8)(12.6-12.6)+max6，(1-0.8)15.75)/28.35=9.167KN 顶部卸荷段立杆 单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(H-hx顶)/H=(1.2(3.795+4.068)+0.91.43.6261、)(28.35-12.6)/28.35=7.762kN 单立杆轴心压力最大值N=max(N1、N2)=9.167KN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.221.51.82/10=0.135kNm =N/(A)+ Mw/W=9167.128/(0.188424)+134719.2/4490=145.007N/mm2f=205N/mm2 满足要求！九、连墙件承载力验算连接方式一：连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)1600连墙件截面类型钢管连墙件型号422.5连墙件截面面积Ac(m262、m2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9 Nlw=1.4k2h2la=1.40.50821.821.5=7.681kN 长细比=l0/i=1600/15.9=100.629，查规范表A.0.6得，=0.588 (Nlw+N0)/(Ac)=(7.681+3)103/(0.588424)=42.842N/mm20.85f=0.85205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=7.681+3=10.681kN0.912=10.8kN 满足要求！连接方式二： 263、对接焊缝强度验算： 连墙件的周长lw=d=3.14242=131.947mm； 连墙件钢管的厚度t=2.5mm； =(Nlw+N0)/(lwt)=(7.681+3)103/(131.9472.5)=32.38N/mm2ft=185N/mm2 满足要求！ 十、立杆荷载通过联梁分配到型钢梁上荷载计算外架经过卸荷以后，外排立杆传递给联梁的集中力为9.498KN，内排立杆传递给联梁的集中力为6.962KN。1、单独号联梁荷载计算：根据弯矩平衡原理，计算得：FA1=16.628KN, FB1=11.866KN2、单独号工字钢卸荷计算：根据弯矩平衡原理，计算得：FB2=6.194KN, FC2=12.80264、2KN3、单独号工字钢卸荷计算：根据弯矩平衡原理，计算得：FB3=8.535KN, FC3=5.389KN则联梁传递至A、B、C号工字钢的集中力如下：A号工字钢：外排立杆FA外=FA1=16.628KN, 内排立杆FA内=F内=10.899KNB号工字钢：外排立杆FB外=FB1+FB2=11.866KN+6.194KN=18.06KN, 内排立杆FB内=FB3=8.535KNC号工字钢：外排立杆FC外=FC2=12.802KN, 内排立杆FC内=FC3=5.389KN悬挑梁验算本方案以悬挑长度最大的B号工字钢进行计算，A号工字钢参照计算书二，C号工字钢参照计算书四。 一、基本参数主梁离地高度(265、m)70悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2662主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3328梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑120017001200是 作用点号各排立杆传至梁上荷载266、标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)17.1138.53517221500215.0518.0625221500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度(mm)1/250 荷载标准值： q=267、gk=0.205=0.205kN/m 第1排：F1=F1/nz=7.113/1=7.113kN 第2排：F2=F2/nz=15.05/1=15.05kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.246kN/m 第1排：F1=F1/nz=8.535/1=8.535kN第2排：F2=F2/nz=18.06/1=18.06kN 1、强度验算 max=Mmax/W=21.77106/141000=154.397N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 max=26.86N/mm2=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=12.8mm=2lx/25268、0=22662/250=21.296mm 符合要求！ 4、支座反力计算 RA=0.787kN,RB=-15.570kN,RG=42.901kN 四、下撑杆件验算 下撑杆材料类型槽钢下撑杆截面类型8号槽钢下撑杆截面积A(cm2)10.24下撑杆截面惯性矩I(cm4)101.3下撑杆截面抵抗矩W(cm3)25.3下撑杆材料抗压强度设计值f(N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2)206000下撑杆件截面回转半径i(cm)3.15对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2)140 下撑杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan(3150/1400)=66.038 下撑杆件支座力：269、 RX1=nzR3=142.901=42.901kN 主梁轴向力： NXZ1=RX1/tan1=42.901/tan66.038=19.067kN 下撑杆件轴向力： NX1=RX1/sin1=42.901/sin66.038=46.947kN 下撑杆件的最大轴向拉力NX=maxNx1.Nxi=46.947kN 下撑杆长度： L01=(L12+L22)0.5=(31502+14002)0.5=3447.1mm 下撑杆长细比： 1=L01/i=3447.1/31.5=109.432 查钢结构设计规范GB50017-2003表C得，1=0.536 轴心受压稳定性计算： 1=NX1/(1A)=4694270、7/(0.5361024)=85.535N/mm2f=205N/mm2 符合要求！ 对接焊缝验算： =NX/(lwt)=46.937103/A=46.937103/1024=45.837N/mm2fcw=140N/mm2 符合要求！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =|(-(+NXZ1)|/nz=|(-(+19.067)|/1=19.067kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=21.77106/(1.05141103)+19.067103/2610=154.35N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的271、受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=1.3 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.85。 = Mmax/(bWx)=21.77106/(0.853141103)=181.005N/mm2f=215N/mm2 符合要求！ 六、锚固段与楼板连接的计算连接方式一：主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度b(N/mm2)2.5锚固螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)50锚固螺栓1锚固螺栓2 1、螺栓粘结力锚272、固强度计算 锚固点锚固螺栓受力：N/2 =15.570/2=7.785kN 螺栓锚固深度:h N/(4db)=15.570103/(43.14202.5)=24.793mm 螺栓验算： =N/(4d2/4)=15.570103/(4202/4)=12.396kN/mm20.85ft=42.5N/mm2 符合要求！ 2、混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值： fcc=0.95fc=0.9514.3=13.585N/mm2 N/2 =7.785kN 2(b2-d2/4)fcc=2(1002-3.14202/4)13.585/1000=263.164kN 注：锚板边长b一般按经验确定，273、不作计算，此处b=5d=520=100mm 符合要求！连接方式二：主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)20梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 1、压环钢筋验算如下 锚固点压环钢筋受力：N/2 =15.570/2=7.785kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=15.570103/(3.14202)=12.396N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，274、并要保证两侧30cm以上搭接长度 符合要求！型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书七楼梯外侧部位（悬挑长度2.0m，工字钢锚固在结构内） 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 4、钢结构设计规范GB50017-2003 5、混凝土结构设计规范GB50010-2010 架体验算 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架卸荷设置有脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架架体高度H(m)28.35立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.8内立杆离建筑物距离a(m)0.5双立杆计算方法275、不设置双立杆 二、荷载设计脚手板类型钢笆网片脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.15脚手板铺设方式1步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj2结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区广东广州市安全网设置全封闭基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s1.128风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.5，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)276、0.508，0.22 计算简图：侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态 q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.150.8/(1+1)+1.430.8/(1+1)=1.792kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.150.8277、/(1+1)+30.8/(1+1)=1.293kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.7921.52=0.403kNm =Mmax/W=0.403106/4490=89.798N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.29315004/(100206000107800)=1.996mm max1.996mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.7921.5=2.957kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.2931.5=2.134kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.957kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.134kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.595106/4490=132.428N/mm2f=205N/mm2 满足要求！