1、目 录编制依据3工程概况.3脚手架设计4脚手架施工工艺5一、结构要求.5二、搭设要求.11三、拆除要求.14四、材料选择.15施工组织管理16质量控制及验收17脚手架安全管理21意外事故应急预案22计算书26落地架计算书26一、参数信息.26二、横向水平杆计算.28三、纵向水平杆计算.30四、扣件抗滑力计算.33五、脚手架荷载标准值.34六、立杆稳定性计算.37七、最大搭设高度计算.39八、连墙件计算.40九、立杆地基承载力计算.42一般悬挑架墙外计算书43一、 参数信息.43二、 脚手架荷载标准值.46三、 立杆稳定性计算.48四、 连墙件计算.50五、 墙体和阳台处悬挑梁受力计.52六、墙2、体和阳台处悬挑梁整体稳定性计算.54七、墙体和阳台处锚固段和楼板连接计算.55八、飘窗处悬挑梁受力计算.56九、飘窗处悬挑梁整体稳定性计算.58十、飘窗处锚固段和楼板连接计算.59编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-)、建筑结构荷载规范(GB 50009-)、钢结构设计规范(GB 50017-)、钢管脚手架扣件（GB15831-95）、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-81）、安全网（GB5725-）、模板及脚手架工程安全专题施工方案编制指南和案例分析中国建筑工业出版社、模板和脚手架工程施工方案范例精选中国电力出版社、3、工程概况该工程由XX房地产开发和江门市润和投资建设，由XX设计院设计，在里村大道东北方向。13#住宅在凯茵豪苑B区，为框架结构，总层数为17层，楼顶设有女儿墙，女儿墙标高为54.2米，建筑总面积为8004.2平方米，短边方向长为14.5米，长边方向长为43.2米。建筑物南北面全部有飘出阳台，轮廓线曲折。建筑物紧挨消防道路，施工期间要占用消防车道，在项目开工前，已向相关部门提出临时占用消防车道申请，并取得同意。脚手架设计1.13#住宅楼采取双排脚手架，搭设高度为 55.9米，一到十五层采取落地式脚手架，搭设高度为44.1米，立杆采取单立管，脚手架立杆纵距为 1.50米，立杆横距为1.05米，立杆4、步距为1.50 米，立杆离墙体为300mm，采取钢管类型为 483.5，连墙件采取两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 米，采取扣件连接，连墙件连接方法为双扣件。脚手板类别为木脚手板，施工荷载按两层荷载设计，每层为3.000 kN/m2，考虑风荷载对脚手架影响2.十五必层以上采取悬挑脚手架，搭设高度为11.8米，立杆采取单立管，脚手架立杆纵距为 1.50米，立杆横距为1.05米，立杆步距为1.50 米，立杆离墙体为300mm，采取钢管类型为 483.5，连墙件采取两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 米，采取扣件连接，悬挑水平钢梁采取20a号工字钢 ，其中建筑物外悬5、挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.00 米。其中飘窗处锚固长度为2.5米，悬挑长度为2.0米。部分转角处做法见施工图。3.因为西北方向公共架空层比其它楼层阳台要突出，所以落地脚手架在西南面部分在二层以下为单立杆支承在脚手架基础上，二层以上内排立杆支承公共架空层上，垫上10号槽钢，并和支承在基础上外排立杆形成双立管。4.脚手架作为施工和围护安全使用，外挂绿色密目安全网。具体做法见施工图。5.为了施工顺利进行设置木脚手板，而且设置200mm高木挡脚板。具体做法见施工图。6.落地脚手架基础采取，100mm厚带有排水明沟混凝土基础，不参与计算。7.因为搭设高度较大，所以要部署较密剪刀撑，剪刀6、撑和地面成45角，转角处设置横向斜撑加强角部整体性。8.悬挑梁端拉索，只是作为安全贮备，不参与计算。脚手架施工工艺一、结构要求（一）纵向水平杆结构应符合下列要求：1. 纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于 3 跨；2. 纵向水平杆接长应采取对接扣件连接或搭接，并应符合下列要求：1）两根相邻纵向水平杆接头不应设置在同时或同跨内；不一样时或不一样跨两个相邻接头在水平方向错开距离不应小于 500mm；各接头中心至最近主节点距离不应大于纵距 1/3（图 6.2.1-1） 。2） 搭接长度不应小于 1m，应等间距设置 3 个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端距离不应小于 1007、mm。3.本工程使用冲压木脚手板，纵向水平杆应作为横向水平杆支座，用直角扣件固定在立杆上。（二）横向水平杆结构应符合下列要求：1.作业层上非主节点处横向水平杆，宜依据支承脚手板需要等间距设置，最大间距不应大于纵距 1/2；2. 本工程使用木脚手板，双排脚手架横向水平杆两端均应采取直角扣件固定在纵向水平杆上；3.主节点处必需设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除 。（三）脚手板设置应符合下列要求：1. 作业层脚手板应铺满、铺稳、铺实；2.本工程使用木脚手板，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于 2m 时，可采取两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端和横向水平杆可靠固定，严防倾翻。脚手板8、铺设应采取对接平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处应设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取 130mm150mm，两块脚手板外伸长度和不应大于 300mm（图 6.2.4 a） ；脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不应小于 200mm，其伸出横向水平杆长度不应小于 100mm（图 6.2.4 b） 。3 .作业层端部脚手板探头长度应取 150mm，其板两端均应固定于支承杆件上。（四）立杆结构要符合下面要求1.每根立杆底部宜设置底座或垫板。2. 脚手架必需设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采取直角扣件固定在距钢管底端小于 200mm 处立杆上。横向扫地杆应采取直角扣件固定在紧靠纵9、向扫地杆下方立杆上。3.脚手架 立杆基础不在同一高度上时 ， 必需将高处纵向扫地杆向低处延长两跨和立杆固定，于 高低差不应大于 1m 。靠边坡上方立杆轴线到边坡距离不应小于500mm （ 图 图 6.3.34 .脚手架立杆对接、搭接应符合下列要求：（1）当立杆采取对接接长时，立杆对接扣件应交错部署，两根相邻立杆接头不应设置在同时内， 同时内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不宜小于 500 ；各接头中心至主节点距离不宜大于步距 1/3 ；（2）当立杆采取搭接接长时，搭接长度不应小于 1m ，并应采取不少于 2 个旋转扣件固定。端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于 100mm。5. 脚手架立10、杆顶端栏杆宜高出女儿墙上端 1m，宜高出檐口上端 1.5m。（五）连墙件结构应符合下面要求1. 脚手架连墙件设置位置、数量应按专题施工方案确定。2. 连墙件部署应符合下列要求：（1）应靠近主节点设置，偏离主节点距离不应大于 300mm；（2） 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采取其它可靠方法固定；（3） 应优先采取菱形部署，或采取方形、矩形部署。3.连墙件中连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接。4. 连墙件必需采取可承受拉力和压力结构。本工程为高于24米双排脚手架，应采取刚性连墙件和建筑物连接。5.当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆方法。11、当搭设抛撑时，抛撑应采取通长杆件，并用旋转扣件固定在脚手架上，和地面倾角应在 4560之间；连接点中心至主节点距离不应大于 300mm。抛撑应在连墙件搭设后再拆除。（六）门洞结构要求1.双排脚手架门洞宜采取上升斜杆、 平行弦杆桁架结构型式 （图 6.5.1） ，斜杆和地面倾角 a 应在 45 0 60 0 之间。门洞桁架型式采取 A 型；2.双排脚手架门洞桁架结构应符合下列要求：1.双排脚手架门洞处空间桁架，除下弦平面外，应在其它 5 个平面内图示节间设置一根斜腹杆（图 6.5.1 中 1-1、2-2、3-3 剖面） 。2 斜腹杆宜采取旋转扣件固定在和之相交横向水平杆伸出端上，旋转扣件中心线至12、主节点距离不宜大于 150mm。当斜腹杆在 1 跨内跨越 2 个步距（图 6.5.1A 型）时，宜在相交纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。3 斜腹杆宜采取通长杆件，当必需接长使用时，宜采取对接扣件连接，也可采取搭接，搭接结构应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第 6.3.6 条第二款要求3. 门洞桁架下两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口 12 步。4.门洞桁架中伸出上下弦杆杆件端头， 均应增设一个防滑扣件 （图 6.5.1），该扣件宜紧靠主节点处扣件。（七）剪刀撑和横向斜撑1.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在和之相交横向水平杆伸出端或立杆13、上，旋转扣件中心线至主节点距离不应大于 150mm。2.横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续部署，斜撑固定应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第 6.5.2 条第 2 款要求；二、搭设要求1.双排脚手架必需配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超出相邻连墙件以上两步；假如超出相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，应采取撑拉固定等方法和建筑结构拉结。2. 每搭完一步脚手架后，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)表 8.2.4 要求校正步距、纵距、横距及立杆垂直度。3 .底座安放应符合下列要求：（1） 底座、垫板均应正确地放在定位线上；（2）垫板应14、采取长度不少于 2 跨、厚度大于 50mm、宽度不小 200 木垫板。4 .立杆搭设应符合下列要求：（1） 相邻立杆对接连接应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第 6.3.6 条要求；（2） 脚手架开始搭设置杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可依据情况拆除；（3） 当架体搭设至有连墙件主节点时，在搭设完该处立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。5. 脚手架纵向水平杆搭设应符合下列要求：（1） 脚手架纵向水平杆应随立杆按步搭设，并应采取直角扣件和立杆固定；（2） 纵向水平杆搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第 15、6.2.1 条要求；（3） 在封闭型脚手架同一步中，纵向水平杆应四面交圈设置，并应用直角扣件和内外角部立杆固定。6. 脚手架横向水平杆搭设应符合下列要求：（1） 搭设横向水平杆应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第 6.2.2 条要求；（2） 双排脚手架横向水平杆靠墙一端至墙装饰面距离不应大于 100mm；7. 脚手架门洞搭设应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第 6.5 节要求。8. 扣件安装应符合下列要求：（1） 扣件规格应和钢管外径相同；（2） 螺栓拧紧扭力矩不应小于 40Nm，且不应大于 65Nm；（3） 在主节点处固定横向水平杆、纵向水16、平杆、剪刀撑、横向斜撑等用直角扣件、旋转扣件中心点相互距离不应大于 150mm；（4） 对接扣件开口应朝上或朝内；（5） 各杆件端头伸出扣件盖板边缘长度不应小于 100mm。9.作业层、斜道栏杆和挡脚板搭设应符合下列要求（图 7.3.12） ：（1） 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆内侧；（2） 上栏杆上皮高度应为 1.2m；（3） 挡脚板高度不应小于 180mm；（4） 中栏杆应居中设置。10. 脚手板铺设应符合下列要求：（1） 脚手板应铺满、铺稳，离墙面距离不应大于 150mm；（2） 采取对接或搭接时均应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第 6.2.3 条要求； 脚手17、板探头应用直径 3.2mm 镀锌钢丝固定在支承杆件上；（3） 在拐角、斜道平台口处脚手板，应用镀锌钢丝固定在横向水平杆上，预防滑动。三、拆除要求1. 脚手架拆除应按专题方案施工，拆除前应做好下列准备工作：（1） 应全方面检验脚手架扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合结构要求；（2） 应依据检验结果补充完善脚手架专题方案中拆除次序和方法，经审批后方可实施；（3） 拆除前应对施工人员进行交底；（4） 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2.双排 脚手架拆除作业必需由上而下逐层进行，严禁上下同时作业 ；连墙件必需随脚手架逐层 拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架 ；分段拆除高差大于两步时 ， 18、应增设连墙件加固 。3. 当脚手架拆至下部最终一根长立杆高度（约 6.5m）时，应先在合适位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。当单、双排脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第 6.4.4 条、6.6.4 条、6.6.5 条相关要求设置连墙件和横向斜撑加固。4. 架体拆除作业应设专员指挥，当有多人同时操作时，应明确分工、统一行动，且应含有足够操作面。5 卸料时各构配件严禁抛掷至地面 ；6. 运至地面构配件应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)要求立即检验、 整修和保养， 并应按品种、规格分别存放。四、19、材料选择（一）钢管1.脚手架钢管应采取现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793 或低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中要求 Q235 一般钢管；钢管钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 级钢要求。2. 脚手架钢管采取 483.5 钢管。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变杆件不准采取，外架钢管采取黄色，扣件刷黄色防锈漆。（二）扣件1. 扣件应采取可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB15831 要求。采取其它材料制作扣件，应经试验证实其质量符合该标准要求后方可使用。2. 扣件在螺栓拧紧扭力矩达成 65Nm 时，不得发生破坏。3. 扣20、件不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺点。扣件应和钢管贴面接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处最小距离要大于5mm。（三）脚手板1. 脚手板可采取木材料制作，单块脚手板质量不宜大于 30kg。2. 木脚手板材质应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005 中 II a 级材质要求。脚手板厚度不应小于 50mm，两端宜各设置直径大于 4mm 镀锌钢丝箍两道。（四）悬挑脚手架用型钢1. 悬挑脚手架用型钢材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700或低合金高强度结构钢GB/T1591 要求。选择20a号工字钢2. 用于固定型钢悬挑梁 U 型钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准钢筋混凝土用钢 第 21、1 部分：热轧光圆钢筋GB1499.1 中 HPB235 级钢筋要求。（五）连墙件采取483.5 A3焊接钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中Q235-A级钢要求。凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变杆件不准采取。（六）安全网采取栏杆围网选择合格聚氯乙烯编织1.86m密目式安全立网，安全网应为大于目/100cm2密目工绿化围护立网，经建设主管部门认证并应符合要求。施工组织管理搭设过程中，因处于施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必需设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为22、组长安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工以下 （项目经理）* 组长，负责协调指挥工作；（技术责任人）* 组员，负责现场施工指挥，技术交底；（安全员）* 组员，负责现场安全检验工作；（架子工班长）* 组员，负责现场具体施工；质量控制及验收一、 构配件检验和验收1）新钢管检验应符合下列要求：1. 应有产品质量合格证；2. 应有质量检验汇报，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属材料室温拉伸试验方法GB/T 228 相关要求，其质量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第 3.1.1 条要求；3 .钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错23、位、硬弯、毛刺、压痕和深划道；4 .钢管外径、壁厚、端面等偏差，应分别符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)表 8.1.8 要求；5 .钢管应涂有防锈漆。2） 旧钢管检验应符合下列要求：1. 表面锈蚀深度应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)表8.1.8序号3要求。 锈蚀检验应每十二个月一次。检验时，应在锈蚀严重钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检验，当锈蚀深度超出要求值时不得使用；2. 钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)表 8.1.8 序号 4 要求。3） 扣件验收应符合下列要求：1 扣件应有生产许可24、证、法定检测单位测试汇报和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 要求抽样检测；2 新、旧扣件均应进行防锈处理；3 扣件技术要求应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 相关要求。4） 扣件进入施工现场应检验产品合格证，并应进行抽复试，技术性能应符合现行国家标准 钢管脚手架扣件 1 GB 15831 要求。扣件在使用前应逐一挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝严禁使用。5） 脚手板检验应符合下列要求：木脚手板质量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第 3.3.3 条要求，宽度、厚度许可偏差应符合国家标准 木结构工程施工质25、量验收规范 GB 50206- 第 4.3.1条表 4.3.1 第一项要求。不得使用扭曲变形、劈裂、腐朽脚手板；6）悬挑脚手架用型钢质量应符合 悬挑脚手架用型钢质量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第 3.5.1 条要求，并应符合现行国家标准钢结构工程施工质量验收规范GB 50205 相关要求。7）构配件许可偏差 构配件许可偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)、表 8.1.8 要求。二、 脚手架检验和验收1） 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检验和验收：1. 基础完工后及脚手架搭设前；2. 作业层上施加荷载前；3. 每搭设完 6m8m 高26、度后；4. 达成设计高度后；5. 遇有六级强风及以上风或大雨后 6. 停用超出30天。2） 应依据下列技术文件进行脚手架检验、验收：1. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第 8.2.38.2.5 条要求；2. 专题施工方案及变更文件；3. 技术交底文件。4. 构配件质量检验建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)表（附录 D，表 D）3） 脚手架使用中，应定时检验下列要求内容：1 .杆件设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等结构应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)和专题施工方案要求；2. 地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；3. 27、扣件螺栓应无松动；4. 高度在 24m 以上双排、满堂脚手架，其立杆沉降和垂直度偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)表 8.2.4 项次 1、2 要求；高度在 20m 以上满堂支撑架，其立杆沉降和垂直度偏差应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)表 8.2.4 项次 1、3 要求；5. 安全防护方法应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)要求；6. 应无超载使用。4） 脚手架搭设技术要求、许可偏差和检验方法，应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)表 8.2.4 要求。5） 安装后扣件螺栓拧紧扭力矩应采取扭28、力板手检验， 抽样方法应按随机分布标准进行。抽样检验数目和质量判定标准，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)表 8.2.5 要求确定。不合格应重新拧紧至合格。脚手架安全管理1.扣件式钢管脚手架安装和拆除人员必需是经考评合格专业架子工。架子工应持证上岗 。2. 搭拆脚手架人员必需戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3 .脚手架构配件质量和搭设质量，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第 8 章要求进行检验验收，并应确定合格后使用。4.钢管上严禁打孔 。5.作业层上施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆输送管等固定在架体上；29、严禁悬挂起重设备，严禁拆除或移动架 体上安全防护设施 。6 .当有六级强风及以上风、浓雾、雨天气时应停止脚手架搭设和拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑方法。7. 夜间不宜进行脚手架搭设和拆除作业。8 .脚手架安全检验和维护，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第 8.2 节要求进行。9.脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。施工层以下每隔 10米应用安全网封闭。10. 单、双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆内侧，并应和架体绑扎牢靠。11. 当有六级强风及以上风、浓雾、雨天气时应停止脚手架搭设和拆除作业。雨后上30、架作业应有防滑方法。12. 夜间不宜进行脚手架搭设和拆除作业。13 .脚手架安全检验和维护，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第 8.2 节要求进行。14 .脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。施工层以下每隔 10米应用安全网封闭。15.双排脚手架、悬挑式脚手架沿架体外围应用密目式安全网全封闭，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆内侧，并应和架体绑扎牢靠。16. 在脚手架上进行电、气焊作业时，应有防火方法和专员看管。17. 工地临时用电线路架设及脚手架接地、避雷方法等，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46 相关要求实施。18. 搭拆脚手架时，地31、面应设围栏和警戒标志，并应派专员看管，严禁非操作人员入内工程意外事故应急预案一、应急预案小组组员组 长：王*副 组 长：杨*关键组员：任*、宁*、罗*、路*二、目标：为了确保工地发生意外事故及突发事故时，项目部能采取对应方法，对受害人员及事故进行妥善处理，特制订本应急预案。三、组织：本项目部成立由项目经理、安全员、技术责任人等管理人员及各班组长成立应急指挥小组，负责指挥及协调现场工作。四、职责：1、王*负责现场指挥，织现场抢救工作。同时掌握事故情况、组织现场抢救工作。2、宁*配合王*负责现场指挥。 3、宁*、罗*负责现场保护，维护秩序，设置警戒线，维护秩序，疏散人员。杨*做好当事人周围人员问讯32、统计。路*负责联络调查，受现场指挥小组命令，立即通知当地安全生产监督局，并现场自查自纠，清除隐患，预防同类事故发生。4、其它组员人员和帮助组员配合实施。五、现场意外事件紧急处理程序1、工地如突发因工重伤、死亡事故，项目部必需立即组织抢救伤员，保护现场，并以最快方法向企业及安全监督站汇报简明情况。2、如认定重伤或死亡事故，由项目部负责保护事故现场，绘制事故现场平面图、立体图，并提供相关资料。3、由项目部安全管理部门填写事故快报。4、各级人员认真配合上级和政府主管部门人员勘察现场，开展事故调查。5、调查重伤事故由项目经理组织事故调查组，并在10天内提出事故汇报报企业安全监督站。6、轻伤事故由项目安33、全部调查分析并汇报。7、机械事故直接报企业工程管理部，因机械事故伤及人员，报企业工程管理部同时报安全监督站。8、项目部发生重伤事故，主管安全生产工作人员要采取组织会议等多个方法通报事故经过、原因，提出改善方法，吸收教训，强化安全生产管理，预防同类事故反复发生或其它事故再发生。9、如事件发生在夜间，须由项目部夜间值班人员紧急上报项目部相关人员。六、因工发生意外伤害事故紧急处理：1、发生人身意外伤害时需采取对应事项：如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全方面检验并观察二十四小时，确实没有损伤时才能视为正常。当发觉伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进34、行心脏复苏，直至抢救医务人员到场深入抢救。现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专员守在伤员前进行临时救护，另派人和抢救中心或医院联络说明伤员所处地点，行车路线及达成所在地点显著标志。对于骨折伤员，尤其是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。现场发觉法定传染病人应立即汇报企业及医院，并进行隔离，环境消毒及检疫，由企业及医院和相关单位联络处理。2、抢救中心及医疗单位抢救车联络方法，和不一样伤害部位对应抢救首选医院阜阳市抢救中心电话：1203、抢救首选医院具体方案项目部在得到因工伤害事故汇报后，应立即组织抢救受伤人员，指导现场抢救或送专门医院抢救，并组织人员救险35、，预防险情扩大；必需依据具体受伤部位需送对应医院，其指导标准为尽最大努力降低拖延时间，确保抢救立即，把损失降低到最低程度；如现场无应急车辆，须打“120”请求抢救车；若医院路线不清，可要求“120”抢救车送往指定医院。伤员送往医院过程中，必需项目部管理人员相陪（夜间施工由值班人员相陪）以避免产生无须要麻烦，并保护好现场，立即通报项目部相关领导及安全人员。七、相关通讯联络：项目经理 ：王* 电话： 安 全 员：杨* 手机：技术责任人：宁* 手机：医疗救护中心：120 公安：110火 警：119*市安全监督站电话： 计算书落地架计算书 一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆纵距为 1.50米36、，立杆横距为1.05米，立杆步距为1.50 米；计算脚手架为双排脚手架搭设高度为 44.1 米，立杆采取单立管；内排架距离墙长度为0.30米；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上横向水平杆根数为 2；采取钢管类型为 483.5； 横杆和立杆连接方法为单扣件连墙件采取两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 米，采取扣件连接；连墙件连接方法为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:其它用途；同时施工层数:2；3.风荷载参数广东省台山地域，基础风压为0.55，风荷载高度改变系数z为1.13，风荷载体型系数s为1.20；考虑风荷载4.静荷载参数每米立杆数37、承受结构自重标准(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.170；安全设施和安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:2；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；5.地基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。二、横向水平杆计算:横向水平杆根据简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆上面。 根据横向水平杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算横向水平杆最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算横向水平杆自重标准值: P1=38、 0.038 kN/m ；脚手板荷载标准值: P2= 0.3501.500/2=0.263 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.500/2=2.25 kN/m；荷载计算值: q=0.0381.2+0.2631.2+2.251.4 =3.511kN/m；横向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下弯矩，计算公式以下: 最大弯矩 Mqmax =3.5111.0502/8 = 0.484 kN.m； = Mqmax/W =0.484106/5080.0=95.28 N/mm2；横向水平杆计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均39、布荷载作用下挠度荷载标准值q=0.038+0.263+2.25 = 2.551 kN/m ；最大挠度 V = 5.02.5511050.04/(3842.060105121900.0)=1.608 mm；横向水平杆最大挠度小于 1050.0 / 150=7.000 和10 mm,满足要求！ 三、纵向水平杆计算:纵向水平杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆上面。1.荷载值计算横向水平杆自重标准值: P1= 0.0381.050=0.040 kN；脚手板荷载标准值: P2= 0.3501.0501.500/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q= 3.0001.0501.540、00/2=2.363 kN；荷载计算值: P=(1.20.040+1.20.276+1.42.363)/2=1.844 kN；纵向水平杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为纵向水平杆自重均布荷载和荷载计算值最不利分配弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.2001.5002=0.008 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式以下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.1751.8441.500= 0.484 kN.m；M = M1max + M2max = 0.008+0.484=0.492 kN.m抗弯强度:= 0.492106/5080.0=96.850 N/mm2；纵向41、水平杆抗弯强度=96.850 小于f=205.0N/mm2；3.挠度计算最大挠度考虑为纵向水平杆自重均布荷载和荷载计算值最不利分配挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式以下:纵向水平杆自重均布荷载引发最大挠度：Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式以下: 集中荷载标准值P=（0.040+0.276+2.363）/2=1.340kN 集中荷载标准值最不利分配引发最大挠度： V= 1.1461.3401031500.03/ ( 100 2.060105121900.0 )= 2.064 mm；42、最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.064=2.116 mm；纵向水平杆最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或 10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力计算:按规范要求,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。 纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；横杆自重标准值: P1 = 0.0381.500=0.058 kN；脚手板荷载标准值: P2 = 0.3501.0501.500/2=0.276 kN；活43、荷载标准值: Q =3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷载计算值: R=1.2(0.058+0.276)+1.42.363=3.709 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力设计计算满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包含以下内容：(1)每米立杆承受结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394NG1 = 0.13944.100 = 6.148 kN；(2)脚手板自重标准值(kN/m2)；本例采取木脚手板，标准值为0.35NG2= 0.35021.500(1.050+0.3)/2 = 0.709 kN；(44、3)栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采取栏杆木，标准值为0.17NG3 = 0.17021.500/2 = 0.255 kN；(4)吊挂安全设施荷载，包含安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50044.100 = 0.331 kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.442 kN；活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN；风荷载标准值应根据以下公式计算 其中Wo - 基础风压(kN/m2)，根据45、建筑结构荷载规范(GB50009-)要求采取： Wo = 0.550 kN/m2；Uz - 风荷载高度改变系数，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)要求采取： Uz= 1.130 ；Us - 风荷载体型系数：Us =1.200 ；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5501.1301.200 = 0.522 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.442+ 1.44.725= 15.545 kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.91.4NQ = 1.27.442+ 0.91.44.746、25= 14.884 kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式Mw = 0.9 1.4WkLah2/10 =0.9 1.40.5221.5001.5002/10= 0.222 kN.m； 六、立杆稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆稳定性计算公式为：立杆轴心压力设计值 ：N =15.545 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；计算长度系数参考扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.599 m；Lo/i = 164.000 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 47、结果查表得到 ：= 0.262 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 15545.000/(0.262489.000)=121.337 N/mm2；立杆稳定性计算 = 121.337 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式立杆轴心压力设计值 ：N =14.884 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；计算长度系数参考扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.50048、计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 2.599 m；Lo/i = 164.000 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 14884/(0.262489.000)+ 22/5080.000 = 159.875 N/mm2；立杆稳定性计算 = 159.875 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 七、最大搭设高度计算: 不考虑风荷载时,采取单立管敞开式、全封闭和半封49、闭脚手架可搭设高度根据下式计算：构配件自重标准值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.295 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；Hs =0.2624.89010-4205.000103-(1.21.295+1.44.725)/(1.20.139)=108.177 m；脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。考虑风荷载时,采取单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度根据下式计算：构配件自重标准值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+50、NG4 = 1.295 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生弯矩： Mwk=Mw / (1.40.9) = 0.222 /(1.4 0.9) = 0.176 kN.m；Hs =( 0.2624.89010-4205.00010-3-(1.21.295+0.851.4(4.725+0.2624.8900.176/5.080)/(1.20.139)=82.497 m；脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 八、连墙件计算: 连墙件轴向力计算值应根据下式计算：Nl = Nlw + No风荷载51、基础风压值 Wk = 0.522 kN/m2；每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 13.500 m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN), No= 3.000 kN；风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，应根据下式计算：NLw = 1.4WkAw = 9.867 kN；连墙件轴向力计算值 NL= NLw + No= 11.867 kN；其中 - 轴心受压立杆稳定系数,l为内排架距离墙长度,由长细比 l/i=300.000/15.800结果查表得到0.949；A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.8901052、-4205.000103 = 95.133 kN；Nl=11.867Nf=95.133,连墙件设计计算满足要求！连墙件采取双扣件和墙体连接。经过计算得到 Nl=11.867小于双扣件抗滑力 16.0 kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图 九、立杆地基承载力计算: 立杆基础底面平均压力应满足下式要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkKc = 200.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ； 立杆基础底面平均压力 ，p = N/A =161.702 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面53、轴向力设计值 ：N = 14.553 kN；基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。p=161.702 fg=200.000 kN/m2 。地基承载力计算满足要求！一般悬挑架墙外计算书因为脚手架搭设参数和落地脚手架因为所以纵向、横向水平杆，扣件抗滑承载力和落地脚手架相同一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆纵距为 1.20米，立杆横距为1.05米，立杆步距为1.50 米；计算脚手架为双排脚手架搭设高度为 11.8 米，立杆采取单立管；内排架距离墙长度为0.30米；横向水平杆在上，搭接在纵向水平杆上横向水平杆根数为 2；采取钢管类型为 483.5； 横杆和立杆连接方法为单扣件；54、扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采取两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距3.60 米，采取扣件连接；连墙件连接方法为双扣件；2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数广东省台山地域，基础风压为0.550，风荷载高度改变系数z为1.350，风荷载体型系数s为1.200；考虑风荷载；4.静荷载参数每米立杆数承受结构自重标准(kN/m2):0.1291；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.170；安全设施和安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2；脚手板类别55、:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木；4.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采取16号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.00 米。和楼板连接螺栓直径(mm):50.00；楼板混凝土标号:C35；5.拉绳和支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:10.000；钢丝绳和墙距离为(m):1.200；悬挑水平钢梁采取钢丝绳和建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。钢丝绳只是作为安全贮备，不参与计算。二、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包含以下内容：(1)每米立杆承受结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1291NG1 = 56、0.12911.800 = 1.523 kN；(2)脚手板自重标准值(kN/m2)；本例采取木脚手板，标准值为0.35NG2= 0.35021.200(1.050+0.3)/2 = 0.567 kN；(3)栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采取栏杆木，标准值为0.11NG3 = 0.17021.200/2 = 0.204 kN；(4)吊挂安全设施荷载，包含安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.20011.800 = 0.071 kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.365 kN；活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，内、外立57、杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= 3.0001.0501.2002/2 = 3.780 kN；风荷载标准值应根据以下公式计算 其中Wo - 基础风压(kN/m2)，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)要求采取： Wo = 0.550 kN/m2；Uz - 风荷载高度改变系数，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)要求采取： Uz= 1.350 ；Us - 风荷载体型系数：Us =1.200 ；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5501.3501.200 = 0.624 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2N58、G+1.4NQ= 1.22.365+ 1.43.780= 8.130 kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.91.4NQ = 1.22.365+ 0.91.43.780= 7.601 kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW计算公式Mw = 0.9 1.4WkLah2/10 =0.9 1.40.6241.2001.5002/10= 0.212 kN.m；三、立杆稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆稳定性计算公式为：立杆轴心压力设计值 ：N =8.130 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；计算长度系数参59、考扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 2.599 m；Lo/i = 164.000 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 结果查表得到 ：= 0.262 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8130.000/(0.262489.000)=63.459 N/mm2；立杆稳定性计算 = 63.459 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式立杆轴心压力设60、计值 ：N =7.601 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；计算长度系数参考扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 2.599 m；Lo/i = 164.000 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 7601/(0.262489.000)+94.810/5080.000 =61、 98.78N/mm2；立杆稳定性计算 = 98.78 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！四、连墙件计算: 连墙件轴向力计算值应根据下式计算：Nl = Nlw + No风荷载基础风压值 Wk = 0.624 kN/m2；每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 10.800 m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN), No= 3.000 kN；风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，应根据下式计算：NLw = 1.4WkAw = 9.430 kN；连墙件轴向力计算值 NL= NLw + No= 11.430 kN；其中 - 轴心受压立杆稳定系数,l为内排架距62、离墙长度,由长细比 l/i=300.000/15.800结果查表得到0.949；A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN；Nl=11.430Nf=95.133,连墙件设计计算满足要求！连墙件采取双扣件和墙体连接。经过计算得到 Nl=11.430小于双扣件抗滑力 16.0 kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图五、墙体和阳台处悬挑梁受力计算:悬挑脚手架根据带悬臂单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N作用，里端B为和楼板锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公63、式C点最大挠度计算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m =1.500 m，l = 2.000 m，m1 = 0.300 m，m2 = 1.350 m；水平支撑梁截面惯性矩I = 1130.000 cm4，截面模量(抵御矩) W = 141.000 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 P=1.22.365+1.43.780=8.130kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.1000.00078500.0000.001 =0.246 kN/mk=1.500/2.000=0.750k1=0.300 / 2.000 = 0.150k2=1.350 64、/ 2.000 = 0.675代入公式，经过计算得到支座反力 RA = 23.352 kN支座反力 RB = -6.600 kN最大弯矩 MA = 13.691 kN.m 截面应力 = 13691451.150 /( 1.05 141000.000 )= 92.479 N/mm2水平支撑梁计算强度 92.479 小于 215.000 N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N= 2.365 +3.780 = 6.145 kN水平钢梁自重计算荷载 q= 0.003 78.500 = 0.205 kN/m最大挠度 Vmax= 4.780 mm根据钢结构设计规范(GB50017-)附录A结构65、变形要求，受弯构件跨度对悬臂梁为悬伸长度两倍，即 2700.000 mm水平支撑梁最大挠度小于 2700.000 / 400 ,满足要求!六、墙体和阳台处悬挑梁整体稳定性计算: 水平钢梁采取16号工字钢,计算公式以下其中b - 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，根据下式计算：经过计算得到强度 b = 570 9.988.0 235/( 2700.0160.0235.0) = 1.15因为b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-)附表B，得到 b值为0.825。经过计算得到强度 = 13.691106 /( 0.825141000.00 )= 117.746 N/mm2；水平钢梁稳定性计算 66、= 117.746 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求!七、墙体和阳台处锚固段和楼板连接计算: 1.水平钢梁和楼板压点假如采取钢筋拉环，拉环强度计算以下：水平钢梁和楼板压点拉环受力R=6.600kN； 水平钢梁和楼板压点拉环强度计算公式为:其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，根据混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要水平钢梁和楼板压点拉环最小直径 D=6599.8644/(3.142502)1/2 =9.167mm水平钢梁和楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要确保两侧30cm以上搭接长度。八、飘窗处悬挑梁受力计算:悬挑脚手架根据带悬臂单跨梁计算悬出端C67、受脚手架荷载N作用，里端B为和楼板锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m =2.000 m，l = 2.500 m，m1 = 0.8 m，m2 = 1.850 m；水平支撑梁截面惯性矩I = 2370.000 cm4，截面模量(抵御矩) W = 237.000 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 P=1.22.365+1.43.780=8.130kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.235.5000.00078500.0000.001 =0.334 kN/mk=268、.000/2.500=0.8k1=0.800 / 2.500 = 0.32k2=1.850 / 2.500 = 0.74代入公式，经过计算得到支座反力 RA = 8.13（2+0.74+0.32）+0.3342.5（1+0.82）/2=25.563 kN支座反力 RB = -8.13（0.32+0.74）+0.3342.5（1-0.82）/2 =-7.933 kN最大弯矩 MA = -8.13（0.8+1.85）-0.33422/2= -22.213kN.m 截面应力 = 22213000 /( 1.05 237000.000 )= 89.263 N/mm2水平支撑梁计算强度 89.263 小69、于 215.000 N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N= 2.365 +3.780 = 6.145 kN水平钢梁自重计算荷载 q= 0.004 78.500 = 0.279 kN/m最大挠度 Vmax= 4.33 mm根据钢结构设计规范(GB50017-)附录A结构变形要求，受弯构件跨度对悬臂梁为悬伸长度两倍，即 2700.000 mm水平支撑梁最大挠度小于 2700.000 / 400 ,满足要求!九、飘窗处悬挑梁整体稳定性计算: 水平钢梁采取20a号工字钢,计算公式以下其中b - 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，根据下式计算：经过计算得到强度 b = 570 11.4100.70、0 235/( 2700.0200.0235.0) = 1.20因为b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-)附表B，得到 b值为0.836。经过计算得到强度 = 22.213106 /( 0.836237000.00 )= 112.112 N/mm2；水平钢梁稳定性计算 = 112.112 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求!十、飘窗处锚固段和楼板连接计算: 1.水平钢梁和楼板压点假如采取钢筋拉环，拉环强度计算以下：水平钢梁和楼板压点拉环受力R=7.933kN； 水平钢梁和楼板压点拉环强度计算公式为:其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，根据混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要水平钢梁和楼板压点拉环最小直径 D=79334/(3.142502)1/2 =3.156mm水平钢梁和楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要确保两侧30cm以上搭接长度。