1、目 录1、编制依据11.1北京青龙湖国际会展酒店施工组织设计11.2施工图纸11.3主要规范、规程11.4有关法律、法规22、工程概况23、脚手架体系的选择34、施工准备34.1技术准备34.2材料准备34.3工具准备44.4施工组织54.5施工部署65、施工工艺65.1脚手架搭设参数65.2外架形式75.3搭设方式125.4纵向水平杆135.5横向水平杆135.6立杆135.7脚手架设置剪刀撑和横向斜撑155.8脚手板的铺设165.9连墙件175.10脚手架安全防护175.11安全出口门洞185.12卸载195.13脚手架的拆除216、质量保证措施226.1构配件的检查与验收226.2脚手架2、的检查与验收227、成品保护措施248、安全施工管理措施249、文明和环保施工管理措施2510、专项应急预案2511、附图2712、附：脚手架计算书291、 编制依据1.1 北京青龙湖国际会展酒店施工组织设计1.2 施工图纸 序号图 纸 类 别图 纸 编 号出 图 日 期1建筑施工图建施-110111282012年12月2结构施工图结施-110113102012年12月1.3 主要规范、规程序号类别名称编 号1国家钢结构设计规范(GB50017-2012)2国家建筑结构荷载规范(GB50009-2001)5国家钢管脚手架扣件（GB15831-2006）6行业建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范3、(JGJ130-2011)7行业建筑施工安全检查标准(JGJ59-2011)8行业建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）9行业施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200510地标北京市建筑工程施工安全操作规程（DBJ01622002）11地标建筑工程施工现场安全资料管理规程DB11/383-20061.4 有关法律、法规序号类别名 称编 号1国家中华人民共和国建筑法2国家中华人民共和国安全生产法3部委建筑施工企业安全生产管理机构设置及专职安全生产管理人员配备办法和危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法的通知 建质2004213号4国家建筑工程安全生产管理条例国务院34、93号5部委建筑工程施工组织设计管理规程DBJ/T363-20062、 工程概况本工程为国际种子联合会第75届种子大会五星级酒店项目，位于北京青龙湖国际文化会都核心区A-04地块。总建筑面积85647m2，其中地上建筑面积59345m2，地下建筑面积26302m2。包含地下室、主楼、南配楼、北配楼、宴会厅和游泳池共6个部分。其中主楼、南北配楼采用现浇钢筋混凝土框架-剪力墙结构,宴会厅和游泳池采用现浇钢筋混凝土框架结构，局部排架。主楼檐口标高为34.95m，南、北配楼屋顶标高为27.1m。首层室内地面设计标高0.00，相当于绝对标高86.30m。室内外高差0.45m。本工程地上分为南配楼、主楼、5、北配楼、宴会厅、游泳池五部分，南、北配楼地上6层，主楼地上9层，全部为坡屋面；宴会厅、游泳池2层，屋面为钢桁架结构。地上各个部分相连为一个整体，中间变形缝分开。2层以下通常悬挑部分较多，最大悬挑长度为4.25m，3层以上回收为阳台，宽度在1.5m左右，屋面部位为悬挑斜屋面，最大水平投影悬挑长度为4m。主楼大堂中空，在9层顶部位为钢结构采光屋面。主楼及配楼周长约600m，大堂中空长度约127m。3、 脚手架体系的选择地上部分主体施工阶段1、2层为落地双排单立杆脚手架，主楼内大堂中空部分及外侧3层开始采用型钢悬挑式双排脚手架体系。当主体结构施工首层及二层结构部分时，脚手架为双排落地脚手架，施工二层6、顶板时即进行型钢悬挑式双排脚手架搭设，时间约在2013年1月20日。脚手架形式为双排脚手架，型钢悬挑脚手架一次搭设高度18.5m（3.7m层高搭设五层），配楼直接到屋面部分，主楼在八层再悬挑一次，高度为10m，主楼内部脚手架高度为38m，在2层开始挑高度为16.6m，在6层悬挑一次，高度15m。脚手架利用钢丝绳卸载，悬挑一次卸载一次。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50m，立杆的排距净距1.0m，八层以上立杆排距0.8m，水平杆（大横杆）的步距1.50m，内立杆距结构外墙300mm。八层以上悬挑部位外侧立杆距最外侧结构500mm，连墙件采用二步三跨，结合本工程框架结构柱网特点及层高进行调整后，竖向间7、距柱上每层拉结2道，梁上拉结1道，梁上拉结与柱拉结分层错开布置，脚手架四角用A16钢丝绳与柱上锚环进行拉结。施工均布荷载为3kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。脚手架外侧均采用连续剪刀撑，密目安全网进行全封闭。4、 施工准备4.1 技术准备4.1.1 仔细审核施工图，根据结构形状、尺寸，做出架体布置详图。4.1.2 根据工程进度情况及架体布置图，编制各种材料的备料计划、进场时间安排，确保脚手架及时搭设使用。4.2 材料准备4.2.1 钢管：483.5mmQ235钢管，钢管长度1m、1.2m、1、5m、3m、4m、6m。钢管使用前应先除锈再涂刷橘黄色防锈油漆，用于剪刀撑的钢管涂刷艳蓝色防8、锈油漆。4.2.2 扣件：回转扣件、十字扣件、对接扣件等。扣件材料应符合钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。4.2.3 脚手板：采用松木脚手板，每块重量不宜大于30kg，厚度不小于50，材质要符合木结构设计规范（GBJ5）中二级材质的规定。4.2.4 防护网：绿色密目安全网1.56.0m（网目3.53.5mm）；安全小兜网1.56.0m（网眼不大于5cm）。4.2.5 工字钢：16#、20#；钢丝绳： 619164.3 工具准备扳手、安全带等。现场准备：材料准备充足、现场杂物已清除、排水畅通。外脚手架需用材料计划材料规格单位/规格数量其它型钢169、#工字钢m150020#工字钢m4000钢管6m根150004m根80003m根80002m根50001.5m根20000扣件十字卡个50000接头卡个20000转卡个8000防护密目网m225000水平兜网m24000脚手板m3120钢板卸荷16#钢丝绳m70004.4 施工组织项目部成立以项目经理为组长的领导小组，负责脚手架的搭设施工质量和进度。人员分工如下：序号姓名职务负 责 内 容1亢永经理现场总负责、总协调2冯强总工程师人员培训、方案交底，技术协调3林波工程经理施工部署4孙学平邵晓光张涛工长人员、机械组织、现场指挥5刘广坤土建工程师方案编制，技术指导6郝鹏刘世海唐再杨技术员书面交底，10、现场指导7陈阳绪安全总监安全负责8宛明富温梁周旭安全员安全文明施工指挥、交底9李传龙材料主任材料供应10刘立涛汤家兴徐男测量员轴线、标高控制施工队成立由队长为组长的领导班子，成立两个班组，明确人员分工，各行其责，每个区施工时每个班组人员组织如下组 长：各队队长技术员、质检：各一名，负责对施工人员的技术交底、检查施工质量；安全员：各一名，负责配合项目部安全员，做好安全文明施工；架子工： 50名，进行架子施工。4.5 施工部署4.5.1 施工工期要求首层搭设落地双排脚手架，3层开始搭设型钢挑架，在主体结构施工完毕后拆除。搭设则根据结构的施工进度进行逐层搭设，预计搭设时间从2013年1月20日开始，11、到2013年6月份结构完成后结束。4.5.2 劳动组织及职责分工4.5.2.1 项目施工负责人 项目施工负责人工程经理林波，负责施工现场劳动力的组织、安排以及周转料的进场、协调 4.5.2.2 劳务队负责人：各劳务队队长负责落实施工方案、技术交底的内容，并对施工质量负责。4.5.2.3 工人数量及分工每个施工队架子工50人4.5.3 脚手架搭设根据结构施工进度，每次搭设高度为超过施工层最高点的一个操作层（1.5m）。5、 施工工艺5.1 脚手架搭设参数双排落地架立杆排距：1.0m，立杆纵距：1.5m，离墙距离：0.3m，步距：1.5m（每层操作层外侧附加一道横杆，满足防护要求，间距为0.75m12、）。使用两步三跨抱独立柱连墙和在梁上预埋钢管拉结的措施。首层外侧高度H=10m。脚手板铺设层数 ：2层，施工荷载：3KN/m2 ，整个外架外侧设密目式安全网。 悬挑脚手架立杆排距：1.0m（八层0.8m），立杆纵距：1.5m，离墙距离：0.3m，步距：1.5m（每层操作层外侧附加一道横杆，满足防护要求，间距为0.75m）。使用两步三跨抱独立柱连墙和在梁上预埋钢管拉结的措施。型钢悬挑脚手架悬挑高度H=18.8m，。主楼在八层再悬挑一次。脚手板铺设层数 ：2层，施工荷载：3KN/m2 ，整个外架外侧设密目式安全网。 5.2 外架形式首层、二层为落地式双排单立杆脚手架，根据结构形式，外侧东立面在首层13、顶板回收，二层重新搭设，基础为首层顶板。从三层顶板开始采用型钢悬挑双排脚手架，以20#工字钢为基础悬挑出结构边2.2m、3m、4.3m。悬挑一次双排架搭设不超过20m，主楼在八层断开，重新搭设一次。主楼大堂内25层悬挑16.6m，69层悬挑15m。悬挑架距结构边超过800mm的加一排立杆（右图），屋顶部位单立杆防护。具体见附图5.2.1 搭设流程:落地脚手架场地平整材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙件铺脚手板防护栏杆封密目安全网挂底部兜网悬挑脚手架预埋工字钢放置纵向扫地杆自角部起依次向两边竖立底（第1根）立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后，装设横向扫地14、杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起34根立杆后，随即装设第一步纵向横杆（与立杆扣接固定）、校正立杆垂直和横杆水平后，按4060Nm力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段按上一步要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。交圈后再全面检查一遍构架的质量和地基情况，严格确保设计要求和构架质量设置连墙件按第一步架的作业程序和要求搭设第二步架、第三步随搭设进程及时安装连墙件和剪刀撑装设作业层间横杆（在构架横向平杆之间加设的、用于缩小铺板支承跨度的横杆）、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板以及围护、封闭措施。5.2.2 搭设要求5.2.2.1 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框15、架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按构造要求搭设。5.2.2.2 脚手架内侧立柱距结构外皮300mm,在结构与最内侧立杆之间每层均满铺脚手板，脚手板下挂水平安全网。扫地小横杆距地面高度为200mm。5.2.2.3 扣件螺栓拧紧扭力矩应在40Nm65Nm之间。5.2.2.4 脚手架选用50mm厚木板，宽度大于200mm，设置在三根横向水平杆上。脚手板两端采用8#铁丝箍紧，根据施工进度，在施工层脚手架上满铺好脚手板，脚手板两端用12钢筋、8#铅丝与脚手架小横杆捆绑结实，严禁出现端头超出支16、撑横杆15cm以上未作固定的探头板。5.2.2.5 立柱要求：立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，并在高度方向错开不小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。5.2.2.6 水平杆相邻对接接头水平距离不应小于500mm，且不应设在跨中，搭接长度1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离100mm。5.2.2.7 小横杆：每一主节点设置一根。5.2.2.8 拉结件采用钢管固定在边框柱上或墙体预留洞口内，每层均设置，抱柱和抱梁。5.2.2.9 在悬挑工字钢下部部分有阳台，在搭设钢管前必须把下部的阳台回顶，在工字钢下混凝土梁上铺217、0厚钢板，避免工字钢直接将力传递给阳台板，具体做法见下图：5.2.2.10 所有杆件在结扎处的端头伸出长度不小于10cm。5.2.3 型钢做法型钢悬挑双排架，根据双排架平面布置图在顶板钢筋施工时预埋20锚环，一道工字钢预埋3道。放入工字钢，靠木楔固定牢固。5.3 搭设方式采取先搭设起始段，然后向两边延伸的方式。当有两个以上的班组同时作业时可分别从对角开始。连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步。连墙件每层设置，在结构柱处用横杆将架体与结构柱连接起来，将侧向荷载传递到结构上。剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角45，斜杆与脚手架基本构件应可靠连接，剪刀撑搭接接长部分不小于1.5m18、，不得少于3道扣件连接。旋转扣件轴心距平、立杆交汇点应150mm。剪刀撑的每根斜杆与基本构架之间至少有3道连接，其中斜杆的对接和搭接接头部位至少有1道连接。5.4 纵向水平杆纵向水平杆设置在立杆内侧，长度大于三跨。采用对接扣件连接时，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头要设置在不同步或跨内，接头在水平方向错开的距离大于500，接头中心至最近的主节点的距离小于纵距的三分之一。见下面示意图：纵向水平杆采用搭接连接时，搭接长度不小于1m，等间距设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离大于100。纵向水平杆作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。5.5 横向水平杆主19、节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接，并且严禁拆除。主节点处的两个直角扣件的中心距小于150。靠墙的一端的外伸长度a小于0.4L（L为横距），且小于500。作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距的二分之一。横向水平杆两端均要采用直角扣件固定在纵向水平杆上。5.6 立杆每根立杆底部都要设置底座或垫板。在脚手架立杆底端之上200mm处设纵向和横向扫地杆，纵向扫地杆用直角扣件固定在立杆上，横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆基础不在同一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。立杆接长除顶层可采用20、搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头设置在不同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500，接头中心至主节点的距离小于步距的三分之一。搭接时，搭接长度不小于1m，并用两个以上的旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100。底立杆应按立杆接长要求选择不同长度的钢管交错设置，至少有两种适合的不同长度的钢管作立杆。见下面示意图：立杆杆端高出檐口上皮1.5m。立杆垂直度应1/300，且最大垂直偏差值70mm；纵向平杆的水平偏差应1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。杆件在扣件处的伸出长度为0.1m。为了保21、证外立面立杆间距的统一，在工字钢的间距间距调整时，工字钢上放10#槽钢，立杆放在槽钢上，保证立杆的间距为1.5m。5.7 脚手架设置剪刀撑和横向斜撑剪刀撑要沿架子由底至顶连续布置，剪刀撑的斜杆与水平面的交角在4560之间，每七根立杆间设置一道。斜杆与脚手架基本构件可靠连接。剪刀撑搭接接长部分不小于1.5m，不得少于三道扣连接，其中斜杆的对接和搭接接头部位至少有一道连接。且两邻连接点之间杆段的长细比不得大于60。旋转扣件轴心距平、立杆交汇点应150mm。横向斜撑：在同一节间，由底至顶呈之字型连续设置。脚手架两端必须设置，中间每隔6跨设置一道。5.8 脚手板的铺设脚手板的选用根据质量要求进行。在两22、端、拐角处以及沿板长每1520m均用8#铁丝和小横杆绑扎固定。脚手板对接处其下两侧必须分别再设置支承横杆，横杆间距应在100200mm之间；脚手板设置在三根横向水平杆上，板下支承横杆间距不得超过1.0m。作业层脚手板要满铺、铺稳，离开墙面120150。脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但两端要固定可靠，防止倾翻。脚手板可对接平铺，也可搭接铺设。对接平铺时，接头处必须设置两根横向水平杆，脚手板外伸长度130150，两块脚手板的外伸长度之和不大于300。搭接铺设时，接头必须设在横向水平杆上，搭接长度大于200，伸出横向水平杆的长度不小于100，严禁有超过支承横杆250mm以上的探头板23、出现。见下面示意图：5.9 连墙件连墙件与主体结构进行刚性拉接。连墙件的连墙杆用两根短管用直角扣件中间夹垫木固定于墙、柱上，布设形式采用梅花排，无法使用梅花排时采用并排。门窗洞口采用短向拉接，钢管长度过门窗洞口边缘250mm以上。外墙位置预留75PVC管，钢管穿过PVC管固定于墙上，墙体内侧横向锁不小于50cm的短钢管。5.9.1 脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.0m，设一拉结点。独立柱使用钢管抱柱，每跨梁上预埋48钢管，具体见下图：框架柱及梁拉结点详图 墙体拉结点详图5.9.2 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。5.9.3 施工时不能拆除拉结点，24、确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠、有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。5.10 脚手架安全防护操作层立杆内侧必须设置挡护高度0.75m的栏杆和高度18cm的挡脚板，且栏杆间净空高度不大于0.5m。自底层起采用密目网安全对脚手架外侧全封闭。每个作业层脚手板下，挂设一道双层安全小兜网。防护栏杆：超出施工作业面1.2m处设置一道临时护身栏，并设置挡脚板。5.11 安全出口门洞5.11.1 出口门洞采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角应在450600之间，由于地面较低为-2m左右，在防护棚内需要搭设台阶，如下图所示： 安全出入口侧面图安全出入口立面图5.11.2 防护棚顶棚25、覆盖双层脚手板，侧面满挂安全网。5.11.3 所有杆采用通长杆件，当必须接长时采用对接扣件连接。5.11.4 楼梯内的台阶高度为15cm高，30cm宽，通道首层地面。5.11.5 在出入口上部悬挂安全出入口标志，侧面张贴安全标语。5.12 卸载为确保本工程外架绝对安全，采取钢丝绳卸载，每悬挑一次用钢丝绳卸载一次,钢丝绳间距为1.5m。在转角部位使用工字钢绕角柱两侧斜向挑出顶板，在工字钢上固定10#槽钢，脚手架立杆落在槽钢上。转角部位钢丝绳卸载固定于柱上。槽钢与工字钢使用螺栓连接，在工字钢上焊接螺栓，槽钢割出孔洞，每侧固定两个螺栓。相应在顶板混凝土浇筑前，在顶板主梁上相应位置预埋钢筋拉环（具体如26、下图），用来固定卸载钢丝绳，穿梁洞尽量预留在梁的上方。具体见附图：钢丝绳卸荷详图5.13 脚手架的拆除5.13.1 拆除脚手架，应由上而下分段、分区、分层的拆除，按与搭设相反的顺序，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。先拆护身拦、脚手板和横向水平杆，再依次拆剪刀撑的上部扣件和接杆。拆除全部剪刀撑、抛撑以前，必须搭设临时加固斜支撑，预防架倾倒。连墙件待其上部杆件拆除完毕后（伸上来的立杆除外）方可松开拆去。5.13.2 拆除脚手架杆件，必须由23人协同操作，拆纵向水平杆时，应由站在中间的人向下传递，拆下的杆配件必须以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。5.13.3 架子拆除时应划27、分作业区，周围设绳绑围拦或竖立警戒标志；工作面应设专人指挥，拆除作业区的周围及进出口处，必须派专人看护，严禁非作业区人员进入危险区域，拆除大片架子应加临时围栏。作业区内电线及其他设备有妨碍时，应事先与有关部门联系拆除、转移或加防护。5.13.4 拆除全部过程中，应指派1名责任心强、技术水平高的工人担任指挥和监护，并负责任拆除撤料和监护操作人员的作业。5.13.5 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。拆除架子时拆除过程中，凡已经松开连接的配件必须及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的连接杆件。5.13.6 拆至底部时，应先加临时固定措施后，再拆28、除。5.13.7 拆架子的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋方允许上架作业。5.13.8 拆立杆要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。连墙杆应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应用临时撑支住，然后才能拆抛撑。5.13.9 大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道、小飞跳等，应在大片架子拆除前先进行加固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。5.13.10 拆除时严禁撞碰脚手架附近电源线，以防止触电事故发生。拆除时不得碰坏门窗、玻璃、水落管、房檐瓦片、地下明沟等物品。5.13.11 拆下的材料，应用绳索栓住杆件利用滑轮徐徐下29、运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。5.13.12 在拆架过程中，不应中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。5.13.13 防护栏杆：从二层开始，在各个楼层的临边搭设防护栏杆。5.13.14 防护栏杆高度为1.2m。用1.2m和6m的钢管沿各层结构檐口与结构柱可靠连接，然后在栏杆外满挂一道1.56m的密目安全网。6、 质量保证措施6.1 构配件的检查与验收6.1.1 新钢管的检查：应有产品合格证和质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕、深的划道等；钢管外径、壁厚、30、端面等偏差符合规范。6.1.2 旧钢管的检查：表面锈蚀深度、弯曲变形要符合规范规定。6.1.3 扣件的验收：新扣件要有生产许可证、检测报告和合格证，对质量有怀疑时，按规范抽样送检；旧扣件有裂缝、变形严重的不得使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新旧扣件均要进行防锈处理。6.1.4 脚手板的检查：宽度不小于20，厚度不小于50，腐朽的脚手板不得使用。6.2 脚手架的检查与验收6.2.1 脚手架及其基础检查验收的时间：基础完工后及脚手架搭设前；作业层上施加荷载前；每搭设完6m高度后；达到设计高度后；遇有六级大风及大雨后；开冻后；停用超过一个月。6.2.2 脚手架使用过程中，应定期进行检查：杆件的设置和连31、接，连墙件、支撑、门洞口处等的构造；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；安全防护措施是否符合要求；是否超载。6.2.3 脚手架搭设检查项如下表。脚手架搭设及验收质量标准项目技术要求容许偏差检查方法地基基础表面坚实平整/观察排水无积水垫板不滑动底座不沉降-10mm项目技术要求容许偏差检查方法立杆垂直度最后验收垂直度偏差Hmax=82m/100mm经纬仪或吊线、卷尺搭设中检查不同高度的容许值H=2 m2mmH=10 m7mmH=20 m15mmH=30 m30mmH=40 m45mmH=50 m60mmH=60 m75mmH=70 m85mmH=80 m100mm间 距步 32、距20mm钢 板 尺柱 距50mm排 距20mm纵向水平杆高差一根杆的两端20mm水平仪或水平尺同跨内两根杆高差10mm双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸50050钢板尺扣件安装主节点处各扣件中心点距离a150钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3扣件螺栓拧紧扭力矩4065Nm/扭力扳手剪刀撑斜杆与地面的倾角4560度/角尺脚手板外伸长度对接a=130150l300/钢卷尺对接a100l200/7、 成品保护措施7.1 在外架施工时不得在楼板结构上乱仍钢管，不得破坏已完工程成品。7.2 在施工过33、程中不得随意拆除外架拉杆、横杆，有局部妨碍施工的部位必须经过安全员同意并另行加固后再行拆除。7.3 在施工时操作工人不得在架子上打闹、大声喧哗、敲打钢管。7.4 安全网悬挂整齐、美观、牢固。钢管涂刷的油漆颜色均匀、美观。水平杆、立杆刷橘黄漆，剪刀撑刷兰漆。8、 安全施工管理措施8.1 项目安全员要积极监督检查逐级安全责任制的贯彻和执行情况，定期组织安全工作大检查。8.2 外架施工前项目安全员必须对所有架子工人进行安全交底，并对安全知识进行考核，不合格者严禁上岗。搭设脚手架必须由经过安全技术教育的架子工承担，做到持证上岗。同时做好教育记录和安全施工技术交底。8.3 现场施工人员必须按规定佩带工作34、证，戴好安全帽。工作期间不得饮酒、吸烟，要严格遵守工地的各项规章制度。8.4 在脚手架搭设和拆除过程中，下面必须设警戒线，在警戒线以内，严禁人员施工、行走，外围有人指挥。8.5 搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩带好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。8.6 六级（含六级）以上大风、高温、大雨、大雪、大雾等恶劣天气，应停止作业。雨雪后上架作业要采取防滑措施，并扫除积雪。8.7 脚手板要铺满、铺平，不得有探头板。作业层的挡板、防护栏杆及安全网不得缺失。严格控制施工荷载，确保较大的安全储备，同时施工的操作层数不大于4层，施工荷载不大于2kN/m2（200kg/m235、）。严禁在脚手架上堆放材料、垃圾。8.8 搭设脚手架起步时应设临时抛撑，同时设一道随架子搭设高度提升的安全网。8.9 安全通道的出入口均用密目安全网防护严密，防护棚上满铺脚手板和密目安全网。8.10 拆卸脚手架时应分段、分区、分层拆卸。钢丝绳必须在其上的全部可拆杆件都拆除后方可拆除。拆除过程中，凡已经松开连接的配件必须及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的连接杆件。拆下的杆配件必须以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。严禁搭设和拆除脚手架的交叉作业。8.11 须有良好的防电、避雷装置。8.12 架子搭设完毕需经验收合格后方可使用。8.13 不得将模板支架、缆风绳、混凝土泵管等固定在脚手架上。严禁36、悬挂起重设备。8.14 脚手架使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向扫地杆、水平杆以及连墙件。9、 文明和环保施工管理措施9.1 按照北京市建设工程安全文明样板工地的标准施工，重点控制现场的布置、文明施工、污染等。9.2 保持场容整洁，材料分类码放整齐，拆下的钢管、卡子按照规格码放，有防雨防潮措施，各种机械使用维修保养定人定期检查，保持场地的整洁。9.3 杆、架板、扣件运至现场后，如用起重机械提升就位，应有专人指挥，专人负责，放置在指定地点；如工人卸车摆放，应轻拿轻放，排列整齐，严禁打开车挡板后，任其由车上滚落到地下。9.4 施工时操作工人不得在架子上打闹、大声喧哗、敲打钢管严格控制噪音、粉尘以及37、光污染，夜间施工禁止大声喧哗。9.5 脚手架外侧钢管，钢管上的砼及时清理，按照规定涂刷油漆，不得乱涂乱画。9.6 保养卡子用的机油等材料不得乱放，更不得污染其它成品。10、 专项应急预案10.1 坍塌、倒坍事故应急准备和响应预案施工现场一旦发生外架、井架、塔吊倒塌事故将会造成人员伤亡和直接经济损失。为了争取在第一时间抢救伤员，最大限度地降低人员及相关方生命安全风险和经济损失，特制定本项目部坍塌倒坍事故应急预案。10.1.1 项目部应急抢险领导小组：组长 ：亢永（项目经理） 副组长 : 冯强（总工） 副组长： 林波（生产经理） 安全总监：陈阳绪成员 ： 孙学平、邵晓光、张涛、于克军、宛明富、温梁38、周旭、刘广坤、蒲维平、魏锡冲、李传龙、郝鹏、刘世海、唐再杨 10.2 工伤事故报告程序流程图迅速抢救伤员-保护现场-采取应急措施-组织调查-事故原因分析-写出调查报告10.3 脚手架失稳引起倒塌以及造成人员伤亡的应急措施。10.3.1 不论任何人，一旦发现有外架、井架、塔吊等施工设备倒塌的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行隐蔽。10.3.2 现场人员应迅速通知项目经理或施工员，并打电话及时向集团公司应急抢救领导小组报告事故发生情况。请求集团应急抢险领导小组的支援。10.3.3 根据现场情况，若有人员受伤，应立即拔打120急救电话，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人39、到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员进行急救。本项目部配备应急急救药箱一只，药箱存放在现场办公室。10.3.4 现场安全员负责保护事故现场，等待上级有关部门调查处理。10.3.5 在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。10.3.6 现场安全员应和公司有关部门一起对脚手架、井架、塔吊等施工设备倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报集团应急抢险领导小组。10.3.7 各相关方联系电话如下：医院：120 公安：110 消防40、：11911、 附图主楼悬挑工字钢平面布置图南、北配楼脚手架平面布置图12、 附：脚手架计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为双排脚手架， 横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为19.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.50米。 内排架距离墙长度为1.50米。 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。 采用的钢管类型为48.33.2。 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米,采用扣件连接。 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m41、2， 同时施工2层，脚手板共铺设3层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。 悬挑水平钢梁采用20b号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.80米，建筑物内锚固段长度3.20米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.500/2=0.225kN/m 活荷载标准值 Q=42、3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.036+1.20.225+1.42.250=3.463kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=3.4631.002/8=0.433kN.m =M/W=0.433106/4800.0=90.18N/mm2 小横杆的计算强度205 N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.04+2.25+0.22=2.51kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.511000.04/(38443、2.06 105116000.0)=1.37mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与规范规定10mm,满足要求! 三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。 用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0361.000=0.036kN 脚手板的荷载标准值P2=0.3001.0001.500/2=0.225kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 P=(1.20.036+1.20.225+1.42.250)/2=1.731kN 大横44、杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.036)1.5002+0.1751.7311.500=0.462kN.m =0.462106/4800.0=96.286N/mm2 大横杆的计算强度205N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0361500.004/(1002.0645、0105116000.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=(0.036+0.225+2.250)/2=1.255kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1.1461255.3001500.003/(1002.060105116000.000)=2.03mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.082mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与规范规定10mm,满足要求! 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的46、抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc (规范JGJ130-2011公式5.2.5) 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN 。 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值 P1=0.0361.0002/2=0.036kN 大横杆的自重标准值 P2=0.0361.500=0.053kN 脚手板的荷载标准值 P3=0.3001.0001.500/2=0.225kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 R=1.20.036+1.20.053+1.20.225+1.42.250=3.527kN 单扣件抗47、滑承载力的设计计算R 8.00满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重标准值产生的轴向力 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范本例为0.1321 NG1 = 0.132119.000=2.510kN (2)脚手板自重标准值产生的轴向力 脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30031.500(1.000+1.500)/2=1.687kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚48、手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5003/2=0.360kN (4)吊挂的安全设施，安全网自重标准值产生的轴向力 吊挂的安全设施荷载，包括安全网自重标准值(kN/m2):0.010 NG4 = 0.0101.50019.000=0.285kN 经计算得到，静荷载标准值 构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 2.332kN。 NG2KL=NG2+NG3+NG4L = 2.047kN。 钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 4.842kN。 (5)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000 NQ = 3.000249、1.5001.000/2=4.50kN (6)风荷载标准值产生的轴向力 风荷载标准值: （参考规范JGJ130-2011公式4.2.5） 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0 = 0.300 可按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附表D.4取重现期10年确定，根据本工程工况，取修正系数为1 脚手架使用期较短，一般为25年，遇到强劲风的概率相对要小得多； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： 脚手架底部 Uz = 0.740, 风荷载虽然在脚手架顶部达到最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力却最小；而在50、5m（底部）处风荷载虽然最小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值也最大，根据以上分析，立杆稳定性验算时风压高度变化系数的取值应选脚手架底部。 Us 风荷载体型系数：Us = 1.1323 经计算得到，脚手架底部风荷载标准值 Wk = 10.7401.13230.300 = 0.251kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-2） N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 11.480kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-1） N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.51、110kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW （参考规范JGJ130-2011公式5.2.9） MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.91.40.2511.501.502/10 = 0.107kN/m 六、立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-1） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.110kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60c52、m； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.50； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=141； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=162的结果查表得到0.268； A 立杆净截面面积，A=4.53cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.80cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到= 12153、10.000/(0.268453.000)=99.67N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-2） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.480kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.50； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=141； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m； 轴心受压立54、杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=162的结果查表得到0.268； A 立杆净截面面积，A=4.53cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.80cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.107kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到= 11480.000/(0.268453.000)+(107000.000/4800.000)=116.77N/mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、连墙件的计算: (1)连墙件的轴向力设计值计算： Nl =55、 Nlw + No （参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-3） 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 Wk Aw （参考规范JGJ130-2011公式5.2.13） 脚手架顶部Uz = 1.000 （连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比例函数关系，随着脚手架升高，风压高度变化系数增大，连墙件的轴向力设计值也随之增大，架体顶部达到最大。所以，连墙件计算时，风压高度变化系数应取架体顶部。） 脚手架顶部风荷载标准值Wk=kUzUsWo=11.0001.13230.300 = 0.340kN/m2。 Wk 风荷载基本风压标准值，56、Wk = 0.340kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.001.503.001.50 = 13.500m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000kN 经计算得到 Nlw = 1.40.34013.500 = 6.426kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 6.426+3.000 = 9.426kN (2)连墙件的强度计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-1) 经计算=9426.00/453.00=20.81N/mm2174.25N/mm2，满足要求。 (3)连墙件的稳定承载力计算： (参考规范57、JGJ130-2011公式5.2.12-2) 连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离 长细比=lo/i=150.00/1.60=94 长细比=94 =150(查冷弯薄壁型钢结构技术规范), 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比查表得到=0.632； Nl/A=9.426103/(0.6321831.32)=8.15N/mm2 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2） 连墙件稳定承载力0.85f=174.25，连墙件稳定承载力计算满足要求! (4)连墙件抗滑移计算： 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 9.426kN小于扣件的抗滑力12.00kN，满足要求58、! 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 N-悬挑脚手架立杆的轴向力设计值； l-型钢悬挑梁锚固点中心至建筑楼层板边支承点的距离； m-型钢悬挑梁悬挑端面至建筑结构楼层板边支承点的距离； m2-脚手架外立杆至建筑结构楼层板边支承点的距离； m1-脚手架内杆至建筑结构楼层板边支承点的距离 q -型钢梁自重线荷载标准值。 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l；k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 28059、0mm，l = 3200mm，m1 = 1500mm；m2 = 2500mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 2500.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 250.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.24.84+1.44.50=12.11kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.239.500.00017.8510=0.37kN/m k=2.80/3.20=0.88 kl=1.50/3.20=0.47 k2=2.50/3.20=0.78 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=41.452kN 支座反力 RB=-14.998kN 最大弯矩 MA=49.900kN.m 抗弯计算60、强度 f=49.900106/(1.05250000.0)=190.096N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=4.84+4.50=9.34kN 水平钢梁自重计算荷载 q=39.500.00017.8510=0.31kN/m 最大挠度 Vmax=0.000mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即5600.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于5600.0/250,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用20b号工字钢,计算公式如下 其中b 均匀弯曲的受61、弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)计算得到其值为b=1.07-0.282/2.000=0.929 经过计算得到强度 =49.90106/(0.929250000.00)=214.86N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f=215,满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=15.906kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照62、混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=159064/(3.1416502)1/2=14mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 15.91kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于15906.00/(3.141663、201.5)=168.8mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 15.91kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.6kN 楼板混凝土局部承压计算N 131.6 满足要求!大堂悬挑式扣件钢管脚手架计算书 一、参数信息: 1.脚手架参数 计算的脚手架为双排脚手架， 横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为20.64、0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.50米。 内排架距离墙长度为0.30米。 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。 采用的钢管类型为48.33.2。 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米,采用扣件连接。 2.荷载参数 施工均布荷载为3.0kN/m2，脚手板自重标准值0.30kN/m2， 同时施工2层，脚手板共铺设3层。 脚手架用途:混凝土、砌筑结构脚手架。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度4.70米。 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉65、结。 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置(验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载)。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3001.500/2=0.225kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/2=2.250kN/m 荷载的计算值 q=1.20.036+1.20.225+1.42.250=3.463kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: 66、M=3.4631.002/8=0.433kN.m =M/W=0.433106/4800.0=90.18N/mm2 小横杆的计算强度205 N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.04+2.25+0.22=2.51kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.02.511000.04/(3842.06 105116000.0)=1.37mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与规范规定10mm,满足要求! 三、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。 用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横67、杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0361.000=0.036kN 脚手板的荷载标准值P2=0.3001.0001.500/2=0.225kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 P=(1.20.036+1.20.225+1.42.250)/2=1.731kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.036)1.5002+0.1751.7311.68、500=0.462kN.m =0.462106/4800.0=96.286N/mm2 大横杆的计算强度205N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0361500.004/(1002.060105116000.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=(0.036+0.225+2.250)/2=1.255kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1.1461255.3001500.003/(1002.0669、0105116000.000)=2.03mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.082mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与规范规定10mm,满足要求! 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc (规范JGJ130-2011公式5.2.5) 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN 。 R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值 P1=70、0.0361.0002/2=0.036kN 大横杆的自重标准值 P2=0.0361.500=0.053kN 脚手板的荷载标准值 P3=0.3001.0001.500/2=0.225kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 R=1.20.036+1.20.053+1.20.225+1.42.250=3.527kN 单扣件抗滑承载力的设计计算R 8.00满足要求! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架自重标准值产生的轴向力 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)gk:查规范71、本例为0.1321 NG1 = 0.132120.000=2.642kN (2)脚手板自重标准值产生的轴向力 脚手板的自重标准值(kN/m2):本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2 = 0.30031.500(1.000+0.300)/2=0.877kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5003/2=0.360kN (4)吊挂的安全设施，安全网自重标准值产生的轴向力 吊挂的安全设施荷载，包括安全网自重标准值(kN/m2):0.010 NG4 = 0.0101.72、50020.000=0.300kN 经计算得到，静荷载标准值 构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4 = 1.537kN。 NG2KL=NG2+NG3+NG4L = 1.237kN。 钢管结构自重与构配件自重：NG = NG1+ NG2k = 4.179kN。 (5)施工荷载标准值产生的轴向力 施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000 NQ = 3.00021.5001.000/2=4.50kN (6)风荷载标准值产生的轴向力 风荷载标准值: （参考规范JGJ130-2011公式4.2.5） 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范的规定采用：W0 = 0.300 可73、按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附表D.4取重现期10年确定，根据本工程工况，取修正系数为1 脚手架使用期较短，一般为25年，遇到强劲风的概率相对要小得多； Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： 脚手架底部 Uz = 0.740, 风荷载虽然在脚手架顶部达到最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力却最小；而在5m（底部）处风荷载虽然最小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值也最大，根据以上分析，立杆稳定性验算时风压高度变化系数的取值应选脚手架底部。 Us 风荷载体型系数：Us = 1.1323 经计算得到，脚手架底部风荷载标准74、值 Wk = 10.7401.13230.300 = 0.251kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-2） N = 1.2NG + 0.91.4NQ = 10.685kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.7-1） N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.315kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW （参考规范JGJ130-2011公式5.2.9） MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步75、距 (m)。 经计算得, 底部立杆段弯矩 Mw=0.91.40.2511.501.502/10 = 0.107kN/m 六、立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-1） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.315kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.50； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=141； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m76、),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=162的结果查表得到0.268； A 立杆净截面面积，A=4.53cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.80cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到= 11315.000/(0.268453.000)=93.12N/mm2 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.6-2） 其中 N 立杆的轴心压力77、设计值，N=10.685kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； u 计算长度系数，由脚手架的基本参数确定，u=1.50； h 立杆步距，h=1.50； 计算长细比, 由k=1时, =kuh/i=141； = 210, 满足要求! k 计算长度附加系数，取1.155； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.60m； 轴心受压立杆的稳定系数, 由k=1.155时, =kuh/i=162的结果查表得到0.268； A 立杆净截面面积，A=4.53cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.80cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N78、/mm2； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.107kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； 经计算得到= 10685.000/(0.268453.000)+(107000.000/4800.000)=110.23N/mm2 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、连墙件的计算: (1)连墙件的轴向力设计值计算： Nl = Nlw + No （参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-3） 其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 Wk Aw （参考规范JGJ130-2011公式5.2.13）79、 脚手架顶部Uz = 1.000 （连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比例函数关系，随着脚手架升高，风压高度变化系数增大，连墙件的轴向力设计值也随之增大，架体顶部达到最大。所以，连墙件计算时，风压高度变化系数应取架体顶部。） 脚手架顶部风荷载标准值Wk=kUzUsWo=11.0001.13230.300 = 0.340kN/m2。 Wk 风荷载基本风压标准值，Wk = 0.340kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.001.503.001.50 = 13.500m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000k80、N 经计算得到 Nlw = 1.40.34013.500 = 6.426kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 6.426+3.000 = 9.426kN (2)连墙件的强度计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-1) 经计算=9426.00/453.00=20.81N/mm2174.25N/mm2，满足要求。 (3)连墙件的稳定承载力计算： (参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2) 连墙件的计算长度lo取脚手架到墙的距离 长细比=lo/i=30.00/1.60=19 长细比=19 =150(查冷弯薄壁型钢结构技术规范), 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细81、比查表得到=0.949； Nl/A=9.426103/(0.9491831.32)=5.42N/mm2 （参考规范JGJ130-2011公式5.2.12-2） 连墙件稳定承载力0.85f=174.25，连墙件稳定承载力计算满足要求! (4)连墙件抗滑移计算： 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 9.426kN小于扣件的抗滑力12.00kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 N-悬挑脚手架立杆的轴向力设计值； l-型钢悬挑梁锚固点中心82、至建筑楼层板边支承点的距离； m-型钢悬挑梁悬挑端面至建筑结构楼层板边支承点的距离； m2-脚手架外立杆至建筑结构楼层板边支承点的距离； m1-脚手架内杆至建筑结构楼层板边支承点的距离 q -型钢梁自重线荷载标准值。 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l；k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1300mm，l = 4700mm，m1 = 300mm；m2 = 1300mm； 水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。 受脚手架作用集中强度计算荷载 N=1.24.18+183、.44.50=11.31kN 水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m k=1.30/4.70=0.28 kl=0.30/4.70=0.06 k2=1.30/4.70=0.28 代入公式，经过计算得到 支座反力 RA=27.423kN 支座反力 RB=-3.318kN 最大弯矩 MA=18.311kN.m 抗弯计算强度 f=18.311106/(1.05141000.0)=123.684N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度215.0N/mm2,满足要求! 受脚手架作用集中计算荷载 N=4.18+4.50=8.68kN 水平钢梁自重计算荷载 q=284、6.100.00017.8510=0.20kN/m 最大挠度 Vmax=0.000mm 按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2600.0mm 水平支撑梁的最大挠度小于2600.0/250,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)计算得到其值为b=1.07-0.282/2.000=0.929 经过计算得到强度 85、=18.31106/(0.929141000.00)=139.79N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f=215,满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.532kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=35324/(3.1416502)1/2=7mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 86、2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 3.53kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于3532.00/(3.1416201.5)=37.5mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 3.53kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=15.86N/mm2； 经过计算得到公式右边等于153.7kN 楼板混凝土局部承压计算N 153.7 满足要求!