1、目 录 1工程概况11.1总体工程概况11.2脚手架工程概况12编制依据23施工部署23.1安全防护领导小组23.2设计总体思路24脚手架构造要求及技术措施34.1扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施34.2脚手架出入口的构造55安全防护措施55.1电梯井洞口防护措施55.2结构临边防护措施55.3楼梯间防护措施65.4防雷避电措施66脚手架的搭设及拆除施工工艺66.1脚手架搭设施工工艺66.2脚手架的拆除施工工艺87劳动力、材料及机具配备87.1劳动力配备87.2材料配备87.3机具配备98质量保证98.1构配件允许偏差98.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法108.3扣件拧紧抽样检查数目及质2、量判定标准128.4质量保证注意事项139安全施工措施139.1材质及其使用的安全技术措施139.2脚手架搭设的安全技术措施149.3脚手架上施工作业的安全技术措施149.4脚手架拆除的安全技术措施1510文明施工要求1511落地钢管脚手架稳定验算1712工字钢钢悬挑脚手架稳定验算2413落地式钢管卸料平台稳定验算3114附图32 脚 手 架 施 工 方 案1工程概况1.1总体工程概况本工程为xx市xxxx房产有限公司兴建的xx沙湾地块房屋及其配套总承包工程，位于xx市xx沙湾镇，场地北邻中华东路、东侧为规划道路、西邻西环路、南侧为市良路，场地交通顺畅，0.000相当于绝对标高3.940m，工3、程总用地面积81161.71,其中C区总建筑面积31434.00，共七栋（首层设一夹层），六栋11层，建筑高度39.600m，坡屋顶高度44.183m；一栋2层，建筑高度14.120m。建筑结构为部分框支剪力墙，住宅套型共234套，商铺单位共24间。1.2脚手架工程概况本工程采用落地式和悬挑式扣件钢管脚手架结合方式，落地式钢管脚手架部分屋顶层结构顶标高42.8m，脚手架搭设高度按照38m 考虑（自商铺屋面算起）；悬挑式钢管脚手架部分屋顶层结构顶标高39.3m，脚手架搭设高度按照35m 考虑（自商铺屋面算起）。落地式扣件式钢管脚手架落在商铺屋面板上，必须在立杆底部垫设模板、枋木或钢板等。各层层高4、及高度变化表层 号层 高（m）楼地面标高（m）距地面高度（m）13.17/6.50.000023.03.17/6.56.533.011.011.043.014.014.053.017.017.063.020.020.073.023.023.083.026.026.093.029.029.0103.032.032.0113.035.035.0梯形屋面3.038.038.0屋面屋檐/39.339.3电梯机房/42.842.82编制依据1xxxx沙湾地块C区房屋及其配套总承包工程建筑、结构施工图 2xxxx沙湾地块C区房屋及其配套总承包工程施工组织设计3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 5、130-2001，2002年版）4建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ 80-91）5建筑施工安全检查标准（JGJ 59-99）6建筑施工手册（缩印本第4 版，2003.9）7简明施工计算手册（1999.7）8实用建筑施工安全手册（1999.7）3施工部署3.1安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到 “杜绝死亡、重伤及消防、机械事故，年轻伤频率控制在3以内” 安全生产目标的必然保障。为此项目经理部成立以现场经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：3.2设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点，脚手架施工及使用划分为二个阶段：首层商铺（6、标高6.50以下）施工阶段：依据工作面情况决定采用落地式扣件脚手架，脚手架立杆距离结构墙面至少30cm，上部屋檐部分采用钢管外伸悬挑。二层至天面（标高6.50以上）结构及装修施工阶段：有商铺屋面部分沿建筑物搭设落地式、全高全封闭的扣件式单排钢管脚手架；2-A轴部分采用型钢悬挑钢管脚手架，用于结构和装修施工，同时兼作安全防护。4脚手架构造要求及技术措施4.1扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施4.1.1 板面处理在商铺屋面混凝土板面上，底座下设置通长80mm80mm方木，长度不少于两跨，布设必须平稳，不得悬空。板面做好排水措施。4.1.2 立杆脚手架全部采用单立杆（483.0mm），立杆顶端高出7、结构栏杆至少1.5m。立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3（本工程取60cm）。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。4.1.3 大横杆大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m 且同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立8、柱距离不大于纵距的1/3（本工程不大于40cm），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300（本工程不超过20cm），局部高差不超过5cm。4.1.4 小横杆每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1 根小横杆，最大间距不超过75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10 cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15 cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置，具体详见附图-01：外脚手架节点详图一。4.1.9、5 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm 的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定，详见附图-01：外脚手架节点图一。4.1.6 剪刀撑本工程双排落地脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每57跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加210、4 个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用对接扣件连接（保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查）。本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外，中间每隔6 跨设置一道。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆采用通长杆件，使用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。4.1.7 脚手板作业层脚手板采用竹窜脚手板，两端设直径为4mm 的镀锌钢丝箍两道。在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔6 层也需要满铺一层脚手板，并设置安全11、网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm 处用直径14 号镀锌钢丝箍绕23 圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。脚手板的对接、搭接构造要求详见8.2节：脚手架搭设的允许偏差和检验方法。4.1.8 连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为3. 0m，水平间距为3.6m。连墙件用483.5 的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，连墙件通过预先埋设的50 穿墙套管穿过结构外墙，在结构墙体内外各用一根通长架管锁紧，具体做法详见附图-12、01：外脚手架节点图一，门窗洞口处做法详见附图-01：外脚手架节点图一。第一道连墙件从11.0m 标高开始设置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于200mm。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成4560夹角。4.1.9 防护设施脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8m6.0m 规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m 左右设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设13、网。作业层脚手架立杆于1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设18cm 高的挡脚板。4.2脚手架出入口的构造每栋出入口设在施工机械位置，有脚手架立杆处挑空两根立杆，跨越两步三跨，大小为4.5m4.5m（宽高）。出入口再搭设3.0m4.5m4.5m（长宽高）的防护棚，上铺50mm 厚的双层脚手板。在出入口两侧的内、外排立杆处分别增设一根立杆，并高于门洞口2步，立杆用短管斜撑相互联系，上方悬空立杆处增加一根斜杆，斜杆与各主节点相交处用旋转扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中14、心线至主节点的距离在15cm 以内。当斜腹杆在一跨内跨越两个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。斜腹杆采用通长杆件，接长采用对接扣件。出入口具体做法详见附图-02：外脚手架节点图二。施工电梯出口处设置4.5m3.6m6m（长宽高）出入口，顶部铺50mm 厚的双层脚手板，具体做法详见附图-03：施工电梯与外脚手架关系图。5安全防护措施5.1电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.2m 高的自闭式防护门，用12 的螺纹钢筋，按照水平间距15cm，竖向间距20cm 焊制而成，并在防护门上刷红油漆、挂牌。防护门制作及安装详见附图-02：外脚手架节点图二。电梯井筒内每隔一15、层在入口处设置一个用25 螺纹钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。5.2结构临边防护措施在结构出入阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用483.5 钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于1.5m，竖向每隔0.6m 设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标志灯。5.3楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m 高的护身栏，侧边底部设18c16、m 高的挡脚板。5.4防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46-88）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每栋楼各设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成逼雷网络。接地线采用404 的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2 道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避17、雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个（本工程每栋楼按照每2个单元共设置3个，设置由项目水电班组完成），位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2 倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故。6脚手架的搭设及拆除施工工艺6.1脚手架搭设施工工艺6.2.1 落地式钢管脚手架搭设顺序落地式双排脚手架的搭设顺序为：场地平整、夯实定位设置通长脚手板、钢底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（栅格）剪刀撑连墙杆铺脚手板搭18、防护栏杆绑扎安全网6.2.2 落地式钢管脚手架搭设顺序落地式双排脚手架的搭设顺序为：预埋件埋设悬挑型钢定位、钢丝绳安装设置通长脚手板、钢底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（栅格）剪刀撑连墙杆铺脚手板搭防护栏杆绑扎安全网6.2.3 施工工艺定位定距：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆距墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记，垫木准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。在搭设开始两步脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直19、至连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头，再立中间的一根，互相看齐后再立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，应先立外排，后立内排。因本工程上部屋檐挑出1315mm，此处脚手架采用脚手架钢管构造悬挑，详见下图（屋檐脚手架悬挑节点详图）其余组件的搭设要求详见构造要求。屋檐脚手架悬挑节点详图6.2脚手架的拆除施工工艺拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网挡脚板及脚手板防护栏杆 剪刀撑斜撑杆小横杆大横杆立杆型钢。不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑20、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。7劳动力、材料及机具配备7.1劳动力配备劳动力配备详见下表工 种人 数任 务架子工 40负责架子搭设及拆除测量施工员 1负责脚手架垂直度控制7.2材料配备材料配备详见下表名 称单位数 量规 格普通钢管 t34658483.021、mm工字钢m30012.6号工字钢钢丝绳m1500脚手板650厚4cm，宽2030cm密目安全网22800水平安全网1200直角扣件个26821旋转扣件个1733对接扣件个5777镀锌钢丝 kg20014#7.3机具配备机具配备详见下表名 称 单位数 量备 注架子扳手把48搭设和拆除架子用力矩扳手 把2检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链葫芦 个2调整架子水平弯曲度8质量保证8.1构配件允许偏差构配件允许偏差详见下表8.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法脚手架搭设的允许偏差和检验方法详见下表8.3扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准详见下表项次检查项目安装扣件数量22、(个)抽检数量(个)允许的不合格数1连接立杆与纵(横)向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件(非主节点)1201320050108.4质量保证注意事项8.4.1 脚手架必须经过监理工程师、安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。8.4.2 脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：搭设完毕后；连续使用达6 个月；施工中中途停止使用超过15 天，在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的23、情况时。8.4.3 操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。8.4.4 在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。8.4.5 外观质量安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。9安全施工措施9.1材质及其使用的安全技术措施9.1.1 扣件的紧固程度宜在4050 Nm，并不大于65 Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。9.1.2 各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于124、00mm。9.1.3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。9.1.4 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。9.1.5 严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用。9.1.6 钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。9.2脚手架搭设的安全技术措施9.2.1 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工；悬挑型钢、钢丝绳符合质量要求。9.2.2 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一25、人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。9.2.3 开始搭设立杆时应每隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。9.2.4 脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。9.2.5 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。9.2.6 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。9.3脚手架上施工作业的安全技术措施9.3.1 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经26、同意不得任意拆除脚手架部件。9.3.2 严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。9.3.3 结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时使用的悬挑脚手架同时作业层数不超过一层。9.3.4 当作业层高出其下连墙件3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。9.3.5 各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。9.3.6 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。9.4脚手架拆除的安全技术措施9.4.1 脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗27、。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。9.4.2 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。9.4.3 架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。9.4.4 拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。9.4.5 拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。9.4.6 拆架时不得中途换人，如必须换人时，应28、将拆除情况交代清楚后方可离开。9.4.7 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。9.4.8 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9.4.9 在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。9.4.10 所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。9.4.11 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。9.4.12 拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。9.4.129、3 六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。10文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：10.1 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。10.2 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。10.3 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。10.4 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。10.5 30、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。10.6 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。10.7 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。10.8 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。10.9 不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。10.10 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。10.11 拆除架子而使用31、电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。10.12 脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。10.13 要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。10.14 施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。10.15 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。10.16 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。10.17 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。10.1832、 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。10.19 六级以上(含六级)大风、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。11落地钢管脚手架稳定验算1）参数信息:（1）脚手架参数双排脚手架搭设高度为 38 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.2米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为33、 483.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距3.6 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。（2）活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；（3）风荷载参数本工程地处广东省xx市，基本风压为0.6 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.67，风荷载体型系数s 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用（4）静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1291；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.1534、0；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038； 2）大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/35、(2+1)=1.05 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.22+0.101.471.22 =0.232 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1721.22-0.1171.471.22 =-0.272 k36、N.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.232106,0.272106)/5080=53.543 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 53.543 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！（3）挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；最大挠度计算值为： V= 0.6770.14312004/(1002.06105121900)+0.9901.0512004/(37、1002.06105121900) = 0.939 mm；大横杆的最大挠度 0.939 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1200/150 mm与10 mm，满足要求！3）小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。（1）荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381.2 = 0.046 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.2/(2+1)=0.126 kN；活荷载标准值：Q=31.051.2/(2+1) =1.38、260 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.046+0.126)+1.4 1.26 = 1.97 kN； 小横杆计算简图（2）强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0381.052/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 1.971.05/3 = 0.69 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.696 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.696106/5080=137.013 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力39、 =137.013 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！（3）挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.03810504/(3842.06105121900) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.046+0.126+1.26 = 1.432 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1432.081050(310502-410502/9 ) /(722.06105121900)40、 = 2.343 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.343 = 2.367 mm；小横杆的最大挠度为 2.367 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！4）扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆41、的自重标准值: P1 = 0.0381.22/2=0.046 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.2/2=0.189 kN；活荷载标准值: Q = 31.051.2 /2 = 1.89 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.046+0.02+0.189)+1.41.89=2.952 kN； R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5）脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.129142、 NG1 = 0.1291+(1.202/2)0.038/1.5038.00 = 6.073；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.371.2(1.05+0.3)/2 = 1.701 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1571.2/2 = 0.63 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.238 = 0.228 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.632 kN；活荷载为43、施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 31.051.22/2 = 3.78 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.6 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.67 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.61.670.645 = 0.452 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴44、向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.28.632+ 1.43.78= 15.651 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.632+ 0.851.43.78= 14.857 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4521.2 1.52/10 = 0.145 kN.m；6）钢丝绳卸荷计算 卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数45、平均分配。 经过计算得到a1=arctg3.000/(1.050+0.300)=65.772度a2=arctg3.000/0.300=84.289度吊点处立杆轴向力为：P1 = P2 = kxN/ nd = 1.515.651/2 = 11.738 kNkx为不均匀系数，取1.5 各吊点位置处内力计算为(kN)：T1 = P1/sina1 = 11.738/0.912 = 12.872 kNT2 = P2/sina2 = 11.738/0.995 = 11.796 kNG1 = P1/tana1 = 11.738/2.222 = 5.282 kNG2 = P2/tana2 = 11.738/146、0.000 = 1.174 kN其中T钢丝绳轴向拉力，G钢丝绳水平分力。卸荷钢丝绳的最大轴向拉力为Fg= T1 =12.872 kN。钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取 12.872kN，=0.82，K=8，得到：选择卸荷钢丝绳的最小直径为：d =(212.8728.000/0.820)0.5 = 16.000 m47、m。吊环强度计算公式为： = N / A f其中 f - 吊环钢筋抗拉强度，混凝土结构设计规范规定f = 50 N/mm2； N - 吊环上承受的荷载等于Fg； A - 吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算,A=0.5d2；选择吊环的最小直径要为：d =（2Fg/f/）0.5 =（212.872103/50/3.142）0.5 = 13.000 mm。钢丝绳最小直径为 16 mm，必须拉紧至 12.872 kN，吊环直径为 13 mm。钢丝绳作用在扣件上产生的分力G=5.282kN小于扣件抗滑承载力12.8kN，符合要求。脚手架竖向荷载P= 11.738 kN小于扣件抗滑承载力 12.8 kN48、，符合要求。7）立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值：N = 15.651/2 =7.825 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.599 m；长细比 Lo/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.262 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面49、模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 7825/(0.262489)=61.079 N/mm2；立杆稳定性计算 = 61.079 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 14.857/2 =7.428 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确50、定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 7428.396/(0.262489)+145357.084/5080 = 86.594 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 86.594 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！8）连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风51、荷载标准值 Wk = 0.452 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 6.84 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.84 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=2052、5 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 11.84 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 11.84小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图12工字钢钢悬挑脚手架稳定验算1）参数信息:（1）脚手架参数双排脚手架搭设高度为 35 米，连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3 米，水平间距2.4 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；其它参数同落地式钢管脚手架。（2）活荷载参数（同落地式钢管脚手架）（3）风荷载参数（同53、落地式钢管脚手架）（4）静荷载参数（同落地式钢管脚手架）（5）水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用12.6号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 2 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C25；（6）拉绳与支杆参数支撑数量为:1支钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与梁夹角为(度):60；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 2）大横杆的计算（同落地式钢管脚手架）3）小横杆的计算（同落地式钢管脚手架）4）扣件抗滑力的计算（同落地式钢管脚手架）5）脚手架立杆荷载的计算（同落地式钢管脚手架） 作用于脚手架的荷载包括静荷54、载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1291 NG1 = 0.1291+(1.202/2)0.033/1.5035.00 = 5.451；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3251.2(1.05+0.3)/2 = 6.075 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15251.2/2 = 2.25 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.235 = 0.55、21 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 13.986 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 31.051.22/2 = 3.78 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.6 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1.25 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.556；经计算得到，56、风荷载标准值 Wk = 0.7 0.61.250.556 = 0.292 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.213.986+ 1.43.78= 22.075 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.213.986+ 0.851.43.78= 21.281 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2921.2 1.52/10 = 0.094 kN.m；6）钢丝绳卸荷计算（同落地式钢管脚手架）因脚手架搭设高度57、35m少于落地式脚手架38m，钢丝绳受力按照全部卸荷少于落地式计算数值，选用钢丝绳直径为 16 mm，所以满足要求。7）立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 22.075/2=11.0375 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.599 m；长细比 Lo/i = 163 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比58、 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.265 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 11037.5/(0.265424)=98.233 N/mm2；立杆稳定性计算 = 98.233 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 21.281/2=10.6405 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k =59、 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 163 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.265立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10.6405/(0.265424)+93787.47/4490 = 114.889 N/mm2；立杆稳定性计算 = 114.889 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值 f = 205 60、N/mm2，满足要求！8）连墙件的计算（同落地式钢管脚手架） 9）悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 488.59 cm4，截面抵抗矩W = 77.53 cm3，截面积A = 18.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.213.986 +1.43.78 = 22.075 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.218.10.000178.5 = 0.171 kN/m； 悬挑脚手61、架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 29.62 kN； R2 = 15.493 kN； R3 = -0.366 kN。最大弯矩 Mmax= 3.356 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 3.356106 /( 1.05 77529 )+ 0103 / 1810 = 41.226 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 41.226 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！10）悬挑梁的整体62、稳定性计算: 水平钢梁采用12.6号工字钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 8.474 235 /( 1200126235) = 2.34由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.95。经过计算得到最大应力 = 3.356106 /( 0.9577529 )= 45.582 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 45.582 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!11）拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴63、压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=34.202 kN；12）拉绳的强度计算:（1）钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为 RU=34.202 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； -钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取34.20264、kN，=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于26mm才能满足要求！ （2）钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=34.202kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(3420.174/3.142125) 1/2 =19mm；13）锚固段与楼板连接的计算: （1）水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.366 kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计65、算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=365.6244/(3.142502)1/2 =2.158 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。（2）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.366kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.27N/mm2； f- 钢材强度设计值,66、取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 365.624/(3.142201.27)=4.582mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.366kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！（3）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 15.493kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fc67、c - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.9N/mm2；经过计算得到公式右边等于115.26 kN，大于锚固力 N=15.49 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!13落地式钢管卸料平台稳定验算计算参数卸料平台搭设尺寸为：长宽=4m4m，立杆纵距1m立杆横距1m，立杆步距1.5m，脚手架搭设高度为35m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m，平台底钢管间距离为300mm，水平杆与立杆连接采用双扣件。施工均布荷载2kN/m2，材料堆放最大荷载4kN/m2。设计示意图搭设材料平台支架采用483.5钢管及可锻铸铁扣件搭设；栏杆自重为0.15kN/m。序号计算要点计算过程68、结果1纵向支撑钢管计算纵向钢管的计算应力 =53.362 N/mm2 f =205 N/mm2符合要求纵向钢管的最大挠度为V =0.625 mm V =1000/150且 10 mm符合要求2横向支撑钢管计算横向钢管的计算应力=192.752 N/mm2 f=205 N/mm2符合要求支撑钢管的最大挠度为V =2.503 mm V=1000/150且 10 mm符合要求3扣件抗滑移的计算双扣件实际抗滑承载力为12.8扣件所受应力R =10.579 kN Rc =12.8kN符合要求4立杆的稳定性验算(必须同时满足规范中的三个公式计算应力的要求)钢管立杆稳定性验算公式一 =136.623 N/mm2 抗压强度设计值 f = 205 N/mm2符合要求钢管立杆稳定性验算公式二 =52.329 N/mm2 抗压强度设计值 f = 205 N/mm2符合要求钢管立杆稳定性验算公式三 =77.688 N/mm2 抗压强度设计值 f = 205 N/mm2符合要求结论符合要求