1、一、 编制依据1、 施工图纸图纸名称图纸内容设计号归档日期设计单位翡翠花园四期6#、7#楼工程建施09092-6/7安徽省建筑设计研究院2、 主要规范、规程序号规范、规程名称发布日期施行日期规范、规程编号1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002版）2001.12001.6JGJ130-20012建筑施工高处作业安全技术规范1992.11992.8.1JGJ80-913建筑施工安全检查标准1999.31999.5.1JGJ59-994建筑工程施工安全操作规程2002.62002.9DBJ01-62-20023、 施工组织设计施工组织设计名称编制日期编制人翡翠花园四期6#、7#楼工程外脚手2、架工程施工组织设计4、 参考图书序号图书名称出版日期1建筑施工手册（第四版）2003.92简明施工计算手册1999.73实用建筑施工安全手册1999.74建筑施工脚手架实用手册1994.5二、工程概况翡翠花园四期6#、7#楼工程位于xxxx科技园翡翠花园小区内，在翡翠路与紫蓬路交口西南侧；本工程的6#楼和7#楼两栋楼结构形式完全相同，均是钢筋砼框架地上十一层跃十二层，地下二层；地上楼层层高均为2.90m，地下负一层层高为2.50m，地下负二层层高为3.50m；建筑高度是34.60m；该工程单栋楼建筑总面积为6244.03m2，其中地上建筑面积5278.93 m2，地下建筑面积965.10 m23、。针对本工程特点，考虑地下室外墙防水和回填土工期较长，地下负一、二层搭设简易钢管脚手架进行施工；从地下负一层层顶开始做一次悬挑，再在六层顶做二次悬挑，共悬挑两次，每次的悬挑架的高度都是17.4m，采用多立杆，双排扣件式钢管脚手架。 三、方案选择及安全文明标准翡翠花园四期6#、7#楼工程考虑到工期、质量、安全文明施工等要求，针对本工程特点及要求，结构、装饰外用脚手架采用斜拉式悬挑脚手架，即用型钢作梁挑出，端头加钢丝绳（或用钢筋法兰螺栓拉杆）斜拉，组成悬挑支撑结构，然后安设纵向钢梁，再在其上搭设双排扣件式钢管脚手架，搭设方法与一般钢管外脚手架相同。四、方案设计依据1、建筑施工安全检查标准（JGJ 4、59-99）2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2001，JGJ 84-2001）3、本公司安全文明施工管理职责4、建筑施工手册第四版5、简明施工计算手册6、建筑材料手册第二版7、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）8、安全网（GB 5725）9、建筑机械使用安全技术规程（JGJ 33）10、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ 46）11、建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ 80）12、建筑施工现场环境与卫生标准（JGJ 146）13、翡翠花园四期6#、7#楼工程施工图五、扣件式钢管脚手架构配件及构造与搭设要求（一）构配件质量要求1、钢管脚手架钢管采用现行国5、家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。钢管尺寸采用48mm3.5mm，其外径和壁厚均允许偏差0.5mm；钢管两端面切斜偏差允许1.7mm；钢管外表面锈蚀深度0.5mm；其弯曲变形当L1.5m的各种杆件钢管的端部弯曲5mm；立杆钢管弯曲变形当3mL4m时12mm，当4mL6.5m时20mm；L6.5m的水平杆、斜杆的钢管弯曲30mm。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹的钢管不得采用。每根钢管的质量不应大于6、25kg。2、扣件扣件式钢管脚手架采用可锻铸铁制作的扣件，其材质符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；扣件应做防锈处理，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。其基本形式有三种：（1）直角扣件，用于两根垂直交叉杆件间的连接。是依靠摩擦力传递施工荷载和风荷载的受力连接件；（2）回转扣件，用于平行或斜交杆件间连接的扣件；（3）对接扣件，用于杆件对接连接的扣件。是传递荷载的受力连接件。另外还有防滑扣件，是根据防滑要求增设的非连接用途的扣件。3、脚手板：本工程采用由毛竹制作的竹制笆板。4、连墙件：连墙件的材质符合7、现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。（二）构造与搭设要求1、扣件式钢管脚手架搭设的顺序摆放立管底座，安放纵向扫地杆竖立杆并与扫地杆扣紧装横向扫地杆安装第一步纵向水平杆安装第一步横向水平杆并与纵向水平杆扣紧安装连墙件（或抛撑）安装第二步纵向水平杆安装第二步横向水平杆安装第三步、第四步纵向和横向水平杆设置连墙件加设剪刀撑铺脚手板2、底座、立杆搭设（1）每根立杆底部应设底座或垫板。底座、垫板均应准确地放在定位线上；垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，也可采用槽钢。本工程采用沿纵向通长12#槽钢。（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件8、固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上。横向扫地杆则固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（3）每根立杆都必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。（4）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接时，立杆上的对接扣件必须交错布置；两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。（5）立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。（6）开始搭接立杆时，应每隔69、跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据实际情况拆除；当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。3、纵向水平杆搭设（1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。（2）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，亦可采用搭接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内，且在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。（3）当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在10、横向水平杆上，等间距设置且间距不大于400mm。4、横向水平杆搭设（1）在主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣紧且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。（2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。当使用竹笆脚手板时，应先安装纵向水平杆，后安装横向水平杆。双排脚手架的横向水平杆的两端应用直角扣件固定在纵向水平杆上，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4m，且不应大于500mm。靠墙一端的端面至墙装饰面的距离不宜大于100mm；5、连墙件搭设常见的落地式附墙脚手架其横向尺寸远小于其纵向长度和高度，如不设置连墙杆，它不可能11、可靠地传递其自重、施工荷载和水平荷载，很难保证整体稳定性。连墙件是用于脚手架与主体结构连接的构件，对约束脚手架横向整体失稳有重要作用。针对本工程整体的施工需要和要求，本工程的连墙件采用刚性连墙件，即用短钢管、扣件与钢筋混凝土柱连接。本工程连墙件的布置：（1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；（2）宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；（3）其垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步）；（4）其连墙杆宜水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应采用下斜连接，不应采用上斜连接；（5）其应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛12、撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；（6）当脚手架施工操作层高出连墙件2步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完毕后方可根据情况拆除。见于本工程层高；地下负一层2.50m，地下负二层3.50m，地上一层以上均是2.90m，其连墙件按三步两跨设置，其最大间距： 竖向间距2h=21.8=3.6m， 水平间距3La=31.5=4.5m当遇有门洞桁架时，应在门洞的空间桁架处设置斜腹杆，斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于15013、mm。当斜腹杆在一跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。6、剪刀撑、横向斜撑搭设（1）剪刀撑的设置 每道剪刀撑跨越立杆的根数n，剪刀撑斜杆与地面的倾角=450时n7；=500时n6；=600时n5。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角在450600之间。本工程悬挑脚手架每次搭设高度都是17.40m，均在24m以下，而24m以下的双排脚手架，必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，按立杆搭接的要求执行。 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与14、之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（2）横向斜撑的设置横向斜撑应在同一节间，由底层至顶层呈之字形连续布置，以提高脚手架的横向刚度。一字形、开口形双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间每隔6跨设置一道。（3）剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。7、门洞搭设（1）门洞宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式，斜杆与地面的倾角应450600之间。门洞桁架的形式应按以下要求：当h=1.8m，纵距不应大于1.5m。（2）门洞桁架的构造应符合下列规定：门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内15、每两节节间设置一根斜腹杆。斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长使用时，宜采用对接扣件连接，也可采用搭接连接，搭接构造应符合立杆搭接的要求。门洞桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。（3）门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞口12步。六、扣件式钢管脚手架的施工（一）施工准备1、项目部技术负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，向架设和使用人员进行技术交底；2、按规范要求和方案的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格品不得使用；16、3、 将合格的构配件按品种，规格分类堆放整齐并作好标识，堆放场地不得有积水；（二）搭设1、脚手架搭设必须严格按照前面叙述的搭设循序及搭设要求来搭设。2、脚手架搭设必须配合施工进度情况进行，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。3、对于结构复杂的楼型、存在飘窗，空调搁板，园弧阳台弧角处的地方，横向水平杆靠墙一端的外伸长应不大于500mm，大于500mm的必须增加一根立杆，防止造成孔洞，影响安全。4、扣件安装扣件螺栓的拧紧程度，对脚手架的承载能力、稳定性和安全度等有很大的影响。脚手架上的施工荷载是通过扣件向各杆件传递的，因此扣件必须具有抗旋转能力和抗滑能力。（1）扣件规格必须与48mm3.5mm17、钢管外径相同。（2）扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。扣件的螺栓拧紧扭力矩为4050Nm时，扣件本身所具有的抗滑、抗旋转和抗拔能力均能满足使用，并具有一定的安全储备。但应注意可锻铸铁属脆性材料，破坏时会突然断裂，因此，在使用时螺栓不要拧得过紧，一般不应大于65Nm。（3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点相互距离不应大于150mm。（4）对接扣件的开口应朝上或朝内，以防雨水进入。（5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。5、作业层、斜道的栏杆和挡脚板搭设栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，栏杆应设两道，上18、栏杆上皮高度应为1.2m，中栏杆应居中搭设，挡脚板高度不应小于180mm。6、脚手板铺设（1）脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm。（2）脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。（3）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。（4）作业层端部脚手板的探头长度应取150mm，其板长两端均应与支撑杆可靠地固定。（5）脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆上。（6）在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑19、动。（7）自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m铺满一层脚手板。7、斜道斜道处立杆的荷载往往最大，因为层层有脚手板及挡脚板的质量，因此，斜道处的立杆必须演算其稳定性，若不足时，可采取增加钢管立杆的方法或局部卸荷的措施。（1）人行并兼作材料运输的斜道高度不大于6m的脚手架，宜采用一字形斜道；高度大于6m的脚手架，宜采用之字形斜道。（2）斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1:3；拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；运料20、斜道两侧、平台外围和端部均应设置连墙件；每两步应加设水平斜杆，并设置剪刀撑和横向斜撑。（3）斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；脚手板顺铺时，接头宜采用搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm。8、安全网搭设（1）立网沿脚手架的外侧面应全部设置立网，立网应与脚手架的立杆、横杆绑扎牢固。立网的平面应与水平面垂直，立网平面与搭设人员的作业面边缘的最大间隙100mm。在作业层上，网的下口与建筑物应封严，形成兜网，或在作业层脚手板下另设一道21、固定安全网。（2）平网脚手架在距离地面35m处设置首层安全网，上面每隔34层设置一道层间网。当作业层在首层以上超过3m时，应随作业层设置一道安全网，称为随层网。（三）拆除扣件式钢管脚手架的拆除应符合以下规定：应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件，支撑体系等是否符合构造要求；应根据检查结果确定拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；应由施工技术负责人进行安全技术交底；拆除作业应由上而下逐层进行；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件整层或数层后再拆除脚手架，分层拆除，高度不应大于2步，如大于2步，应增设连墙件加固；当拆至最后一根立杆高度（约6.5米）时，应在适当位置加临时抛撑后再拆除连墙件；22、各种构配件严禁抛掷至地面。七、扣件式钢管脚手架设计计算设计计算：采用中华人民共和国行业标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302001脚手架的承载能力按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。一、横向、纵向水平杆计算1、横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：式中：M弯矩设计值，按M=1.2MGK+1.4MQK计算，MGK为脚手板自重标准值产生的弯矩，MQK为施工荷载标准值产生的弯矩。 W截面模量，查JGJ130-2001附录B表B为5.08cm3。 f钢材的抗弯强度设计值，查JGJ130-2001表5，f=205N/mm2.（1）横向水平杆的抗弯强度计算横向水平杆23、的内力时按简支梁计算如图1，计算跨度取立杆的横距L0=850mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a1=300mm，a2=100mm。 qk gk A B a1=300 L0=850 a2=100 图1 横向水平杆计算简图 永久荷载标准值gk包括每米立杆承受的结构自重标准值0.107KN/m,（纵距1.65m，步距1.8m），脚手架自重标准值0.06KN/m2（竹笆）和栏杆与档脚板自重标准值0.14KN/m（如图2）。gk=0.107+0.061.45+0.14=0.334KN/m=334N/mMA=1/2gka12 =1/23340.32=15.03NmMB=1/2gka22=1/233424、0.12=1.67Nm MA MAMBL0=850 gk A B a1=300 L0=850 a2=100 （a） qk A B （b） 图2 结构自重计算简图其中图2(a)等效于图2(b)MBMA=1.6715.03=13.36Nm1/2gkL02=1/23340.852=120.66NmMGK=gk/2L0/2（MB MA /gkl0）2MA =1670.4250.002215.03 =55.94Nm 施工均匀活荷载标准值qk=3KN/0.85m=2.55KN/m=2550N/m（横向水平杆间距为0.85m）MQK=1/8qkL02=1/825500.852=230.30NmM=1.2MG25、K+1.4MQK=1.255.94+1.4230.30=389.55Nm=M/W=389.55103/5.08103=76.68N/mm2f=205N/mm2所以横向水平杆的抗弯强度满足要求。 F F F F F F FA B C D La/2 La/2 La/2 La/2 La/2 La/2图3 纵向水平杆计算简图（2）纵向水平杆的抗弯强度按图3三跨连续梁计算，计算跨度取纵距La=1500mm。F为纵向水平杆跨中及支座处的最大荷载，分别按静载P和活载Q进行计算，图3中作用支座上的F力在弯距计算时可以不用考虑。考虑静载情况P =gk(L 0+a1+a2)(Ll+a1a2)/2L0=334(0.26、85+0.3+0.1)(0.85+0.30.1)/20.85 P P P A B C D La/2 La/2 La/2 La/2 La/2 La/2图4 静载状况下计算简图=257.87N按图4静载布置情况考虑跨中和支座最大弯距。M1=0.175Pla MB = MC =0.15Pla考虑活载情况：Q=1/2qk L 0 =1/225500.85=1083.75N按图5、6两种活载最不利位置考虑跨中最大弯距。 Q Q A O B C D La/2 La/2 La La/2 La/2图5 活载最不利状况计算简图之（1） Q A B C D La La/2 La/2 La 图6 活载最不利状况计算27、简图之（2） Q Q A B C D La/2 La/2 La/2 La/2 La 图7 活载最不利状况计算支座弯距之（1）M1=0.213Qla按图7、8两种活载最不利位置考虑支座最大弯距。 Q A B C DLa La/2 La/2 La图8 活载最不利状况计算支座弯距之（2）MB=MC=0.175QLa根据以上情况分析，可知图4与图5（或图6）这种静载与活载最不利组合时M1跨中弯矩最大。MGK=0.175Pla=0.175257.87N1.65=74.46NmMQK=0.213QLa=0.2131083.751.65=380.88NmM=1.2MGK+1.4MQK=1.274.46+1.28、4380.88=622.58Nm=M/W=622.58103/5.08103=122.56N/mm2f=205N/mm2所以纵向水平杆的抗弯强度满足要求。2、纵向、横向水平杆的挠度按下式计算：式中：挠度 容许挠度，按规范表格取L/150。（1）横向水平杆的挠度考虑静载情况（图2）K1=4MA/gkl02=415.03/（3340.852）=60.12/241.32=0.25K2=4MB/gkl02=41.67/（3340.852）=6.68/241.32=0.028查建筑结构静力计算手册中梁在均荷载作用下的最大挠度表，用K1、K2值采用插入法求得系数。1=0.1972gk l04/24EI式中29、：E钢材的弹性模量，E=2.06105N/mm2I483.0mm，钢管惯性矩I=10.78cm4考虑活载情况=5qk l04/384EI两种情况叠加得=1+2=0.1972gkl04/24EI+5qk l04/384EI=0.1972(33410-38504/242.0610510.78104)+5255010-38504/3842.0610510.78104=0.06+0.78=0.84mmL0/150=850/150=5.67mm所以横向水平杆的挠度满足安全要求。（2）纵向水平杆的挠度考虑静载情况（图4）1=1.146Pla3/100EI考虑活载情况（图5）2=1.615QLa3/100E30、I两种情况叠加得=1+2=1.146Pla3/100EI+1.615QLa3/100EI=La3/100EI（1.146P+1.615Q）=15003/1002.0610510.78104（1.146257.87+1.6151083.75）=3.11mmLa/150=1500/150=10mm所以纵向水平杆的挠度满足安全要求。3、纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力应符合下式规定：RRC式中：R纵向水平杆传给立杆的竖杆作用力实际值RC扣件抗滑承载力设计值，按规范表取RC=8KN纵向水平杆与立杆连接时扣件受到的垂直作用力包括贴立杆的横向水平杆荷载F和M1在扣件处引起的与F同向的最大剪力V之和。31、F=1.2P+1.4Q=1.2257.87+1.41083.75=1826.69NV=1.20.65P+1.40.575Q=1.20.65257.87+1.40.5751083.75=1073.56NR=F+V=1826.69+1073.56=2900.25N=2.90kN8KN所以纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑在载力满足安全要求。（二）立杆的稳定性1、计算立杆的细长比（）=L0/i=Kuh/i式中:L0=KuhK计算长度附加系数，其值取1.155;U考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数；按规范表取1.5。h立杆步距i截面回转半径，按规范表取1.59cm。代入公式得=1.1551.51.32、8102/1.59=196=210查表得：稳定系数=0.1882、立杆段的轴向设计值N=1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4NQK脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K本工程每个独立悬挑架架体共10步，实际架高H=101.8=18.0mNG1K=Hgk=18.00.107=1.926KN=1926N构配件自重标准值产生的轴向力NG2K每一立杆段需3个直接扣件，10个旋转扣件则NG2K=318.4+1014.6=201.2N施工荷载标准产生的轴力总和NQK，内、外立杆可按一纵距（跨）内施工荷载总和的1/2取值。NQK=30000.851.651/2=2103.75NN=1.2(NG1K33、+NG2K)+0.851.4NQK=1.2(1926+201.2)+0.851.42103.75=2552.64+2503.46=5056.13、计算立杆段由风荷载设计值产生的弯距应按下列公式计算：MW=0.851.4Mk =0.851.4k Lah2式中： Mk风荷载标准值，应按下列公式计算：k =0.7uzusw0式中：uz风压高度变化系数，查建筑结构载规范GBJ9取1.0， us脚手架风荷载体型系数，由于脚手架是敞开式,按规范表取为1.30.8。W0基本风压，xx地区为0.35KN/m2代入公式：Mw=0.851.40.71.01.30.80.351.651.802/10=0.162KN34、/4、验算立杆的稳定性N/QA+MW/W=5056.1/（0.188489）+0.162106/5.08103=55+31.89=86.89N/mm2f=205N/mm2故立杆稳定性满足要求（三）连墙件连墙件的强度、稳定性和连接强度应按现行国家标准冷弯薄壁型钢结构技术规范（GBJ18）、钢结构设计规范（GBJ17）、混凝土结构设计规范（GBJ10）的规定计算。1、连墙件的轴向力设计值应按下式计算：Nc=N1w+No 式中：Nc连墙件轴向力设计值（kN） N1w风荷载产生的连墙件轴向力应按下列公式计算 N1w =1.4kAw式中： k=0.711.30.80.35=0.2548Aw每个连墙件的覆35、盖面积内脚手架外侧面的迎风面积，本工程取 3.24.5=14.4m2No连墙件约束脚手架平面外形所产生的轴向力（kN），单排架取3，双排架取5。现代入公式计算：Nc=1.40.711.30.80.353.24.5+5 =5.137+5=10.137kNRc =8kN故连墙件应采用双扣件与墙体连接。 2、连墙件的细长比 查表得稳定系数=0.949代入不组合风荷载时公式NcAf得10.137103/(0.949489)=21.844N/mm20.85f=0.85205=174.25N/mm2稳定性符合要求（四）扣件式钢管脚手架立杆允许承载力及搭设高度计算1、设计荷载计算：立杆的设计荷载可按下式计算36、： fy+（+1） fy+（+1） 2 KN=An fy （5-1） 2 2式中：N立杆的设计荷载K考虑钢管平直度、锈蚀程度等因素影响的附加系数，一般取K=2fy立杆的强度设计值欧拉临界应力0.3（1/100i）2L0底层立杆的有效长度，L0=Li立杆截面的回转半径L0/i底层立杆长细比An立杆的净截面面积按操作规程要求，安装钢管外脚手架，要在脚手架的两端，转角处以及每隔67根立杆设剪刀撑，剪刀撑与地面角度4560。同时，每隔23步距和间距，脚手架必须同建筑物牢固连系，故可将扣件式钢管脚手架视作“无侧移多层钢架”，按建筑结构计算手册，无侧移钢架柱的计算长度系数可取0.77。2、允许搭设高度及安37、全系数计算按式（51）求得设计荷载后，根据操作层荷载（一般取三层）及安装层（即非操作层）荷载，即可按下式求得允许安装层数和高度：（3W1+nW2）S=N （5-2）n=N3W1S/W2S （5-3）h=nb （5-4）式中：n安装层层数N立杆设计荷载W1、W2分别为操作层和安装层荷载S每极立杆受荷面积h计算安装高度b脚手架步距扣件式钢管脚手架在安装时，由于安装偏差，立杆产生初始偏心；在施工时，由于局部超载，以及错误拆除局部拉杆及支撑，常使立杆的设计荷载降低，且这些因素。随安装高度增加，出现的概率越大，因此在确定安全系数时，必须考虑安装高度的影响。安全系数K一般可近下式计算：K=1+h/a （538、-5）式中：h根据立杆设计荷载求得出的脚手架最大安装高度。a常数、取值为200。根据本工程实际情况，采用单管双排扣件式钢管脚手架，其步距为1.8米，间距为1.61.7米，计算取值1.65米，架宽0.85米，计算立杆设计荷载及允许搭设高度。1-1荷载计算（1）操作层荷载计算，脚手架操作层附加荷载不得大于2700N/。考虑动力系数1.2，超载系数2，脚手架自身重力为300N/m。操作层附加荷载W1为：W1=21.2（2700+300）=7200N/L= 1.652+1.82 =2.44m（2）非操作层荷载计算，钢管理论重力为38.4N/m，扣件重力按10N/个，剪刀撑长度近似按对角支撑的长度计算：39、每跨脚手架面积：S=1.80.85=1.53非操作层每层荷载W2为： （1.652+1.82+0.85+2.442）38.41.3+104W2= N/ 2=335N/式中：1.3为考虑钢管实际长度的系数。1-2立杆设计荷载计算采用483.5mm钢管，截面特征为：A=4.24102mm2i=15.90mm，L0=L=0.771800mm=1386mm.=L0/i=1386/15.90=87.17欧拉临界应力：=2E/2=2210000/87.172=273Mpa=0.3（1/100i）2=0.3/（1000.01590）2=0.124.89102 170+（1+0.12）273 170+（1+040、.12）273 2N= 170273 N2 2 2=33496.5N=33.4965KN设计荷载N为：2-1安装高度计算： 假设操作层为三层，安装层按下式计算：S3W1+nW2=33.4965kN其中：S=0.851.8/2=0.765n=33496.5/(0.765360)37200/360=61.6层计算安装高度：h=1.8m61.6层=110.88m安全系数K=1+110.88/200=1.55允许安装高度H=110.88/1.55=71.54m故，扣件式钢管脚手架的允许搭设高度为71.54米本工程每个独立悬挑架实际最大搭设高度18.0米。此外架搭设经过计算符合规定要求。八、槽钢悬挑脚手41、架计算（一）、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20012、直缝电焊钢管GB/T13793-19923、碳素结构钢GB/T700-19884、钢丝绳夹GB/T5976-19865、钢丝绳GB/T8918-1996（二）、构造形式1、本工程采用分两段悬挑槽钢式钢管外脚手架结构，第一段悬挑为六层计17.4m，第二段悬挑也为六层计17.4m。以第一段悬挑为例：立杆纵距la=1.5m , 立杆横距lb =0.85m , 立杆步距h=1.8m 。搭设步数 H/h=17.4/1.810步2、悬挑主梁选用单根普通热轧槽钢制成，槽钢型号为16#1500每根槽钢长3.8m,外挑1.242、5m,内置2.6m,实际锚固长2.5m。每榀钢管外脚手架力杆均设置在槽钢梁上。为了固定悬挑槽钢的位置，在悬挑梁支点处（即楼板的外边梁处）预埋一根12圆钢定位锚卡，悬挑槽钢梁锚固端预埋214钢筋锚卡，最长力臂为2.5m。预埋锚卡处砼楼板应加强，采用双层双向配筋，配筋为双向8150见图1。两道锚卡间距200mm。锚卡与槽钢之间的间隙，选用合适的钢板楔塞牢固。3、在每层楼每隔4.5m的外架立杆处，在砼外边梁上口预埋短钢管高出楼面300mm,作为钢管外架的刚性连墙件，在连墙件的每端采用两只直角扣件来抗滑。4、在阳台部位，悬挑槽钢的长度应从阳台的根部计算即悬挑长度为外挑长度+阳台宽度，并严格按照有效的锚43、固与外挑长度之比2：1进行安装。5、作为安全储备，采用123000的钢丝绳对悬挑槽钢梁进行斜拉卸荷，钢丝绳扎牢在悬挑梁外端部，斜拉于上一层边梁预埋的14圆钢吊钩上，钢丝绳均用索具螺旋扣紧。（三）、10步计17.4m高悬挑式钢管外脚手架搭设计算：（1）、求底部立杆N值：1 、 NG1K:立杆： 2h0.0384=21.80.0384=0.13824KN纵向水平杆 2la0.0384=21.50.0384=0.1152KN横向水平杆 (0.1+Lb+0.35) 0.0384=(0.1+0.85+0.35) 0.0384=0.04992KN扣件 (2+2) 0.0132+0.60.0184=0.0644、38KN0.13824+0.1152+0.04992+0.06384=0.3674KN100.3674=3.674KNNG1K=3.674/2=1.837KN 2、 NG2K:护栏杆、填芯杆：4la0.038410=41.50.038410=2.304KN扣件： （40.0132+10.0184）10=0.712KN竹笆脚手板: 6(Lb+0.35) La0.07=6(0.85+0.35) 1.50.07=0.756KN剪刀撑: 221/21.8(18/61.8) 0.384+1.20.01462=0.3609KN 密目网： 181.50.003=0.081KN2.304+0.712+0.7545、6+0.3609+0.081=4.214KN NG2K=4.214/2=2.107KN3、 施工荷载： QK=3KN/m2=6KN/m2 La(b+0.20) 6=1.5(0.85+0.20) 6=9.45KN NQK=QK/2 =9.45/2=4.725 KN4、 将各值代入公式，求N值： N=1.2(NG1K+ NG2K)+1.4NQK=1.2(1.837+2.107)+1.44.725 =11.348KN=11348N（2）、悬挑梁结构计算1、结构计算简图 结构计算简图如下图所示： F2.5=11.3480.25+13.35871.3 故： F=6.13KN2、钢筋锚卡计算选用14圆钢，46、公称截面积为S=113.1mm2 抗拉强度为=210N/mm2 抵抗力为F=113.1210=23751N=23.75KN6.13KN故圆钢锚卡满足强度要求。3、 槽钢悬挑梁强度计算 选用116#槽钢，则有：WX=1.17*105mm3槽钢悬挑梁承受的弯距： MX=11.3480.25+11.3481.3=15.32KNmMX/WX=15.32106/1.17*105=131.0N/mm2f=205N/mm2故槽钢悬挑梁满足强度要求。4、槽钢悬挑梁抗剪强度计算V=11.348+11.348=22.70KNS=106575+708.537.5=71062 mm2I=935cm4=VS/Itw=247、2.7010371062/9351048.5=20.3N/mm2f=125N/mm2故悬挑梁满足抗剪要求。5、 槽钢梁桡度计算 F1=11.348KN E=2.06102KN/mm2 I=935104mm4 L1=250mm L2=1100mm Wmax=(FL12/6EI)(3L2-L1)+FL23/3EI=(11.3482502/62.06102935104)(31100-250)+11.34811003/32.06102935104 =.019+2.62=2.81mmL/400=21200/400=6mm 故悬挑梁满足施工桡度要求。6、 槽钢悬挑梁稳定性计算 Mx=20.7KNm Wx=48、1.17105mm3b=0.78Mx/bWx=20.7106/0.781.17105=167.9N/mmf=205N/mm2故槽钢悬挑梁满足稳定性要求。（3）、验算搭设高度 Hs=Af-(1.2NG2K+1.4NQK)/1.2gk= 0.186489205-(1.22107+1.44725) 1.20.1308 =60538mm=60.5m17.4m 满足搭设高度要求（4）、计算风荷载组合 已知：Uz=0.54 Us=1.30.4=0.52 Wo=0.3KN/m2 Wk=0.7UzUsWo=0.70.540.520.3=0.05897KN/m2 Mw=0.851.4Mwk=0.851.4WkL49、ah2/10 =(0.851.40.058971.51.82)/10=0.034KNm=34000Nmm N=1.2(NG1K+NG2K)+0.851.4NQK =1.2(1.837+2.107)+0.851.44.724 =10.356kN=10356N N/A+Mw/W=10356/(0.186489)+34000/5080=120.7N/mm2f=205N/mm2 符合安全要求（5）、验算风荷载组合下搭设高度 HS= Af1.2NG2K+0.851.4 NQK+Mwk/WA 1.2gk =0.1864892051.22107+0.851.44725+(34000/5080) 0.186450、89 1.20.1308 =62245mm=62mH=Hs/(1+0.001Hs)=62/(1+0.00162)=58m17.4m 符合安全要求（6）、连墙杆计算 刚性连墙杆按三步二跨设置 Aw=2h3La=21.831.5=16.2m2Niw=1.4WKAw=1.40.316.=6.8kNN1=N1K+N0=6.8+5=11.8kN在连墙杆的每端采用两只直角扣件抗滑 28=16kNN1=11.8kN 符号安全要求九、塔吊卸料钢平台设计计算1、 材料选用悬挑式钢平台用槽钢作主、次梁，上铺厚度不少于50mm的木版，平台四周用16#槽钢为框，主梁采用两根16#槽钢，次梁用10#槽钢，钢平台长4.251、 m，宽2.0 m，10#槽钢纵距0.6 m。2、 次梁计算（1） 横荷载中的自重，采用10#槽钢以100N/ m计算，铺板以400N/ m2计算施工活荷载以1500 N/ m2计算，按次梁承受均布荷载考虑，依下列公式计算弯距。 M=qL2/8式中 M弯距最大植（N、m） q-次梁上的等效均布荷载设计值（N/ m） L次梁计算长度（m） MGK0.125qL2=0.125(0.604+0.14)2=0.68 kN m MQK-0.125qL2=0.1251.50.642=1.8kN m M=1.2MGK+1.4 MQK =1.20.68+1.41.8=3.34 kN m (2)、按次梁承受集中52、荷载依下式作弯距验算 M= qL2 /8FL/4式中：q次梁上依据横载计算的均布荷载值（N/ m）F次梁上的集中荷载设计值，按可变荷载以标准值为1000 N计固定荷载仍按均布荷载q1=1.2（0.1+0.60.4）=0.41 kN/ m计算施工荷载集中荷载按1kN计算： q 2=11.5=1.5kN M=0.1250.4142+0.251.54=0.82+1.5=2.32kNm两者取最大值3.34 kNm所以W=Mw/w=3.34106/39.7103=84.13N/mm2f=205N/mm2故次梁强度满足要求。3、 主梁计算（1） 固定荷载次梁总重NGK1=0.144.2/0.6+0.19353、7(4.24+4) 2+4.2=6.39kN主梁自重 NGK2=4.20.2532=2.13kN铺板 NGK3=0.444.2=6.72 kN固定荷载值 NGK=6.39+2.13+6.72=15.24 kN单梁荷载 N=15.24/2=7.62kN化为均布荷载q1=7.62/4.2=1.8kN/m MGK=0.1251.84.22=3.97kNm (2)施工荷载： NQK =344.2=50.4kN q 2 =50.4/24.2=6kN/m MQK = 0.12564.22=13.23kNm M=1.23.97+1.413.23=23.28kNm =23.28103/191=121N/mm254、f=205N/mm2故用16#槽钢做卸料平台主梁满足强度要求。4、 钢丝绳计算（1） 为安全起见，钢平台每侧两道钢丝绳均以一道作验算，钢丝绳按下列计算公式计算其所受拉力： T=qL/2sina式中T钢丝绳所受拉力 q主梁上的均布荷载标准值 a钢丝绳与平台的夹角，当夹角为450时，sina=0.707,当夹角为600时sina=0.866 L主梁计算长度 现代入上述公式： T=23.284.2/20.707=69kN T=23.284.2/20.866=56kN取平均值验算支座反力 单边荷载 T=(69+56)/22=31.3kN安全数k选10，故钢丝绳破断拉力=31.310=313kN查手册选55、用或=24.5619140钢丝绳其破断拉力为320.5 kN，可满足要求。十、技术管理1、方案制定本工程建筑体形较复杂，对架体要求大，必须针对工程特点，结构形式、施工工艺，场地环境等诸多因素制定专项施工方案，并按有关程序报请总工批准后实施。2、技术交底脚手架工程设计审批后，在实施前现场技术员要向施工员、质检员、安全员、操作工班长等进行书面交底，必要时结合口头讲解和答疑，目的是使上述人员了解脚手架的设计意图，掌握脚手架的搭设使用和拆除过程中的安全要求。3、脚手架的检查与验收在搭设、使用和拆除脚手架的全过程中，必须对其进行严格的监督和管理，包括：搭设后由安全设备科组织技术质量科参加进行验收。参加人56、员包括设计，搭设和使用三方面，验收合格后方可使用，并挂牌标示。使用中的例行保养和日常检查，可由使用者与专职人员结合进行。每月对外架进行一次全面检查，并形成记录，对查出的问题限期改正，并经验收合格后方可正常使用。外架在大风、雪、雨后，以及长期停用后又需重新使用的情况下，需作全面检查，合格后才能投入使用。4、技术资料脚手架的技术资料是工程施工技术资料的重要组成部分，主要包括：施工组织设计；专项设计方案；技术及安全交底书施工日记中有关部分搭设及交接记录验收文件定期检查记录整改通知单及整改验收记录拆除前检查记录十一、安全管理1、验收按脚手架的验收标准，组织有关人员进行检查，全部合格后并办妥手续后方可使57、用。在验收中发现部分不合标准，必须限期改正，改正完毕后再经检查，完全符合要求并办妥手续后才能使用。分段脚手架应分段进行验收，严禁边搭边投入使用。对于分段搭设的脚手架，不允许下部在使用的同时在上部搭设，使用与搭设应交叉进行。2、例行保养和检查每月或在恶劣天气前后要作全面检查，除使用者要进行规定的例行保养和检查外，还应设专职人员进行保养和检查，检查的重点是脚手架的垂直度，底部立杆的沉降量，槽钢的挠度，吊索的工作状态以及连墙件的状态等，发现隐患，及时消除，切忌临时观念。此外，例行保养和检查，自检和专业检查都要形成记录。3、防雷、防电和防火脚手架防雷接地采用单独埋设接地或利用建筑物的防雷接地方式，接地58、电阻应不大于30。脚手架上使用的竹木脚手板，安全网和其它堆放在脚手架上的易燃品，极易引起火灾，因而要及时清理外架上堆放的易燃品，并在脚手架一定部位设置灭火器材。此外要限制在脚手架上吸烟，杜绝火种来源，外架材料主要是金属，当电线直接绑扎在脚手架上时应有可靠的绝缘保护。4、堆荷管理外架上严禁超载堆荷、支模、外挑卸料平台，向室内卸荷的溜槽等不允许支承在脚手架上，绝对禁止振动设备与脚手架联系，禁止将其它设备的缆风绳固定于脚手架上，也禁止将垂直运输设备置于脚手架上。5、特殊气候条件下的管理在特殊气候条件下搭设脚手架，必须有可靠的安全保证，措施，雨、雪及有六级以上的天气不得进行搭设作业。雨后使用脚手架，堆59、荷要适当减少，雪后使用脚手架应扫除积雪后方可使用。雨、雪后使用脚手架应有防滑措施。6、对脚手架施工人员的管理脚手架搭设人员必须是经过特殊作业人员安全技术考核管理规则考试合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可上岗。搭设脚手架人员必须戴好安全帽，衣着灵便，系好安全带，穿软底防滑鞋。操作时不得上下抛掷物件不得在未固定的物件上行走，不得在外架上躺坐、休息。下班时应收集好工具及材料，消除不安全因素。7、其它要求作业层上的施工荷载符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆输送管等固定在脚手架上。在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件，主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆、连墙件，不60、得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。在脚手架上进行电、气焊作业时，有防火措施和专人看守。 十二、安全防护措施一、根据本工程特定情况，在一层顶四周位置设安全平网一道，以防施工各种物体坠落。二、结构临时防护措施在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用483.0钢管。其高度不低于1.2m，立杆间距不大于2.5m、竖向每隔0.6m设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架。另外本结构屋面为坡屋面，屋脊高出檐口，因此两头山墙架体上端必须搭设好高出结构1.5米的防护栏杆。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周161、米范围内不准堆料、停放机具。三、楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从电梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。四、防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用-404（mm）的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立相连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保护接触牢靠，与立相连接时应用262、道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面积不小于102，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于30。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。因外脚手架高出屋面，按照现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范（JGJ462005）要求应有接地、避雷措施，具体见下表：施工现场内机械设备63、及高架设施需安装防雷装置的规定 地区年平均雷暴日（d）机械设备、架体高度（m）155015,403240,902090及雷害特别严重地区12架体上的避雷针长度超过架体12m，用10钢筋与架体钢管立柱做电气连接，并做防雷引下线电气连接，同时施工现场所有防雷装置的冲击接地电阻值不得大于30。施工现场易发生重大事故的部位、环节的预防监控措施和应急预案1、职业健康安全目标：及时进行应急处理，最大限度减少人员伤亡。2、主要准备措施（1）项目技术负责人按照现场安全管理总要求配备药箱二个，报警电话1部，备用面包车一辆。（2）培训应急人员10人，确保每班一名经过培训的兼职人员。 （3）培训全体现场员工，了解自64、救常识。3、有关信息救助的医院： 安徽省立 医院 电话： 。 安徽医科大学第一附属 医院， 电话： 。 xx市第一人民 医院， 电话： 。 xx市第二人民 医院， 电话： 。 应急人员应在半个月以前进行实地考察，以熟悉相关应急准备工作。一、触电应急预案 主要应急措施：1、使触电人员脱离带电体：抢救人员必须首先保证自己不被伤害。如在附近有电源开关，应首先采用切断电源的方法；如附近无电源开关，应寻找干燥木方、木板等绝缘材料，挑开带电体；如可以迅速呼唤到周围电工，电工可利用本人绝缘手套、绝缘鞋齐全的条件，迅速使触电者摆脱带电部分。2、急救：触电者摆脱带电体后，应立即就地对其进行急救，除非周围狭窄、潮65、湿，不具备抢救条件，可将其转移到另外的地方。急救步骤如下：a、使触电者仰面平躺，检查有无呼吸和心脏跳动；b、如触电者呼吸促或微弱，胸部无明显呼吸起伏，立即给其做口对口人工呼吸；c、如触电者脉搏微弱，应立即对其进行人工心脏按摩，在心脏部位不断按压、松开，频率为60次/min，帮助触电者复苏心脏跳动；d、因触电的不良影响，不是一下子表现出来的。因此，即使触电者自我感觉良好，也不得继续工作，应使其平躺，保持安静，同时保证周围空气流通，由医生来决定是否需要进一步治疗。二、高空坠落、物体打击应急预案主要应急措施：1、高空坠落发生后发现人员应立即移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物，同时及时报警，电话66、120。2、为急救医生留出通道，使其尽可能最快到达伤员处。3、抢救人员应对伤员进行识别，不可急速移动或摇动伤员身体。应组织人员平托伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上；若发现伤员呼吸障碍，应进行口对口人工呼吸。4、若发现伤员出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大脚根部股动脉止血。三、坍塌应急预案主要应急措施：1、发生塌方后，应先检查塌方处是否还有可能的塌方危险，当确认无危险后，方可实施抢救，如还可能造成二次塌方，则必须采取有效措施控制。2、清理坍塌土方不可使用工具，应人工清除，避免对伤员的二次伤害。3、受土方坍塌伤害的人员可能造成内伤、67、脊椎伤害和骨折，因此也不可急速摇动或移动伤员。4、应多人平托住伤员身体，缓慢将其放至于平坦的地面上；若发现伤员呼吸障碍，应进行口对口人工呼吸。5、若发现伤员出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大脚根部股动脉出血。四、机械伤害应急预案主要应急措施：1、由相关在场人员迅速切断机械电源。2、将人员救出后，立即检查可能的伤害部位，进行止血，止血方法：若发现伤员出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压大脚根部股动脉止血。3、如有切断伤害，应寻找切断的部分，将其妥善保留。4、在急救中心医生带来之前，应尽最大努力，进行自救，以使伤害降低到最低点。在急救医生到来后，应将伤员受伤原因和已经采取的救护措施详细告诉医生。