1、莲花嘉园二标段脚手架工程专项方案目 录第一章编制依据4第二章工程概况4第三章施工部署4第四章施工准备5第五章搭设材料6一、钢管6二、扣件6三、脚手板6四、安全网6五、槽钢（或木板）7六、悬挑梁7第六章施工工艺技术7一、技术参数7二、工艺流程7三、施工方法8(一) 钢管落地脚手架8(二) 普通型钢悬挑脚手架12第七章外脚手架的验收15一、外脚手架的验收阶段15二、外脚手架的检查验收15三、脚手架的技术要求允许偏差15四、剪刀撑16五、门洞17六、扣件安装要求17七、栏杆与挡脚板的搭设17八、安全网搭设18第八章脚手架拆除18一、拆除脚手架前的准备工作18二、拆除一般顺序18第九章安全管理19第十2、章脚手架的计算20一、落地脚手架20(一)、参数信息20(二)、大横杆的计算21(三)、小横杆的计算23(四)、扣件抗滑力的计算24(五)、脚手架立杆荷载计算25(六)、立杆的稳定性计算25(七)、连墙件的稳定性计算26（八）立杆的地基承载力计算27二、普通型钢悬挑脚手架28(一)、参数信息28(二)、大横杆的计算30(三)、小横杆的计算31(四)、扣件抗滑力的计算32(五)、脚手架立杆荷载的计算33(六)、立杆的稳定性计算33(七)、连墙件的计算35(八)、悬挑梁的受力计算36(九)、悬挑梁的整体稳定性计算37(十)、拉绳的受力计算38(十一)、拉绳的强度计算38(十二)、锚固段与楼板连接的3、计算39第十一章脚手架的施工措施39第一章 编制依据建筑施工脚手架实用手册建筑地基基础设计规范GB50007-2002建筑结构荷载规范GB50009-2001混凝土结构设计规范GB50010-2002建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）钢结构设计规范（GBJ-17）施工设计图纸及国家工程建设标准（房屋建设分项的）强制性条文；扬州工程建设标准强制性条文，以及相关的技术、质量、安全、文明施工等规定的通知及文件。第二章 工程概况xx县xx镇xxxx农民集中居住区（莲花嘉苑）工程二标段地处4、xx县xx镇xxxx。由江苏宜兴隆实业有限公司投资建设，江苏筑原建筑设计有限公司设计，江苏天宇建设工程有限公司承建。该项目由1#楼、2#楼、3#楼、4#楼、5#楼、6#楼、10#楼七幢高层构成,其中 1#、2#、3#、4#、6#楼为地上十九层建筑物；地下室一层为车库，层高2.85米，主要用于停放自行车、摩托车；0.00以上为标准层，层高2.9米。建筑总高度56.9米（檐高）；5#楼为地上十七层建筑物，地下室一层为车库，层高2.85米，0.00以上为标准层，层高2.9米，建筑高度50.8M（檐高）；10#楼为地上十七层建筑物；地下室一层车库，层高2.85米,0.00以上第一层高度4.5米, +45、.5米以上为标准层，层高2.9米,建筑高度52.4米（檐高）第三章 施工部署根据设计图纸及工程实际情况我项目部决定：本标段所有幢号均采用48*3.2双排立杆落地钢管脚手架及悬挑脚手架。具体部署如下：1#、2#、3#、4#、6#楼地下车库施工完毕,回填土至0.000后开始搭设至七层顶八层面(20.3米),而悬挑脚手架从八层面(20.3米)开始,悬挑脚手架拟采用16号工字钢作为水平支撑梁平铺在楼面上,建筑物外悬挑1.5米,内锚固长度2.3米，锚固点采用16号圆钢锚入现浇板内。悬挑脚手架搭设至十五层面(40.6米)，第一步悬挑脚手架搭设高度约为20.3米。从十五层(20.3米)开始再一次悬挑直至搭设6、至设计标高,第二步悬挑脚手架搭设高度约21.2米；10#楼四周与其他标段的地下汽车库坡道紧密相连，待地下汽车库坡道施工完毕，回填土到位后开始搭设双排钢管落地脚手架至6层顶7层面(19米)，从7层面(19米)开始搭设悬挑架，7层面(19米)一次悬挑，十五层面(39.3米)再一次悬挑,第一步悬挑脚手架搭设高度约为20.3米,第二步悬挑脚手架搭设高度为（16.1）米； 5#楼双排落地脚手架搭设至六层顶七层面(17.4米)，从七层面(17.4米)开始悬挑一次,十四层面(37.7米)开始再悬挑一次,第一步悬挑搭设高度20.3米,第二步悬挑搭设高度16.1米。脚手架拟采用双排48*3.2钢管脚手架进行搭设7、。落地脚手架搭设总高度为24米以下，以上高度均采用悬挑式脚手架,悬挑脚手架搭设高度分别为16.1米、20.3米、21.2米。最高为21.2米（悬挑脚手架计算以最高21.2米为基准,以确保架体安全可靠）。第四章 施工准备一、 劳动力准备整个外脚手架工程涉及到搭设、维护及拆除三个阶段，根据各个阶段的不同工作内容，劳动力的需用情况不同。本工程主体施工进度要求较快，基本在7天左右一层结构，外脚手架工作量较大，需投入较多劳动力。外脚手架维护阶段主要是配合外装单位进行施工，因此需用劳动力较少。本工程劳动力需用情况详见下表：阶段外脚手架搭设阶段外脚手架维护阶段外脚手架拆除阶段工种架子工架子工架子工人数3518、020工作内容外脚手架搭设，悬挂安全网，铺设跳板，进行层间封闭，外脚手架上垃圾及杂物的清理外脚手架的日常围护，配合外装单位做好外脚手架的修改，及时清理外脚手架上垃圾及杂物拆除外脚手架及悬挑钢梁，将所有材料运至指定堆场，清理外脚手架拆除范围内的所有垃圾及杂物二、主体材料用量（以一栋高层为例）根据以上公式计算得长杆总长12699.6m；小横杆1334根；直角扣件8444个；对接扣件2117个；旋转扣件635个；脚手板346.5m2。名称规格数量钢管48（长杆6.0m）12699.6m48（小横杆1.5m）1334m扣件直角8444个对接2117个旋转635个安全网立网（密目绿网）21000m2平网9、8000 m2脚手板50mm厚346.5m2工字钢16a3.8M122根此数量为理论数量槽钢10#360M第五章 搭设材料一、 钢管1钢管规格及材质要求钢管均采用48*3.2mm高频焊接钢管。其材质应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T-700）中Q235-A级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25KG.2外观检查钢管外观应平直光滑，没有裂缝、折痕、结疤、分层、错位、毛刺、严重锈蚀（内外壁）和硬弯曲等现象。钢管必须涂有防锈漆。3钢管上严禁打孔二、 扣件1材质采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。由有扣件生产许可证的生产厂家提供，扣件的规格应与10、钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活。2外观检查扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、缺爪、螺栓断丝或滑丝的严禁使用。三、 脚手板该工程均采用竹笆脚手板，其材质应符合现行国家标准规定，不得使用腐朽的脚手板。四、 安全网1平网平网材质、网绳直径、网眼尺寸、断裂强度应符合现行标准安全网（GB5725-1997）的规定。2密目安全立网密目安全立网的网目密度不低于2000目/100cm2，其技术要求应符合密目式安全立网（GB16909-1997）的规定。3阻燃安全网必须具有阻燃性，其续燃、引燃时间均不超过4S。五、 槽钢（或木板）槽钢采用10号热轧钢，槽钢必须有出厂合格证、质量证明文件等，槽口向上放置。11、若采用木板，则木板厚度不得少于30MM。六、 悬挑梁悬挑梁采用16号热轧工字钢，其钢材强度等级为Q235-A，必须有出厂合格证、质量证明文件等，钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计要求。槽口侧向放置。悬挑梁锚固2.3M，采用圆钢16预埋在楼板（梁）里（见附图）第六章 施工工艺技术一、 技术参数【钢管落地脚手架】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)不大于24立杆型号48 3.2立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)1.05立杆步距(m)1.8连墙件布置方式二步三跨施工均布荷载(kN/m2)3同时施工层数2脚手板铺设层数13地区扬州市基本12、风压(kN/m2)0.40【普通型钢悬挑脚手架】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)16.1/20.3/21.2立杆型号48 3.2立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)1.05立杆步距(m)1.8连墙件布置方式二步二跨型钢悬挑长度(m)1.5锚固长度(m)1.8钢丝绳支撑道数1施工均布荷载(kN/m2)3同时施工层数2脚手板铺设层数4地区扬州市基本风压(kN/m2)0.40二、 工艺流程1、钢管落地脚手架场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。2、普通型钢悬挑脚手架水平悬挑纵向13、扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。三、 施工方法(一) 钢管落地脚手架定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；槽钢垫板或厚度不小于30mm的木板应准确地放在定位线上，槽钢必须开口向上，木板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件以上两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。1、脚手架基础本工程脚手架立杆基础为素土分层回填夯实14、，应在立杆底部铺设垫板，要求为厚度不小于30mm的木板或采用槽钢等，严禁立杆直接落在板表面上，垫板与板表面接触密实。板上不得有重型施工机械，同时应保证板表面整洁干净，积水应及时清理。2、立杆设置(1) 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道，立杆顶端亦高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(2)每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵横向扫地杆15、应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆一应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。(4) 立杆及纵横向水平杆构造要求见下图：3、大横杆、小横杆、剪刀撑设置(1) 纵向水平杆亦设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接其要求如下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相16、邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用搭接时；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。因使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；(2) 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆,两端固定在立杆,以形成空间结构整体受力。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；并且作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2； 使用竹笆脚手板时，双排脚手架17、的横向水平杆两端。应用直角扣件固定在立杆上。(3) 高度在24m以下的双排脚手架必须在脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45060之间。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。4、脚手板、脚手片的铺设要求(1) 作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；(2) 竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2m18、m的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。(3) 作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；(4) 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑支；(5)自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。5、防护栏杆(1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2) 选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3) 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4) 脚手架内侧形19、成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。(5) 脚手架上门洞、出入口构造示意图：6、连墙件(1) 连墙件数量的设置除应满足本规范计算要求外，尚应符合表6.4.1的规定。表6.4.1连墙件布置最大间距脚手架高度竖向间距(h)水平间距(La)每根连墙件覆盖面积(m2)双排50米3h3La40注：h步距；la纵距。(2) 连墙件构造示意图：(3) 连墙件的布置应符合下列规定： 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm； 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；20、 一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步）。(4) 对高度在24m以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。(5) 连墙件的构造应符合下列规定： 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接； 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝21、拧成一股，使用的不应少于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。(6) 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。 7、架体内封闭(1) 脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。(2) 脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3) 施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。(二) 普通型钢悬挑脚手架1、水平悬挑梁水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截22、面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。见下图2、立杆设置(1) 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道，立杆顶端亦高出女儿墙23、上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(2) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。3、大横杆、小横杆、剪刀撑设置(1) 纵向水平杆亦设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接其要求如下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用搭接时；搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。因使用竹笆脚手板，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横24、向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；(2) 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；并且作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；使用竹笆脚手板，双排脚手架的横向水平杆两端,应用直角扣件固定在立杆上。(3) 高度在24m以下的双排脚手架均必须在脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在4560之间。当高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和25、高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。4、脚手板、脚手片的铺设要求(1) 作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm；(2) 竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。(3) 作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；(4) 在拐角、斜道平台口处的脚手板26、，应与横向水平杆可靠连接，防止滑支；(5) 自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。5、防护栏杆(1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2) 选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3) 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。6、连墙件(1) 连墙件数量的设置除应满足本规范计算要求外，尚应符合表6.4.1的规定。表6.4.1连墙件布置最大间距27、脚手架高度竖向间距(h)水平间距(La)每根连墙件覆盖面积(m2)双排50米3h3La40注：h步距；la纵距。(2) 连墙件的布置应符合下列规定： 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm； 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。(3) 对高度在24m以下的双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。(4) 连墙件构造示意图(5) 连墙件的构造应符合下列规28、定： 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接； 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用的不应少于2股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。(6) 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。第七章 外脚手架的验收一、 外脚手架的验收阶段l 作业层上施加荷载前；l 每搭设完1013m高度后，即每29、搭设完三层后；l 达到设计高度后；l 遇到六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；l 停用超过一个月。二、 外脚手架的检查验收l 脚手架的验收的依据（a）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；（b）外脚手架施工方案；（c）有关技术交底文件。l 脚手架验收的内容，脚手架在使用过程中应定期检查下列项目：（a）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合要求。（b）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；（c）扣件螺栓是否松动；（d）立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；（e）安全防护措施是否符合要求；（f）是否超载。三、 脚手架的技术要求允许偏差外脚手架检查项目一览表30、（一）项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法工具1地基基础表面坚实平整-观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度-100经纬仪搭设中检查的垂直度H=27H=1014H=2028H=3042H=4055H=5070H=6085H=70100中间档次采用插值法3间距步距-20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端-20水平仪同跨内两根纵向水平杆高差-105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50钢板尺外脚手架检查项目一览表（二）项次项目技术要求检查方法与工具1扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件的31、高差a500mm钢卷尺立杆上的对接扣件置主节点的距离ah/3、600mm钢卷尺纵向水平杆的对接扣件置主节点的距离aLa/3、150mm钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4060Nm扭力板手2剪刀撑斜杆与地面的倾角450600角尺3脚手板外伸长度对接（a单板外挑尺寸，L两板外挑总尺寸）a=130150mmL300MM钢卷尺搭接（a单板外挑尺寸，L两外搭接尺寸）a100mmL200MM钢卷尺四、 剪刀撑1双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。2剪刀撑的设置应符合下列规定：（1）剪刀撑连系34根立杆，斜杆与地面的倾角宜在450600之间。剪刀撑沿架体连续布置。（2）剪刀撑杆的接长。剪刀撑接长宜采用搭接，搭接长度不小32、于1m，用3个扣件连接，杆端距扣件盖板边缘不小于100mm。（3）应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。3 剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫板上。五、 门洞1双排脚手架门洞采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构型式。本工程采用挑空一根立杆，斜杆与地面的倾角a应在450600之间。详见门洞桁架构造图： （1）双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余5个平面内的图示节间设置一根斜腹杆。（2）斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜33、大于150MM。（3）斜腹杆应采用通长杆件。2门洞桁架下的两侧立杆应为双立杆，副立杆高度应高于门洞1-2步。3门洞桁架中伸出的上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件应紧靠主节点处的扣件。六、 扣件安装要求1扣件规格必须与钢管外径相匹配。2螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，且不大于60Nm。3在主节点固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。4对接扣件开口应朝上或朝内。5各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。七、 栏杆与挡脚板的搭设1栏杆与挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，通长布置。2栏杆应居中搭设，使外立面水平杆间距34、为900mm。3挡脚板高度不应小于180mm。八、 安全网搭设1网材的合格性新安全网必须有产品合格证书，旧网必须有允许使用的证明书或有合格检验记录（现场承载力合格性试验）。2系结点在每个系结点上，边绳应与去撑物（架）靠紧，并用一根独立的绳系连接，系结点沿网边均匀分布，其结点间的距离不大于750mm。系绳结点牢固又易解，受力后不会散脱为准。不得用铁丝代替系绳。3网与网的连接多张网连接使用时，相邻部分应靠紧或重叠，连接系绳的材质与网绳相同。4架体上水平网的垂直间距双排脚手架内水平兜的垂直布置，按规定木脚手板每3步间隔高度设置一道，并在水平网上铺设密目网。脚手架底部悬挑梁部位应采用木跳板和水平兜双层35、保护。5立网搭设立网随脚手架及时搭设，立网底部必须与脚手架全部封严。第八章 脚手架拆除一、 拆除脚手架前的准备工作1应全面检查脚手架的扣件连接、连墙杆、支撑体系等是符合构造要求。2应清除脚手架子上的其它材料、杂物及地面障碍物。3拆除架体上的临时用电线。二、 拆除一般顺序拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。1拆连墙杆连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架。2分段拆除法分段拆除高差不应大于2步。如高差大于2步时，应增设连墙杆加固。3拆下部最后一根立杆当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.0M）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆。4分立36、面拆除法当脚手架采用分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应按规定设置连墙杆和横向斜撑加固。5卸料卸料时，各构配件严禁抛掷至地面，根据具体情况采用吊车或人工倒运。第九章 安全管理一、持证上岗脚手架搭设人员必须持证上岗，并定期体检合格。二、安全保护用品作业人员必须戴好安全帽、系好安全带、穿好防滑鞋。三、架体合格后使用脚手架的构配件质量与搭设质量，应检查验收合格后方准使用。四、控制荷载作业层上的活荷载不得超过3KN/m2。不得将模板支撑、缆风绳、砼泵送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。五、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积37、雪。六、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：l 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横扫地杆。l 连墙杆。l 任何杆件的变动和拆除都必须经安全员、技术负责人同意后方可操作。七、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取措施，并报安全部门批准。八、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。九、用电线路在架体上时应有绝缘措施，不得乱拉乱拖。十、脚手架接地、避雷措施等应符合用电技术规范。十一、安全网应按规定搭设和拆除。l 使用前合格性检验安全网搭设后，必须经专职安全员验收合格后方可使用。l 使用期间的检查对安全网使用期间进行定期与不定期的检查，主要查网绳是否有被解开、破损等现象。l 38、清理安全网内的杂物、垃圾等应及时清理干净。十二、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。第十章 脚手架的计算一、 落地脚手架(一)、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 24 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150.00 m；采用的钢管类型为 483.2； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.85；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣39、件连接；连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏扬州，基本风压0.4kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.3；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m40、):0.038；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。(二)、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)41、=1.05kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.035+1.20.105=0.168kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1681.52+0.101.471.52 =0.361kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2m42、ax= -0.100.1681.52-0.1171.471.52 =-0.425kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.361106,0.425106)/4730=89.852N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =89.852N/mm2 小于大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05kN/m；43、 最大挠度计算值为：=0.6770.1415004/(1002.06105113600)+0.9901.0515004/(1002.06105113600)=2.454 mm；大横杆的最大挠度 2.454 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ (三)、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.5=0.053kN；脚手板的自重标准值44、：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.053+0.158)+1.4 1.575=2.458kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0351.052/8=0.006kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.4581.05/3=0.86kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.866kNm；最45、大应力计算值 =M / W=0.866106/4730=183.099N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =183.099N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03510504/(3842.06105113600)=0.024 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.053+0.158+1.575=1.786kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pm46、ax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1785.61050(310502-410502/9 ) /(722.06105113600)=3.135 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.024+3.135=3.159 mm；小横杆的最大挠度为 3.159 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ (四)、扣件抗滑力的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.85，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为13.60kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接47、时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取13.60kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0351.52/2=0.053kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0351.05/2=0.019kN；脚手板的自重标准值: P3=0.31.051.5/2=0.236kN；活荷载标准值: Q=31.051.5 /2=2.362kN；荷载的设计值: R=1.2(0.053+0.019+0.236)+1.42.362=3.677kN；R 13.60kN,所以双扣件抗滑承载力的48、设计计算满足要求！ (五)、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.502/2)0.035/1.8024.00=3.703kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3131.5(1.05+0.2)/2=3.802kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3=0.15131.5/2=1.462kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=49、0.0051.524=0.18kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.148kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=31.051.52/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.29.148+ 0.851.44.725= 16.601kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.29.148+1.44.725=17.593kN； (六)、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.750、zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.4kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.3；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.40.740.3=0.062kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0621.51.82/10=0.036kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N51、=14.726kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 15.388kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.4得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.4得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A=4.5 c52、m2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=14726.34/(0.188450)+35949.614/4730=181.671N/mm2；立杆稳定性计算 =181.671N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=15387.84/(0.188450)=181.889N/mm2；立杆稳定性计算 =181.889N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！ (七)、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风53、荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.314，00.4，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.3140.4=0.081kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.2.12条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=1.835kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 6.835kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细54、比 l/i=250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A=4.5 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9584.510-4205103=88.376kN；Nl=6.835 Nf=88.376,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=6.835小于双扣件的抗滑力 13.6kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图（八）立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载55、力调整系数：kc=1 ； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A =73.992 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N=14.798kN；基础底面面积 ：A=0.2 m2 。p=73.992kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！二、 普通型钢悬挑脚手架(一)、参数信息双排脚手架搭设高度为 21.2 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.2； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖56、向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏扬州，基本风压0.4kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.3；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；脚手板类别:竹笆片57、脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。锚固压点压环钢筋直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):2.900；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。 (二)、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的58、最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.035kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31.05/(2+1)=0.105kN/m ；活荷载标准值: Q=31.05/(2+1)=1.05kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.035+1.20.105=0.168kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41.05=1.47kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最59、大弯距为 M1max=0.080.1681.52+0.101.471.52 =0.361kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1681.52-0.1171.471.52 =-0.425kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.361106,0.425106)/4730=89.852N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =89.852N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：60、 max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.1415004/(1002.06105113600)+0.9901.0515004/(1002.06105113600)=2.454 mm；大横杆的最大挠度 2.454 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ (三)、小横杆的计算根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在61、小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0351.5=0.053kN；脚手板的自重标准值：P2=0.31.051.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=31.051.5/(2+1) =1.575kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.053+0.158)+1.4 1.575=2.458kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.0362、51.052/8=0.006kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.4581.05/3=0.86kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.866kNm；最大应力计算值 =M / W=0.866106/4730=183.099N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =183.099N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03510504/(38463、2.06105113600)=0.024 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.053+0.158+1.575=1.786kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1785.61050(310502-410502/9 ) /(722.06105113600)=3.135 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.024+3.135=3.159 mm；小横杆的最大挠度为 3.159 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！ (四)、扣件抗滑力的计算按规范表5.64、1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0351.52/2=0.053kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0351.05/2=0.019kN；脚手板的自重标准值: P3=0.31.051.5/2=0.236kN；活荷载标准值: Q=31.051.5 /2=2.362kN；荷载的设计65、值: R=1.2(0.053+0.019+0.236)+1.42.362=3.677kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ (五)、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.502/2)0.035/1.8021.20=3.271kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(1.05+0.2)/2=1.17kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15k66、N/m NG3=0.1541.5/2=0.45kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.521.2=0.159kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.05kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=31.051.52/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.25.05+ 0.851.44.725= 11.683kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=67、1.25.05+1.44.725=12.675kN； (六)、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011)的规定采用：0=0.4kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2011)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.3；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.40.740.3=0.062kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.0621.51.68、82/10=0.036kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=11.683kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 12.675kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.4，附录C-1得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比:69、 L0/i=196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A=4.5 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=11682.942/(0.188450)+35949.614/4730=145.697N/mm2；立杆稳定性计算 =145.697N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=12675.192/(0.188450)=149.825N/mm2；立杆稳定性计算 =149.825N/mm2 小于 立杆的抗压强70、度设计值 f=205N/mm2，满足要求！ (七)、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.3，00.4，Wk=0.7zs0=0.7 0.920.30.4=0.077kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=10.8 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)5.2.12条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=1.168kN；连墙件的轴向力设计值 71、Nl=Nlw + N0= 6.168kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A=4.5 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9584.510-4205103=88.376kN；Nl=6.168 Ru17.355kN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=17.355kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为72、拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(173554/(3.142502) 1/2 =14.9mm；实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。 (十二)、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.01kN； 压环钢筋的设计直径D=16mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: =N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大73、于50N/mm2；A=D2/4=3.142162/4=201.062mm2=N/2A=9.64/201.0622=0.024N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！第十一章 脚手架的施工措施1脚手架搭设和拆除前必须由项目技术负责(生产经理)、施工员、架子工班长、操作工人层层技术交底，交底不但要口头进行，而且必须签字手续，交底不能流于形式。2脚手架施工过程中，设定的安全区域严禁其他人员入内，架子工施工过程中分工明确，密切配合，做好相互和自我保护。严禁向上或向下抛掷工具和材料等物品。3脚手架施工现场安全员必须旁站现场指挥协调，看到不安全行为和不安全因素必须及时整改和消除。4脚手架施工搭设完毕必须由项目经理组织，技术负责、安全员、质量员、架子工班长参加验收，验收合格后悬挂验收合格准许使用的标牌。5将一类临边作为重点跟踪检查部位，一类临边主要是施工层架子临边及施工结构与架子临边、施工层梁、柱、板、口临边。