1、目 录一、编制根据2二、工程概况21、概况22、工程构造概况23、工程建筑概况34、模板形式3三、施工准备4四、模板工程施工办法51、垫层、底板、基本导墙模板52、柱模板53、墙体模板54、地下室顶板和楼板模板85、梁模板96、楼梯模板107、模板拆除10五、质量原则及保证办法101、质量原则122、质量保证办法12六、安全办法131、工作目的132、安全办法13七、成品保护办法14八、计算书161、柱模板支撑计算书162、墙模板计算书243、楼板支模验算31一、编制根据1、xx5.1期设计蓝图2、xx5.1期施工组织设计3、混凝土构造工程施工及验收规范GB 50204-4、建筑施工模板安全技2、术规范JGJ162-5、建筑工程模板支撑系统安全技术规程DB29-203-6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-7、建筑施工轮扣式钢管脚手架安全技术规范DB44T1876-8、国家及天津市关于规范、原则、规程9、xx鸿坤房地产投资有限公司公司原则二、工程概况1、概况 序号项 目内 容1工程名称xx5.1期2工程地址本项目位于xx市楼庄路东侧，xx路西侧，凤河北侧。3建设单位xx开发区xx房地产开发有限公司4设计单位xx时代建筑设计股份有限公司5监理公司xx帕克国际工程征询股份有限公司6施工总包湖南省xx工程有限公司2、工程构造概况本工程基本钻孔灌注桩基本，构造类型为钢筋混凝土剪3、力墙构造。地下室剪力墙厚度为300mm、250mm、200mm三种。楼板厚度为：地下室一层顶板厚为180mm，地下室二层顶板厚以100mm为主、局部板厚有140mm、110mm。3、 工程建筑概况本项目位于xx市楼庄路东侧，xx路西侧，凤河北侧。规划用地性质为二类居住用地（R2）。本项目未非法占用及破坏需特殊保护区域（如各类保护区、文物古迹保护区）。场地内自然条件良好，无洪涝、滑坡、泥石流等潜在危险。场地东侧规划为小学，为避免噪音污染，住宅与小学按规范保持恰当距离，并在小学与住宅区间运用510m绿植隔离，同步采用隔音效果较好窗户带减少噪音影响。本项目规划每栋单体之间保证合理建筑间距，并满足xx4、市规划局关于日照规定。本项目总用地9.1029公顷，包括62#73#住宅楼总建筑面积303938.56，其中地上建筑面积236490.0,地下建筑面积67448.56；容积率1.48（整个地块平衡），建筑高度均不大于100m,建筑密度16.05%，绿地率38%。本项目分为三期开发，其中5.1期为65#、66#、72#、73#住宅楼及局部地下车库，总建筑面积为101856.31。栋号总建筑面积（m2）地上建筑面积（m2）地下建筑面积（m2）建筑基底面积（m2）层数地上/地下建筑高度（m）0绝对高程65#25758.5424137.341621.2959.6432/291.2514.4066#275、379.5225734.141645.38936.9734/296.8514.4072#27387.8525637.441750.41941.2934/296.8514.4073#14566.2213625.38940.84485.4734/296.8514.40地下车库6764.1855.56708.68地下一层4.514.404、模板形式模板体系选取及配备构造部位模板类型及材料支撑系统基 础木塑板结合砖胎膜483.5钢管地下室墙体采用木塑模拼装轮扣架+12穿墙螺栓（外墙为止水螺杆）三、施工准备1、材料、设备准备1）木塑板，长度1830mm，宽度915mm，厚度15mm。2）砖胎模3）支撑件6、：柱箍、钢管支柱、轮扣架、方管、木枋等。4）连接件：3型扣件、碟型扣件、楔型扣件、对拉螺栓、止水对拉螺栓、钩头螺栓、紧固螺栓等。5）模板及配件周转使用，修复后应符合质量原则。6）隔离剂：采用专用水性脱模剂。2、重要机具锯、刨子、扳手、打眼电钻、线坠、靠尺板、方尺、水平尺、撬棍等。3、作业条件（1）模板设计：依照工程构造形式和特点及现场施工条件，对模板进行计算设计，拟定模板平面布置，纵横龙骨规格、数量、排列尺寸、柱箍选用形式及间距、梁板支撑间距，模板组装形式（就位拼装或预制拼装）、连接节点大样。验算模板和支撑强度、刚度及稳定性。绘制全套模板设计图（模板平面图、分块图、组装图、节点大样图、零件大样7、图，楼板预埋模板支撑点位置及大样图）。（2）模板基准定位工作1、模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板偏差在规范容许范畴内，拼装好模板后规定逐块检查其背楞与否符合模板设计，模板编号与所用部位与否一致。主体阶段所有模板均由项目部统一配制，依照不同楼号，项目部安排专人提前绘出配模图，其内容涉及排板方式、下料尺寸和螺杆眼位置。由专业木工在现场加工棚制作完毕，吊装至施工部位。2、弹好楼层墙边线、柱边线、楼层标高线和模板控制线、门窗洞口位置线。3、混凝土接茬处施工缝模板安装前，应预先将已硬化混凝土表面水泥薄膜或松散混凝土及其砂浆软弱层所有剔凿到露石子，并冲洗、清理干净不留明水。外露钢筋插铁粘8、有灰浆油污时应清刷干净。4、安装模板前将模板表面清理干净，刷好隔离剂，涂刷均匀，不得漏刷，且墙柱模上不得流淌，不得用油性脱模剂。四、模板工程施工办法1、垫层、底板、基本导墙模板底板侧模使用240mm厚防水保护墙作为模板。在底板马凳钢筋上焊好定位钢筋，以固定集水坑或电梯井模板，防止浇筑砼时模板发生偏移。模板底部采用25钢筋焊在马凳上，以保证井底标高。2、车库柱模板本工程柱模均采用定型15mm厚木塑板柱模，柱模安装高度为梁下皮，柱与主次梁节点处模板现场定型加工。柱模施工工艺弹柱模位置线模板就位检核对角线、垂直度和位置安装柱箍全面检查校正。安装办法模板按规定加工，就位后先用铅丝与主筋绑扎暂时固定，模9、板与模板交接处粘贴海棉条。通排柱，先安装两端柱；经校正、固定后，拉通线校正中间各柱，并通过花蓝螺栓或可调螺杆调节、校正柱模垂直度；打砼时，运用通线观测模板有无变形走位及时调节。柱模背楞为4040方管，背楞间距为225mm。柱箍木方配合12螺栓，对拉螺杆设5道，第一道距地200mm,剩余4道竖向间距依次为450+450+450+450mm，螺杆水平方向间距450mm；柱脚固定：在距柱外皮230-250mm处，提前在楼板上预埋16钢筋棍，每边两个。柱模斜撑：柱上口柱箍采用48钢管，与48钢管斜支撑扣件固定。地锚用14钢筋环，钢筋环与柱距离为3/4柱高，钢筋环内穿钢管与斜支撑扣件固定。柱与主次梁交接10、处模板柱头模板，现场依照构造尺寸加工，采用15mm厚木塑板制作。柱脚设150*150mm清扫口，每个柱子各设两个，在柱子两侧对称设立。3、地下室墙体模板本工程地下混凝土墙模板采用木塑板拼装定型模板。背楞竖肋采用50.*30双钢管。采用12带止水环定位螺栓。横向间距为450mm，纵向间距为450mm。详见下图：(1)工艺流程模板施工工艺：弹墙模位置线粘贴海棉条安装门窗洞口模板安装角模安装模板安装对拉螺栓安装钢楞紧固钢楞连接件安装斜撑紧固对拉螺栓调节模板平整度、垂直度和截面尺寸(2)安装办法a)大模进场组装完备认真检测其平整度，调节完备后分正反，内外板编号，刷脱模剂准备使用。大模入模前先将大模清理11、干净。b)大模施工前应一方面钢筋施工，水电预留洞隐预检工人作认真清理工作面。墙模下角粘贴海绵条，墙体内固定好模板支铁。c)弹好墙边线及50cm控制线、门窗口位置线、外模下口20 cm水平线及外墙大角10cm控制线及角模位置线。在钢筋上弹出标高线。d)门洞口模板采用定型木制模板，门洞口模板如图所示：e)门窗口固定牢固，然后沿模板周边靠大模一侧粘1cm厚密封条，密封条距口边2mm，要粘贴平直牢固，保证无漏浆。在楼板立大模部位先用砂浆找平。并将施工缝部位凿毛，清理干净。f)大模就位前应一方面将阴、阳角吊装就位，并用8#铁丝与墙体立筋暂时绑扎固定。g)一方面按楼板上墙位置线将内横墙正板吊装就位，安装穿12、墙螺栓及塑料套管，用线锤校正固定后吊反板就位，穿好螺栓，校正加固完毕。h)安装外墙模板时先按楼板上位置线将墙内侧模板吊装就位并用线锤校正后固定，穿螺栓及塑料管。再安装外墙外侧模板。i)外墙板固定后校正加固阴阳角，用螺栓将阴阳角与大墙模连接牢固，防止漏浆。为防下脚漏浆导致烂根，立模前在模板下口抹5cm宽水泥砂浆找平层。模板与模板接触面必要粘贴海棉条。(3)大模板与多层板模板连接： 在大模板上口搁16带止水环定位螺栓，间距不不不大于3m，定位螺栓锥体头与大模板内皮平齐。多层板模板下口转孔与定位螺栓锥体头贴牢，垂直矫正后，背面用螺栓夹紧。4、地下室顶板和楼板模板地下室和楼层板模板采用木塑面板，主龙骨13、采用两根60*60方钢管，支撑采用轮扣架支撑体系。模板和支撑体系按施工进度、拆模规定配备。 (1)工艺流程搭设轮扣支架安装纵、横方钢钢管调节楼板下皮标高及起拱铺设多层板模板检查、调节模板上皮标高、平整度。(2)木塑板模板安装对于不够整模板楼板，拼缝不放在梁板、墙板交接处，尽量选在顶板大面处，拼缝严密，并用塑胶带进行粘贴。梁板节点处，铺板时重点控制板头与梁侧模上口在一条线上，避免将来浮现错台。内、外墙与顶板节点：为保证墙与顶板按槎处不留施工缝痕迹，墙体砼浇筑时高出1cm；木塑板与墙体接触面贴粘贴密封条，粘贴时，粘在顶板上口往下5mm位置，避免密封条吃进顶板。楼板支撑采用满堂轮扣脚手架体系支撑。地14、下室支柱间距为1200mm,横杆第一排距地400mm，第二排距地1200mm1600mm1800mm，以上每段碗扣立杆均至少设两道拉接，立杆下垫设方木。木塑模板次楞40*40方管，主楞采用60*60方钢，次楞间距300mm。支架支柱从边跨一侧开始，依次逐排安装，立杆支设时带通线。支架搭设完毕后，检查板下木楞与支柱连接及支架安装牢固性，并根据给定水平线，调节支模翼托高度，将木楞找平。5、梁模板梁模板采用15厚木塑模板。1、施工工艺流程弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱 安装梁侧安装斜撑和穿墙螺栓校核梁模尺寸、位置与相邻模板加固。2、安装办法a) 在柱墙上弹出梁轴线15、位置线和水平线并复核。b) 带通线搭设梁支柱。c) 梁次楞与梁底模板预先加工好，并按规定起拱。当跨度4m时，起拱高度为全跨度2。 梁底设10mm宽清扫口。d) 梁侧模与4050木方背楞预先加工成一体，待梁筋绑扎完毕，清除杂物后进行安装，模板拼缝处粘贴海棉条。 e) 梁支撑体系为：梁底用48钢管做大楞，两端固定在顶板立柱上，立杆纵距一米两根、三米加一根以此类推，防止梁底弯曲变形。f) 立柱横杆第一道距地300mm，第二道距地1.5m，以上每段碗扣立杆均至少设一道拉接。g) 在梁下口安装夹具，通过12螺栓使夹具可以控制梁底不跑位，夹具间距600mm。6、楼梯模板1 楼梯底板模板采用木塑板，次楞采16、用4080mm木方，间距200mm，主楞为8080木方，间距为600mm。2 楼梯踏步模板采用定型木模板，踏步阳角预先埋设钢筋护角。3 楼梯支撑采用48钢管。4 楼梯踏步在浇筑前按图纸规定预埋楼梯栏杆埋件。7、模板拆除遵循先支后拆，后支先拆，自上而下，先拆侧向支撑，后拆竖向支撑；先拆不承重模板，后拆承重某些原则。l 墙、柱模板拆除1 当墙、柱砼拆模时，应先试拆一面或一种柱模，拟定砼棱角不因拆模而受到破坏后，方可大面积进行拆除。2 柱模拆除先拆斜撑，再拆柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼面脱离。拆卸模板时，应自上而下，模板及配料不得向地面抛掷。3 墙模板拆除拆除模板顺序与安装顺序相反，先拆17、外墙外侧模板、再拆内侧模板，先拆纵墙模板后拆横墙模板。一方面拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。大模板在起吊前要认真检查穿墙螺栓与否拆完，无障碍后方可起吊。大模吊装时不得碰撞墙体，尽量做到不下楼，随拆随清，直接在楼层上转移，减少占用塔吊时间。l 梁及顶板模板拆除1 强度规定现场随部位留置同条件试块，拆模以同条件试块强度为根据。2 拆除顺序下调楼板及模板支柱顶托，使底模下降分段分片拆除楼板模板拆除梁侧模板拆除碗扣架某些水平拉杆拆除梁底模板及支撑系统。拆模时要有专门负责人。谁支模谁拆除，并负责二次倒着使用，拆模时要禁止使大锤砸、撬棍乱撬，保证棱角不受损坏，拆模顺序应本着先支后拆18、，先上后下，先里后外，先拆除不承重模板，后拆承重模板为原则。拆除梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。在任何时候拆除模板都必要二人以上进行，拆模时要环顾四周上下左右，以防材料突然坠落伤人己。对活动部件必要一次拆除，拆完后方可停歇，如半途停止，必要将没有拆竣工作点、工作面、模板（活动某些）暂时加设支顶，固定牢固，以防坠落。所有模板及龙骨等要人工传递，特别是本工程采用50*50方管做小龙骨，双层或三层碗扣架，更不能往下扔，保证构造顶板表面不受损，禁止各种挂板自由坠落于地面。对于所拆下模板按编号及时码放整洁与清理干净，各种材料不要集中码放，以防给构造自身带来不利影响。五、质量原则及保证办法1、质19、量原则本工程为创“竣工海河杯”，按照“竣工海河杯”质量目的施工规定，制定模板配制质量规范规定主控项目：模板及其支架必要有足够强度、刚度和稳定性。普通项目：1、模板接缝无漏浆，并浇水湿润。2、模板与混凝土接触面清理干净并涂刷隔离剂，3、浇筑混凝土前，模板内杂物清理干净。现浇构造模板安装容许偏差,规定符合下表规定。 项次项 目容许偏差 (mm)控制偏差(mm)1轴线位置（柱、墙、梁）332底模上表面标高333截面尺寸（柱、墙、梁）324每层垂直度325相邻两板表面高底差216表面平整度227预埋管、预留孔中心线位置228预埋螺栓中心线位置22外露长度+5 0+5 -09预留洞中心线位置5+5 -020、截面内部尺寸+5 0+5 -02、质量保证办法2.1本项目开展全面质量管理工作,严格按照一案三工序法组织施工，严格按照图纸规定、按照工艺原则、按照规范规定施工,并坚持自检、互检和交接检工作办法。2.2由技术部、材料部、质检部对进场模板、支撑和加工材料，进行认真检查,不合格禁止采用。2.3为了保证施工质量，对进场班组人员进行考核，通过后才可以上岗。2.4保证测量放线构造施工中轴线位置、标高位置精确。2.5墙体大模板在安装前用铁铲把模板上灰浆清理干净，然后用拖布把灰尘清净，之后再均匀涂刷脱模剂，涂刷脱模剂时间不可过早，防止板面粘灰尘，影响砼表面观感。2.6合模前，墙体及梁内设立模板支撑铁（长度为墙21、厚-2mm），支撑铁端头刷防锈漆。依照墙体高度，设立3-4道支撑铁，第一道距地15cm左右，水平间距1000mm，地下室外墙采用定位防水螺栓，以保证模板位置精确。2.7门洞口模板除了采用水平支撑，还在内侧加设45斜撑，保证刚度。2.8窗模在下口留设排气孔，保证空气排除以达到保证砼质量目。2.9墙、柱模板拼装前，先在墙根部，柱位置线以外粘贴海棉条。2.10所有支撑、龙骨及柱箍规格、间距经计算拟定，安装时严格执行。2.11梁板应按规格规定起拱；梁高不不大于700mm时加穿墙螺栓。2.12通排柱、剪力墙、主次梁要拉通线对模板进行校正，通线拉好后，不要撤，随打砼，设专人观测模板有无变形走位，及时调节模22、板。2.13所有模板拼缝处均粘贴海棉条，与砼面接触模板面粘贴密封条。2.14严格执行同条件试块砼强度达标制度，不达标绝不拆模。2.15本工程倡导节约，反对挥霍，禁止长料短用，对于挥霍者长料短用者一旦发现，予以本材料十倍罚款。六、安全办法1、工作目的本项目安全生产和文明施工，争创“省级文明工地”2、安全办法2.1严格执行项目制定安全生产责任制，各负其责。2.2坚持周一安全教诲活动，总结上周工作状况，对本周工作安排,有针对性教诲，并认真记录。施工前，做好安全技术交底工作，做好文字记录并签字齐全。2.3支模应按顺序进行，模板及支撑系统在没有固定前，禁止运用拉杆支撑攀登，不准在拆除模板上进行操作。2.23、4水平拉杆不准钉在脚手架等不稳定物体上。2.5模板支撑规定符合施工组织设计及方案规定，不得擅自更改。2.6拆模时按顺序逐块拆除，大模板拆除后支先拆，先支后拆，先拆除非承重某些，后拆除承重某些；拆除顶板时，设暂时支撑，保证安全施工。2.7拆模板时，对活动部件一次拆除，拆完后方可停歇，如半途停止，将活动某些固定牢固，以免发生事故。2.8在4m以上高空拆除模板时，不让模板等材料自由下落，更不得大面积同步撬落。2.9模板上小配件等装入专用箱或背包中，禁止随手乱丢，以免掉落伤人。2.10基槽上口1m范畴内不堆放重物。塔吊运模板有专人负责指挥，大模板吊装就位时规定平稳、精确。2.11做好现场多层板及其他易24、燃品堆放管理。2.12施工作业时，施工人员必要遵守现场安全操作规程，戴好安全帽，穿好防滑鞋，不得违章指挥，违章操作。2.13工作中,特殊工种持证上岗,且不让非本工种人员从事特种作业。七、成品保护办法1 保持大模板自身整洁及配套设备零件齐全，起吊时应防止碰撞墙体，堆放要合理，保持板面不变形。2 大模板堆放地点要坚实平整，不得有积水或冰雪现象。3 大模板存储要满足自稳规定，放置角度为75-80。4 模板堆放时，下面垫方木,保持自稳。5 拆模时，不得用大锤硬砸硬撬，用撬棍时在撬棍下垫木方，以免损坏砼表面，防止砼墙面及门窗洞口等处浮现裂纹。6 操作和运送过程中，不得抛掷模板。拆下模板、扣件、螺栓等分类25、码放，模板堆放场地应平整。7 拆下模板认真检查质量，如发现表面不平、变形、边受损等现象时，及时更换，拆下零星配件用箱或袋收集，不得随意散落放置。8 安装和拆除模板时，注意不要破坏已预埋管线、预埋盒等。9 模板安装过程中，不得随意开孔。涉及到钢管支撑、木方、脚手板等材料，不得随意乱锯、切断。10 浇筑砼时，派专人检查模板状况，浮现问题及时解决。11 梁、板木塑模板加工、使用完毕后，分类码放，存储地点设防雨办法。八、计算书柱模板计算根据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、混凝土构造设计规范GB50010-、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范26、编制。柱模板背部支撑由两层（木楞或钢楞）构成，第一层为直接支撑模板竖楞，用以支撑混凝土对模板侧压力；第二层为支撑竖楞柱箍，用以支撑竖楞所受压力；柱箍之间用对拉螺栓互相拉接，形成一种完整柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板总计算高度:H = 3.00m；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:方钢管；宽度(mm):50.00；高度(mm):30.00；壁厚(m27、m):3.00；柱箍间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:方钢管；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):40.00；壁厚(mm):3.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯28、强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载原则值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土初凝时间，取2.000h； T - 混凝土入模温度，取20.000； V - 混凝土浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计29、算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力原则值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生荷载原则值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板计算模板构造构件中面板属于受弯构件，按简支梁或持续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 280 mm，且竖楞数为 3，因而对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下两跨持续梁进行计算。 面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下两跨持续梁用下式计算最大跨中弯30、距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(竖楞间距)：l =280.0mm； q-作用在模板上侧压力线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2?0.04?.45?.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.00?.45?.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用暂时构造折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板最大弯矩：M =0.1 ?0.871?80?80= 8.52?04N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受应力(N/mm2)； M 31、-面板计算最大弯矩(N穖m)； W -面板截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 450?8.0?8.0/6=2.43?04 mm3； f -面板抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板最大应力计算值： = M/W = 8.52?04 / 2.43?04 = 3.508N/mm2；面板最大应力计算值 =3.508N/mm2不大于 面板抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足规定！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下两跨持续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距)：l =280.32、0mm； q-作用在模板上侧压力线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2?0.04?.45?.90=9.737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.00?.45?.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用暂时构造折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板最大剪力：V = 0.625?0.871?80.0 = 1902.512N；截面抗剪强度必要满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1902.512N； b-构件截面宽度(mm)：33、b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =3?902.512/(2?50?8.0)=0.352N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm2；面板截面受剪应力 =0.352N/mm2不大于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足规定！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下两跨持续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.04?.459.02 kN34、/m；-面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距)：l =280.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2 ； I-面板截面惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 450?8.0?8.0?8.0/12 = 2.19?05 mm4；面板最大容许挠度： = 280 / 250 = 1.12 mm；面板最大挠度计算值：= 0.521?.02?80.04/(100?000.0?.19?05) = 0.220 mm；面板最大挠度计算值 =0.22mm 不大于 面板最大容许挠度设计值 = 1.12mm,满足规定！四、竖楞计算模板构造构件中竖楞（小楞）属于受弯构35、件，按持续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因而按均布荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，竖楞采用方钢管，宽度40mm，高度40mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.099?=5.1cm3；I = 10.197?=10.2cm4； 竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(柱箍间距)：l =450.0mm； q-作用在竖楞上线荷载，它涉及: 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2?0.036?.280?.900=6.059kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.36、4?.000?.280?.900=0.706kN/m； q = 6.059+0.706=6.764 kN/m；竖楞最大弯距：M =0.1?.764?50.0?50.0= 1.37?05N穖m； =M/(xW)f其中， -竖楞承受应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(N穖m)； W -竖楞截面抵抗矩(mm3)，W=5.10?03； f -竖楞抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；竖楞最大应力计算值： = M/1.05W = 1.37?05/(1.05?.10?03) = 25.585N/mm2；竖楞最大应力计算值 =25.585N/mm2不大于 竖楞抗弯强度设计值37、 =205N/mm2，满足规定！2.挠度验算最大挠度按三跨持续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上线荷载(kN/m)： q =20.04?.28 = 6.76 kN/m；max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距)：l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 210000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面惯性矩(mm4)，I=1.02?05；竖楞最大容许挠度： = 450/400 = 1.8mm；竖楞最大挠度计算值：= 0.677?.76?50.04/(100?10000.0?.02?05) = 0.038、88 mm；竖楞最大挠度计算值 =0.088mm 不大于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足规定！五、B方向柱箍计算本工程中，柱箍采用方钢管，宽度50mm，高度30mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.121?=8.24cm3；I = 6.181?=12.36cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍集中荷载(kN)； P = (1.2 ?0.04?.9 + 1.4 ?.9)?.28 ?0.45 = 3.04 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力：N = 4.133 kN；B方向柱箍弯矩图(kN穖)最大弯矩：M 39、= 0.088 kN穖；B方向柱箍变形图(mm)最大变形： = 0.023 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件最大弯矩设计值：M = 88024.1 N穖m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 8242 mm3；B边柱箍最大应力计算值： = 10.17 N/mm2；柱箍抗弯强度设计值：f = 205 N/mm2；B边柱箍最大应力计算值 =8.80?07/(1.05?.24?06)=10.17N/mm2 不大于 柱箍抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定!2. 柱箍挠度验算通过计算得到：= 0.023 mm；柱箍最大容许挠度: = 40、300 / 250 = 1.2 mm；柱箍最大挠度 =0.023mm 不大于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足规定!六、B方向对拉螺栓计算计算公式如下:NN=f譇其中 N - 对拉螺栓所受拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓型号：M12 ； 对拉螺栓有效直径： 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积：A= 76 mm2；对拉螺栓所受最大拉力： N = 4.133 kN。对拉螺栓最大容许拉力值：N = 1.70?05?.60?0-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受最大拉力 N=4.133kN 不大于 对拉螺栓41、最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足规定!七、H方向柱箍计算本工程中，柱箍采用方钢管，宽度50mm，高度30mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.121?=8.24cm3；I = 6.181?=12.36cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍集中荷载(kN)； P = (1.2?0.04?.9+1.4?.9)?.28 ?.45 = 3.04 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力：N = 4.133 kN；H方向柱箍弯矩图(kN穖)最大弯矩：M = 0.088 kN穖；H方向柱箍变形图(mm)最大变形：42、 = 0.023 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件最大弯矩设计值：M = 88024.1 N穖m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W = 8242 mm3；H边柱箍最大应力计算值： = 10.171 N/mm2；柱箍抗弯强度设计值：f = 205 N/mm2；H边柱箍最大应力计算值 =8.80?07/(1.05?.24?06)=10.171N/mm2 不大于 柱箍抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定!2. 柱箍挠度验算通过计算得到： = 0.023 mm；柱箍最大容许挠度： = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍最大挠度 43、=0.023mm 不大于 柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足规定!八、H方向对拉螺栓计算验算公式如下:NN=f譇其中 N - 对拉螺栓所受拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓直径：M12 ； 对拉螺栓有效直径： 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积：A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值：N = 1.70?05?.60?0-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受最大拉力： N = 4.133 kN。对拉螺栓所受最大拉力： N=4.133kN 不大于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足规定!2、墙模板计44、算书墙模板计算根据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、混凝土构造设计规范GB50010-、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范编制。墙模板背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）构成：直接支撑模板为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨支点。依照建筑施工手册，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生荷载原则值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):225；穿墙螺栓水平间距(mm):450；主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm)45、:450；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:方钢管；主楞合并根数:2；宽度(mm):50.00；高度(mm):30.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:方钢管；次楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):40.00；壁厚(mm):3.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方46、木抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载原则值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土初凝时间，取2.000h； T - 混凝土入模温度，取20.000； V - 混凝土浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取47、0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力原则值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生荷载原则值 F2= 2 kN/m2。三、墙模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。依照建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算原则是按照龙骨间距和模板面大小,按支撑在次楞上三跨持续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(N穖m)48、； l-计算跨度(次楞间距)：l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2?7.031?.450?.900=8.277kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.00?.45?.90=1.134kN/m； 其中0.90为按施工手册取暂时构造折减系数。面板最大弯矩：M =0.1?.277?25.02+0.117?.134?25.02= 4.86?04N穖m；按如下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N穖m)； W -面板截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 450?8.0?8.0/6=2.43?04 mm49、3； f -面板截面抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面最大应力计算值： = M/W = 4.86?04 / 2.43?04 = 2.0N/mm2；面板截面最大应力计算值 =2N/mm2不大于 面板截面抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距)：l =225.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2?7.031?.450?.900=8.277kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.00?.45?.90=1.134kN/m；50、面板最大剪力：V = 0.6?.277?25.0 + 0.617?.134?25.0 = 1274.8N；截面抗剪强度必要满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1274.8N； b-构件截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面最大受剪应力计算值： =3?274.8/(2?50?8.0)=0.236N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：fv=1.500N/mm2；面板截面最大受剪应力计算51、值 =0.236N/mm2不大于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足规定！ 3.挠度验算依照建筑施工手册，刚度验算采用原则荷载，同步不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上侧压力线荷载：q = 17.03?.45 = 7.664N/mm； l-计算跨度(次楞间距)：l = 225mm； E-面板弹性模量：E = 6000N/mm2； I-面板截面惯性矩：I = 45?.8?.8?.8/12=21.87cm4；面板最大容许挠度值: = 0.9mm；面板最大挠度计算值：= 0.677?.66?254/(100?000?52、.19?05) = 0.101 mm；面板最大挠度计算值：=0.101mm 不大于等于面板最大容许挠度值 =0.9mm，满足规定！四、墙模板主次楞计算(一).次楞直接承受模板传递荷载，按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，次楞采用方钢管，宽度40mm，高度40mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.1?= 5.1cm3；I =10.2?= 10.2cm4； 次楞计算简图1.次楞抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(N穖m)； l-计算跨度(主楞间距)：l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值53、q1：1.2?7.031?.225?.900=4.139kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.00?.23?.90=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞最大弯矩：M =0.1?.139?50.02+0.117?.567?50.02= 9.72?04N穖m；次楞抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(N穖m)； W -次楞截面抵抗矩(mm3)，W=5.10?03； f -次楞抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2；次楞最大应力计算值： = 9.72?04/5.10?03 = 19.1 N/54、mm2；次楞抗弯强度设计值：f = 205N/mm2；次楞最大应力计算值 = 19.1 N/mm2不大于 次楞抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定！2.次楞抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下三跨持续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受最大剪力； l-计算跨度(主楞间距)：l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2?7.031?.225?.900/1=4.139kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4?.00?.23?.90/1=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞最大剪力：V = 0.6?.139?50.0+ 055、.617?.567?50.0 = 1274.8N；截面抗剪强度必要满足下式：=Vbh02-(b-)h2/(8Iz) fv其中， -次楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 1274.8N； IZ -方钢管惯性矩(mm4)：IZ = 101972.00 mm4 ； -方钢管壁厚2倍(mm)：= 6.00 mm； b -方钢管宽度(mm)：b = 40.00 mm； h0-方钢管高度(mm)：h0 = 40.00 mm； h -方钢管腹板高度(mm)：h = 34.00 mm； fv-次楞抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 125 N/mm2；次楞截面受剪应力计56、算值： =1274.8譡40.00?0.002-(40.00-6.00)?4.002/(8?01972.000?.00)=6.432N/mm2；次楞截面受剪应力计算值 =6.432N/mm2不大于 次楞截面抗剪强度设计值 fv=125N/mm2，满足规定！3.次楞挠度验算依照建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载原则值，同步不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞最大挠度(mm)； q-作用在次楞上线荷载(kN/m)： q = 17.03?.23=3.83 kN/m； l-计算跨度(主楞间距)：l =450.0mm ； E-次楞弹性模量（57、N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=1.02?05mm4；次楞最大挠度计算值：= 0.677?.83/1?504/(100?06000?.02?05) = 0.051 mm；次楞最大容许挠度值： = 1.8mm；次楞最大挠度计算值 =0.051mm 不大于 次楞最大容许挠度值 =1.8mm，满足规定！(二).主楞承受次楞传递荷载，按照集中荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，主楞采用方钢管，宽度50mm，高度30mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.121?= 8.24cm3；I =6.181?= 12.36cm4；58、E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN穖) 主楞计算变形图(mm)1.主楞抗弯强度验算作用在主楞荷载：P1.2?7.03?.22?.451.4?.22?.452.353kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距)：l = 450mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞最大弯矩(N穖m)；M = 1.07?05 N穖m W - 主楞净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.24?03 mm3； f -主楞强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞最大应力计算值： = 1.07?0559、/8.24?03 = 13 N/mm2；主楞最大应力计算值 =13N/mm2不大于 主楞抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足规定！2.主楞抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必要满足:=Vbh02-(b-)h2/(8Iz) fv其中， -主楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V =1297.3/2 = 648.6N； IZ -方钢管惯性矩(mm4)：IZ = 61812.00 mm4 ； -方钢管壁厚2倍(mm)：= 6.00 mm； b -方钢管宽度(mm)：b = 50.00 mm； h0-方钢管高度(mm)：h0 = 30.00 mm； h -方钢管腹板高度(m60、m)：h = 24.00 mm； fv-主楞抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 125 N/mm2；主楞截面受剪应力计算值: =648.6譡50.00?0.002-(50.00-6.00)?4.002/(8?1812.000?.00)=4.297N/mm2；主楞截面受剪应力计算值 =4.297N/mm2不大于 主楞截面抗剪强度设计值 fv=125N/mm2，满足规定！3.主楞挠度验算主楞最大挠度计算值：= 0.116mm；主楞最大容许挠度值： = 1.8mm；主楞最大挠度计算值 =0.116mm 不大于 主楞最大容许挠度值 =1.8mm，满足规定！五、穿墙螺栓计算计算公式如下:NN=f譇其61、中 N - 穿墙螺栓所受拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓型号：M12 ；穿墙螺栓有效直径：9.85 mm；穿墙螺栓有效面积：A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值：N = 1.70?05?.60?0-5 = 12.92 kN；主楞计算支座反力为穿墙螺栓所受拉力，则穿墙螺栓所受最大拉力为：N = 2.36 kN。穿墙螺栓所受最大拉力 N=2.356kN 不大于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足规定！3、楼板支模验算由于其中模板支撑架高2.6米，为保证施工安全，编制本专项施工方案。设计范畴涉62、及：楼板，长?宽6m?m，厚0.14m。特别阐明：轮扣式模板支架当前尚无规范，本计算书参照扣件式规范有关规定进行计算。据研究，轮扣式模板支架在有上碗扣状况下，其承载力可比扣件式提高15左右，在计算中暂不做调节，但在搭设过程中要注意检查，支模架上轮扣不能缺失。（一）模板支架选型依照本工程实际状况，结合施工单位既有施工条件，通过综合技术经济比较，选取轮扣式钢管脚手架作为模板支架搭设材料，进行相应设计计算。（二）编制根据1、中华人民共和国行业原则，建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）。2、建筑施工安全手册(杜荣军 主编)。3、建设部 建筑施工安全检查原则(JGJ59-)。4、本工程有63、关图纸，设计文献。5、国家关于模板支撑架设计、施工其他规范、规程和文献，此外，在计算中还参照了浙江省地方原则建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程(J10905-)某些内容。二、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为2.6m，立杆步距h（上下水平杆轴线间距离）取1.5m，立杆纵距la取1.2m，横距lb取1.2m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点自由长度a取0.1m。整个支架简图如下所示。模板底部方木，截面宽60mm，高80mm，布设间距0.3m。（二）材料及荷载取值阐明本支撑架使用 48?.5钢管，钢管壁厚不得不大于3mm，钢管上禁止打孔；采用扣件，应经实验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm64、时，不得发生破坏。模板支架承受荷载涉及模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生荷载等。三、板模板支架强度、刚度及稳定性验算荷载一方面作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基本传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行方向为纵向。（一）板底模板强度和刚度验算模板按三跨持续梁计算，如图所示:（1）荷载计算模板截面抵抗矩为：W1200?82/6=6.48?04mm3；模板自重原则值：x10.3?.2 =0.36kN/m；新浇混凝土自重原则值：x20.14?4?.2 =4.032kN/m；板中钢筋自重原则值：x365、0.14?.1?.2 =0.185kN/m；施工人员及设备活荷载原则值：x41?.2 =1.2kN/m；振捣混凝土时产生荷载原则值：x52?.2=2.4kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)?.35=(0.36+4.032+0.185)?.35=6.179kN/m； q1 =(x4+x5)?.4=(1.2+2.4)?.4 =5.04kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q166、lc2 = 0.08?.179?.32+0.1?.04?.32=0.09kN穖 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.1?.179?.32-0.117?.04?.32= -0.109kN穖；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生支座弯矩最大。Mmax=0.109kN穖；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =M/Wf =0.109?06 /(6.48?04)=1.677N/mm2底模面板受弯强度计算值 =1.677N/mm2不大于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足规定。（367、）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6?.179?.3+0.617?.04?.3=2.045kN；按照下面公式对底模进行抗剪强度验算： = 3Q/(2bh)fv =3?045.066/(2?200?8)=0.142N/mm2；因此，底模抗剪强度 =0.142N/mm2不大于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足规定。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1200?83/12=5.832?05 mm4；依照JGJ130，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载原则值计算，不乘分项系数，因而，底模总变形按照下面公68、式计算：max=0.677(x1+x2+x3)lc4/(100EI)+0.990(x14+x5)lc4/(100EI)min(lc/150,10)max=0.154mm；底模面板挠度计算值max=0.154mm不大于挠度设计值 =min(300/150，10)mm ，满足规定。（二）底模方木强度和刚度验算按三跨持续梁计算（1）荷载计算模板自重原则值：x1=0.3?.3=0.09kN/m；新浇混凝土自重原则值：x2=0.14?4?.3=1.008kN/m；板中钢筋自重原则值：x3=0.14?.1?.3=0.046kN/m；施工人员及设备活荷载原则值：x4=1?.3=0.3kN/m；振捣混凝土时产69、生荷载原则值：x5=2?.3=0.6kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)?.35=(0.09+1.008+0.046)?.35=1.545kN/m；q2 =(x4+x5)?.4=(0.3+0.6)?.4=1.26kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1譯2譴a2-0.117譹2譴a2= -0.1?.545?.22-0.117?.26?.22=-0.435kN穖；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=60?02/6=6.4?04 mm3； =M70、/Wf =0.435?06/(6.4?04)=6.792N/mm2；底模方木受弯强度计算值 =6.792N/mm2不大于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足规定。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.6?.545?.2+0.617?.26?.2=2.045kN；按照下面公式对底模方木进行抗剪强度验算： = 3Q/(2bh)fv =3?045.066/(2?0?0)=0.639N/mm2；因此，底模方木抗剪强度 =0.639N/mm2不大于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足规定。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N71、/mm2；方木惯性矩 I=60?03/12=2.56?06 mm4；依照JGJ130，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载原则值计算，不乘分项系数，因而，方木总变形按照下面公式计算：max=0.521?x1+x2+x3)譴a4/(100譋譏)+0.192?x4+x5)譴a4/(100譋譏)=0.692 mm；底模方木挠度计算值max=0.692mm 不大于 挠度设计值 =min(1200/150，10)mm ，满足规定。（三）托梁材料计算依照JGJ130，板底水平钢管按三跨持续梁验算，承受自身自重及上部方木小楞传来双重荷载，如图所示。（1）荷载计算材料自重：0.0384kN/m；方木所传集中72、荷载：取（二）中方木内力计算中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.1?.545?.2+1.2?.26?.2=3.853kN；按叠加原理简化计算，托梁内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：方钢管 ：60?0?mm；W=21.254 ?03mm3；I=63.763 ?04mm4； 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN穖) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 中间支座最大支座力 Rmax = 16.909 kN ；托梁最大应力计算值 = 1.74?06/21.254?03=81.855 N/mm2；托梁最大挠73、度 max = 1.344 mm ；托梁抗弯强度设计值 fm=205N/mm2；托梁最大应力计算值 =81.855 N/mm2不大于方钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足规定!托梁最大挠度计算值 max=1.344不大于最大容许挠度 =min(1200/400,10) mm,满足规定!（四）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载作用于模板支架荷载涉及静荷载和活荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容：(1)支架自重(kN)：NG13.84?.69.984kN；(2)模板自重(kN)：NG20.09?.2?.20.13kN；NG324?.14?.2?74、.24.838kN；静荷载原则值NGNG1NG2NG314.952kN；2.活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载：(1)活荷载原则值：NQ（0.30.6）?.2?.21.296kN3.立杆轴向压力设计值计算公式：N1.2NG1.4NQ1.2?4.9521.4?.29619.757kN（2）立杆稳定性验算。按下式验算 =1.05N/(AKH)f -轴心受压立杆稳定系数，依照长细比按规程附录C采用； A -立杆截面面积，取4.89?02mm2； KH -高度调节系数，建筑物层高超过4m时，按规程5.3.4采用；计算长度l0按下式计算成果取大值：l0=h+2a=1.5+2?.1=1.7m；l75、0=kh=1.167?.665?.5=2.915m；式中：h-支架立杆步距，取1.5m； a -模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点长度，取0.1m；-模板支架等效计算长度系数，参照规程附表D1,取1.665； k -计算长度附加系数，按规程附表D2取值为1.167；故l0取2.915m；=l0/i=2.915?03 /15.8=185；查规程附录C得 = 0.209；KH=1； =1.05譔/(AKH)=1.05?9.757?03 /(0.209?.89?02?)=202.979N/mm2；立杆受压强度计算值 =202.979N/mm2不大于立杆抗压强度设计值 f =205 N/76、mm2 ，满足规定。2、组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。依照规程，支架立杆轴向力设计值Nut取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面计算可知:Nut1.2NG0.85?.4NQ19.485kN；风荷载原则值按下式计算：Wk=0.7zsWo=0.7?.74?.273?.45=0.064kN/m2；其中 w0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用：w0 = 0.45 kN/m2；z - 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用：z= 0.74 ；s - 风荷载体型系数：取值为0.273；Mw=0.85?.4譓w77、k=0.85?.4譝k譴a議2/10=0.85?.4?.064?.2?.52/10=0.02kN穖；（2）立杆稳定性验算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05譔ut/(AKH)+Mw/W=1.05?9.485?03/(0.209?.89?02?)+0.02?06 /(5.08?03)=204.208N/mm2；立杆受压强度计算值 =204.208N/mm2不大于立杆抗压强度设计值 f =205 N/mm2 ，满足规定。（五）立杆地基承载力计算 立杆基本底面平均压力应满足下式规定 p fg地基承载力设计值:fg = fgk譳c = 120?=120 kPa； 其中，地基承载力原则78、值：fgk= 120 kPa ； 脚手架地基承载力调节系数：kc = 1 ； 立杆基本底面平均压力：p = 1.05N/A =1.05?9.485/0.25=81.835 kPa ；其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值 ：N = 20.459 kN；基本底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=81.835kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足规定！（六）拆模时间计算参照建筑施工安全手册（杜荣军主编，中华人民共和国建筑工业出版社出版社出版），各楼层层高、楼面设计荷载、楼板板厚均按相似计。1、支架所受各类荷载取值：附加在每根立杆上楼盖自重荷载为：N板i1.35?.14?.2?.2?（279、4+1.1）6.831kN；模板自重为：N模i1.35?.3?.2?.20.583kN；支架自重为：N支gi1.35?.15?.60.527kN；混凝土浇筑施工荷载为：N浇i1.4?（1+2）?.2?.26.048kN；楼盖总设计荷载为：NQ=1.4?.5?.2?.2+ 6.831 11.871kN；2、浇筑层荷载计算（设当前浇筑层为第i层）：浇筑层荷载强度达到0.000/14.300?00=0设计强度，N支i = N板i+N模i+N支gi+N浇i=6.831+0.583+0.527+6.04813.989kN；3、下一层立杆荷载计算：下一层荷载强度达到10.000/14.300?00=69.93设计强度，N支i-1N支i+N模i+N支gi+N板i=13.989+0.583+0.527+1?.83121.93kN；其中，为楼盖荷载计入比例，1。4、下二层立杆荷载计算：下二层荷载强度达到15.000/14.300?00=104.895设计强度，N支i-2N支i-1+N支gi+N板i-NQ=21.93+0.527+0.15?.831-11.87111.61kN；其中，为楼盖荷载计入比例，0.15。0.4N支i-2 NQ,下三层模板支架可以试拆除。拆除后下二层立杆荷载由下三层楼盖分担60，分担后下三层楼盖承担荷载为0.6 N支i-2NQ，可以拆除