1、模板工程施工方案xx自来水公司xx水厂一、 编制依据1、xx自来水公司xx水厂施工设计图纸2、xx自来水公司xx水厂施工组织设计3、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-20XX）4、建筑结构荷载规范（GB50009-20XX）5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-20XX）6、钢结构设计规范（GB50017-20XX）7、木结构设计规范（GB50005-20XX）8、建筑施工手册（第四版）9、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20XX；10、建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020XX等。除上述相关标准及规范外，本次模板设计还使用了品茗施工安全设施计算2、软件、力学求解器等计算软件。二、工程概况1、项目概况xx自来水公司xx水厂由xx自来水公司投资建设。2、工程简介xx自来水公司xx水厂位于xxxx区规划占地200余亩，日供水能力10万立方米。本工程计划于2012年4月25日开工，2013年4月30日竣工。3、模板工程简述本工程为xx自来水公司xx水厂，本项目包含九个构筑物及14个建筑物。水厂工程的特点是以构筑物为主，构筑物建设任务是本次工程建设的重点项目。构筑物单体面积大、内部结构复杂，模板工程施工难度较高。三、施工准备1、技术准备：项目总工组织项目经理部技术生产人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存3、在的疑点做好记录，通过会审对图纸中存在的问题与设计、建设、监理单位共同协商解决，取得一致意见后，办好图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据，熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。2、施工机具:本工程的现场平面布置图确定木工加工区内各设置木工圆盘台锯一台、电刨一台。同时结合施工操作人员手提电锯进行模板加工安装工作。3、材料准备：模板面板选用耐久性好、强度高、抵抗变形能力强及透水性能低的15mm厚木胶合板；模板支撑次楞及主楞选用5070mm落叶松方木和48.33.6mm直缝电焊钢管且满足相关规范要求。模板支撑体系采用扣件式钢管脚手架。我公司材料供应处有足够的采购能力，结合建设单4、位的强力支持及我公司强大的资金后盾，能充分满足本工程材料供应工作。4、人员准备：通过分项工程招标工作，参与本工程的模板施工班组经过公平、公正、公开的合理竞争并通过我公司实地考察，最终我公司确定由施工经验丰富、施工人员充足、施工效率高、技术力量雄厚的班组承担本次模板工程施工任务。以保证模板工程的施工进度、质量。四、方案选择结合本工程特点及施工难点，本方案针对深度处理车间、清水池、滤站及混合反应池等模板支撑体系设计进行重点描述。1、构件模板选择及加固体系：1.1、框架柱模板的加固柱箍采用48.33.6双钢管配合使用14对拉螺栓，次楞采用5070mm方木，面板采用厚度为15mm木胶合板。柱箍的间距、5、次楞木方的间距选择由验算确定。柱模板安装结构如下图：1.2、剪力墙模板面板采用15mm木胶合板，次楞采用5070mm方木，主楞采用48.33.6双钢管，并采用14止水螺栓进行模板加固。止水螺栓构造及剪力墙加固构造如下图：1.3、框架梁、连系梁面板同样采用15mm厚木胶合板，与模板接触的次楞采用5070mm方木，主楞采用48.33.6钢管。框架梁及连系梁的加固构造如下图：1.4、有梁板及平板面板采用15mm厚木胶合板，与面板接触的次楞采用5070mm方木，支撑次楞的主楞采用48.33.6钢管。梁板的支撑体系采用扣件式满堂脚手架。模板支撑体系构造如下图：2、模板安装2.1、柱模板安装依据图纸要求柱6、截面制作四片模板，用于柱模板拼装。施工时先按截面尺寸将模板两片拼装在一起，再分两次吊装至作业面进行拼装，在柱位置上拼装整体后调整其轴线位置及垂直度。支设柱模板时，应在柱模板周围搭设独立柱脚手架，该脚手架由技术员事先计算好立杆布局，待搭设架板时，满堂架子再与之连接在一起。施工工艺流程： 柱筋验收后，支柱架做砂浆找平层按柱模弹线吊入可变柱模，将每块柱模临时拉在柱筋上按柱截面尺寸穿对拉螺栓调直柱模，拧紧对拉螺栓柱模板安装质量验收柱模处于待浇混凝土状态。2.2、剪力墙模板安装剪力墙的施工缝留置在距筏板基础顶面500mm处。施工缝以下随筏板基础模板支设并与筏板基础砼同时浇筑。有防水要求的剪力墙采用有止水7、片的对拉止水螺栓（详见图），施工缝内部埋设3003mm止水钢板。拼模时接口部位及施工缝以下贴海绵条密封，以防止砼浇筑时漏浆，从而保证拼缝及施工缝处砼的浇筑密实度及观感质量。剪力墙模板安装工艺流程：模板放样钻孔将剪力墙模板吊运至指定部位临时固定模板安装模板次楞木方安装主楞双钢管穿对拉螺栓边加固边检查模板安装质量模板体系与周围脚手架或已成型构件的加固连接检查模板加固情况及是否会影响砼浇筑质量隐患剪力墙模板待浇筑。2.3、梁、板模板安装梁、板的支撑体系采用满堂脚手架，基础部分为独立基础的独立基础施工完毕后，立杆自基底生根扎设并铺设脚手板垫板。基础为筏板基础的筏板基础砼施工完毕后自筏板基础顶面搭设梁、8、板的满堂脚手架支撑体系。满堂脚手架立杆高度计算方法如下：支撑立杆高度h=H-H1-H2-H3-H4（其它部位计算类同）H:自基底至首层板顶面的距离；H1：混凝土板的厚度；H2：面板、支撑面板的次楞及支撑次楞的主楞高度之和，取H2=111mm；H3：支撑立杆顶端至支撑主楞距离，依据规范要求H3200mm；H4：立杆底部垫板的厚度，垫板的厚度取H4=50mm。依据图纸设计尺寸制作梁底、梁侧及平板模板。安装前扎设框架梁、连系梁底双排脚手架及平板下满堂脚手架，梁底双排脚手架与板满堂脚手架可靠连接。脚手架扎设完毕后依据图纸确定梁的定位尺寸，之后将已加工完毕的梁底模就位。侧模安装在平板模板安装之前进行。当9、平板模板就位后进行梁侧模与平板模板的拼装固定工作。底模与侧模拼装处粘贴海绵胶带条，平板模板拼缝处粘贴塑料黄胶带，防止砼浇筑时漏浆，从而影响砼的浇筑质量。对于跨度不小于4米的梁板其模板应按设计要求起拱，当设计无要求时起拱的高度宜为跨度的1/10003/1000。梁、板模板安装工艺流程：扎设梁底双排教授及板下满堂脚手架平板模板支撑次楞铺设梁底模板定位安装梁侧模板安装并临时固定板模板安装梁侧模板与板模板拼装固定平板模板与支撑木方固定梁模板加固工作模板内垃圾清理检查模板安装质量及脚手架支撑体系的安全性与钢筋绑扎进行工序交接。2.4、模板安装质量要求模板安装质量要求及检查表：项 目允许偏差（mm）检验方10、法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁4，-5层高垂直度5m6经纬仪或吊线钢尺检查5m8相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。3、模板拆除拆除模板时砼强度要达到以下要求：不承受物理重量的模板（如柱、墙、独立基础），其砼强度应在其表面及棱角不致因拆模而受损害时方可拆除。模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。 承重模板应在砼强度达到下表所规定的强度时拆模：项 目结构跨度（米）达到设计强度（%）板2502 ，8758100梁8711、58100悬臂梁100注：表中所指砼强度应根据同条件养护试块确定。 4、难点处理4.1、深度处理车间深度处理车间标高4.20米以下自B轴分为两部分，B轴以北基础为独立基础，主体结构为框架，简称A区；B轴以南基础为筏板基础，主体为框架剪力墙结构，简称B区，B区又以、轴为分界划分为东西两区。B区的池体属于全封闭结构，模板拆除工作难度较大。现拟定B区东池体不留置施工洞口，以12轴池壁1200预留套管作为模板拆除时的通道口，进行模板拆除工作。B区西池体池壁上预留套管尺寸较小，无法作为大面积模板拆除时的通道。因此需在西区顶板轴1/AB轴间留置3.0米3.0米施工洞口作为大面积模板拆除时的竖向通道。该施工12、洞口的封堵：特殊加工宽度700的模板面板进行施工洞口底模的拼装。待施工洞口砼浇筑完毕且满足模板拆除条件后，将A轴池壁700预留套管作为通道口，从此通道口将施工洞口的模板及支撑材料输运至室外。、轴伸缩缝处的墙、柱模板安装也是深度处理车间模板工程的难点。针对此部位特制订以下处理措施：先进行轴或者现进行轴墙、柱施工工作。之后，以已完墙、柱模板支撑体系的预埋螺栓或预留螺栓孔作为拉结点进行后施工墙、柱模板的支设加固工作。如下图：4.2、清水池清水池整体为池体结构，建成后属于整体封闭结构。因此需要在顶板留置施工洞口作为模板施工及后期内部砌体工程施工的通道。拟定施工的留置位置为：伸缩缝南、壁板2东西各一处，13、包含塔吊预留洞共三个预留洞口，预留洞口在内部施工全部完毕后进行封堵。洞口封堵时制作单边宽度不大于800mm的模板面进行拼装，待洞口砼达到龄期之后拆除的模板自吸水井南池壁预留套管取出。清水池外围池壁高度较大、长度长、整体稳定性差，模板加固工作难度较高。因此池壁的模板支设工作随同清水池顶梁、板支设一起进行。顶梁板的支撑体系采用满堂支撑，外围池壁的模板支撑体系与内部满堂支撑架进行可靠地拉结，必要时需采用池壁外侧落地式双排脚手架与内部满堂支撑架双面进行支撑。外部脚手架加设抛撑，以保证池壁模板支撑的稳定性。清水池的南部吸水井属于局部加深部位，吸水井池壁第一道水平施工缝留置标高57.05米，吸水井及吸水阀14、门井第二道水平施工缝留置在标高59.1米处，该处留置施工缝是为了方便59.65米筏板与吸水井、吸水阀门井池壁连接处地基回填。第三道水平施工缝为清水池所有池壁施工缝，留置在标高60.15米处。60.15米以上池壁及顶梁板模板同时支设，砼浇筑工作同时进行。清水池的吸水井层高超过8米，该处的模板支撑体系属于超过一定规模危险性较大的分项工程。因此该部位的模板支撑体系要做为清水池模板支撑体系的重点来抓，现场施工加强此处模板支撑体系的监督检查工作。62.3米层走廊板在两侧池壁浇筑时预留钢筋，该处模板后期支设，砼浇筑采用串通自65.4米顶板预留洞口灌入。注：所有施工缝处均埋设3003mm止水钢板，各压缝两侧15、150mm，钢板止水带遇预留套管时，止水钢板须与预留套管的止水环钢板焊接，且不留缝隙。导流墙的加强柱模板与池壁、顶梁板模板同时支设，加强柱与后砌砌体采用植筋连接，植筋的规格同图纸预埋钢筋的规格。4.3、滤站根据滤站本身的构造特点，拟定第一道水平施工缝的留置标高63.55米处。第二道水平缝留置在V型槽的顶面标高为66.5m处。滤后集水渠顶部按本身造型特点支设顶模，沿纵向每隔2米留置砼灌注口，灌注口处架设砼导流槽，导流槽用于砼倾倒及真到，以保证砼浇筑的密实度。之后进行67.75m标高顶板模板支设工作（标高67.75米顶板模板支设前须在反冲洗排放渠上溢流堰、进水堰砼墙施工浇筑且模板拆除完毕之后，以防16、该处模板无法拆除）。每道水平施工缝处均安装3003止水钢板，以防止不同水质的水互相渗透。反冲洗废水排放渠的模板拆除后材料自溢流堰洞口导出；滤后集水渠中间隔板的平面模板底模拆除材料自600600mm预留洞口导出。应注意在支设滤后集水渠中间隔板底模时拼装模板的单边尺寸不应大于600mm，以防模板面板无法运出。清水渠内模的安装工作需在62.4米筏板钢筋绑扎之前。内模顶部及底部承受砼的竖向压力，内模的侧立面承受砼的侧压力作用，因此内模的支设采用内顶内撑的加固方法。如图所示：滤站76.4顶梁板模板的支撑体系由63.05米筏板基础顶面生根，层高13.35米，支撑高度h=76.4-63.05-0.12=1317、.23米。关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知建质20XX87号文件管理办法确定：该部分模板支撑超过8米，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围。针对此部位的模板支撑体系需编制专项施工方案并由施工单位组织专家进行方案论证。4.4、混合反应池混合反应池属于构筑物池体结构，内部砼池壁纵横交错，以配水花墙分隔成混合反应池及平流沉淀池。其中混合反应池池壁高度为5.3米，平流沉淀池内池壁高度3.3米，平流沉淀外池壁高度为4米。混合反应沉淀池设置一道水平施工缝，施工缝的位置分别在标高63.9米、64.5米处。与外界接触的外围池壁在水平施工缝内埋设3003mm的钢板止水带，止水带埋入缝18、两侧砼中各150mm宽度。注：钢板止水带遇池壁预留套管的需与预埋钢制套管止水钢环焊接，且不留缝隙、孔洞。模板面板加固措施选择：模板面采用内顶外拉的加固措施，池壁墙体面板内侧使用长度等于墙体厚度的短钢筋进行支撑，并采用对拉螺栓组合主次龙骨的方法阻止砼的侧压力使模板面板向两侧扩张，从而保证池壁墙体的截面宽度满足设计要求。水平抗倾覆模板支撑体系的选择：混合反应池采用满堂脚手架进行支撑，如下图：平流沉淀池采用墙体两侧扎设双排脚手架支撑结构，相邻双排脚手架可靠连接。如下图所示：注：混合反应池及平流沉淀池的模板支撑体系须沿脚手架的纵向自上而下连续扎设剪刀撑，横向须扎设自上而下连续之字撑，以保证池体模板支撑19、体系的整体稳定性。5、构造要求:5.1、梁和板的立柱，其纵横间距应相等或程倍数，本工程楼板的满堂脚手架立杆间距与梁立杆间距相等，梁模板支撑立柱与楼板满堂支撑架立柱水平连接。钢管立柱底部设置垫板，顶部采用可调顶托，模板的主楞必须保证在“U”型支托的中间（现场操作时可以将顶托的平板支托倒放在钢管上敲打成半圆形），保证上下同心，且顶托丝杆外伸出钢管长度不得大于200mm，可调顶托的丝杆外径与钢管内径之差不大于3mm。5.2、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调顶托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距在满足模板设计所确定的水平步20、距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆,水平拉杆与相邻层高较小模板支撑水平杆连成一体。5.3、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.6钢管，用扣件钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑采用搭接，搭接长度不小于500mm并采用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。5.4、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头应沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3，严禁将上段的钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上。5.5、满堂脚手架的周圈及中间每隔21、10米加设竖向剪刀撑，自上而下连续布置。剪刀撑的的宽度宜为46米，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑的低端应与地面顶紧，夹角宜为450600。模板支撑体系还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间增加一道水平剪刀撑。离地200mm纵横扎设扫地杆。对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁板，其模板应按设计要求起拱。五、模板及支撑体系验算：模板及支撑体系材料参数：材料名称弹性模量（mm5）抵抗矩(mm3)惯性矩(mm4)抗拉强度(N/mm2)抗弯强度（N/mm2）木胶合板(15mm)900037500281250/16木方(7050m22、m)95002.921047.3105/1348.33.6钢管2.061055.2610312.7104/20514对拉螺栓/170N/mm2/1、柱模板验算：柱模板面板采用15mm厚木胶合板，柱箍采用对拉螺栓与双钢管组合支撑，面板次楞采用5070mm木方，木方长边方向与面板接触。各构筑物柱的规格类型如下表：构筑物名称柱的截面尺寸柱的高度备 注深度处理车间500800mm5.4m选择截面尺寸及柱高度最大者进行验算清水池400400mm5.05m选择截面尺寸及柱高度最大者进行验算滤站450450mm8.65m选择截面尺寸及柱高度最大者进行验算混合反应沉淀池350350mm5.3m选择截面尺寸及柱23、高度最大者进行验算依据上表，选择深度处理车间截面尺寸500800高度为5.4m柱及滤站截面尺寸450450mm高度为8.65m柱模板进行计算。1.1、500800高度为5.4m柱模板验算：柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 5.40m；计算简图柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:6；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.30；壁厚(mm):3.60；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):724、0.00；高度(mm):50.00；、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取25.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.400m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、129.600 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为25、本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。、柱模板面板的计算：模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 146 mm，且竖楞数为 6，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图a.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用26、下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =146.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.500.90=12.443kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.113.703146146= 2.92104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受27、的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 2.92104 / 1.88104 = 1.558N/mm2；面板的最大应力计算值 =1.558N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！b.面板挠度验算：最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用28、在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.040.5011.52 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =146.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50015.015.015.0/12 = 1.41105 mm4；面板最大容许挠度: = 146 / 250 = 0.584 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.52146.04/(1009000.01.41105) = 0.028 mm；面板的最大挠度计算值 =0.028mm 小于面板最29、大容许挠度设计值 = 0.584mm,满足要求！、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为5.400m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度70mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 705050/61 = 29.17cm3；I = 70505050/121 = 72.92cm4；竖楞计算简图a.抗弯强度验算：支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土30、侧压力设计值q1: 1.223.0420.1460.900=3.633kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.1460.900=0.368kN/m； q = 3.633+0.368=4.001 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.14.001500.0500.0= 1.00105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2.92104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.00105/2.92104 = 31、3.43N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3.43N/mm2 小于竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！b.挠度验算：最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =23.040.15 = 4.00 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=7.29105；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值32、: = 0.6774.00500.04/(1009500.07.29105) = 0.244 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.244mm 小于竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.6mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.2622=10.52cm3；I = 12.7082=25.42cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；最大支座力: N = 5.001 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 1.451 kNm；B方向柱箍变形图(mm33、)最大变形: = 2.590 mm；a. 柱箍抗弯强度验算：柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 1451428.97 Nmm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10524 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 131.35 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.45109/(1.051.05107)=131.35N/mm2 小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!b. 柱箍挠度验算：经过计算得到: = 2.59 mm；柱箍最大容许挠度: = 800 / 250 =34、 3.2 mm；柱箍的最大挠度 =2.59mm 小于柱箍最大容许挠度 =3.2mm，满足要求!、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.6mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.2622=10.52cm3；I = 12.7082=25.42cm4；按计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.223.040.9+1.420.9)0.143 0.5 = 1.96 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.619 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.519 mm；a.柱箍抗弯强35、度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 618870.12 Nmm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10524 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 56.005 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =6.19108/(1.051.05107)=56.005N/mm2 小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!b. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.519 mm；柱箍最大容许挠度: = 500 / 250 = 2 mm；柱箍的最大挠度 =0.519mm 小于柱箍36、最大容许挠度 =2mm，满足要求!1.2、450450高度为8.65m柱模板验算：柱截面宽度B(mm):450.00；柱截面高度H(mm):450.00；柱模板的总计算高度:H = 8.65m；计算简图柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:4；柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.30；壁厚(mm):3.60；柱箍的间距(mm):500；柱箍合并根数:2；竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):70.00；高度(mm):50.00；、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按37、下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取25.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取8.650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、207.600 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准38、值 q2= 2 kN/m2。、柱模板面板的计算：模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 127 mm，且竖楞数为 4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图a.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距):39、 l =127.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.040.500.90=12.443kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.500.90=1.260kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.443+1.260=13.703 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.113.703127127= 2.21104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:40、面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 2.21104 / 1.88104 = 1.179N/mm2；面板的最大应力计算值 =1.179N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！b、面板挠度验算:最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 23.040.5011.52 kN/m； -面板最大挠度(m41、m)； l-计算跨度(竖楞间距): l =127.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 50015.015.015.0/12 = 1.41105 mm4；面板最大容许挠度: = 127 / 250 = 0.508 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67711.52127.04/(1009000.01.41105) = 0.016 mm；面板的最大挠度计算值 =0.016mm 小于面板最大容许挠度设计值 = 0.508mm,满足要求！、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续42、梁计算。本工程柱高度为8.650m,柱箍间距为500mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度70mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 705050/61 = 29.17cm3；I = 70505050/121 = 72.92cm4；竖楞计算简图a.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.1270.900=3.160kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：43、1.42.0000.1270.900=0.320kN/m； q = 3.160+0.320=3.480 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.13.480500.0500.0= 8.70104Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=2.92104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 8.70104/2.92104 = 2.983N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.983N/mm2 小于竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm44、2，满足要求！b.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =23.040.13 = 3.48 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=7.29105；竖楞最大容许挠度: = 500/250 = 2mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6773.48500.04/(1009500.07.29105) = 0.213 mm；竖楞的45、最大挠度计算值 =0.213mm 小于竖楞最大容许挠度 =2mm ，满足要求！、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.6mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.2622=10.52cm3；I = 12.7082=25.42cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；最大支座力: N = 2.610 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.521 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.373 mm；a. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中，46、柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 520621.91 Nmm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 10524 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 47.11 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =5.21108/(1.051.05107)=47.11N/mm2 小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!b. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.373 mm；柱箍最大容许挠度: = 450 / 250 = 1.8 mm；柱箍的最大挠度 =0.373mm 小于柱箍最大容许挠度 =1.8mm，满足要求!H方向柱箍的计算同47、B方向，不再重复进行计算。2、池壁模板验算：池壁模板面板采用15mm厚木胶合板，采用对拉螺栓与双钢管组合支撑，面板次楞采用5070mm木方，木方长边方向与面板接触。各构筑物池壁的规格类型如下表：构筑物名称池壁的宽度池壁的高度备 注深度处理车间400mm5.7m取构筑物最大高度及截面计算清水池400mm5.75m取构筑物最大高度及截面计算滤站450mm3.05m取构筑物最大高度及截面计算混合反应沉淀池400mm5.3m取构筑物最大高度及截面计算依据上表，选择深度处理车间截面尺寸5.7m池壁模板及加固体系进行验算如下：次楞间距(mm):100；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞间距(mm):548、00；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.30；壁厚(mm):3.60；次楞材料:木方；次楞合并根数:2；宽度(mm):70.00；高度(mm):50.00；墙模板设计简图2.1、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取25.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 49、- 模板计算高度，取5.700m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、136.800 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。2.2、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁50、计算。面板计算简图.抗弯强度验算：弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)；l-计算跨度(次楞间距): l =100.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.5000.900=9.197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.500.90=1.890kN/m；其中0.90为按建筑施工模板安全技术规范取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.19.197100.02+0.1171.890100.02= 1.14104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N51、/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 50015.015.0/6=1.88104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.14104 / 1.88104 = 0.6N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =0.6N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！.挠度验算：根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板52、上的侧压力线荷载: q = 17.030.5 = 8.516N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 100mm； E-面板的弹性模量: E = 9000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.51.51.5/12=14.06cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.4mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.521004/(10090001.41105) = 0.005 mm；面板的最大挠度计算值: =0.005mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.4mm，满足要求！2.3、墙模板主次楞的计算：、次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工53、程中，次楞采用木方，宽度70mm，高度50mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 755/62= 58.334cm3；I = 7555/122= 145.834cm4；次楞计算简图a.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.1000.900=1.839kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.100.90=0.378kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.11.854、39500.02+0.1170.378500.02= 5.70104Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=5.83104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 5.70104/5.83104 = 1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 1 N/mm2 小于次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！b.次楞的挠度验算：根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同55、时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)；q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.10=1.70 kN/m；l-计算跨度(主楞间距): l =500.0mm ；E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ；I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=1.46106mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.6773.41/25004/(10095001.46106) = 0.052 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm；次楞的最大挠度计算值 =0.052mm 小于次楞的最大容许挠度56、值 =2mm，满足要求！、主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48.3mm，壁厚3.6mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =5.2622= 10.524cm3；I =12.7082= 25.416cm4；E = 206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm)a.主楞的抗弯强度验算:作用在主楞的荷载: P1.217.030.10.51.430.10.51.232kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M57、 - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 1.57105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1.05104 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 1.57105/1.05104 = 14.9 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =14.9N/mm2 小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！b.主楞的挠度验算：主楞的最大挠度计算值: = 0.106mm；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.106mm 小于主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！2.4、穿墙螺栓的58、计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 3.39 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=3.394kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！3、梁模板验算：各构筑物梁的规格类型如59、下表：构筑物名称梁的截面尺寸板的厚度层高备 注深度处理车间300900mm140mm5.7米取截面最大梁进行验算清水池350600mm200mm5.05米取截面最大梁进行验算滤站300800mm120mm5.6米取截面最大梁进行验算混合反应沉淀池/依据上表，选择深度处理车间截面尺寸300900mm梁模板进行验算如下：梁模板支撑构造如下图：构造说明：梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.90；混凝土板厚度(mm)：140.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(60、m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：5.70；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为48.33.6；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；荷载参数：新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；材料参数：木材品种61、：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：16.0；梁底模板参数：梁底方木截面宽度b(mm)：70.0；梁底方木截面高度h(mm)：50.0；梁底纵向支撑根数：4；梁侧模板参数：次楞间距(mm)：200；主楞竖向根数：3；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：30mm，62、300mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.3；壁厚(mm)：3.6；主楞合并根数：2；次楞材料：木方，宽度(mm)：70.00；高度(mm)：50.00；3.1、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取25.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1- 外加剂影响修63、正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、21.600 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。3.2、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm).强度计算：材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 761.51.5/6=28.5cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度64、设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.7617.85=16.277kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.764=4.256kN/m；计算跨度: l = 200mm；面板的最大弯矩 M = 0.116.27720XX + 0.117 4.25620XX = 8.50104Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.116.2770.2+1.24.2560.2=4.602kN；经计算得到，面板的受弯应力65、计算值: = 8.50104 / 2.85104=3N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 16N/mm2；面板的受弯应力计算值 =3N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 f=16N/mm2，满足要求！.挠度验算:=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=16.277N/mm； l-计算跨度: l = 200mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 761.51.51.5/12=21.38cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67716.27720XX/(10090002.166、4105) = 0.092 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大挠度计算值 =0.092mm 小于面板的最大容许挠度值 =0.8mm，满足要求！3.3、梁侧模板支撑的计算、次楞计算：次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=4.602/(0.900-0.140)=6.056kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度70mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1755/6 = 29.17cm3；I = 17555/12 = 72.92cm67、4；E = 9500.00 N/mm2；计算简图弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.078 kNm，最大支座反力 R= 1.999 kN，最大变形 = 0.141 mm次楞强度验算:强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 7.75104/2.92104 = 2.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.7 N/mm2 小于次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！次楞的挠度验算:次楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；次楞的最大挠度计算值 =0.168、41mm 小于次楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！、主楞计算：主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.999kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48.3mm，壁厚3.6mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.262=10.52cm3；I = 212.708=25.42cm4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞计算弯矩图(kNm)主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.380 kNm，最大支座反力 R= 6.631 kN，最大变形 = 0.177 mm主楞抗弯强度验算： = M/Wf经计算69、得到，主楞的受弯应力计算值: = 3.80105/1.05104 = 36.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =36.1N/mm2 小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！主楞的挠度验算：根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.177 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.177mm 小于主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！3.4、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。70、强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001515/6 = 1.13104mm3； I = 300151515/12 = 8.44104mm4；抗弯强度验算:按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.90+0.300.30=8.370kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.30=171、.680kN/m；q=8.370+1.680=10.050kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.18.371002+0.1171.681002=1.03104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.48.370.1+0.451.680.1=0.41kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.18.370.1+1.21.680.1=1.122kN =Mmax/W=1.03104/1.13104=0.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.9 N/mm2 小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=16N/mm2，满足要求！挠度验算72、:根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=6.975kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =100.00/250 = 0.400mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.371004/(10090008.44104)=0.007mm；面板的最大挠度计算值: =0.007mm 小于面板的最大允许挠度值: =0.4mm，满足要求！3.73、5、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=1.122/0.3=3.741kN/m方木的支撑力验算：方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=755/6 = 29.17 cm3；I=7555/12 = 72.92 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.13.7410.32 = 0.034 74、kNm；最大应力 = M / W = 0.034106/29166.7 = 1.2 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 1.2 N/mm2 小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木挠度验算：计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6773.7413004 /(100950072.917104)=0.03mm；方木的最大允许挠度 =0.3001000/250=1.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.03 mm 小于方木的最大允许挠度 =1.2 mm，满足要求！支撑小横杆的强度验算：梁75、底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.410kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=1.122kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.600-0.300)/40.300(1.20.14024.000+1.42.000)+1.220.300(0.900-0.140)0.300=0.318kN简图(kNm)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=0.272 kN；N2=3.157 kN；最大弯矩 Mmax=0.084 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.009 mm；最大应力 =0.084106/5260=15.9 N/mm276、；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 15.9 N/mm2 小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!3.6、梁跨度方向钢管的计算：作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.26 cm3；I=12.71 cm4；E= 206000 N/mm2；梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.272 kN。支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.029 kNm ；最大变形 ma77、x = 0.026 mm ；最大支座力 Rmax = 0.585 kN ；最大应力 =M/W= 0.029106 /(5.26103 )=5.4 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 5.4 N/mm2 小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.026mm小于600/150与10 mm,满足要求!梁底支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.157 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm)支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.331 k78、Nm ；最大变形 max = 0.301 mm ；最大支座力 Rmax = 3.631 kN ；最大应力 =M/W= 0.331106 /(5.26103 )=63 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 63 N/mm2 小于支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.301mm小于600/150与10 mm,满足要求!3.7、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载79、力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.631 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 3.8、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =3.157 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =3.631 kN 80、；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1295.7=0.883 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.80/2+(0.60-0.30)/4)0.600.30+(0.80/2+(0.60-0.30)/4)0.600.140(1.50+24.00)=1.324 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(0.600-0.300)/40.600=1.596 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=3.157+3.631+0.883+1.324+1.596=10.59 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i81、 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 5.06； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.26； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表582、.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值；=10590/(0.203506) = 103.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 103.1 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =3.157 kN ；纵向钢管的最大83、支座反力：N2 =3.631 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.129(5.7-0.9)=0.883 kN；N =N1+N2+N3 =3.157+3.631+0.744=7.531 kN ；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 5.06；W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.26； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度l84、o有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值；=7531.032/(0.203506) = 73.3 N/mm2；钢管立杆稳定性85、计算 = 73.3 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.006(1.5+0.12) = 1.996 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.006 ；lo/i = 1995.803 / 15.8 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值；= 10590/(0.417506) = 35.7 N/mm2；钢管立杆稳定性计算86、 = 35.7 N/mm2 小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！4、板模板验算：各构筑物梁的规格类型如下表：构筑物名称板的厚度层高备 注深度处理车间140mm5.866米取板的最高点清水池200mm5.05米滤站120mm5.55米反冲洗车间首层回填后扎设支撑架依据上表，选择清水池的模板支撑体系进行验算，其余构筑物的模板支撑体系依据清水池的模板支撑体系进行施工。基本参数：横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.05；采用的钢管(mm):48.33.6 ；87、板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):16；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):100.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):70.00；木方的截面高度(mm):50.00；托梁材料为：钢管(单钢管88、) :48.33.6；楼板的计算厚度(mm):200.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元4.1、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 601.52/6 = 22.5 cm3；I = 601.53/12 = 16.875 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图、荷载计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.20.6+0.350.6 = 3.21 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.6= 1.5 kN/m；、强度计算：计89、算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.21+1.41.5= 5.952kN/m最大弯矩 M=0.15.9521002= 5952 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 5952/22500 = 0.265 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=16 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.265 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 16 N/mm2,满足要求!、挠度计算：挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.21kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.211004/(100900016.875104)=0.001 mm；面板最大允许挠90、度 =100/ 250=0.4 mm；面板的最大挠度计算值 0.001 mm 小于面板的最大允许挠度 0.4 mm,满足要求!4.2、模板支撑方木的计算：方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=755/6 = 29.17 cm3；I=bh3/12=7555/12 = 72.92 cm4；方木楞计算简图.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.10.2+0.350.1 = 0.535 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.1 = 0.25 kN/m；.强度验算：计算公式如下:M91、=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.20.535+1.40.25 = 0.992 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.10.9920.62 = 0.036 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.036106/29166.67 = 1.224 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.224 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!.挠度验算：计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 0.535 kN/m；最大挠度92、计算值 = 0.6770.5356004 /(1009500729166.667)= 0.068 mm；最大允许挠度 =600/ 250=2.4 mm；方木的最大挠度计算值 0.068 mm 小于方木的最大允许挠度 2.4 mm,满足要求!4.3、托梁材料计算：托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :48.33.6；W=5.26 cm3；I=12.71 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.786kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kNm)托梁计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.625 kNm ；最大变形 Vmax = 0.595 mm ；最大支座力93、 Qmax = 11.755 kN ；最大应力 = 625067.118/5260 = 118.834 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 118.834 N/mm2 小于托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.595mm 小于 600/150与10 mm,满足要求!4.4、模板支架立杆荷载设计值(轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。.静荷载标准值包括以下内容a、脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1385.05 = 0.699 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。b、模板的自重(kN)：NG2 94、= 0.350.60.6 = 0.126 kN；c、钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.20.60.6 = 1.8 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.625 kN；.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.60.6 = 1.62 kN；.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 5.418 kN；4.5、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 5.418 kN； - 轴心受压95、立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 5.06 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.26 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结96、果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值；=5417.904/（0.53506） = 20.202 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 20.202 N/mm2 小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.004(1.5+0.12) = 1.992 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.004 ；Lo/i = 1991.836 / 15.8 = 126 ；由长细97、比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.417 ；钢管立杆的最大应力计算值；=5417.904/（0.417506） = 25.677 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 25.677 N/mm2 小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板支撑架在具备条件的情况下应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、支撑体系构造要求：1.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；2.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。3.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平98、斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接设置.4.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；5.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；6.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。7.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；8.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。9.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；10.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；11.确保每个扣件和钢99、管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；12.地基支座的设计要满足承载力的要求。七、注意事项：1.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；2.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；3.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。4、模板及支撑体系均取截面较大、层高较高、高度较大的构件进行了验算。实际操作时，与经计算的构件情况相近的构件采用经过计算的构件的模板安装、加固方法。相差较小者，需100、在相关技术人员认可的情况下适当消弱模板加固、支撑体系。八、安全技术要求1、模板上架设电线和使用电动工具采用安全可靠的橡胶电缆，漏电保护装置应灵敏可靠。2、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。3、装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架上或抛掷。4、设防雷击措施。5、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。6、预拼装模板的安装，边就位，边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳定。7、拆除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落。8、安装整块柱模板时，不得将柱子钢筋代替临时支撑。9、吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩，并101、严格遵守吊装机械使用安全有关规定。10、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员佩戴好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。11、拆模起吊前，复查穿墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。12、雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。13、基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况，发现有滑坡、塌方危险时，必须先采取有效加固措施后方可施工。14、操作人员上下基坑要设扶梯。基坑上口边缘1m以内不应堆放模板构件和材料，模板支在槽壁上时，必须在支点上加垫板。15、模板放置时不得压有电焊和气焊管线。16、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除后的模板及时清理砼渣块。17、板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置。18、未尽事宜，按现行安全技术操作规程施工。