1、xx110kV变电站新建工程高支模专项施工方案批准：年月日安全审核：年月日质量审核：年月日技术审核：年月日编制：年月日年月日目录1、编制根据11.1、工程概况11.2、编制根据11.3、编制目22、施工布置22.1、施工准备22.2、项目组织机构32.3、施工流程43、过程质量规定43.1、模板安装质量规定43.2、混凝土浇筑质量规定73.3、模板拆除质量规定84、安全施工技术办法84.1、材质及其使用安全技术办法84.2、排架搭设安全技术办法84.3、排架上施工作业安全技术办法94.4、排架拆除安全技术办法104.5、高支模应急预案105、120mm板模板（扣件式）计算书156、梁模板（扣件2、式）计算书296.1、300*1000梁模板（扣件式，梁板立柱公用）计算书296.2、300*500梁模板计算书426.3、300*600梁模板计算书556.4、300*900梁模板计算书676.5、1000高梁侧模板计算书807、附图871 编制根据1.1工程概述xx110千伏变电站为全户内站，站址征地面积6.3645亩，围墙内面积4.5630亩，建筑面积3036.00平方米。站内建（构）筑物重要有生产综合楼、消防泵房及水池。生产综合楼分为地上二层，地下半层，为钢筋混凝土框架构造。1）远期规模：50MVA主变压器3台； 110kV出线4回；10kV出线36回；每台主变配备3组4Mvar无功能3、补偿装置。2）本期规模：50MVA主变压器1台,31.5MVA主变压器1台（搬迁原新桥#1变）； 110kV出线2回；10kV出线24回；1台50MVA主变配备3组4Mvar并联电容器，1台31.5MVA主变配备2组3Mvar并联电容器。本期工程筹划工期：6月30日开建，12月30日具备竣工投运条件。实际开工日期以开工令为准。1.2 编制根据序号名称编号1建筑构造荷载规范GB50009-2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-3建筑施工安全检查原则JGJ59-4建筑工程施工质量验收统一原则GB50300-5混凝土构造工程施工规范GB50666-6混凝土泵送施工技术规程JGJ/T104、-7工程建设原则强制性条文（房屋建筑某些）8建筑施工模板安全技术规范JGJ162-9国家电网公司基建安全管理规定国网（基建/2）173-10国家电网公司输变电工程施工安全风险辨认评估及预控办法管理办法国网（基建/2）176-11建筑设计、构造设计施工图纸1.3 编制目xx110kV变电站新建工程高支模某些重要集中在110kV主变室及110kV配电装置室，其板顶标高分别为10m、5m设立构造梁连接，柱断面尺寸为600*600、500*600，屋面梁最大断面尺寸为300*1000，梁立杆横距900，梁底附加2根立杆，（可调托撑）梁立杆纵距900，,300*900、300*800、300*700梁立5、杆横距900，梁立杆纵距900，在梁底沿梁纵向水平杆每跨附加2根小横杆，300*600、300*500梁立杆横距900，梁立杆纵距900，在梁底沿梁纵向水平杆每跨附加1根小横杆，250*400梁立杆横距900，梁立杆纵距900，水平杆步距控制在1500以内，每步纵横向水平杆必要设立到位，立杆底座设在-0.05米层150厚钢筋混凝土现浇板上，铺设20厚、150*150木垫板（下部立杆不拆除）、120mm厚板。立杆间距不不不大于900*900，并与梁立杆相似，1000高梁两侧布满竖向剪刀撑，次梁竖向剪刀撑间距不不不大于6米，10米高支架设三道水平剪刀撑，分别设在梁底，支架中部，扫地杆高度位置。立杆6、接长采用对接扣件，剪刀撑搭接采用三个转向扣件固定，搭接长度不不大于1米，框架柱先浇筑，支架与柱抱牢，地下室模板支撑在上部高支模构造混凝土强度达到100%后方可拆除，0米层遇洞口部位、立杆底座设在-2.7米800厚钢筋混凝土板上。钢管直径为48mm,壁厚为2.7mm,钢管、扣件、可调托撑等质量应符合规范规定并按规定检测。该部位构造为高大模板施工，为加强本工程项目危险性较高工程（超高超重模板工程支撑系统）安全专项施工方案安全组织、技术及设计施工管理，坚持“安全第一、防止为主、综合治理”方针，防止建筑施工安全事故发生，贯彻责任，保证人身和财产安全。为此专门编制本施工方案。（详细尺寸、部位见后附图）27、 施工布置2.1 施工准备2.1.1 技术准备技术部门做好图纸会审工作，并按设计回答意见对有关部位、人员做好交底，施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时解决。召开项目现场技术交底会议，主模板施工技术办法进行交底，并明确相应管理范畴，使其施工前作好充分准备。对劳务作业队伍进行施工前安全、质量技术交底和安全生产、文明施工教诲及管理宣传。2.1.2 劳动力准备分包队伍选用品备建筑业劳务公司资质成建制模板工程劳务作业分包队伍，详细负责所有模板分项工程制作与安装，并督促劳务公司配备相应技术、质量、安全管理人员，拟投入木工技术工人25人，架子工10人，普工10人。4.1.3材料准备钢管：应采用符合现行8、国标Q235普通钢管规定，其质量应符合GB-T700原则中规定。钢管规格采用外径48mm，壁厚按实际取均值2.7mm，表面应平直光滑，不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹钢管，钢管上禁止打孔。用于立杆、水平横杆钢管长度为4.56m，每根钢管最大质量不不不大于25kg。所采用钢管必要规格统一。扣件：应采用可锻铸铁制作扣件，其材质应符合GB15831原则规定，采购扣件应有生产允许证、测试报告和产品质量合格证，新、旧扣件均应进行防锈解决。所采用扣件（直角扣件、对接扣件、旋转扣件等）用扭力矩抽样检测达65N.m时不得发生破坏，应能灵活转动。旋转扣件两旋转面间隙应少于1mm，扣件夹紧钢管时，开口处最小距9、离要不少于5mm。所有扣件、螺栓等零配件必要规格统一。、方木、底模材料应符合现行国标木构造工程施工质量验收原则（GB50206）关于规定。方木、底模材料应符合现行国标木构造工程施工质量验收原则（GB50206）关于规定。模板支架中其她辅助材料质量应符合有关规定。可调托撑螺杆外径不得不大于36mm，直径与螺距应符合现行国标，可调托撑螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得不大于6mm，可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于5扣，螺母厚度不得不大于30mm；可调托撑受压承载力设计值不应不大于40KN，支托板厚不应不大于5mm。项目部材料员、施工员须对满堂支撑架将使用钢管、扣件材料质量按规定组织检查、验收，10、对不符合规定钢管、扣件不得使用。2.2 项目组织机构项目副经理：丁良宏项目经理：李小强项目总工：王飞施工员：陈志国质检员：刘枫林安全员：刘小阳材料员：李红远资料员：吴鑫瓦工班长鲁茂才木工班长许正贵机电班长黄安俊水电班长徐雅平钢筋班长沈建存2.3 施工流程： 定位放线模板制作柱钢筋钢筋绑扎模板安装、固定梁板钢筋绑扎验收浇筑混凝土拆模及表面解决混凝土养护、成活3 过程质量规定3.1 模板安装质量规定3.1.1 普通规定模板安装后应满足足够强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣砼重量、侧压力及施工中所产生荷载。模板表面应清理干净，涂水性脱模剂，不得有流坠。质量不合格模板或模板变形未修复，禁止使用。模板11、接缝应严密，以防漏浆。在模板吊帮上不得蹬踩，应保护模板牢固与严密。模板构造应简朴、装拆以便，并满足钢筋绑扎、安装及砼浇筑、养护等工艺规定。3.1.2 模板安装质量控制办法及时组织模板工程安装施工安全技术交底。 在模板支设标高处通拉小白线，控制模板支设标高。模板立杆横纵向间距应按模板支撑设计计算进行布置，禁止随意增大立杆间距。用钢管和扣件搭设双排立杆支架支承梁模时，扣件应拧紧，且应抽查扣件螺栓扭力矩与否符合规定，不够时可增长一种扣件与原扣件挨紧。浇筑砼前必要检查支撑与否可靠，扣件与否松动。浇筑时必要由模板支撑搭设班组专人看模，每工作班护模木工不得少于2人，随时检查支撑与否变形、松动、并组织及时修12、复。支撑系统搭设安全完毕，项目经理或项目技术负责人组织关于人员进行验收，合格后方能进行钢筋安装。验收中提出整治意见，应认真组织整治。在浇筑砼前还要对支撑系统复验，保证支撑系统处在安全、有效状态。模板支设实行“三检制”，对于模板成型过程中要点要真实记录，自检后报施工员检查，然后报质检部门检查，填写预检登记表格、质量评估表格和验收单，并向现场监理报验。若某个环节浮现质量问题，视性质轻重及时查处上一环节并由上一环节承担责任，同步由上一环节负责人负责改正问题。3.1.3 楼板模板安装规定 底层模板支撑，设在半地下室顶面，钢筋混凝土地面上，在砼面上搭设支撑，下部支撑与上部支撑相应不拆除，5米层楼面接近主13、变、GIS室上部搭设支撑，下部支撑不拆除。 支撑采用钢管扣件式满堂支撑架。板底立杆横向间距取900mm，纵向间距为900mm，3001000梁底按附图附加2根立杆，撑于10m标高梁上。其她梁立杆间距见附图。水平横杆步距取1500mm，在立柱底距地（楼）面200mm高处，沿纵横水平方按纵上横下设立扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。 每跨每步纵横向设立水平杆，应双向拉通，与立杆连牢，在最顶步、距支架中间，扫地杆应各设一道水平杆。 在主梁与次梁交界处，在主梁部位加设立杆支撑，支撑立杆及构造同主梁。 竖向剪刀撑：满堂模板支架四边应设14、竖剪刀撑，中间隔三跨支撑立杆应设一道纵向剪刀撑，由底到顶持续设立。（详细见后附图） 水平剪刀撑：满堂模板支架底部、中部顶部各设立一道水平剪刀撑。剪刀撑采用搭接，搭接长度取1.0m。（详细见后附图） 立杆采用对接扣件，对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不应设立在同步内，同步内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不适当不大于500mm。 满堂模板支架在搭设过程中必要充分运用已浇筑框架柱作刚性连结，从第二步水平横杆开始，采用钢管抱柱方式，沿高不不不大于5m，水平每柱，以增长满堂模板支架整体稳定性。 保证立杆垂直偏差和横杆水平偏差不大于扣件架规范规定；3.2 混凝土浇筑质量规定3.2.1 混凝土15、浇筑前质量规定 钢筋隐蔽检查工作已经完毕，并已核算预理件、线管、孔洞位置、数量及固定状况无误。 模板预检工作已经完毕，模板标高、位置、尺寸精确符合设计规定，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范规定。 混凝土浇筑前组织施工人员进行方案三级技术交底。 浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，可以满足浇筑规定。 混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，保证泵管畅通，仔细检查井字架加固状况。 浇筑砼前，模板必要预先浇水湿润。3.2.2 混凝土浇筑时规定 混凝土浇筑和振捣普通规定，混凝土浇筑采用砼输送泵由低处向高处浇筑。 浇筑混凝土时为防止混凝土分层离析，混凝土由料斗、泵管内卸出时，其自16、由倾落高度不得超过2m，超过时采用串筒或斜槽落下，混凝土浇筑时不得直接冲击模板。 浇筑混凝土时设专人看模，经常观测模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞状况，当发生变形移位时及时停止浇筑，并在已浇筑混凝土初凝前修整完好。 使用插入式振捣棒要快插慢拨，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得漏掉。移动间距不不不大于振捣棒作用半径1.5倍(50棒应为52.5cm,取50cm;30棒应为40.5cm,取40cm)振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间接缝.振捣时间以混凝土表面浮现浮浆及不浮现气泡、下沉为宜。 浇筑混凝土时应分层持续浇筑，控制分层浇筑厚度不适当超过40cm。梁侧及梁底部位要用30或50插17、入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板混凝土虚铺厚度要略不不大于板厚，振捣完毕后用1.54 m刮尺刮平。 混凝土振捣密实，不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷。3.2.3 混凝土浇筑注意事项 每次开始浇砼前必要做好开盘鉴定,项目部技术人员与搅拌站技术人员同步签认后方可开始,并且随机抽查混凝土配合比状况和坍落度状况。混凝土所用水泥、骨料、外加剂等必要符合规范及关于规定，使用前检查出厂合格证及关于实验报告。 做好混凝土浇筑记录。 浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护，养护时间不少于14d。 在现场制作28d18、 原则养护试块及备用试块、同条件养护试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标记同条件养护。 混凝土养护和施工缝解决必要符合施工质量验收规范定本方案规定。 混凝土强度试块取样、制作、养护和实验要符合规定。 预留洞宽度不不大于1m洞底，在洞底平模处开振捣口和观测口。避免浮现缺灰或漏振现象。 钢筋模板工长跟班作业，发现问题及时解决。同步设专人检查钢筋、模板。 浇筑前由生产部门经常注意天气变化。如有大雨缓时开盘并及时告知搅拌站。如正在施工中天气突然变化，原则是小雨不断，大雨采用防护办法。其办法是：已浇筑完毕混凝土面用塑料薄膜覆盖，正在浇筑部位采用搭设防水棚。 浇筑时要有专门铺灰人员批挥浇筑，切忌：19、“天女散花”，分派好清理人员和抹面人员。楼面板必要用1.54 m刮尺刮平。3.3模板拆除时质量规定3.3.1 普通规定模板及支撑系统立杆拆除时，其砼强度应符合设计规定，施工过程中应保证有两层半模板不得拆除。模板拆除时间应依照14天同条件养护试块强度值，填写拆模申请，经批准后方可拆除，模板拆除须经项目技术负责人批准，并报监理批准。拆除模时必要保护构件完好，梁侧模拆除最早时间为2436小时。拆模应按顺序拆除，先拆侧模，后拆底模；按先支后拆，后支先拆进行，并及时清理材料，材料归堆整洁。梁砼强度必要达到100%，同步应待上面两层构造砼浇筑完后方可拆除梁底模。3.3.2 模板拆除质量控制办法禁止用重物撞20、击模板，拆模时不得硬撬，注意钢管或撬棍不得划伤砼表面及棱角，不要使用锤子或其她工具激烈敲打模板面。吊装模板时，要缓慢移动位置，避免激烈撞击。已拆除模板及其支架构造，应在混凝土达到设计强度后，才容许承受所有计算荷载时，禁止堆放过量建筑材料。当承受施工荷载不不大于计算荷载时，必要通过核算，并加设暂时支撑。4 安全施工技术办法4.1材质及其使用安全技术办法4.1.1 扣件紧固限度应在4050Nm，并不不不大于65 Nm，对接扣件抗拉承载力为35kN，扣件上螺栓保持恰当拧紧限度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。4.1.2 各杆件端头伸出扣件盖板边沿长度不21、应不大于100。4.1.3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象扣件。4.1.4 外排架空禁止钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。4.2 排架搭设安全技术办法4.2.1 排架基本必要通过硬化解决满足承载力规定，做到不积水、不塌陷，排架空基本混凝土必要达到设计强度后来才干施工。排架搭设基本为:钢筋混凝土板。4.2.2 搭设前事先划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，禁止在无人指挥下作业。当解开与另一人关于扣件时必先告诉对方，并得到容许，以防坠落伤人。4.2.3 开始搭设立杆时，应每隔6跨设立一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方22、可依照状况拆除。4.2.4 排架及时与构造拉结或采用暂时支顶，以保证搭设过程安全，未完毕排架空在每日收工前，一定要保证架子稳定。4.2.5 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工规定后挂合格牌一块。4.3 排架上施工作业安全技术办法4.3.1 构造排架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经批准不得任意拆除排架空部件。4.3.2 班组寻常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必要形成书面材料。在承受六级大风或大暴雨后必要进行全面检查。发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加23、固，以达到结实稳定，保证施工安全。寻常检查，巡逻重点部位： 杆件设立和边接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件与否符合规定。 地基与否积水，底座与否松动，立杆与否悬空。 连接扣件与否松动。 支撑体系与否有不均匀沉降、垂直度。 施工过程中与否有超载现象。 安全防护办法与否符合规范规定。 支撑体系和各杆件与否有变形现象。4.3.3 精心设计混凝土浇筑方案，保证模板支架施工过程中均衡受载，最佳采用由中部向两边扩展浇筑方式；4.3.4 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对浮现超过最大荷载要有相应控制办法，钢筋等材料不能在支架上方堆放；4.3.5 要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。24、在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系变形状况。发现隐患，及时停止施工，采用办法。4.3.6 制定监测筹划，涉及：4.3.6.1 监测项目：支架沉降、水平位移和地基稳定性沉降。4.3.6.2 监测点布设：布置12个支架水平位移观测点和6个地基稳定性沉降观测点及6个支架沉降观测点。4.3.6.3 使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测规定，并设变形监测报警值。4.3.6.4 监测频率：在浇筑砼过程中应实行实时监测，普通监测频率不适当超过2030分钟一次。4.3.6.5 高支模搭设容许偏差及预警值规定项目容许偏差预警值检查工具立杆钢25、管弯曲3mL4m128mm经纬仪、水准仪4mL6.5m2012mm经纬仪、水准仪水平杆、斜杆钢管弯曲L6.5m3025mm经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差3022mm经纬仪、水准仪立杆脚手架高度H内相对值H/4000.75H/400经纬仪、水准仪支撑沉降10mm5 mm经纬仪、水准仪4.4 排架拆除安全技术办法4.4.1 拆架前，全面检查待拆排架，依照检查成果，拟订出作业筹划，报请批准，进行技术交底后才准工作。4.4.2 拆架时应划分作业区，周边设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。4.4.3 拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人关于结扣时，应先告26、知对方，以防坠落。4.4.4 在拆架时，不得半途换人，如必要换人时，应将拆除状况交代清晰后方可离开。4.4.5 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。4.4.6 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。4.4.7 所有竹笆，应自外向里竖立搬运，以防竹笆和垃圾物从高处坠落伤人。4.4.8 拆下零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下钢管要绑扎牢固，以点起吊，禁止从高空抛掷。4.5 高支模应急预案高大模板支撑体系施工区域内极也许发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。本预案针对上述也许发生高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急状况应急准备和响应。4.5.1 施工现场应急工作组：27、组长：潘峰 （）副组长：赵康山（）、李小强（）成员：苏太崇（）、丁良宏（）、刘小阳（）、王飞（）陈志国（）专职驾驶员：唐明（），车牌号：苏BQK6624.5.2 组长职责：决定与否存在或也许存在重大紧急事故，规定应急服务机构提供协助并实行场外应急筹划。复查和评估事故也许发展方向，拟定其也许发展过程。指引事故部位停工，并与领导小组关于人员配合指挥现场人员撤离，保证任何伤害者都能得到足够注重。与现场外应急机构获得联系，及时对紧急状况记录作出安排。在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。在紧急状态结束后，控制受影响地点恢复，并组织人员参加事故分析和解决。4.5.3 副组长职责：评估事故规模28、和发展趋势，建立应急环节，保证员工安全和减少设施和财产损失。如有必要，在救援服务机构来之前直接参加救护工作。安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。设立与应急救援中心通讯联系，为应急服务机构提供建议和信息。协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替组长职责。4.5.4 成员职责： 在组长或副组长指挥下，负责现场维护，急救，警戒等工作，详细贯彻执行组长或副组长下达救援办法、办法指令等。4.5.6 应急响应 浮现事故时，在现场任何人员都必须及时向组长报告，报告内容涉及事故地点、事故限度、迅速判断事故也许发展趋势、伤亡状况等，及时急救伤员、在现场警戒、观测事故发展动态并及时将29、现场信息向组长报告。组长接到事故发生后，及时赶赴现场并组织、调动救援人力、物力赶赴现场展开救援工作。4.5.7 应急救援线路医院名称：第四人民医院医院地址：华士镇华士镇澄鹿路84号医院电话：(0510)86219702应急路线：本工程施工现场无名路新郁西路新郁中路西环路东华路第四人民医院。全程7.4公里，大概需要13分钟。4.5.8 坍塌事故4.5.8.1防止技术办法 模板作业时，指定专人指挥、监护，浮现位移时，必要及时停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。 浇筑混凝土时，应专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应及时报告，由值班施工员组织人员，采用事前准备好10t千斤30、顶，把滑移部位顶回原位，以加固变形杆件，防止质量事故和持续下沉导致意外坍塌。 楼面混凝土输送管敷设应尽量减少弯管用量及缩短管线长度，并且每层用铁架固定在柱侧，楼面用软弹性材料如轮胎等做管支垫，同步为解决混凝土输送泵水平力对模板支顶系统稳定影响，在支顶各楼层周边加水平杆顶在周边梁侧。 混凝土浇筑前，必要等下部支撑楼板混凝土强度达到规定且下部满堂架支撑未拆除前提下，方可进行上部高支模部位混凝土浇筑。 拆模间歇时，应将已活动模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、崩塌伤人。4.5.8.2 应急救援办法 施工项目在班组作业前必要要结合工作环境进行有针对性安全技术交底。并保持出入口畅通。 在施工危险区31、域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护办法。保持出入口畅通，有筹划清理拆除下来材料，禁止阻塞通道。 当支模在拆除过程中发生大面积崩塌、坍塌，不要慌张，保持镇定，注意事态发展状况、方向及受影响位置，有序指挥员工疏散。 在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全，应立即切断电源，确认未有继续坍塌危险状况下，组织急救人员，采用有效办法进行急救工作，一方面急救受伤人员，再急救集体财产。 对伤员进行现场急救解决。 立即设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。 按规定上报关于主管部门祈求救援。4.5.9 高空坠落事故4.5.9.1防止技术办法 所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操32、作规程，工人上岗前应根据关于规定接受专门安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。 高处作业人员应通过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格安全帽、安全带等必备安全防护用品，作业人员应按规定对的佩戴和使用。 高处作业人员佩戴安全带使用前必要通过检查合格。安全带系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺地方接触，以防摩擦割断。 已支好模板楼层四周必要用暂时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再张挂一层密目式安全网。4.5.9.2 应急救援办法： 当发生高空坠落事故后，33、急救重点放在对休克、骨折和出血上进行解决。 发生高处坠落事故，应立即组织急救伤者，一方面观测伤者受伤状况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先解决休克。遇呼吸、心跳停止者，应及时进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处在休克状态伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行急救治疗。 浮现颅脑损伤，必要维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重颅底骨折及严重脑损伤症状浮现，创伤处用消毒纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件医院治疗。 发现脊椎受伤者，创伤处用消34、毒纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤脊椎移位、断裂导致截瘫，招致死亡。急救脊椎受伤者，搬运过程，禁止只抬伤者两肩与两腿或单肩背运。 发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置暂时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定办法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取用木板等材料，在无材料状况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。 遇有创伤性出血伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高卧位，并注意保暖。 动用最快交通工具或其她办法，及时把伤者送往邻近医院急救，运送途中应尽量减少颠簸。同步，密切注意伤者呼吸35、脉搏、血压及伤口状况。4.5.10 应急准备4.5.10.1应急教诲 在工程进行施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教诲，及应急预案演习，全面提高应急救援能力。4.5.10.2 应急资源 应急资源设备是应急救援工作重要保障，项目部依照潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药物等如下表：重要应急救援物资设备表序号材料设备名称单位数量存储何处1小车台1现场2灭火器个30现场3药箱及药物个/批2医务室4对讲机部6现场5担架副2医务室4.5.10.3 防止办法 本高支模方案施工前组织专家论证评审签字； 支架验收必要按照方案规定各阶段进行，由验收小组验36、收合格后向监理报验合格后方可施工； 逐个扣件进行检查拧紧度与否达到规定扭力距； 梁侧模板对拉螺栓每端必要用螺母拧紧； 从中间或两对边开始向两侧平衡浇筑砼，同步在砼浇筑时，不能集中过多砼于某点，防止局部超负荷； 浇筑砼时，无关人员不准在模板支架下，要有专职安全员看护， 配备有专业工种进行监护并及时解决，在有也许浮现事故前及时发现并及时解决，将安全隐患消除在萌芽状态前。5 120mm厚板模板（扣件式）计算书5.1工程属性新浇混凝土楼板名称120板新浇混凝土楼板板厚(mm)120模板支架高度H(m)10模板支架纵向长度L(m)54.9模板支架横向长度B(m)11.85.2荷载设计模板及其支架自重原则37、值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重原则值G2k(kN/m3)24钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载原则值Q1k当计算面板和小梁时均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时集中荷载(kN)2.5当计算主梁时均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其她支承构造构件时均布活荷载(kN/m2)1风荷载原则值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3地基粗糙限度C类(有密集建筑群市区)模板支架顶部距地面高度(m)10风压高度变化系数z0.65风荷载体型系数s0.5模板支架高度(m)10主梁布置方向平行38、立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm)950立柱横向间距lb(mm)913水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2(mm)250构造表面规定构造表面隐蔽5.3模板体系设计 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)5.4面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000面板计算方式三等跨持续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨持续梁，取1m单位宽度计算。 Wbh239、/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.12)+1.40.72.5 1=6.511kN/m q1静=0.9G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 0.91.2(0.1+(24+1.1)0.12)1=3.361kN/m q1活=0.9(QQ1k)b=0.9(1.4240、.5)1=3.15kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.12)13.112kN/m 计算简图如下：5.4.1 强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.13.3610.32+0.1173.150.320.063kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.1080.32+0.2133.150.3，0.10.1080.32+0.1753.15041、.30.202kNm MmaxmaxM1，M2max0.063，0.2020.202kNmMmax/W0.202106/375005.388N/mm2f15N/mm2 满足规定！5.4.2 挠度验算max0.677ql4/(100EI)=0.6773.1123004/(10010000281250)=0.061mm0.061mmL/250300/2501.2mm 满足规定！5.5 小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(42、cm4)243小梁计算方式二等跨持续梁q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.12)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.12)+1.40.72.50.3=2.018kN/m 因而，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.12)0.3=1.073kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.3043、.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下：5.5.1 强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1251.0730.9132+0.1250.9450.91320.21kNm M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.070.0970.9132+0.2033.150.913，0.1250.0970.9132+0.1883.150.9130.589kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max2.0180.252/2，0.0970.252/2+3.150.250.791kNm44、 MmaxmaxM1，M2，M3max0.21，0.589，0.7910.791kNm=Mmax/W=0.791106/54000=14.64N/mm2f=15.44N/mm2 满足规定！5.5.2 抗剪验算V10.625q1静L+0.625q1活L0.6251.0730.913+0.6250.9450.9131.152kN V20.625q2L+0.688p0.6250.0970.913+0.6883.152.223kN V3maxq1L1，q2L1+pmax2.0180.25，0.0970.25+3.153.174kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.152，2.223，3.17445、3.174kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.1741000/(24090)1.323N/mm2=1.78N/mm2 满足规定！5.5.3 挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.12)0.30.994kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.5210.9949134/(1009350243104)0.158mmL/250913/2503.652mm;悬臂端maxql14/(8EI)=0.9942504/(89350243104)0.021mm2l1/2502250/2502mm 满足规定！5.6 主梁验算主梁类型钢46、管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁计算方式三等跨持续梁5.6.1 小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.71.50.31.705k47、N/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)0.31.138kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.30.567kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.12)0.31.054kN/m 承载能力极限状态 按二等跨持续梁，Rmax1.25q1L1.251.7050.9131.946kN 按悬臂梁，R11.7050.250.426kN RmaxRmax，R11.946kN; 正常使用极限状态 按二等跨持续梁，Rmax1.25q2L1.251.0540.9131.20248、kN 按悬臂梁，R1q2l1=1.0540.250.263kN RmaxRmax，R11.202kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二5.6.2 抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm)=Mmax/W=0.511106/4120=124.013N/mm2f=205N/mm2 满足规定！5.6.3 抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=23.8921000/38420.271N/mm2=125N/mm2 满足规定！5.6.4 挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.562mm=950/250=3.49、8mm 悬挑段max0.301mm=2250/250=2mm 满足规定！5.6.5 支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=5.693kN，R2=6.102kN，R3=6.359kN，R4=5.198kN 图二 支座反力依次为R1=5.442kN，R2=6.234kN，R3=6.234kN，R4=5.442kN5.7 扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式单扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 按上节计算可知，扣件受力N6.359kNRc=kc8=0.858=6.8kN 满足规定！5.8 立柱验算剪刀撑设立普通型立柱顶部步距hd(mm)1000立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度a(50、mm)200顶部立柱计算长度系数11.574非顶部立柱计算长度系数21.755钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材级别Q235立柱截面面积A(mm2)384立柱截面回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重原则值q(kN/m)0.155.8.1 长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.574(1000+2200)=2204mm 非顶部立柱段：l0=k2h =11.7551500=2632mm=maxl01，l0/i=2632.5/16=164.531=210 满足规定！5.8.2 立柱稳51、定性验算 依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q111.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.910.3 = 1.642kN/m 同上四六步计算过程，可得： R15.482kN，R26.004kN，R36.124kN，R45.24kN 顶部立柱段： l01=k1(hd+2a)=1.1851.574(1000+2200)=2611.266mm1=l01/i=2611.266/16=163.204 查表得，0.265 不考虑风荷载: N1 =MaxR1，R2，R3，R4=Max5.482，6.004，6.124，5.24=6.1552、2kN f N1/(A)6152/(0.265384)60.456N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.0980.951.52/100.026kNm N1w =MaxR1,R2,R3,R4+Mw/lb=Max5.482,6.004,6.124,5.24+0.026/0.913=6.152kN f N1w/(A)+ Mw/W6152/(0.265384)+0.026106/412066.767N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 非顶部立柱段： l0=k2h =1.1851.7551500=3119.512mm=l0/i=311953、.512/16=194.97 查表得，1=0.191 不考虑风荷载: N =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH=Max5.482,6.004,6.124,5.24+11.20.1510=7.924kN f=N/(1A)7.924103/(0.191384)=108.039N/mm2=205N/mm2 满足规定！ 考虑风荷载: Mw1Qcklah2/1011.40.90.0980.951.52/100.026kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4+1GqH+Mw/lb=Max5.482,6.004,6.124,5.24+11.20.1510+0.026/0.913=7.952kN f=54、Nw/(1A)+Mw/W7.952103/(0.191384)+0.026106/4120=114.732N/mm2=205N/mm2 满足规定！5.9 高宽比验算 依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130- 第6.9.7：支架高宽比不应不不大于3 H/B=10/11.8=0.8473 满足规定，不需要进行抗倾覆验算 ！5.10 立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度级别C25混凝土龄期(天)7混凝土实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=7.952k55、N5.10.1 受冲切承载力计算 依照混凝土构造设计规范GB50010-第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当hmm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范畴内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向截面有效高度平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=056、.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时长边与短边尺寸比较，s不适当不不大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱构造类型影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20阐明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(057、.710.737+0.250)11200100/1000=61.908kNF1=7.952kN 满足规定！5.10.2 局部受压承载力计算 依照混凝土构造设计规范GB50010-第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条规定取用l混凝土局部受压时强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压计算底面积，按本规范第6.6.2条拟定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1，l=(58、Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=7.952kN 满足规定！6 梁模板（扣件式）计算书6.1 300*1000梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书6.1.1 工程属性新浇混凝土梁名称300*1000梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)3001000模板支架高度H(m)10模板支架横向长度B(m)11.8模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)1206.1.2 荷载设计模板及其支架自重原则59、值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重原则值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其她支承构造构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载原则值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.06地基粗糙限度B类(都市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)10风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.26.1.3 模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm60、)950梁两侧立柱间距lb(mm)1100步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)950、900混凝土梁距梁两侧立柱中位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)550梁底增长立柱根数2梁底增长立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增长立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,600梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250构造表面规定构造表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图6.1.4 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.61、4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按三等跨持续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.962、1.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m 计算简图如下：6.1.4.1强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.131.1040.12+0.1171.7640.120.033kNmMmax/W0.033106/375000.884N/mm2f15N/mm2 满足规定！6.1.4.2 挠度验算max0.677q2L4/(100EI)=0.67725.61004/(10010000281250)0.006mmL/250100/2500.4mm 满足规定！6.1.4.3 63、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.431.1040.1+0.451.7640.11.324kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.131.1040.1+1.21.7640.13.633kN 原则值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.425.60.11.024kN R2=R3=1.1q2L=1.125.60.12.816kN6.1.5 小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E64、(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨持续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.324/11.324kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max3.633,3.633/1= 3.633kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.324/11.324kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/3 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1-0.12)=0.535kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.365、50.5(1-0.12)=0.535kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.55-0.3/2)/21=1.263kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(1.1-0.55)-0.3/2)/21=1.263kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.324+0.024+0.535+1.263=3.145kN/m 中间66、小梁荷载q中= q1中+ q2=3.633+0.024=3.657kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.324+0.024+0.535+1.263=3.145kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.145,3.657,3.145=3.657kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.024/11.024kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max2.816,2.816/1= 2.816kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.024/11.024kN/m 小梁67、自重：q21(0.3-0.1)0.3/3 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1-0.12)=0.44kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1-0.12)=0.44kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.55-0.3/2)/21=0.702kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(1.1-0.55)-0.3/2)/21=0.702kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.024+0.02+0.44+0.702=2.186kN/m 中间小梁荷载68、q中= q1中+ q2=2.816+0.02=2.836kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.024+0.02+0.44+0.702=2.186kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.186,2.836,2.186=2.836kN/m 为简化计算，按二等跨持续梁和悬臂梁分别计算，如下图：6.1.5.1 抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.6570.952，0.53.6570.2520.413kNm=Mmax/W=0.413106/54000=7.64N/mm2f=15.44N/mm2 满足规定！6.1.5.269、 抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6253.6570.95，3.6570.252.171kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.1711000/(24090)0.905N/mm2=1.78N/mm2 满足规定！6.1.5.3 挠度验算10.521ql14/(100EI)0.5212.8369504/(1009350243104)0.53mml1/250950/2503.8mm2ql24/(8EI)2.8362504/(89350243104)0.061mm2l2/2502250/2502mm 满足规定！6.1.5.4 支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.70、25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.6570.95,0.3753.6570.95+3.6570.25=4.343kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.735kN,R2=4.343kN,R3=4.343kN,R4=3.735kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.252.8360.95,0.3752.8360.95+2.8360.25=3.368kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.596kN,R2=3.368kN,R3=3.368kN,R4=2.596kN6.1.6 主梁验算主梁类型钢71、管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数16.1.6.1 抗弯验算 主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.207106/4120=50.219N/mm2f=205N/mm2 满足规定！6.1.6.2 抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.402kNmax=2Vmax/A=23.4021000/38417.717N/mm2=125N/mm2 满足规定！6.1.6.72、3 挠度验算 主梁变形图(mm)max0.079mmL/250500/2502mm 满足规定！6.1.6.4 支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.333kN，R2=7.744kN，R3=7.746kN，R4=0.333kN6.1.7 可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)40扣件抗滑移折减系数kc0.856.1.7.1 扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.333,0.3330.333kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷状况下，单扣件能满足规定！6.1.7.2 可调托座验算 可调托座最大受力73、NmaxR2，R37.746kNN40kN 满足规定！6.1.8 立柱验算剪刀撑设立普通型立柱顶部步距hd(mm)1000立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度a(mm)500顶部立柱计算长度系数11.215非顶部立柱计算长度系数21.951钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材级别Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重原则值q(kN/m)0.156.1.8.1 长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.215(1000+2500)=2430mm 非顶74、部立柱段：l02=k2h =11.9511500=2926.5mm=l0/i=2926.5/16=182.906=210 长细比满足规定！6.1.8.2 风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.060.951.52/100.016kNm6.1.8.3 稳定性计算 依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)1)+1.40.92133.24kN/m 2)小梁验算 q1max1.342+11.2(0.3-0.1)0.3/3+0.5(1-0.12)+11.2(0.5+(24+1.1)0.1275、)+1.40.91max0.55-0.3/2，(1.1-0.55)-0.3/2/21，3.682+11.2(0.3-0.1)0.3/3=3.706kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.317kN，R27.633kN，R37.634kN，R40.317kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.215(1000+2500)=2879.55mm1l01/i2879.55/16179.972，查表得，10.223 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.317+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.576、5-0.3/2)/20.95，7.633，7.634，0.317+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1.1-0.55-0.3/2)/20.95+0.016/1.17.649kN fN/(A)+Mw/W7648.803/(0.223384)+0.016106/412093.205N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.1851.9511500=3467.903mm2l02/i3467.903/16216.744，查表得，20.156 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+11.20.15(10-1)77、+Mw/lbmax0.317+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.55-0.3/2)/20.95，7.633，7.634，0.317+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+1.1-0.55-0.3/2)/20.95+1.62+0.016/1.19.269kN fN/(A)+Mw/W9268.803/(0.156384)+0.016106/4120158.611N/mm2f205N/mm2 满足规定！6.1.9 高宽比验算 依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130- 第6.9.7：支架高宽比不应不不大于3 H/B=78、10/11.8=0.8473 满足规定，不需要进行抗倾覆验算 ！6.1.10 立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度级别C25混凝土龄期(天)7混凝土实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=9.269kN6.1.10.1 受冲切承载力计算 依照混凝土构造设计规范GB50010-第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当hmm时，取h=079、.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范畴内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向截面有效高度平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时长边与短边尺寸比较，s不适当不不大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱构造类型影响系数：对中柱，取as80、=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20阐明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11320130/1000=88.528kNF1=9.269kN 满足规定！6.1.10.2 局部受压承载力计算 依照混凝土构造设计规范GB50010-第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上81、作用局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条规定取用l混凝土局部受压时强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压计算底面积，按本规范第6.6.2条拟定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=9.269kN满82、足规定！6.2 300*500梁模板计算书6.2.1 工程属性新浇混凝土梁名称300*500梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)300500模板支架高度H(m)10模板支架横向长度B(m)11.8模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)1206.2.2 荷载设计模板及其支架自重原则值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重原则值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其她支承构造构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)83、2风荷载原则值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.06地基粗糙限度B类(都市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)10风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.26.2.3 模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)913梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)913、900混凝土梁距梁两侧立柱中位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)375梁底增长立柱根数0梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)284、50构造表面规定构造表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图6.2.4 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨持续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.42，1.3585、(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.72117.377kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.5115.613kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.5)112.85kN/m 计算简图如下：6.2.4.1 强度验算 Mmax0.125q1L20.12517.3770.1520.049kNmMmax/W0.049106/375001.303N/mm2f15N/mm2 满足规定！6.2.4.2 挠度验算max0.86、521q2L4/(100EI)=0.52112.851504/(10010000281250)0.012mmL/250150/2500.6mm 满足规定！6.2.4.3 支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37515.6130.15+0.4371.7640.150.994kN R2=1.25q1L=1.2517.3770.153.258kN 原则值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37512.850.150.723kN R2=1.25q2L=1.2512.850.152.409kN6.2.5 小梁验算小梁类型方87、木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨持续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.994/10.994kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.258/1= 3.258kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.994/10.994kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/2 =0.036kN/m88、 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.5-0.12)=0.231kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.5-0.12)=0.231kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.375-0.3/2)/21=0.71kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.8-0.375)-0.3/289、)/21=0.868kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =0.994+0.036+0.231+0.71=1.971kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.258+0.036=3.295kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.994+0.036+0.231+0.868=2.129kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.971,3.295,2.129=3.295kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.723/10.723kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b =90、 Max2.409/1= 2.409kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.723/10.723kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.5-0.12)=0.19kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.5-0.12)=0.19kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.375-0.3/2)/21=0.395kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.8-0.375)-0.3/2)/21=091、.483kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =0.723+0.03+0.19+0.395=1.338kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.409+0.03=2.439kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.723+0.03+0.19+0.483=1.426kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.338,2.439,1.426=2.439kN/m 为简化计算，按二等跨持续梁和悬臂梁分别计算，如下图：6.2.5.1 抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.2950.4572，0.53.292、950.2520.103kNm=Mmax/W=0.103106/54000=1.907N/mm2f=15.44N/mm2 满足规定！6.2.5.2 抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6253.2950.457，3.2950.250.941kNmax=3Vmax/(2bh0)=30.9411000/(24090)0.392N/mm2=1.78N/mm2 满足规定！6.2.5.3 挠度验算10.521ql14/(100EI)0.5212.4394574/(1009350243104)0.024mml1/250457/2501.828mm2ql24/(8EI)2.43925093、4/(89350243104)0.052mm2l2/2502250/2502mm 满足规定！6.2.5.4 支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.2950.457,0.3753.2950.457+3.2950.25=1.882kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.126kN,R2=1.882kN,R3=1.216kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.252.4390.457,0.3752.4390.457+2.4390.25=1.393kN 同理可得： 梁底支94、撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.764kN,R2=1.393kN,R3=0.815kN6.2.6 主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.896.2.6.1 抗弯验算 主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.666106/4120=161.726N/mm2f=205N/mm2 满足规定！6.2.6.2 抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.227kNmax=2V95、max/A=22.2271000/38411.6N/mm2=125N/mm2 满足规定！6.2.6.3 挠度验算 主梁变形图(mm)max1.398mmL/250800/2503.2mm 满足规定！6.2.6.4 支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.227kN，R2=1.997kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=1.569kN，R2=1.403kN6.2.7 纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢管截面面积A(mm2)384钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.96、89钢管截面抵抗矩W(cm3)4.12钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 RmaxR1，R2=max2.227，1.997=2.227kN，RmaxR1，R2max1.569，1.403=1.569kN 计算简图如下：6.2.7.1 抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm)Mmax/W0.356106/412086.48N/mm2f=205N/mm2 满足规定！6.2.7.2 抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax3.009kNmax2Vmax/A=23.0091000/38415.672N/mm2125N/mm2 满足规定！6.2.7.3 挠97、度验算 纵向水平钢管变形图(mm)max0.678mmL/250913/2503.652mm 满足规定！6.2.7.4 支座反力计算 支座反力依次为R1=3.009kN，R2=4.782kN，R3=4.794kN，R4=3.004kN 同理可得：立柱所受支座反力依次为R1=4.794kN，R2=4.299kN6.2.8 扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R24.794kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足规定！6.2.9 立柱验算剪刀撑设立普通型立柱顶部步距hd(mm)1000立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度a(m98、m)200顶部立柱计算长度系数11.54非顶部立柱计算长度系数21.951钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材级别Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重原则值q(kN/m)0.156.2.9.1 长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.54(1000+2200)=2156mm 非顶部立柱段：l02=k2h =11.9511500=2926.5mm=l0/i=2926.5/16=182.906=210 长细比满足规定！6.2.9.2 风荷载计算 M99、w1c1.4klah2/1010.91.40.060.9131.52/100.016kNm6.2.9.3 稳定性计算 依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)0.5)+1.40.92117.94kN/m 2)小梁验算 q1max1.033+11.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.5-0.12)+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.375-0.3/2，(0.8-0.375)-0.3/2/21，3.364+11.2(0.3-0.1)0.3/2=3.4kN/m 同100、上四七计算过程，可得： R14.776kN，R24.273kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.54(1000+2200)=2554.86mm1l01/i2554.86/16159.679，查表得，10.277 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax4.776+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.375-0.3/2)/20.913，4.273+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.8-0.375-0.3/2)/20.913+0.016/0.87.607kN fN/(A)+101、Mw/W7607.308/(0.277384)+0.016106/412075.402N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.1851.9511500=3467.903mm2l02/i3467.903/16216.744，查表得，20.156 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+11.20.15(10-0.5)+Mw/lbmax4.776+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.375-0.3/2)/20.913，4.273+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.8-0.3102、75-0.3/2)/20.913+1.71+0.016/0.89.317kN fN/(A)+Mw/W9317.308/(0.156384)+0.016106/4120159.421N/mm2f205N/mm2 满足规定！6.2.10 高宽比验算 依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130- 第6.9.7：支架高宽比不应不不大于3 H/B=10/11.8=0.8473 满足规定，不需要进行抗倾覆验算 ！6.2.11 立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度级别C25混凝土龄期(天)7混凝土实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土实测抗拉强度ft(N/mm2)0103、.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=9.317kN6.2.11.1 受冲切承载力计算 依照混凝土构造设计规范GB50010-第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当hmm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范畴内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面最不利周长。h0截面有效104、高度，取两个配筋方向截面有效高度平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时长边与短边尺寸比较，s不适当不不大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱构造类型影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20阐明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+105、h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11320130/1000=88.528kNF1=9.317kN 满足规定！6.2.11.2局部受压承载力计算 依照混凝土构造设计规范GB50010-第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条规定取用l混凝土局部受压时强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受106、压计算底面积，按本规范第6.6.2条拟定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=9.317kN 满足规定！6.3 300*600梁模板计算书6.3.1 工程属性新浇混凝土梁名称300*600梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)300600模板支架高度H(m)10模板支架横向长度B(m)11.8模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)1206.3107、.2 荷载设计模板及其支架自重原则值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重原则值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其她支承构造构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载原则值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.06地基粗糙限度B类(都市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)10风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.26.3.3 模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁108、跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)913梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)800、825混凝土梁距梁两侧立柱中位置自定义梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)375梁底增长立柱根数0梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数1梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)250构造表面规定构造表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图6.3.4 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1109、000mm，按二等跨持续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.110、764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.6)115.4kN/m 计算简图如下：6.3.4.1 强度验算 Mmax0.125q1L20.12520.4750.1520.058kNmMmax/W0.058106/375001.536N/mm2f15N/mm2 满足规定！6.3.4.2 挠度验算max0.521q2L4/(100EI)=0.52115.41504/(10010000281250)0.014mmL/250150/2500.6mm 满足规定！6.3.4.3 支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437111、q1活L=0.37518.7110.15+0.4371.7640.151.168kN R2=1.25q1L=1.2520.4750.153.839kN 原则值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37515.40.150.866kN R2=1.25q2L=1.2515.40.152.888kN6.3.5 小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨持续梁 承载能力极限状态： 112、梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.168/11.168kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.839/1= 3.839kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.168/11.168kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/2 =0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.50.6=0.365kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.6-0.12)=0.292kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)113、0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.8-0.375)-0.3/2)/21=0.868kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=1.168+0.036+0.365=1.569kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.839+0.036=3.876kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.168+0.036+0.292+0.868=2.364kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.569,3.876,2.364=3.876kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/114、b=0.866/10.866kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max2.888/1= 2.888kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=0.866/10.866kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.50.6=0.3kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.6-0.12)=0.24kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.8-0.375)-0.3/2)/21=0.483kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2115、+q3左=0.866+0.03+0.3=1.196kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.888+0.03=2.917kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.866+0.03+0.24+0.483=1.619kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.196,2.917,1.619=2.917kN/m 为简化计算，按二等跨持续梁和悬臂梁分别计算，如下图：6.3.5.1 抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1253.8760.4572，0.53.8760.2520.121kNm=Mmax/W=0.121106/540116、00=2.243N/mm2f=15.44N/mm2 满足规定！6.3.5.2 抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6253.8760.457，3.8760.251.107kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.1071000/(24090)0.461N/mm2=1.78N/mm2 满足规定！6.3.5.3 挠度验算10.521ql14/(100EI)0.5212.9174574/(1009350243104)0.029mml1/250457/2501.828mm2ql24/(8EI)2.9172504/(89350243104)0.063mm2l2/2502250/2117、502mm 满足规定！6.3.5.4 支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.253.8760.457,0.3753.8760.457+3.8760.25=2.214kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.896kN,R2=2.214kN,R3=1.35kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.252.9170.457,0.3752.9170.457+2.9170.25=1.666kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=0.683kN,R2=1.666kN,118、R3=0.925kN6.3.6 主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.896.3.6.1 抗弯验算 主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.722106/4120=175.314N/mm2f=205N/mm2 满足规定！6.3.6.2 抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.284kNmax=2Vmax/A=22.2841000/38411.897N/mm2=125N119、/mm2 满足规定！6.3.6.3 挠度验算 主梁变形图(mm)max1.558mmL/250800/2503.2mm 满足规定！6.3.6.4 支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.284kN，R2=2.176kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=1.694kN，R2=1.58kN6.3.7 纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢管截面面积A(mm2)384钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.89钢管截面抵抗矩W(cm3)4.12钢管抗弯强度设计值f(N/mm2120、)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 RmaxR1，R2=max2.284，2.176=2.284kN，RmaxR1，R2max1.694，1.58=1.694kN 计算简图如下：6.3.7.1 抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm)Mmax/W0.365106/412088.693N/mm2f=205N/mm2 满足规定！6.3.7.2 抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax3.086kNmax2Vmax/A=23.0861000/38416.073N/mm2125N/mm2 满足规定！6.3.7.3 挠度验算 纵向水平钢管变形图(mm)max0.732mmL/250913121、/2503.652mm 满足规定！6.3.7.4 支座反力计算 支座反力依次为R1=3.086kN，R2=4.905kN，R3=4.916kN，R4=3.081kN 同理可得：立柱所受支座反力依次为R1=4.916kN，R2=4.684kN6.3.8 扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R24.916kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足规定！6.3.9 立柱验算剪刀撑设立普通型立柱顶部步距hd(mm)1000立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.54非顶部立柱计算长度系数21.9122、51钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材级别Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重原则值q(kN/m)0.156.3.9.1 长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.54(1000+2200)=2156mm 非顶部立柱段：l02=k2h =11.9511500=2926.5mm=l0/i=2926.5/16=182.906=210 长细比满足规定！6.3.9.2 风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.060.9131.52/123、100.016kNm6.3.9.3 稳定性计算 依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.92121kN/m 2)小梁验算 q1max1.205+11.2(0.3-0.1)0.3/2+0.50.6+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.8-0.375)-0.3/2)/21，3.938+11.2(0.3-0.1)0.3/2=3.974kN/m 同上四七计算过程，可得： R14.974kN，R24.686kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.185124、1.54(1000+2200)=2554.86mm1l01/i2554.86/16159.679，查表得，10.277 立柱最大受力NwmaxR1，R2+N边+Mw/lbmax4.974，4.686+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.825+0.8-0.375-0.3/2)/20.913+0.016/0.87.454kN fN/(A)+Mw/W7454.426/(0.277384)+0.016106/412073.965N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.1851.9511500=3467.903mm2l02/i3467125、.903/16216.744，查表得，20.156 立柱最大受力NwmaxR1，R2+N边+11.20.15(10-0.6)+Mw/lbmax4.974，4.686+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.825+0.8-0.375-0.3/2)/20.913+1.692+0.016/0.89.146kN fN/(A)+Mw/W9146.426/(0.156384)+0.016106/4120156.568N/mm2f205N/mm2 满足规定！6.3.10 高宽比验算 依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130- 第6.9.7：支架高宽比不应不不大于3 H126、/B=10/11.8=0.8473 满足规定，不需要进行抗倾覆验算 ！6.3.11立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度级别C25混凝土龄期(天)7混凝土实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=9.146kN6.3.11.1 受冲切承载力计算 依照混凝土构造设计规范GB50010-第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当hmm时，取h127、=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范畴内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向截面有效高度平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时长边与短边尺寸比较，s不适当不不大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱构造类型影响系数：对中柱，取128、as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20阐明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11320130/1000=88.528kNF1=9.146kN 满足规定！6.3.11.2 局部受压承载力计算 依照混凝土构造设计规范GB50010-第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压129、面上作用局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条规定取用l混凝土局部受压时强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压计算底面积，按本规范第6.6.2条拟定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=9.146k130、N 满足规定！6.4 300*900梁模板计算书6.4.1 工程属性新浇混凝土梁名称300*900梁混凝土梁截面尺寸(mmmm)300900模板支架高度H(m)10模板支架横向长度B(m)11.8模板支架纵向长度L(m)54.9梁侧楼板厚度(mm)1206.4.2 荷载设计模板及其支架自重原则值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重原则值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其她支承构造构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(k131、N/m2)2风荷载原则值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.06地基粗糙限度B类(都市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)10风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.26.4.3 模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)913梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)913、900混凝土梁距梁两侧立柱中位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增长立柱根数0梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内附加梁底支撑主梁根数2梁底支撑小梁最大悬挑长度(132、mm)250构造表面规定构造表面隐蔽 设计简图如下：平面图立面图6.4.4 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨持续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，133、1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.006kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.9)123.05kN/m 计算简图如下：6.4.4.1 强度验算 Mmax0.125q1L20.12529.770.1520.084kNmMmax/W0.084106/375002.233N/mm2f15N/mm2 满足规定！6.4.4.2 挠度验算max134、0.521q2L4/(100EI)=0.52123.051504/(10010000281250)0.022mmL/250150/2500.6mm 满足规定！6.4.4.3 支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37528.0060.15+0.4371.7640.151.691kN R2=1.25q1L=1.2529.770.155.582kN 原则值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37523.050.151.297kN R2=1.25q2L=1.2523.050.154.322kN6.4.5 小梁验算小梁类型135、方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式二等跨持续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.691/11.691kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max5.582/1= 5.582kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.691/11.691kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/2 =0.036kN/136、m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.9-0.12)=0.474kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.9-0.12)=0.474kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.4-0.3/2)/21=0.789kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72(0.8-0.4)-0.3/2)/137、21=0.789kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.691+0.036+0.474+0.789=2.99kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.582+0.036=5.618kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.691+0.036+0.474+0.789=2.99kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.99,5.618,2.99=5.618kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.297/11.297kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max4138、.322/1= 4.322kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.297/11.297kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.9-0.12)=0.39kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.9-0.12)=0.39kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.4-0.3/2)/21=0.439kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.12)(0.8-0.4)-0.3/2)/21=0.439kN/m 139、左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.297+0.03+0.39+0.439=2.156kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.322+0.03=4.352kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.297+0.03+0.39+0.439=2.156kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.156,4.352,2.156=4.352kN/m 为简化计算，按二等跨持续梁和悬臂梁分别计算，如下图：6.4.5.1 抗弯验算 Mmaxmax0.125ql12，0.5ql22max0.1255.6180.3052，0.55.6180.2520.140、176kNm=Mmax/W=0.176106/54000=3.251N/mm2f=15.44N/mm2 满足规定！6.4.5.2 抗剪验算 Vmaxmax0.625ql1，ql2max0.6255.6180.305，5.6180.251.405kNmax=3Vmax/(2bh0)=31.4051000/(24090)0.585N/mm2=1.78N/mm2 满足规定！6.4.5.3 挠度验算10.521ql14/(100EI)0.5214.3523054/(1009350243104)0.009mml1/250305/2501.22mm2ql24/(8EI)4.3522504/(8935024141、3104)0.094mm2l2/2502250/2502mm 满足规定！6.4.5.4 支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.255.6180.305,0.3755.6180.305+5.6180.25=2.142kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.14kN,R2=2.142kN,R3=1.14kN 正常使用极限状态 Rmax=1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.3520.305,0.3754.3520.305+4.3520.25=1.659kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依142、次为R1=0.822kN,R2=1.659kN,R3=0.822kN6.4.6 主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.896.4.6.1 抗弯验算 主梁弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.713106/4120=173.045N/mm2f=205N/mm2 满足规定！6.4.6.2 抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.211kNmax=2Vmax/A=22.211143、1000/38411.516N/mm2=125N/mm2 满足规定！6.4.6.3 挠度验算 主梁变形图(mm)max1.57mmL/250800/2503.2mm 满足规定！6.4.6.4 支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.211kN，R2=2.211kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R1=1.651kN，R2=1.651kN6.4.7 纵向水平钢管验算钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢管截面面积A(mm2)384钢管截面回转半径i(mm)16钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管截面惯性矩I(cm4)9.89钢管截面抵抗矩W(144、cm3)4.12钢管抗弯强度设计值f(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)125 RmaxR1，R2=max2.211，2.211=2.211kN，RmaxR1，R2max1.651，1.651=1.651kN 计算简图如下：6.4.7.1 抗弯验算 纵向水平钢管弯矩图(kNm)Mmax/W0.538106/4120130.596N/mm2f=205N/mm2 满足规定！6.4.7.2 抗剪验算 纵向水平钢管剪力图(kN) Vmax3.833kNmax2Vmax/A=23.8331000/38419.962N/mm2125N/mm2 满足规定！6.4.7.3 挠度验算 纵向水平钢145、管变形图(mm)max1.179mmL/250913/2503.652mm 满足规定！6.4.7.4 支座反力计算 支座反力依次为R1=3.833kN，R2=7.222kN，R3=7.222kN，R4=3.833kN 同理可得：立柱所受支座反力依次为R1=7.222kN，R2=7.222kN6.4.8 扣件抗滑移验算荷载传递至立柱方式双扣件扣件抗滑移折减系数kc0.85 扣件最大受力NmaxR1，R27.222kNRc=kc12=0.8512=10.2kN 满足规定！6.4.9 立柱验算剪刀撑设立普通型立柱顶部步距hd(mm)1000立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度a(mm)200顶部立柱146、计算长度系数11.574非顶部立柱计算长度系数21.951钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材级别Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重原则值q(kN/m)0.156.4.9.1 长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.574(1000+2200)=2203.6mm 非顶部立柱段：l02=k2h =11.9511500=2926.5mm=l0/i=2926.5/16=182.906=210 长细比满足规定！6.4.9.2 风荷载计算 Mw1c1.147、4klah2/1010.91.40.060.9131.52/100.016kNm6.4.9.3 稳定性计算 依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.92130.18kN/m 2)小梁验算 q1max1.721+11.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.9-0.12)+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，5.659+11.2(0.3-0.1)0.3/2=5.695kN/m 同上四七计算过程148、，可得： R17.167kN，R27.167kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.574(1000+2200)=2611.266mm1l01/i2611.266/16163.204，查表得，10.265 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+Mw/lbmax7.167+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.4-0.3/2)/20.913，7.167+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.8-0.4-0.3/2)/20.913+0.016/0.810.06kN fN/(A)+Mw/W1006149、0.163/(0.265384)+0.016106/4120102.745N/mm2f205N/mm2 满足规定！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.1851.9511500=3467.903mm2l02/i3467.903/16216.744，查表得，20.156 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2+N边2+11.20.15(10-0.9)+Mw/lbmax7.167+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.4-0.3/2)/20.913，7.167+11.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.91(0.9+0.8-0.4-0.3/2)/150、20.913+1.638+0.016/0.811.698kN fN/(A)+Mw/W11698.163/(0.156384)+0.016106/4120199.165N/mm2f205N/mm2 满足规定！6.4.10 高宽比验算 依照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130- 第6.9.7：支架高宽比不应不不大于3 H/B=10/11.8=0.8473 满足规定，不需要进行抗倾覆验算 ！6.4.11 立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度级别C25混凝土龄期(天)7混凝土实测抗压强度fc(N/mm2)6.902混凝土实测抗拉强度ft(N/mm2)0.737立柱垫151、板长a(mm)200立柱垫板宽b(mm)200 F1=N=11.698kN6.4.11.1 受冲切承载力计算 依照混凝土构造设计规范GB50010-第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当hmm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范畴内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面最不利周长。h0截面有效高度，取两个152、配筋方向截面有效高度平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时长边与短边尺寸比较，s不适当不不大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱构造类型影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20阐明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.737N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b153、+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.737+0.250)11320130/1000=88.528kNF1=11.698kN 满足规定！6.4.11.2 局部受压承载力计算 依照混凝土构造设计规范GB50010-第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条规定取用l混凝土局部受压时强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压计算底154、面积，按本规范第6.6.2条拟定 可得：fc=6.902N/mm2，c=1，l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35136.90240000/1000=1118.124kNF1=11.698kN 满足规定！6.5 1000高梁侧模板计算书6.5.1 工程属性新浇混凝梁名称300*1000梁混凝土梁截面尺寸(mmxmm)3001000梁板构造状况梁两侧有板新浇混凝土梁计算跨度(m)9.9楼板厚度(mm)1206.5.2 荷载组合侧压力计算根据规范混凝土155、构造工程施工规范GB50666-混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1新浇混凝土对模板侧压力原则值G4k(kN/m2)min0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241min34.213，2424kN/m2混凝土下料产生水平荷载原则值Q4k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板侧压力原则值G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241min34.213，2424kN/m2 承载能力极限状态设计值S承01.350156、.9G4k+1.4cQ4k11.350.924+1.40.9231.68kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k24 kN/m26.5.3 支撑体系设计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm)550主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)275构造表面规定构造表面隐蔽对拉螺栓水平向间距(mm)550支撑距梁底距离依次为250，650 设计简图如下：模板设计剖面图6.5.4 面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6157、=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下：6.5.4.1 抗弯验算 q1bS承131.6831.68kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.924129.16kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10729.160.222+0.1212.520.2220.166kNmMmax/W0.166106/375004.421N/mm2f15N/mm2 满足规定！6.5.4.2 挠度验算 qbS正12424kN/mmax0.632qL158、4/(100EI)=0.632242204/(10010000281250)0.126mm220/250=0.88mm 满足规定！6.5.4.3 最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14329.160.22+1.2232.520.228.011kN 正常使用极限状态 Rmax1.143l左q1.1430.22246.035kN6.5.5 小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)275小梁计算方式三等跨持续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)5159、4小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁截面惯性矩I(cm4)243 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图6.5.5.1 抗弯验算 q8.011kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.18.0110.552，0.58.0110.2752=0.303kNmMmax/W0.303106/540005.609N/mm2f15.44N/mm2 满足规定！6.5.5.2 抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.68.0110.55，8.0110.275=2.643kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.6431000/(24090)1.101160、N/mm21.66N/mm2 满足规定！6.5.5.3 挠度验算 q6.035kN/m1max0.677qL4/(100EI)=0.6776.0355504/(10084152430000)0.183mm550/250=2.2mm2maxqL4/(8EI)=6.0352754/(884152430000)=0.211mm275/250=1.1mm 满足规定！6.5.5.4 最大支座反力计算 承载能力极限状态 Rmaxmax1.18.0110.55，0.48.0110.55+8.0110.2754.846kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.16.0350.55，0.46.0350.55+6161、.0350.2753.651kN6.5.6 主梁验算对拉螺栓水平向间距(mm)550主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数1 因主梁2根合并，验算时主梁传递主梁受力不均匀系数为1。 计算简图如下： 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.675kN，R24.846kN，R33.985kN，R44.846kN，R51.675kN162、 正常使用极限状态：R11.255kN，R23.651kN，R32.964kN，R43.651kN，R51.255kN6.5.6.1 抗弯验算 主梁弯矩图(kNm)maxMmax/W0.564106/4120=136.925N/mm2f=205 N/mm2 满足规定！6.5.6.2 抗剪验算 梁左侧剪力图(kN)max=2Vmax/A=26.5211000/38433.964N/mm2=120 N/mm2 满足规定！6.5.6.3 挠度验算 梁左侧变形图(mm)max1.235mm400/2501.6 mm 满足规定！6.5.7 对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N0.958.941/18.493kNNtb17.8kN 满足规定！