1、目 录1.编制依据32.工程概况32.1 工程概况32.2 脚手架概况33.脚手架方案43.1 立杆43.2 纵向水平杆43.3 横向水平杆43.4 扫地杆53.5 剪刀撑53.6 脚手板53.7 安全网53.8 连墙件63.9扣件73.10基础74.脚手架施工工艺74.1 钢管脚手架的搭设施工工艺74.2脚手架的拆除施工工艺85. 劳动力、材料及机具配备85.1劳动力配备85.2 机具配备86.施工部署97.质量验收标准97.1 材料进场检验97.2 构配件允许偏差97.3 脚手架搭设的允许偏差和检验方法107.4 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准117.5 质量保证注意事项127.6 脚2、手架检查制度128.安全文明施工128.1 材质及其使用的安全技术措施128.2 脚手架搭设的安全技术措施138.3 脚手架上施工作业的安全技术措施138.4 脚手架拆除的安全技术措施139.文明施工1410落地式扣件钢管脚手架计算书1510.1结构操作架计算书1510.2马道脚手架计算书221.编制依据序号名 称编 号1图 纸深加工车间施工图纸2规范标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20XX建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-91建筑施工安全检查标准 JGJ59-99建筑施工脚手架安全技术标准 ZJQ08-SGJB003-20XX3参考手册建筑施工手册 （缩印本第3、四版，20XX.9）简明施工计算手册 （1999.7）实用建筑施工安全手册 （1999.7） 2.工程概况2.1 工程概况深加工车间，结构形式均为框架结构，用途为食品加工车间，总建筑面积25510.13m2，首层室内标高为0.00，地上两层，建筑高度18.10m，室外标高为-1.20m，外架搭设高度为19.3m。2.2 脚手架概况2.2.1脚手架的选择及搭设位置 根据现场实际情况，此方案只针对深加工车间工程，选用落地式双排脚手架作为结构施工的外脚手架。搭设情况见下表：序号脚手架搭设部位脚手架搭设形式脚手架搭设高度1深加工车间结构外架扣件式双排落地脚手架19.3m2深加工车间上人马道扣件式3排落4、地脚手架19.3m2.2.2脚手架的搭设方式脚手架钢管选用483.5，立杆纵向间距为1.5米，立杆的步距1.8米，内立杆距结构外轮廓线0.30米，外立杆距内立杆0.9米,横向水平杆长度为1.1-1.2米。脚手架搭设高度为19.3m。深加工车间上下人马道搭设于现场施工段北侧M-N/3-4轴位置，上下人马道搭设选用483.5钢管，立杆纵向间距为1.5米，立杆的步距1.8米（中间设置1道水平杆），立杆横向间距1.05米,立杆设置3排4列，满铺脚手板至屋面层，马道外侧上下全部设置剪刀撑，马道位置拉结延框架柱每层不少于3处。3.脚手架方案3.1 立杆立杆纵向间距1.5m，横向间距0.9m。经计算，单立杆5、能满足承载力要求。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与纵向水平杆采用直角扣件连接。下端第一根立杆交错用6m杆和3m杆相互错开。接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开0.5m；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3（本工程取0.5m）。立杆的垂直度偏差要不大于架高的1/300,且不大于50mm。因脚手架范围内基层均为回填土，搭设立杆时下部铺条形脚手板作为垫木，加大脚手架受力面积。3.2 纵向水平杆纵向水平杆步距不大于1.8m，采用6m钢管，置于横向水平杆之下，立杆的内侧，用直角扣件与立杆扣紧。纵向水平杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头6、水平距离不小于0.5m，各接头距立杆距离不大于纵距的1/3（本工程不大于0.5m），纵向水平杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300（本工程不超过20mm），同跨内两根纵向水平杆高差不超过10mm。3.3 横向水平杆每一立杆与纵向水平杆相交处（主节点）都必须设置一根横向水平杆，横向水平杆搭于纵向水平杆之上，并用直角扣件直接与立杆或纵向水平杆扣紧，该杆轴线偏离主节点不大于150mm。横向水平杆伸出外排纵向水平杆边缘距离不小于100mm，伸出里排纵向水平杆距离结构外边缘300mm。上下层横向水平杆在立杆处错开布置，同层的相邻横向水平杆在立杆处相向布置。根据需要在相邻立杆之间的纵向水平杆上加7、设横向水平杆。在任何情况下不得拆除做为基本构架结构杆件的横向水平杆。横向水平杆靠墙一端外伸长度不小于300mm，以满足铺一块脚手板的要求。靠墙一端离外墙装饰面距离不大于100mm。3.4 扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮200mm的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。注意此处横向水平杆在纵下水平杆下侧。3.5 剪刀撑本工程双排落地脚手架剪刀撑随立杆、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每4步3跨设置一道，斜杆与地面的夹角为450。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根8、扣在横向水平杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间要增加2-4个扣结点，所有固定点距主节点距离不大于150mm；剪刀撑采用搭接接长,搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。本工程脚手架剪刀撑设置沿全长连续设置，并由底至顶连续设置。3.6 脚手板作业层满铺脚手板采用200*50mm脚手板，两端设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。脚手板的铺设采用对接平铺。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径14号镀锌钢丝箍绕23 圈固定；脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm,两块脚9、手板外伸长度的和不应大于300mm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙120150mm。挡脚板直接采用脚手板，高度20cm，与两侧立杆固定牢固。挡脚板下边缘与脚手板的空隙不应大于10mm。在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑支；每层满铺一层脚手板。3.7 安全网 竖向安全网选用有国家认可的质量监督检验部门的检验合格报告、有生产单位质量检验合格证和安鉴证的密目网。密目式安全网宽（高）度1.8m，网目密度不应低于2000目/100cm2，各边缘部位的开眼环扣必须牢固可靠，环扣孔径不低于8mm。不得有断纱、破洞、变形及有碍使用的编织缺陷。密目网的安装平面垂直于水平面，严禁作为安全平网10、使用。架子外侧满挂安全密目网，规格为1.8*6m，密目网设置连续，每个扣环处用纤维绳与钢管绑扎牢固，要求打结方便，便于拆卸；在每一作业层下部第一道水平小横杆上加设一道水平兜网，水平兜网要求固定牢固，设置连续，靠墙一侧距离结构墙的距离不大于150mm。水平安全网使用直径9mm以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料编制网。外观应平整，宽度不得小于3m，网眼尺寸不大于5cm，每张安全网重量一般不宜超过15kg。水平设置时能承受不小于1.6kN的冲击荷载。密目式安全立网技术要求应符合GB 16909-97的规定。 3.8 连墙件连墙件采用刚性连接。无框架柱位置直接在边跨梁内预埋短钢管11、，长度40cm，埋于梁中，埋入深度为20cm，外露20cm，每两框架柱间埋设一处，使用钢管、扣件将预埋的钢管与外架进行连接。在每层框架柱柱根处及框架柱中采用抱框的方式使用钢管及直角扣件与外架进行连接。每一个拉接点必须用直角扣件与内、外两个立杆连接牢固，拉接点详见下图。拉接点横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。2001501501234 预埋拉接件设置详图 1.预埋钢管 2.直角扣件 3.拉结钢管 4.钢筋混凝土梁与框架柱拉结设置详图第一道连墙件从首层框架柱中部开始设置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点12、不大于300mm。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接或适当调整步距使其满足要求。见大样图。3.9扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于，且不应大于。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。3.10基础由于外脚手架基础采用素土回填，分层夯实， 脚手架立杆底部满铺200*50mm脚手板并居中设置，确保脚手架整体稳定和不均匀沉降。4.脚手架施工工艺4.1 钢管脚手架的搭设施工工艺脚手架的搭设的工艺流程：场地平整13、夯实定位设置通长立杆垫板排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件扎安全网作业层铺脚手板和挡脚板。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。在搭设首层防护架的过程中，应每隔6跨设置一根抛撑，拐角处双向增设，待该部位与防护架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当防护架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间14、的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。4.2脚手架的拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：安全网拦杆挡脚板及脚手板剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆。不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附15、墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。5. 劳动力、材料及机具配备5.1劳动力配备工 种人 数任 务架子工20负责架子搭设及拆除测量放线工4负责脚手架垂直度控制5.2 机具配备名 称单位数 量备 注架子扳手把20搭设和拆除架子用力矩扳手把4检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链葫芦个2调整架子水平弯曲度6.施工部署安全生产、文明施工是工程施工的前提条件，为此项目经理部成立以现场经理为组长，项目部全体成员为组员的安全防护领导小组。架子工属特殊工种作业人员，作业前必须经专业培训，16、持证上岗，架子施工过程中，操作高度高于基底2m时属高空作业，必须系安全带施工。脚手架使用要求：脚手架搭设必须随楼层施工搭设且至少高于施工楼层1步，马道位置及第一施工段脚手架搭设完毕验收合格后在楼层位置处满铺脚手板作为施工通道使用，其它位置脚手架作为墙体钢筋绑扎及模板支设的操作平台使用。7.质量验收标准7.1 材料进场检验对脚手架使用的材料包括钢管、扣件、脚手板、密目网、水平安全网进行进场检验，要求所有材料提供相应的合格证、材质单等，进场材料外观及性能必须验收合格后方可使用。旧钢管表面锈蚀深度应符合下表的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断17、取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合下表的规定。扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。所有扣件应进行防锈处理。木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm；腐朽的脚手板不得使用。7.2 构配件允许偏差7.3 脚手架搭设的允许偏差和检验方法7.4 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准7.5 质量保证注意事项7.5.1 脚手架必须经过本项目技术部、安环部及相关监理工程师验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。7.5.2 脚手架验收按照北京市建设工程施工现场安全资料管理规程表AQ-C5-2执行，参加验收人员为项目18、技术负责人、搭设单位负责人、其他验收人员及主管监理工程师。7.5.3 操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。7.5.4 架子设置专人负责；在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。7.6 脚手架检查制度脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：7.6.1每层搭设完毕后；7.6.2施工中途停止使用超过15天，在重新使用之前；7.6.3在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；7.6.4在使用安全隐患存在的情况时；7.6.5过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结后。8.安全文19、明施工8.1 材质及其使用的安全技术措施8.1.1 扣件的紧固程度为4060Nm，并不大于65Nm8.1.2 各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。8.1.3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。8.1.4 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭。8.1.5 严禁将外径48mm与51mm 的钢管混合使用。8.1.6 所有进场钢管、扣件等材料须符合备案要求。8.2 脚手架搭设的安全技术措施8.2.1 脚手架的基础必须平整，且满铺50mm厚脚手板。8.2.2 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一20、人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。8.2.3 开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。8.2.4 脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。8.2.5 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。8.2.6 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。8.2.7 脚手架使用的其他金属件，颜色要求同脚手架管。8.2.8 脚手架搭设时应注意使横向水平杆、纵向水平杆伸出脚手架外立杆的长度保持在100m21、m之内。8.3 脚手架上施工作业的安全技术措施8.3.1 严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。8.3.2 执行架子工每天检查一次，项目部每周检查一次脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全；项目部按照北京市施工现场检查评分记录每月不少于2次对脚手架进行检查评分，并上报建委。8.4 脚手架拆除的安全技术措施8.4.1 脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。8.4.2 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进22、行技术交底后才准备工作。8.4.3 架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。8.4.4 拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。8.4.5 拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。8.4.6 拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。8.4.7 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。8.4.8 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。823、.4.9 在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。8.4.10 所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。8.4.11 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。8.4.12 拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊运；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊。8.4.13 六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。9.文明施工9.1 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。9.2六级以上(含六级)大风、大雪、大24、雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。9.3 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。9.4 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。9.5 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。9.6 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。9.7 不准利用脚手架吊25、运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9.8不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。9.9在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。9.10 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。9.11脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。9.12 要保证脚手架体的整体性，不得截断架体。9.13 施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、26、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。9.14 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。9.15 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。9.16 施工人员做到工完场清，确保脚手架施工材料不浪费。9.17运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢管要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。10落地式扣件钢管脚手架计算书10.1结构操作架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为19.2米，立杆采用单立管27、。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/3=0.175kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/3=1.500kN/m 荷载的计算值 q=28、1.20.038+1.20.175+1.41.500=2.356kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.3560.9002/8=0.239kN.m =0.239106/5080.0=46.959N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.713900.04/(3842.06105121900.0)=0.583mm 小横杆29、的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.0380.900=0.035kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/3=0.157kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN 荷载的计算值 P=(1.20.035+1.20.157+1.41.350)/2=1.060kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载30、与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.2671.0601.500=0.433kN.m =0.433106/5080.0=85.220N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷载31、标准值P=0.035+0.157+1.350=1.542kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.8831542.0601500.003/(1002.060105121900.000)=3.90mm最大挠度和 V=V1+V2=3.955mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.032、58kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=3.0000.9001.500/2=2.025kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.236+1.42.025=3.188kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/33、m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12519.200=2.396kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35021.500(0.900+0.300)/2=0.630kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.5002/2=0.210kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50019.200=0.144kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.380kN。 活34、荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴35、向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)； 五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.73kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式36、 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 107.06 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.88kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，37、i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.273kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 151.49 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 N38、l = 12.144kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 38.91 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.73 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 52.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 130.00 地基承载力的39、计算满足要求!10.2马道脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-20XX）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为19.2米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，整个马道满铺脚手板，约铺设5层。一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计40、算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.500/3=0.175kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/3=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.175+1.41.500=2.356kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.3561.0502/8=0.325kN.m =0.325106/5080.0=63.917N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如41、下: 荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.7131050.04/(3842.06105121900.0)=1.080mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/3=0.184kN 活荷载标准值 Q42、=3.0001.0501.500/3=1.575kN 荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.184+1.41.575)/2=1.237kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.2671.2371.500=0.504kN.m =0.504106/5080.0=99.152N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度43、和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.040+0.184+1.575=1.799kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.8831799.0701500.003/(1002.060105121900.000)=4.55mm 最大挠度和 V=V1+V2=4.605mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑44、承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0501.500/2=2.362kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.276+1.42.362=3.707kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可45、取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12519.200=2.396kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35051.500(1.050+0.300)/2=1.772kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14 NG3 = 0.1401.5005/2=0.525kN 46、(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50019.200=0.144kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.837kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.050/2=4.725kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB5047、009-20XX)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时48、,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.42kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 136.71 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时49、，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.43kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.273kN.m； 钢管立杆受压强度计50、算值 (N/mm2)；经计算得到 = 179.58 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 12.144kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 49.68 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.42 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 52.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 130.00 地基承载力的计算满足要求!