1、石坑1#、2#桥满堂支架现浇施工方案一、工程概况：肇花高速公路第八合同段，石坑1、2桥均为113m刚构桥，桩号范围分别为：K36+228.5K36+241。5、K37+186。5K37+199。5，与现状路斜交75度.上部结构采用刚架桥，基础型式采用桩基础.1、方案编制依据1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20XX2)建筑施工安全检查标准JGJ59993）地质勘查报告4）肇花高速第八合同段施工图纸二、满堂支架设计1、 材料选用和质量要求 钢管规格为483。0mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。扣件应按现行国家标准钢管支架扣件2、（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件,严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证,当对扣件质量有怀疑时,应按现行国家标准钢管支架扣件（GB15831）的规定抽样检测.旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。2、 支架安装本支架采用普通钢管满堂支架，其结构形式如下：纵向立杆间距为60cm,横向立杆间距60cm，在高度方向每间隔1。5m设置一排纵、横向联接钢管，使所有立杆联成整体,为确保支架的整体稳定性,在每三排纵向立杆和每三排横向立杆各设置一道剪刀撑，在地基处理好后，按照施工图纸进行放线，3、沿横桥向铺设好枕木，便可进行支架搭设。支架搭设好后，测量放出几个高程控制点，然后带线，用管子割刀将多余的钢管割除，在修平的立杆上口安装可调顶托，可调顶托是用来调整支架高度和拆除模板用的,本支架使用的可调顶托可调范围为20cm左右。钢管安装好后,在可调顶托上铺设10槽钢，桥顶板下方的10#槽钢钢横向布置，间距为0。6m；在10槽钢上铺上铺10*10cm的木枋,木枋铺设间距为3035cm。、木枋固定在与之垂直的钢管上。木枋布置好并安装模板后可进行支架预压。支架底模铺设后，测放顶板底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变形（前期施工误差的调整量），来控制底模立模。3、 现4、场搭设要求1）从桥内侧距侧墙0。35米开始搭设第一排立杆.立好立杆后,及时设置扫地杆和第一步横杆，扫地杆距立杆底端25厘米，支架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定.2）随着架体升高,剪刀撑应同步设置。4、 技术要求1）相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内;2）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米；3）对接扣件的开口应朝上或朝内； 4)各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm;5)立杆的垂直偏差应不大于架高的1300;6）上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中,与相连立杆的距离不大于纵距的1/3;7） 主节点处必须设5、置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm.三、支架预压1支架预压的目的：1）检查支架的安全性，确保施工安全。2）消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。2预压方法：1）本方案拟按120顶板重量进行预压，石坑1、2#桥选其一做预压测出出支架变形量，供另外一桥参考施工。2)预压方法依据顶板梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋（或钢材、水箱)（梁跨荷载统一考虑安全系数为1.15至1.2)。施工前，每袋砂石按标准重进行分包准备好，然后用汽车吊进行吊装就位，并按箱梁结构形式合理布置砂袋数量。3、变形观测：1）测6、点布置:为了解支架沉降情况，在预压之前测出各测量控制点标高，测量控制点按顺桥向每2米布置一排,每排4个点。2)测量布置：在加载（该荷载为考虑1.15至1。2安全系数后的梁跨荷载）50%和100后均要复测各控制点标高，加载100%预压荷载并持荷24小时后要再次复测各控制点标高，如果加载100后所测数据与持荷24小时后所测数据变化很小时，表明地基及支架已基本沉降到位，可卸载，否则还须持荷进行预压，直到地基及支架沉降到位方可卸压。支架日沉降量不得大于2。0毫米（不含测量误差），一般梁跨预压时间为2天.卸压完成后，要再次复测各控制点标高。4、预压沉降计算:支架和地基的弹性变形量（等于卸压后标高减去持荷7、后所测标高），用总沉降量（即支架持荷后稳定沉降量）减去弹性变形量为支架和地基的非弹性变形（即塑性变形)量。5、预压卸载及底模标高调整1）卸载时用汽车吊吊装人工配合，卸载砂袋要垂直起落,不得在模板上拖拉。2)按观测结果进行底模标高调整，先对观测点处标高进行调整，每点调高的高度为该点的弹性变形值之和，然后对观测点之间的模板进行调整,经调整后底模应平整、线形流畅.四、满堂支架受力验算1、顶板底模板下次梁(1010cm木枋)验算：顶板底模钢管立杆为0。6m*0。6m,顶托上槽钢横梁按横桥向布置，间距60cm；次梁按纵桥向布置,中到中间距40cm 。因此计算跨径为0.6m，按简支梁受力考虑，分别验算顶板8、底模下木枋受力。1)底板下间距为40cm的木枋受力验算刚架桥顶板砼厚度为0.7m，按0。75m进行受力验算，模板自重，木枋间距40m，则有：顶板底模处砼箱梁荷载：P1 = 0。7526 = 19.5 kN /m2模板荷载：P2 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2设备及人工荷载：P3 = 250 kg /m2 = 2。5 kN /m2砼浇注冲击及振捣荷载：P4 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2则有P = （P1 + P2 + P3 + P4）= 26kN /m2q=260。4=10.4KN/mW = bh2/6 = 10102/6 =166。7 cm3由梁正应力计算公式得：9、 = qL2/ 8W = 10。40。60。61000 / （8166.7）= 2。8Mpa = 10Mpa 强度满足要求；(公式见周水兴、何兆益、邹毅松等编著路桥施工计算手册人民交通出版社20XX年10月第1版P433页式13-6及式13-5)由矩形梁弯曲剪应力计算公式得： = 3Q/2A = 3(10。40。18）103（0.9 /2）/（ 261210-4）= 1.07 Mpa = 1.7Mpa（杉木，木材种类A-4）(公式见手册P429页式1295）强度满足要求；由矩形简支梁挠度计算公式得：E = 0.1105 Mpa； I = bh3/12 = 864cm4f max = 5qL4 10、/ 384EI = 511.471031030.94 / （38486410811010）= 1。134mm f = 2。25mm( f = L/400 ）(公式见手册P433页12-7）刚度满足要求。4。1。2底板下间距为35cm的木枋受力验算中间底板位置砼厚度在0。400。47m之间，按0.47m进行受力验算,考虑内模支撑和内模模板自重，木枋间距0。35m，则有：底模处砼箱梁荷载:P1 = 0.4726 = 12。22 kN /m2内模支撑和模板荷载:P2 = 400 kg/m2 = 4 kN /m2设备及人工荷载：P3 = 250 kg /m2 = 2。5 kN /m2砼浇注冲击及振捣荷11、载：P4 = 200 kg/m2 = 2 kN /m2则有P = （P1 + P2 + P3 + P4）= 20。72 kN /m2q=20.720。35=7.252KN/m63.70.18=11.466KN/m表明底板下间距为0.35m的木枋受的力比斜腹板对应的间距为0.18m的木枋所受的力要小,所以底板下间距为0。35m的木枋受力安全。以上各数据均未考虑模板刚度影响，若考虑模板刚度作用和多跨连续梁,则以上各个实际值应小于此计算值。表明底板下间距为0。35m的木枋受的力比斜腹板对应的间距为0。18m的木枋所受的力要小，所以底板下间距为0。35m的木枋受力安全。以上各数据均未考虑模板刚度影响，12、若考虑模板刚度作用和多跨连续梁，则以上各个实际值应小于此计算值.1)地基处理：搭设支架区域的地基应进行处理，使得承载力不小于100kPa，然后浇筑15cm厚素砼垫层，再铺枕木或槽钢支垫。2)支架搭设：采用48mm的钢管支架，间距0。6m0。6m，钢管间用横向连接杆加以牢固连接。支架在刚架桥水平投影面积内搭满。支架顶安装顶托，用顶托调整标高，顶托上放置槽钢，再在槽钢上放置68cm方木，方木间距为30cm3)为了验证支架的承载能力及观测支架弹性变形值和消除非弹性变形,应对支架加载预压,加载重量不小于结构自重，加载应均匀分布。加载过程中做好支架沉降的观测,当不再继续沉降时,通过U形可调托座重新调整底13、模标高（设计标高+弹性变形值+预留拱度），预压在混凝土浇筑过程中逐步撤除。b。模板、钢筋施工现浇模板采用钢模。按规定的间距安装底腹部的钢筋，然后安装内、侧模、翼缘板模板，模板用斜撑固定牢靠，并做到模板尺寸准确、接缝平顺.然后绑扎翼缘板和顶板的钢筋。c.砼浇筑工艺砼采用全断面浇筑。砼在拌和站拌制，用砼搅拌运输车运输至现场，地泵泵送。浇筑砼前,要对模板、钢筋、预埋件进行全面检查，浇筑梁体混凝土时，从跨中向两端墩台进行,全部混凝土在最初浇筑的混凝土初凝前浇筑完。若不能一次浇筑完成，可分二次，第一次先浇筑底板及腹板根部以上30-50cm,第二次浇腹板、顶板及翼板,在第二次浇筑前,应检查支架有无压缩及下沉,并塞紧各楔块，以减小沉降。砼浇筑完成后应认真进行养生。d。落模待砼强度达到规定值后方可拆除满堂支架。梁模支架的卸落，应均匀、有顺序地进行。拆除时应划定作业区，设置围栏和警戒标志,并设专人监护。