1、xx高速公路xx合同段xx互通跨线桥箱梁支架、模板施工方案编制:审核：目 录一、工程概况1二、施工布署11施工进度计划12箱梁支架、模板13施工组织2三、脚手架设计23。1碗口式钢管脚手架的构造要求及技术措施23。1.1整体构造21、箱梁底排架搭设23。1。2地基处理33。1.3立杆33。1。4横杆3剪刀撑、斜撑33。1。6脚手板43。1.7防护设施4四、质量要求4五、脚手架施工45。1 脚手架搭设45。2脚手架拆除5六、脚手架验收及维护与使用5七、质量保证注意事项6八、安全施工措施68.1材质及其使用的安全技术措施68.2脚手架搭设的安全技术措施78.3脚手架上施工作业的安全技术措施78.42、脚手架拆除的安全技术措施7九、文明施工要求8十、支架、模板体系验算9一、 工程概况xx互通跨线桥位于A匝道，上跨主路,设计桥宽15.5m，起点AK0+563.99,终点AK0+656。01，桥梁全长92.02m,上部结构采用25+35+25米预应力箱梁，混凝土标号为C50,下部结构采用柱式墩，桩基础。本方案为xx互通跨线桥现浇后张法预应力箱梁施工方案.二、 施工布署根据总体施工安排，第二标段下设路基一工区，具体负责xx互通跨线桥桥梁工程的施工.1施工进度计划 根据总体施工进度要求和现场施工情况，计划2009年6月20日左右开始进行跨线桥箱梁的施工，计划在开工后三十天左右时间完成箱梁的施工。2箱3、梁支架、模板现浇箱梁支架采取碗扣式脚手架、模板采用竹胶模板，为按业主要求工期完成施工任务，我单位决定一次性投入两联箱梁施工所需要的碗口件、木板、模板等材料 . 3施工组织项目总负责人：杨福生技术负责人：严盛施工负责人:陈玮、王占文质量负责人：郝占新试验负责人：郝占新 测量负责人:吕春生施工队队长:鲍秀国工人40人三、 脚手架设计3。1碗口式钢管脚手架的构造要求及技术措施3。1.1整体构造1、箱梁底排架搭设1。1、全桥采用碗扣式钢管满堂支架。一般部位立杆步距0。9m(横桥向）0。9m(顺桥向），大横梁处排架加密,尺寸为0。9m（横桥向）0。6m（顺桥向）,全桥横杆步距0。6m。排架外侧立面与横向4、排架增设剪力撑加固，以使排架结构静定.1.2、梁底模板采用122mm244cm15mm优质木胶合板,侧面进行细刨，以保证结合严密。1.3、模板底纵桥向铺10cm宽15cm高方木支撑，间距20cm,模板与木方间用钉子钉牢，板顶高程均挂线调整，复测核实,以确保模板高程准确.1.4、木板下横桥向为10cm宽15cm高方木支撑，间距同支架立杆步距.立杆高程依靠可调顶托与可调底托进行调整。1.5箱梁腹板侧模支撑体系从内至外依次为:15mm厚木胶合板-纵桥向15cm10cm方木间距20cm横桥向10cm15cm方木间距同排架间距横杆碗扣件.1。6箱梁翼板下模板支撑体系由上至下依次为15mm厚木胶合板5cm5、25cm大板纵桥向5cm10cm方木横桥向10cm10cm方木间距同排架间距-碗扣立杆。1.7在左、中、右腹板下排架沿桥纵向各设一道剪力撑，横向每隔2排设剪刀力二道，以保证排架结构静定及排架的整体稳定性。1。8在高出操作面搭设1.2m高的防护栏杆，外侧挂密目网，操作面对应的架体上满铺脚手架板,不好满铺的应绑扎兜网，确保操作面安全。3.1。2地基处理排架基底为压实素土，基础为底部10cm级配砂石,上部15cm厚C25素混凝土刚性扩大基础，确保排架底部整体受力均匀。同时也要考虑，雨水对基础的影响，留好排水槽,做好疏通排畅工作，防止雨水浸泡,造成地基的沉降.3.1。3立杆满堂红脚手架的每根立杆下都座6、在专用的可调底托上，可调范围060cm（调节高度尽量控制在25cm以内防止整体失稳），调节地基不平的影响。细部微调采用可调顶托进行控制.3.1.4横杆横杆根据设计的立杆纵横间距,搭设HG-60、HG90型号的横杆，横杆的歩距为120cm，为了架体的稳固，最下一道歩距设定为60cm,纵横向横杆要调水平,横杆与立杆连接处的扣碗要打紧。不得有松动的扣碗和不水平的出现。3。1.5剪刀撑、斜撑本工程的剪刀撑和斜撑采用扣件式脚手架进行搭设，横桥向每隔4.8m设置一道，顺桥向设置4道，最外两侧设置2道连续的剪刀撑，中间设置2道连续的斜撑，抵制实体板浇筑过程之中的水平分力，防止架体的整体失稳。剪刀撑斜杆与地面7、的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上,并沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆扣在立杆上，两端分别用旋转扣件固定,在其中间增加24个扣结点。剪刀撑斜杆采用对接扣件连接（保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查）。3.1.6脚手板操作面脚手板采用松木，厚度不小于5cm,宽2325cm，长度不小于3.5m的硬木板，两端设直径为4mm的镀锌铁丝箍两道.在作业层下部加设一道水平兜网。脚手板设置在三根横向水平杆上,并在两端8cm处用直径14#镀锌铁丝箍绕23圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆,各杆距离接缝的距离均不大于15cm。不能满铺脚手板的部位,下面应设置连续的水平兜网。3。1。78、防护设施脚手架最上端通常挂一道密目安全网，密目网采用1.86.0m规格，用网绳绑扎在横杆外侧。作业层安全网应高于作业面1。2m，并在作业层下部挂一道水平兜网.四、 质量要求满堂架搭设水平杆要保证水平，立杆要垂直,间距要符合方案规定，立杆垂直偏差纵向不大于H/500,且不大于10cm，每个横立杆交接处的扣碗必须打紧，剪刀撑、斜撑的数量、间距、位置要正确，连接要牢固，无松动现象.五、 脚手架施工5。1 脚手架搭设5.1.1脚手架搭设应对基础进行验收，并按本设计要求放线定位。5。1.2脚手架必须配合施工进度搭设，每次搭设长度不影响后续工序施工。5。1.3开始搭设立杆时，应先座底每跨架体的两直角边，然9、后成三角形阶梯状搭设。5。1.4搭设过程中,应随时校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度.5.1.5凡是参加外架搭设的人员，必须是经过专业技术培训,并考核合格取得蹬高作业操作证的人员，非持证人员不得参加操作。5.1.6、凡经医院检查，证明患有高血压、贫血、冠心病、心脏病以及其他不能从事高空作业的同志不得参加操作。5.1。7进入施工现场必须正确戴好安全帽，高空作业时必须按要求正确系好安全带且应系紧挂牢.5。1.8搭设时必须遵守操作规程，按安全技术交底的要求实施，不得图方便，偷工省料。5.1.9操作时，手应抓紧抓牢,所用板手应用绳链系挂在腰部，扛管时应注意前后左右的行人，架子操作还应注意下方有无其他人10、员操作,行走或停留，以免发生事故。5.1.10吊车吊运钢管,脚手板、扣件时应分规格、类型进行,一次上管集中堆放使用,严禁长短不一的钢管混吊和散吊。施工前在地面上划好高空作业区，并派专人监护。5.2脚手架拆除5。2.1拆除脚手架时，必须经过项目总工和监理工程师同意后方可拆除，未经批准的脚手架不得擅自拆除。拆除时周围应设置警戒区域，并有专人负责监视。5。2。2拆除脚手架的方法和顺序，应从桥跨的中间向两边墩柱对称松顶托卸荷后，再呈成阶梯状拆除。5。2.3拆除下来的脚手管应用人工传递，严禁乱扔，事前必须在地面上划好作业区，并派专人监护，作业区内不准人员行走或停留,拆下的钢管应按长短分规格堆放到指定位置11、，而且要堆放整齐，扣件按种类型号堆放到指定地点，保持现场整洁和文明施工。六、 脚手架验收及维护与使用6。1满堂脚手架采用分段验收的办法,每搭设完一段由项目经理组织施工员、安全员等检查验收，符合要求办理验收单后再使用。6.2满堂脚手架必须按照规定和设计要求进行搭设,施工中的脚手架，不准堆放大量的钢管，模板木楞、钢筋等材料，总而言之，每平方不得超3000kg，操作前应先检查扣碗等焊接有无松动，发现情况应及时处理，不留隐患，雪霜雨后应将雨水、霜雪清扫干净，任何人不得擅自拆除脚架管和安全网拿作他用，不得任意拆除脚手架上的任何部位的扣件和其他附件及锁卡装置。以免造成事故。对安全网要定时清洗，保持清洁.七12、 质量保证注意事项7。 1脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。7。2脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行,检查合格后，方允许使用或继续使用：搭设完毕后；连续使用达六个月;施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。7.3操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。7.4在架子的使用过程中,要做好日常的维护、保养工作,派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。7.5外观质量：安全网总体颜色应当一致,每13、一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。八、 安全施工措施8.1材质及其使用的安全技术措施8。1。1碗扣钢管脚手架的杆件，均采用Q235A钢制作的 48mm钢管，在立杆上每隔600mm安装一套碗扣接头，下碗扣焊在钢管上，上碗扣套在钢管上.因此对杆件及配件的质量要求应满足以下要求：杆件的钢管应无裂缝、凹陷、锈蚀现象.焊接质量要求焊缝饱满，没有咬肉、夹渣、裂缝等。立杆最大弯曲变形小于1/500，横杆、斜杆的最大变形要求1/250。碗扣式钢管脚手架其他材料的质量要求同扣件式钢管脚手架。8。1.2钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。814、.1.3严禁将立杆外径48mm与51mm的钢管混合使用。8.1.4支架的斜撑必须对称设置，不得随意拆除。8.2脚手架搭设的安全技术措施8。2.1脚手架的基础必须经过碾压处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷.8.2.2脚手架搭设以34人为一组，其中12人递料,另2人各负责一端，共同配合组装。8。2。2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入,统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业.8.2。3在搭拆过程中应由安全员、架子班长现场旁站并保持记录，搭拆完毕后经安全员等相关人员进行检查、验收和签证.每段验收一次,达到设计施工要求后挂合格牌。8。3脚手架上施工作业的安全技术措施8。4脚手架拆除15、的安全技术措施8。4.1脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工,并持证上岗。8.4.2拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果,拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作.8。4.3架体拆除前，必须察看施工现场环境,包括架空线路、地面的设施等各类障碍物、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。8.4。4拆除时应划出作业区,周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。8。4.5拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调,当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。8。4.6拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开.8。4。7每16、天拆架下班时,不应留下隐患部位。8。4。8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。8。4。9在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走,避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷,应吊至地面,同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业.8。4.10六级风以上(含六级）时停止拆除脚手架施工。九、 文明施工要求根据脚手架施工的特殊性,结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到:9.1进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等,现场严禁吸烟。9。2严禁酗酒人员上架作业,施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。9。3脚手架搭17、设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检,体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其它不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。9。4上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。9.5护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改.9。6脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术总工同意后由架子工操作。9。7不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9.8不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁18、任意悬挂起重设备.9.9在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板,以及扣件棒扎扣等所有架子部件。9.10拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作,配备料斗,防止火星和切割物溅落.9.11脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查,发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。9。12施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其它 ，材料、工具用吊车和绳索运输，不得乱扔。9。13使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。9。14脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。9。15施工人员做到活完料净脚下19、清，确保脚手架施工材料不浪费。9.16运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清,拆下的扣件和铁丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐,妥善保管。9.17六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业.在雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。十、 支架、模板体系验算10。1支架验算：10。1.1。参数信息A、脚手架参数立杆横向间距或排距:0。60m；立杆纵向间距或跨距lb：0。90m；立杆步距：1.20m；立杆上端伸出至模板支撑点长度:0.10m；模板支架计算高度:5。00m；采用的钢管：483.520、0mm；板底支撑连接方式：方木支撑；B、荷载参数模板与木板自重:0.350kN/m2；混凝土与钢筋自重：26。000kN/m3;楼板浇筑厚度:1200.00mm;施工均布荷载标准值:1.000kN/m2；C、木方参数木方弹性模量E：9500。000N/mm2；木方抗弯强度设计值：13.00N/mm2木方抗剪强度设计值1。40N/mm2；木方的间隔距离:200。00mm；木方的截面宽度：100。00mm；木方的截面高度：150.00mm;图2 楼板支撑架荷载计算单元模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10。00015。00015.000/6 = 321、75.00 cm3； I = 10。00015.00015。00015。000/12 = 2812。50 cm4；方木楞计算简图 1.荷载的计算： （1)钢筋混凝土板自重（kN/m): q1 = 26.0000.2001.200 = 6。240 kN/m； （2）模板的自重线荷载(kN/m): q2 = 0。3500。200 = 0.070 kN/m ； （3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）： p1 = （1.000 + 2。000)0。9000.200 = 0.540 kN； 2。方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：均布22、荷载 q = 1。2 （q1+q2） = 1.2（6。240+0.070) = 7.572 kN/m；集中荷载 p = 1.40。540 = 0.756 kN;最大弯距 M = Pl/4+ql2/8 = 0。7560.900/4+7.5720。9002/8 = 0。937 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0。756/2 +7。5720。900/2 = 3.785 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0.937106/375000。00 = 2.499N/mm2;方木的抗弯强度设计值 f = 13。0 N/mm2;方木的最大应力计算值为 2。499 N/mm2小于方23、木的抗弯强度设计值 13。0 N/mm2，满足要求！ 3。方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下： Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T其中最大剪力： Q = 7。5720.900/2+0.756/2 = 3.785 kN；方木受剪应力计算值 T = 33.785103/(2100。000150。000) = 0。379 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1。400 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.379 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1。400 N/mm2，满足要求！ 4。方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠24、度和,计算公式如下：均布荷载 q = q1+q2 = 6.310 kN/m；集中荷载 p = 0。540 kN；最大挠度计算值 V = 56。310900.04/（3849500。0002560000。000)+540。000900.03/(482560000。0009500.000) = 2.554 mm;最大允许挠度 V = 900.0/ 250 = 3。600 mm；方木的最大挠度计算值2。554 mm小于方木的最大允许挠度3.600 mm，满足要求！10。1.3木方支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 7。5720。900 +25、 0.756 = 7。571 kN； kN;支撑钢管计算弯距图（kN。m） 最大弯矩 Mmax = 1。213 kN。m ;最大变形 Vmax = 0.0000 mm;最大支座力 Qmax = 17。163 kN ；钢管最大应力 = 3。235 N/mm2；钢管抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 3。235 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205。000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900。0/150与10 mm,满足要求！10。1.4.扣件抗滑移的计算:由于采用碗扣式脚手架，上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。26、10.1。5模板支架立杆荷载标准值（轴力）:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： （1)脚手架的自重(kN）： NG1 = 0.1385。000 = 0.690 kN； (2）模板的自重(kN）： NG2 = 0.3500.9000。600 = 0.189 kN； （3）钢筋混凝土楼板自重（kN)： NG3 = 26.0001.2000.6000。900 = 16。848 kN；静荷载标准值 NG = NG1+GG2+GG3 = 17.727 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1.000+2.00027、) 0。6000.900 = 1.620 kN； 3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ = 23。540 kN；10。1.6立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 23。540 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 L0/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) :i = 1。58 cm； A 立杆净截面面积（cm2）：A = 4.89 cm2； W 立杆净截面模量（抵抗矩）(cm3）：5。08 cm3； 钢管立杆受压应力计算值 （N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f28、 = 205.000 N/mm2； L0- 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范，由下式计算 L0 = h+2a a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。100 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.20020。100 = 1。400 m; L0/i = 1400。000/15.782 = 89由长细比 L0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0。667 ；钢管立杆受压应力计算值； = 23540.000/(0.667 489。000） = 72。173 N/mm 2;立杆稳定性计算 = 72。173 N/mm2小于钢管立杆抗压强29、度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下面公式计算 L0 = k1k2（h+2a) k1 - 计算长度附加系数,取值为1。185； k2 - 计算长度附加系数，取值为1.155；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = k1k2(h+2a) = 1。1851。155（1.200+20。100） = 1.916 m； L0/i = 1916.145/15.782 = 121由长细比 L0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.446 ；钢管立杆受压应力计算值；= 23540。000/（0。446489.000) = 107.935 30、N/mm 2；立杆稳定性计算 = 107.935 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！10。1。7基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg其中 p - 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 115。55 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 28.89 A - 基础底面面积 （m2)；A = 0。25 fg 地基承载力设计值 （kN/m2)；fg = 120.00地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk其中 kc - 脚手架地基承载力调整系数;kc = 1.00 fgk - 地基承载力标准值;fgk = 120.00地基承载力的计算满足要求!