1、目 录一工程概况二、模板及支撑的编制依据三主体工程模板的施工方法四、成品保护五、安全措施六、力学计算柱模板计算书1。21.2m柱模板计算书0。80.8m墙模板计算书模板高支撑架计算书模 板 施 工 方 案 正 本一工程概况本工程位于xxx历史博物馆斜对面,地理位置优越，建筑选型美观，建筑面积45776.7，地下二层面积为6037。1，地上二十层面积为39739.6；一层层高4。5米，二、三层为4。2米，四层为3。0米,标准层为5。4米;结构形式；框架结构。剪力墙宽度500。 450。 400. 350. 300。柱截面1.201.20m。 1.1*1。1m。 0。90.9m. 0。6*0.6m2、二、模板及支撑的编制依据1、主要依据施工图。施工组织设计.规范和规程；2、建筑施工手册第三版3、现行建筑规范大全合订本4、建筑施工机件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001,J842001）5、本工程所采用483。5钢管支撑、竹胶板为板模板。三主体工程模板的施工方法1柱模板柱模安装工艺：搭设安装架子第一层模板安装就位检查对角线、垂直和位置安装柱箍第二、三等层柱模及柱箍安装安装梁口的柱模板安全面检查校正群体固定。 安装柱模前先在基础面或楼面上弹出纵横轴线和四周边线控制线，先弹两端柱轴线及边线，然后拉通线弹出中间部分柱的轴线及边线。柱模板采用九合板，在柱钢筋、预留、预埋件预埋完毕并经验收3、后，才能立模板,模板外设6080方木，再设临时支撑,然后穿12圆钢制成的对拉螺栓，校正垂直度和平整度后，拧紧螺帽，最后在柱模外加柱箍固定,柱箍间距不大于600，一般第一道距楼梯面30cm，采用钢管及十字扣件拉紧。支撑杆与楼板的支撑架连在一起，提高其整体性。2。构造柱支模操作工艺构造柱砼振捣，墙易变形应采取加固措施，每隔不小于1.0m内设两根拉条与内墙拉结，留洞位置要求距楼地面30cm开始,洞的平面位置在马槎外一丁头砖处。梁低一侧面进料口不宜小于30cm，以振动棒伸进为宜，砼捣至模板平后,将特制进料斗往上竖起固定，再捣至梁低略高出5cm为宜，24小时后，将料斗拆除，凸突砼凿除平整。以确保柱模板的4、刚度、强度，柱砼浇捣后的质量,在柱断面尺寸越过600cm，宜采用对拉螺栓固定.3、梁模板梁、板模板的排列在现场由木工放样图中均排出每一层模板各构件的排列图，并经分管施工员及总施工员审批后方能实施,梁模安装工艺：弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模及支架安装梁底楞及梁卡具安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装侧梁模安装另一侧梁模 安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞和对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连固. 梁模板在满堂架基础上再在梁两边加密支承钢管，底模支撑在小横杆上面，侧模用短钢管及扣件来固定和加固，固定梁底模及侧模时同一根梁应拉通线,立杆不能直接支承在楼板上，应放入垫木。梁模板先铺底模及一边侧模，待梁钢筋5、绑扎完毕及经验收后，再封另一侧模板.梁模板铺排时从梁两端中间退,使嵌木安排在梁中，以免柱梁节点缩颈的质量通病.4、楼板模板楼板模板安装工艺：搭设支架安装横纵木楞调整楼板下皮标高及起拱铺设模板块检查模板上皮标高、平整度。现浇楼板模板承重架采用483.5扣件式钢管承重架体系组成，顶板承重架同时兼作柱模板支架，承重架的搭设与钢筋工程同时展开，立杆间距一般不大于1200左右，水平方向为三道牵杆,底脚设扫地杆为了保证承重架的整体刚度，比变形，需要在各跨之间设剪刀斜撑.在钢管承重架铺排距为30的56方木,上面铺九合板作为楼板的底模.模板撑好后，先由班组长进行自检.自检完毕由质量员负责进行模板的轴线、标高、6、垂直等、截面尺寸、支撑牢固度的复核,并作好书面记录、签证。模板每周转一次均应铲除表面残于混凝土，涂刷脱模油后方可继续使用，发现有变形或损坏的，应及时进行修整。模板拆除前要对混凝土强度做出初步鉴定.拆模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏方可拆除，梁、板底模跨度在28m范围内，混凝土强度必须高于75设计强度，跨度大于8m的混凝土强度达到100%设计强度,且要上隔一层砼浇筑完方可拆除。四、成品保护与混凝土接触的模板表面应认真涂刷脱模剂,不得漏涂，涂刷后如被雨淋，应补刷脱模剂，且在混凝土浇筑前浇水湿润.拆下的模板及时清理修整，涂脱模剂，分规格堆放。吊装模板时轻起轻放，不准碰撞混凝土，并7、防止模板变形.模板支好后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、砂浆、木屑等杂物，并且不得用重物部击碰撞已安装好的模板及支撑。不准在水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定和不变形，搭设脚手架时严禁与模板支撑连接在一起，不得在模板平台上行车和堆放大量材料和重物。拆模时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，不得用大锤硬砸或用撬杠硬撬,以免损坏混凝土。五、安全措施安装柱、墙模板时，应将模板临时固定，防止模板倾覆伤人。高处作业应搭设脚手架，操作人员应佩挂安全带。拆下的支撑、木档要随即拨掉上面的钉子，防止“朝天钉伤人。支模应按顺序进行，模板和支撑系统在未固定前，严禁利用拉杆上下人，不准在拆除模板上进行操作.模板拆除8、前要对混凝土强度做出初步鉴定。拆模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏方可拆除，梁、板底模跨度在28m范围内，混凝土强度必须高于75%设计强度.跨度大于6m的框架梁或挑梁超过1.2m的混凝土强度达到100设计强度，方可拆除。为更好反映结构砼拆模时砼的强度,由监理（建设）、施工等各方同选定结构构件或结构部位。同条件试块拆模后（试模）,放置在靠近相应的适当的位置，并应采取相同的养护方法.待试块进行检验后，报监理同意后拆模.拆模顺序为后支的先拆,先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分.当上层正在浇筑混凝土时，下层模板不得拆除。柱模板计算书1。2*1。2m柱模板的背部支撑由两层（木9、楞或钢楞）组成,第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm）：1200.00；柱截面高度H(mm)：1200.00;柱模板的总计算高度：H = 3。00m;根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3。00kN/m2；一、参数信息1。基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:5;柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:5;对拉螺栓直径（mm):M12；2。柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型：10、圆钢管483。5;钢楞截面惯性矩I（cm4）:12.19；钢楞截面抵抗矩W（cm3):5。08；柱箍的间距(mm）：450；柱箍肢数：2；3。竖楞信息竖楞材料:钢楞；截面类型：矩形；宽度（mm)：60。00;高度(mm）:80。00；壁厚(mm):5。00；钢楞截面惯性矩I(cm4）:113。08；钢楞截面抵抗矩W(cm3):28.27；竖楞肢数:2;4。面板参数面板类型：竹胶合板；面板厚度（mm)：18。00；面板弹性模量（N/mm2）:9500。00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值（N/mm2）：1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm11、2）:13。00；方木弹性模量E（N/mm2）:9500.00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:1。50;钢楞弹性模量E（N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；柱模板设计示意图计算简图二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值：其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15）计算，得5。714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h; H - 12、模板计算高度，取3。000m;1- 外加剂影响修正系数，取1.000;2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1。000.根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47。705 kN/m2、72。000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47。705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000 kN/m2.三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象,进行强度、刚度计算.强度验算要考虑新浇混凝土侧13、压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 285 mm,且竖楞数为 5,面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1。面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中， M-面板计算最大弯距(N。mm)； l-计算跨度(竖楞间距）: l =285。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710。450。90=23.185kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4314、。000.450。90=1。701kN/m，式中，0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =23.185+1。701=24.886 kN/m；面板的最大弯距：M =0。124.886285285= 2.02105N。mm；面板最大应力按下式计算:其中， -面板承受的应力(N/mm2）； M 面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b：面板截面宽度,h：面板截面厚度; W= 45018.018。0/6=2。43104 mm3; f -面板的抗弯强度设计值（N/mm2）; f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值: = M/W = 2.02115、05 / 2。43104 = 8。318N/mm2；面板的最大应力计算值 =8.318N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 =13.000N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,公式如下:其中,面板计算最大剪力(N); l计算跨度(竖楞间距)： l =285。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。247.710。450.90=23。185kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。43.000。450.90=1。701kN/m,式中,0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =23。116、85+1。701=24.886 kN/m；面板的最大剪力： = 0。624.886285。0 = 4255.443N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， 面板承受的剪应力（N/mm2）；-面板计算最大剪力(N）： = 4255.443N； b-构件的截面宽度（mm）：b = 450mm ; hn面板厚度（mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 13。000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =34255。443/（245018.0）=0.788N/mm2；面板截面抗剪强度设计值： fv=1。500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.788N/m17、m2小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1。500N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算,挠度计算公式如下：其中，面板最大挠度（mm）; q作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.710。4521.47 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距）： l =285.0mm ； E面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500。00 N/mm2； I-面板截面的惯性矩（mm4）； I= 45018.018.018。0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度： = 285.0 / 250 = 1.140 mm；面板的最大挠度计算值： = 0.18、67721。47285.04/(1009500.02。19105） = 0。462 mm；面板的最大挠度计算值 =0。462mm 小于面板最大容许挠度设计值 = 1。140mm，满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件,按连续梁计算.本工程中，竖楞采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为矩形，宽度60mm,高度80mm，壁厚为5。00mm;内钢楞截面抵抗矩 W = 28.27cm3；内钢楞截面惯性矩 I = 113。08cm4；竖楞方木计算简图1。抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：其中, M竖楞计算最大弯距(N。mm）; l-计算跨度(柱箍间距): l19、 =450.0mm； q作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247.710。290.90=14。684kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000。290.90=1.077kN/m；q = (14.684+1。077)/2=7.880 kN/m;竖楞的最大弯距:M =0.17.880450。0450.0= 1.60105N.mm；其中, -竖楞承受的应力（N/mm2）； M -竖楞计算最大弯距（N。mm）； W -竖楞的截面抵抗矩（mm3)，W=2.83104； f -竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）； f=205。000N/mm2；竖楞的最大应力计算20、值： = M/W = 1.60105/2。83104 = 5.645N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =5。645N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值 =205。000N/mm2，满足要求！2。抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中,-竖楞计算最大剪力(N）； l-计算跨度(柱箍间距): l =450。0mm; q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247。710。290。90=14.684kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.43。000。290。90=1。077kN/m；q = (14.684+1.077)/2=7。880 k21、N/m;竖楞的最大剪力： = 0.67。880450。0 = 2127.721N；截面抗剪强度必须满足下式：其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2）；-竖楞计算最大剪力(N)： = 2127。721N； b-竖楞的截面宽度（mm）：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ; fv竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32127.721/（260。080.0)=0。665N/mm2;竖楞截面抗剪强度设计值： fv=1。500N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.665N/mm2小于22、竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中,-竖楞最大挠度（mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m）： q =47。710.29 = 13.60 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距）： l =450。0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4），I=1。13106；竖楞最大容许挠度： = 450/400 = 1。800mm；竖楞的最大挠度计算值： = 0。67713。60450.04/（100210000。01.13106） = 0.016 mm23、;竖楞的最大挠度计算值=0。016mm 小于竖楞最大容许挠度 =1。800mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483。5;截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12。19 cm4；柱箍为大于 3 跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）: B方向柱箍计算简图其中 P -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的; P = （1.2 47。710。90 + 1.4 3。000。90）0。285 0。45/2 = 3。55 kN； B方向柱箍剪力图（kN)最大支座力： N = 24、5.714 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩： M = 0.254 kN.m; B方向柱箍变形图(kN。m)最大变形： V = 0。166 mm；1。 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0。25 kN。m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 5。08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 47.69 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205。000 N/mm2;B边柱箍的最大应力计算值 =47。69N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205。000N/mm2,满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到： = 0.1625、6 mm;柱箍最大容许挠度： = 400。0 / 250 = 1.600 mm；柱箍的最大挠度 =0。166mm 小于柱箍最大容许挠度 =1。600mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下：其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2）; f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170。000 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号： M12 ;对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓的有效面积： A= 76。00 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力： N = 5.714 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1。701057.6010-5 = 12.920 26、kN;对拉螺栓所受的最大拉力 N=5.714kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 N=12。920kN，对拉螺栓强度验算满足要求！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.90cm4;柱箍为大于 3 跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取H方向的； P = （1.247。710。90+1。43。000。90)0。285 0.27、45/2 = 3.55 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力： N = 5.714 kN; H方向柱箍弯矩图（kN。m）最大弯矩: M = 0。254 kN.m； H方向柱箍变形图(kN。m)最大变形: V = 0。166 mm；1。柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值： M = 0.25 kN。m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值： = 47.688 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205。000 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =47。688N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=28、205.000N/mm2，满足要求!2。 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.166 mm；柱箍最大容许挠度： V = 400。000 / 250 = 1。600 mm；柱箍的最大挠度 V =0.166mm 小于柱箍最大容许挠度 V=1.600mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 （mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170。000 N/mm2;查表得:对拉螺栓的直径： M12 ;对拉螺栓有效直径: 9。85 mm；对拉螺栓有效面积: A= 76。00 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1。70129、057.6010-5 = 12。920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力： N = 5.714 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=5.714kN 小于 N=12。920kN，对拉螺栓强度验算满足要求！柱模板计算书0。80。8m柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞,用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B（mm):800。00;柱截面高度H(mm)：800.00；柱模板的总计算高度：H = 5。20m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标30、准值为2。00kN/m2;一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1;柱截面宽度B方向竖楞数目:4;柱截面高度H方向对拉螺栓数目：1；柱截面高度H方向竖楞数目:4;对拉螺栓直径（mm)：M12；2.柱箍信息柱箍材料：钢楞；截面类型：圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12。19;钢楞截面抵抗矩W（cm3):5.08；柱箍的间距（mm):450;柱箍肢数：2;3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm）:80.00;高度(mm）:100。00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量(N/mm2)：9500.00；面板抗弯强度设31、计值fc（N/mm2）：13。00;面板抗剪强度设计值（N/mm2):1。50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13。00;方木弹性模量E（N/mm2）：9500。00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E（N/mm2）：210000。00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:205.00；柱模板设计示意图计算简图二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取,输入0时系统按200/（T+1532、)计算,得5。714h； T - 混凝土的入模温度,取20。000； V - 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h； H - 模板计算高度,取3.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.000；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。000.根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47。705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47。705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47。705kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或33、连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 240 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1。面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距:其中， M面板计算最大弯距（N.mm)； l计算跨度(竖楞间距）： l =240.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新34、浇混凝土侧压力设计值q1： 1。247.710.450.90=23。185kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450。90=1.134kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =23。185+1.134=24.319 kN/m；面板的最大弯距:M =0。124。319240240= 1。40105N.mm；面板最大应力按下式计算：其中， 面板承受的应力（N/mm2）； M -面板计算最大弯距（N.mm）; W -面板的截面抵抗矩 ： b：面板截面宽度,h:面板截面厚度； W= 45018。018.0/6=2.43104 mm3； 35、f 面板的抗弯强度设计值（N/mm2)； f=13。000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.40105 / 2。43104 = 5。764N/mm2；面板的最大应力计算值 =5。764N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 =13。000N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：其中，-面板计算最大剪力（N)； l计算跨度(竖楞间距）: l =240。0mm; q作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。247。710.450.90=23.185kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1.42.00036、.450.90=1。134kN/m,式中，0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数.q = q1 + q2 =23.185+1。134=24.319 kN/m；面板的最大剪力: = 0.624.319240.0 = 3501.883N；截面抗剪强度必须满足下式:其中， -面板承受的剪应力（N/mm2）；-面板计算最大剪力（N)： = 3501.883N; b构件的截面宽度（mm）：b = 450mm ; hn-面板厚度（mm):hn = 18.0mm ; fv-面板抗剪强度设计值（N/mm2）:fv = 13。000 N/mm2;面板截面受剪应力计算值: =33501。883/（24501837、。0）=0.648N/mm2；面板截面抗剪强度设计值： fv=1.500N/mm2;面板截面的受剪应力 =0。648N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1。500N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：其中，面板最大挠度(mm)； q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 47.710.4521.47 kN/m； l-计算跨度（竖楞间距）： l =240。0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2)：E = 9500。00 N/mm2; I-面板截面的惯性矩(mm4）； I= 45018.018。018.0/12 = 38、2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 240。0 / 250 = 0.960 mm；面板的最大挠度计算值: = 0。67721。47240。04/(1009500.02.19105) = 0.232 mm;面板的最大挠度计算值 =0.232mm 小于面板最大容许挠度设计值 = 0。960mm，满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3。0m，柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度80mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 80100139、00/6 = 133。33cm3；I = 80100100100/12 = 666。67cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式:其中， M竖楞计算最大弯距（N。mm)； l计算跨度（柱箍间距): l =450。0mm； q-作用在竖楞上的线荷载,它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。247.710.240。90=12。365kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1。42。000。240.90=0。605kN/m；q = （12。365+0.605）/2=6。485 kN/m;竖楞的最大弯距:M =0。16。485450。0450.0= 1.31105N。mm；其中，40、 -竖楞承受的应力(N/mm2）； M 竖楞计算最大弯距(N.mm）； W 竖楞的截面抵抗矩(mm3），W=1.33105； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13。000N/mm2；竖楞的最大应力计算值： = M/W = 1。31105/1.33105 = 0.985N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =0.985N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值 =13。000N/mm2，满足要求！2。抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，-竖楞计算最大剪力(N)； l计算跨度（柱箍间距）: l =450.0mm; q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括:新浇混凝土41、侧压力设计值q1： 1.247。710.240。90=12.365kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。42。000。240.90=0.605kN/m;q = （12.365+0.605）/2=6。485 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0。66。485450。0 = 1750.941N；截面抗剪强度必须满足下式：其中， -竖楞截面最大受剪应力（N/mm2)；竖楞计算最大剪力(N)： = 1750.941N； b-竖楞的截面宽度(mm):b = 80。0mm ； hn-竖楞的截面高度（mm):hn = 100。0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2)：fv = 1.500 N42、/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值： =31750。941/（280.0100.0)=0.328N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2;竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.328N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1。50N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:其中,竖楞最大挠度(mm)； q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =47.710.24 = 11。45 kN/m; l-计算跨度(柱箍间距)： l =450。0mm ； E竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩（mm43、4)，I=6.67106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.800mm；竖楞的最大挠度计算值： = 0.67711。45450.04/(1009500.06。67106） = 0.050 mm；竖楞的最大挠度计算值=0。050mm 小于竖楞最大容许挠度 =1。800mm ，满足要求!五、B方向柱箍的计算本算例中,柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5;截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12。19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍44、的集中荷载(kN），竖楞距离取B方向的； P = （1.2 47.710.90 + 1.4 2.000。90)0.240 0.45/2 = 2。92 kN； B方向柱箍剪力图（kN）最大支座力: N = 6。777 kN； B方向柱箍弯矩图(kN.m）最大弯矩: M = 0。351 kN。m； B方向柱箍变形图（kN。m）最大变形: V = 0。132 mm；1。 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0。35 kN.m;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值： = 65.90 N/mm2;柱箍的抗弯强度设45、计值: f = 205.000 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =65。90N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205。000N/mm2，满足要求！2。 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.132 mm;柱箍最大容许挠度: = 400。0 / 250 = 1。600 mm；柱箍的最大挠度 =0.132mm 小于柱箍最大容许挠度 =1。600mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170.000 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号： M12 ；对拉螺栓的有效直径: 46、9。85 mm;对拉螺栓的有效面积: A= 76。00 mm2;对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.777 kN.对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1。701057.60105 = 12。920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6。777kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 N=12。920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483。5;截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.90cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续47、梁计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取H方向的； P = （1。247.710。90+1.42.000。90)0。240 0。45/2 = 2.92 kN； H方向柱箍剪力图(kN）最大支座力： N = 6。777 kN； H方向柱箍弯矩图（kN。m)最大弯矩： M = 0。351 kN.m； H方向柱箍变形图（kN.m)最大变形： V = 0。132 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式：其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值： M = 0.35 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5。08 cm3；H边柱48、箍的最大应力计算值： = 65。898 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205。000 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =65。898N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2,满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到： V = 0。132 mm；柱箍最大容许挠度： V = 400.000 / 250 = 1。600 mm；柱箍的最大挠度 V =0.132mm 小于柱箍最大容许挠度 V=1.600mm,满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取149、70。000 N/mm2；查表得:对拉螺栓的直径: M12 ；对拉螺栓有效直径: 9.85 mm;对拉螺栓有效面积： A= 76。00 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12。920 kN;对拉螺栓所受的最大拉力： N = 6.777 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=6。777kN 小于 N=12。920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!墙模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞)组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨;用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规50、范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞（内龙骨）间距(mm）:300;穿墙螺栓水平间距（mm)：600；主楞（外龙骨)间距(mm):500;穿墙螺栓竖向间距(mm）:500；对拉螺栓直径(mm):M14;2。主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:矩形；宽度（mm）:80。00；高度（mm)：100。00；壁厚(mm）：5。00；钢楞截面惯性矩I（cm4):241。42；钢楞截面抵抗矩W（cm3）:48。28；主楞肢数:1;3。次楞信息龙骨材料:木楞；宽度（mm）:60。00；高度(mm）：80。00；次楞肢数:2；4。面板参数面板51、类型：竹胶合板；面板厚度(mm）：18。00；面板弹性模量(N/mm2):9500。00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13。00；面板抗剪强度设计值（N/mm2）:1.50；5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2）：13.00;方木弹性模量E(N/mm2）:9500。00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2)：1。50；钢楞弹性模量E（N/mm2）：210000。00；钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）：205.00;墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：其中 - 混凝土的重力密度，取24.052、00kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取,输入0时系统按200/（T+15)计算，得5。714h; T - 混凝土的入模温度，取20。000； V - 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h； H 模板计算高度，取3.000m;1- 外加剂影响修正系数，取1。000；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。000.根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72。000 kN/m2,取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F53、2= 2.000 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:其中， M-面板计算最大弯距(N.mm）； l-计算跨度（内楞间距): l =300.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。247.710。500。90=25.761kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。倾倒混凝土侧压力54、设计值q2： 1.42。000。500.90=1.260kN/m；q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m;面板的最大弯距：M =0.127。021300。0300.0= 2。43105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中， -面板承受的应力（N/mm2)； M -面板计算最大弯距（N.mm）； W -面板的截面抵抗矩 ： b:面板截面宽度，h：面板截面厚度； W= 50018。018.0/6=2.70104 mm3； f 面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2); f=13。000N/mm2；面板截面的最大应力计算值: = M/W = 2。4310555、 / 2.70104 = 9。007N/mm2;面板截面的最大应力计算值 =9.007N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2。抗剪强度验算计算公式如下:其中，-面板计算最大剪力（N）； l-计算跨度（竖楞间距): l =300.0mm； q作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。247.710.500。90=25.761kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1。260kN/m；q = q1 + q2 =25。761+1。260=27.021 kN/m；面板的最大剪力： = 0.627.0256、1300。0 = 4863。726N；截面抗剪强度必须满足：其中,-面板截面的最大受剪应力（N/mm2）；-面板计算最大剪力（N)： = 4863。726N； b-构件的截面宽度(mm）：b = 500mm ; hn-面板厚度（mm)：hn = 18。0mm ; fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13。000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =34863.726/（250018。0)=0。811N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0。811N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 T=1。500N/mm57、2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范,刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:其中，q作用在模板上的侧压力线荷载: q = 47.710。50 = 23。85N/mm； l-计算跨度(内楞间距）: l = 300.00mm； E-面板的弹性模量： E = 9500。00N/mm2； I面板的截面惯性矩： I = 50。001。801。801。80/12=24.30cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.85300。004/（1009500.002.43105) = 0.567 mm；面板的最大挠度计算值： =0.558、67mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1。200mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算（一）。内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 608080/6 = 64。00cm3；I = 60808080/12 = 256。00cm4;内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算：其中， M-内楞跨中计算最大弯距（N。mm)； l-计算跨度(外楞间距）： l =500。0mm； q作用在内楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.247。59、710。300。90=15。456kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42。000。300.90=0.756kN/m，其中,0。90为折减系数。q =(15。456+0.756）/2=8。106 kN/m;内楞的最大弯距：M =0。18。106500。0500.0= 2.03105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：其中, 内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N。mm）； W -内楞的截面抵抗矩(mm3），W=6。40104; f -内楞的抗弯强度设计值（N/mm2）; f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 2.03105/6.40104 = 3.60、166 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值： f = 13。000N/mm2;内楞的最大应力计算值 = 3.166 N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值 f=13。000N/mm2，满足要求!2。内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中, V内楞承受的最大剪力; l-计算跨度(外楞间距): l =500。0mm； q作用在内楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。247。710。300。90=15。456kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.300。90=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。q = (q1 + q2）/61、2 =（15.456+0.756）/2=8。106 kN/m；内楞的最大剪力: = 0。68.106500。0 = 2431.863N；截面抗剪强度必须满足下式：其中，-内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；-内楞计算最大剪力（N): = 2431。863N； b内楞的截面宽度(mm):b = 60.0mm ; hn-内楞的截面高度（mm):hn = 80。0mm ; fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =32431.863/(260.080.0）=0.760N/mm2;内楞截面的抗剪强度设计值： fv=1。500N/mm62、2；内楞截面的受剪应力计算值 =0。760N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2,满足要求!3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，-内楞的最大挠度（mm)； q-作用在内楞上的线荷载（kN/m)： q = 47。710。30/2=7。16 kN/m； l-计算跨度（外楞间距)： l =500。0mm ; E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500。00 N/mm2; I内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56106；内楞的最大挠度计算值： = 0.67714.31/2500.004/(10063、9500.002。56106) = 0.124 mm;内楞的最大容许挠度值: = 2。000mm；内楞的最大挠度计算值=0.124mm 小于内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！(二)。外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为矩形，宽度80mm，高度100mm，壁厚为5.00mm；外钢楞截面抵抗矩 W = 48。28cm3;外钢楞截面惯性矩 I = 241。42cm4；外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式:其中，作用在外楞的荷载: P = （1。247。71+1.4264、。00)0.300。50/1=8.11kN;外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）: l = 600mm;外楞最大弯矩:M = 0.1758106。21600.00= 8。51105 N/mm；强度验算公式：其中，- 外楞的最大应力计算值（N/mm2) M - 外楞的最大弯距（N。mm）；M = 8.51105 N/mm W - 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.83104 mm3； f -外楞的强度设计值（N/mm2)，f =205.000N/mm2；外楞的最大应力计算值： = 8.51105/4.83104 = 17.629 N/mm2;外楞的抗弯强度设计值: f = 205。000N/mm2；65、外楞的最大应力计算值 =17.629N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值 f=205.000N/mm2,满足要求5.外楞的抗剪强度验算公式如下:其中，-外楞计算最大剪力(N); l-计算跨度（水平螺栓间距间距)： l =600。0mm； P-作用在外楞的荷载： P = (1。247。71+1.42.00）0.300。50/1=8。106kN；外楞的最大剪力： = 0.658106.210 = 3.16103N；外楞截面抗剪强度必须满足:其中，-外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)；-外楞计算最大剪力(N)： = 3。16103N； b-外楞的截面宽度（mm）：b = 80。0mm ; hn-外66、楞的截面高度（mm）：hn = 100。0mm ； fv-外楞的抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值: =33。16103/(280.0100.0)=0。593N/mm2；外楞的截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2;外楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.50N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值 =0。593N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值 fv=1。50N/mm2，满足要求！6。外楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：其中，-外楞最大挠度（mm)； P-内楞作用在67、支座上的荷载（kN/m）：P = 47.710.300。50/17.16 kN/m； l计算跨度(水平螺栓间距)： l =600.0mm ; E-外楞弹性模量（N/mm2）:E = 210000。00 N/mm2； I外楞截面惯性矩(mm4），I=2.41106；外楞的最大挠度计算值: = 1.1467.16100/1600。003/（100210000.002。41106) = 0。035mm;外楞的最大容许挠度值： = 2。400mm；外楞的最大挠度计算值 =0.035mm 小于外楞的最大容许挠度值 =2。400mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下：其中 N - 穿墙螺栓所受的拉68、力； A 穿墙螺栓有效面积 （mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170.000 N/mm2；查表得:穿墙螺栓的型号： M14 ;穿墙螺栓有效直径： 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积： A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值： N = 1。701051。0510-4 = 17.850 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力： N =47。7050.6000.500 = 14.312 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=14.312kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.850kN，满足要求！模板高支撑架计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-269、001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制.因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证.为此计算中还参考了施工技术2002（3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息:1。脚手架参数横向间距或排距(m）:1.00;纵距（m):1.00；步距(m)：1.80;立杆上端伸出至模板支撑点长度（m)：0.10；脚手架搭设高度(m)：5。00；采用的钢管(mm)：483.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况70、，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式：方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350;混凝土与钢筋自重(kN/m3）:25.000；楼板浇筑厚度（m)：0。200；施工均布荷载标准值(kN/m2):1。000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500。000；木方抗弯强度设计值(N/mm2）:13。000；木方抗剪强度设计值(N/mm2）:1.400;木方的间隔距离(mm）:250.000；木方的截面宽度(mm）：80。00；木方的截面高度(mm）：100。00;图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算,其惯性矩I和截面抵抗矩71、W分别为:W=8。00010。00010.000/6 = 133。33 cm3；I=8。00010.00010.00010。000/12 = 666.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算:（1）钢筋混凝土板自重(kN/m）：q1= 25。0000。2500.200 = 1。250 kN/m；（2)模板的自重线荷载（kN/m）:q2= 0.3500.250 = 0。088 kN/m ；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：p1 = (1。000+2.000)1.0000.250 = 0。750 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分72、配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2(1.250 + 0。088) = 1.605 kN/m；集中荷载 p = 1.40.750=1。050 kN;最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.0501.000 /4 + 1.6051。0002/8 = 0.463 kN。m;最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.050/2 + 1.6051.000/2 = 1.328 kN ；方木的最大应力值= M / w = 0。463106/133。333103 = 3.473 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13。0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3.473 N73、/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求！3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 1.0001。605/2+1.050/2 = 1.328 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1327.500/（2 80.000 100。000） = 0。249 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.249 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求！4。方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最74、不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 1.250+0.088=1.337 kN/m；集中荷载 p = 0.750 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.3371000。0004 /（3849500。0006666666.67) +750.0001000.0003 /( 489500.0006666666.67） = 0.522 mm；方木最大允许挠度值 V= 1000.000/250=4。000 mm;方木的最大挠度计算值 0。522 mm 小于方木的最大允许挠度值 4.000 mm，满足要求!三、木方支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集75、中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.6051.000 + 1。050 = 2.655 kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kN。m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0。996 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.795 mm ;最大支座力 Qmax = 11.616 kN ;钢管最大应力= 0。996106/5080。000=196.021 N/mm2；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2；支撑钢管的计算最大应力计算值 196。021 N/mm2小于钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求!支76、撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm，满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。000kN，按照扣件抗滑承载力系数0。800，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.800kN .纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11。616 kN；R 12。80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值（轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1。静荷载标准值包括以下内容：(1）脚手架的自重（kN）：NG1 = 0。1165。000 = 077、。581 kN;钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN）： NG2 = 0.3501.0001。000 = 0.350 kN；（3）钢筋混凝土楼板自重(kN）： NG3 = 25。0000.2001.0001.000 = 5.000 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5。931 kN；2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值 NQ = （1.000+2.000 ） 1。0001.000 = 3.000 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11。31778、 kN；六、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式：其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN） ：N = 11.317 kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径(cm） ：i = 1。58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2）：A = 4.89 cm2; W - 立杆净截面模量（抵抗矩)(cm3)：W=5。08 cm3；- 钢管立杆最大应力计算值 （N/mm2）; f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范,按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值79、为1.155； u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5.3。3；u = 1.700; a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.800+0。1002 = 2.000 m; L0/i = 2000.000 / 15.800 = 127.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。412 ;钢管立杆的最大应力计算值;=11316。600/（0.412489.000） = 56。171 N/mm2;钢管立杆的最大应力计算值= 56.171 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计80、值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.000 按照表2取值1。003 ;上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a） = 1。1851.003(1.800+0.1002) = 2。377 m； Lo/i = 2377.110 / 15。800 = 150.000 ;由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。308 ;钢管立杆的最大应力计算值;=11316。600/（0.30881、489.000) = 75.137 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值= 75.137 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军： 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全.七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验：除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1。模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c。梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距，但只宜82、在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b。当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c。高支撑架步距以0。9-1。5m为宜，不宜超过1。5m。3.整体性构造层的设计：a。当支撑架高度20m或横向高宽比6时,需要设置整体性单或双水平加强层；b。单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每1015m设竖向斜杆，使其具有较大83、刚度和变形约束的空间结构层；d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计:a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔1015m设置.5。顶部支撑点的设计:a。最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆,且不宜大于200mm；c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式.6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的; d。地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决.