1、XX住宅小区限价商品房31楼及地下车库模板施工方案目 录一、 编制依据- 3 -二、 工程概况- 4 -三、 施工计划- 6 -四、 施工工艺- 6 -五、 施工安全保证措施- 15 -六、 劳动力计划- 20 -七、 附图- 21 -八、 应急预案22九、 车库框架柱模板支撑计算书23十、 地下车库剪力墙墙模板计算书32十一、 地下车库碗扣式钢管楼板模板支架计算书40十二、 主楼剪力墙模板52十三、 主楼梁模板计算书53十四、 主楼碗扣式钢管楼板模板支架计算书62XX住宅小区限价商品房3-1楼及地下车库工程模板支撑体系施工方案一、 编制依据 1、XX住宅小区限价商品房31楼及地下车库建设项目2、工程施工图纸2、XX住宅小区限价商品房31楼及地下车库建设项目工程施工组织设计3、XX住宅小区限价商品房31楼及地下车库建设项目工程施工合同4、建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001 5、混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20116、平法标准图集11G1011 、11G1012、11G10137、建筑施工安全检查标准 JGJ592011；8、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-20119、建筑模板施工安全技术规范 JGJ162-200810、建筑施工高处作业安全技术规程 JGJ809111、安全网技术规范 GB5725199712、密目网规范标准 GB3、16909199713、建筑施工组织设计规范GB/T50502-200914、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）15、住房和城乡建设部关于印发建设工程超高支设大模板支撑系统施工安全监督管理导则的通知(2009第254号)16、建设工程安全管理条例17、中华人民共和国建筑法18、中华人民共和国安全生产法19、模板工程施工工艺规程 Q/GJZ03200520、本公司质量、职业健康安全和环境管理体系程序文件21、建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008二、 工程概况本工程为XX开发有限公司XX住宅小区限价商品房3-1#及地下车库，地点位XX，由XX院设计的施4、工图，XX监理有限责任公司负责监理。本工程1楼主楼为剪力墙结构，地上34层，地下3层，面积16000m2，地下车库为框架剪力墙结构，大跨度无梁板结构,面积4400 m2。结构设计使用年限为50年、工程的抗震设防基本烈度:八度.主楼楼层表：主楼及车库各部位墙、柱、梁、板构件截面尺寸祥见下表：地下车库柱截面统计表柱编号截面尺寸(mm）轴线柱高(M）砼强度等级备注KZ1600600全部3.55.2C40地下车库板截面统计表板号支撑高度板段轴线受力筋板厚（mm）跨度（M）砼强度等级B2503.25负二层1-7轴/KQ轴121802508。48。4C35B4004.8负一层17轴/KQ轴182001625、004008。48.4C35主楼剪力墙截面统计表主楼跨度最大梁截面信息表序号梁编号截面尺寸（mm）轴线跨度（M）搭设高度(M)砼强度等级框架梁KL7KL7(a）20070011轴/A-G轴4.43。2C40主楼板截面统计表板号搭设高度（m）板段轴线受力筋分布筋板厚(mm）跨度(M)B12.7535,19-20轴/JK轴10200102001502。83。3B22。7910-13轴/AG轴816081501103.78.3本工程地下车库结构形式为无梁板框剪结构，负二层层高3.5m,板厚250mm，满堂脚手架搭设高度为3。15m；负一层层高5。2m，顶板厚度400mm，满堂脚手架搭设高度为4.8m6、;根据本工程特点地下车库只须计算柱截面600600mm，柱高5。2m的模板工程计算;无梁板模板支架高度按4.8m计算即可。主楼地下室负一负二层层高为3.9米，楼板厚度180mm,模板支架搭设高度3。72m；地下室负三层层高为3。5米，楼板厚度150mm，模板支架搭设高度3。35m;主楼地上部分标准层层高2。9米，楼板厚度110mm,模板支架搭设高度2.79m；针对上述几个部位的情形，主楼只选取地下车库负一、负二层进行计算;框梁KL7（200700）梁净跨度为4。4m,搭设高度最大为3m进行计算。上述几个部位的模板工程虽未超过建质200987号文中，一定规模的危险性较大的分部分项工程范围，但净高7、净跨仍然较大，为了保证施工过程中支顶模板系统的安全性，避免坍塌事故的发生，单独编制模板专项施工方案,现将其设计、计算、安全技术措施及施工方法介绍如下。三、 施工计划（一）施工进度计划1、地下车库K-P轴/17轴施工：2013年10月1日到2013年12月25日；2、1楼主体结构(AL轴/122轴)施工时间：2013年10月1日到2014年10月1日；（二) 材料计划见下表模板施工材料计划表序号名 称规 格单 位数 量1木胶板1220244015mmm2100002木 方40804000mmm33503钢 管482。8mmm645004扣 件十字个300005扣 件转向个20006扣 件接头个48、0007立杆顶托56公分个60008步步紧个20009对拉螺栓14，1m长（通丝螺栓）根150010对拉螺栓14，1。2m长（通丝螺栓）根100011对拉螺栓14,1。4m长（通丝螺栓）根100012螺帽个750013山字扣个7500四、 施工工艺（一）施工部署1、模板选用材料及配置数量主楼及车库底板、顶板：柱模、梁、板模均采用木胶板模、木方龙骨,模板支撑体系采用碗扣式钢管脚手架。板支撑高度最大值为4。8m，梁净跨度最长为4.4m；柱、梁模采用木胶板模，板模均采用木胶板模、木方龙骨，模板支撑体系采用碗扣式钢管脚手架。2、施工缝留置位置主楼地下室及标准层，地下车库底板、顶板、剪力墙、框架柱与梁板9、模板一次支设,混凝土墙柱梁板一体浇筑。主楼与车库相连的部位在图纸设计的施工后浇带处留置施工缝进行挂网封堵（OP轴/122轴),主楼为一个施工段，车库为一个独立的施工段.3、混凝土施工部署砼的浇筑待整段墙柱梁板模板钢筋报验完毕后一次浇筑梁板混凝土。4、混凝土浇捣施工部署混凝土采用商品混凝土，通过车载泵输送到模板内。梁板浇筑方法为由中间向两边对称进行，并且先浇筑墙柱,后浇筑梁板,在墙柱砼初凝前再浇筑梁板混凝土。在混凝土浇筑过程中，模板下方不得有人。（二)施工准备1、技术准备项目经理组织技术、生产人员熟悉图纸,认真学习掌握施工图的内容，要求和特点,同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会10、审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图纸的变更依据和施工操作的依据.熟悉各部位截面尺寸、标高、制定模板初步设计方案。2、机具准备主要机具及工具准备详见下表名 称规 格功 率数 量锤 子重量0.25、0.550把活动扳手最大开口宽65mm50把圆盘锯MJ1063KW4台平 刨MB5033KW2台手 电 钻5把手提电锯M651A1.05KW8把水 准 仪DZS3ALL322A1台墨 斗5个水平尺长500mm2把钢卷尺50m4把钢卷尺5m20把工程检测尺2m1把塞 尺1把(三）、模板设计1、地下车库1)、柱模板本工程所有柱模均采用木胶板模11、，15mm厚木胶板,柱竖向内龙骨采用4080木方150，B/H方向分别采用两根14对拉螺栓进行加固.每500mm设482。8mm双钢管加固柱箍一道.2）、剪力墙模板剪力墙面板均采用木胶板模厚度15mm，内龙骨间距150mm，内龙骨采用4080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3。5mm。对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距400+500+600+600+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距450mm，直径16mm。计算断面宽度取最大值350mm，高度最大值5200mm，两侧楼板厚度最大值400mm。3)、板模板顶板模采用15mm厚木胶板,龙骨采用4080mm方木，龙骨间距150m12、m，单面刨光方木，为保证顶板混凝土的整体成型效果，将整个顶板的木胶板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。本工程板模板支撑体系设计分别如下：顶板模采用15mm厚木胶板，龙骨采用4080mm方木，龙骨间距150mm，单面刨光方木,为保证顶板混凝土的整体成型效果，将整个顶板的木胶板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨,且拼缝严密,表面无错台现象.本工程板模板支撑体系设计分别如下:模板支架搭设高度最大为4。8m，最大跨度8。4m8.4m，立杆的纵距 b=1.20m,立杆的横距 l=1.20m,立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm13、,剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2。木方4080mm，间距150mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2。梁顶托采用双钢管482。8mm。立杆上端伸出至模板支撑点的长度不大于300,扫地杆距地距离不大于200。在支架外侧四周及内部纵、横每隔6米，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为6m在架体顶部及底部设置连续水平剪刀撑；水平剪刀撑布置在架体高度1。5m4。5m处设置水平剪刀撑，板底顶托上面采用双钢管，双钢管上为木方,木方间距为150mm.2、主楼1）、剪力墙模板本工程剪力墙模板的设计按照车14、库剪力墙进行选型施工。2）、梁模板梁底模及侧模均采用15mm厚木胶板，龙骨采用4080mm木方，侧模龙骨间距为300mm，对于截面高度超过600mm的梁采用16对拉螺栓进行固定,水平间距为600mm，竖向间距为400mm,梁侧模外竖向龙骨采用482.8mm钢管，其间距同对拉螺栓水平间距，对于梁截面高度较小,而未设对拉螺栓的,侧模外钢管间距同梁两侧的立杆间距.对于截面高度大于600mm的梁，梁底水平钢管与立杆的连接均采用双扣件。梁底模及侧模按图纸尺寸进行现场加工，由塔吊吊至作业面组合拼装，支撑体系采用482。8mm扣件脚手架支撑及482.8mm钢管脚手架支撑.立杆的纵距(跨度方向) l=0.6015、m,立杆的步距h=1。50m，梁底增加1道承重立杆.面板厚度15mm，剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2. 木方4080mm,剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2。 梁两侧立杆间距1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。立杆上端伸出至模板支撑点的长度不大于300，扫地杆距地距离不大于200。梁模板计算规格：选取最大跨度KL7（200700）进行计算,跨度4。4m，支架高度3.2m。3）、板模板B1顶板模采用15mm厚木胶板，龙骨采用4080mm方木，龙骨间距150mm，单面刨光方木,为保证顶板16、混凝土的整体成型效果,将整个顶板的木胶板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨,且拼缝严密，表面无错台现象.本工程板模板支撑体系设计分别如下:B180模板支架搭设高度为3.7m，立杆采用碗扣式脚手架,钢管厚度不小于2.8mm，纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm，间距150mm,剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2,弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.8mm。在支架外侧四周及内部纵、横17、每隔6米，由底至顶设置连续竖向剪刀撑,剪刀撑宽度为6m在架体顶部及底部设置连续水平剪刀撑；水平剪刀撑布置在架体高度1。5m3m处设置水平剪刀撑,板底顶托上面采用双钢管，双钢管上为木方，木方间距为150mm.(四）、模板加工1）、模板加工要求柱、梁模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于1mm，尺寸过大的模板需进行刨边，否则禁止使用。龙骨至少单面刨光。翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。 2）、模板加工管理 模板加工完毕后，必须经过项目经理部技术人员、质检人员验收合格后方可使用。对于周转使用的木胶板，如果有飞边、破损模板必须切掉破损部分,然后刷封边漆加以利用。（五)、模板安装竖向结构钢筋等隐蔽工18、程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装前，要清除杂物,焊接或修整模板的定位预埋件,做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。1）、柱模板安装顺序及技术要点:（1）、模板施工顺序： 模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模（2)、技术要点： 安装柱模前，要对柱接槎处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物,做好测量放线工作。2)、梁模板安装顺序及技术要点(1)、模板安装顺序： 搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪力撑）按标高铺梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板(2）、技术要点： 按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱2)，并注意梁的两侧模包住底模。3)、板模板安装顺序及技术19、要点(1)、模板安装顺序:扣件式钢管脚手架龙骨顶板模板拼装模板调整验收进行下道工序。（2）、技术要点：顶板模板当采用单块就位时,宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设。按设计要求起拱（跨度大于4m,起拱2），起拱部位为中间起拱，四周不起拱. 4)、高大模板支架搭设构造要求根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）及建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008要求：A、每根立杆底部应设置底座或4080通长的硬杂木垫板。B、脚手架必须设置纵，横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上.横向扫地杆应采20、用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm.C、各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm;各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；D、支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm；E、设在支架立杆顶部的可调底座，其伸出长度不许超过300mm。F、剪刀撑的构造：剪刀撑斜杆的接长宜采用对接；剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定21、在与之相交的横向水平杆或立杆上,旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。（六）模板安装的允许偏差及检验方法模板安装的允许偏差及检验方法见下表序号项 目允许偏差(mm)检查方法1轴线位移5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或接线、钢尺检查3基础截面尺寸10钢尺检查4柱、梁截面尺寸+4，-5钢尺检查5层高垂直度（5m）8经纬仪或吊线、钢尺检查6相邻两板表面高低差2钢尺检查7表面平整度52m靠尺和塞尺检查8预埋钢板中心线位置3拉线尺量检查9预埋管、预留孔中心线位置3拉线尺量检查10预留洞中心线位置10拉线尺量检查11预留洞尺寸+10，0钢尺检查（七）检查与验收1、进入现场的钢管扣件构配件应具备以22、下证明资料: 1）、主要构配件应有产品标识及产品质量合格证2)、供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压件等材质、产品性能检验报告。2、构配件进场质量检查的重点：钢管管壁厚度；焊接质量；外观质量；可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质。3、脚手架搭设质量应按阶段进行检验:1）、首段以高度为7.450米进行第一阶段（撂底阶段)的检查与验收;2）、架体应随施工进度定期进行检查；达到设计高度后进行全面的检查与验收；3)、遇6级以上大风、大雨、大雪后特殊情况的检查；4)、停工超过一个月恢复使用前。4、对整体脚手架应重点检查以下内容: 1)支杆支承:支于楼面时,加支顶，楼面下不少于两层时至少支顶23、两层。底座和顶托螺栓的伸出长度不大于300mm。立杆上扣件是否可靠锁紧；立杆连接销是否安装、斜杆扣接点是否符合要求、扣件拧紧程度；上下层立杆应在同一条垂直线上。当投设楼面轴线时，应同弹出相关控制线，要满足满堂支撑架横平竖直及上下层杆定位一至的施工要求. 2）保证架体几何不变性的斜杆、连墙件、十字撑等设置是否完善；3）基础是否有不均匀沉降，立杆底座与基础面的接触有无松动或悬空情况；4）整架稳定：设置纵横双向扫地杆。沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均无缺杆。立杆顶端必须设置纵横双向水平杆和水平剪刀撑。竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每隔6米立杆设一道剪刀撑。竖直方向沿横向全高全长从两端开始每隔24、6米立杆设一道剪刀撑。水平方向沿全平面每隔1步设一道水平剪刀撑。5）连墙件无。 6)所有梁支撑排架与楼板支撑排架连成满堂脚手架整体。 7)在加强竖向剪刀撑的同时应对木模板、木方、木方的支撑横管等做一定的加固，木模板应用50mm铁钉450mm针在木方上顶牢。8）禁止事项：立杆接长必须对接,禁止搭接。禁止使用分层搭设的支撑体系。禁止用钢管从外脚手架上伸出斜支悬挑模板。5、模板支撑系统搭设完成后,由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格,经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。25、五、 施工安全保证措施（一)人员部署:管理人员职责分工 现场总负责人： 王怀宁 (项目经理) 施工技术负责人:王建伟 （项目技术负责人） 施工负责人： 苏金义 刘永明 （施工员） 安全负责人： 张继顺 王高文 （安全员） 质量负责人: 刘永成 （质量员）（二）材料要求扣件式脚手架用钢管应采用符合建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范要求.现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T1379392）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中的Q235A级普通钢管，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)的规定。扣件架体用钢管规格为482。8 mm，钢管壁厚不得小于2.8mm。上扣件及可调顶26、托应采用可锻铸铁或铸钢制造，其材料机械性能应符合GB9440中KTH330-08及GB11352中ZG270500的规定。横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造,其材料机械性能应符合GB11352中ZG230450的规定。立杆连接外套管壁厚不得小于2.8mm，内径不大于50 mm， 外套管长度不得小于160mm，外伸长度不小于110mm。构配件外观质量要求:1）、钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；2）、铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。3）、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷;4）、各焊缝应饱满，焊药清除干净,不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂27、纹等缺陷;5）、构配件防锈漆涂层均匀、牢固.6）、主要构、配件上的生产厂标识应清晰.可调顶托杆与螺母捏合长度不得少于45扣，插入立杆内的长度不得小于150mm。（三）安全技术措施1、模板支撑架的搭设与拆除1）、模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高.2）、按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行。3）、模板支撑架拆除应符合混凝土结构工程施工质量验收规范(GB502042011）中混凝土强度的有关规定。2、安全网技术要求 1）、安全网可采用锦纶、维纶、涤纶或其他的耐候性不低于上述品种(耐候性)的材料制成。 2）、同一张安全网上的同种构28、件的材料、规格和制作方法须一致。外观应乎整。 3）、平网规格为1.56m、36m,密目式安全立网规格为1.86m、36m。产品规格偏差:允许在2以下。每张安全网重量一般不宜超过15kg。 4)、菱形或方形网目的安全网，其网目边长不大于8cm。5）、边绳、筋绳与网体连接必须牢固，平网边绳断裂强力不得小于7000N；立网边绳断裂强力不得小于3000N. 6)、系绳沿网边均匀分布，相邻两系绳间距应符合表1规定.长度不小于08m。当筋绳、系绳合一使用时，系绳部分必须加长，且与边绳系紧后，再折回边绳系紧,至少形成双根。7）、高处作业部位的下方必须张挂安全网；当建筑物高度超过4m时，必须设置一道随墙体逐渐29、上升的安全网，以后每隔4m再设一道固定安全网；在外架、桥式架,上、下对孔处都必须设置安全网。 8)、安全网的架设应里低外高，支出部分的高低差一般在5Ocm左右；支撑杆件无断裂、弯曲；网内缘与墙面间隙要小于15cm；网最低点与下方物体表面距离要大于3m。 9）、使用前应检查安全网是否有腐蚀及损坏情况。 10)、施工中要保证安全网完整有效、支撑合理,受力均匀,网内不得有杂物.搭接要严密牢靠,不得有缝隙，搭设的安全网，不得在施工期间拆移、损坏,必须到无高处作业时方可拆除。 11)、新网在使用前必须查看产品的铭牌：是平网还是立网；生产厂家的生产许可证;产品的出厂合格证。旧网在使用前应做试验,并有试验报30、告书，试验合格的旧网才可以使用. 3、截面高度大于600mm的梁,其梁底钢管均采用双扣件。（四）、模板的拆除1)、柱模板拆除在混凝土强度达到1.2MPa能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除.先松动穿墙螺栓，可用撬棍在模板底部撬动，严禁在上口撬动、晃动或用大锤砸模板，拆除下的模板应及时清理模板及衬模上的残渣，在模板面板边框刷好隔离剂且每次进行全面检查和维修做好模板检验批质量验收记录,保证使用质量。2）、顶板模板拆除楼面梁板拆模前，必须有混凝土强度报告，二层1-11轴/A-E轴线,板支撑高度为10.50m，梁净跨度为10。60m处梁板必须达到设计要求强度的100,并报工程技术负责人、现场监31、理工程师审批方可进行模板拆除。拆模顺序和方法，应遵循先拆不承重的模板,后拆承重模板，支架先拆侧向支撑,后拆竖向支顶，并保持混凝土表面及棱角不受损坏.拆除梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端对称拆除。(五）模板的维护及维修1、模板使用注意事项：吊装模板时轻起轻放,不准碰撞已安装好的模板和其他硬物，严格控制拆模时间，拆模时按程序进行，禁止用大锤或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面棱角。模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙、柱面拉裂。 2、竹、木胶板维修：竹、木胶板的运输及堆放应防止雨淋水浸，并严禁硬物碰撞、撬棍敲打、在钢筋上拖拉、振动器振捣、任意抛掷等现象，以保证板面不受损坏,切割或钻孔后的32、模板侧边要刷漆,防止水浸后引起竹、木胶板的变形和起层;竹、木胶板使用后要及时维修,当板面有划痕、碰伤或其他较轻缺陷时，应用专用腻子嵌平、磨光、并刷环氧木模保护剂，竹、木胶板一般周转次数为6次左右，当拆下的模板四周破坏、四边开裂分层时,将模板破损部分切掉四周刷封边漆，然后重复利用.（六）、现场检查及监控1、扣件安装好检查应按规范要求做，班组和区段组织的自检数量按100检查；项目部组织的随机抽查数量不少于50%，且每个楼层范围均要抽检。2、扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽查方法按100原则进行.3、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于133、50mm。4、模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。5、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。6、模板支架最上端水平杆距顶托顶面的距离不得大于0.7m。（七）应急预案为了预防和控制模板工程施工时有重大事故的发生，并能在重大事故发生时有条不紊地开展救援工作，做好应急处置和抢险救援的组织工作，最大限度的减少事故造成的人员伤亡、财产损失的社会危害，我项目部制定如下应急预案措施。由项目部自行成立应急救援指挥部1、组织机构：1）、总指挥（总负责人）: 2）34、副总指挥（现场负责）： 3）、成员： 裴建平 杨进虎 苏金义 刘永明 任国良 苏明禄 刘永成 张继顺2、职责：如发生一般工程安全事故，未造成人员的伤亡时，指挥部组织现场停止施工，并对本施工方案进行修改，制定方案，采取相应的处理措施.若发生重大事故，总指挥是处置安全事故的组织者和指挥者，负责指挥事故应急救援处置工作.指挥部对施工中发生事故的原因进行分析，并出具相应的专业技术处理方案，及时通知医院及派出所等部门，并进行抢险救援工作。指挥部应会同有关部门,如安全监督部门等，处理伤亡人员的善后工作3、应急器材：现场设有药箱2个，各种应急药物、纱布、单架1付、医用氧气瓶1瓶。4、报告程序：发生安全事故35、时按照下列程序报告：项目部应即拨打报警电话，向工程公司及集团公司主管部门汇报，保护现场，报告事故发生的地点、时间、和简要情况，并随时报告事故的后续情况，通知医疗单位及时对伤亡人员实施救治和处置。（八）监测措施1、 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移.2、 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面(梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。3、 监测措施混凝土浇筑过程中,派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。4、 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”自动安平水准仪2千米36、往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000检测板手15、 监测说明班组每日进行安全检查,项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1）杆件的设置和连接，抱柱方式、连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)抱柱是否牢靠；3）架体是否有不均匀沉降,垂直度偏差；4）施工过程中是否有超载现象；5)安全防护措施是否符合规范要求；6）支架与杆件是否有变形现象；6、 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1）本工程立柱水平监测预警值为1037、mm，立柱沉降监测预警值为5mm,立柱垂直偏差在24mm以内；2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土,疏散人员，并及时进行加固处理。附：监测点布置图六、 劳动力计划根据施工进度计划及施工流水段划分进行劳动力安排,主要劳动力分工及数量,见下表:劳动力准备一览表施工部位主楼(1-22轴/A-L轴线）地下车库（KP轴/1/7轴）木工（人）2040普工(人）48七、 附图1. 进度计划现场平面布置图八、 应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥,为有效、及时的抢救伤员,防止事故的扩大,减少经济损失，保护生态环境和资源,把事故降低到最小程度,制定本预38、案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。（1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时,负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4） 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告.3、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报,并联络报警，组织抢救。（2） 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主39、管部门作出书面报告。（3） 现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A) 火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延.注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火.(B) 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时,可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露,不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素.(C) 高温中40、暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热,降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时,及时送医院治疗。(D) 其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害,积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：王怀宁手机:安全员：张继顺手机：技术负责人:王建伟手机:医院救护中心:120 匪警：110 火警:119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使41、用。九、 车库框架柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm,B方向对拉螺栓1道,柱模板的截面高度 H=600mm,H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 5200mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm.柱箍采用双钢管48mm3。5mm。柱模板竖楞截面宽度40mm，高度80mm。B方向竖楞5根，H方向竖楞5根。面板厚度18mm,剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm2。柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇42、混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间,为0时（表示无资料)取200/(T+15），取3.000h； T -混凝土的入模温度，取20.000； V -混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3。000m；混凝土坍落度影响修正系数,取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.090kN/m2考虑结构的重要性系数0.90,实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:43、 F1=0。9027。090=24。381kN/m2考虑结构的重要性系数0。90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0。904.000=3。600kN/m2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1。224。3810。500+1。403。6000。500=17.149kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 50。001。801.80/6 = 27。00cm3；截面惯性矩 I = bh3/144、2 = 50。001。801。801。80/12 = 24.30cm4；式中:b为板截面宽度，h为板截面高度。（1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距（N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0。100ql2其中 q 荷载设计值（kN/m)；经计算得到 M = 0。100（1.2012。190+1.401.800)0。1400。140=0.034kN。m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.03410001000/27000=1.245N/mm2面板的抗弯强度验算45、 f f,满足要求！(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。600（1。2012.190+1.41。800）0。140=1.440kN截面抗剪强度计算值 T=31440.0/(2500。00018.000)=0.240N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67712.1901404/(1006000243000)=0。022mm面板的最大挠度小于140.0/250，满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板46、传递的荷载,应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.140m。荷载计算值 q = 1。224.3810。140+1。403。6000。140=4。802kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下：均布荷载 q =P/l= 2.401/0.500=4。802kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0。14.8020。50最大剪力 Q=0。6ql = 0。60。5004.802=1。440kN最大支座力 N=1。1ql = 1。10.5004.802=2.641kN截面力学参数为本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 47、W = bh2/6 = 4.008。008。00/6 = 42。67cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 4。008.008.008.00/12 = 170。67cm4；式中:b为板截面宽度,h为板截面高度。(1）抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.120106/42666.7=2.81N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2，满足要求!（2）抗剪计算最大剪力的计算公式如下： Q = 0。6ql截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31440/(24080）=0.675N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2抗剪强度计算满足48、要求!(3）挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6773。413500。04/（1009000。001706667。0)=0。094mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224。38+1。403.60)0。140 0.500 = 2.40kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图（kN。m）支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 49、Mmax=0。253kN。m最大变形 vmax=0。025mm最大支座力 Qmax=7.562kN抗弯计算强度 f = M/W =0.253106/10160.0=24。90N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于410。0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A -对拉螺栓有效面积 (mm2）； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;对拉螺栓的直径（mm）： 16对拉螺栓有效直径(mm）: 14对拉螺栓有效面积（mm2)： A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值50、（kN）: N = 24。480对拉螺栓所受的最大拉力（kN): N = 7.562B方向对拉螺栓强度验算满足要求！七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = （1。224.38+1.403。60)0.140 0.500 = 2。40kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m）支撑钢管剪力图(kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图（mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0。025mm最大支座力 Qmax=7。562kN抗弯51、计算强度 f = M/W =0。253106/10160。0=24.90N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于410。0/150与10mm,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算计算公式： N N = fA其中 N -对拉螺栓所受的拉力； A -对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 16对拉螺栓有效直径(mm): 14对拉螺栓有效面积（mm2)： A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值（kN)： N = 24。480对拉螺栓所受的最大拉力（kN): N = 7。562H方向对拉螺栓强52、度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！十、 地下车库剪力墙墙模板计算书（一）.墙模板基本参数计算断面宽度350mm，高度5200mm，两侧楼板厚度400mm.模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距150mm,内龙骨采用4080mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距400+500+600+600+600+600+600+600mm，断面跨度方向间距450mm，直径16mm。面板厚度15mm,剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.53、0N/mm2. 模板组装示意图（二)、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中 c- 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15)，取5。714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； - 混凝土坍落度影响修正系数,取0。850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=2854、.800kN/m2考虑结构的重要性系数0。90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0。9027。000=24。300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0。904。000=3。600kN/m2。（三）、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取4.80m。荷载计算值 q = 1。224。3004。800+1.403.6004。800=164.160kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 480。0055、1。501.50/6 = 180。00cm3; 截面惯性矩 I = bh3/12 = 480.001。501.501。50/12 = 135。00cm4；式中：b为板截面宽度,h为板截面高度。 计算简图 弯矩图（kN。m） 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=9.850kN N2=27.086kN N3=27。086kN N4=9。850kN最大弯矩 M = 0。369kN.m最大变形 V = 0.049mm（1）抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0。356、6910001000/180000=2.050N/mm2面板的抗弯强度设计值 f,取15。00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！(2）抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=314774.0/（24800.00015.000）=0.308N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2面板抗剪强度验算 T T,满足要求!（3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.049mm面板的最大挠度小于150.0/250，满足要求！（四）、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1524。30+1.40。157、53.60=5.130kN/m挠度计算荷载标准值q=0。1524.30=3。645kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图（kN.m） 内龙骨剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下: 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图（mm）经过计算得到最大弯矩 M= 0。410kN.m经过计算得到最大支座 F= 4。042kN经过计算得到最大变形 V= 0.708mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.008.008.00/6 = 42.67cm3; 截面惯性矩 I 58、= bh3/12 = 4。008。008。008。00/12 = 170.67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度.（1）内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.410106/42666.7=9.61N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15。0N/mm2,满足要求！（2）内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32052/（24080)=0。962N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求！（3）内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.708mm内龙骨的最大挠度小于600。0/250，满足要求！59、（五）、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算.集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m) 支撑钢管剪力图（kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0。485kN.m最大变形 vmax=0.100mm最大支座力 Qmax=13.205kN抗弯计算强度 f = M/W =0。485106/10160。0=47。74N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求!支撑钢管60、的最大挠度小于450。0/150与10mm，满足要求!（六）、对拉螺栓的计算计算公式：N N = fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2）； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2；对拉螺栓的直径（mm）： 16对拉螺栓有效直径（mm）： 14对拉螺栓有效面积（mm2)： A = 144.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN）： N = 24.480对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13。205对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！十一、 地下车库碗扣式钢管楼板模板支架计算书依据规范：建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-261、008建筑施工模板安全技术规范JGJ 1622008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB500172003混凝土结构设计规范GB500102010建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数：钢管强度为205。0 N/mm2,钢管强度折减系数取1。00。模板支架搭设高度为4.8m，立杆的纵距 b=1。20m,立杆的横距 l=1。20m，立杆的步距 h=1.50m.面板厚度18mm，剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2。木方4080mm,间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量62、9000。0N/mm2.梁顶托采用双钢管483.5mm。模板自重0。20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48。33.6。钢管惯性矩计算采用 I=（D4d4）/64，抵抗距计算采用 W=（D4-d4）/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25。1000。2001。200+0。2001。200=6。264kN/m活荷载标准值 q2 = (0。000+2.563、00)1.200=3。000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 120.001。801.80/6 = 64。80cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 120.001.801。801。80/12 = 58.32cm4;式中：b为板截面宽度,h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f -面板的抗弯强度计算值（N/mm2）； M -面板的最大弯距(N。mm）； W -面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载64、设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100（1。206。264+1.403.000)0.3000。300=0。105kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。10510001000/64800=1.627N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！(2）抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600（1。206。264+1.43。000）0.300=2.109kN截面抗剪强度计算值 T=32109.0/（21200。00018.000）=0.146N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求！（3）挠度计算 v = 65、0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0。6776.2643004/（1006000583200）=0。098mm面板的最大挠度小于300。0/250，满足要求！二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1。荷载的计算（1)钢筋混凝土板自重（kN/m)： q11 = 25.1000。2000.300=1.506kN/m（2）模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0。2000。300=0。060kN/m(3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0。300=066、。750kN/m静荷载 q1 = 1。201.506+1。200.060=1.879kN/m活荷载 q2 = 1.400。750=1.050kN/m计算单元内的木方集中力为(1.050+1。879）1。200=3。515kN2。木方的计算按照三跨连续梁计算,计算公式如下：均布荷载 q = P/l = 3.515/1.200=2。929kN/m最大弯矩 M = 0。1ql2=0.12。931.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.61。2002.929=2.109kN最大支座力 N=1。1ql = 1.11.2002.929=3.867kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W67、分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.008。008。00/6 = 42。67cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.008。008。008。00/12 = 170。67cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.422106/42666。7=9.89N/mm2木方的抗弯计算强度小于15。0N/mm2,满足要求!（2）木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32109/（24080）=0。989N/mm2截面抗剪强度设计值 T=68、1。30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度（即木方下小横杆间距)得到q=1。566kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0。6771.5661200.04/(1009000.001706667.0)=1.431mm木方的最大挠度小于1200.0/250，满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 3.867kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图（kN。m)托梁剪力图（kN)变形的计算按照69、规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 17。183kN经过计算得到最大变形 V= 2.028mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；（1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1。927106/1.05/10160.0=180.63N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求!（2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 2.028mm顶托梁的最大挠度小于1200。0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值（立杆轴70、力）作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1。静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重（kN）： NG1 = 0.1824。800=0。875kN(2）模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2001.2001。200=7。229kN经计算得到,静荷载标准值 NG = （NG1+NG2+NG3）= 8.392kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2。500+0.000)1。2001。200=3.600kN3.不考虑风荷载71、时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。20NG + 1。40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:其中 N 立杆的轴心压力设计值,N = 15.11kN i -计算立杆的截面回转半径，i=1。59cm； A 立杆净截面面积，A=5。060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩）,W=5.260cm3； f -钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度,a=0.20m； h -最大步距,h=1.50m; l0-计算长度，取1.500+20.200=1.900m；-由长细比，为1900/16=119；轴72、心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0。458;经计算得到=15110/(0。458506）=65。201N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=319.05所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除.碗扣式钢管楼板模板支架计算满足要求！十二、 主楼剪力墙模板本工程剪力墙模板的设计按照车库剪力墙进行选型施工，验算过程参见目录十、 地下车库剪力墙墙模板计算书P31。十三、 主楼梁模板计算书依据规范：建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ1662008建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB73、500092012钢结构设计规范GB500172003混凝土结构设计规范GB500102010建筑地基基础设计规范GB500072011建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1。00.模板支架搭设高度为4。8m，梁截面 BD=200mm700mm，立杆的纵距（跨度方向) l=0.90m,立杆的步距 h=1。50m,梁底增加4道承重立杆.面板厚度18mm，剪切强度1。4N/mm2,抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4080mm,剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2,弹性74、模量9000。0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1。20m。顶托采用木方: 8040。00mm。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0。20kN/m2，混凝土钢筋自重25。50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2.扣件计算折减系数取1。00。图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为48。33。6.钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64,抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D.一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等.1。荷载的计算：（1)75、钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.900=16.065kN/m(2）模板的自重线荷载（kN/m）： q2 = 0.2000。900（20.700+0.200）/0。200=1。440kN/m（3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：经计算得到，活荷载标准值 P1 = （2。500+2。000)0.2000.900=0。810kN均布荷载 q = 1.2016.065+1。201。440=21.006kN/m集中荷载 P = 1。400。810=1.134kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：76、截面抵抗矩 W = bh2/6 = 90。001。801。80/6 = 48.60cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 90。001。801。801.80/12 = 43.74cm4；式中:b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN。m）剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:变形计算受力图变形图（mm）经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2。668kN N2=2.668kN最大弯矩 M = 0.161kN。m最大变形 V = 0。137mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.1611000100077、/48600=3。313N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15。00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！(2）抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32667.0/（2900.00018。000）=0.247N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T,满足要求！（3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.137mm面板的最大挠度小于200。0/250,满足要求！二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算,计算公式如下：均布荷载 q = P/l = 2.668/0。900=2。964kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=078、。12.960。90最大剪力 Q=0。6ql = 0.60.9002.964=1。601kN最大支座力 N=1.1ql = 1。10。9002。964=2。934kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4。008。008.00/6 = 42.67cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 4。008。008.008。00/12 = 170。67cm4；式中：b为板截面宽度,h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0。240106/42666。7=5.63N/mm2木方的抗弯计算强度小于15。0N/m79、m2,满足要求!(2）木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31601/（24080）=0。750N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！（3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值,均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度（即木方下小横杆间距)得到q=1.945kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0。6771。945900.04/（1009000.001706667.0）=0。562mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足80、要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.031kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0。146kN.m经过计算得到最大支座 F= 2.981kN经过计算得到最大变形 V= 0。420mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = bh2/6 = 8.004.004.00/6 = 21。33cm3；截面惯性矩 I = bh3/12 = 8.004.004。81、004.00/12 = 42。67cm4;式中:b为板截面宽度，h为板截面高度.（1）顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.146106/21333。3=6。84N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15。0N/mm2,满足要求!(2）顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32673/（28040)=1。253N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!（3）顶托梁挠度计算最大变形 v =0.420mm顶托梁的最大挠度小于400.0/250,满足要求!四、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定82、性计算公式为：其中 N -立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=2。981kN （已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.200.1684.800=0。966kN N = 2。981+0.966=3.947kN i 计算立杆的截面回转半径,i=1.59cm; A -立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩），W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2； a -立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1。50m; l0计算长度,取1。500+20。300=2。183、00m；由长细比，为2100/16=132；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到0。386;经计算得到=3947/（0.386506)=20.186N/mm2;不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51。4Wklal0/16其中 Wk风荷载标准值(kN/m2）; Wk=uzusw0 = 0。3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la立杆迎风面的间距84、，1。20m； lb-与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51。40.2251。2002。100/16=0.248kN。m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.2251.2002.1002.100/80。248; Nw-考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=2。981+1。20。805+0.91。40.078/0.900=4.057kN经计算得到=4057/（0.386506)+78000/5260=34.115N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f，满足要求！十四、 主楼碗扣式钢管楼板模板支架计算书本工程楼板模板支架的设计按照车库楼板模板支架进行选型和施工,验算过程参见十一、 地下车库碗扣式钢管楼板模板支架计算书p41