1、xx化学工业有限公司一期空分冷箱拆除脚手架搭拆安全专项施工方案工程名称：xx化学工业有限公司一期空分冷箱拆除工程地址：xx化学工业有限公司院内建设单位：xx化学工业有限公司施工单位：编制审核批准年月日目 录1、编制说明12、编制依据13、工程概况14、脚手架施工方案15、材料选择及构造要求106、脚手架检查与验收117、脚手架搭设安全措施128 脚手架拆除安全措施139、搭设注意事项：1510、资源供应计划16附件：脚手架计算书1冷箱拆除脚手架安全专项施工方案1、编制说明1。1 本方案为冷箱拆除专项脚手架方案.1.2 方案原则按照脚手架正常搭设,但也充分考虑到冷箱内部塔体及管线的复杂情况。1.2、3 本方案本着安全第一、保证工期的原则进行编制。2、编制依据2。1 施工现场的实际情况。2。2 冷箱施工图纸。2。3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2.4建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091)3、工程概况3。1 冷箱内部尺寸约为8。58.5m，冷箱绝对高度为67m。3.2 冷箱拆除，需要在内部搭设双排脚手架进行配合。4、脚手架施工方案4.1、脚手架施工总体思路冷箱总高度为67m,脚手架搭设高度为65m左右，采用扣件式钢管(483。5)搭设。脚手架搭设不得破坏塔体结构及附件,应尽可能避开。采用单立杆双排脚手架，围绕冷箱内壁搭设，距离冷箱内壁150-200mm3、.按规范规定，单立杆双排脚手架最大搭设高度不得大于50m,此脚手架搭设高度约65m左右，大于规范要求的规定，因此必须采取分段卸荷的措施.如果内部管线复杂，无法进行卸荷的情况下，在15米以下必须采用双立杆以保证脚手架立杆的稳定性。脚手架的拆除随冷箱壁筒节拆除而拆除，在冷箱壁切割后吊装前将脚手架连接在冷箱壁的连接点拆除掉。4。2、脚手架搭设参数要求4。2。1 脚手架搭设参数搭设参数钢管落地脚手架立杆横向间距lb （m)1。05立杆纵向间距la（m）1。5立杆步距h(m)1.5连墙件设置二步三跨，与冷箱壁焊接剪刀撑设置每面均设置，角度约604.2。2 脚手架搭设平面及里面示意图4.3、脚手架施工要点4、4.3.1 立杆设置(1）立杆底部应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，离底座20cm左右。(2)立杆接长采用对接扣件连接,立杆与大横杆采用直角扣件连接.接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm，当必须采用搭接连接时,搭接部位扣件不少于2道。(3）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。(4）立杆及纵横向水平杆构造要求见下图：（5）由于箱体内结构复杂,立杆可随时从箱体侧壁型钢上生根,但必须保证结构连续。4。3.2 纵向水平杆（1） 纵向水平杆宜设置在立杆内侧其长度不宜小于3 跨（2） 纵向水平杆接长宜5、采用对接扣件连接也可采用搭接对接搭接应符合下列规定：1）纵向水平杆的对接扣件应交错布置:两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3(如图所示)2)搭接长度不应小于1m 应等间距设置3 个旋转扣件固定端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm3）当使用冲压钢脚手板木脚手板竹串片脚手板时纵向水平杆应作为横向水平杆的支座用直角扣件固定在立杆上当使用竹笆脚手板时纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上并应等间距设置间距不应大于400mm(如图所示）.4。3.3 横向6、水平杆（1） 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。（2） 作业层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。（3） 当使用冲压钢脚手板木脚手板时双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。4。3.4 脚手板设置（1)作业层脚手板应铺满铺稳，离开墙面120-150mm。（2)钢脚手板应设置在三根横向水平杆上。（3）当脚手板长度小于2m时,可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定,严防倾翻，脚手板的铺设可采用对接平铺亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时接头7、处必须设两根横向水平杆脚手板外伸长应取130-150mm。 两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm(如下图）。脚手板搭接铺设时接头必须支在横向水平杆上搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。（4）作业层端部脚手板探头长度应取150mm 其板长两端均应与支承杆可靠地固定。4。3.5 连墙件设置(1）连墙件采用两步三跨进行设置，在该部位将横向水平杆伸长与冷箱壁钢板或钢梁进行焊接。（2）在该部位冷箱壁侧壁拆除前将连墙拆除掉,以免影响冷箱侧壁的拆除吊装。4.3。6 剪刀撑设置(1）为保证脚手架的整体稳定，抵抗风荷载的作用，需在脚手架四面内外立杆设置剪刀撑。(2)剪刀撑角度8、为60，剪刀撑宽度不应小于4跨,不应小于6m，剪刀撑最多跨越的立杆根数不得大于5根。（3）剪刀撑应由底到顶连续设置。（4）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。（5）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm.4。3。7 内部爬梯设置（1)在内部设置上人爬梯，每节高度不大于450mm.(2）每20m高度设置一层休息平台。用跳板在5m范围内满铺.4.3。8 防护层设置（1）在施工操作层应满铺跳板，并将跳板与脚手架固定锁死.(2)在上一操作层满铺跳板的同时，在下一个施工操作层满铺跳板作为防护层。（3）在上下两层操作层之间设置双层安全网（上一9、层施工完毕后可重复使用)。（4）在操作层设防护栏杆,栏杆高度为1。2m。在防护栏杆侧面设置密目安全网。4。3。9 脚手架的卸荷措施由于脚手架的搭设高度较高,单立杆双排脚手架一次搭设高度超过50m,将不满足规范的要求，立杆的稳定性不满足要求,为保证安全,采取如下几条卸荷措施:（1）每隔20m左右采取分段卸荷措施，按立杆间距内外立杆增设脚手架斜支撑，将立杆底部落在冷箱壁型钢上，并与冷箱壁型钢进行点焊固定.(2）如果条件不允许进行斜撑,在脚手架立杆底部15m范围内设置双立杆，以保证脚手架底部立杆的稳定性。4。4 脚手架拆除4。4。1 脚手架拆除按冷箱壁筒节的拆除从上至下分段拆除。4。4。2 拆除的原10、则是先搭的后拆，后搭的先拆的原则进行。最终的目的是为冷箱壁的拆除吊装提供操作面，但不能影响冷箱壁的拆除吊装。5、材料选择及构造要求5.1 脚手架钢材强度等级Q235-A,钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。5.2 本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm.钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。5。3 搭设架子前应进行保养,除锈并统一涂11、色，颜色力求环境美观.5.4 脚手板、脚手片采用符合有关要求.5.5 安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透,1。61。8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求,选用绿色.要求阻燃,使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证,以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。5.6 连墙件材料采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB 700-88）中Q235A钢的要求.6、脚手架检查与验收6.1 脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格，挂脚手架合格标志牌后方可交付使用。6。2 脚手架搭设使用前应按下列12、阶段进行质量检查，发现问题应及时校正。（1）每搭设完10m高度后;(2）操作层施加荷载前；（3)达到设计高度后。6.3脚手架在使用阶段应进行检查，包括：（1)操作层上的施工荷载应符合设计要求,不得超载;(2)不得将设备支架、管托等其他设备等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备；（3）六级及六级以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业,雨后上架操作应有防滑措施.（4）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；（5）连墙杆撑;要拆除上述任一杆件均应采取安全措施，并报主管部门批准.严禁在脚手架基础及其邻近进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准.（6）在脚13、手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；（7）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等应按国家现行标准执行。6.4 脚手架验收时应具备下列文件：（1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件；(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录；（4）脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录，6.5 脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项,井记人施工验收报告。(1)、构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠;(2）、安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；(3）、基础是否平整坚实14、支垫是否符合规定；（4)、连墙件的数量、位置和设置是否符合要求;(5)、垂直度及水平度是否合格。7、脚手架搭设安全措施7。1 脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准特种作业人员安全技术考核管理规则考核合格的专业架子工.搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋。7。2 脚手架搭设人员必须体检合格，并持有体检合格报告。7。1 脚手架应有避雷设施及接地设施，并检测接地电阻不大于30。7。3 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。7。4 脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用.7。5 在脚手架搭设过程中，在期作业范围内设置15、安全绳,必须保证在脚手架上行走的人员具有安全保护。7.6 外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋.7.7 严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7.8 在冷箱壁吊装前必须检查脚手架是否与冷箱壁相连接,如有连接必须及时断开,保证吊装过程不破坏脚手架的整体稳定.7.9 脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。7。10 严格控制施工荷载,脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。7。11 施工时不允许多层同时作业。7。12 当作业16、层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。8 脚手架拆除安全措施8.1 接收到项目部脚手架架体拆除任务书后方可进行拆除作业工作。8。2 拆除现场设警戒区域，挂醒目的警戒标志。警戒区域内严禁非操作人员通行或在脚手架下方继续施工，监护人员履行职责，配备良好的通讯装置。8。3 仔细检查吊运机械包括夹具是否安全可靠，吊运机械不允许搭设在脚手架上，另立设置。8.4 拆除人员进入岗位以后，先进行检查，加固松动部位,清除步层内留的材料、物件及垃圾块,所有清理物安全输送至地面，严禁高处抛掷.8。5 按搭设的反程序进行拆除,即安全网竖脚手板垫铺脚手板防护栏杆-搁栅-剪刀撑杆连墙17、杆-大横杆小横杆立杆底排的大横杆、搁栅、平杆、斜撑杆.（即先搭后拆，后搭先拆的顺序进行拆除.)8.6 不允许分立面拆除或上、下二步同时拆除，认真做到一步一清、一杆一清。8。7 所有连墙杆、剪刀撑杆件、登高措施必须随脚手架步层拆除同步进行下降。不准先行拆除。8.8 所有杆件与扣件，在拆除时分离，不允许杆件上附着扣件输送到地面或两杆同时拆下输送地面。8。9 所有铺脚手板拆除时,自外向里竖立,搬运防止自里向外翻起。严禁脚手板上的垃圾物件直接从高处坠落伤人。8。10 当日完工后，仔细检查岗位周围情况,如发现留有隐患的部位，及时进行修复或继续完成至一个程序，一个部位的结束，方可撤离岗位。9、搭设注意事项18、:9.1 立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。9。2 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。9.3 脚手架必须配合施工进度搭设,一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。9.5 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。9.5 剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。9.6 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。9.7 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高度不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。9.8 各构配件严禁抛至地面。9。9 脚手架搭拆过程中要注意对塔体及管线的保19、护，尽量避免直接与塔体及管线接触，实在避免不开，应采取加设斜撑或其他的方法加以解决。10、资源供应计划10。1 劳动力计划表序号工种名称数量1起重工22架子工103力工1010.2 材料供应计划表序号材料名称单位数量1木跳板块1002脚手杆m32003钢跳板块804安全网M2120附件:脚手架计算书第一部分：不采用卸荷计算一、参数信息:1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为 65 m，15米以下采用双管立杆,15米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手20、架沿墙纵向长度为 150。00 m;采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件;连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m，水平间距4。5 m,采用焊缝连接；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2;脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:1 层；3。风荷载参数本工程地处陕西榆林市，基本风压0.35 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0。92，计算立杆稳定性时取0。74，风荷载体型系数s 为0.214；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）：0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2）：0。300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):021、.150；安全设施与安全网（kN/m2)：0.005；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m）：0。038；脚手板铺设总层数:10；二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ;脚手板的荷载标准值： P2= 0.31.5/3=0.15 kN/m ；活荷载标准值： Q=21.5/3=1 kN/m;荷载的计算值: q=1.20.038+1.20。15+1。41 = 1。62622、 kN/m; 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下： Mqmax = ql2/8最大弯矩 Mqmax =1。6261。052/8 = 0。224 kNm；最大应力计算值 = Mqmax/W =44.113 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =44.113 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求!3。挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0。15+1 = 1.188 kN/m ; qmax = 5ql4/384EI最大挠度 = 5。01.18810504/（3842.06105123、21900)=0。749 mm；小横杆的最大挠度 0。749 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.1。荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0。0381.05=0.04 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0。31.051.5/3=0.158 kN；活荷载标准值: Q= 21。051。5/3=1。05 kN；荷载的设计值: P=（1。20。04+1。20。158+1。41。05)/2=0.854 kN； 大横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小24、横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和. Mmax = 0。08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0。080。0381.51。5=0。007 kNm； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷载最大弯矩计算：M2max=0。2670.8541.5= 0。342 kNm；M = M1max + M2max = 0。007+0。342=0。349 kNm最大应力计算值 = 0.349106/5080=68.664 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 68。664 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考25、虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位:mm;均布荷载最大挠度计算公式如下： max = 0。677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度: max= 0。6770。03815004 /(1002。06105121900） = 0。052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下： pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.04+0.158+1.05)/2=0.624kN = 1。8830。62415003/ （ 100 2。06105121900） = 1.579 mm；最大挠度和：= m26、ax + pmax = 0.052+1.579=1.631 mm；大横杆的最大挠度 1。631 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2。5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值： P1 = 0。0381。052/2=27、0.04 kN;大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0。31。051。5/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2（0。04+0.058+0。236)+1.41。575=2.606 kN;R 8。00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值,为0.1394kN/m NG1 = 0。1394+(1。052/2)0。03828、/1.5065。00 = 10。808kN；(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板,标准值为0。3kN/m2 NG2= 0.3101.5（1。05+0。3)/2 = 3.038 kN；(3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0。15kN/m NG3 = 0。15101。5/2 = 1。125 kN；（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.565 = 0。488 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 15.458 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总29、和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值 NQ = 21.051。51/2 = 1.575 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0。851.4NQ = 1.215。458+ 0.851。41。575= 20.424 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1。215.458+1.41。575=20.755kN；六、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设部分，按照构造要求设置,不进行稳定性计算，只进行单立杆的稳定性计算。风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范(G30、B50009-2001）的规定采用：0 = 0。35 kN/m2; z 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0。7 0。350.740。214 = 0.039 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为： Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 = 0.85 1。40。0391。51.52/10 = 0.016 kNm；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = Nd = 20.4231、4 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A） f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 20.755kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001)表5.3。3得 : k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5.3。3得 ： = 1。5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定:l0 = 2。599 m;长细比: L0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0。262立杆净截面面积32、 ： A = 4.89 cm2;立杆净截面模量（抵抗矩) ：W = 5。08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 20424.09/（0。262489）+15582。327/5080 = 162.484 N/mm2；立杆稳定性计算 = 162.484 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!不考虑风荷载时 = 20754。84/（0.262489）=161.998 N/mm2；立杆稳定性计算 = 161.998 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算： 33、按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3。6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:Hs = Af - (1。2NG2k + 0。851.4(NQk + MwkA/W）/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN)计算公式为:NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.65 kN;活荷载标准值 :NQ = 1。575 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / （1。40。85） = 0.016 /（1.4 0.85) = 0。34、013 kNm；Hs =（ 0。2624。89104205103-（1.24。65+0.851.4（1.575+0。2624.891000.013/5.08）)/（1。20.139）=110.097 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5。3。6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0。001Hs）H = 110。097 /（1+0。001110。097)=99.177 m;H= 99。177 和 50 比较取较小值.经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为50m，等于H,满足要求35、！八、连墙件的稳定性计算： 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0。214，00。35,Wk = 0.7zs0=0.7 0.920。2140。35 = 0.048 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13。5 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算:Nlw = 1.4WkAw = 0。912 kN;连墙件的轴向力设计36、值 Nl = Nlw + N0= 5.912 kN；连墙件承载力设计值按下式计算:Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度; A = 4。89 cm2;f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9494。8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 5.912 Nf = 95。133，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用焊接方式与墙体连接,对接焊缝强度计算公式如下 = N/lwt fc 或 ft其中 N为连墙件的轴向拉力,N=5。912 kN；lw为连墙件的周长，取37、Lw=pid=150.796 mm；t为连墙件钢管的厚度，t=3。5 mm;ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0 N/mm2;经过焊缝抗拉强度 =5911。653 /（ 150。7963。5）= 11。201 N/mm2;经过焊缝抗拉强度= 11.201 ft =185；对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求！第二部分 采用分段卸荷方案一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1。05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管38、类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件;连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 m,水平间距4.5 m，采用扣件连接;连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值：2.000 kN/m2；脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数：2 层；3.风荷载参数本工程地处浙江杭州市，基本风压0。4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0。92，计算立杆稳定性时取0。74，风荷载体型系数s 为0。214；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m)：0。1394；脚手板自重标准值(kN/m2）：0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m）:0。150；安全设施与安全39、网(kN/m2):0.005;脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m）：0.038;脚手板铺设总层数：13；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值（kPa）：120.00；立杆基础底面面积（m2):0。20;地基承载力调整系数:1。00.二、大横杆的计算：按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）第条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0。038 kN/m ；脚手板40、的自重标准值：P2=0。31。05/(2+1)=0.105 kN/m ;活荷载标准值： Q=21.05/（2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值： q1=1.20。038+1.20.105=0.172 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40。7=0。98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0。080.1721。52+0.100。981。52 =041、.251 kNm；支座最大弯距计算公式如下： M2max = 0.10q1l2 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100。1721.52-0。1170.981.52 =0。297 kNm;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max（0.251106,0。297106)/5080=58.465 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 58.465 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0。677q1l4 + 0。990q2l4)/100E42、I其中:静荷载标准值： q1= P1+P2=0。038+0.105=0。143 kN/m； 活荷载标准值： q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770。14315004/（1002。06105121900)+0.9900.715004/(1002。06105121900） = 1。593 mm；大横杆的最大挠度 1.593 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算：根据JGJ1302001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利43、荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0381。5 = 0。058 kN；脚手板的自重标准值：P2=0。31。051。5/（2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/（2+1） =1.050 kN；集中荷载的设计值： P=1。2(0。058+0.158)+1.4 1.05 = 1。728 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20。0381.052/8 = 0。006 kNm；集中44、荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.7281。05/3 = 0。605 kNm ;最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.611 kNm;最大应力计算值 = M / W = 0.611106/5080=120.313 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =120。313 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03810504/(3845、42.06105121900） = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0。158+1。05 = 1。265 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl（3l2 4l2/9)/72EIpmax = 1265.11050（310502-410502/9 ） /(722。06105121900） = 2.07 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0。024+2。07 = 2.094 mm；小横杆的最大挠度为 2。094 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣46、件抗滑力的计算：按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5。2。5)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取8。00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;大横杆的自重标准值： P1 = 0.0381.52/2=0。058 kN；小横杆的自重标准值： P2 = 0.0381.05/2=0.02 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31。051.5/2=0。236 kN;活荷载标准值： Q =47、 21。051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2（0。058+0。02+0.236)+1。41。575=2.582 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五、脚手架立杆荷载计算： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：（1）每米立杆承受的结构自重标准值,为0.1394kN/m NG1 = 0。1394+（1.502/2)0.038/1.5020。00 = 3。556kN；（2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0。3131。5(1。05+0。3)/2 = 3.949 k48、N;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0。15131.5/2 = 1.462 kN；(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005 kN/m2 NG4 = 0。0051.520 = 0.15 kN;经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.117 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值 NQ = 21。051.52/2 = 3.15 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1。2 NG+0.851。4NQ = 1。2949、.117+ 0。851。43.15= 14.689 kN；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1。4NQ=1.29.117+1.43。15=15。351kN；六、立杆的稳定性计算： 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0。7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用：0 = 0。4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范(GB500092001)的规定采用：z= 0.74; s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为： Wk = 0。7 0。40。740.214 =50、 0.044 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为： Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0。85 1。40.0441。51。52/10 = 0。018 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/（A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 14。689 kN;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 = N/（A） f立杆的轴心压力设计值 :N = N= 15。351kN；计算立杆的截面回转半径 :i = 1。58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5。3.3得 ： k = 1。155 ；计算51、长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）表得 ： = 1。5 ；计算长度 ，由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m;长细比： L0/i = 164 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩) ：W = 5。08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 14689。2/(0。262489）+17808.374/5080 = 118。159 N/mm2；立杆稳定性计算 = 118.159 N/mm2 小于 52、立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 15350.7/（0。262489)=119。817 N/mm2；立杆稳定性计算 = 119。817 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5。3。6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:Hs = Af （1.2NG2k + 0.851。4（NQk + MwkA/W）)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN）计算公式为：NG253、K = NG2+NG3+NG4 = 5。561 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3。15 kN;每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / （1.40。85） = 0。018 /（1.4 0.85） = 0.015 kNm;Hs =（ 0.2624.89104205103（1.25。561+0.851。4(3.15+0.2624。891000。015/5.08）)）/（1。20。139)=92.02 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）5。3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按54、照下式调整且不超过50米:H = Hs /（1+0.001Hs)H = 92。02 /(1+0.00192.02）=84。266 m；H= 84。266 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为20m,小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0。92，s0。214，00。4，Wk = 0.7zs0=0。7 0。920。2140.4 = 0.055 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2;按建筑施55、工扣件式钢管脚手架安全技术规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN), N0= 5。000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN）,按照下式计算:Nlw = 1.4WkAw = 1.042 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6。042 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 轴心受压立杆的稳定系数;由长细比 l/i = 300/15。8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。9494.8910-4205103 = 95。133 kN;Nl = 6.042 Nf = 95.133，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用单扣件与墙体连接.由以上计算得到 Nl =6.042小于单扣件的抗滑力 8 kN，满足要求!