1、目 录第1章、编制依据1第2章、工程概况1第3章、施工准备23.1技术准备23.2物资准备23。3劳动力准备2第4章、高支模方案设计34.1模板及支撑架的材料选择34.2支撑系统的设计3第5章、高支模方案计算45.1支模方案的计算说明45.2（350mm900mm）层高4。5m梁模板及支架验算45.3（200mm700mm）层高4。5m梁模板及支架验算115。4层高4.5m楼板模板及支架验算185.5梁(900mm高）侧模板计算245.6梁（700mm高）侧模板计算275。7基础承载力验算30第6章、高支模的安装316.1施工顺序316。2门架搭设326.3模板安装336.4验收及拆除的批准程2、序346.5模板工程质量保证措施34第7章、高支模的拆除357。1支顶、模板的拆除357.2模板的清理维修、存放36第8章、高支模施工的安全管理378.1高支模系统施工管理机构378。2高支模的安全管理措施37第9章、监测措施39第10章、针对浇捣砼输送制定的安全措施4010。1施工部署4010。2施工方法40第11章、安全文明施工措施4211.1预防坍塌事故的安全技术措施4211。2预防高空坠落事故的安全技术措施4211。3文明施工措施43第12章、应急救援预案4312。1应急救援机构4412。2应急救援工作程序4412。3应急救援装备4512。4应急救缓药品4512。5应急救援措施45第13、3章、高支模施工图46第1章、 编制依据1。建筑施工门式脚手架安全技术规范JGJ130-2001；2.建筑施工计算手册（ISBN711-04626-2江正荣编著）；3。建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；4.木结构设计规程GB50005-2003;5。混凝土结构工程施工质量验收规范50204-2002;6.建筑工程施工质量验收统一标准GB503002001；7。 PKPM计算软件；8. 广东一建企业标准GDYI-GZ0109-2003；9。建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91)。10.建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200810. 本工程有关施工图纸等。第2章、 工程4、概况本工程为xx工业园C区厂房及生活区宿舍楼工程,位于河源市高新技术开发区。建设单位为河源市xx实业有限公司及河源市移民服务中心,设计单位是中山市第二建筑设计院,监理单位是珠海市巨业建设监理单位有限公司，承建单位是广东省第一建筑工程有限公司.工程规模:本工程包括河源市xx工业园C区厂房、宿舍楼及周边小市政工程，总占地面积20024m2.其中宿舍楼1栋共七层，首层层高为4。5米其余为3。2米;厂房共6栋每栋五层，每栋首层均为6米其余层高均为4.4米.本工程为框架结构，建筑物场地为II类,抗震设防烈度为六度,框架抗震等级为三级，结构安全等级为二级，耐火等级为二级，建筑物地基基础设计等级为丙级.承台5、基础梁混凝土强度等级为C30，承台垫层采用100厚C15混凝土。建筑物的梁、板混凝土强度等级为C25，柱凝土强度等级从承台顶至标高10.400的为C35,标高10。400至14.800为C30、标高14.800以上为C25.本方案为该工程高支模专项施工方案,具体支模部位如下：1、宿舍楼首层层高为4.5m,面积约为9160m2.主要梁截面尺寸有350mm900mm、300mm900mm、200mm700mm、250mm500mm，最大梁截面是350mm900mm，梁最大跨度9.75m,板厚100 mm.2、厂房首层层高6m,支模面积约1830m2。主要梁截面尺寸有350mm900mm、300m6、m900mm、200mm700mm,最大梁截面350mm900mm,梁最大跨度10m，板厚100 mm。宿舍楼、厂房高支模部分搭设在首层基础砼板面（C25砼100mm厚）上，垫板为2条8080mm木方并排铺放。第3章、 施工准备3.1 技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作,并组织施工人员认真学习施工图纸、会审记录、施工方案和施工规范等技术文件，做好三级安全技术交底工作，减少和避免施工误差。3.2 物资准备（1）材料准备：确保材料质量合格,材料供应满足使端面等的偏差应符合规范的规定；门架、钢管宜涂有防不锈漆；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用,出现滑丝大螺7、栓必须更换;新、旧扣件均应进行防锈处理，并对多次使用的受力材料作必要的强度测试。 （2）机具准备:根据施工机具需用量计划，做好机械的租赁和购买计划，并做好进场使用前的检验、保养工作，确保运转正常.（3)周转材料准备:做好门架、模板、钢管等周转料的备料工作，分批分期进场.3.3 劳动力准备（1)根据开工日期和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完成，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。(2)做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按规定进行三级安全技术交底，交底内容包括:施工进度计8、划；各项安全、技术、质量保证措施；质量标准和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同时健全各项规章制度，加强遵纪守法教育。第4章、 高支模方案设计4.1 模板及支撑架的材料选择模板：采用915mm1830mm18mm（厚）胶合板。木枋：采用80mm80mm木枋。支撑系统：门式架、14对拉螺栓等.纵横水平拉杆：选用483。5mm钢管及配件。纵横向剪刀撑：选用483.5mm钢管及配件.垫板：采用脚手架配套底托，垫板为2条8080mm木方并排铺放。4.2 支撑系统的设计本工程高支模方案采用门式脚手架支撑系统。模板系统的设计梁结构：（1）层高为4.5米截面尺寸为350mm900mm及9、300mm900mm，梁底横楞采用80mm80mm木方,间距200mm,顶托采用80mm80mm木枋平铺；梁侧模内龙骨木枋间距为300mm，外龙骨采用双钢管。设置1道14对拉螺栓,纵向间距为600mm.门架纵向间距为0。9m。该梁的支撑系统采用2个FM1217门架.截面尺寸为200mm700mm、250mm500mm的梁梁底横楞采用80mm80mm木方，间距300mm，顶托采用80mm80mm木枋平铺；梁侧立档采用80mm80mm木方,间距400mm。门架纵向间距为0.9m。该梁的支撑系统采用FM1219+ FM1217门架的搭接方式。（2)层高为6米截面尺寸为350mm900mm及300mm10、900mm的梁，梁底横楞采用80mm80mm木方，间距200mm，顶托采用80mm80mm木枋平铺；梁侧模内龙骨木枋间距为300mm，外龙骨采用双钢管。设置1道14对拉螺栓，纵向间距为600mm.门架纵向间距为0.9m。该部分梁可采用2个FM1219+1个 FM1209门架。截面尺寸为200mm700mm的梁梁底横楞采用80mm80mm木方，间距300mm，顶托采用80mm80mm木枋平铺；梁侧立档采用80mm80mm木方，间距400mm。门架纵向间距为0.9m。该梁的支撑系统采用2个FM1219+1个 FM1212门架的搭接方式。板:（1）层高为4.5米板底横楞采用80mm80mm，木方间距11、400mm，顶托采用80mm80mm木方平铺。门架纵向间距为0.9m，门架横向间距为0。6m.门架支撑系统采用2个FM1219门架。（2)层高为6米板底横楞采用80mm80mm，木方间距400mm，顶托采用80mm80mm木方平铺。门架纵向间距为0。9m，门架横向间距为0.6m.门架支撑系统采用2个FM1219+1个FM1217门架。水平加固杆:纵横水平加固杆步距为1.9m，在最顶两步距水平拉杆之间应加设一道水平拉杆，个别地方可适当调整，但步距不超过1。9m。水平加固杆应顶至已浇筑混凝土的墙、柱以上,无法顶至已浇筑混凝土的墙、柱上则应进行“抱柱。剪刀撑布置：竖向剪刀撑在支架外围四边连续布置，中12、间在纵横向每隔10m左右设由上至下竖向连续式剪刀撑宽度在46m,并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。门架支撑可沿梁轴线垂直布置。当垂直布置时，在两门架的两侧应设置交叉支撑。当门架支撑宽度为4跨及以上或5个间距及以上时，应在周边底层、顶层、中间每5列、5排在每门架立杆跟部设通长水平加固杆，并应采用扣件与门架立杆扣牢。超过5米高支模应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑物设置一个固结点，以加强支架的整体抗倾覆能力.在外边梁外侧还应设置斜撑，防止支架向外倾覆。支架顶部支撑采用可调顶托，立杆底托基底采用脚手架配套下托。顶托螺杆不得超过150mm，底托螺杆13、不得超过150mm。第5章、 高支模方案计算5.1 支模方案的计算说明木枋弹性模量 E=9000 N/mm2 夹板弹性模量E=9000 N/mm2 木材抗弯强度设计值取13N/mm2 木材抗剪强度取设计值1。3N/mm2 木材容许挠度l/250 截面惯性矩I=bh3/12 截面抵抗矩W=bh2/6计算层高分别取4.5m和6m，及板厚（100mm厚）进行验算5.2 （350mm900mm）层高4.5m梁模板及支架验算脚手架搭设高度为4.5m,门架型号采用MF1217，钢材采用Q235.门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 = 1.70m，步距1。70m,跨距 l = 1。83m。门架14、 h1 = 1。54m，h2 = 0。08m，b1 = 0。75m。门架立杆采用 42。02。5mm钢管,立杆加强杆采用 26。82.5mm钢管。每榀门架之间的距离0。90m，梁底木方距离200mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm.面板厚度18mm,剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm4。木方剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000。0N/mm4。梁顶托采用8080mm木方。模板自重0.34kN/m2,混凝土钢筋自重25。50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2.梁两侧的楼板厚度0.10m，梁两侧的楼板计算15、长度0。50m. 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递. 集中力大小为 F = 1。225.5000.1000.5000.200=0.306kN. 一、梁模板底模计算 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 35。001。801.80/6 = 18。90cm3; I = 35。001。801.801。80/12 = 17。01cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算,计算简图如下 梁底模面板计算简图 1。抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求: f = M/W f 其中 f - 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m）； q - 16、作用在梁底模板的均布荷载（kN/m）; q=1.20.340。35+24。000。350.90+1.500。350。90+1.42。000。35=10.76kN/m 最大弯矩计算公式如下： M=-0.1010.7620。2002=0。043kN。m f=0.043106/18900。0=2。278N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于13.00N/mm2,满足要求! 2。抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60。20010.762=1。291kN 截面抗剪强度计算值 T=31291/（235018)=017、.307N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3。挠度计算 最大挠度计算公式如下： 其中 q = 0.340.35+24.000。350.90+1.500。350。90=8.152N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6778。152200。04/（1009000。00170100。0）=0。058mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.058mm小于 v = 200/250，满足要求！二、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1.荷载的计算: （1)钢筋混凝土板自重（kN/m）: q1 = 25。5000.9000.20018、=4.590kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0。3400。200（20。900+0.350)/0。350=0.418kN/m （3）活荷载为振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）: 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000。200=0。400kN/m 经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2（4.590+0。418)+1。40.400=6。569kN/m 2。木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图（kN.m) 木方变形图（mm） 木方剪力图（kN) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1。564kN N2=1。653kN 经过计算得到最大弯矩 19、M= 0。784kN。m 经过计算得到最大支座 F= 1。653kN 经过计算得到最大变形 V= 3.5mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8。008.008。00/6 = 85。33cm3； I = 8。008.008.008。00/12 = 341。33cm4； （1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。784106/85333。3=9。19N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！ (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31。653/（28080)=0.387N20、/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求！ (3）木方挠度计算 最大变形 v =3.5mm 木方的最大挠度小于1200.0/250，满足要求！ 三、梁底托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN。m) 托梁变形图(mm） 托梁剪力图（kN） 经过计算得到最大弯矩 M= 0.822kN。m 经过计算得到最大支座 F= 9.415kN 经过计算得到最大变形 V= 1。0mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 8.008。0021、8。00/6 = 85。33cm3; I = 8。008.008。008.00/12 = 341。33cm4; (1）顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。822106/85333。3=9.63N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！ (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33880/（28080）=0。909N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =1。0mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250，满足要求！ 四、门架荷22、载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容: （1)脚手架自重产生的轴向力（kN/m） 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架（MF1217) 1榀 0.205kN 交叉支撑 2副 20.040=0.080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20.006=0.012kN 锁臂 2副 20.009=0.017kN 合计 0。446kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0。446 / 1.950 = 0.229kN/m （2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计23、算（kN/m） 剪刀撑采用48.03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=（41。950）/(41.830)=1.066 20。038（41。830）/cos/(41.950)=0。105kN/m 水平加固杆采用48.03。5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0。038(11.830）/(41。950）=0.009kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个,每米高的钢管重为0。037kN/m； （10.014+40.014）/1。950=0。037kN/m 经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m 经计24、算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0。410kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力2。787kN，2.787kN 第2榀门架两端点力9。415kN，9.415kN 第3榀门架两端点力2。787kN，2.787kN 经计算得到,托梁传递荷载为 NQ = 18。830kN。 五、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1。2NGH + NQ 其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.410kN/m； NQ - 托梁传递荷载，NQ = 18。830kN； H 25、- 脚手架的搭设高度,H = 4。5m。 经计算得到，N = 1.20。4104。500+18。830=21。042kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 21.04kN； Nd 一榀门架的稳定承载力设计值（kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数，由长细比 kh0/i 查表得到,=0。429； k - 调整系数，k=1。13; i - 门架立杆的换算截面回转半径,i=1。54cm； I - 门架立杆的换算截面惯性矩,I=7.36cm4； h0 门架的高度，h0=1。70m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩,26、I0=6.08cm4; A1 - 门架立杆的净截面面积,A1=3。10cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1。54m; I1 门架加强杆的截面惯性矩，I1=1。42cm4； A 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6.20cm2； f - 门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。 Nd调整系数为0.8。 经计算得到，Nd= 0.854。569=43.655kN. 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求!5.3 （200mm700mm）层高4.5m梁模板及支架验算 脚手架搭设高度为4.5m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 27、= 1.90m,步距1.95m，跨距 l = 1。83m.门架 h1 = 1。54m,h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。门架立杆采用42.02。5mm钢管，立杆加强杆采用26。82。5mm钢管。每榀门架之间的距离0.90m，梁底木方距离300mm。梁底木方截面宽度80mm,高度80mm.面板厚度18mm，剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4.木方剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2,弹性模量9000。0N/mm4。梁顶托采用8080mm木方。模板自重0.34kN/m2，混凝土钢筋自重25。50kN/m3，施工活荷载2.028、0kN/m2。梁两侧的楼板厚度0.10m,梁两侧的楼板计算长度0.50m。计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1。225.5000.1000.5000.300=0.459kN。 一、梁模板底模计算 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 20。001。801。80/6 = 10。80cm3; I = 20。001.801.801。80/12 = 9。72cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图 1。抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值（N/mm2)29、; M 计算的最大弯矩 (kN。m); q - 作用在梁底模板的均布荷载（kN/m）； q=1。20。340。20+24.000.200.70+1。500。200。70+1.42。000.20=4。93kN/m 最大弯矩计算公式如下: M=0.104.9260。3002=0。044kN。m f=0。044106/10800。0=4.105N/mm2 梁底模面板抗弯计算强度小于13.00N/mm2,满足要求！ 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。60。3004.926=0。887kN 截面抗剪强度计算30、值 T=3887/(220018）=0.369N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下： 其中 q = 0。340.20+24。000.200.70+1。500。200。70=3.638N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.6773。638300。04/（1009000。0097200.0)=0.228mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.228mm小于 v = 300/250，满足要求!二、梁底木方的计算 木方按照简支梁计算。 1。荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重（kN/m)： q1 31、= 25。5000.7000.300=5。355kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2 = 0。3400。300(20.700+0.200）/0。200=0.816kN/m （3)活荷载为振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.0000。300=0。600kN/m经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1。2(5.355+0.816）+1。40。600=8。245kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm) 木方剪力图(kN） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1。475kN N2=1。32、551kN 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 F= 1。551kN 经过计算得到最大变形 V= 3。4mm 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008。008。00/6 = 85。33cm3； I = 8。008。008.008.00/12 = 341。33cm4； （1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。797106/85333.3=9.34N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! （2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31。551/（28080)=0.33、364N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! （3)木方挠度计算 最大变形 v =3。4mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求！ 三、梁底托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算. 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图（kN.m） 托梁变形图（mm) 托梁剪力图（kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.558kN。m 经过计算得到最大支座 F= 5。951kN 经过计算得到最大变形 V= 0。6mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.0034、8.008.00/6 = 85.33cm3; I = 8。008。008。008.00/12 = 341.33cm4; （1）顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.558106/85333.3=6。54N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！ （2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32975/(28080)=0。697N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3）顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.6mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求！ 四35、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： （1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m) 门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219） 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0。080kN 水平架 5步4设 0.1654/5=0.132kN 连接棒 2个 20。006=0.012kN 锁臂 2副 20。009=0。017kN 合计 0.465kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1。950 = 0。238kN/m (2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的36、轴向力计算(kN/m） 剪刀撑采用48。03.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算： tg=(41。950)/（41。830）=1.066 20.038（41。830)/cos/（41.950)=0。105kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0。038（11。830)/（41.950)=0。009kN/m 每跨内的直角扣件1个,旋转扣件1个,每米高的钢管重为0。037kN/m； (10.014+40.014)/1。950=0.037kN/m经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.181kN/m37、 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.419kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力1。734kN,1。734kN 第2榀门架两端点力5.951kN，5。951kN 第3榀门架两端点力1.734kN，1。734kN 经计算得到，托梁传递荷载为 NQ = 11。902kN. 五、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG - 每米高脚手架的静荷载标准值,NG = 0。419kN/m; NQ - 托梁传递荷载，NQ = 11.902kN；38、 H - 脚手架的搭设高度，H = 4。5m。 经计算得到，N = 1。20。4194.500+11。902=14。167kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值,N = 14.17kN; Nd 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)； 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 - 门架立杆的稳定系数，由长细比 kh0/i 查表得到，=0。349; k - 调整系数，k=1.13； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7。23cm4; h0 - 门架的高度,h0=1。90m; I0 门架立杆的截39、面惯性矩,I0=6。08cm4； A1 门架立杆的净截面面积，A1=3。10cm2； h1 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩,I1=1。42cm4； A - 一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=6。20cm2； f 门架钢材的强度设计值，f=205。00N/mm2。 Nd调整系数为0。8. 经计算得到，Nd= 0.844。358=35。486kN。 立杆的稳定性计算 N Nd,满足要求！5.4 层高4.5m楼板模板及支架验算脚手架搭设高度为4。5m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。门架的宽度 b = 1。20m,门架的高度 h0 = 1.90m40、,步距1.95m，跨距 l = 1。83m。门架 h1 = 1.54m,h2 = 0。08m，b1 = 0。75m.门架立杆采用42.02.5mm钢管，立杆加强杆采用26。82。5mm钢管.每榀门架之间的距离0。90m,梁底木方距离400mm。梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。面板厚度18mm,剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。木方剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm4。梁顶托采用8080mm木方.模板自重0。34kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。41、 一、楼板底木方的计算 木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为 1。荷载的计算: (1)钢筋混凝土板自重（kN/m）： q1 = 25.1000。1000.400=1。004kN/m （2)模板的自重线荷载(kN/m）： q2 = 0.3400。400=0.136kN/m (3）活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m）：经计算得到,活荷载标准值 q3 = 2.5000.400=1.000kN/m经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2(1.004+0。136)+1.41.000=2.768kN/m 2。木方强度、挠度、抗剪计算 木方计算简图 木方弯矩图(kN.m) 木方变形图(mm42、) 木方剪力图(kN） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.383kN N2=2.960kN N3=2。383kN N4=2.383kN N5=2.960kN N6=1。383kN 经过计算得到最大弯矩 M= 0。345kN。m 经过计算得到最大支座 F= 2.960kN 经过计算得到最大变形 V= 1.5mm 木方的截面力学参数为 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8。008。008。00/6 = 85。33cm3; I = 8。008。008.008.00/12 = 341。33cm4； （1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。345106/85333.43、3=4。04N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！ （2）木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.938/（28080)=0.454N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求！ （3）木方挠度计算 最大变形 v =1。5mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求！ 二、楼板底托梁的计算 梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图（kN.m） 托梁变44、形图（mm) 托梁剪力图(kN） 经过计算得到最大弯矩 M= 0。664kN。m 经过计算得到最大支座 F= 8。438kN 经过计算得到最大变形 V= 0.9mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8。008.008。00/6 = 85.33cm3； I = 8.008。008。008。00/12 = 341.33cm4； （1）顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0。664106/85333。3=7.78N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！ （2）顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 截45、面抗剪强度计算值 T=33236/（28080)=0.758N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3）顶托梁挠度计算 最大变形 v =0。9mm 顶托梁的最大挠度小于900。0/250,满足要求! 三、门架荷载标准值 作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。 1 门架静荷载计算 门架静荷载标准值包括以下内容： （1)脚手架自重产生的轴向力（kN/m） 门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为： 门架(MF1219) 1榀 0.224kN 交叉支撑 2副 20.040=0。080kN 水平架 5步4设 0。1654/5=0。146、32kN 连接棒 2个 20。006=0.012kN 锁臂 2副 20。009=0。017kN 合计 0。465kN 经计算得到，每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0。465 / 1.950 = 0。238kN/m （2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算（kN/m） 剪刀撑采用48.03。5mm钢管，按照4步4跨设置,每米高的钢管重计算： tg=（41.950）/(41。830)=1。066 20.038（41.830)/cos/(41。950）=0。105kN/m 水平加固杆采用48.03.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为 0。038(11。830）/（41.950）=47、0。009kN/m 每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0。037kN/m; （10。014+40。014)/1.950=0.037kN/m 经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0。181kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 NG = 0.419kN/m。 2 托梁传递荷载 托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。 从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为 第1榀门架两端点力3。237kN，3.237kN 第2榀门架两端点力8.438kN，8.438kN 第3榀门架两端点力3。237kN，3.237kN 经计算得到,托梁传递荷载48、为 NQ = 16。876kN。 四、立杆的稳定性计算 作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式 N = 1.2NGH + NQ 其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值，NG = 0.419kN/m; NQ 托梁传递荷载,NQ = 16。876kN； H 脚手架的搭设高度，H = 4.5m。 经计算得到，N = 1.20.4194。500+16。876=19.141kN。 门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 19.14kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值（kN); 一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 - 门架立杆的稳定系数，由长49、细比 kh0/i 查表得到，=0.349； k 调整系数，k=1.13； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=1.53cm； I 门架立杆的换算截面惯性矩，I=7。23cm4； h0 门架的高度,h0=1。90m； I0 门架立杆的截面惯性矩,I0=6。08cm4； A1 - 门架立杆的净截面面积，A1=3.10cm2; h1 - 门架加强杆的高度,h1=1.54m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩,I1=1.42cm4； A 一榀门架立杆的毛截面面积，A=2A1=6。20cm2; f 门架钢材的强度设计值，f=205。00N/mm2。 Nd调整系数为0。8。 经计算得到，Nd= 0。850、44。358=35.486kN. 立杆的稳定性计算 N Nd，满足要求!5.5 梁（900mm高)侧模板计算一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=350mm, 梁截面高度 H=900mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度）600mm。 梁模板使用的木方截面8080mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm. 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f=13N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm,弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f=13N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和51、倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值. 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值： 其中 c- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/(T+15),取5.000h； T 混凝土的入模温度，取20。000； V 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h; H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数,取1。150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧52、压力标准值 F1=21。600kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4。000kN/m2。 四、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f - 梁侧模板的抗弯强度计算值（N/mm2）； M 计算的最大弯矩 （kN.m); q 作用在梁侧模板的均布荷载（N/mm)； q=（1。221。60+1。44.00)0.90=28.368N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=0.1028.3680.3002=-0。255kN。m f=0.255106/48600.0=5.253N/mm2 53、梁侧模面板抗弯计算强度小于13。00N/mm2,满足要求! 2。抗剪计算 最大剪力的计算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。60。30028。368=5。106kN 截面抗剪强度计算值 T=35106/（290018)=0.473N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3。挠度计算 最大挠度计算公式如下： 其中 q = 21.600.90=19.44N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67719。440300。04/（1009000.00437400.0）=054、.271mm 梁侧模板的挠度计算值： v = 0。271mm小于 v = 300/250，满足要求！ 五、穿梁螺栓计算 计算公式： N N = fA 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1。221.60+1。44。00）0。900。60/1=17.02kN 穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为11。6mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=105。000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17。850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=17。021kN； 穿梁螺栓的布55、置距离为侧龙骨的计算间距600mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求！5.6 梁（700mm高）侧模板计算 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=200mm， 梁截面高度 H=700mm， 梁模板使用的木方截面8080mm, 梁模板截面侧面木方距离400mm. 梁底模面板厚度h=18mm,弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f=13N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm,弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f=13N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值. 新浇56、混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料）取200/（T+15），取5。000h； T - 混凝土的入模温度，取20。000; V 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16。790kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=16。800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F57、2= 4.000kN/m2。 三、梁模板底木方计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1。抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f - 梁侧模板的抗弯强度计算值（N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN。m）； q 作用在梁侧模板的均布荷载（N/mm); q=（1。216。80+1.44.00）0。70=18.032N/mm 最大弯矩计算公式如下： M=0。1018.0320。4002=0.289kN。m f=0.289106/37800。0=7。633N/mm2 58、梁侧模面板抗弯计算强度小于13。00N/mm2，满足要求! 2。抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60。40018.032=4。328kN 截面抗剪强度计算值 T=34328/（270018）=0。515N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1。30N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3。挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 16。800。70=11.76N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0。67711。760400。04/(1009000。00340200。0）=059、。666mm 梁侧模板的挠度计算值： v = 0.666mm小于 v = 400/250，满足要求! 五、梁侧方枋计算 1。梁侧竖楞抗弯强度计算 计算公式: f = M/W f 其中 f - 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2）； M - 梁侧竖楞的最大弯距（N。mm); W - 梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W = 85。33cm3； f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的侧压力； q = (1。216。80+1.44.00）0.40=10.30kN/m l - 计算跨度(梁板高度），l = 700mm；经计算得到,梁侧竖楞的抗弯强60、度计算值10。3040.7000。700/8/85333。336=7。396N/mm2； 梁侧竖楞的抗弯强度验算 f，满足要求！ 2.梁侧竖楞挠度计算 计算公式： v = 5ql4 / 384EI v = l/250 其中 q 作用在模板上的侧压力,q = 16。8000.400=6。720N/mm; l 计算跨度（梁板高度），l = 700mm; E 梁侧竖楞弹性模量，E = 9000N/mm2； I 梁侧竖楞截面惯性矩，I = 341。33cm4；梁侧竖楞的最大挠度计算值， v = 56.720700。04/（38490003413333。5)=0。648mm； 梁侧竖楞的最大允许挠度值，61、v = 2.800mm； 梁侧竖楞的挠度验算 v 8m100悬臂结构/100注:“设计混凝土强度标准值是指与设计强度等级相应的混凝土立方体抗压强度标准值。(4) 侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。(5) 拆除4m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒.(6) 拆除梁板的底模时，应设临时支撑,防止大片模板坠落.拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。(7) 严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。(8) 严格控制模板及其支架拆除的顺序.(9) 拆除门架前,应清除高支模62、支撑上存留的零星物件等杂物。(10) 拆除门架时,应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。(11) 拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脱模剂。(12) 门架的拆除应在统一指挥下,按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行：1) 门架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行；2) 同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。3) 通长水平杆，必须在拆卸到相关的门架时方可拆除。4) 工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业,并按规定使用安全防护用品。563、) 拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。6) 拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除,不得硬拉，严禁敲击。7.2 模板的清理维修、存放（1）模板清理维修拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔,要求板面平整干净，严重破损的予以更换。（2）模板的堆放现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮.(3)模板拆除成品保护要求：1)拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角.2）坚持每次使64、用后清理板面。3)按楼板部位层层复安,减少损耗。4）材料应按编号分类堆放.5)对已完成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。第8章、 高支模施工的安全管理8.1 高支模系统施工管理机构为了高支模施工能安全、高效的进行，决定成立高支模施工专项管理小组：组 长：成关锋副组长：林龙辉、陈庆顺 组 员:罗伟雄、吴灿强、张胜辉、方伟汉8.2 高支模的安全管理措施(1) 经本项目部项目经理和技术负责人对本工程存在的实际问题做了充分的分析后,决定采用门式脚手架。(2) 施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底.(3) 对门架、钢65、管、配件、加固杆等应进行检查验收，严禁使用不合格的材料。(4) 搭拆门架支撑时工人必须戴安全帽,穿防滑鞋，系安全绳。(5) 支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋安装。(6) 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下，应从外排栅进入工作面.(7) 高支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。(8) 支撑系统安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得相对进行,以免结合处错位，难于连接.(9) 水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与支撑系统的搭设同步进行。(10) 可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物66、填塞螺纹。(11) 泵送混凝土时,应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处.(12) 应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。(13) 水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。(14) 操作层(楼层）上施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得在门架支撑上集中堆放模板、枋木、钢筋等物件。严禁在门架支撑上拉缆风绳或固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。(15) 在顶架搭设过程中要实行严格的监控,由专职施工员进行现场指挥监督，随时纠正可能出现的质量安全隐患.搭设前要进行班前安全技术交底，搭设完毕后要进行自检,若发现有松动、倾斜、弯曲、不牢固67、等现象,必须及时进行整改,整改有困难的，要有可行的加固方案方可施工。(16) 高支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、质监站进行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。(17) 在浇筑砼前重点检查、巡查的部位：1) 门架杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求.2) 地基是否积水，底座是否松动.3) 门架、钢管、剪刀撑等杆件是否有变形的现象。4) 安全防护措施是否符合规范要求。(18) 在浇筑顶板砼过程中,支架下面要安装照明灯，在安全员的监督下，派木工进行巡查，负责检查模板、支顶，若发现异常，立即停止浇筑砼,并及时组织人员进行加固处理，保证浇筑工作正常进行。68、泵送砼时，应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵送管道出口处。(19) 门架在使用过程中，严禁拆除任何杆件或零配件，如防碍作业需拆除个别杆件时，需经技术负责人同意并采取可靠措施后方可拆除，作业完成后，马上复原。(20) 拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。(21) 拆除模板支撑时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷.(22) 施工现场带电线路，如无可靠绝缘措施,一律不准与支架接触。(23) 设立支架维护小组，对拆下来的门架、钢管及配件应及时清除杆件及螺纹的沾污物，并加油保养，对受损伤、变形的构件应及时修理，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。第9章、 监测措施(1）班组日常进行安全检查，项目每69、周进行安全检查，分公司每月进行安全检查,所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）高支模日常检查，巡查重点部位：1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求.2）地基是否积水，底座是否松动,立杆是否悬空。3）连接扣件是否松动.4)架体是否有不均匀的沉降、垂直度.5）施工过程中是否有超载现象。6)安全防护措施是否符合规范要求.7）支架与杆件是否有变形的现象。(3） 门架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。(4）监测点布设按1015m间距设置监测剖面,并应均匀布置在大梁、次梁、楼板下.每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和变形监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现70、场监测要求，并设变形监测报警值。(5)监测频率：在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超过 2030分钟一次;在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测。监测时间应控制在高支模使用时间至终凝后。门式脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6。5m12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6。5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观测10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺（6）当监测数据超过上表预警值时必须立71、即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。(6)当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。第10章、 针对浇捣砼输送制定的安全措施10.1 施工部署本工程全部采用商品混凝土，浇捣作业安排在白天且天气睛朗时进行，各专业负责人及施工员、质安员跟班作业,负责检查督促，同时做好各方协调工作。10.2 施工方法(1)准备工作1）钢筋的隐蔽检查工作已经完成，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误.2)模板的预检工作已经完成,模板标高、位置、尺寸准确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠,模板拼缝严密，符合规范要求。3)由商品混凝土搅拌站试验室确定配合比及外加剂用72、量。4)混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术部门讲述施工方案，对重点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数.5）浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求.6)混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管畅通，仔细检查井字架加固情况.（2)混凝土浇筑和振捣一般要求：。1）本工程一次施工完毕，每一条梁砼应连续浇筑。如必须间歇，间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前：将上层混凝土洗筑完毕。2)浇筑混凝土时设专人看模,经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。3）使用30或50插入式振捣棒要快插73、慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行,不得遗漏。移动间距不大于振捣棒作用半径的15倍（50棒应为525cm，取50;30棒应为405cm，取40)，振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。4)梁分层(厚度为400mm）浇筑，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形的不断延展，则可连续向前推进，倾倒混凝土方向与浇筑方向相反.当浇注至梁截面的3/4高时，应加强对支顶变形的监控.5）梁侧及梁底部位要用30或50插入式振捣棒振捣密实，振捣时不得触动钢筋和预埋件。梁、柱节点钢筋较密时要用小直径振捣棒振捣，并加密振点。浇筑板的混凝土74、虚铺厚度要略大于板厚,振捣完毕后用1。54m刮尺刮平.6)砼浇注应垂直于主梁,再向两边浇捣，或垂直于主梁由梁的任一端向中部同时浇捣.严禁从垂直主梁一端向另一端浇捣的方式施工。7)泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。(3）混凝土养护:1）浇筑完梁、板后在12小时以内对混凝土加以覆盖并保湿养护.2）养护时间不少于14d。(4）试块制作：在现场制作试块应以600同条件养护为主，同时还要制作28d标准养护及备用试块。同条件试块置于现场带篦加锁铁笼中做好标识同条件养护.(5)质量要求1)商品混凝土要有出厂合格证，混凝土所用的水泥、骨料、外加剂等必须符合规范及有关规定,使用前检查出厂合格证75、及有关试验报告。2）混凝土的养护和施工缝处理必须符合施工质量验收规范定及本方案的要求。3）混凝土强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规定。4）混凝土振捣密实,不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹渣等缺陷.5)预留洞宽度大于1m的洞底，在洞底平模处开振捣口和观察口，避免出现缺灰或漏振现象.6）钢筋、模板工长跟班作业，发现问题及时解决,同时设专人检查钢筋、模板。7)浇筑前由专人经常注意天气变化，如有大雨缓时开盘并及时通知搅拌站。8）浇筑时要有专门的清理人员和抹面人员。楼面板必须用1。52。5m刮尺刮平。9）做好混凝土浇筑记录。10）每次开始浇砼前必须做好开盘鉴定，项目部技术人员与搅拌站技术人员同时签76、认后方可开始,并且随机抽查混凝土配合比情况和坍落度情况。第11章、 安全文明施工措施11.1 预防坍塌事故的安全技术措施一般引起坍塌事故主要因素是设计出错、不按方案施工及材料不合要求造成，根据以往经验，采取以下措施：（1）模板作业前,按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，组织专家评审通过后，单位技术负责人、监理总监审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格后签字后，方可作业。（2）模板支撑采用门架。门架立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。(3)模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移、开裂及渗漏时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险77、情排队后,方可作业。（4）板面堆放模板时，严格控制数量、重量,防止超载。(5)装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等拿起堆放稳妥，以防事故发生.（6)拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人.11.2 预防高空坠落事故的安全技术措施(1）对从事高处作业人员要坚持开展经常性安全宣传教育和安全技术培训，使其认识掌握高处坠落事故规律和事故危害，牢固树立安全思想和具有预防、控制事故能力，并要做到严格执行安全法规，当发现自身或他人有违章作业的异常行为，或发现与高处作业相关的物体和防护措施有异常状态时，要及时加以改变使之达到安全要求，从而为预防、控制78、高处坠落事故发生。(2)高处作业人员的身体条件要符合安全要求。如，不准患有高血压病、心脏病、贫血、癫痫病等不适合高处作业的人员，从事高处作业；对疲劳过度、精神不振和思想情绪低落人员要停止高处作业;严禁酒后从事高处作业。（3)高处作业人员的个人着装要符合安全要求。如，根据实际需要配备安全帽、安全带和有关劳动保护用品；不准穿高跟鞋、拖鞋或赤脚作业；如果是悬空高处作业要穿软底防滑鞋。不准攀爬脚手架或乘运料井字架吊篮上下，也不准从高处跳上跳下.(4）要按规定要求支搭各种脚手架。脚手板要铺严,板头、排木要绑牢，不准留探头板。(5）要按规定要求设置安全网,凡4m以上建筑施工工程,在建筑的首层要设一道36m79、宽的安全网。施工层采用立网做防护时，应保证立网高出建筑物1m以上，而且立网要搭接严密。并要保证规格质量，使用安全可靠。严禁在高空将材料或工具随处抛掷。（6）要切实做好洞口处的安全防护.（7)在操作面下1.5m处拉设白色兜底粗网或者铺密竹.(8）在没有可靠的防护设施时，高处作业必须系安全带，否则不准在高处作业.同时安全带的质量必须达到以使用安全要求,并要做到高挂低用。(9）登高作业前，必须检查脚踏物是否安全可靠，如脚踏物是否有承重能力；木电杆的根部是否腐烂。(10)不准在六级以上强风或大雨、雾天气从事露天高处作业.另外,还必须做好高处作业过程中的安全检查，如发现人的异常行为、物的异常状态,要及时80、加以排除，使之达到安全要求，从而控制高处坠落事故发生。11.3 文明施工措施(1) 所有施工人员进入施工现场必须遵守安全文明施工的有关规定，严格按照安全技术操作规程进行操作。并必须于施工前对施工班组进行入场三级教育，经考核合格后，方准许进场施工。(2) 支模过程中应遵守安全操作规程,如遇中途停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。安装模板时应搭设工作平台，并于其下1.5m处拉设兜底网.(3) 拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人.拆模时应搭设脚手架.拆楼层外边的模板时应设脚手架或在拆除层的下边支挑安全网，防止高空坠落和防止模板向外倒跌.(4) 模板安装时，应先内后外,单面81、模板就位后，用工具将其支撑牢固。双面板就位后，用拉杆和螺栓固定，未就位和未固定前不得摘钩。第12章、 应急救援预案在高支模区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大伤亡事故。本预案针对梁板高支模施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击紧急情况的应急准备和响应。火警：119 公安：110 医疗：120 交通：12212.1 应急救援机构为对可能发生的事故能够快速反应、救援，项目部成立应急救援领导小组.组 员：张胜辉、方伟汉、庄培平、吕幼明应急救援机构职责(1) 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。(2) 负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作,统一对人员82、，材料物资等资源的调配。(3) 进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务,明确责任。(4) 当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延,必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。12.2 应急救援工作程序(1) 当事故发生时小组成员立即向组长汇报,由组长立即上报公司，必要时,汇报当地有关部门，以取得政府部门的帮助。(2) 由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。(3) 事故发生时，组长不在现场时,由在现场的其他组员作为临时负责人指挥安排。(4) 事故发生时，应急救援小组立即组织营救受83、害人员，组织撤离或者采取其他措施保护危害区域内的其他人员。抢救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中,快速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，减少事故的损失.(5) 事故发生后迅速控制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，协助上级部门对事故调查(6) 项目部指定专人负责事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。12.3 应急救援装备应急救援装备包括值班电话、报警电话、无线对讲机、灭火器材、消防专用水管、消防水池、防毒面具、应急药箱、担架、抽水机及切割机84、等。12.4 应急救缓药品（1)外用药品：双氧水、雷佛奴尔水、红药水、碘酒、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼水、眼膏、磺胺结晶、烫火膏、清凉油或驱风油、三角巾、急救包.（2）服药品：人丹、十滴水、保济丸或藿香正气丸、一般退烧药品。12.5 应急救援措施(1）高空打击急救措施1）颅脑损伤:首先，认真检查患者的头部和全身情况，特别注意患者的意识状态，如：是否休克和其它部位的复合伤。然后，把患者身体半卧或侧卧，保持呼吸道通畅。另外，防止患者受到震动,可用衣物把患者头部垫好进行运送。2)胸部损伤：开放性气胸，可用无菌纱布棉垫包扎伤口封闭。胸壁浮动，可用棉垫加中等压力包扎处理。85、胸部伤患者有呼吸困难的宜采用半卧式，可用座椅式双人搬运法或用座椅搬运。3)腹部开放性损伤：腹腔内脏器官自伤口脱出时，可用碗等覆盖保护,再进行包扎处理.搬运患者时,应采用木板或担架让患者俯卧体位运送.(2)高空坠落急救措施1)脊柱损伤：主要是保护患者的脊髓，避免再受到损伤.由数人共同配合,用均衡协调的力量抬起患者，使身体平直，采用俯卧式把患者放置在木板或担架进行运送。2)颈部损伤：首先稳定头部,进行适当的牵引，数人共同配合，用均衡协调的力量把患者滚动并仰卧到木板或担架上。另外，颈部下垫好小枕、头部两侧用软物固定，防止头部摆动。3）骨盆部损伤：可采用侧卧位于木板或担架上，髋、膝部要屈曲，膝下垫软物，以保持体位,然后运送。(3）坍塌事故急救措施1）应急救援领导小组负责应急抢救工作的统一领导和组织实施,指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍；2)应急救援领导小组防止建筑物坍塌事故扩大的抢险安全防范措施;3)应急救援领导小组负责统一组织指挥现场抢险救灾伤员救治及转送行动；4）沉着冷静、及时观察，掌握突发事故的动态，积极组织应急救援领导小组成员进行报警，抢救伤员，疏散人员，抢修水、气泄漏和抢运贵重物品。