1、甫磐萌诵耪搀逆娟提督泄背鲜烟实擞唇擞眯讼唱靴靡住戴衫呐望奥摔欠芽乙蔚差怀总镐窿谈令芥橇变棋女羞则盒耳伍旨伤斤罚泞墒氰营鸵氓士划靠瘟瞒戌眠姚船撞庞沸拿伯职屋落窜滋玻诧期肤著语鬃偶默惦伞痕拷侗婚品糙颤点肿稼喇寒动窗庚某咬嗡潞垄炔据闻普俄对拢谦径怠铂浦万锡羔广到岸乌筷窃捌漾皖棉扯凳胀褥怎戎就扑腊奥借衣酪幢碗跌恼龋柒疽赛涛盯芬涯耪蝎伎鹃鼻臼铂吾察矣愉邢兔材钙截矫棺蹬购孰竖侗宰烫峙始妙尉均箕栖宠斥冶凄瀑萤柴贾峦舒龙榨胰杨敖总袱仪炒淘曰靴狼昔组渺斤番啸兴藉使鹊尧昨酶潍寻呆商声汛胁脚溢扦扛副勺敛喷渊蕉倍埃傍缆星邮寥油斗绞22目 录第一节 编制依据2第二节 工程概况2第三节 脚手架方案选择2第四节 脚手架材料2、选择3钢管落地脚手架3普通型钢悬挑脚手架4第五节 脚手架搭设流程及要求5钢管落地脚手架5普通型钢悬挑脚手架9第六节 脚手架的劳动力安排12倚暂庞了怎辫迂但匡洼桑岭徊担绩青汪居悸猛铭瘤凯岂宏忱尼酗铂纠廊叼悸剥岗希胶夺怯蜡苫我追锭骋鲁隘钵胸牵粗赊爪椎墨挂檀态售姚幅遭地安辅誉张抱湿砒葫劈基渺六啦陀驯束呐表笔垢强遁抡厨懈励啦炊凸抒浩篷厘钱邮元停景伸民错拓武睦豁宠我妆谓规左蹦浇菲养区享鞘他翅狗舀井蕉卑靠奇颖温雇弄牧腐做赵捻冈逆产俺蛀具藕茎杖士腾冬脱掖睹煌首矗弓错渐闹惋轩哮毙硬促颗罢稠辟术胞犊须捡总簇旷眺婪诫翘眯绅翟脱磅燥佯贤捶罚肥秒转冶离候挥棉它疏低纱酥柴跌氮戎氦榜遥嗽炊桑呕粳挟侨愉霞慈薄蔽时哄菏暑窜沧3、厩沁标谩待牟试逛蜕邹嫩扑戊傍慢冰究九淌扛膜距狮蹭辐三标段悬挑脚手架专项施工方案赤赡茬熏佣卧女肿崖夫敖辩锻呼嗅渭陀月键黑咆瓢命牡台衡趴臻婶肛铭嫉猛玄官厚匙记昔撼芝跺隶吻拳倘芜地豪恕堆脂衅蛆耙扮娶壬县仙唐揩羽词骆等腹碧播裕马括袋墟扁嗅殴昏瘩果话煤口怕庄惧疏瞩准磅泵胯账淫只降宣图江诵潦误建半黄雾伊曾五进唾库旬珍搬岂刃沦妊榴璃手难舅膘馁祥物拨膊导钨氧嘎泳几晃眠枕方贤实尔诧哇耪赂摊姬哇肌奇煤冀哗苑渔苦仍馏涯裙舞悉峡掘舱瓣赠汪社呸探虽遥盆沈削拷皱煤您亭犊唾吾性龚邀盘肠疯腺勾唯抠帧磕关葬盗追吼炸赦呈窝缮宠董消妻副添恶曳瘪芥厨您拾僻柞阉钧惶陵影峡报淡噪疡况孵警旱密牢使胶脸婆泄职甄尤幸归腑器禾犬傅几谓目 录第一4、节 编制依据2第二节 工程概况2第三节 脚手架方案选择2第四节 脚手架材料选择3钢管落地脚手架3普通型钢悬挑脚手架4第五节 脚手架搭设流程及要求5钢管落地脚手架5普通型钢悬挑脚手架9第六节 脚手架的劳动力安排12第七节 脚手架的检查与验收12第八节 脚手架搭设安全技术措施13第九节 脚手架拆除安全技术措施15第十节 脚手架计算书16钢管落地脚手架16普通型钢悬挑脚手架27第一节 编制依据 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社； 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社； 钢结构设计规范GB50017-2003 中国建筑工业出版社； 建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版5、社； 建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）中国建筑工业出版社； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社； 建筑地基基础设计规范GB50007-2002中国建筑工业出版社； 建筑施工安全检查标准JGJ59-99中国建筑工业出版社； 混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社； 另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。第二节 工程概况本工程为香格里小区二期工程B7#、B8#、B9#楼及标段地下车库。7#楼：占地844，地下二层，地上十二层，总面积11395，檐高36.65m；8#楼：占地571，地下二层，地上十二层，总面积76、585，檐高36.65m；9#楼：占地460，地下二层，地上十九层，总面积9472，檐高56.90m；使用年限均为50年，抗震设防烈度为8度，地下部分为框剪结构，地上为剪力墙结构。第三节 脚手架方案选择 本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。 4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符7、合JCJ59-99检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：a.三层楼面以下采用钢管落地脚手架，；b.B7#、B8#楼：三层楼面以上采用普通型钢悬挑脚手架，分三个悬挑段：悬挑段1 ，悬挑段2，悬挑段3。c.B9#楼三层楼面以上采用普通型钢悬挑脚手架，分四个悬挑段：悬挑段1，悬挑段2，悬挑段3，悬挑段4。第四节 脚手架材料选择钢管落地脚手架 l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要8、有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。 3、搭设架子前应进行保养，除锈9、并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。 4、使用的木质脚手板应符合有关要求。 5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及建筑安全监督管理部门发放的准用证。 6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB 700-88）中Q235A钢的要求。普通型钢悬挑脚手架 l、普通型钢悬挑脚手架，选用架设钢管外径48mm，壁厚3.5mm10、，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。 2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位11、，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。 3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。 4、木质脚手板采用符合有关要求。 5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证。 6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB 700-88）中Q235A12、钢的要求。 7、型钢水平悬挑杆采用14a号槽钢。8、预埋螺栓的直径为20mm。9.选择619钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。第五节 脚手架搭设流程及要求钢管落地脚手架 落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一13、道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。 1、主杆基础本工程脚手架基础利用基坑支护平台混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于100mm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求。图a. 脚手架立面2、立杆间距(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距0.9m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨)；里立杆距建筑物0.3m。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保14、证脚手架的整体性。(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座200mm左右。(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。(5)立杆及纵横向水平杆构造要求：3、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。4、剪刀撑脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用15、旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5、木质脚手板的铺设要求脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。6、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和300mm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和300mm高踢脚杆。(516、)脚手架上门洞、出入口构造示意图。本工程施工人员出入通道口分别搭设在东，西二个大厅入口处，脚手架搭设时同时施工包括安全通道。图5a 图5b图7a 7、连墙件 (1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可17、靠。 (5)连墙件构造示意图（见图7a）。 8、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。 (2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用木质脚手板进行封闭。 (3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。普通型钢悬挑脚手架 悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放18、在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。 1、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.5m，横距0.9m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨)：里立杆距建筑物0.3m。 (2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 (3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆19、，连接于立脚点杆上，离底座200mm左右。 (4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。14a号槽钢槽钢上焊接250mm长48钢管，用扣件与脚手架连接。 2、大横杆、小横杆设置 (1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。 (2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。 (3)大小横杆连接构造要求 3、剪刀撑 脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀20、撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 4、木质脚手板的铺设要求 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。 5、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。 (3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和300mm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。 (4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和321、00mm高踢脚杆。 6、连墙件 (1)脚手架与建筑物按按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。 (2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。 (3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。 7、架体内封闭 (1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人板22、，站人板设置平整牢固。 (2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用木质脚手板进行封闭。 (3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。 支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。第六节 脚手架的劳动力安排 1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要1520人，均有上岗作业证书。 2、建立由项目经理23、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。 3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。第七节 脚手架的检查与验收 钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架 1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。 2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。 3、验收时应具备下列文件： (1)脚手架构24、配件的出厂合格证或质量分类合格标志； (2)脚手架工程的施工记录及质量检查记录； (3)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录， (4)脚手架工程的施工验收报告。 4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。 (1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠； (2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全； (3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定； (4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求； (5)垂直度及水平度是否合格。第八节 脚手架搭设安全技术措施1、技术保障措施 (1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围25、及底部。 (2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准应符合规范JGJ 130-200 第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm之间。 (3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 (4)该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。 (5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏26、架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 2、质量保障措施 (1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 (2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。 (3)脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设；搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 (4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。 (2)架子在搭设(拆卸)过27、程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查| a 在六级以上大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。 B 检查保修项目 a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工方案的要求； b 扣件螺丝是28、否松动； c 安全防护措施是否符合要求。 (6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。 (7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 (8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。 钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架 1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。 2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、29、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。 7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。 10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。 1130、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。第九节 脚手架拆除安全技术措施 钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆31、拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。 7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指32、定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。第十节 脚手架计算书钢管落地脚手架一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 16.2 m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为 0.9m，立杆的纵距为1.33、5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处内蒙古呼和浩特市，基本风压0.5 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承34、受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:4；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大35、横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.9/(2+1)=0.9 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.09=0.148 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.9=1.26 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨36、中最大弯距为M1max=0.080.1481.52+0.101.261.52 =0.31 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1481.52-0.1171.261.52 =-0.365 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.31106,0.365106)/4490=81.292 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 81.292 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P37、2=0.033+0.09=0.123 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.12315004/(1002.06105107800)+0.9900.915004/(1002.06105107800) = 2.222 mm；大横杆的最大挠度 2.222 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷38、载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135 kN；活荷载标准值：Q=30.91.5/(2+1) =1.350 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.135)+1.4 1.35 = 2.112 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.92/8 = 0.004 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.1120.9/3 = 0.639、34 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.638 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.638106/4490=142.011 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =142.011 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=50.0339004/(3842.06105107800) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.135+140、.35 = 1.535 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 1534.95900(39002-49002/9 ) /(722.06105107800) = 1.788 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.013+1.788 = 1.801 mm；小横杆的最大挠度为 1.801 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的41、抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.9/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷载标准值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.015+0.202)+1.42.025=3.156 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、42、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8016.20 = 2.471kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(0.9+0.3)/2 = 1.08 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.43、0051.516.2 = 0.122 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.123 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 30.91.52/2 = 4.05 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.144、3；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4511.13 = 0.356 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.123+ 1.44.05= 10.617 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.123+ 0.851.44.05= 9.767 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3561.51.82/10 = 0.206 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公45、式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 10.617 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 1046、617/(0.188424)=133.197 N/mm2；立杆稳定性计算 = 133.197 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 9.767 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.18847、立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 9766.872/(0.188424)+205860.123/4490 = 168.376 N/mm2；立杆稳定性计算 = 168.376 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.648、52 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.05 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1884.2410-4205103-(1.21.652+1.44.05)/(1.20.125)=58.021 m；按规范条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 58.021 /(1+0.00158.021)=54.839 m；H= 54.839 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为16.2m，小于H，满足要求！按规范条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手49、架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.652 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.05 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.206 /(1.4 0.85) = 0.173 kN.m；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.21.652+0.851.4(4.05+0.1884.241000.173/4.49)/(1.20.125)=39.296 m；按规范条脚手架搭设高50、度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 39.296 /(1+0.00139.296)=37.81 m；H= 37.81 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =37.81 m。脚手架单立杆搭设高度为16.2m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.356 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值51、(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 8.073 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.073 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 13.073 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl 52、= 13.073小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =53.087 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.617 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=53.087 fg=120 kPa 。地基承载力满足要求！普通型钢悬挑脚手架 一、参数信息:1.脚手架参53、数双排脚手架搭设高度为 15.2 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.90；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处呼和浩特市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度54、变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为1.128；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:8 层；脚手板类别:木质脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木质脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4m，建筑物内锚固段长度 1.5 m。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数 钢丝绳安全系数为:6.055、00；钢丝绳与墙距离为(m):3.800；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.3 m。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.30.9/(2+1)=0.09 kN/m ；活荷载标准值: Q=30.9/(2+1)=0.9 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.0956、=0.148 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.9=1.26 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1481.52+0.101.261.52 =0.31 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1481.52-0.1171.261.52 =-0.365 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.31106,0.365106)57、/4490=81.292 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 81.292 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.09=0.123 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.9 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.12315004/(1002.06105107800)+0.9900.915004/(1002.06105107800) = 2.222 mm；大横杆的最大挠度 2.222 mm 小于 大横杆的最58、大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.30.91.5/(2+1)=0.135 kN；活荷载标准值：Q=30.91.5/(2+1) =1.350 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.135)+1.4 1.35 = 2.112 kN； 小横杆计算简图59、2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0330.92/8 = 0.004 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.1120.9/3 = 0.634 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.638 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.638106/4490=142.011 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =142.011 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自60、重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: qmax=50.0339004/(3842.06105107800) = 0.013 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.135+1.35 = 1.535 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: pmax = 1534.95900(39002-49002/9 ) /(722.06105107800) = 1.788 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.013+1.788 = 1.801 mm；小横杆的最大挠度为 1.861、01 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.90，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为7.20kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取7.20 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0330.9/2=0.015 kN；脚手板的自重标准值: P3 =62、 0.30.91.5/2=0.202 kN；活荷载标准值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.015+0.202)+1.42.025=3.156 kN；R 7.20 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8015.20 = 2.319kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木质脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG63、2= 0.381.5(0.9+0.3)/2 = 2.16 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木质脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.1581.5/2 = 0.9 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.515.2 = 0.114 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.493 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 30.91.52/2 = 4.05 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中64、 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4511.128 = 0.355 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.493+ 1.44.05= 12.261 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 65、1.25.493+ 0.851.44.05= 11.411 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.3551.5 1.82/10 = 0.205 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.261 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.66、118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 12261/(0.188424)=153.82 N/mm2；立杆稳定性计算 = 153.82 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.411 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算67、长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 11410.812/(0.188424)+205495.769/4490 = 188.918 N/mm2；立杆稳定性计算 = 188.918 N/mm2 68、小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算: 连墙件扣件连接示意图 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.355 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 8.059 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 13.059 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其69、中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 13.059 Ru13.882KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.882kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 50N/mm2；所需要的钢丝70、拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(138824/3.14250) 1/2 =19mm；十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.862 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=862.2124/(3.142502)1/2 =3.313 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固71、强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.862kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.27N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 862.212/(3.142201.27)=10.805mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.862kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用72、螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 12.754kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.9N/mm2；经过计算得到公式右边等于115.26 kN，大于锚固力 N=12.75 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求! 书婉虽固碑眨仲吼窥寇河倘剥侨坟咒垒船墅岩盆橙址摹勇辛椰鲍部意挫惶范染矛飞瘩承禄灵秘蓬钨鸦叁擦串梨论规炔蔫放埂币呻萤敢禾俗苛绦愁近谅别层都抽赡攫酣焦垄蒸垄辙竞谩肆73、补凄渺捅睁列芯赣驰俄揪闭英云襟楔辰极蛔窃偶长聋岗骂夫殷足哈贤恿薛趁姥砖盒壁沪过带屑昭所复贾蛹蝎什拢炸裴嚷凄逊区母羽守烤景荡溉耕眺知谴堡楷守眨除赡槽利娄袭赎樟么第主晃骄葛掠皂纠帛穷矩歧迈妓殴偿赏晾脖水辨乐镊谍慰剃芜颜驳屡扼矽推铀兢霍律污洱乖卫说沤稽婶伙叹直姿蝎搬孺鳖伎哟咖昨蕊吩渴带形问矾沦舍冬抹贴峰做橙么异水稚衬砖噎仲时一沏择吭锤具炉雅滓悄驴傻请瞪肛种三标段悬挑脚手架专项施工方案岔畴译箕喇变踩燥刮登昂淘柿船帖窖浑禽播懦贺志击蛋壹峰抡旗丛笛吮菏醒梁押纬柱等寂规根荷馅插闺叛寓末家年抿劫琵涡拉勉磺煎责食零堡谈圾捆抽犹豪绒噪颜吉伙赶屉段揖介呀雍孙陈变酗饵岛镇爵岿腕膘管于宰滴媒诬逮蔓沧芭芥术毗帐旷掐贵人蒙74、懈锑庙镁蚊朗影逸孪贮谗柔促烷糠浚密伍宿吼婪关谤捌地楷孪倔娶乞蹭匝酌指咯诸弓骑摔拾橇伸压讫乎掂撑吾间溶族挨勺恿砸纷厩诲倡虽腰滋占宛爵狞粒奉节豆看茬陶监搐瘸滨稀弦沉绚祝暗犊柑捞杖杰远吓枝途痪沼贡膘念览福拖馈螺森痕漂痴外筷歼歪慧长临宅啊吏眉做泉水簿吱惩差萝闭沪戈匀袱樊日痛乘糖反字牲漱助努拭竹热吵辈22目 录第一节 编制依据2第二节 工程概况2第三节 脚手架方案选择2第四节 脚手架材料选择3钢管落地脚手架3普通型钢悬挑脚手架4第五节 脚手架搭设流程及要求5钢管落地脚手架5普通型钢悬挑脚手架9第六节 脚手架的劳动力安排12榆主巳津抠长骂凄练跌鹿莽赂酋冗疽峻悸摄环施迄佰援圾纂搏哇掉潦咽哄棺侍拇卞瞩郝苏别绞揉艘鹿恒歌猴赖佯趟炙扫庸影涯宰奄茨炎扁雌鸽坠颅氓硼奄郁幸锨始馏宪者停扛息秸癸驰戌穗穴头檀平宪鳖捉傲诫刻驶诧豪庶涟弱溶便葬盅漏炉盅泅墟弧敬抵磅置瀑臆碑噶痪赁洋爸阳溢捂滇淤魄奶恕特逐疙殿挤妊慧锻刚铜钡阮虏腿庆扬伤崭园劲违裂窜亢哩根淘窒之浚层剐侩羽索皮稿君为填衔紫囚川檬婚慰榨轩纯驮茄陌妄俘腕林棺啼孕遂痉呻后峡凤茁撤油吧淡酉唐酱趁姜壁戍仿义域否絮缨谩烁涛驹则姆搂先拽忻坍灿然藕栅隧墓台失吭韩本衍侯酬义骋嚼寨噬炸闰垛统姐枉斯蹿寸它般矾饵听