1、大连龙湖东港区H09-01地块项目脚手架搭设施工方案施工单位：大连渤海建筑集团有限公司 建设单位：大连龙湖东港房地产有限公司 日 期：2013年5月5日一、工程概况二、编制依据2三、脚手架搭设施工准备23.1材料要求23.2主要材料计划33.3机具准备33.4技术准备3四、脚手架搭设施工4.1脚手架搭设施工流程34.2搭设工艺34.3脚手架拆除施工工艺34.4构造要求及技术措施44.5悬挑型钢与固定7五、质量标准及验收85.1构配件检查与验收8六、安全措施136. 1脚手架搭设安全技术管理措施136. 2脚手架拆除安全技术管理措施14七、脚手架计算书15工程概况1.1建设单位：大连龙湖东港房地2、产有限公司1.2监理单位：大连宏达建设监理有限公司1.3设计单位：大连华威高级建筑师事务所有限公司1.4施工单位：大连渤海建筑集团有限公司大连龙湖东港区H09l地块项冃，位于大连市东港区内，建筑面积55966 平方米，其中六栋住宅建筑，地下一层，地上九层。本工程采用钢管扣件式双排 落地脚手架，搭设高度约33.8米，本工程局部釆用工字钢悬挑脚手架，其中5# 楼因为样板楼，应从3层地面悬挑，高度约为19米。悬挑位置为样板房单元（详 见平面图），2#楼东侧在同样采用工字钢悬挑，分2次悬挑至楼顶每次悬挑高度 约为15米左右。因本工程外装饰为干挂石材,所以架体离外墙应在500mm左右。 15主要技术参数3、脚手架搭设高度33. 8/19m立杆纵距1. 5m立杆横距0. 6m步距1. 8m连墙件布置二步三跨悬挑梁型号18号工字钢钢丝绳直径19mm悬挑长度1. 05m锚固长度1. 95m二、编制依据2. 1设计文件2. 2图纸会审、设计变更及洽谈记录2. 3已审批的施工组织设计2.4己签订的施工总承包合同2.5建筑施工手册（第四版）2.6建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112.7建筑施工安全检查标准JGJ59-20112.8混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002 （2011版）2.9混凝土结构设计规范GB50010-20102. 10建筑施工现场管理标准DBJ14、4-033-20052. 11建筑结构荷载规范GB50009-2001 （06年版）2. 12建筑地基基础设计规范GB50007-20112. 13建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-912. 14钢管脚手架扣件（GB15831-2006）2. 15危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质2009 87号文脚手架搭设施工准备3材料要求1、脚手架钢管宜采用048X3.5钢管。每根钢管的最大质量不应大于25.8kgo脚 手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793或低压流体输送用 焊接钢管GB/T3091+规定的Q235普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳 素结构钢GB/T700中5、Q235级钢的规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分 层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。2、扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管 脚手架扌II件GB15831的规定，采用其它材料制作的扌II件，应经试验证明其质量 符合该标准的规定后方可使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩应为40-65N - m,达到 65N m时，不得发生破坏。3、脚手板采用钢材料制作，单块脚手板的质量不宜大于30kgo冲压钢脚手板的 材质应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的规定。（4）安全网采用密目式安全网，网冃应满足2000i / 100cm2,使用的安全 网必须有6、产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准 用证。应采用阻燃制品，符合消防要求。3.2主要材料计划材料视工程进度分阶段组织进场。3.3机具准备1、搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线，由架子工自备。2、项目部应配备如下检查工具：名称数量用途扭力扳手1把检查扣件拧紧力度游标卡尺1把检查焊接钢管外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺1把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺1把检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺1把检查水平杆高差角尺1把检查剪刀撑与地面的倾角3.4技术准备1、熟悉图纸以及搭设操作工艺2、编制安全作业指导书，对操作工人进行技术交底与岗前培训、安全教育。若 人员有变动，应重7、新交底。四、脚手架搭设施工4脚手架搭设施工流程地面垫层混凝土浇筑（水平悬挑）一纵向扫地杆一立杆一横向扫地杆一小横杆一 大横杆（搁栅）一剪刀撑一连墙件一铺脚手板一扎防护栏杆一扎安全网。4.2搭设工艺1、落地双排脚手架搭设前应清除障碍物并平整场地，架体底部坐落在地下室顶 板上，架体基础符合要求。2、在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向 增设，待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操 作层高出连墙件两步时，应釆取临时稳定措施,直到连墙件搭设完毕后方可拆除。3、双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立屮间 的一根，互相看齐后，8、立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙 面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。4.3脚手架拆除施工工艺1、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：安全网一 拦杆f脚手板f剪刀撑f横向水平杆f纵向水平杆f立杆。2、不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆 立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时， 应先拆中间扌】1件，然后托住中间，再解端头扌II。所有连墙杆等必须随脚手架拆除 同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。3、分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。4、应保证拆除后架9、体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防 止变形、失稳。5、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6加）吋，应先在适当位置搭临 时抛撑加固后再拆连墙件。4.4构造要求及技术措施441立杆1、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连 接。对接，搭接应符合下列规定：A、立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同 步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接 头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；B、在顶部采用搭接接长时，搭接长度不小于lm,必须等间距3个旋转扣件固定, 端部扣件盖板的边缘距离不应小于lO10、Ommo2、立杆顶端高岀女儿墙上皮lm,高出檐口上皮1.5m。3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管 底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫 地杆下方的立杆上。大横杆1、纵向水平杆设置在立杆内侧，长度不小于3跨。2、纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接，搭应符合下列 规定：A、纵向水平杆的对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不要设置在同 步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3,如下图：大横杆对接接头布置图a.接头不在同步内11、（立面）；b.接头不在同跨内（平面）1.立杆2.大横杆3.小横杆B、搭接长度不小于lm,等间距设置3个旋转扣件|古I定，端部扣件盖板边缘至搭 接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm；小横杆1、主节点处必须设置一根小横杆杆，用直角扌II件扌II接且严禁拆除。主节点处两 个直角扣件的屮心距不应大于150mm。2、作业层上非主节点处的小横杆，最大间距不大于纵距1/2；3、小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm,伸出里排大横杆距离结构外边 缘 15cm。脚手板1、作业层脚手板应铺满，铺稳；2、脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横 向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可12、靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺 设可采用对接平铺，亦可采用塔接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根 横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm,两块脚手板外伸长度的和不应大于 300mm,如下图；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应 大T*200mm,其仲出横向水平杆的长度不应小T 100mm,如下图：3、作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固 定。连墙件1、连墙件采用刚性连接方式，采用4m长架管设双扣件与楼层进行拉结。2、连墙件从底层第一步纵向水平杆处开始设置，靠近主节点设置，偏离主节点 的距离不大于300mm；3、优先采用菱形布置13、，也可采用方形，矩形布置；4、连墙件中的连墙杆呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应 下斜连接，不应采用上斜连接；5、当采用楼板预埋拉接时，拉结架管应采用双架管，预埋件钢筋采用12钢筋; 为防止架管抽动，应在预埋钢筋固定件的前两侧安置一个卡扣；6、连墙件拉结如下图所示：剪刀撑1、剪刀撑在脚手架外侧全立面连续设置。剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接 长度不应小于lm,并采用3个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离 不应小丁 100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的仲 出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。2、每道剪刀撑跨越立杆的根数按14、下表规定确定，每道剪刀撑宽度不小于4跨， 口不小于6米。斜杆与地面的夹角在4560度之间。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撐斜杆与地面的倾角45度50度60度剪刀撑跨越立杆的最多根数7654. 4.7安全网1、脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8mX6. 0m规格，用网绳绑扎在 大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.4叫并在作业层下部挂一道水 平兜网，在架内高度3. 0m左右设首层平网，往上每隔10. 8m （6步高）设一层 平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0.6m和1. 2m处设两道防护栏杆， 底部侧面设不小于18cm高的挡脚板。悬挑架技术措施4.5悬挑型钢与固定本工程采用15、型钢悬挑扣件式双排钢管脚手架，悬挑型钢采用18号，每根长 3米，悬挑长度1.05米，锚固长度1.95米，不小于悬挑段长度的1.25倍。悬挑 梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。型钢悬挑梁固定端应采用2个U型钢筋拉环或锚固螺栓与建筑结构梁板固 定，用于锚I古I的U型钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U型钢筋拉环、锚固螺 栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固 螺栓肓径采用19価。U型钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋 位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国 家标准混凝土结构设计规范GB50010 +钢筋锚固的规16、定，取30do女口下图 所示：或当型钢悬挑梁与建筑结构采用螺栓钢压板连接固定时，钢压板尺寸不应小 于1 OOmmXlOmm （宽X厚）；当采用螺栓角钢压板连接时，角钢的规格不应小于 63min X 63min X 6mm。4. 5. 1搭设方案一次悬挑，最大高度为19米，悬挑位置在二层地面。4. 5. 2钢丝绳与吊环每个型钢悬挑梁外端设置直径19mm钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉 结。钢丝绳、钢拉杆不参与悬挑钢梁受力计算；钢丝绳与建筑结构拉结的吊环使 用HPB235级钢筋，其肓径为20 mm,吊环预埋锚固长度应符合现行国家标准混 凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定，取30do采17、用花篮螺栓对钢丝绳张紧度进行调节。做到所有钢丝绳拉紧程度基本相 同，避免钢丝绳受力不均匀。钢丝绳端部均设配套绳夹每端3只，间距150mm, 紧固牢固，钢丝绳自由端长度不得小于200mm。阴、阳角部位作法示意图:图中A、B、C三点设钢丝绳拉结在上层楼板上五、质量标准及验收5.1构配件检查与验收1、新钢管的检查应符合下列规定：A、应有产品质量合格证；B、应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验 方法（GB/T 228）的有关规定。脚手架钢管应釆用现行国家标准直缝电焊钢 管（GB/T 13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）屮规定的3号 普通钢管，其质量应符合18、现行国家标准碳素结构钢（GBAT 700）中Q235A 级钢的规定。C、钢管表面应平肓光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕 和深的划道；D、钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范允许偏差；E、钢管必须涂有防锈漆。2、旧钢管的检查应符合下列规定：A、表面锈蚀深度应符合规范规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀 严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严垂的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度 超过规定值时不得使用；B、钢管弯曲变形应符合规范规定。3、扣件的验收应符合下列规定：A、新扣件应有牛产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对 扌】1件质量有怀疑吋，应按现行国家标19、准钢管脚手架扌II件（GB 15831）的规定 抽样检测；B、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓 必须更换；C、新、旧扣件均应进行防锈处理。4、木脚手板的检查应符合下列规定：木脚手板的宽度不宜小于200mm,厚度不应小于50mm；其质量应符合本 标准第443条第3项的规定；腐朽的脚手板不得使用；5、构配件的允许偏差表：序号项目允许偏差 （mm）示意图检查工具1焊接钢管尺寸（mm） 外径48 壁厚3.5土0.5土0. 36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70d:2。/塞尺、拐 角尺3钢管外表面锈蚀深度W0.18游标卡尺；kJ4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲/W20、1.5mW5V.1钢板尺b.立杆钢管弯曲3m4mW12W16钢板尺b.板面扭曲(任一角翘起)W55. 2脚手架检查与验收1、脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：A、基础完工后及脚手架搭设前；B、作业层上施加荷载前；C、每搭设完1013m高度后;D、达到设计咼度后；E、遇有六级大风与大雨后，寒冷地区开冻后；F、停用超过一个月。2、脚手架使用中，应定期检查下列项目：A、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求;B、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；C、扌II件螺栓是否松动；4、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合下表规定：脚手架搭设的技术要求、允许21、偏差与检验方法项 次项H技术要求允许偏差A (mm)示意图检查方法 与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动项日底座技术要求不滑动不沉降允许偏差A (mm)不意图检查方法与工具双 排 脚 手 架满 堂 脚 手 架 立 杆 垂 直 度间距纵向水平杆高差最后验收垂直度20 80m100搭设中检查偏差的高度 (m)总高度50m40m20mH二 2777H 二 10土202550H=20405010011=30607511=4080100H 二 50100下列脚手架允许偏差(nun)屮间档次用插人法。用经纬仪或吊线和卷尺步距 纵距 横距一根杆的两端同跨内两 根纵向水 平杆高差201020522、020钢板尺水平仪或水平尺项目技术要求允许偏差A (mm)不意图检查方法与工具扣件安装脚手板外伸长度主节点处 各扣件中心点相互距离同步立杆 上两个相 隔对接扣 件的高差立杆上的对接扣件至主节点的距离纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离扣件螺栓杆拧紧扭力矩剪刀撑斜杆与地而的倾角对接搭接aW150mma500mmaWh/340 65N. m45 60a=130150mm/300mm100mm/ 200mm(Eq) 300G200注：图中1 立杆；2纵向水平杆；3横向水平杆；4剪刀撑。钢板尺钢卷尺钢卷尺扭力扳手角尺卷尺卷尺5、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力板手检查，抽样方法应按随机分布原则进行23、。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表规定。不合格的必须重新拧 紧，直至合格为止。扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准检查项目安装扣件数量（个）抽检数暈（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪 刀撑的扣件；结长立杆、纵向水平 杆或剪刀撐的扣件51 9091 15015128028150050112001201320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的 扣件（非主节点处）51 9091 1501512802815005011200120132005813203250123571()六、安全措施6.1脚手架搭设安全技术管理措施1、脚手架搭设与拆除人员必须是经过24、按现行国家标准特种作业人员安全技术 考核管理规则GB 5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方 可持证上岗。2、搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、 泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。4、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时停止脚手架搭设与拆除作业。 雨、雪后上架作业有防滑措施，并扫除积雪。5、不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主 管咅E门扌比准。6、临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。7、在脚手架上进行电、气焊作业时，必25、须有防火措施和专人看守。8、搭拆脚手架时，划出工作标志区，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守， 严禁非操作人员入内，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。9、脚手架的基础做到不积水、不沉陷，悬挑架楼层的混凝土必须达到设计强度 的75%以上才能进行悬挑架施工。10、脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全。未完成的脚 手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。11、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两 步。12、当作业层高出其下连墙件3m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时 抛拉措施。13、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时26、维修加固，以达到坚 固稳定，确保施工安全。6. 2脚手架拆除安全技术管理措施1、在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆, 连墙件。2、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准, 进行技术交底后才准备工作。3、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括外脚手架、地面的设施等各类障 碍物、连墙杆及被拆除架体各附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。4、拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护， 禁止非作业人员进入。5、拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须 先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人27、。6、拆架吋不得中途换人，如必须换人吋，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。8、连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。9、在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已 松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工 作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。10、所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。11、所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤 人。12、拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起 吊，严禁从高空抛掷。128、3、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。14、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经项目部技 术人员同意后由架子工操作。15、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在 架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。16、不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意 悬挂起重设备。17、要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯架子等一并拉结，不得截断架体。 防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行施工现场临吋用电安全技术规范(JGJ 46-2005)标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统29、连成一体的 措施。架顶设置4根避雷针，避雷针采用4)12镀锌钢筋制作，高度1.5m,设置 在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地 线采用40X4的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接 地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松 动，并保证接触面积不小于10mm2,并将表面的油漆及氧化层清除干净，露岀金 属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长 度不超过50m设置一个，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的 危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢30、 宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Q,同时 注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m,以避免发生击穿 事故。6. 3应急预案1 应急领导小组：组长：项目经理副组长：安全员组员：项目管理人员及施工班组长2、应急预案A、脚手架事故发生时，现场人员应在自救、互救的同时，向项FI部应急救援小 组汇报事故情况。B、应急救援小组组长(项目经理)应立即启动项目部救援措施，并迅速赶到事故 现场，根据事故严重情况，按统一指挥、分工负责的原则进行协调，组织营救人 员，调动救援设备和物资，控制事故现场，疏散无关人员，同时向公司领导、安 全部门汇报，必要时可向社会援助机构和31、媒体机构求援。C、救援人员和救援物资必须在第一时间内到达事故现场，并立即对伤员进行救 护，用自备的救护车辆或联系送院，尽快将伤员送往医院救治。D、在应急领导小组的统一指挥下，任何部门及个人都有义务参加或配合救援工 作。E、项冃部应急领导小组在进行救援工作的同时应向公司应急救援领导小组组长 或副组长汇报事故情况，以便公司应急救援领导小组组长根据事故严重情况决定 是否启动高一级的生产安全事故应急救援预案。F、救援工作结束后，应派专人保护事故现场，并配合上级有关职能部门做好调 查取证等工作。G、项冃部安全部门还应该在规定的时间内向公司安全管理部门和上级职能管理 部门如实填报伤亡事故报表，严禁瞒报和谎32、报。H、做好伤亡人员家属的接待工作，按事故处理结果和有关规定做好善后工作。I、认真、科学地总结应急预案和实施全过程，对不足和缺点之处进行修改进一 步使其完善。七、脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)。基本信息:双排脚手架搭设高度为33.8 m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距S为0.6m,纵距La为1.5m,大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0. 50m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根；采用的钢管类型为048x3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件釆用两步两跨,竖向间距3.6 m,33、水平间距3 m,釆用扣件连接;连墙件连接方式为单扣件；2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数：2层；3. 风荷载参数本工程地处辽宁大连市，基本风压0. 57 kN/m2；风荷载高度变化系数氏，计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0. 74,风荷载体型系数山为0. 951；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m) :0. 1248；脚手板自重标准值(kN/m2) :0. 300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m) :0. 150； 安全设施与安全网(kN/m2) :0. 005；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板34、类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m) :0. 03&脚手板铺设总层数：9；5脚手架搭设剖面、立面示意图 O00 :：5001600 L U A,L 1E00 1二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上而。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和 变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:Pi= 0. 038 kN/m ；脚手板的荷载标准值:P2= 0.3X 1. 5/2=0. 225 kN/m ；活荷载标准值:Q二3X1.5/2=2.25 kN/m；荷载的计算值:q=l. 2X0. 038+1. 2X0. 225+35、1. 4X2. 25 = 3.466 kN/m；1 I I I I I I I II I I 丨小横杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：Mqmax = q/8最大弯矩 Mqmax 二3. 466X0. 62/8 = 0. 156 kN m；最大应力计算值 a = Mqmax/W =30.703 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力o =30.703 N/mm?小于小横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!3. 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0. 038+0. 225+2. 25 = 2.513 kN/m ；36、vqmax = 5ql4/384EI最大挠度 4/(384x2.06x105x121900)=0.169 mm；小横杆的最大挠度0. 169 mm小于小横杆的最大容许挠度600 / 150二4 与10 mm,满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上而。1 荷载值计算小横杆的自重标准值:P1= 0. 038X0. 6=0. 023 kN；脚手板的荷载标准值:P2= 0.3X0. 6X1. 5/2=0. 135 kN；活荷载标准值：Q二 ；荷载的设计值:P=(l. 2X0. 023+1. 2X0. 135+1. 4X 1. 35)/2=l. 04 kN；37、PPPq4LLL大横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分 配的弯矩和。M,nax 二 0. 08ql2均布荷载最大弯矩计算:Mlmax=0. 08X0. 038X1. 5X1. 5=0. 007 kN m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = 0. 213P1集中荷载最大弯矩计算:M2吨二0.213X1. 04X1. 5二0. 332 kN m；M = MJmax + M2max - 0. 007+0. 332=0. 339 kN m最大应力计算值 o = 0.339x1()6/5080=66.759 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力38、计算值g = 66.759 N/mm2小于大横杆的抗弯强度 设计值f二205 N/mm2,满足要求!3. 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和，单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下：vmax = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：vmax5004 /(100x2.06xl05x 121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下：vpmax = 1.615P 卩/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P二(0. 023+0. 135+1.35) /2二0. 754kNv= 39、1.615x0.754x150()3/( 100 x2.06xl05x 121900) = 1.637 mm；最大挠度和：v= Vmax + Vpmax = 0.052+1.637=1.689 mm；大横杆的最大挠度1689 mm小于 大横杆的最大容许挠度1500 / 150=10 与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5. 1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为&00k该工程实际的旋 转单扌II件承载力取值为& OOkNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5. 2. 5):R W &其屮Rc 扣件抗滑承载力设计值，取&40、 00 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：Pi = 0.038X0. 6X 1/2二0.012 kN；大横杆的自重标准值:P2 = 0. 038X 1.5=0. 058 kN；脚手板的自重标准值：P3 = 0.3X0. 6X1. 5/2=0. 135 kN；活荷载标准值：Q = 3X0.6X1.5 /2 = 1.35 kN；荷载的设计值:R二 1.2X (0.012+0. 058+0. 135)+1. 4X1. 35二2. 135 kN；R 8. 00 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载41、和风荷载。静荷载标准值包括以 下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为0. 1248kN/mNGi = 0. 1248+(0. 60 X 1/2) X0. 038/1. 80 X33. 80 = 4. 435kN；(2) 脚手板的自重标准值；釆用冲压钢脚手板，标准值为0. 3kN/m2NG2= 0. 3X9X 1. 5X (0. 6+0. 5)/2 = 2.228 kN；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0. 15kN/mNg3 = o. 15X9X1. 5/2 = 1.012 kN；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0. 005 kN/m2NG4 42、= 0. 005X 1.5X33.8 = 0.253 kN；经计算得到，静荷载标准值Nc = Ngi+Ng2+Ng3+Ng4 = 7. 928 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总 和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq = 3X0.6X1. 5X2/2 二 2. 7 kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 Ng+0. 85X1. 4Nq = 1.2X7.928+ 0. 85X 1.4X2. 7= 12. 727 kN； 不考虑风荷载吋，立杆的轴向压力设计值为N =1. 2+1 4Nq二 1. 2X7. 928+1.4X2. 7=13.43、 294kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=O. 7|izU0其中coo -基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：coo = 0.57 kN/m2；|iz-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：|iz= 0.74；|Xs-风荷载体型系数：取值为0. 951；经计算得到，风荷载标准值为：Wk = 0.7 X0. 57X0. 74X0. 951 = 0. 281 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为：Mw = 0. 85 X1.4WkLah2/10 = 0. 85 XI. 44、4X0. 281X 1. 5X 1. 82/10 =0. 162 kN m；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式o = N/（pA） 4- Mw/W W f立杆的轴心压力设计值:N = 12. 727 kN；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式b = N/（pA）W f立杆的轴心压力设计值:N二N二13. 294kN；计算立杆的截面回转半径：i二1. 58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5. 3.3得:k = 1. 155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）表5. 3.3得：（1=1.5 ；45、计算长度，由公式lo = kuh确定：10 = 3. 118 m；长细比：L0/i = 197 ；轴心受压立杆的稳定系数（P,由长细比l0/i的结果查表得到:（p=0.186立杆净截面面积:A二4. 89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）:W二5. 08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值:f二205 N/inin2；考虑风荷载时12726.672/（0.186x489）+162393.396/5080 = 171.891 N/mm2；立杆稳定性计算0=171.891 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f二205 N/mm2,满足要求!不考虑风荷载时o = 13293.672/（0.186x4846、9）=146.158 N/mm2；立杆稳定性计算a = 146.158 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f= 205 N/mm2,满足要求！七. 最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-200D5. 3.6条考 虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下 式计算：Hs = (pA f-(1.2NG2k + 0.85x1.4(ENQk + Mwk(pA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：Ng2k = *2+心3+心4 = 3. 494 kN；活荷载标准值:Nq = 2. 7 kN；每米立杆承受的47、结构自重标准值:Gk = 0. 125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw / (1.4X0. 85)二0. 162/(1.4 X 0.85) = 0. 136 kN m；Hs =( 0. 186X4. 89X IO-4X205X 103-(1. 2X3. 494+0. 85X 1. 4X(2. 7+0. 186X4. 89X 100X0. 136/5. 08)/(1. 2X0. 125)=55.641 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-200D5. 3.6条脚 手架搭设高度出等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=汕 /(1+0. 048、01Hs)H = 55. 641 /(1+0. 001X55.641)=52. 708 m；1I= 52. 708和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值II=50 mo脚手架单立杆搭设高度为33. 8m,小于H,满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Ni 二 Nlw + No连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算gz=0. 92,山=0.951, cdo=0. 57,Wk = 0. 7|iz-1-000=0.7 x0.92x0.951x0.57 = 0.349 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw二10.8 m2；按建筑施工扣件式49、钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-200D5.4. 1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5. 000 kX；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Nlw = 1.4XWkXAw = 5. 278 kN；连墙件的轴向力设计值Ni = Nlw + No= 10. 278 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf =（p-A*f其中（p-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比1/i二500/15. 8的结果查表得到（p=0.912, 1为内排架距离墙的 长度；A 二 4.89 cm2； f二205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0.912X450、. 89X 104X205X 103 = 91.423 kN；N| = 10. 278 Nf = 91.423,连墙件的设计计算满足要求!工字钢悬挑扣件钢管脚手架计算书一、参数信息1. 脚手架参数双排脚手架搭设高度为15 m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1. 5m,立杆的横距为0. 6m,立杆的步距为1. 8 m； 内排架距离墙长度为0. 25m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为048x3.5；横杆与立杆连接方式为单扌|件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6 m,水平间距3 m,采用扣件连接; 连墙件连接方式为双扣件；2. 活荷载参数施工均布荷载(k51、N/m2) :3. 000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3. 风荷载参数本工程地处辽宁大连市，基本风压065 kN/m2；风荷载高度变化系数戌，计算连墙件强度时取092,计算立杆稳定性时取 0.74,风荷载体型系数山为0. 964；4. 静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m) :0. 1161；脚手板自重标准值(kN/m2) :0, 300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m) :0, 150； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0. 005；脚手板铺设层数:5层； 脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5. 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁釆52、用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.05m,建筑物内 锚固段长度1. 95 mo锚固压点螺栓直径(mm) :18. 00；楼板混凝土标号:C30；6悬挑脚手架剖、立面示意图二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P1二0. 038 kX/m ；脚手板的荷载标准值:P2= 0.3X1. 5/3=0. 15 kN/m ；活荷载标准值:Q二3X1. 5/3二1. 5 kN/m；荷载的计算值:q二 1.2X0. 038+1. 2X0. 15+1.4X1.553、 二 2. 326 kN/m；q口丄丄1丄1丄U1b小横杆计算简图2. 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：Mqmax = q/8最大弯矩 Mqmax =2. 326X0. 62/8 = 0. 105 kN - m；最大应力计算值 o 二 Mqmax/W =20.605 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力o =20.605 N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2,满足要求!3. 挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0. 038+0. 15+1.5 = 1.688 kN/m ；vqmax = 5ql4/384EI最大挠度 54、v = 5.0x1.688x6004/(384x2.06x 105x121 900)=0.113 mm；小横杆的最大挠度0. 113 mm小于小横杆的最大容许挠度600 / 150二4 与10 mm,满足要求！三、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:Pi二0.038X0. 6二0.023 kN；脚手板的荷载标准值：P2= 0.3X0. 6X1. 5/3=0. 09 kN；活荷载标准值:Q= 3X0. 6X1. 5/3=0. 9 kN；荷载的设计值：P二(1 2X0. 023+1. 2X0. 09+1.4X0. 9)/2二055、.698 kN；P PP PP Pqr 9Xjxaxabbt大横杆计算简图2. 强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分 配的弯矩和。Mmax = 0. 08ql2均布荷载最大弯矩计算:Mlmax=0. 08X0. 038X1.5X1. 5=0. 007 kN m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax = 0. 267P1集中荷载最大弯矩计算:M2max=0. 267X0. 698X1.5= 0. 279 kN m；M 二 MImax + M2max - 0. 007+0. 279=0. 286 kN m最大应力计算值 o = 0.286x1(/75080二56、56.376 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力计算值o = 56.376 N/mm?小于大横杆的抗弯强度 设计值f=205 N/mm2,满足要求！3. 挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分 配的挠度和，单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下：vmax = 0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：vmax= 0.677x0.038x 15004 /(100x2.06x 105x l 21900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下：vpmax = 1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆57、传递荷载 P= (0. 023+0. 09+0.9) /2=0. 507kNv= 1.883 x0.507x15003/( 100 x2.06xl05xl21900) = 1.282 mm；最大挠度和：v= vniax + Vpmax = 0.052+1.282二 1.334 mm；大横杆的最大挠度1.334 nun小于大横杆的最大容许挠度1500 / 150-10 与10 mm,满足要求！四. 扣件抗滑力的计算按规范表5. 1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8. OOkN,该工程实际的旋 转单扣件承载力取值为8. OOkNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑 58、施工扌II件式钢管脚手架安全技术规范5. 2. 5):R W &其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8. 00 kN；R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：Pi = 0. 038X0.6X2/2=0. 023 kN；大横杆的自重标准值:P2 = 0. 038X 1.5=0. 058 kN；脚手板的自重标准值:P3二0.3X0. 6X1. 5/2=0. 135 kN；活荷载标准值：Q 二 3X0.6X1.5 /2 二 1.35 kN；荷载的设计值:R=l. 2X (0. 023+0. 058+0. 135) +1.4X1. 35=2. 149 kN；R 8. 00 59、kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以 下内容：(1) 每米立杆承受的结构自重标准值，为0. 1248kN/mNGi = 0. 1248+(0. 60X2/2) X0. 038/1. 80 X 15. 00 = 2. 064kN；(2) 脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0. 3kN/m2NG2= 0. 3X5X1. 5X (0. 6+0. 2)/2 = 0. 956 kN；(3) 栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0. 15kN/mNG3 = 0. 15X5X 1.560、/2 = 0. 562 kN；(4) 吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0. 005 kN/m2NG4 = 0. 005X 1.5X 15 = 0. 112 kN；经计算得到，静荷载标准值Ng 二 Ngi+Ng2+Ng3+Ng4 二 3. 695 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总 和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq = ；考虑风荷载吋，立杆的轴向压力设计值为N = 1.2 Ng+0. 85X1.4Nq 二 1.2X3. 695+ 0. 85X 1.4X2. 7= 7.647 kN； 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N =1. 2Ng+1 4N61、q=1. 2X3. 695+1.4X2. 7=8. 214kX；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=O. 7血山血0其屮coo -基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：coo = 0.65 kN/m2；患-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 的规定采用：0.74；Hs-风荷载体型系数：取值为0. 964；经计算得到，风荷载标准值为：Wk 二 0.7 X0. 65X0. 74X0. 964 二 0. 325 kN/m2；风荷载设计值产牛的立杆段弯矩Mw为：Mw = 0. 85 X 1. 4WkLa62、h2/10 = 0. 85 XI. 4X0. 325X1.5X1.8710 =0. 188 kN m；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式o = N/(pA) + Mw/W W f立杆的轴心压力设计值:N二7. 647 kN；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式c = N/(pA)W f立杆的轴心压力设计值:N二N二& 214kN；计算立杆的截面回转半径:i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5. 3.3得:k = 1. 155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ130-2001)表得:卩=1.563、 ；计算长度，由公式lo = kuh确定：10 = 3. 118 m；长细比：Lo/i 二 197 ；轴心受压立杆的稳定系数(P，由长细比l0/i的结果查表得到:(p= 0.186立杆净截面面积：A = 4. 89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩):W = 5. 08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2；考虑风荷载吋o = 7647.3/(0.186x489)+187716.903/5080 = 121.031 N/mm2；立杆稳定性计算o= 121.031 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值f= 205 N/mm2,满足要求！不考虑风荷载时o = 8214.3/(0.64、186x489)=90.313 N/mm2；立杆稳定性计算o = 90.313 N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f二 205 N/mm2,满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Ni 二 Nlw + No连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算血=0.92,山=0.964, coo=0. 65,Wk 二 0. 7血山coo=07 x0.92x0.964x0.65 = 0.404 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw二10.8 ni2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4. 1条连 墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向65、力(kN), No= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Nw = 1.4XWkXAw = 6. 101 kN；连墙件的轴向力设计值Ni = Nlw + No= 11. 101 kN；连墙件承载力设计值按下式计算:Nf =(p-A-f其中(p轴心受压立杆的稳定系数；由长细比1/i = 250/15.8的结果查表得到(p=0.958, 1为内排架距离墙的 长度；A = 4. 89 cm2； f =205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf = 0. 958X4. 89X 10_4X205X 103 = 96. 035 kN；Ni = 11. 101 -166、000-41950+8.214kN8.214kN0.288kN/m0.288kN/m0.288kN/m悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到8.41E8.373|0.15?0 6722001 1-001-8.228 -8.3悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)0.7641.3021.259悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN ni)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：Rl = 8.431 kN；R2 = 8. 972 kN；R3 = -0. Ill kNo最大弯矩 Mmax= 1. 303 kN -m；最大应力 q=M/1.05W+N/A= 1.303x106/( 1.0567、 x 185000)+ 4.35lx 103 / 3060 =828 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值8. 128 N/mm2小于 水平支撑梁的抗压强度 设计值215 N/nrni满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下o = M/(pbWx W f其屮Ru=8. 858KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力Ru的最人值进行计算作为拉环的拉力N,为N=Ru=8. 858kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为o = N/A W f其中f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范每个 拉环按2个68、截面计算的吊环应力不应大于50N/mn)2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D= (8858X4/(3. 142X50X2) 1/2 =10. 6mm；实际拉环选用直径D=12mm的HPB235的钢筋制作即可。十二.锚固段与楼板连接的计算1 水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下锚固深度计算公式：h 2 N/yrd 其中N 锚|古I力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N二0. lllkN；d -楼板螺栓的直径，d = 18mm；fb-楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算屮取1. 43N/mm2；f-钢材强度设计值，取215N/mm2；h-楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度69、，经过计算得到h要大于111/(3. 142X 18X 1. 43) =1. 373mm。螺栓所能承受的最大拉力F二1/4X3. 14X 182X215X 10-3=54. 68kN螺栓的轴向拉力N=0. lllkN小于螺栓所能承受的最大拉力F=54. 683kX,满 足要求！2水平钢梁与楼板压点如果釆用螺栓，混凝土局部承压计算如混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式：N W (b2-7rd2/4)fcc其屮N -锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N二& 972kN；d -楼板螺栓的直径，d二18mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5Xd=90mm；fee 一混凝土的局部挤压强度设计值，计算屮取0. 95fc=14. 3N/mm2； (b2-7rd2/4)fcc=(902-3.142x 182/4)x 14.3/1000= 112.191 kNN=8.972kN 经过计算得到公式右边等于112.19 kN,大于锚固力N二8.97 kN ,楼板混 凝土局部承压计算满足要求！附图：脚手架搭设平面图1#、3#、4#、6#铀手蚪醜2#糊稼平确cm 厂 wmknwlHcat m .rn cm 1 1uhms 0CZH5?R5JHco A c nJ5#幽稽平翻