1、正本企业园项目工业厂房及附属设施工程模板施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 目录1、 编制依据72. 工程概况8一、工程简介8二、建筑、结构设计概况82.2 现场情况：123施工安排123.2.1项目管理负责人：123.2.2重庆圣华劳务管理负责人12劳动力配备一览表134、施工准备134.1.3 根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。134.2 机具准备134.3 材料准备144.4 现场准备：145、主要施工方法及措施155.8.4技术质量保证措施：275.9.1模板堆放场地要坚实平整、排水流畅、不得积2、水。296、成品保护措施296.6自制墙体木模应放置在模板专用架内。29附录：模板计算书29一、柱模板基本参数291.基本参数302.对拉螺栓参数303.面板参数304.木方参数305.柱箍参数306.竖楞参数30二、柱模板荷载标准值计算31三、柱模板面板的计算31(1)抗弯强度计算32(2)抗剪计算32(3)挠度计算33四、竖楞的计算33(1)抗弯强度计算33(2)抗剪计算33(3)挠度计算34五、B方向柱箍的计算34六、B方向对拉螺栓的计算36七、H方向柱箍的计算36八、H方向对拉螺栓的计算39二、 板计算书（厂房一180厚板）39楼板模板扣件式钢管支撑架计算书39一、参数信息：39二、模3、板面板计算40(1)抗弯强度计算41(2)抗剪计算41(3)挠度计算41三、支撑木方的计算411.荷载的计算41(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：41(2)模板的自重线荷载(kN/m)：412.方木的计算42(1)方木抗弯强度计算42(2)方木抗剪计算42(3)方木挠度计算42四、托梁的计算43(1)顶托梁抗弯强度计算45(2)顶托梁抗剪计算45(3)顶托梁挠度计算45五、立杆的稳定性计算荷载标准值451.静荷载标准值包括以下内容：45(1)脚手架钢管的自重(kN)：45(2)模板的自重(kN)：45(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：46六、立杆的稳定性计算461.不考虑风荷载时，立杆的稳定4、性计算公式461.1.公式(5.4.6-1)471.1.1.验算长细比471.1.2.验算立杆稳定性471.2.公式(5.4.6-2)471.2.1.验算长细比471.2.2.验算立杆稳定性472.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式472.1.公式(5.4.6-1)482.2.公式(5.4.6-2)483.满堂支撑架构造验算483.1.高宽比验算483.2.跨数验算48七、扣件抗滑移的计算49八、基础承载力计算49三、 板计算书（地下车库250厚板）49一、参数信息：49二、模板面板计算50三、支撑木方的计算511.荷载的计算51(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：52(2)模板的自重线荷载(5、kN/m)：522.方木的计算52(1)方木抗弯强度计算52(2)方木抗剪计算52(3)方木挠度计算52四、托梁的计算53(1)顶托梁抗弯强度计算55(2)顶托梁抗剪计算55(3)顶托梁挠度计算55五、立杆的稳定性计算荷载标准值551.静荷载标准值包括以下内容：55(1)脚手架钢管的自重(kN)：55(2)模板的自重(kN)：55(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：56六、立杆的稳定性计算561.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式561.1.公式(5.4.6-1)571.1.1.验算长细比571.1.2.验算立杆稳定性571.2.公式(5.4.6-2)571.2.1.验算长细比571.2.2.6、验算立杆稳定性572.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式572.1.公式(5.4.6-1)582.2.公式(5.4.6-2)583.满堂支撑架构造验算583.1.高宽比验算583.2.跨数验算58七、扣件抗滑移的计算59五、 梁模板计算书（400*800）59一、参数信息：59二、模板面板计算611.荷载的计算：62(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：62(2)模板的自重线荷载(kN/m)：62求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩）64(1)抗弯强度计算64(2)抗剪计算64(3)挠度计算64三、梁底支撑木方的计算65(1)方木抗弯强度计算65(2)方木抗剪计算65(3)方木挠度计算65四、7、托梁的计算65求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩）67(1)顶托梁抗弯强度计算67(2)顶托梁抗剪计算68(3)顶托梁挠度计算68五、立杆的稳定性计算681.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式681.1.公式(5.4.6-1)691.1.1.验算长细比691.1.2.验算立杆稳定性691.2.公式(5.4.6-2)691.2.1.验算长细比691.2.2.验算立杆稳定性692.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式702.1.公式(5.4.6-1)702.2.公式(5.4.6-2)70六、扣件抗滑移的计算70七、基础承载力计算71一、梁侧模板基本参数71二、梁侧模板荷载标准值计算72三、梁侧8、模板面板的计算72四、梁侧模板内龙骨的计算75五、梁侧模板外龙骨的计算76六、对拉螺栓的计算78六、 梁模板计算书（500*850）78一、参数信息：78二、模板面板计算801.荷载的计算：81(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：81(2)模板的自重线荷载(kN/m)：81求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩）83(1)抗弯强度计算83(2)抗剪计算83(3)挠度计算83三、梁底支撑木方的计算84(1)方木抗弯强度计算84(2)方木抗剪计算84(3)方木挠度计算84四、托梁的计算84求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩）86(1)顶托梁抗弯强度计算86(2)顶托梁抗剪计算87(3)顶托梁挠9、度计算87五、立杆的稳定性计算871.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式871.1.公式(5.4.6-1)881.1.1.验算长细比881.1.2.验算立杆稳定性881.2.公式(5.4.6-2)881.2.1.验算长细比881.2.2.验算立杆稳定性882.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式892.1.公式(5.4.6-1)892.2.公式(5.4.6-2)89六、扣件抗滑移的计算89一、梁侧模板基本参数90二、梁侧模板荷载标准值计算90三、梁侧模板面板的计算91四、梁侧模板内龙骨的计算94五、梁侧模板外龙骨的计算94六、对拉螺栓的计算971、 编制依据工程施工图纸、规范、标准条文一览表序10、号项 目名 称编 号1图 纸厂房一等16项 施工图（建筑）2厂房一等16项 施工图（结构）3厂房一等16项 施工图（电气）4厂房一等16项施工图（水暖）5施工组织设计施工组织设计6规 程规 范混凝土结构工程施工质量验收规范GBJ50204-20117钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DBJJ/T583-20088北京市建筑工程资料管理规程DBJ11/T695-20099建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9110建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200811混凝土结构工程施工规范GB50666-201112混凝土结构设计规范GB50010-201113建筑结构荷载规范(GB5000911、-2001)2006年14砌体工程施工质量验收规范GB 50203-201115建筑结构荷载规范GB50009-200616建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201117混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201118北京市建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-200219建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ/T01-26-200320建设工程施工现场安全防护、场容卫生、及消防保卫标准DB11/T945-201221标准建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-200122条文建质【2009】87号文23建设工程安全生产管理条例24危险性较大的分布分项工程安全管理12、办法规定，京建施（2009）841号文25关于加强施工用钢管、扣件使用管理的通知（京建材200672号）26建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254号文2. 工程概况一、工程简介序号项 目内 容1工程名称厂房一等16项（工业厂房及附属设施-xx企业园项目）工程2工程建设单位3工程设计单位4工程勘察单位5工程监理单位6施工范围图纸所示的全部建筑安装工程，包括土建、结构、装修、采暖、给排水等工程图纸所示全部内容。7合同约定工程质量合格8工期要求合同约定合理工期为366日历天，计划开工日期2013年6月1日，计划竣工日期2014年6月 1日。二、建筑、结构设计概况序号楼号设计层13、数建筑层高建筑檐高建筑 面积地下地上1厂房一-18地下地上/3.45/3.62厂房二3 /3厂房三4 /3.94厂房四4/3.95厂房五4 /3.96厂房六4/3.97厂房七3 /3.98厂房八3/3.99厂房九3 /3.910厂房十3/3.911厂房十一3/3.912厂房十二 3/3.913厂房十三3 /3.9514厂房十四3/3.915职工宿舍楼82716地下车库-117合计序号项目内 容1结构形式基础结构形式厂房二至十四条形基础。地下车库、职工宿舍及厂房一：桩基、筏板基础主体结构形式厂房二至十四框架；职工宿舍剪力墙结构；厂房一框剪结构；地下车库框架结构屋盖结构形式全现浇钢筋砼地基承载力厂14、房二至十四地基承载力fa=120KPa；地下车库、厂房一及职工宿舍采用桩基2地下防水混凝土自防水P6抗渗砼材料防水3+4改性沥青防水卷材3抗震设防类别标准设防类地震分组第一组4抗震要求抗震设防烈度8度 抗震等级二级，5结构断面尺寸防水板厚度300墙体厚度厂房：200职工宿舍：200、地下车库：350、400、300楼板厚度厂房二：110mm；厂房三至十四100mm；厂房一：180mm、100mm、地下车库：250职工宿舍1006柱截面尺寸厂房二525525、450450厂房三至十四：500500厂房一800800、600600地下车库6006007梁截面尺寸厂房二：L：200800、2005015、0；KL：300800、300600 ；WKL：300850、300600、厂房三至十四：KL：300800、300550；L：200500；WKL：300550厂房一：KL：400800、400700、400550、400600；L：200500、200650、200400、250650、200450；WKL：400950、400700、400550、400450、地下车库：承台梁：12001250、500650、500500；WKL：500850、400700、400800；L：400700、350650、250500、250400、8钢筋类别HPB300、HRB335、HRB4009钢筋16、连接接头形式机械连接，一级接头d18mm绑扎搭接d16mm10混凝土强度等级基础垫层： C15；基础：厂房二至十四C30；厂房一、地下车库及职工宿舍C40；桩基C35、P8。梁板柱楼梯：厂房二至十四：C30；厂房一：一至四层梁板柱C40、楼梯C30； 五至七层梁板柱C35、楼梯C30； 八层梁板柱楼梯C30；地下车库：梁板柱C40；楼梯C30职工宿舍：一层梁板柱C35；楼梯C30； 二层以上梁板柱、楼梯C30；构造柱、圈梁、过梁C2011楼梯结构形式板式楼梯2.2 现场情况：本工程地下筏型基础、条形基础、地梁、框架柱、梁、板、构造柱均采用木模板。模板加工场位于3#厂房、6#厂房北侧，4#厂房、17、5#厂房南侧。3施工安排施工部位及工期要求时间部位开始时间结束时间备注年月日年月日基础垫层20136242013730以下20137312013910车库以上201381201311223.2.1项目管理负责人：杨廷琪、张庚、陈建国、3.2.2重庆圣华劳务管理负责人曾云飞、李天瞿、何洪坤、 序 号分 工人 数施工准备木料加工15模板拼装14基础工程模板运输、安装、拆除56模板清理、刷脱模剂13模内清理6主体工程模板安装、拆除88模板清理、刷脱模剂25模内清理12劳动力配备一览表4、施工准备熟悉审查图纸，根据施工组织设计、施工图纸要求计算模板配置数量，确定各部位模板施工方法，编制模板设计施工方案18、。4.1.2项目技术负责人及主管工长对施工班组做好岗前培训，明确模板加工、安装标准及要求。4.1.3 根据施工进度，主管工长提前制定模板加工计划。4.2 机具准备施工机械准备一览表序 号名 称型号数量进场时间1圆盘锯MJ-1062台2013.62手电钻2把2013.63水准仪DZS312台2013.64斧子8把2013.65手锯15把2013.66线坠4个2013.67水平尺2把2013.68扳手10把2013.64.3 材料准备序 号名 称规格数量进场时间1多层板24401220158600m22013.6陆续分批进场2木方501005000根2013.6陆续分批进场3木方10010018019、0根2013.6陆续分批进场4.4 现场准备：1、按照施工组织设计总体部署要求，按现场平面布置要求搭设模板加工作业棚，安装并调试各项模板加工机械，并接通电源。2、平整并硬化模板堆放及作业区地面。3、按计划及时组织模板原材、成型模板及支撑系统进场，并在指定区域按规定要求码放到位，并应设置相应标识。4、自制模板加工成型后，要严格检查其强度、刚度及形状尺寸，不合格的模板应退回返修，直至符合要求，严禁不合格模板投入使用。5、模板安装就位前由专业工长做好技术交底工作。对模板的清理、安装就位，顶板模板的支、拆，施工缝的甩槎等的施工工艺、成品保护及安全等事项，要以书面形式向木工班长及工人交代清楚。6、所有模20、板的堆放距基槽边不小于2m，模板加工场放在堆放场旁边，模板加工机具放在加工棚内。7、在施工现场内设模板加工场地和模板堆放场，现场硬化的砼做出坡度，模板底部搭出垫木，垫木高不低于200mm。5、主要施工方法及措施本工程模板和支架按三层配置，当上部作业面楼板砼浇完后，对应的下边楼层的混凝土强度达到规范要求后，支撑即可拆除。3#、4#、5#、6#厂房地上四层，2#厂房地上三层，七-十四厂房地上三层，1#厂房和宿舍楼地上八层，结构构件截面尺寸变化不大，综合经济技术条件，决定采用木模板材料。模板材料：筏基基础、条形基础、地梁、框架柱、梁、板、构造柱均用15mm多层板拼装木质模板，梁侧、柱模板采用15mm21、多层板，龙骨采用50100mm木方；地上顶板模板采用15mm厚多层板。楼梯模板采用15mm厚多层板配制。1、垫层模板垫层厚度为100mm，垫层模板采用100100mm木方，沿垫层线外伸100mm设置方木，内外钉钢筋桩进行加固。2、基础底板模板基础底板模板采用15mm厚多层板。用方木、钢管、木楔等固定。3、基础梁模板、高低跨筏板单侧支模基础梁模板采用15mm厚多层板，48钢管横竖肋（间距900m）。 4、 框架柱模板设计框架柱模板设计：本工程框架柱多为800X800、600600 500500 525525 450450规格，柱模板为15mm多层板，50100木方作竖向背楞，双钢管对拉螺栓固定。22、 （1）按照设计图纸，每个柱子预制好4片模板，多层板宽度两片比柱截面小3mm，另外两片宽度为柱截面加两块多层板的厚度。 （2）竖向背楞间距不大于150mm，对拉螺栓直径16，间距不大于600mm，下面一道螺栓距地200mm。 （3）先拼装相邻两块柱模，穿好对拉螺栓，套上套管，然后再拼装另外两片柱模，用钉固定。 （4）先固定柱根部模板的截面尺寸和轴线位置，然后固定柱模上口的截面尺寸及垂直度，柱模的斜撑每边设二根，距地1.2m、2.5m。（5）通排柱先安装两端柱，经校正固定合格后，拉通线校正中间柱。5、 顶板、梁模板设计顶板模板采用15mm厚多层板，50100mm木方做次龙骨，间距200mm，1023、0100mm木方做主龙骨，间距1000mm（其中地下车库250厚板间距900）。支撑系统采用扣件式满堂支撑架,立杆间距为10001000mm（地下车库250厚板间距900900）。要求立杆为对接连接，不得搭接，横杆步距为1200mm，其中最上一道横杆距U托顶不得大于400mm（且螺杆伸出钢管不能超过200mm,螺杆直径不小于36mm，），扫地杆距地200mm。结构梁下模板支架的立杆纵距应沿梁轴线方向布置，立杆横距应以梁底中心线为中心向两侧对称布置，且最外侧立杆距梁侧边距离不得大于150mm,梁下横向水平杆应深入梁两侧板的模板支架内不少于两根立杆，并与立杆扣接，在架体外侧周边及内部纵、横向每6m24、，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为6m，在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。支撑架支撑在主龙骨下部(1)先在混凝土框架柱弹出顶板模的板底线，依线支模。(2)立杆布置时必须保证上下层立柱在同一位置。(3)顶部采用U托，支撑调整到要支设的标高高度，不允许出现高低起伏现象，使每根支撑保持垂直，不允许出现偏移、偏心受压现象。(4)支撑支设好并稳固后，先在U托上放置100100木方，然后在水平100100木方方向由一侧摆放50100（横向）木方，间距200mm，依据已抄在框架柱钢筋上的500mm控制线找平，并且在房间跨度大于4米时，按23从中间放射起拱，保持四边平直。(5)为保证平整25、度，要求木方主次龙骨上下两面刨平，多层板拼缝处必须有木方龙骨，不允许悬挑，以防多层板下沉，造成混凝土面错台。(6) 50100木方上铺多层板，多层板需垂直50100木方方向铺搭，板与板之间硬拼严密，顶板阴角拼缝采用多层板加钉50100刨光木方与墙体拼接处理（贴近混凝土墙体和顶板的两面刨光，缝间贴海绵条）。(7)铺设多层板，尽可能选用整张的，并且经封边、角处理，以利于多次周转使用。(8) 在多层板接口处、墙体与顶板接触处及门窗洞口胎模部位，进行认真紧固，谨防在这些部位发生漏浆或构件尺寸偏差等现象。(9)顶板模板铺设完，用水准仪测量模板标高，进行校正，并保证上下层支撑在同一垂直线上，支撑下垫50126、00mm通长垫板。(10)梁侧模及底模，均采用15mm厚多层板。梁底模铺在50100mm的木方上，木方间距根据梁宽尺寸定为150mm之间。梁底水平拉杆位置根据梁底的位置确定，梁底模板采用双排单立杆，立杆沿梁长向间距900mm，梁底设两根承重立杆，横向间距300，水平杆步距1200，沿梁宽方向距梁侧模每边不大于150mm。梁侧模也采用50100mm的木方做背楞，间距200mm，且沿梁长度方向设100mm*100mm木方做主龙骨，间距900mm。梁底水平横杆距梁底模距离300mm,（详见下图所示）梁侧模板内龙骨布置4道，内龙骨采用50100mm木方。外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48.3327、.6。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+200mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。楼梯间墙体与所在流水段的结构墙体同步施工，踏步及平台板与所在流水段的结构顶板同步施工。在楼梯间两侧墙体上、平台板的标高处留置平台板甩筋或楼梯梁筋的预留洞。楼梯模板采用自制模板，底模用15mm厚多层板，背楞用50100mm木方（间距250mm）、100100mm木方，踏步挡板采用20050mm厚的白松板或采用50100mm木方与15mm厚多层板制作，支撑用3 .6钢管，间距800mm。楼梯间墙体随其它砼墙体一起支模和浇筑砼，待拆除此墙的模板后，剔出墙内的楼梯板钢筋后，再绑扎楼梯板钢筋，支设楼梯板28、模板。楼梯踏板模板采用木模板，模板支设必须满足行人通过。楼梯模板施工前应根据实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场装钉侧板。楼梯平台施工缝留在距离第一踏步边缘，距离休息平台宽度的1/3处，注意保护板筋，安装时要加固，定位要准确，踏步板要垂直。 1、 楼梯施工缝留置楼梯施工缝应位于楼梯休息平台跨中1/3处。楼梯休息平台施工缝留置部位2、预留洞口模板（1)、圆形孔洞模板水平构件预留圆孔直径小于50mm时，预留孔洞模采用钢管制作。A 梁、柱预留圆孔模洞口模长度较构件小2mm，端面应垂直于29、管中心线方向，且应无毛刺。预留孔模安装时，应用包装胶布将口封严，必要时，管内填充泡沫塑料或锯末等填充物。根据预留洞口位置与标高，在预留孔模安装时，应在预留洞口模两端主筋内侧设置“井”字型钢筋固定架，并与结构钢筋绑扎固定牢固。任何情况下钢筋固定架不得与结构钢筋直接焊接。B 顶板预留圆孔模洞口模高度宜高出结构表面50mm，端面应垂直管中心线方向，且应无毛刺。预留孔模两端封堵（焊接）厚度不小于5mm的钢板，钢板宜与预留孔模端部平齐，不得凸出预留孔模端面。预留孔模两端钢板中部设置直径为18mm孔洞（用于固定预留洞口模位置）。根据预留洞口位置，将预留洞口模用16螺杆固定于模板上，见上附图(2) 方形孔洞30、模板方形孔洞模板面板宜采用多层板模，内配50100mm龙骨。孔洞模板加工成锥台形式，孔洞模板与顶板模板间采用螺栓杆连接，每处预留洞口模板与结构顶板模间连接螺杆不少于2个，具体数量应根据预留孔洞大小确定，原则上，连接螺杆间距应不大于500mm。孔洞模板及安装见图。（1）要保证规格尺寸准确。棱、角平直光洁，面层平整，拼缝严密。（2）模板其板面拼缝痕迹和棱角要不损坏不影响饰面效果。（3加工的模板牢固、刚度满足要求，木肋的中距尺寸正确。模板加工一部分验收一部分，验收内容主要是：平整度、龙骨间距、龙骨和面板的材料规格及质量、模板外围尺寸、细部构造等。如果存在不合格项目，要立即整改。模板在使用过程中难免会31、产生损坏、飞边等问题，在加工时要对模板的周边刷边腐剂，面板的拼缝边刷牙防腐剂，螺栓孔也要刷防腐剂。在使用中如果发生这些问题，要对模板局部进行修补，修补方法可采用局部修补或全尺寸范围内切割窄条再补条的方法。现场场地全部做砼硬化处理，地面排水坡度均已考虑在内，因此，模板的堆放场只需做出分区安全栏杆，做好标识即可。其中木制品要离地250mm码放。(1) 钢模板存放前要清理、修理模板，保证模板的不平整干净，无损坏。模板底部的垫板要平整坚实，与边坡的距离不能小于2m。(2) 模板堆放地要注意在底部摆放木方，把木模板架离地面不少于200mm，场地内不能有积水现象。(3) 模板堆放场要用架子管搭好堆放架，堆32、放架要牢固且整体性强，架子立面斜支撑要连续，保证架子的整体刚度。(1) 模板安装首先要做好方案交底和技术交底工作，方案交底由技术负责人组织，工长、施工负责人、质检员、劳务队木工工长和施工负责人、技术负责人也要参加。技术交底由工长组织，质检员参加、劳务队木工工长、木工班组长、工人全部参加，交底场所在施工现场，安排在工人作业前交底。(2) 方案和交底没有覆盖的部位，由工长汇报技术负责人，技术负责人组织现场研究确定方案，方案确定后，及时补充和调整原方案。(3) 因材料原因或其它意外情况导致现场局部方法变化时，要及时通报技术负责人，临时变化方案经有关人员共同研讨后，进行调整并更改施工方案。(4) 没有33、变化的部位模板安装必须严格遵守原定方案，各基本参数不能改动。(5) 模板安装过程中随时会产生很多意外的情况，劳务队工长和项目部工长必须跟踪检查，把问题消灭在模板安装过程中，防止模板装完后，因不合格而导致返工。3、 梁模板安装（1) 梁采用双排架（3.5钢管），每排支柱设水平拉杆,沿梁的轴线方向设置，纵距900mm,沿支撑高度方向步距1.2m设一道,梁底模板采用双排单立杆，沿梁宽方向距梁侧模每边不大于150mm。梁侧模也采用50100mm的木方做背楞，间距200mm，且沿梁长度方向设48钢管做主龙骨，间距900mm。梁下横向水平杆应深入梁两侧板的模板支架内不少于两根立杆，并与立杆扣接.距梁底模板34、距离300mm。（2) 底楞上沿梁轴线方向铺梁底模木楞。侧模与底模固定方法为侧模夹底模。侧模木楞沿梁轴线方向设置。钢管、侧楞、斜撑、底楞相互之间用扣件固定牢靠。（3) 顶板模板与梁侧模接缝，梁侧模与梁底模之间接缝对接严实防止漏浆。4、 顶板模板安装 （1）安装顺序工艺流程：弹线支立柱调整标高安装板底模绑板下铁钢筋穿电气预埋管线绑板上铁钢筋安装侧模办预检。 （2）技术要求A、支模前，从结构0.5m线向上量出顶板标高。B、模板应硬拼，缝隙不得大于2mm。当局部缝隙超标时，缝隙内宜采用耐水腻子填补平整，不得将腻子涂抹于模板表面。C、多层板安放时，小于标准多层板宽度的非标模板不宜放置在与墙紧邻位置。非35、标多层板加工时应裁切平直，表面不得有毛刺，且裁切口侧面应及时做封闭处理，以防止切口处开胶、变形。D、大龙骨安装前，应检查与次龙骨接触一侧的平整度，平整度偏差应控制在2mm以内，当平整度偏过大，应采用电刨进行表面处理。小龙骨安装前，应认真检查与大龙骨及竹编板接触面平整及两接触面间厚度，表面平整度及厚度应控制在2mm以内，当平整度及厚度偏差较大时，应采用平刨及压刨进行修整。E、小龙骨端部悬挑长度不得超过相临龙骨间距的三分之一。F、支撑顶部油托应控制油托及底托丝杠伸出长度，丝杠伸出长度应控制在250mm以下（见下图）。G、安装竖向支撑时，支撑立杆下部应设垫木，垫木截面尺寸厚、宽宜为50100mm，长36、度400mm。H、竖向支撑间应设水平连接杆，离地200mm设一道，以上每隔1.20m设一道。任何情况下，竖向支撑水平连接杆不得少于二道。当四周无墙时，每一开间应加设不少于一道双向剪刀撑。I、竖向支撑应垂直，同一开间上、下层间立柱应在设置在同一竖向位置上。各部位竖向支撑布置应绘制平面图，并严格遵照执行。J、跨度大于4m的板按23起拱，起拱线要顺直，不得有折线。1、模板拆除的顺序与安装顺序相反，先安装的后拆除，后安装的先拆除。随拆随吊走。2、顶板底模拆除时要先拆除水平拉杆，再拆除立柱，再拆除龙骨，最后拆除模板。拆除时要从房间的门口开始，逐步向里拆除。1、墙体模板拆除应符合GB502042011规范37、的要求。模板拆除前应先试拆，确认拆模不会造成混凝土缺楞掉角后再大面积拆除。2、木模拆模时，支承件和加固件应逐块拆卸，模板应逐块拆卸，拆下的模板应吊运到指定场地，然后分规格码放整齐，拆除和吊运模板时不得损伤模板和砼表面。3、 柱砼强度达到1.2Mpa时（以同条件试块为准）方可拆，模根据目前温度和砼强度，36小时可拆模。拆模时应先试拆一块模板，确定砼棱角不受到破坏方可大面积拆除。先拆斜撑，再拆柱箍，接着用小撬棍轻轻撬模板上口，使模板与砼面脱离，然后再拆另外三块。拆模时注意螺栓螺母等的收集，柱模码放整齐。施工中，每次起重前应仔细检查吊环有无开焊、断裂等现象，一经发现应及时处理；严禁用重物碰击吊环，或38、用其做支点，严禁私自改变吊环位置。为了保证模板在现场施工时的质量，派专人进行模板维护与保养工作，并定期做标准尺检查。顶板模板拆除应符合GB502042011规范的要求，底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求并由专业工长提出拆模申请，经技术负责人审批后方可拆除。顶板模板拆模先拆掉水平拉杆，然后拆顶板模板支柱，每根龙骨留12根支柱暂不拆，操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的立柱，使其龙骨自由坠落，等该段模板全部脱模后运至上一层。用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中运出，集中码放。拆下的模板及时清理粘连物，涂刷脱模剂，拆下的扣件及时集中收集整理。顶板模板拆除时必须保证上层施工荷载39、不影响本层结构安全，本工程要求拆模必须间隔3层以上。梁侧模须周转使用，在梁板强度达到2.5Mpa时可以考虑拆除。当上层正在浇砼时，下层梁板的底模板和支柱不可拆除，必须至少隔一层拆除（考虑施工荷载影响），楼梯模板随楼板模板拆除。 先拆最上支架部分水平拉杆下调楼板顶托拆除主次龙骨拆楼板模板拆梁底模拆支架系统。对活动部件必须一次拆除，如中途停止应及时进行加固，以免发生事故。如果模板与砼面吸附或粘结不能离开时，可用撬棍轻撬动模板，不得用大锤砸模板，应保证拆模时，不损坏砼结构。底模拆除时混凝土强度要求（见附表）：拆模（承重底模）强度要求一览表构件类型构件跨度（m）达到混凝土抗压设计值的百分率（%）板2540、02、8758100梁、拱8758100悬臂构件100木模板在使用中不能到处随意开孔，模板加固过程中不能到处钉钉子，螺栓和龙骨不能过紧导致模板面板受损，拆模后，立即清理、修理，之后运模板堆放场堆放。多层板维修可采用局部切割局部修补的方法，根据修补范围的大小，在模板背面采用木方做衬予以固定。损坏面较大时，可以将模板锯掉一窄条，然后重新补出一条。 本工程质量合同要求为合格。(1) 模板及支架必须具有足够的强度、刚度、稳定性，其支撑部分应有足够的支撑面积。(2) 模板的下口接缝处要严密，不得漏浆。模板接缝处，接缝的最大宽度不应超过规定。模板与混凝土的接触面应清理干净。脱模剂涂刷均匀。(3) 允许偏差41、项目模板安装允许偏差及检查方法项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位移3尺 量底模上表面标高5用水准仪或拉线尺量截面内部尺寸基础10尺 量墙、柱、梁+4,-5层高垂直度6经纬仪或吊线尺量相邻两板表面高低差2尺 量表面平整度5用2m靠尺和楔形塞尺阴阳角方正3方尺、楔形塞尺顺直32m靠尺预埋钢板中心线位置3拉线和尺量预埋螺栓中心线位移2拉线和尺量螺栓外露长度10，0预留孔洞中心线位移10拉线和尺量尺寸10，0插筋中心线位移5尺量外露长度10，0模板加工制作及模板安装将实行自检、互检、交接检、专检，合格后方可进行下道工序施工。首先要加强模板成品质量检查，其次要加强作业面质量检查，尤其是关键环节预检。以42、下是具体的验收方法：(1) 安装墙模板前，窗口模立完后做预检。(2) 墙、柱、梁、顶板模板应100%检查验收。(3) 模板验收及浇筑混凝土时必须拉通线控制标高和各轴线位置、构件尺寸。(4) 墙体合模后，浇筑混凝土前要进行模板预检；顶板模板分别在支模完成后及钢筋绑扎完毕后，进行两次验收，并在打混凝土之前办预检。墙、顶板自检合格后报监理进行验收，在监理签认合格后方可进行下道工序，不合格者要立即进行返工修整。5.8.4技术质量保证措施：(1) 支楼板模板前测量班应在墙体、柱子钢筋上提供模板标高控制线,支顶板后工长和质检员要检查楼板模板标高，确保准确无误。(2) 为保证墙体、顶板表面的平整度，首先在模43、板加工环节严格控制，严格按模板设计进行加工。在模板安装过程中加强交底、加强过程检查、严格验收、安装和拆模及搬运过程中爱护模板，保证模板不受损、不变形、不受潮开胶。(3) 杜绝模板接缝漏浆，模板与模板间拼缝、模板与阴角拼缝均采用企口拼缝。(4) 杜绝楼梯间层间交接处错台，要求墙体模板垂直度控制在5mm以内。(5) 解决门窗口混凝土掉角问题，拆模时注意保护。(6) 加强模板清理，杜绝粘模现象，用扁铲清理模板板面，铲掉混凝土残渣，用滚刷涂刷液态脱膜剂，用抹布将板面的附油擦净，以使浇筑后模板不致粘在混凝土表面上不易拆模，或影响混凝土表面的光洁度。(7) 针对模板工程出现的问题及时分析原因，及时采取改进44、措施。(8) 所有预留洞、预埋件均需按要求留设，并在合模前与水电队配合核对。(9) 模板支搭完毕后，要进行预检，经监理签认合格后方可进行下道工序。浇筑混凝土时，需有木工专门负责看管模板。(10) 墙体等竖向结构模板浇筑混凝土后，在混凝土初凝前应再次对模板进行校正，发现有超差现象应及时调整，以保证混凝土结构成品的质量。1、自制模板侧向主、次龙骨厚薄不均，表面不平，使用方法不当。控制措施：（1）主龙骨与次龙骨接触面、次龙骨与主龙骨接触面及次龙骨与面板接触面应上刨，确保其表面平整、厚度一致。（2）主、次龙骨截面长边方向应垂直于结构受力方向（即截面立向受力）。2、楼梯间、楼层端部层间接槎模板漏浆、错台45、，不平直。控制措施：(1）严格控制墙等竖向构件与楼层结构接触部位表面（顶面）垂直度（平整度）。(2）侧模应下跨墙等竖向构件宜50100mm，模板与竖向构件混凝土表面（顶面下5mm）设置海棉条。(3）按模板设计要求设置卡具或侧向支撑，原则上，模板侧向紧固卡具长度应不小于模板高度的2倍。(4）拉线控制模板顶面平直度。3、跨度较大的板、梁无起拱或起拱不合理。控制措施：(1）跨度大于4m的梁板，应按要求起拱。(2）起拱方式：同一跨度内应由两侧向中央均匀起拱（不得折线起拱），与竖向构件接触面（墙、连梁）不起拱。(3）当板跨度较大且影响板顶面钢筋保护层时，顶板模板在支设时，宜下移1/2起拱高度。(4）板底46、应按模板设计要求设置竖向支撑，合理设置水平拉杆。(5) 4m以下顶板应有可靠措施保证结构表面不下垂。4、顶板拼缝不严造成混凝土错台、漏浆，支撑、垫木不规范。控制措施：(1）与混凝土接触面面板应硬拼，缝隙应控制在2mm以内，超过时应填耐水腻子，填嵌时不得污染模板表面。禁止粘贴胶条。(2）面板四周与次龙骨交接部位应定钉固定。(3）竖向及水平支撑应按模板体系设计要求支设，支撑下垫木规格不小于50100400mm。竖向支撑应垂直，且上、下层间支撑应在同一水平位置上。5.9.1模板堆放场地要坚实平整、排水流畅、不得积水。5.9.2模板要划出专门堆放区，场区内的模板应按规格、型号分区堆放，并要设立明确的标47、志，非操作人员不得随意进入模板堆放场。6、成品保护措施 安装模板时，轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。 拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。严禁抛掷拆下的模板。顶板模板拆除时，要从门口向里逐步拆除，龙骨和模板拆除时，操作人员必须站在安全的地方，防止事故发生。拆除的多层板和木方要及时起掉钉子，防止扎脚。6.3 拆下模板后，发现模板不平要立即修理，把坑、包修平，木模板边角损坏要根据情况锯掉受损及连带部分，开胶采用油漆封边。模板要划出专门堆放区，场区内的模板应按规格、型号分区堆放，并要设立明确的标志，非操作人员不得随意进入模板堆放场。6.5模板拆下后，清理所有粘在模板上的灰浆，48、然后刷脱模剂，放到指定地点。6.6自制墙体木模应放置在模板专用架内。附录：模板计算书一、 框架柱模板计算书：框架柱模板按厂房一800*800柱进行设计。柱模板计算(800*800) 计算依据： 依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）编制。 一、柱模板基本参数 1.基本参数 柱模板的截面宽度 B=800mm， 柱模板的截面高度 H=800mm; 2.对拉螺栓参数 B方向对拉螺栓1道， H方向对拉螺栓1道; 3.面板参数 面板类型:胶合板;面板厚度:15.00mm; 面板弹性模量2;面板49、抗弯强度设计值2; 面板抗剪强度设计值2; 4.木方参数 木方弹性模量2;木方抗弯强度设计值2; 木方抗剪强度设计值2; 5.柱箍参数 柱箍材料:双钢管483.0; 柱箍间距计算跨度 d: 600mm; 6.竖楞参数 竖楞截面宽度:50mm;高度80mm; B方向竖楞6根;H方向竖楞6根; 柱模板支撑计算简图 柱模板立面简图 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/50、(T+15)，取； T 混凝土的入模温度，取； V 混凝土的浇筑速度，取； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 1 外加剂影响修正系数，取； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取。 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值2 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值2。 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距。 荷载计算值 面板的51、截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3；04； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取2；2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到2.160) 经计算得到面板抗弯强度计算值10002 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力2.160) 截面抗剪强度计算值 T=33810.4/(22 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度验算 T T，满足要求! (352、)挠度计算4 / 100EI v = l / 400 面板最大挠度计算值1504/(1006000 面板的最大挠度小于150.0/400,满足要求! 四、竖楞的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距。 荷载计算值 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3； 4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度1062 抗弯计算强度小于2,满足要求! (2)53、抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33810/(2502 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形4/(100 最大挠度小于600.0/400,满足要求! 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： 3.60)0.150 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑钢管受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得54、到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmaxmm 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉55、螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2 对拉螺栓最大容许拉力值。 对拉螺栓所受的最大拉力 对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： 3.60)0.150 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑钢管受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 56、Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (m57、m2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2 对拉螺栓最大容许拉力值。 对拉螺栓所受的最大拉力 对拉螺栓强度验算满足要求!二、 板计算书（厂房一180厚板）楼板模板扣件式钢管支撑架计算书 计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。 一、参数信息： 58、模板支架搭设高度为米， 搭设尺寸为：立杆的纵距米，立杆的横距米，立杆的步距米。 梁顶托采用木方: 100100。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合2 由永久荷载效应控制的组合2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取。 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 静荷载标准值 活荷载标准值 59、q2 = (2.000+2.500) 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)抗弯强度计算 f1 = M / W f 其中 f1 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取2； 1l22l222 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 T1 = 3Q/2bh T 其中最大剪力12 截面抗剪强度计算值 T1=3698.4/(22 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求!60、 (3)挠度计算4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值2004/(1006000 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 三、支撑木方的计算 方木按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000) 静荷载 活荷载 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 最大弯矩2 最大剪力 最大61、支座力24 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度1062； 方木的抗弯计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=1454N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=31454/(2502 截面抗剪强度设计值2； 方木的抗剪计算强度2,满足要求! (3)方木挠度计算 qk 最大变形kl4/100E4/(100 方木的最大挠度小于1000.00/250,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方62、的支座力 均布荷载取托梁的自重。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 经过计算得到最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学63、参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度106/166666.2 顶托梁的抗弯强度设计值为2; 顶托梁的抗弯计算强度小于2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=38083/(21002 截面抗剪强度设计值2; 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 顶托梁的最大挠度小于1000.0/250.0,满足要求! 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管64、的自重(kN)： 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)附录A 满堂支撑架自重标准值，本工程使用的是483钢管，不是规范标准的钢管，按照截面积做折减计算：0.，取 NG1 (2)模板的自重(kN)： NG2 (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000+0.000) 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ 4.考虑风荷载时65、,立杆的轴向压力设计值计算公式 NWNGNQ Nw 六、立杆的稳定性计算 本工程按照满堂支撑架进行验算，剪刀撑设置普通型，脚手架搭设高度，搭设宽度。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式或计算 l0 = ku1(h+266、a) (5.4.6-1) l0 = ku2h (5.4.6-2) k 满堂支撑架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取 u1 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-2，取 u2 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-4，取 h 脚手架步距， a 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度， 1.1.公式(5.4.6-1) 1.1.1.验算长细比 k取1， =1(1.200+20.300)100/1.600=152 =210, 满足要求! 1.1.2.验算立杆稳定性 k取， l0(1.200+2 l0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受67、压应力计算值2 立杆的稳定性计算2,满足要求! 1.2.公式(5.4.6-2) 1.2.1.验算长细比 k取1， =1100/1.600=180 =210.00, 满足要求! 1.2.2.验算立杆稳定性 k取， l0 l0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值424.0) = 182 立杆的稳定性计算2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，0UsUz2 h 立杆的步距， la 立杆迎风面的间68、距， lb 与迎风面垂直方向的立杆间距， 风荷载产生的弯矩 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 2.1.公式(5.4.6-1) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算2,满足要求! 2.2.公式(5.4.6-2) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算2,满足要求! 3.满堂支撑架构造验算 3.1.高宽比验算 支撑架搭设高宽比为： 支撑架搭设间距为： 查规范JGJ130-2011附录C表C-2、C-3得到此工况下最大高宽比为： 高宽比n = N， 满足要求！ 七、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为， 按照扣件抗滑承载69、力系数 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=81.00=8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 八、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A； N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)； A 基础底面面积 (m2)； fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg 地基承载力设计值应按下70、式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc fgk 地基承载力标准值；fgk 地基承载力的计算满足要求!三、 板计算书（地下车库250厚板）楼板模板扣件式钢管支撑架计算书 计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。 一、参数信息： 模板支架搭设高度为米， 搭设尺寸为：立杆的纵距米，立杆的横距 l=米，立杆的步距米。 梁顶托71、采用木方: 100100。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合2 由永久荷载效应控制的组合2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取。 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 静荷载标准值 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500) 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例72、中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)抗弯强度计算 f1 = M / W f 其中 f1 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取2； 1l22l2202 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 T1 = 3Q/2bh T 其中最大剪力12 截面抗剪强度计算值 T1=3855.4/(22 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值20073、4/(1006000 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 三、支撑木方的计算 方木按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)00kN/m 静荷载 活荷载 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为74、: 3；4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度1062； 方木的抗弯计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=1536N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=31536/(2502 截面抗剪强度设计值2； 方木的抗剪计算强度2,满足要求! (3)方木挠度计算 qk 最大变形kl44/(100 方木的最大挠度小于900.00/250,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 均布荷载取托梁的自重。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m75、) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 经过计算得到最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)顶托梁抗弯强度计算76、 抗弯计算强度1062 顶托梁的抗弯强度设计值为2; 顶托梁的抗弯计算强度小于2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=38366/(21002 截面抗剪强度设计值m2; 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 顶托梁的最大挠度小于900.0/250.0,满足要求! 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)附录A77、 满堂支撑架自重标准值，本工程使用的是483钢管，不是规范标准的钢管，按照截面积做折减计算：，取 NG1 (2)模板的自重(kN)： NG2 (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000+0.000) 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式GQ 4.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 NWNGNQ Nw 六、立杆的稳定性计算 本工程按照满堂支撑架进行验算，剪刀78、撑设置普通型，脚手架搭设高度，搭设宽度。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式或计算 l0 = ku1(h+2a) (5.4.6-1) l0 = ku2h (5.4.6-2) k 满堂支撑架计算长度附加系数，验算长79、细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取 u1 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-2，取 u2 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-4，取 h 脚手架步距， a 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度， 1.1.公式(5.4.6-1) 1.1.1.验算长细比 k取1， =1(1.200+20.300)100/1.600=146 =210, 满足要求! 1.1.2.验算立杆稳定性 k取， l0(1.200+2 l0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算2,满足要求! 1.2.公式(5.4.6-2) 1.2.1.验算长细比 80、k取1， =1100/1.600=172 =210.00, 满足要求! 1.2.2.验算立杆稳定性 k取， l0 l0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，0UsUz2 h 立杆的步距， la 立杆迎风面的间距， lb 与迎风面垂直方向的立杆间距， 风荷载产生的弯矩 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 2.1.公式(5.4.681、-1) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算2,满足要求! 2.2.公式(5.4.6-2) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值424.0) + 802 立杆的稳定性计算2,满足要求! 3.满堂支撑架构造验算 3.1.高宽比验算 支撑架搭设高宽比为： 支撑架搭设间距为： 查规范JGJ130-2011附录C表C-2、C-3得到此工况下最大高宽比为： 高宽比n = N， 满足要求！ 七、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为， 按照扣件抗滑承载力系数 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=81.00=8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接82、时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。五、 梁模板计算书（400*800）梁模板扣件式钢管支撑架计算书 计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。 一、参数信息： 模板支架搭设高度为米， 基本尺寸为83、：梁截面 BD=400mm800mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向米，立杆的步距米， 梁底增加2道承重立杆。 梁顶托采用木方: 100100。 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为。 梁模板支撑架立面简图-剖面 梁模板支撑架立面简图-平面 采用的钢管类型为48。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合2 由永久荷载效应控制的组合2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为84、受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 均布荷载 集中荷载 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形85、图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4 N5 最大弯矩 M = 0 最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗86、剪强度计算值 T1=31604.5/(22 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 最大弯矩20.90= 最大剪力 最大支座力 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度1062； 方木的抗弯计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=287、425N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=32425/(2502 截面抗剪强度设计值2； 方木的抗剪计算强度2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk 最大变形kl44/(100 方木的最大挠度小于900.00/250,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大弯矩 经过计算得88、到最大支座 经过计算得到最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：22 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度1062 顶托梁的抗弯强度设计值为2; 顶托梁的抗弯计算强度小于2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:89、 T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=35055/(21002 截面抗剪强度设计值2; 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 顶托梁的最大挠度小于350.0/250.0,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=7.476kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)附录A 满堂支撑架自重标准值，本工程使用的是483钢管，不是规范标准的钢管，按照截面积做折减计算：，取 脚手架钢管的自重 N2 本工程按照满堂支撑架进行验算，剪刀撑设置普通型，脚手90、架搭设高度，搭设宽度。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式或计算 l0 = ku1(h+2a) (5.4.6-1) l0 = ku2h (5.4.6-2) k 满堂支撑架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳91、定性时查表，取 u1 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-2，取 u2 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-4，取 h 脚手架步距，h = 1.200m,脚手架顶端步距 a 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度， 1.1.公式(5.4.6-1) 1.1.1.验算长细比 k取1， =1(0.800+20.300)100/1.600=118 =210, 满足要求! 1.1.2.验算立杆稳定性 k取， l0(0.800+2 l0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算2,满足要求! 1.2.公式(5.4.6-2) 1.2.192、.验算长细比 k取1， =1100/1.600=180 =210.00, 满足要求! 1.2.2.验算立杆稳定性 k取， l0 l0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，0UsUz2 h 立杆的步距， la 立杆迎风面的间距， lb 与迎风面垂直方向的立杆间距， 风荷载产生的弯矩 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 2.1.公93、式(5.4.6-1) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算2,满足要求! 2.2.公式(5.4.6-2) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算2,满足要求! 六、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为， 按照扣件抗滑承载力系数 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=80.80=6.40kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算94、。 七、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A； N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)； A 基础底面面积 (m2)； fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc fgk 地基承载力标准值；fgk地基承载力的计算满足要求!400*800梁侧模板计算书 计算依据： 依据建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、钢结构设计规范（GB 5095、017-2003）编制。 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度400mm，高度800mm，两侧楼板高度100mm。 内龙骨采用横向布置方式。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用4585mm木方。 外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距200+200mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取3； t 新浇混凝土的初凝时间，96、为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取； T 混凝土的入模温度，取； V 混凝土的浇筑速度，取； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 1 外加剂影响修正系数，取； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取。 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值22 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值22。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取。 荷载计97、算值3.600) 面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4 最大弯矩 最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和：98、 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于218.3/400,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载3.600) 挠度计算荷载标准值 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截99、面惯性矩I分别为: 3；4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度1062 抗弯计算强度小于2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=32023/(2452 截面抗剪强度设计值2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形4/(100 最大挠度小于600.0/400,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照均布荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m)100、 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150101、,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2 对拉螺栓最大容许拉力值； 对拉螺栓所受的最大拉力。 对拉螺栓强度验算满足要求!六、 梁模板计算书（500*850）梁模板扣件式钢管支撑架计算书 计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）102、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。 一、参数信息： 模板支架搭设高度为米， 基本尺寸为：梁截面 BD=500mm850mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向米，立杆的步距米， 梁底增加2道承重立杆。 梁顶托采用木方: 100100。 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为。 梁模板支撑架立面简图-剖面 梁模板支撑架立面简图-平面 采用的钢管类型为48。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组103、合2 由永久荷载效应控制的组合2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取，可变荷载分项系数取 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2(2 (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 均布荷载 集中荷载 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯104、性矩I分别为: 3；4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1 N2 N3 N4 N5 最大弯矩 最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算105、 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=32101.5/(22 截面抗剪强度设计值2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)方木抗弯106、强度计算 抗弯计算强度1062； 方木的抗弯计算强度2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=3119N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=33119/(2502 截面抗剪强度设计值2； 方木的抗剪计算强度2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk 最大变形kl44/(100 方木的最大挠度小于900.00/250,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN107、.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大弯矩 经过计算得到最大支座 经过计算得到最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：22 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)顶托梁抗弯强度计算 108、抗弯计算强度1062 顶托梁的抗弯强度设计值为2; 顶托梁的抗弯计算强度小于2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=36570/(21002 截面抗剪强度设计值2; 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 顶托梁的最大挠度小于350.0/250.0,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=9.314kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)附录A 满堂支撑架自重标准值，本工程使用的是109、483钢管，不是规范标准的钢管，按照截面积做折减计算：，取 脚手架钢管的自重 N2 本工程按照满堂支撑架进行验算，剪刀撑设置普通型，脚手架搭设高度，搭设宽度。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)， A 立杆净截面面积 (cm2)， W 立杆净截面抵抗矩(cm3)， 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式或计算 l0 = ku110、1(h+2a) (5.4.6-1) l0 = ku2h (5.4.6-2) k 满堂支撑架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表，取 u1 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-2，取 u2 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-4，取 h 脚手架步距，h = 1.200m,脚手架顶端步距 a 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度， 1.1.公式(5.4.6-1) 1.1.1.验算长细比 k取1， =1(0.800+20.300)100/1.600=118 =210, 满足要求! 1.1.2.验算立杆稳定性 k取， l0(0.800+2 l0 由l0/i 的111、结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算2,满足要求! 1.2.公式(5.4.6-2) 1.2.1.验算长细比 k取1， =1100/1.600=180 =210.00, 满足要求! 1.2.2.验算立杆稳定性 k取， l0 l0 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，0UsUz2 h 立杆的步距112、， la 立杆迎风面的间距， lb 与迎风面垂直方向的立杆间距， 风荷载产生的弯矩 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 2.1.公式(5.4.6-1) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算2,满足要求! 2.2.公式(5.4.6-2) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值2 立杆的稳定性计算2,满足要求! 六、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为， 按照扣件抗滑承载力系数 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=80.80=6.40kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中113、 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。500*850梁侧模板计算书 计算依据： 依据建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）编制。 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度850mm，两侧楼板高度100mm。 内龙骨采用横向布置方式。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置4道，内龙骨采用4585mm木方。 外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间114、距200+200mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取； T 混凝土的入模温度，取； V 混凝土的浇筑速度，取； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 1 外加剂影响修正系数，取； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取。 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.115、1,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值22 根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值22。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取。 荷载计算值3.600) 面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N116、1 N2 N3 N4 最大弯矩 最大变形 = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：2 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 支 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f110002 面板的抗弯强度设计值 f，取2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于235.0/400,满足要求! 117、四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载3.600) 挠度计算荷载标准值 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩2 最大剪力 最大支座力 截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 3；4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度1062 抗弯计算强度小于2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=32290/(2452 截面抗剪强度设计值2 抗剪强度计算满足要求118、! (3)挠度计算 最大变形4/(100 最大挠度小于600.0/400,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照均布荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax 最大支座力 Qmax = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： 支座反力从左到右相加： 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验119、算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩： 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支 顺时针力矩之和： 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度1062 支撑钢管的抗弯计算强度小于2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于350.0/150,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2 对拉螺栓最大容许拉力值； 对拉螺栓所受的最大拉力。 对拉螺栓强度验算满足要求!