1、临港工业园区污水处理厂工程钢板桩专项工程施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月目 录第一节、工程概况5工程概况5第二节 编制依据6工程地质条件6第三节 钢板桩支护设计思路及要点6第四节 基坑稳定性换算73、结论：8第五节 施工组织计划8XD1-2009J29三、钢板桩吊运及堆放10、围檩、拉杆、角撑11第七节 基坑监测措施121、基准网的建立122、基坑支护变形观测12（1）基坑支护水平位移观测12（2）基坑支护沉降观测123、观测方法13（1）水平位移观测13（2）沉降观测131、严格遵守和执行有关的2、施工质量规范。134、钢板桩施打前必须进行选材，对有变形的进行矫正。146、桩端必须透过砂层，进入不透水的强（中）风化岩面。14第十节 安全施工措施1411、在主要入口处挂醒目的安全防火宣传语牌。15第十一节 文明施工措施162、施工现场必须按施工平面图进行布置，不能随意改变。16第十二节、计算书17氧化沟、沉淀池、污泥回流泵房钢板桩规范计算书171.地质勘探数据如下：172.基本计算参数：173.地面超载：18第1阶段主动、被动水土压力合力图181.作用在桩(墙)的主动土压力分布：18第1层土上部标高3.45m，下部标高2.50m182.作用在桩(墙)的被动土压力分布：19第2层土上部标高23、.50m，下部标高1.00m193.土压力为零点距离坑底距离d的计算：194.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算：195.悬臂桩嵌入D点以下距离t的计算：206.最大弯矩的计算：20第2阶段主动、被动水土压力合力图201.作用在桩(墙)的主动土压力分布：20第1层土上部标高3.45m，下部标高1.00m212.作用在桩(墙)的被动土压力分布：223.土压力为零点距离坑底距离d的计算：224.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算：22(14.33+21.18)0.55/2.0+225.桩(墙)嵌入D点以下距离t的计算：23a1 = 3.50m236.最大弯矩的计算：23第3阶段主动、被动水土压4、力合力图241.作用在桩(墙)的主动土压力分布：24第1层土上部标高3.45m，下部标高1.00m242.作用在桩(墙)的被动土压力分布：253.土压力为零点距离坑底距离d的计算：264.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算：26(14.33+21.18)0.55/2.0+265.桩(墙)嵌入D点以下距离t的计算：26E1 = 14.99kN/m266.最大弯矩的计算：27粗格栅进水管道钢板桩规范计算书281.地质勘探数据如下：282.基本计算参数：283.地面超载：29第1阶段主动、被动水土压力合力图291.作用在桩(墙)的主动土压力分布：29第1层土上部标高3.45m，下部标高2.50m25、92.作用在桩(墙)的被动土压力分布：30第2层土上部标高2.50m，下部标高1.00m303.土压力为零点距离坑底距离d的计算：304.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算：305.悬臂桩嵌入D点以下距离t的计算：306.最大弯矩的计算：31第2阶段主动、被动水土压力合力图311.作用在桩(墙)的主动土压力分布：31第1层土上部标高3.45m，下部标高1.00m312.作用在桩(墙)的被动土压力分布：333.土压力为零点距离坑底距离d的计算：334.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算：33(14.33+21.18)0.55/2.0+335.桩(墙)嵌入D点以下距离t的计算：34a1 = 36、.50m346.最大弯矩的计算：34第3阶段主动、被动水土压力合力图351.作用在桩(墙)的主动土压力分布：35第1层土上部标高3.45m，下部标高1.00m352.作用在桩(墙)的被动土压力分布：363.土压力为零点距离坑底距离d的计算：364.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算：37(14.33+21.18)0.55/2.0+375.桩(墙)嵌入D点以下距离t的计算：37E1 = 14.99kN/m376.最大弯矩的计算：38考虑到桩(墙)的计算宽度为1.00m38第一节、工程概况工程概况本项目于XX高新区临港工业园三横路以南，和平路以西，首期污水处理标准为1万立方米/天的污水处理厂，投7、产后，污水处理规模为5万立方米/天。本工程的A2/O微曝氧化沟设计总高度为7.30m，其中垫层厚度0.10m；地面完成面标高3.70m，埋深4.05m；沉淀池设计总高度5.95m，其中垫层厚0.10m，地面完成面标高3.90m，埋深3.95m；污泥回流泵房设计总高度6.20m，其中垫层厚0.10m，地面完成面标高3.70m，埋深4.60m；粗格栅进水管道设计管底为-6.20m，地面完成面标高3.50m，埋深9.70m。现原地面标高3.45m，挖土深度分别为氧化沟3.80m，沉淀池为3.70m，污泥回流泵房4.35m，粗格栅进水管道9.70。根据地形勘察报告，该场地范围内地层自上而下分为：回填土8、层、淤泥土层、砂质粘土层、强（中）风化砂岩层和微风化岩层。一、杂填土层：层厚约2.003.0m；二、淤泥土层：层厚约5.006.00m；三、砂质粘土层：层厚约1.414.5m；四、强（中）风化岩层：层厚约2.02.3m；五、微风化岩层。由于本工程工期紧，地下水位高，施工难度大，挖土周边道路和管道的水泥搅拌桩布置密集及各构筑物距离较近，同时现场土质为刚回填的粉质粘土层和流塑状淤泥层，如果采用放坡开挖方式，放坡系数非常大，既影响了周边构筑物同时施工的进度计划，也破坏了周边道路和管道复合地基的水泥搅拌桩，因此，经我公司的施工技术人员研究决定，挖土深度在3.70m至9.70m的氧化沟、沉淀池、污泥回流9、泵房、粗格栅进水管道均采用钢板桩进行支护，以达到止水挡土的目的。第二节 编制依据一、XX高新区港口工业园区污水处理厂工程设计图纸；二、岩土工程勘察报告；三、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）；四、锚杆喷射混凝土支护技术规范（GB50086-2001）；工程地质条件根据地形勘察报告，该场地范围内地层自上而下分为：杂填土层、淤泥土层、粉细矿层、强（中）风化砂岩层和微风化岩层。一、杂填土层：层厚约1.02.0m；二、淤泥土层：层厚约0.51.5m；三、粉细矿层：层厚约2.57.0m；四、强（中）风化岩层：层厚约2.02.3m；五、微风化岩层。第三节 钢板桩支护设计思路及要点10、 根据本工程场地地质情况特点，本工程钢板桩主要作用是为了隔绝-4m-12m砂层地下水流入基坑，同时支护边坡防止流砂涌动，起到支护边坡的作用。设计要点如下：一、采用拉森式（U）型钢板桩，桩长715m；二、钢板桩穿过淤泥层，进入砂层；三、钢板桩沿基坑四周连续设置成封闭的帷幕；四、为保证基坑安全，钢板桩帷幕上设置一道连续的工字钢或槽钢围檩以加强钢度及整体性。第四节 基坑稳定性换算1、基本参数：a)支护入土深度h：3.5m8.52m；b)基坑深度t：3.80m9.70m; c)土体平均密度r：16KN/m3；d)地面荷载q：0；e)钢板桩长度L：6m18m；f)软土内聚力C：5Kpa； h) 软土内m11、c 摩擦角0：8oi) 角支撑钢梁220， 长度约8.5m；j)锚杆抗拔力f：150KN/g) 钢板桩抗弯强度(抗森)：182Mpa。2、基本力学数据计算：a) Ka=tg2(45-0/2)=tg41=0.72。 b) Kb=tg2(45+0/2)=tg249=1.323。c) h0=2c/r=25/16=0.72m。d) Ea1/2(KaHa2)=1/20.7563.52=4.63Kpa。e) Ep=1/2(KpHp2)=1/21.3233.52=8.1Kpa。f) 钢板桩桩身最大弯矩Mmax=EahaSEphpS =EahaHLEphpHL =3.92KNM ha=1/3(Hho)=0.912、3m,hp=0.39 g) 桩身最大剪力Qmax=EahaHLEphpHL。 h) 桩顶最大水平位移Umax=QH/=6.6mm。i) 钢板桩身应力强度=QH=12Mpa。j) 钢支撑长径：38.6。3、结论： a) 土体作用于桩身的应力强度=12Mp钢板桩抗弯强度(182Mpa)，钢板桩支护不会折断。b) 桩顶最大位移Umax：6.6mm，符合安全规范。c) 钢支撑L/D=38.6120的规范要求，技术可行。第五节 施工组织计划本工程采用项目经理负责制管理，由项目经理全权负责本项目的机械、材料和劳动力的组织及施工，项目管理架构如下：项目经理1人 技术负责人1人质安员1人施工员1人电工1人机长13、2人焊工1人技术工人6人第七节 施工机械及设备机械参数机械名称型号数量功率使用部位液压振动锤MIL-20001台安装于挖掘机上打钢板桩履带式单斗挖掘机W-10011台1M3吊液压振动锤汽车式起重机1台30t用于拨钢板桩震动拔桩机1台45KW拨钢板桩履带式单斗挖掘机W-10011台1M3挖槽、配合桩机作业及修路气割机1套切割钢板桩电焊机XD1-2002台2KVA钢板桩接长经纬仪J21台测量放线水准仪S3-d1台抄平、沉降观测第六节 钢板桩施工一、材料选择。采用拉森式（U型）钢板桩。型号尺寸（mm）截面积A单根（cm2）重量（kg/m）惯性矩Ir截面抵抗矩宽度b高度h腹板厚t1翼缘厚t2单根每米宽14、单根（cm4）每米宽（cm4/m）单根（cm3）每米宽（cm3/m）鞍IV型40018/015.510.599.1477.73193.334.02531.9633432043二、钢板桩检验。由于本工程为钢板桩用于基坑的临时支护和止水，故不需进行材质检验而只对其做外观检验，以便对不符合形状要求的钢板桩进行矫正，以减少打桩过程中的困难。外观检验包括表面缺陷、长度、宽度、厚度、端头矩形比、平直度和锁口形状等内容。检查中要注意：、对打入钢板桩有影响的焊接件应予以割除；、有割孔、断面缺损的应予以补强；、若钢板桩有严重锈蚀，应测量其实际断面厚度，以便决定在计算中是否需要折减。原则上要对全部钢板桩进行外观检15、查，对不符合要求的钢板桩需进行矫正。三、钢板桩吊运及堆放装卸钢板桩宜采用两点吊。吊运时，每次起吊的钢板桩根数不宜过多，并应注意保护锁口免受损伤。吊运方式有成捆起吊和单捆起吊、钢筋捆扎、专人指挥。钢板桩堆放的顺序、位置、方向和平面布置应考虑到以后的施工方便，并按型号、规格、长度施工部位分别堆放，堆放的高度不宜超过2M。四、施工工艺流程基线确定 定桩位 钢板桩施打 围檩、拉杆、角撑 土建施工 拔桩五、操做方法、基线确定：施工员的在基坑边龙门架上定出轴线，留出以后施工需要的工作面，确定钢板桩施工位置。、定桩位。按顺序标明钢板桩的具体桩位，洒灰线标明。、钢板桩施打。采用单独打入法，即吊升第一支钢板桩，16、准确对准桩位，振动打入土中，使桩端透过砂层进入不透水的强（中）风化岩层。吊第二支钢板桩，卡好企口，振动打入土中，如此重复操作，直至基坑钢板桩帷幕完成。钢板桩施打时，由于钢板桩制作本身的误差、打桩时的偏差、施工条件的限制，使帷幕的实际长度无法保证按钢板桩标准宽度的整数倍，故此钢板桩帷幕最终封闭合拢有相当难度。调整的办法，一般有采用异形钢板桩来闭合或通过调整帷幕轴线用标准桩实现闭合。由于本工程钢板桩墙精度要求不高，故采用后一方法来实现转角的闭合，即在转角处两侧各以10根钢板桩的宽度来调整轴线实现闭合。如出现部分钢板桩长度不足，可采用焊接接长，一般用鱼尾板焊接法。接长时避免相邻两桩接头在同一深度，接17、头位置应错开1M以上，且宜间隔放置打桩。、围檩、拉杆、角撑为加强钢板桩墙的整体刚度，沿钢板桩墙全长设置围檩，围檩用槽钢或角钢组成，通过拉杆固定于原已打好的钢管锚杆上，拉杆由两根25钢筋组成，焊接于钢管锚杆上。为稳妥起见，在钢板桩墙五个转角上另用槽钢或角钢做角撑。如右图所示。、钢板桩拔除。土建工程完毕后即进行钢板桩的拔除。由于基坑较大，且周边街头公园及B1B4栋的位置影响，无法太靠近基坑操作，故须采用较大型的吊车与振动锤配合来进行钢板桩的拔除，即利用振动锤产生的强迫振动扰动土质，破坏钢板桩周围土的粘聚力以克服拔桩阻力，依靠附加起吊车的作用将桩拔除。钢板桩拔除后留下的桩孔，必须即时做回填处理，回填18、一般用挤密法或填入法，所用材料为中砂。第七节 基坑监测措施1、基准网的建立 为了科学地预测基坑支护的稳定和周边环境的变化，及时预报和提供准确可靠的变形数据，因此建立基坑支护施工变形与沉降观测网，定期进行变形沉降观测。 2、基坑支护变形观测 （1）基坑支护水平位移观测 在基坑边坡顶上布置基线（每基坑边一条），每条基线上设13个变形观测点，同时又作为沉降观测点。 （2）基坑支护沉降观测利用远离场区的城市高程系水准控制点或独立水准点作为沉降观测的起算点，与以上点联测，构成基坑支护沉降观测网。 四面围墙周边附近各布置四个沉降观测点，与基坑周边浅埋基础建（构）筑物、重要管线监测点一起构成监测周边环境的沉19、降观测网。 3、观测方法 （1）水平位移观测 分别在基线点四个角上设站，用J2型经纬仪观测四边网的水平角度(四边形内角)，并与城市的大地控制网三角点联测水平夹角，检查基线点是否发生位移，在基线点正确无误的情况下，同时在四角测端上分别以对应的相邻角点定向，并观测定向基线上各预埋点的水平位移量初始读数。 （2）沉降观测 对基坑边上的各点及周边点建立的沉降观测网的测量方法为：首先自远离基坑的城市水准控制点开始观测，引测至基坑周围后，按编定的各点观测次序依次观测，最后测至另一水准控制点符合，观测仪器采用S3型精密水准仪。第八节 施工工期本工程施工工期计划为扦插施工，污泥回流泵房 氧化沟 沉淀池 粗格栅20、进水管道，具体为：污泥回流泵房施工3天，氧化沟施工10天，沉淀池施工5天，粗格栅进水管道施工7天，钢板桩施需结合其它项目施工编排，主要以扦插施工为主。第九节 质量保证措施1、严格遵守和执行有关的施工质量规范。2、根据ISO9001标准要求，推行全面质量管理，建立质量保证体系，提高全员质量意识，确保质量管理惯彻整个施工过程。坚持质量自检、互检、交接检“三检”制。3、实行质量管理项目部负责制，配置专职质检员，具体负责质量管理工作。严格按项目部管理体系进行施工管理。4、钢板桩施打前必须进行选材，对有变形的进行矫正。5、钢板桩统一为拉森式（U）型，施工时，每支之间必须扣好企口，防止漏水。6、桩端必须透21、过砂层，进入不透水的强（中）风化岩面。7、管锚施工必须在钢板桩施打前3天左右完成，以保证锚杆有足够的强度。第十节 安全施工措施1、基坑顶周边设置连续封闭的安全护栏，防止人员坠落。2、靠近基坑边的B1B4栋东面排栅增加多一道卸荷措施。3、开挖前，先进行围檩施工，做好支撑后才能开挖至设计深度。4、为切实保证施工人员安全，树立“安全第一，预防为主”的思想，根据国家建设部颁发的安全检查评分标准制订具体措施。5、建立安全保证体系，除企业已有的机构外，工地设立安全管理机构，工程项目设立安全小组、班组设安全员，形成一个健全的安全保证体系，工地的安全管理机构负责工地日常的安全工作，定期组织安全检查，对不符合要22、求的要及时发出整改通知，指导工程项目部和班组安全员的工作，对违章作业者进行批评教育和处罚。6、优化安全技术组织措施，包括以改善施工劳动条件，防止伤亡事故和职业病为目的的一切技术措施，如积极改进施工工艺和操作方法，改善劳动条件，减轻劳动强度，消除危险因素，机械设备应设有安全装置。7、机械操作人员必须持证上岗，各种作业人员应配带相应的安全防护用具及劳保用品，严禁操作人员违章作业，管理人员违章指挥。8、施工中所有机械、电器设备必须达到国家安全防护标准，自制设备、设施应通过安全检验，一切设备应经过工前性能检验合格后方可使用，并由专人负责，严格执行交接班制度，并按规定定期检查保养。9、凡进入现场的一切人23、员，均要戴安全帽，正确使用“三宝”。要配合公司安全月检工作，工程项目部要实行周检，项目点要日检，施工中应抽检，及时消除安全隐患。10、严格执行各项安全操作规程，施工前要进行安全交底，每月定期进行安全教育，加强工人的安全意识教育。11、在主要入口处挂醒目的安全防火宣传语牌。12、现场施工用高低压设备及线路，严禁电线随地走，所有电掣应有门、有锁，有危险标志。严格执行施工现场临时用电安全技术规范的规定，现场采用“三相五线”制供电，执行“一机一闸一漏电保护开关”制度。所有电器设备及金属构架均应按规定设置可靠的接零及接地保护，施工现场所有用电设备，必须按规定设置漏电保护装置，要定期检查，发现问题及时处理24、。13、加强安全教育和监督，坚持经常性的安全交底制度，提高施工人员的安全生产意识，及时消除事故隐患。14、在施工过程中，对地面沉降、支护位要定期观察测试，加强对支护的监控。15、所有施工人员均应掌握安全用电基本知识和设备性能，用电人员各自保护好自用设备的负荷、地线和开关箱，发现问题及时找电工解决，严禁非专业电气操作人员乱动电器设备。16、配电系统分级配电，本电箱、开关箱外观必须完整、牢固，防雨防尘。17、多机作业用电必须分闸，严禁一闸多机和一闸多用，施工现场电缆、电线必须按规定架设，严禁拖地和乱拉乱搭。18、各种机械要有专人负责维修、保养，并经常对机械运行的关键部位进行检查。19、使用机械时，25、操作员要密切注意机上的仪器、仪表、指针是否超出安全范围，机体是否有异常振动及发出异响，出现问题应进行停电关机处理，不得擅离职守，隐瞒不报。20、设备基础必须平稳、牢固，基本的锚固、支撑措施必须齐全，不得使用临时支撑，高大机械在多风季节前设缆风绳。第十一节 文明施工措施1、为避免施工现场的混乱现象，现场文明施工划区域派专人负责，落实岗位责任制，搞好环境卫生工作。2、施工现场必须按施工平面图进行布置，不能随意改变。3、工地现场入口设置现场标志牌，明确各区域负责范围，不定期检查和督促。4、现场材料进场道路保持畅通无阻，排水畅通，无积水，场地整洁、材料堆放整齐，无施工垃圾。第十二节、计算书氧化沟、沉淀26、池、污泥回流泵房钢板桩规范计算书 本计算依据广东省建筑基坑支护工程技术规程(DBJ/T15-20-97)。 1.地质勘探数据如下： 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) () m(kN/m4) 计算方法 土类型 1 3.00 19.00 10.00 12.00 35000 水土合算 填土 2 6.00 19.20 27.30 23.70 35000 水土合算 淤泥 3 12.00 19.00 16.00 27.00 35000 水土合算 粉砂 表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角()。 基坑外侧水标高-2.45m，基坑内侧水标高-4.45m27、。 2.基本计算参数： 地面标高3.45m，基坑坑底标高-0.90m， 支撑分别设置在标高3.00m、0.00m处， 计算标高分别为2.50m、-0.50m、-0.90m处。 侧壁重要性系数1.00。 桩墙顶标高3.45m， 桩墙嵌入深度5.70m， 桩墙计算宽度1.00m。 桩墙顶标高以上放坡级数为0级坡。 序号 坡高m 坡宽m 坡角 平台宽m 3.地面超载： 序号 布置方式 作用区域 标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 一、第一阶段,挖土深0.95m，挡土桩(墙)呈悬臂状,计算过程如下： 第1阶段主动、被动水土压力合力图 1.作用在桩(墙)的主动土压力分布： 第1层土上部标高328、.45m，下部标高2.50m Ea1上 = (19.000.00)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = -16.19kN/m2(取0.0) Ea1下 = (19.000.95)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = -4.36kN/m2(取0.0) 第2层土上部标高2.50m，下部标高1.00m Ea2上 = (19.000.95)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = -4.36kN/m2(取0.0) Ea2下 = (19.000.95)tg2(45-12.00/2)-210.29、00tg(45-12.00/2) = -4.36kN/m2(取0.0) 2.作用在桩(墙)的被动土压力分布： 第2层土上部标高2.50m，下部标高1.00m Ep2上 = (19.000.00)tg2(45+12.00/2)+210.00tg(45+12.00/2) = 24.70kN/m2 Ep2下 = (19.001.50)tg2(45+12.00/2)+210.00tg(45+12.00/2) = 68.16kN/m2 3.土压力为零点距离坑底距离d的计算： 桩的被动、主动土压力差值系数为： B = (68.16-24.70)-(0.00-0.00)/1.50=28.97kN/m3 d 30、= 0.00 = 0.00m 4.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算： D点以上土压力对桩(墙)土压力的合力： Ea = = 0.00kN/m D点以上土压力对D点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)： Ma = (0.00-0.00)0.95/2.0(0.00+0.95/3.0) 5.悬臂桩嵌入D点以下距离t的计算： 合力Ea到D点的距离： y = 0.00/0.00 = 0.00m 桩(墙)需要的D点以下深度为0.50m 桩(墙)需要的总长度为1.55m 6.最大弯矩的计算： 而经过积分运算得到 最大正弯矩，发生在标高3.45m处； 最大负弯矩，发生在标高3.45m处。 考虑到桩(墙)的计31、算宽度为1.00m 最大正弯矩Mumax=1.00，发生在标高3.45m处； 最大负弯矩Mdmax=1.00，发生在标高3.45m处；二、第二阶段,挖土深3.95m，支撑分别设置在标高3.00m处，计算过程如下： 第2阶段主动、被动水土压力合力图 1.作用在桩(墙)的主动土压力分布： 第1层土上部标高3.45m，下部标高1.00m Ea1上 = (19.000.00)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = -16.19kN/m2(取0.0) Ea1下 = (19.002.45)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = 132、4.33kN/m2 第2层土上部标高1.00m，下部标高0.45m Ea2上 = (19.002.45+19.000.00)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = 14.33kN/m2 Ea2下 = (19.002.45+19.000.55)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = 21.18kN/m2 第3层土上部标高0.45m，下部标高-0.50m Ea3上 = (19.002.45+19.000.55+19.200.00)tg2(45-23.70/2)-227.30tg(45-23.70/2) = -11.34kN33、/m2(取0.0) Ea3下 = (19.002.45+19.000.55+19.200.95)tg2(45-23.70/2)-227.30tg(45-23.70/2) = -3.57kN/m2(取0.0) 第4层土上部标高-0.50m，下部标高-1.00m Ea4上 = (19.002.45+19.000.55+19.200.95)tg2(45-23.70/2)-227.30tg(45-23.70/2) = -3.56kN/m2(取0.0) Ea4下 = (19.002.45+19.000.55+19.200.95)tg2(45-23.70/2)-227.30tg(45-23.70/2) =34、 -3.56kN/m2(取0.0) 2.作用在桩(墙)的被动土压力分布： 第4层土上部标高-0.50m，下部标高-1.00m Ep4上 = (19.200.00)tg2(45+23.70/2)+227.30tg(45+23.70/2) = 83.60kN/m2 Ep4下 = (19.200.50)tg2(45+23.70/2)+227.30tg(45+23.70/2) = 106.10kN/m2 3.土压力为零点距离坑底距离d的计算： 桩的被动、主动土压力差值系数为： B = (106.10-83.60)-(0.00-0.00)/0.50=44.99kN/m3 d = 0.00 = 0.00m35、 4.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算： D点以上土压力对桩(墙)土压力的合力： Ea = (0.00+14.33)2.45/2.0+ (14.33+21.18)0.55/2.0+ = 27.32kN/m D点以上土压力对D点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)： Ma = (14.33-0.00)2.45/2.0(1.50+2.45/3.0)+ 14.330.55(0.95+0.55/2.0)+(21.18-14.33)0.55/2.0(0.95+0.55/3.0)+ (0.00-0.00)0.95/2.0(0.00+0.95/3.0) 5.桩(墙)嵌入D点以下距离t的计算： 第1层支撑到36、D点距离： a1 = 3.50m 第1层支撑反力： E1 = 52.45/3.50 = 14.99kN/m 假设支座D点的支撑反力： ED = 27.32-14.99 = 12.33kN/m 桩(墙)需要的D点以下深度为0.50m 桩(墙)需要的总长度为4.55m 考虑到桩(墙)的计算宽度为1.00m E1=1.0014.99=14.99kN ED=1.0012.33=12.33kN 6.最大弯矩的计算： 而经过积分运算得到 最大正弯矩，发生在标高1.18m处； 最大负弯矩，发生在标高-0.64m处。 考虑到桩(墙)的计算宽度为1.00m 最大正弯矩Mumax=1.00，发生在标高1.18m处37、； 最大负弯矩Mdmax=1.00，发生在标高-0.64m处； 三、第三阶段,挖土深4.35m，支撑分别设置在标高3.00m、0.00m处，计算过程如下： 第3阶段主动、被动水土压力合力图 1.作用在桩(墙)的主动土压力分布： 第1层土上部标高3.45m，下部标高1.00m Ea1上 = (19.000.00)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = -16.19kN/m2(取0.0) Ea1下 = (19.002.45)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = 14.33kN/m2 第2层土上部标高1.00m，下部标高038、.45m Ea2上 = (19.002.45+19.000.00)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = 14.33kN/m2 Ea2下 = (19.002.45+19.000.55)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = 21.18kN/m2 第3层土上部标高0.45m，下部标高-0.90m Ea3上 = (19.002.45+19.000.55+19.200.00)tg2(45-23.70/2)-227.30tg(45-23.70/2) = -11.34kN/m2(取0.0) Ea3下 = (19.002.45+139、9.000.55+19.201.35)tg2(45-23.70/2)-227.30tg(45-23.70/2) = -0.29kN/m2(取0.0) 第4层土上部标高-0.90m，下部标高-1.00m Ea4上 = (19.002.45+19.000.55+19.201.35)tg2(45-23.70/2)-227.30tg(45-23.70/2) = -0.29kN/m2(取0.0) Ea4下 = (19.002.45+19.000.55+19.201.35)tg2(45-23.70/2)-227.30tg(45-23.70/2) = -0.29kN/m2(取0.0) 2.作用在桩(墙)的被40、动土压力分布： 第4层土上部标高-0.90m，下部标高-1.00m Ep4上 = (19.200.00)tg2(45+23.70/2)+227.30tg(45+23.70/2) = 83.60kN/m2 Ep4下 = (19.200.10)tg2(45+23.70/2)+227.30tg(45+23.70/2) = 88.09kN/m2 3.土压力为零点距离坑底距离d的计算： 桩的被动、主动土压力差值系数为： B = (88.09-83.60)-(0.00-0.00)/0.10=44.92kN/m3 d = 0.00 = 0.00m 4.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算： D点以上土压力对41、桩(墙)土压力的合力： Ea = (0.00+14.33)2.45/2.0+ (14.33+21.18)0.55/2.0+ = 27.32kN/m D点以上土压力对D点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)： Ma = (14.33-0.00)2.45/2.0(1.90+2.45/3.0)+ 14.330.55(1.35+0.55/2.0)+(21.18-14.33)0.55/2.0(1.35+0.55/3.0)+ (0.00-0.00)1.35/2.0(0.00+1.35/3.0) 5.桩(墙)嵌入D点以下距离t的计算： 第1层支撑力取第2阶段的值： E1 = 14.99kN/m 第1层支撑到D42、点距离： a1 = 3.90m 第2层支撑到D点距离： a2 = 0.90m 第2层支撑反力：3.90)/0.90 = 5.48kN/m 假设支座D点的支撑反力： ED = 27.32-14.99-5.48 = 6.85kN/m 桩(墙)需要的D点以下深度为0.50m 桩(墙)需要的总长度为4.95m 考虑到桩(墙)的计算宽度为1.00m E1=1.0022.48=22.48kN E2=1.005.48=5.48kN ED=1.006.85=6.85kN 6.最大弯矩的计算： 而经过积分运算得到 最大正弯矩，发生在标高1.18m处； 最大负弯矩，发生在标高-0.98m处。 考虑到桩(墙)的计算43、宽度为1.00m 最大正弯矩Mumax=1.00，发生在标高1.18m处； 最大负弯矩Mdmax=1.00，发生在标高-0.98m处；粗格栅进水管道钢板桩规范计算书 本计算依据广东省建筑基坑支护工程技术规程(DBJ/T15-20-97)。 1.地质勘探数据如下： 序号 h(m) (kN/m3) C(kPa) () m(kN/m4) 计算方法 土类型 1 3.00 19.00 10.00 12.00 35000 水土合算 填土 2 6.00 19.20 27.30 23.70 35000 水土合算 淤泥 3 12.00 19.00 16.00 27.00 35000 水土合算 粉砂 表中：h为土44、层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角()。 基坑外侧水标高-2.45m，基坑内侧水标高-4.45m。 2.基本计算参数： 地面标高3.45m，基坑坑底标高-0.90m， 支撑分别设置在标高3.00m、0.00m处， 计算标高分别为2.50m、-0.50m、-0.90m处。 侧壁重要性系数1.00。 桩墙顶标高3.45m， 桩墙嵌入深度5.70m， 桩墙计算宽度1.00m。 桩墙顶标高以上放坡级数为0级坡。 序号 坡高m 坡宽m 坡角 平台宽m 3.地面超载： 序号 布置方式 作用区域 标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m 一、第一阶段,挖土深0.9545、m，挡土桩(墙)呈悬臂状,计算过程如下： 第1阶段主动、被动水土压力合力图 1.作用在桩(墙)的主动土压力分布： 第1层土上部标高3.45m，下部标高2.50m Ea1上 = (19.000.00)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = -16.19kN/m2(取0.0) Ea1下 = (19.000.95)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = -4.36kN/m2(取0.0) 第2层土上部标高2.50m，下部标高1.00m Ea2上 = (19.000.95)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-46、12.00/2) = -4.36kN/m2(取0.0) Ea2下 = (19.000.95)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = -4.36kN/m2(取0.0) 2.作用在桩(墙)的被动土压力分布： 第2层土上部标高2.50m，下部标高1.00m Ep2上 = (19.000.00)tg2(45+12.00/2)+210.00tg(45+12.00/2) = 24.70kN/m2 Ep2下 = (19.001.50)tg2(45+12.00/2)+210.00tg(45+12.00/2) = 68.16kN/m2 3.土压力为零点距离坑底距离d的计算：47、 桩的被动、主动土压力差值系数为： B = (68.16-24.70)-(0.00-0.00)/1.50=28.97kN/m3 d = 0.00 = 0.00m 4.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算： D点以上土压力对桩(墙)土压力的合力： Ea = = 0.00kN/m D点以上土压力对D点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)： Ma = (0.00-0.00)0.95/2.0(0.00+0.95/3.0) 5.悬臂桩嵌入D点以下距离t的计算： 合力Ea到D点的距离： y = 0.00/0.00 = 0.00m 桩(墙)需要的D点以下深度为0.50m 桩(墙)需要的总长度为1.55m 6.48、最大弯矩的计算： 而经过积分运算得到 最大正弯矩，发生在标高3.45m处； 最大负弯矩，发生在标高3.45m处。 考虑到桩(墙)的计算宽度为1.00m 最大正弯矩Mumax=1.00，发生在标高3.45m处； 最大负弯矩Mdmax=1.00，发生在标高3.45m处；二、第二阶段,挖土深3.95m，支撑分别设置在标高3.00m处，计算过程如下： 第2阶段主动、被动水土压力合力图 1.作用在桩(墙)的主动土压力分布： 第1层土上部标高3.45m，下部标高1.00m Ea1上 = (19.000.00)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = -16.19kN/m49、2(取0.0) Ea1下 = (19.002.45)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = 14.33kN/m2 第2层土上部标高1.00m，下部标高0.45m Ea2上 = (19.002.45+19.000.00)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = 14.33kN/m2 Ea2下 = (19.002.45+19.000.55)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = 21.18kN/m2 第3层土上部标高0.45m，下部标高-0.50m Ea3上 = (19.002.45+150、9.000.55+19.200.00)tg2(45-23.70/2)-227.30tg(45-23.70/2) = -11.34kN/m2(取0.0) Ea3下 = (19.002.45+19.000.55+19.200.95)tg2(45-23.70/2)-227.30tg(45-23.70/2) = -3.57kN/m2(取0.0) 第4层土上部标高-0.50m，下部标高-1.00m Ea4上 = (19.002.45+19.000.55+19.200.95)tg2(45-23.70/2)-227.30tg(45-23.70/2) = -3.56kN/m2(取0.0) Ea4下 = (1951、.002.45+19.000.55+19.200.95)tg2(45-23.70/2)-227.30tg(45-23.70/2) = -3.56kN/m2(取0.0) 2.作用在桩(墙)的被动土压力分布： 第4层土上部标高-0.50m，下部标高-1.00m Ep4上 = (19.200.00)tg2(45+23.70/2)+227.30tg(45+23.70/2) = 83.60kN/m2 Ep4下 = (19.200.50)tg2(45+23.70/2)+227.30tg(45+23.70/2) = 106.10kN/m2 3.土压力为零点距离坑底距离d的计算： 桩的被动、主动土压力差值系数52、为： B = (106.10-83.60)-(0.00-0.00)/0.50=44.99kN/m3 d = 0.00 = 0.00m 4.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算： D点以上土压力对桩(墙)土压力的合力： Ea = (0.00+14.33)2.45/2.0+ (14.33+21.18)0.55/2.0+ = 27.32kN/m D点以上土压力对D点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)： Ma = (14.33-0.00)2.45/2.0(1.50+2.45/3.0)+ 14.330.55(0.95+0.55/2.0)+(21.18-14.33)0.55/2.0(0.95+0.55/353、.0)+ (0.00-0.00)0.95/2.0(0.00+0.95/3.0) 5.桩(墙)嵌入D点以下距离t的计算： 第1层支撑到D点距离： a1 = 3.50m 第1层支撑反力： E1 = 52.45/3.50 = 14.99kN/m 假设支座D点的支撑反力： ED = 27.32-14.99 = 12.33kN/m 桩(墙)需要的D点以下深度为0.50m 桩(墙)需要的总长度为4.55m 考虑到桩(墙)的计算宽度为1.00m E1=1.0014.99=14.99kN ED=1.0012.33=12.33kN 6.最大弯矩的计算： 而经过积分运算得到 最大正弯矩，发生在标高1.18m处； 54、最大负弯矩，发生在标高-0.64m处。 考虑到桩(墙)的计算宽度为1.00m 最大正弯矩Mumax=1.00，发生在标高1.18m处； 最大负弯矩Mdmax=1.00，发生在标高-0.64m处； 三、第三阶段,挖土深4.35m，支撑分别设置在标高3.00m、0.00m处，计算过程如下： 第3阶段主动、被动水土压力合力图 1.作用在桩(墙)的主动土压力分布： 第1层土上部标高3.45m，下部标高1.00m Ea1上 = (19.000.00)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = -16.19kN/m2(取0.0) Ea1下 = (19.002.45)tg255、(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = 14.33kN/m2 第2层土上部标高1.00m，下部标高0.45m Ea2上 = (19.002.45+19.000.00)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = 14.33kN/m2 Ea2下 = (19.002.45+19.000.55)tg2(45-12.00/2)-210.00tg(45-12.00/2) = 21.18kN/m2 第3层土上部标高0.45m，下部标高-0.90m Ea3上 = (19.002.45+19.000.55+19.200.00)tg2(45-23.56、70/2)-227.30tg(45-23.70/2) = -11.34kN/m2(取0.0) Ea3下 = (19.002.45+19.000.55+19.201.35)tg2(45-23.70/2)-227.30tg(45-23.70/2) = -0.29kN/m2(取0.0) 第4层土上部标高-0.90m，下部标高-1.00m Ea4上 = (19.002.45+19.000.55+19.201.35)tg2(45-23.70/2)-227.30tg(45-23.70/2) = -0.29kN/m2(取0.0) Ea4下 = (19.002.45+19.000.55+19.201.35)t57、g2(45-23.70/2)-227.30tg(45-23.70/2) = -0.29kN/m2(取0.0) 2.作用在桩(墙)的被动土压力分布： 第4层土上部标高-0.90m，下部标高-1.00m Ep4上 = (19.200.00)tg2(45+23.70/2)+227.30tg(45+23.70/2) = 83.60kN/m2 Ep4下 = (19.200.10)tg2(45+23.70/2)+227.30tg(45+23.70/2) = 88.09kN/m2 3.土压力为零点距离坑底距离d的计算： 桩的被动、主动土压力差值系数为： B = (88.09-83.60)-(0.00-0.058、0)/0.10=44.92kN/m3 d = 0.00 = 0.00m 4.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算： D点以上土压力对桩(墙)土压力的合力： Ea = (0.00+14.33)2.45/2.0+ (14.33+21.18)0.55/2.0+ = 27.32kN/m D点以上土压力对D点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)： Ma = (14.33-0.00)2.45/2.0(1.90+2.45/3.0)+ 14.330.55(1.35+0.55/2.0)+(21.18-14.33)0.55/2.0(1.35+0.55/3.0)+ (0.00-0.00)1.35/2.0(0.00+159、.35/3.0) 5.桩(墙)嵌入D点以下距离t的计算： 第1层支撑力取第2阶段的值： E1 = 14.99kN/m 第1层支撑到D点距离： a1 = 3.90m 第2层支撑到D点距离： a2 = 0.90m 第2层支撑反力：3.90)/0.90 = 5.48kN/m 假设支座D点的支撑反力： ED = 27.32-14.99-5.48 = 6.85kN/m 桩(墙)需要的D点以下深度为0.50m 桩(墙)需要的总长度为4.95m 考虑到桩(墙)的计算宽度为1.00m E1=1.0022.48=22.48kN E2=1.005.48=5.48kN ED=1.006.85=6.85kN 6.最大弯矩的计算： 而经过积分运算得到 最大正弯矩，发生在标高1.18m处； 最大负弯矩，发生在标高-0.98m处。 考虑到桩(墙)的计算宽度为1.00m 最大正弯矩Mumax=1.00，发生在标高1.18m处； 最大负弯矩Mdmax=1.00，发生在标高-0.98m处；