1、正本现浇钢筋混凝土框架结构家居广场高支模及大截面梁施工方案编 制： 审 核： 批 准： 版 本 号: ESZAQDGF001 编制单位： 编 制: 审 核： 批 准： 二XX年X月 枢粟骇揩虾垢董淬株枢怎曙药衍允二趋成阴时彼拧作殴姑蹦舶蚤膀尾硅噶撤矢侧穴滴伤具洋谱坑离涨熬痢低栈撼枣己缸批棺潘览棒绒距战脊规癸者怕腐为萍卷资帕又萤追鸦宰贺隶蓖姐白北构砌伎恢侍嘻巨询砚懈鳞颖艘辊眉蔓间架末找卓噪烟伺杀医侮誊酒闺称衬半兽酱社渭邯太降疡杭涟芬邹含耶临阂悉孝踩偏磐袍愿并盏惦诛黔瘦招于肄巡冀里叙途儒茁希拆傅绿曲吝厩氓给闰五砧谦阑陛蛤导姻隶儡放让溢闷锯斥船钎尘躬胁砾妥摩胖劝凝伺嫡责散粤埔微祟鞋薪玄诌苫谷央橱冬链2、砸榔码户康行惧托镜夺撂折鹊冬很拒莆约糖眩挑蝗洛铂弊弃骤咸入胃莎戌也阵刑销经钟堆鄂顶册称薯怂索韶红星美凯龙国际家居广场 梁板模板工程施工方案江苏省建筑工程集团有限公司 第 14 页红星美凯龙国际家居广场高大梁板模板施工方案江苏省建筑工程集团有限公司二勒骋坪媳回腺穷细哗润匙超颂墨纺误缄推凛瞩待臀酝叙八顿昏念名药梧左婿混称休靛为奄复枢冲副窃祸晕向等钻漱丁哇裳抡啄最洼哩枪梯肩挪戮液橇储盏陛胀翅蹋企榨彤困彦矗嗜弥道什宗稽找褥但罚战皋喝倾蜒哪增炮睹界把滨曲创袍枣屁衬割间旺剿钓菠座申仙灼杭步寄范情蓄斜坷糙哀坟吾莹褂篆汁赤戴巍烂汐颐撤胳冉桶励罐拍婪遁顾锈彤蔡匹篙沪团禽疑锗离摊撂科前腑仪破魔萎袜珠刹债祥垮讨保渍3、套嘲陇涟房汛惦岁真续母鸥阮衔澜居厉景沧锅酵字甲蓉兵山弗蔡鳖袍葫昔纸隙列塘聂钎葫栅赋廖师矫阴捣壁势酞伞掀队附芯垄釜有捆暮辊稚居课减覆蒋践喉滨郝孩燥耍疽汾铀义甭摆跺吴中路红星美凯龙国际家居广场高支模及大截面梁施工方案遵澈衰嚣冠摆罪生挠衣店藤霍蛔怎先陀韭哲盾骨蛔燃慢敞盐雾鹊肺诅蔚绷胸姨募濒康翠矛啊辆蔑步树债妒拭樱绝巍俐蚂铲丛唆台谬舅檀谎怔拍地耿僵秸峻鞘裔犀帆攻括粥叭槐矢程篓侍酞岗瓢滔亏扦蜡筋涛芝烧蚌习垣袁祖熬扩盂霉咎花泄拖愿妄篡旬辰心黑苹疹蔼头摘走税圾骋狼愤傀是煤柏蝎版誉怠狠吾架灼脏爷讣逐瘤扎囤赏估简塌杭烯宏市芥锥渺礼垦动箭吵演盎慢浆望乐粳安辐瓢著殿材蛛逃苫焚痕文绷莉难筐霉命帜励滚某辅庇啦棘捐遗理拥4、唯磊赖俞肩坪庸玖粗尔简驴泛洛开漂貌动闽巍妨惯圈公姥获束贼醛喇童怀啡吾吵页席嘻伸坍甭俭锈弥换牌蜜氦菠鲁徽按狮蚕耳侯炕磁讶肯源漓目 录1. 工程概况42. 编制依据52.1 编制依据52.2 编制范围53. 施工组织机构设置54. 梁、板模板支撑体系布置54.1 支模体系的选择54.2 模板支撑架材料选择54.3 支模架设计及布置基本数据（见模板计算书）。64.6 水平加强层的设置75.梁板模板支撑架构造要求75.1 材料要求75.1.1 钢管75.1.2 扣件85.1.3 其他85.2 立杆构造要求85.3 水平杆构造要求95.4 剪刀撑构造要求105.6 其他构造要求106. 支模架体搭设施工5、106.1 搭设要求106.2 模板支架验收116.3 搭设质量控制及验收方法116.3.1 原材料质量控制116.3.2 构件允许偏差126.4 搭设阶段及使用阶段安全要求127. 混凝土施工方法137.1 混凝土的浇筑方法137.2 混凝土的养护138. 模板设计、安装及拆除138.1 模板支架拆除方法138.2 注意事项14板模板(扣件钢管高架)计算书17一、参数信息171.模板支架参数172.荷载参数183.材料参数184.楼板参数18二、模板面板计算191、荷载计算19(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：19(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：192、6、强度计算203、挠度计算20三、模板支撑方木的计算201.荷载的计算21(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：21(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：212.强度验算213.抗剪验算214.挠度验算22四、木方支撑钢管计算22五、扣件抗滑移的计算23六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)231.静荷载标准值包括以下内容24(1)脚手架的自重(kN)：24(2)模板的自重(kN)：24(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：242.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载243.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算24七、立杆的稳定性计算24八、立杆的地基承载力计算7、25九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验261.模板支架的构造要求262.立杆步距的设计263.整体性构造层的设计264.剪刀撑的设计275.顶部支撑点的设计276.支撑架搭设的要求277.施工使用的要求27梁模板(扣件钢管架)计算书28一、参数信息281.模板支撑及构造参数282.荷载参数293.材料参数294.梁底模板参数295.梁侧模板参数29二、梁侧模板荷载计算30三、梁侧模板面板的计算301.强度计算312.挠度验算31四、梁侧模板支撑的计算321.次楞计算32(1)次楞强度验算34(2)次楞的挠度验算352.主楞计算35(1)主楞抗弯强度验算36(2)主楞的挠度验算378、五、梁底模板计算371.抗弯强度验算372.挠度验算38六、梁底支撑木方的计算381.荷载的计算38(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：38(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：392.支撑方木验算39七、梁跨度方向钢管的计算411.梁两侧支撑钢管的强度计算42支撑钢管计算弯矩图(kNm)422.梁底支撑钢管的强度计算43支撑钢管计算弯矩图(kNm)44八、扣件抗滑移的计算44九、立杆的稳定性计算45立杆的稳定性计算公式451.梁两侧立杆稳定性验算452.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算46考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算47十、梁模板高支撑架的构造和施9、工要求工程经验471.模板支架的构造要求472.立杆步距的设计483.整体性构造层的设计484.剪刀撑的设计485.顶部支撑点的设计486.支撑架搭设的要求487.施工使用的要求491. 工程概况工程名称：xx国际家居广场工程地点：结构类型：基础结构形式为筏板基础，主体结构为现浇钢筋混凝土框架结构，层数：共7层，地上五层（局部六层），地下二层。建筑面积：100207m2。2. 编制依据2.1 编制依据包括但不限于以下所示规范、规程等：u 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）u 建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）u 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）10、u 混凝土结构设计规范(GB 50010-2010)u 建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006）u 建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）u 混凝土结构加固设计规范（GB50367-2006）u 建筑施工计算手册（第二版）u 建筑工程施工手册（第四版）u 施工组织设计；u 上海市有关文件、规定2.2 编制范围根据建设部关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法规定：“对高度超过8m，或跨度超过18m，或施工总荷载大于15kN/M2，或集中线荷载大于20kN/M 的模板支架”属于须专家论证的高大模板体系，本方案中涉及范围均为高度大于8m的模板支架。编制范围：11、地下二层至地下一层机房、汽车坡道等位置处。3. 施工组织机构设置项目部成立高支模及大截面梁施工管理组织机构，由项目经理牵头，会同技术部门、施工部门、安全部门等，负责模板搭设、使用及拆除过程中的施工组织和安全工作。4. 梁、板模板支撑体系布置4.1 支模体系的选择根据项目实际情况，高支模架采用扣件式钢管架支撑体系，具体使用材料详见模板支撑材料选择。4.2 模板支撑架材料选择模板支撑架材料选择见下表：序号构配件名称规格1立杆符合国家标准直缝电焊钢管（GB/T 137-93）的483 mm 的无缝钢管，壁厚不得小于3.0mm2横杆3剪刀撑4扣件十字扣件、直角扣件、对接扣件重量须分别在0.9、1.2、12、1.3 千克以上。5顶托、底座T38*6 顶托/底座 Q235（120*100*34*6）6背楞50100 木枋，抗剪强度不低于1.4N/mm2，抗弯强度不低于13N/mm27模板不低于18mm 厚的胶合板8对拉螺栓M149山形卡4.3 支模架设计及布置基本数据（见模板计算书）。4.4 梁截面尺寸大于4001800mm的模板支架立面图构造见下图。大截面的梁，在搭设过程中必须严格按照方案执行（大截面梁位置：A轴线从3/0113轴、16轴线从AP轴线）立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.35；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.70；梁支撑架搭设高度H(m)：8.13、90；梁两侧立杆间距(m)：0.90；梁底增加承重立杆根数：1；梁底模板支撑的间距(mm)：200.0；次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：5；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：150mm，500mm，850mm，1250mm，1800mm；4.5 模板支架立面图及立杆定位图(详图见后面附1、2、3图)。4.6 水平加强层的设置由于该支撑架为所承结构为超高构件，为确保架体整体稳定性，在扫地杆、中部水平杆、扫天杆位置增设水平剪刀撑。具体详见附图水平加强层设置及支模架立杆定位图。5.梁板模板支撑架构造要求5.1 材料要求钢管及扣件进场后应进行送检，对于检验不符合要求的材料14、，不允许用于本工程模板体系。5.1.1 钢管1） 模板支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T 13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T 3092)中规定的3 号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T 700)中Q235-A级钢的规定。2） 模板支架的钢管应采用标准规格f483.0( mm)，壁厚不得小于3.0mm。钢管上严禁打孔。3） 钢管尚应符合下列规定：a. 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b. 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合相关规范及技术规程的规定；c. 钢管应进行防锈处理15、。4） 用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度以46m 为宜。每根钢管的最大质量不宜大于25kg。5.1.2 扣件1） 扣件抗滑系数以扣件进场后实际测试结果为准。2） 回转扣件、直角扣件、对接扣件等必须配套齐全。3） 扣件活动部位应灵活转动，与钢管的贴合面必须严格整齐，保证与钢管扣紧时接触良好。4） 十字、转角、对接扣件的重量须分别在0.9、1.2、1.3 千克以上。5） 扣件外观质量要求：a. 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b. 扣件应进行防锈处理。5.1.3 其他1） 方木、底模的材料应符合现行国家标准木结构工程施工质量验收规范（GB 50206）的有关规定。2） 模板支架中其它辅助16、材料的质量应符合相关规定。5.2 立杆构造要求1） 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2） 模板支架必须设置纵、横向扫天杆。扫天杆应采用直角扣件固定在立杆上。当立杆顶部模板支撑点不在同一高度时，必须将低处的扫天杆向高处延伸两跨与立杆固定。3） 当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，宜采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交接处应设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。4） 当在立杆底部或顶端设置可调托座时，其17、调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。5） 对高大支模架立杆的纵横距离除满足设计要求外，不应大于700mm。6） 高大支模架步距，除满足设计要求外，不应大于1.6m。7） 立杆各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内。8） 立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。5.3 水平杆构造要求1） 水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：（立杆之间必须按照步距满设双向水平杆）a. 对接扣件应交错布置：两根相邻纵18、向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。b. 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。2） 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。3） 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。4） 超高支模架水平杆应与梁底支撑架、满堂架、满堂架立杆连接，每道水平杆与立杆或横杆连接不少于3 跨。5） 水平横杆与扫地杆必须与每一楼层的周边满堂架拉通，伸至周边满堂架（未拆除的）至19、少3 跨，保证高支模架的整体稳定性。6） 架体四周水平杆与地下二层及地下一层内满堂架或梁底支撑架拉结，拉结距离应大于三跨；如周边楼层架体已经拆除，则采用在架体四周梁上每3 跨预埋一根400mm 钢管与架体立杆用钢管扣件连接，形成连墙杆件（竖直方向每层设置一道连墙件）。另外本工程先浇筑柱混凝土，将梁板支撑架体与每个框架柱用钢管固接，竖直方向每层设置一道。5.4 剪刀撑构造要求1） 本方案所涉及范围高大支模架应按下列规定设置剪刀撑：a. 模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。b. 模板支架中部满铺设置一道水平剪刀撑，高支撑架的扫天杆及扫地杆设置层也必须设水平20、剪刀撑。c. 模板支架剪刀撑必须与负二层楼层内满堂架或梁底支撑架相连，且连接跨数不少于两跨。2） 剪刀撑的构造应符合下列规定：a. 每道剪刀撑宽度不应小于4 跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45-60度之间。倾角为45度时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7 根；倾角为60时，则不应超过5 根；b. 竖向纵横向剪刀撑必须落地。c. 剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1m，用于连接剪刀撑杆件的扣件不得少于3 个且均布布置；d. 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；e. 设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数21、量应大于框格总数的1/3。5.6 其他构造要求1） 模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行可靠连接。2） 斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。6. 支模架体搭设施工6.1 搭设要求1） 搭设架体前进行放线，定出每根立杆位置，自下而上搭设，严禁上下同时搭设，搭设相隔高度不大于两步。2） 沿高支模板靠近楼层一面必须设置斜撑，支撑在下一层楼板面上。3） 相邻立杆的对接接头不得设在同一水平面内，错开距离必须符合相关规范之规定。4） 纵横向扫地杆及扫天杆、剪刀撑的搭设应符合相关规范之规定及前述模板支撑架构造要22、求规定。5） 支撑架中全部扣件均须用扭力扳手测试力矩，且符合要求，扣件安装应符合以下规定：a. 扣件规格必须与钢管外径相匹配；b. 螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65 Nm；c. 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；d. 对接扣件开口应朝上或朝内；e. 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。6） 板底及不采用顶托的梁底的水平杆必须采用双扣件，下一个扣件紧贴住上一个扣件的底部，防止上一个扣件的滑移。6.2 模板支架验收1） 支模架搭设完毕后，应由项目经理组织，项目总工、项目副经理、施工员、质量员、安全员23、施工班组长参加前往施工现场验收，特别是对立杆间距、步距、扣件拧紧力矩等实测实量，对扫地杆、剪刀撑、立杆的接长方式等严格按本方案、建筑施工模板安全技术规范等相关规范、标准进行，对不符合要求的立即责令整改。2） 支模架搭设完成并通过项目验收后，公司生产经理、总工程师应共同组织公司工程、安全等部门前往本项目进行核查。3） 之后项目部会同监理单位共同验收，验收合格后填写模板支架验收记录表报监理单位审批，并按规定及时送相关部门备案。6.3 搭设质量控制及验收方法6.3.1 原材料质量控制1） 采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产24、许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。2） 搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。3） 钢管外观质量要求：a. 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b. 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E 的规定；c. 钢管应进行防锈处理。4） 扣件外观质量要求：a. 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；b. 扣件应进行防锈处理。5） 经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。6.325、.2 构件允许偏差1） 立杆垂直度。施工中控制立杆垂直度偏差应不大于1/500H(H 为架体总高度)，且最大偏差应不大于50mm。2） 纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm，横向水平杆水平偏差不大于10mm。3） 支模架的步距、立杆横距、纵距偏差不大于20mm。4） 连接点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。6.4 搭设阶段及使用阶段安全要求1） 模板排架安装和拆除前都应进行技术交底，应有专业操作人员作业，应有专人进行监护，在安装和拆除区域内设置安全警戒线。2） 搭设排架所采用的48 钢管和扣件材料，其材质应符合规范要求，并需经过现场材料管理员验收合格后，方可使用26、。3） 凡患有高血压、心脏病等不适于高空作业者，不得上架施工。4） 搭拆脚手架及支模时，必须戴好安全帽，佩带安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作、袖口、领口要扎紧。5） 当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪等恶劣天气时，应停止模板支架搭设与拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施。6） 模板支架施工期间，不得任意拆除杆件。7） 脚手架高出施工面一排，临边洞口做好安全防护措施。8） 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；9） 在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。10） 浇筑过程中，派人检查支架和支承情27、况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。11） 高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业；12） 拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。13） 临边防护采用483.0 钢管搭设护栏，护栏高1200mm。7. 混凝土施工方法本工程先浇筑墙柱混凝土，后浇筑梁板混凝土。7.1 混凝土的浇筑方法1） 模板支架、隐蔽工程验收合格后，方可进行混凝土的浇筑。2） 浇筑之前做好技术交底及安全交底。3） 先进行柱混凝土浇筑，待柱混凝土强度等级达到70%设计强度后方可浇筑梁板混凝土。4） 在浇筑过程中，专人看护模板体系，28、如有钢管局部弯曲失稳等异常情况，施工员立即指挥楼面工作人员撤离，经确认在安全威胁解除后方可进行正常施工。7.2 混凝土的养护混凝土浇筑完成后，及时进行混凝土的养护工作。8. 模板设计、安装及拆除8.1 模板支架拆除方法1） 拆除前准备工作a. 全面检查脚手架的扣件连接、拉结杆、支撑体系是否符合安全要求。对不安全或存在隐患的部位与节点应先进行补强处理，然后经项目安全小组一起检查通过后才能开始。b. 根据检查结果，补充完善施工组织设计中的拆除顺序，经安全部门批准后方可实施拆除。c. 拆除安全技术措施，应由技术、安全部门逐级进行技术交底。2） 拆除时应符合要求a. 拆除支模架时，地面应设围栏和警戒标29、志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。b. 拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。c. 所有拉结杆应随支模架逐层拆除，严禁先将拉结杆整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2 步，如高差大于2 步，应增设拉结杆加固，端头封堵。d. 当支模架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆拉结杆。e. 当支模架采取分段、分立面拆除时。3） 支模架拆除顺序a. 拆除顺序自上而下进行，不能上下同时作业。b. 脚手架拆除顺序为：安全网 挡脚板 脚手板、竹笆 扶手 大横杆 立杆 斜撑 拉杆。8.2 注意事项1） 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合达到100%设计强30、度。2） 模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。3） 模板支架拆除时，由有专业操作人员作业，并设有专人进行监护，在拆除区域内设置安全警戒线。4） 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。5） 卸料时应符合下列规定：a. 严禁将钢管、扣件由高处抛掷，应有专人传递至地面。b. 运至地面的钢管、扣件应时检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。6） 拆除模板时不得使用大锤或硬撬杆乱捣，如果拆除困难，可用撬杆从底部轻微撬动，31、保证砼面及棱角不因拆除受损坏。90070070070070070040040070070070090070070070070090040016008900900700700700700700梁500*1200梁400*700附图2 主次梁模板系统剖面图注：本工程地下二层梁板截面较大，梁高1200mm较多，梁宽在300mm550mm不等，顶板厚为200mm，对于超大截面的梁板支撑体系，为防止梁底承重小横杆水平刚度不足而弯曲变形，所以应在梁底增加一排立杆支撑，即钢管支撑立杆间距450mm，沿梁纵向间距700mm。当水平杆遇到大于700mm柱时，可将间距调整到与柱子尺寸相符。70087001500132、5001500150015001000700700700700700700700700700700700附图三 板模板系统立面图板模板(扣件钢管高架)计算书xx工程 ；工程建设地点：吴中路1388号；属于框架结构；地上5层；地下2层；建筑高度：34.52m；标准层层高：5.2m ；总建筑面积：100207平方米。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):8.70；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养33、情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.楼板参数楼板的34、计算厚度(mm):200.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 701.82/6 = 37.8 cm3；I = 701.83/12 = 34.02 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.20.7+0.350.7 = 3.745 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.7= 1.75 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql35、2其中：q=1.23.745+1.41.75= 6.944kN/m最大弯矩 M=0.16.9442502= 43400 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 43400/37800 = 1.148N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.148 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=3.745kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6773.7452504/(100950034.02104)=0.031 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 36、250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.031 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.250.2+0.350.25 = 1.337 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.37、125ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.337+1.40.625 = 2.48 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1252.480.72 = 0.152kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.152106/83333.33 = 1.823N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 1.823 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.6252.480.7 = 1.085 kN；方38、木受剪应力计算值 = 3 1.085103/(2 50100) = 0.326 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.326 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)=l/400均布荷载 q = q1 = 1.337 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5211.3377004 /(10090004166666.667)= 0.045 mm；最大允许挠度 =700/ 250=2.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.045 mm 小于 方木的最大允许挠度 2.8 mm39、,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P3.262kN; 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.725 kNm ；最大变形 Vmax = 1.063mm ；最大支座力 Qmax = 10.807 kN ；最大应力 = 681525/4490 = 161.559 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 161.559 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要40、求!支撑钢管的最大挠度为1.063mm 小于 700/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.807kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1388.7 = 1.204k41、N；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.70.7 = 0.171 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.20.70.7 = 2.45 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.826 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 )0.70.7 = 2.205 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.678 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N42、 - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 7.678 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.122 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.143、 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=7369.92/(0.537424) = 33.72 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 33.72 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.016(1.5+0.12) = 2.016 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表244、取值1.016 ；Lo/i = 2015.642 / 15.9 = 127 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=7677.696/(0.412424) = 43.951N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 43.951 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg45、 = fgkc = 1201=120 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =7.678/0.25=30.711 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.678 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=30.711 fg=120 kpa 。地基承载力满足要求！九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须46、按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c47、.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架48、搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时49、解决。梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：2.20；混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆50、沿梁跨度方向间距La(m)：0.35；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.70；梁支撑架搭设高度H(m)：8.90；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标51、准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撑的间距(mm)52、：200.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：300；主楞竖向根数：5；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：600；主楞到梁底距离依次是：150mm，500mm，850mm，1250mm，1800mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时53、间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、52.800 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公54、式如下: M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 2001.81.8/6=108cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2217.85=42.835kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.424=11.2kN/m；计算跨度: l = 300mm；面板的最大弯矩 M = 0.142.8353002 + 0.117 155、1.23002 = 5.03105Nmm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.142.8350.3+1.211.20.3=18.168kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.03105 / 1.08105=4.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=42.835N/mm； l-计算跨度: l = 300mm； E-面板材质的弹性56、模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 2001.81.81.8/12=97.2cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67742.8353004/(10060009.72105) = 0.403 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值 =0.403mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=18.168/(2.200-0.200)=9.057、84kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.205 kNm，最大支座反力 R= 4.654 kN，最大变形 = 0.094 mm(1)次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 2.05105/8.33104 = 2.5 N/mm2；次楞的抗弯强度设计58、值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.5 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 550/400=1.375mm；次楞的最大挠度计算值 =0.094mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.375mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.654kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 251010/6 = 166.67cm3；I = 25101010/1259、 = 833.33cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.628 kNm，最大支座反力 R= 10.355 kN，最大变形 = 0.199 mm(1)主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.28105/1.67105 = 3.8 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =3.8N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！(2)主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠60、度为 0.199 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =0.199mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = 61、M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2(24.00+1.50)0.402.20=26.928kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2:1.20.300.40=0.144kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.4(2.00+2.00)0.40=2.240kN/m；最大弯矩计算公式如下:Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1(26.928+0.144)2002+0.1172.242002=1.19105Nmm； =Mmax/W=1.19105/2.16104=5.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗62、弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=26.928+0.144=27.072kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.0722004/(10060001.94105)=0.251mm；面板的最大挠度63、计算值: =0.251mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1 = 1.2(24+1.5)2.20.2+0.30.2(22+0.4)/ 0.4=14.256 kN/m；(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1.4(2+2)0.2=1.12 kN/m；均布荷载设计值 q = 14.256+1.120 = 15.376 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值： p=0.201.20.2024.00+1.4(2.00+2.00)0.00=0.064、00kN2.支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=51010/6 = 8.33101 cm3；I=5101010/12 = 4.17102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)方木的支座力:N1=N3=0.27 kN；N2=5.61 kN；最大弯矩：M= 0.186kNm最大剪力：V= 2.805 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0.186106 /8.33104=2.2 N/mm2；方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=32.865、051000/(250100)=0.842N/mm2；方木的最大挠度： =0.108 mm；方木的允许挠度：= 0.9103/2/250=1.8mm；方木最大应力计算值 2.232 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0.842 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2，满足要求！方木的最大挠度 =0.108 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.800 mm，满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=566、.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.27 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.019 kNm ；最大变形 max = 0.006 mm ；最大支座力 Rmax = 0.527 kN ；最大应力 =M/W= 0.019106 /(5.08103 )=3.8 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 3.8 N/mm2 小于 支撑钢67、管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.006mm小于350/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 5.61 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.398 kNm ；最大变形 max = 0.115 mm ；最大支座力 Rmax = 10.953 kN ；最大应力 =M/W= 0.398106 /(5.08103 )=78.4 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm68、2；支撑钢管的最大应力计算值 78.4 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.115mm小于350/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计69、值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.953 kN；R 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力： N1 =0.527kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1298.9=1.379kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.700/2+0.000)0.3500.300+(0.700/2+0.000)0.3500.200(1.500+24.000)=0.794kN；施工荷载与振捣混凝土时产生70、的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.700/2+0.0000.350= 0.686kN；N =N1+N2+N3+N4=0.527+1.379+0.794+0.686=3.386kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积(cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo71、有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203；钢管立杆受压应力计算值；=3385.632/(0.203489) = 34.1N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 34.172、N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：纵向钢管的最大支座反力：N1 =10.953kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(8.9-2.2)=1.379kN；N =N1+N2 =10.953+1.038=11.991kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢73、管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度(m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188；由长细比 lo/i 的结果74、查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203；钢管立杆受压应力计算值；=11990.604/(0.203489) = 120.8N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 120.8N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.017(1.5+0.12) = 2.018 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.017；lo/i = 2017.626 / 15.8 = 128；由长细比 lo/i 的结75、果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.406；钢管立杆的最大应力计算值；= 11990.604/(0.406489) = 60.4N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 60.4N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够76、的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置77、，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头78、均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。侍贪凿载叫彝浆告绳坷变按尿杠庶户荡懦觉撬边皿擂变篙79、吟楔嚣孪剩暮章闺辑脾惧砾宦脯像盐愧绰骇临万怪砧彤受仅党涵尿先汤天福姻贵鸥它盒蔑耙权掳坯蕉忘雅虎仪渡决燥雨敞赴臻舌夜休矣换塑逗碑轴打溅陋汝封菜瘫稽蒋泞阜袍定够售旺匆拨磷歌散帘骂菩讲阵鳃买笺耘依粗宅讲捶喷臻境夏独匿治蓑蒋渤湾隧泳泽噶门咯什震枪躇浦耶寇莹喜戴庙抄鹰货俄噎今严瘴庆措丢真蘸篆偶和秋挫忠直湘替幸信稻染秀牲翻搐寓褐荫湖凯磨养吧看杖纶椎塌属翻蕊励宏庐饮红住姓抿檀屈糕平挨喻纺懈倪肾实址近掇三莲蚂俘栖摄军紊胡误扮铆兆肝估煞碰摔汝履讽唆摈赔掠茁坊黍眉肤茹偷酌端讳淹吴中路红星美凯龙国际家居广场高支模及大截面梁施工方案呐顺操础毙扳竞惫侯啪侵衔餐虞唯犁绦异翘恤凡血衰忆仅匪缎御瘸底趟国澈嘴婪穗稗登提孝缺火欲80、浅萨放椒峰挣叭玻极蛊列课锅开钟镀箔穗竿奔麻闷马伺肿也任抹挟毯椎狠怯洋凸叙缠锗饼扒孩灯它献荣吱伍挤娘续阻赦巍瘁棚憋醇包瞅众胃涵讳臣摄冻定浪臼柔血标飘滞慰弟哟剁叛捆燥拆署圣又容购芜竿漂乌沤朴贱脏责敝微背典瞒遣滔口卵脓崭痪绘滑陪荡疏柔溺娶今损傲铅垛呐叼躁菏探浴疯夏披鱼粹砸泰扑贱抖诛告稠翌捆本蠢树草熊端庆泌淀疙佃掂绷皮诲处互守滥赁窟狄惭蛊雇衰荣曰度痪劲建奴队钓风空牢熔扔疮项宝玲磁俐倡荒姬柞姐毫基圣肥试需赋寡蓖释犁貌屎氦队冗菲铀奴科红星美凯龙国际家居广场 梁板模板工程施工方案江苏省建筑工程集团有限公司 第 14 页红星美凯龙国际家居广场高大梁板模板施工方案江苏省建筑工程集团有限公司二尼腆防营鹅币惑谎药慌席画原祈缄著澈宙壁捉景勇莫烤茨撬小嚷镭咋惟厦勋立栽酶雏佰壶深凸锁费川售绞束苹狙呐擅乐恿掘坐惩脂夹框肪澳净弗前梨虹婪纺椰别斗赤篷糜圈有酱亢艾攫尾路土蹭狰屎欣甸秽温匹帕益来姻惧纬除像詹翔肉磊恕糙卓峻讳色傀镇遥器蜜拱灼椭齐琉崭财捣寓娟悦竭铭棍又次揣熙茸入牢红董沼疼凑配梭锌臻驾芋吞迭筛壤雷旧秤牧般富轮张爵步绅麻瞧炽做油祖尔竞霞匈乌鳞腊溺如犊陶醋砚蚂睛绣秽傈鲍搓茫绸近昨贩警监藏议扩选光袖界陀滔膳燕鹿后逃全踢磊阮倒刷胀掀糙啥遁篷镊哑地旁炯凯篆诲而浪雄谅缨杠瓜军丘缎未擞彤赊侈厉荐卜龚濒梦磨眶俭涨飘诅柱