1、金湾社区二期9、12、13、15、17#楼外墙脚手架专项施工方案编制人： 审核人： 批准人： 目 录第一章 工程概况2第二章 设计总体思绪2第三章 材料选用3第四章 脚手架搭设的构造规定及技术措施 5 第五章 脚手架的拆除施工、安全措施8第六章 脚手架安全通道、安全防护、安全防护棚、塔吊卸料平台及电梯井内脚手架9第七章 安全施工技术措施9第八章 施工应急预案9第九章 文明施工规定13第十章 劳动力及材料、机具配备14第十一章 质量保证体系15第十二章 落地脚手架及型钢悬挑脚手架计算书金湾社区二期工程脚手架施工方案第一章 工程概况1.1 总述工程名称：金湾社区二期建设单位：XX委员会设计单位：X2、X筑设计院监理单位：XX项目管理有限公司施工单位：XX工程有限公司1.2 建筑概况总建筑面积为112100，建筑檐口高度为54.7m及67.7m。地下一层为车库，一层以上为住宅用房，本工程结构为剪力墙结构。具体建筑特性见下表：序号楼号特性9#楼12#楼13#楼15#楼17#楼1建筑面积（M2）12622.29193.789193.7818549.7417688.072结构形式剪力墙剪力墙剪力墙剪力墙剪力墙3地上层数（层）17171722224层高（m）2.92.92.92.92.95地下层数（层）111116地下室层高（m）3.33.33.33.33.37总建筑高度（m）54.754.754.3、767.767.7第二章 设计总体思绪结合本工程结构形式、实际施工特点，考虑到节约使用钢管和扣件等周转材料，（1）本工程9#、12#、13#、15#、17#楼回填土到0.000后采用落地式双排钢管脚手架形式搭设至13层楼面（落地脚手架架体总高度37.3米），内立杆离墙250mm，立杆横距1.05米，纵距1.5米，大横杆步距取1.8米。脚手架外围均采用密目安全网封闭；剪刀撑在立面连续设立；连墙杆均采用二步二跨一连接。9#、12#、13#、15#、17#楼落地脚手架搭设高度为37.3米，共计21步。其中底下12m采用双立杆搭设，上面25.3m采用单立杆搭设。脚手架基础解决：待地基土夯实后通过浇筑C4、20混凝土解决，混凝土厚度150mm，上部再垫设200150030厚木板。从13层楼面顶开始悬挑，15、17#楼10层分两段搭设（1318层为第一段；19屋面机房层为第二段；第一段高度为17.4m；第二段高度为14.5m）。9、12、13#楼5层分一段搭设（13屋面机房层为第一段；第一段高度为17.4m）。用16号工字钢悬挑，采用钢丝绳（16）斜拉并附加12#工字钢斜支撑卸荷。悬挑脚手架连墙件布置按每层两跨（2.93.0），脚手架的用途按装饰装修及维护使用，施工荷载取3.0KN/，控制使用荷载为一层施工。1、编制依据建筑施工脚手架实用手册建筑地基基础设计规范GB 50007-2023建筑结构荷5、载规范GB 50009-2023混凝土结构设计规范GB 50010-2023建筑施工安全检查标准JGJ59-2023建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2023）钢结构设计规范GB 50017-2023其它：施工设计图纸及国家工程建设标准（房屋建设分项的）强制性条文；扬州工程建设标准强制性条文，以及相关的技术、质量、安全、文明施工等规定的告知及文献。2、搭设前，先熟悉建筑施工图，了解建筑物构造形式；外型尺寸，门窗洞口以及建筑物四周基础环境等情况。3、编制脚手架施工组织设计，并报公司技术负责人审批。4、施工前单位工程技术负责人向搭设6、和使用人员进行技术安全交底，交底双方均在交底书上签字。5、脚手架搭设前建筑物四周回填土分层夯实浇筑砼垫层，立杆下用50MM厚方木支垫。6、脚手架搭设根据设计规定搭设，符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的规定。第三章 脚手架搭设的构造规定及技术措施一、脚手架的选材：1.钢管：钢管采用外径48mm、壁厚3.0mm的焊接钢管。钢管材质使用力学性能适中的Q235钢，其材性符合碳素结构钢中相应的规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的钢管长度为4m和6m，用于小横杆的钢管长度为1.5m，以适应脚手架宽度的需要。2.扣件：1）、扣件为杆件的连接件，基本形式分为直角扣件、旋转扣件、对接扣件。直角扣件用于7、两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管对接连接。2）、扣件的技术规定：扣件采用符合可锻铸铁分类及技术条件中的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料符合碳素结构钢中Q235钢的规定；螺纹均符合普通螺纹的规定；垫圈符合垫圈的规定；铸铁无裂纹、气孔；且无疏松、砂眼或其他影响使用性能的铸造缺陷；使用时将影响外观质量的粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；扣件与钢管的贴合面进行严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好；扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙保证不小于1mm；当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离保证不8、小于5mm；扣件表面进行防锈解决；项目部指派质检员负责以上各项检查，保证材料的质量。3.脚手板：脚手板采用竹芭片。4.平网平网材质、网绳直径、网眼尺寸、断裂强度应符合现行标准安全网（GB5725-1997）的规定。本工程脚手架，水平平网每隔六层一挑，沿楼层四周外伸6米。5.密目安全立网密目安全立网的网目密度不低于2023目/100cm2，其技术规定应符合密目式安全立网（GB16909-1997）的规定。安全网必须具有阻燃性，其续燃、引燃时间均不超过4S。6.悬挑梁悬挑梁采用16号热轧工字钢，其钢材强度等级为Q235-A，必须有出厂合格证、质量证明文献等，钢材必须表面平整，无锈蚀。截面有足够的抗9、弯抵抗距，在满载条件下其挠度变形应满足相应设计规定。悬挑梁锚固正常部位为1.85M，（锚固长度大于外悬挑长度的1.25倍）阳台阳角部位为3.7M，采用直径20mm的预埋钢筋压环固定悬挑钢梁（见附图）。7.钢丝绳钢丝绳选用16的光面钢丝绳，钢丝绳解开使用时，应按对的方法进行，以免钢丝绳产生扭结。钢丝绳切断前应在切口两侧用细铁丝捆扎，以防切断后绳头松散；断股、锈蚀严重的钢丝绳严禁使用。二、脚手架搭设的构造规定：1、立杆：1）.立杆横距为1.05m,内侧立杆距墙的距离为0.25m，纵距为1.5m。立杆各部接头采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件交错布置，相邻立杆的接头位置错开布置在不同的步距内，同步内10、隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离为500mm；各接头中心至主节点的距离保证在不大于步距的1/3范围内。立杆与大横杆用直角扣件扣紧。 3、大横杆：. 大横杆步距为1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为100mm，上下横杆的接长位置错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离保证在不大于纵距的三分之一范围内。. 同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250,且不大于50mm。大横杆设立在立杆内侧。. 大横杆接长采用对接扣件连接，扣件交错布置，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离为500mm。2、小横杆：在立杆与大横杆交点处设立小横杆，两端固定在11、立杆，以形成空间结构整体受力。靠墙一端的外伸长度为200 mm。3、脚手板：. 脚手板满铺施工，每隔3步用安全平网进行外架与结构间的隔离。. 脚手板两端各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。作业层端部脚手板探头长度为150mm，用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上。在拐角、斜道平台口处的脚手板与横向水平杆用镀锌钢丝绑扎连接，防止滑动。4、剪刀撑：脚手架设立剪刀撑与横向斜撑，每道剪刀撑宽度为5跨，斜杆与地面的倾角为45剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离为150mm。剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆扣紧外，在其中间增长2个扣结点与立杆扣紧。. 纵向支撑钢管接12、长采用搭接，搭接长度为1000mm，并用两只旋转扣件扣牢。. 除拐角设立横向斜撑外，中间每隔6跨设立一道；横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离为150mm。5、连墙件：.立杆用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件竖向间距为3.6m，水平间距为3.0m。 .连墙件均采用刚性连接件与建筑物可靠连接。.连墙件中的连墙杆呈水平设立，连墙杆与脚手架刚性连接。. 拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围设立拉结点。. 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设立在外架大小横杆接点处。. 外墙装饰阶段拉结点13、，因施工需要除去原拉结点时重新补设可靠，有效的临时拉结，以保证外架安全可靠。6、卸荷装置设立根据本外脚手架的受力情况，采用钢丝绳进行卸荷，卸荷点每条立杆均设，钢丝绳必须张拉主节点处，吊具采用16mm钢丝绳，用18圆钢做吊环。吊环埋设在结构梁上，所有钢丝绳悬挂外架部位均设立连墙杆与建筑物刚性连接7、避雷装置：（）、顶部四角和纵向中部设立避雷针。（）、用16mm2黄绿双色铜芯线作引下线，途中用磁瓶，导线绑扎。（）、接地装置的接地线采用三根导体，在不同点与接地体作电气连接，垂直接地体采用扁铁、长度为2.2m，接地电阻为不大于。8、脚手架的防护：. 防护栏杆：a. 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格14、绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆内侧。张挂安全网，规定严密、平整，不得漏眼绑扎，施工过程中发现已破损的安全网，立即更换，以保证外架使用的安全及整体美观。b. 选用18号铁丝张挂安全网，规定严密、平整。 c. 脚手架外侧设0.6m高的防护栏杆和1.2m高踢脚杆。d. 楼梯的侧边运用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设180mm高的挡脚板。. 架体内封闭： a. 脚手架的架体内立杆距墙体净距为250mm，在作业层处小横杆伸出内侧立杆的部分用竹脚手片进行满铺。自顶层作业层下计每隔9m（三层）设一道防护封闭层。第四章 脚手架15、搭设的构造规定及技术措施落地脚手架搭设施工工艺一、技术参数【钢管落地脚手架】脚手架排数双排大小横杆布置大横杆在上搭设高度(m)37.3立杆型号483.0立杆纵距(m)1.5立杆横距(m)1.05立杆步距(m)1.8连墙件布置方式二步二跨施工均布荷载(kN/m2)3同时施工层数1脚手板铺设层数13地区扬州市基本风压(kN/m2)0.45二、施工工艺根据构造规定在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并点出立杆标记。双排架先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立16、杆接长时，宜先立外排，后立内排。1、材质和搭设安全施工技术措施：A. 材质及其使用的安全技术措施：(1). 扣件的紧固限度应在4050N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧限度。对接扣件安装时其开口向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。(2). 各杆件端头伸出扣件盖板边沿的长度为100mm。(3). 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。严禁使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。(4). 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。B. 脚手架搭设的安全技术措施:(1). 搭设过程中划出工作标志区，严禁行人、统一指挥、上下呼应、动作17、协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。(2). 脚手架及时与结构拉结，以保证搭设过程安全，未完毕脚手架在每日收工前，一定要保证架子稳定。(3). 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上两步。(4). 在搭设过程中由安全员、架子班长进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达成设计施工规定后挂合格牌一块。C. 脚手架上施工作业的安全技术措施:(1). 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经批准不得任意拆除脚手架部件。(2). 严格控制施工荷载，施工荷载不大于3KN/m218、，保证较大安全储备。(3). 结构施工时作业层数为一层，装修施工时控制作业层数为一层。(4). 当作业层高出其下连墙杆3.6米以上，且其上尚无连墙杆时，采用适当的临时撑拉措施。(5). 各作业层之间设立可靠的防护，防止吊落物体伤人。(6). 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达成坚固稳定，保证施工安全。悬挑脚手架搭设的构造规定及技术措施（一）、搭设顺序：I16工字钢下料预理18锚固压环穿工字钢将工字钢与压环加固压紧在工字钢上焊150MM高25的限位钢筋竖立杆（余同落地脚手架）（二）、悬挑脚手架构造：1、水平悬挑梁水平悬挑梁型钢采用16号工字钢，且必须有足够的锚固强度和19、截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以保证上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接焊高150MM的25钢筋，立杆套座其外，并同时在距工字钢上表面200处安装扫地杆及大小横杆互相牵连。2、立杆：立杆横距1.05M，内立杆距墙0.25M，纵距为1.5M。立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶20、步采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道，立杆顶端亦高出女儿墙上皮1m。悬挑脚手架构造见附图3、大横杆：大横杆步距1.8M，置于小横杆之上，在立杆的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，其长度不小于3跨，即4.5M。大横杆的连接采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，相邻水平接口严禁设立在同步内，在接头中，距主节点的距离不大于纵距1/3，即0.6m；扣件搭接长度不小于lm，用2个旋转扣件固定，固定间距0.5m。并在两立杆之间等间距设立两根大横杆。4、小横杆：在脚手架主节点（立杆与大横杆交点）位置上；必须设立一根横向水平拉杆，小横杆间距应与立杆柱距相同，用直角扣件扣紧，严禁拆除。小横杆靠墙一端的外伸长度为0.21、15m，靠墙装饰面距离为0.15m。5、纵、横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距座下皮20cm的立柱，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。6、剪刀撑：本脚手架剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立杆、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿脚手架水平方向连续布置，单立杆则采用通长剪刀撑。剪刀撑规定跨越立杆根数5根，与纵向水平杆成45-60角之间。剪力撑设立在脚手架立杆外侧，并用旋转扣件固定在立杆横向水平的伸出端上，其交接点距主节点的距离不大于150mm，杆件接头采用搭接连接，其搭接长度1.5M，不少于三个旋转扣件固定，固定间距500mm。7、脚手板：本工程第一步满铺一层脚手板22、。作业层用竹串片铺设，离墙面150mm，规定设立四根横向水平大横杆，对接平铺，四个角用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在大横杆杆上。按GJ59-99标准规定从第二步开始每隔5步架（3层）高设立内挡防护网或防护板。8、连墙件：脚手架和建筑结构墙体采用钢管做硬连接，运用剪力墙上的对拉螺杆孔，将螺杆伸出外墙面，在内侧处用三型卡和螺丝固定。在伸出外墙面的螺杆上焊接短钢管，脚手架与短钢管焊接。在无对拉螺杆孔的结构部位（如梁侧面），则采用侧面预埋铁件，用电焊连接成硬拉结方式。连墙杆布置：在水平方向每两根立杆设立一个连接点。垂直方向每二步距设立一个连接点，以保证脚手架和主体结构的整体性，连接件应呈梅花型或菱形布23、置并尽也许设立在立杆与大小横杆交接处，且必须从第一步横杆开始设立；当碰到人货电梯或其它必须断开部位，连墙壁杆必须加密设立。无论何处，若防碍其他工序操作确需要拆除时，必须经技术负责人批准，并采用有效措施后，方可拆除，任何人不得擅自拆除。9、卸荷装置设立根据本外脚手架的受力情况，采用钢丝绳进行卸荷，卸荷点每条立杆均设，钢丝绳必须张拉主节点处，吊具采用16mm钢丝绳，用18圆钢做吊环。吊环埋设在结构梁上，所有钢丝绳悬挂外架部位均设立连墙杆与建筑物刚性连接10、踢脚板、防护栏杆：脚手架防护拦板设立在各操作层纵向立杆上0.25m，设立第一道踢脚栏板，并用双色踢脚板固定，第二道防护栏杆距第一道踢脚栏杆上024、.7m11、防护措施：脚手架要满挂全封闭式的密目安全网，密目网采用1.86.0m规格，用12铁丝绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.8M；并在作业层下步架处设立一道水平兜网。13、接地：脚手架在建筑物四角的位置用404扁钢将建筑物主体的避雷钢筋与脚手架连接。（四）、验收及保养： 脚手架搭设好后，应由项目部负责人组织专业人员检查，验收合格后方可投入使用。在工程施工过程中，应有专人负责检查、保修工作。外脚手架的验收阶段l 作业层上施加荷载前；l 每搭设完1013m高度后，即每搭设完三层后；l 达成设计高度后；l 碰到六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；l 停用超过一个月；第五章 脚手架的拆25、除施工、安全措施1、拆脚手架程序应遵守由上而下的原则：即先拆拉杆脚手板剪刀撑斜撑拆小横杆大横杆立杆等（一般的拆除顺序为 安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆）。2、保证脚手架拆除中的稳定性和安全，拆除前做好下列准备工作：a.全面检查脚手架，重点检查扣件、连墙件、支撑体系等是否符合安全规定；b. 进行脚手架拆除技术交底，交底双方在交底书上签字；c. 拆除现场设立围栏和警戒标志，并安排专人看守；d. 清除脚手架上留存的材料，电线等杂物。3、拆除脚手架有专人指挥，参与拆除的人员要注意动作的配合和协调，在拆除过程中，半途不换人，不准单人拆除较重杆件等有危险的构配件。a.拆除顺序是先搭设的部件后拆除，26、由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。b.连墙件的拆除；必须逐层进行，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。4、剪刀撑和纵向水平杆拆除时，先拆除中间扣件，后拆两端扣件，拆除扣件时要注意有防止杆件忽然坠落的措施。5、脚手架的材料及时吊运到地面，不准从空中抛掷。6、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时。应先在适当位置搭临时撑加固后拆连墙件。7、拆除钢管上所带的扣件，并及时清理、归类、堆放整齐。第六章 脚手架安全通道、安全防护、安全防护棚、塔吊卸料平台及电梯井内脚手架主体工程施工上下人采用依附于脚手架上的斜道，根据楼座流水特点，随着主体27、楼层的施工高度，楼座设立1座依附斜道作为上下人的走道。脚手架门洞（出入脚手架门洞）设在人货电梯平台主出入口，高度、宽度分别为31.8m。人货电梯平台应满铺脚手板且设立安全防护栏杆，安全防护栏杆不少于2道，中栏杆与平台的距离为600mm，上栏杆上皮高度不少于1.2m，人货电梯平台安全防护栏杆外立面必须满挂安全网，平台底部设立水平兜网。脚手架在人货电梯平台主入口的立杆每隔一步架设立一道加墙杆予以加强。安全防护：每层结构的四周边、沿楼座的基坑四周、楼梯踏步沿平台、踏步等临边均采用1.1m高双道钢管防护。电梯井口栅栏门按每樘门洞用14钢筋网封闭，楼层内每个预留洞（200）用12钢筋网防护。 临时施工道28、路（主干道）边及钢筋、木工制作棚的脚手架，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。 钢筋防护棚，木工防护棚，安全通道棚。安全防护棚为双层，层间距离不小于600mm，每层防护棚均满铺脚手板且设立水平安全网，防止物体坠落伤人，保护施工人员安全。为了解决施工材料的垂直运送,需在建筑物的南侧三层及以上层需搭设两个悬挑钢平台.具体方案见悬挑钢平台施工方案。电梯井内脚手架每座按施工楼层进度规定逐步紧跟搭设，层层防护第七章 安全施工技术措施（1）、脚手架搭设的安全技术措施1）、 脚手架的基础必须通过度层夯实。2）、 搭设过程中划出工作标志区，严禁行人进入，统一指挥，动作协调；严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关29、的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。3）开始搭设立杆时，应每隔6跨设立一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。4）、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。5）、在搭设过程中，应有安全员、架子班长等进行检查，验收和签字，每两三步验收一次，达成施工规定后挂合格牌。（2）、脚手架上施工作业的安全技术措施1）、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收后方可使用，任何班组长和个人未经批准不得任意拆除脚手架部件。2）、严格控制荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于2.0kn/m2，保证较大安全储备。3）、结构施工时不允许多层作业，30、装饰施工时同时作业层数不超过二层。4）、定期检查脚手架，发现问题和隐患在施工作业前及时维修加固，以达成坚固稳定，保证施工安全。第八章、施工应急预案：（一）、施工应急措施：突遇6级以上阵风架体加固措施：1、为保证安全，防止发生意外，架体施工超过地面6级风架体严禁使用；超过8级风必须对静止状态下架体进行特别加固解决。具体加固措施为：1全数检查扣件的紧固情况，扣件扭矩力值达成4050N.M；2所有附着支承杆件均应处在正常受力状态。3切断所有电器电源，电缆、线有效固定，并派专人进行复查；4保证架体上无任何物件堆放，每步架体脚手板、补空防护板和密目安全网等与架体牢固固定；5架体超过结构层部分，架体上的密31、目安全网应给予拆除，以减少风荷载对架体所产生的不安全因素。6当风力达成8时，除上述方法外，再每层增长临时硬拉结（原临时硬拉结仍按规定固定），即每层增设预埋拉结点或运用预留孔洞、支撑排架的方法增长临时硬拉结，进一步缩小拉结点间距，加强架体横向稳定性。7当风力超过10级时，除上述方法外，应将架体外侧密目安全网所有拆除，以防止密目安全网兜风，缓解风荷载对架体的冲击。2、在大风来临之前，架体施工人员提早对架体进行专项维修保养工作，专职安全员予以检查并做好各项记录。3、在大风来临之前，甲乙双方应会同组织各方施工负责人、专职安全员等相关职能人员一起上架检查架体各步的安全防护设施，涉及底排全封闭、四步一隔离32、各步架体的补空防护、所有扣件紧固情况等是否存有安全隐患，发现问题及时整改到位并做好记录。4、在大风过后，在恢复正常施工前，架体施工现场专职安全员和施工班组长必须上架检查架体的各种设备、设施完好情况，如有损坏，要及时整改，消除安全隐患后并做好“安全防护设施交接验收记录”，架体方可进入使用工况。（二）、安全事故应急措施:一、组织机构：由公司成立安全事故应急领导小组，各项目部相应成立安全事故应急工作小组，并根据人员进出随时调整。在平常施工中，各应急工作小组应广泛开展相关的知识培训，发生安全事故后，应及时报告公司领导小组并及时组织有效、有序的救援工作。二、伤害事故的应急抢救方法：在生产过程中，由于危33、险因素的影响，也许发生一些人员伤害事故。遇有伤害事故时，必须迅速采用急救措施，否则就会使事故扩大、导致严重后果。1、创伤止血救护出血常见于割伤、刺伤、物体打击和辗伤等。如伤者一次出血量达全身血量的l3以上时，生命就有危险。因此，及时止血是非常必要和重要的。遇有这类创伤时不要惊恐，可用毛巾、纱布、工作服等立即采用止血措施。假如创伤部位有异物并不在重要器官附近，可以拔出异物，解决好伤口。如无把握就不要随便将异物拔掉，应立即送医院，经医生检查，拟定未伤及内脏及较大血管时，再拨出异物，以免发生大出血措手不及。2、吸入毒气急救一氧化碳、二氧化碳、二氧化硫、硫化氢等超过允许浓度时，均能使人吸入后中毒。如发34、现有人中毒昏迷后，救护者千万不要冒然进入现场施救，否则会导致多人中毒的严重后果。遇有此种情况，救护者一定要保持清醒的头脑，一方面对中毒区进行通风，待有害气体降到允许浓度时，方可进入现场抢救。救护者施救时牢记，一定要戴上防毒面具。将中毒者抬至空气新鲜的地点后，立即告知救护车送医院救治。3、触电急救遇有触电者施救人员一方面切断电源，若来不及切断电源，可用绝缘物挑开电线。在未切断电源之前，救护者切不可用手拉触电者，也不能用金属或潮湿的东西挑电线。把触电者抬至安全地点后，立即进行人工呼吸。其具体方法如下：（l）口对口人工呼吸法。方法是把触电者放置仰卧状态，救护者一手将伤员下颌向上、向后托起，使伤员头尽35、量向后仰，以保持呼吸畅通。另一手将伤员鼻孔捏紧，此时救护者先深吸口气，对准伤员口部用力吹气。吹完气后嘴离开，捏鼻手放松，如此反复实行。如吹气时伤员胸臂上举，吹气停止后伤员鼻口有气流呼出，表达有效。每分钟吹气16次左右，直至伤员自主呼吸为止。（2）心脏按压术。方法是将触电者仰卧于平地上，救护人将双手重叠，将掌根放在伤员胸骨下1/3部位，两臂伸直，肘关节不得弯曲，凭借救护者体重将力传至臂掌，并有节奏性冲击按压，使胸骨下陷3-4cn。每次按压后随即放松，往复循环，直至伤员自主呼吸为止。4、手外伤急救在工作中发生手外伤时，一方面采用止血包扎措施。如有断手、断肢应立即捡起，把断手用干净的手绢、毛巾、布片36、包好，放在没有裂缝的塑料袋或胶皮带内，袋口扎紧。然后在口袋周边放冰块雪糕等降温。做完上述解决后，施救人员立即随伤员把断肢迅速送医院，让医生进行断肢再植手术。牢记千万不要在断肢上涂碘酒、酒精或其他消毒液。这样会使组织细胞变质，导致不能再植的严重后果。5、骨折急救骨骼受到外力作用时，发生完全或不完全断裂时叫做骨折。按照骨折端是否与外相通，骨折分为两大类：即闭合性骨折与开放性骨折。前者骨折端不与外界相通，后者骨折端与外界相通，从受伤的限度来说，开放性骨折一般伤情比较严重。遇有骨折类伤害，应做好紧急解决后，再送医院抢救。为了使伤员在运送途中安全，防止断骨刺伤周边的神经和血管组织，加重伤员痛苦，对骨折解37、决的基本原则是尽量不让骨折肢体活动。因此，要运用一切可运用的条件，及时、对的的对骨折做好临时固定、临时固定应注意以下事项：（l）如有开放性伤口和出血，应先止血和包扎伤口，再进行骨折固定。（2）不要把刺出的断骨送回伤口，以免感染和刺破血管和神经。（3）固定动作要轻快，最佳不要随意移动伤肢或翻动伤员，以免加重损伤，增长疼痛。（4）夹板或简便材料不能与皮肤直接接触，要用棉花或代替品垫好，以防局部受压。（5）搬运时要轻、稳、快，避免震荡，并随时注意伤者的病情变化。没有担架时，可运用门板、椅子、梯子等制作简朴担架运送。6、眼睛受伤急救发生眼伤后，可做如下急救解决：（1）轻度眼伤如眼进异物，可叫现场同伴翻38、开眼皮用干净手绢、纱布将异物拨出。如眼中溅进化学物质，要及时用水冲洗。（2）严重眼伤时，可让伤者仰躺，施救者设法支撑其头部，并尽也许使其保持静止不动，千万不要试图拔出插人眼中的异物。（3）见到眼球鼓出或从眼球脱出的东西，不可把它推回眼内，送样做十分危险，也许会把能恢复的伤眼弄坏。（4）立即用消毒纱布盖上，如没有纱布可用刚洗过的新毛巾覆盖伤眼，再缠上布条，缠时不可用力，以不压及伤眼为原则。做出上述解决后，立即送医院再做进一步的治疗。7、脊柱骨折急救脊柱骨俗称背脊骨，涉及颈椎、胸椎、腰椎等。对于脊柱骨折伤员假如现场急救解决不妥，容易增长痛苦，导致不可挽救的后果。特别是背部被物体打击后，均有脊柱骨折39、的也许。对于脊柱骨折伤员，急救时可用木板、担架搬运，让伤员仰躺。无担架、木板需众人用手搬运，抢救者必须有一人双手托住伤者腰部，切不可单独一人用拉、拽的方法抢救伤者。否则，把受伤者的脊柱神经拉断，会导致下肢永久瘫痪的严重后果。急救医院:（1）宝应县人民医院 120三、火灾事故应急措施：1、立即报警。当接到报告施工现场火灾发生信息后，指挥小组立即拨打“119”火警电话，并及时告知集团公司应急抢险领导小组，以便领导了解和指挥扑救火灾事故。2、组织扑救火灾。当基地或施工现场发生火灾后，除及时报警外，指挥小组要立即组织义务消防队员和员工进行扑救，扑救火灾时按照“先控制、后灭火；救人重于救火；先重点后一般40、”的灭火战术原则。并派人及时切断电源，接通消防水泵电源，组织抢救伤亡人员，隔离火灾危险源和重要物资，充足运用施工现场中的消防设施器材进行灭火。3、协助消防员灭火。在自救的基础上，当专业消防队到达火灾现场后，火灾事故应急指挥小组要简要的向消防队负责人说明火灾情况，并全力支持消防队员灭火，要听从消防队的指挥，齐心合力，共同灭火。4、伤员身上燃烧的衣物一时难以脱下时，可让伤员躺在地上滚动，或用水洒扑灭火焰。5、保护现场。当火灾发生时和扑救完毕后，指挥小组要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待对事故因素及负责人的调查。同时应立即采用善后工作，及时清理，将火灾导致的垃圾分类解决并采用其他有效措施，从而将41、火灾事故对环境导致的污染减少到最低限度。6、火灾事故调查处置。按照集团公司事故（事件）报告分析解决制度规定，项目部火灾事故应急准备和响应指挥小组在调查和审查事故情况报告出来以后，作出有关解决决定，重新贯彻防范措施。并报集团公司应急抢险领导小组和上级主管部门。7、注意事项7.1那些比重轻于水的易燃液体着火后不宜用水扑救，由于着火的易燃体会漂在水面上，到处流淌，反而导致火势蔓延。7.2高压电器设备失火不能用水来扑救，一是水能导电容易导致电器设备短路烧毁，二是容易发生高压电流沿水柱传到消防器材上，使消防人员导致伤亡。7.3 硫酸、硝酸、盐酸遇火不能用水扑救，由于这三种强酸遇火后发生强烈的发热反映，引42、起强酸四处飞溅，甚至发生爆炸。7.4 金属钾、钠、锂和易燃的铝粉、锰粉等着火，千万不可用水扑救，由于它们会与水发生化学反映，生成大量可燃性气体氢气，不仅火上浇油，并且极易发生爆炸。四、触电事故应急措施：1、现场人员应当机立断地脱离电源，尽也许的立即切断电源（关闭电路），亦可用现场得到的绝缘材料等器材使触电人员脱离带电体。2、将伤员立即脱离危险地方，组织人员进行抢救。3、若发现触电者呼吸或呼吸心跳均停止，则将伤员仰卧在平地上或平板上立即进行人员呼吸或同时进行体外心脏按压。4、立即拨打120向本地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应具体说明事故地点、严重限度、本部门的联系电话，并派人到43、路口接应。5、立即向所属公司应急抢险领导小组报告事故发生情况并寻求支持。6、维护现场秩序，严密保护事故现场。7、注意事项7.1在未脱离电源时，切不可用手去拉触电者。7.2事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和立即告知有关负责人。7.3注意保护好事故现场，便于调查分析事故因素。7.4心肺复苏抢救措施要坚持不断的进行（涉及送医院的途中）不能随便放弃。五、高处坠落事故应急措施：l、迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带。2、保持呼吸道通畅，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等。3、有效止血，包扎44、伤口。4、视其伤情采用报警直接送往医院，或待简朴解决后去医院检查。5、伤员有骨折，关节伤、肢体挤压伤，大块软组织伤都要固定。6、若伤员有断肢情况发生应尽量用干净的干布（灭菌敷料）包裹装入塑料袋内，随伤员一起转送。7、防止感染、止痛，可以给伤员用抗生素和止痛剂。8、记录伤情，现场救护人员应边抢救边记录伤员的受伤机制，受伤部位，受伤限度等第一手资料。9、立即拨打120向本地急救中心取得联系（医院在附近的直接送往医院），应具体说明事故地点、严重限度、本部门的联系电话，并派人到路口接应。10、项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。1145、注意事项11.1事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和立即告知有关负责人。11.2重伤员运送应用担架，腹部创伤及背柱损伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。11.3注意保护好事故现场，便于调查分析事故因素。（三）、应急救援管理人员：项目负责人：沈春青 手机：安全员：王福秋 手机：技术负责人：姚剑 手机：第九章 文明施工规定根据脚手架特殊性，结合职业安全卫生的精神，规定施工人员：1、进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时规定精力集中、严禁开玩笑打46、闹。3、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可上岗，凡患有高血压、恐高症者，一律不得上脚手架操作。4、上架子作业人员均应走人行梯道，不准攀爬架子。5、护身栏、脚手板、密目安全网等影响作业支模时，如确需拆改时应由架子工来完毕，任何人不得任意拆改。6、不准运用脚手架吊运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。7、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管道固定在脚手架上、严禁任意悬挂超重设备。9、在架子上作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点、脚手板以及扣件等所有架子部件。10、脚手架使用时间过长，47、因此在使用过程中需要经常进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动、扣件滑脱等问题要及时解决。11、要保证脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。12、使用的工具放在工具袋内，防止坠落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤脚要扎紧。13、施工人员要做到工完料净脚下清，保证脚手架施工材料不浪费。14、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业；在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等情况，若有则应随时清扫，并要采用防滑措施。第十章 劳动力及材料、机具配备1、劳动力配备工 种人 数任 务架子工50负责架子的搭设与拆除测量放线工10负责脚手架垂直度控48、制 2、材料配备名 称数 量规 格钢管若干M48MM3.0 MM踢脚板若干M3厚2CM宽20CM密目安全网若干M21.8M6M直角扣件若干个旋转扣件若干个对接扣件若干个脚手竹篱笆若干M2脚手板若干M31.50.20.05M3机具配备名 称数 量备 注架子扳手10把架子工搭设架子用力矩扳手5把检查架子扣件拧紧力度是否达成规定第十一章 质量保证体系1、构配件允许偏差序 号项 目允许偏差检查工具1钢管尺寸外径48MM壁厚3.0 MM-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺、拐角尺3钢管内外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4立杆钢管弯曲3L44L61220钢卷尺水平杆、斜杆的钢管弯曲L61049、2、脚手架搭设允许偏差序 号项 目技术规定允许偏差MM检测方法1地 基基础平整、不积水、不沉降-10观 察2垂直度验收H=50MH=30MH=10M1006020用经纬仪3间 距步距20钢卷尺纵距50横距204纵向水平 杆20水准仪或尺105小横杆外伸长度外伸-500MM-50钢卷尺 第十二章 落地脚手架及型钢悬挑脚手架计算书；落地及悬挑脚手架平面布置图、构造图及节点详图钢管落地脚手架计算书一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 37.3 m，12米以下采用双管立杆，12米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离50、墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.8；连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3.0 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:1层；3.风荷载参数江苏省扬州宝应地区，基本风压为0.45，风荷载高度变化系数z为1.49，风荷载体型系数s为1.13；考虑风荷载4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.3051、0；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:13；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):100.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础减少系数:1.00。 二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的荷载标准52、值:P2=0.3001.050/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.050/(2+1)=1.050 kN/m；静荷载的计算值: q1=1.20.033+1.20.105=0.166 kN/m；活荷载的计算值: q2=1.41.050=1.470 kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1661.5002+0.101.4701.5002 =0.361 kN.m；支座最大弯距计算公式53、如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1661.5002-0.1171.4701.5002 =-0.424 kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.361106,0.424106)/4490.0=94.432 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:= 94.432 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。满足规定！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m；活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最54、大挠度 V= 0.6770.1381500.04/(1002.06105107800.0)+0.9901.050 1500.04/(1002.06105107800.0) = 2.583 mm；脚手板,纵向、受弯构件的允许挠度为 l/150与10 mm 请参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足规定! 三、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.500 = 0.050 kN；脚55、手板的荷载标准值：P2=0.3001.0501.500/(2+1)=0.158 kN；活荷载标准值：Q=3.0001.0501.500/(2+1) =1.575 kN；荷载的计算值: P=1.2(0.050+0.158)+1.4 1.575 = 2.454 kN； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分派的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0331.0502/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4541.050/3 = 0.859 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + 56、Mpmax = 0.864 kN.m； = M / W = 0.864106/4490.000=192.514 N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足规定！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分派的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50.0331050.04/(3842.060105107800.000) = 0.024 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.050+0.158+1.575 = 1.782 kN；集中荷载标准值最不利分派引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 178257、.4501050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105 107800.0) = 3.298 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.298 = 3.322 mm；小横杆的最大挠度小于 (1050.000/150)=7.000 与 10 mm,满足规定!； 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件58、抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.050=0.035 kN；脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3001.0501.500/2=0.236 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN；荷载的计算值: R=1.2(0.035+0.236)+1.42.363=3.633 kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 五、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值涉及以下内容： (1)每米立杆承受59、的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12532.000 = 3.994 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30021.500(1.050+0.3)/2 = 0.608 kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片，标准值为0.15 NG3 = 0.15021.500/2 = 0.225 kN； (4)吊挂的安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50032.000 = 0.240 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG60、2+NG3+NG4 = 5.066 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5001/2 = 2.363 kN；风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用： Wo = 0.450 kN/m2；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用： Uz= 1.490 ； Us - 风荷载体型系数：Us =1.128 ；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 061、.4501.4901.128 = 0.529 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.25.066+ 1.42.363= 9.387 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.25.066+ 0.851.42.363= 8.891 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.5291.500 1.8002/10 = 0.306 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立62、杆的轴心压力设计值 ：N =9.387 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 拟定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 9387.000/(0.188424.000)=63、117.759 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 117.759 小于 f = 205.000 N/mm2 满足规定！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =8.891 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 拟定：lo = 3.119 m； Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(64、抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 8890.695/(0.188424.000)+306188.696/4490.000 = 179.729 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 179.729 小于 f = 205.000 N/mm2 满足规定！ 七、最大搭设高度的计算: 不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.073 kN； 活荷载标准值 ：NQ = 2.363 kN；每米立杆65、承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m； Hs =0.1884.24010-4205.000103-(1.21.073 +1.42.363)/(1.20.125)=78.435 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 78.435 /(1+0.00178.435)=72.731 m； H= 72.731 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为： NG2K = NG266、+NG3+NG4 = 1.073 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.363 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.306 /(1.4 0.85) = 0.257 kN.m； Hs =( 0.1884.24010-4205.00010-3-(1.21.073+0.851.4(2.363+ 0.1884.2400.257/4.490)/(1.20.125)=45.451 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 45.451 /(1+0.00167、45.451)=43.475 m； H= 43.475 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =43.475 m。 八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No风荷载基本风压值 Wk = 0.529 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 8.005 kN；连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 13.005 k68、N；其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比 l/i=300.000/15.900的结果查表得到0.949； A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN；Nl=13.005Nf=82.487,连墙件的设计计算满足规定！连墙件采用双扣件与墙体连接。通过计算得到 Nl=13.005小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足规定! 连墙件扣件连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定 p fg 地基承载力设计值: fg = 69、fgkKc = 100.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 100.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ； 立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =98.786 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 8.891 kN；基础底面面积 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=98.786 fg=100.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足规定！型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023 2、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-70、2023 3、建筑结构荷载规范GB50009-2023 4、钢结构设计规范GB50017-2023 架体验算 一、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483脚手架搭设高度H(m)17.4脚手架沿纵向搭设长度L(m)150立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)1内立杆离建筑物距离a(m)0.25双立杆计算方法不设立双立杆 二、荷载设计脚手板类型竹芭脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.1脚手板铺设方式3步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式71、9步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区江苏宝应安全网设立半封闭基本风压0(kN/m2)0.25风荷载体型系数s1.13风压高度变化系数z(连墙件、单立杆稳定性)1.76，1.56风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.5，0.44 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)107800横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面72、抵抗矩W(mm3)4490纵、横向水平杆布置 承载能力极限状态q=1.2(0.033+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.033+0.11/(2+1)+1.431/(2+1)=1.48kN/m 正常使用极限状态 q=(0.033+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.033+0.11/(2+1)+31/(2+1)=1.07kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.11.481.52=0.33kNm =Mmax/W=0.33106/4490=74.16N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 max=0.673、77qla4/(100EI)=0.6771.0715004/(100206000107800)=1.646mm max1.646mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足规定！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.481.5=2.44kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qla=1.11.071.5=1.76kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.44kN q=1.20.033=0.04kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.76kN q=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简74、图如下： 弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.81106/4490=180.45N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max2.812mmminlb/150，10min1000/150，106.67mm 满足规定！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.46kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.44/2=1.22kNRc=0.858=6.8kN 横向水平杆：Rmax=2.46kNRc=0.858=6.8kN 满足规定！ 六、荷载计算脚手架搭75、设高度H17.4脚手架钢管类型483每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：NG1k=(gk+lan/20.033/h)H=(0.12+1.52/20.033/1.8)17.4=2.79kN 单内立杆：NG1k=2.79kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/3/2=(17.4/1.8+1)1.510.11/3/2=0.29kN 1/3表达脚手板3步1设 单内立杆：NG2k1=0.29kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：NG2k2=(H/h+1)76、laGkdb1/9=(17.4/1.8+1)1.50.171/9=0.33kN 1/9表达挡脚板9步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=GkmwlaH=0.011.517.4=0.28kN 构配件自重标准值NG2k总计 单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.29+0.33+0.28=0.9kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.29kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：NQ1k=lalb(njjGkjj)/2=1.51(13)/2=2.25kN 内立杆：NQ1k=2.25kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(NG1k+ NG77、2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.79+0.9)+ 0.91.42.25=7.26kN 单内立杆：N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.79+0.29)+ 0.91.42.25=6.53kN 七、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H17.4立杆计算长度系数1.5立杆截面抵抗矩W(mm3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)424连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=11.51.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7103/15.9=169.81210 轴心受压构78、件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.1551.51.8=3.12m 长细比=l0/i=3.12103/15.9=196.13 查规范表A得，=0.188 满足规定！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k+NG2k+NQ1k=2.79+0.9+2.25=5.94kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2(2.79+0.9)+1.42.25=7.58kN =N/(A)=7577.17/(0.188424)=95.06N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力标准值N=NG1k79、+NG2k+NQ1k=2.79+0.9+2.25=5.94kN 单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(2.79+0.9)+0.91.42.25=7.26kN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.441.51.82/10=0.27kNm =N/(A)+ Mw/W=7262.17/(0.188424)+270691.29/4490=151.39N/mm2f=205N/mm2 满足规定！ 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(80、mm)600连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 Nlw=1.4k2h3la=1.40.513.05=9.79kN 长细比=l0/i=600/15.8=37.97，查规范表A.0.6得，=0.9 (Nlw+N0)/(Ac)=(11.3+3)103/(0.9489)=32.39N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足规定！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=9.79+3=12.79kN0.8516=14.4kN 满足规定 悬挑梁81、验算 一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设立方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1450主梁外锚固点到建筑物边沿的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1850梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉115029001050否 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)82、主梁间距la(mm)15.947.58350150025.947.5813501500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000 荷载标准值： q=gk=0.205=0.2kN/m 第1排：F1=F1/nz=5.94/1=5.94kN 第2排：F2=F2/nz=5.94/1=583、.94kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.205=0.25kN/m 第1排：F1=F1/nz=7.58/1=7.58kN 第2排：F2=F2/nz=7.58/1=7.58kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=13.12106/141000=93.07N/mm2f=215N/mm2 符合规定！ 2、抗剪验算 剪力图(kN)max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=15.521000881602-(88-6)140.22/(8113000006)=18.34N/mm2 max=18.34N/mm2=125N/mm2 符合规定！ 3、挠度验算 变形图(mm)84、 max=6.48mm=2lx/250=21450/250=11.6mm 符合规定！ 4、支座反力计算 R1=-6.86kN,R2=22.85kN 四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =0/nz=0/1=0kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=13.12106/(1.05141103)+0103/2610=88.63N/mm2f=215N/mm2 塑性发展系数 符合规定！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2023)得，b=2.8 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2023)附85、表B，得到 b值为0.97。 = Mmax/(bWx)=13.12106/(0.97141103)=96.01N/mm2f=215N/mm2 符合规定！ 五、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设立方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1850梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋1压环钢筋2 锚固点压环钢筋受力：N/2 =3.43kN 压环钢筋验算： =N/(4A)=N/d2=6.86103/(3.14182)=8.53N/mm20.85f=0.8565=55.25N/mm2 注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个86、拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度符合规定！多立杆悬挑架主梁验算计算书 计算依据： 1、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-2023 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023 3、钢结构设计规范GB50017-2023 一、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设立方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)3050主梁外锚固点到建筑物边沿的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm87、(mm)3700梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉185029002200是2上拉265029003100是 作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F(kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)15.927.61350150025.927.61850150035.927.628501500 附图如下：平面图立面图 三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截88、面积A(cm2)30.6主梁截面惯性矩Ix(cm4)1660主梁截面抵抗矩Wx(cm3)185主梁自重标准值gk(kN/m)0.241主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁材料抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁弹性模量E(N/mm2)206000 荷载标准值： q=gk=0.241=0.24kN/m 第1排：F1=F1/nz=5.92/1=5.92kN 第2排：F2=F2/nz=5.92/1=5.92kN 第3排：F3=F3/nz=5.92/1=5.92kN 荷载设计值： q=1.2gk=1.20.241=0.29kN/m 第1排：F1=F1/nz=7.6/1=7.6kN 第2排89、：F2=F2/nz=7.6/1=7.6kN 第3排：F3=F3/nz=7.6/1=7.6kN 1、强度验算 弯矩图(kNm) max=Mmax/W=1.74106/185000=9.39N/mm2f=205N/mm2 符合规定！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) max=Qmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=7.721000941802-(94-6.5)158.62/(8166000006.5)=7.55N/mm2 max=7.55N/mm2=120N/mm2 符合规定！ 3、挠度验算 变形图(mm) max=0.08mm=2lx/400=23050/400=15.25mm 符合规定！ 4、90、支座反力计算 R1=0.33kN,R2=2.77kN,R3=13.48kN,R4=8.17kN 四、上拉杆件验算 钢丝绳型号619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2)1550钢丝绳直径(mm)17钢丝绳不均匀系数0.85钢丝绳安全系数k8钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量n3花篮螺栓在螺纹处的有效直径de(mm)12花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm2)170主梁拉环直径d(mm)18焊缝厚度he(mm)10焊缝长度lw(mm)100角焊缝强度设计值ftw(N/mm2)160钢丝绳绳卡作法 上拉杆件角度计算： 1=arctanL1/L2=arctan91、(2900/2200)=52.82 2=arctanL1/L2=arctan(2900/3100)=43.09 上拉杆件支座力： RS1=nzR3=113.48=13.48kN RS2=nzR4=18.17=8.17kN 主梁轴向力： NSZ1=RS1/tan1=13.48/tan52.82=10.23kN NSZ2=RS2/tan2=8.17/tan43.09=8.73kN 上拉杆件轴向力： NS1=RS1/sin1=13.48/sin52.82=16.92kN NS2=RS2/sin2=8.17/sin43.09=11.96kN 上拉杆件的最大轴向拉力NS=maxNS1.NSi=16.9292、kN 钢丝绳： 查(建筑施工计算手册江正荣 著 2023年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=167.5kN Fg= Fg/k=0.85167.5/8=17.8kNNS=16.92kN 符合规定！ 绳夹数量： n=1.667Fg/(2T)=1.66717.8/(215.19)=1个n=3个 符合规定！ 花篮螺栓验算： =Fg/(de2/4)=17.8103/(122/4)=157.36N/mm2ft=170N/mm2 符合规定！ 拉环验算： =Fg/(2A)=2Fg/d2=217.8103/(182)=34.97N/mm2f=65N/mm2 注：f为拉环钢筋93、抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2 符合规定！拉环详图(主梁为工字钢) 角焊缝验算： f=NS/(helw)=16.92103/(10100)=16.92N/mm2 fftw=1.22160=195.2N/mm2 正面角焊缝的强度设计值增大系数f=1.22 符合规定！ 五、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =(NSZ1+NSZ2)/nz=(10.23+8.73)/1=18.96kN 压弯构件强度：max=Mmax/(W)+N/A=1.74106/(1.05185103)+18.96103/3060=15.14N/mm2f=2094、5N/mm2 塑性发展系数 符合规定！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表钢结构设计规范(GB50017-2023)得，b=1.6 由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2023)附表B，得到 b值为0.89。 = Mmax/(bWx)=1.74106/(0.89185103)=10.51N/mm2f=205N/mm2 符合规定！ 六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设立方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)18主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)3700梁/楼板混凝土强度等级C30压环钢筋未受拉力，无需计算，节点按95、构造做法即可。转角位验算计算书一、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31/(2+1)=0.1kN/m ；活荷载标准值: Q=31/(2+1)=1kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.1=0.16kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41=1.4kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(96、跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.161.52+0.101.41.52 =0.344kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.161.52-0.1171.41.52 =-0.405kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.344106,0.405106)/4490=90.97、2N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =90.2N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max=(0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.1=0.133kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1kN/m； 最大挠度计算值为：=0.6770.13315004/(1002.06105107800)+0.990115004/(1002.06105107800)=2.463 mm；大横杆的最大挠度 2.463 mm 小于98、 大横杆的最大允许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足规定！二、小横杆的计算根据JGJ130-2023第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5=0.05kN；脚手板的自重标准值：P2=0.311.5/(2+1)=0.150kN；活荷载标准值：Q=311.5/(2+1) =1.500kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.15)+1.4 1.5=2.34kN； 小横杆计算简图2.强度验算99、最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分派的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.20.03312/8=0.005kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.341/3=0.78kNm ；最大弯矩 M=Mqmax + Mpmax=0.785kNm；最大应力计算值 =M / W=0.785106/4490=174.827N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =174.827N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计100、值最不利分派的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax=5ql4/384EIqmax=50.03310004/(3842.06105107800)=0.02 mm ；大横杆传递荷载 P=p1 + p2 + Q=0.05+0.15+1.5=1.7kN；集中荷载标准值最不利分派引起的最大挠度计算公式如下:pmax=Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax=1699.951000(310002-410002/9 ) /(722.06105107800)=2.717 mm；最大挠度和 =qmax + pmax=0.02+2.717=2.737 mm；小横杆的最大挠度为 2101、.737 mm 小于 小横杆的最大允许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足规定！ 三、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN0.8=0.64kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1=0.0331.52/2=0.05kN；小横杆的自重标准值: P2=0.0331/2=0.017k102、N；脚手板的自重标准值: P3=0.311.5/2=0.225kN；活荷载标准值: Q=311.5 /2=2.25kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.017+0.225)+1.42.25=3.5kN；R 8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定！ 四、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值涉及以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1=0.1248+(1.502/2)0.033/1.8018.90=2.883kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.36103、1.5(1+0.2)/2=1.688kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3=0.1461.5/2=0.63kN；(4)吊挂的安全设施荷载，涉及安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.518.9=0.142kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.342kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=311.51/2=2.25kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.25.342+ 0.85104、1.42.25= 9.088kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.25.342+1.42.25=9.561kN；五、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用：0=0.25kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用：z= 1.562； s - 风荷载体型系数：取值为0.955；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.251.5620.955=0.261kN/m2；风荷载设计105、值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.2611.51.82/10=0.151kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=9.088kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 9.561kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)表5.3.3得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)表5.106、3.3得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 拟定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A=4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=9088.434/(0.188424)+150975.223/4490=147.641N/mm2；立杆稳定性计算 =147.641N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足规定！不考虑风荷载时=9560.934/(0.18842107、4)=119.943N/mm2；立杆稳定性计算 =119.943N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足规定！六、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.761，s0.955，00.25，Wk=0.7zs0=0.7 1.7610.9550.25=0.294kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连108、墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=6.675kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 11.675kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i=250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A=4.24 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9584.2410-4205103=83.269kN；Nl=11.675 Ru17.162kN。经计算，选此型号钢丝绳可以满足规定。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作109、为拉环的拉力N，为N=RU=17.162kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 =N/A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(171624/(3.142502) 1/2 =14.8mm；实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点假如采用压环，拉环强度计算如下水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=1.361kN； 压环钢筋的设计直径D=16mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: =N/2A f其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=D2/4=3.142162/4=201.062mm2= N/2A=1360.689/201.0622=3.384N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足规定！