1、句容市人民医院异地新建项目塔吊基础施工方案编制人： 审核人： 审批人： 编制日期：2015年12月18日目录第一章 工程概况及特点2第一节 项目简介2第二节 工程概况2第二章 编制依据3第三章 地基土层分析3第四章 塔吊基本参数及基础选型4第一节 塔吊基本参数4第二节 塔吊基础选型4第三节 塔吊基础施工注意事项5第五章 应急预案5第一节 汛前预防5第二节 强（台）风预防6第三节 突发性事件预案6第四节 应急物资与装备保障7第六章 塔吊基础设计计算书7第一节 QTZ63塔吊基础设计计算书7第二节 QTZ50塔吊基础设计计算书16第一章 工程概况及特点第一节 项目简介工程名称：句容市人民医院异地新2、建项目建设单位：XX有限责任公司设计单位：XX设计研究院有限公司监理单位：XX监理有限公司施工单位：XX建筑有限公司句容市人民医院异地新建项目位于句容市华阳南路西侧、二圣路北侧，项目总占地面积约10万平方米，总建筑面积约16.8万平方米，包括病房楼（13F）、门急诊医技楼（4F）、感染病楼（3F）、值班宿舍楼（6F）、后勤综合楼（3F）、太平间（1F）、垃圾房（1F）、门卫（1）、地下室（1F）及后勤连廊等附属工程，其中病房楼为框剪结构，其余楼栋均为框架结构。第二节 工程概况1、编制说明应句容市政府要求，年前需施工后勤综合楼与值班宿舍楼基础，目前已收到这两栋楼的施工图纸，其余楼栋及地下室图纸均3、未收到。故本方案仅适用于后勤综合楼及值班宿舍楼，其余楼栋待图纸出具后再另行上报施工方案。2、 结构概况值班宿舍楼后勤综合楼层数6F3F层高（m）3.6、4.0、4.23.9、4.2、5.1建筑高度（m）23.30（室外地坪至屋面）28.00（室外地坪至构架顶）14.40（室外地坪至屋面）19.10（室外地坪至构架顶）结构形式框架结构框架结构单层面积（m2）1层：2164；26层：10381562地下室无地下室无地下室其它屋面存在大量装饰性构筑物；1层局部存在大跨高支模屋面存在大量装饰性构筑物3、 拟安装塔吊型号及参数值班宿舍楼后勤综合楼塔吊编号1#塔吊2#塔吊塔吊型号QTZ63(TC5610)4、QTZ50(TC5010)臂长（m）5650拟安装高度（m）40（随标准节模数调整）30（随标准节模数调整）第二章 编制依据1.QTZ63塔式起重机使用说明书、QTZ50塔式起重机使用说明书2.句容市人民医院岩土工程勘察报告3.建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）4.地基与基础工程施工质量验收规范（GB50202-2002）5.混凝土结构设计规范（GB50010-2010）6.混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2015）7.句容市人民医院异地新建项目施工组织设计8.句容市人民医院异地新建项目相关设计图纸本方案有未说明或未明确的地方以有关规范、图集或当地政府有关文件规定5、为准。第三章 地基土层分析由塔吊单位提供的塔式起重机使用说明书中要求QTZ50、QTZ63地面基础的承压能力分别不得小于120KPa、140KPa,根据本工程勘探报告综合分析，选定-粉质粘土层（地基承载力0.24MPa）作为塔吊基础持力层。塔吊基础周边土质条件情况分析见下表：序号塔吊编号周边孔号-粉质粘土层面标高实际场地标高m设计室外地坪标高m11#J17318.10m18.40m19.00m22#J16424.80m25.50m19.50m第四章 塔吊基本参数及基础选型第一节 塔吊基本参数结合建筑结构设计及现场施工平面布置，考虑到塔吊经济性及实用性需要，分别在值班宿舍楼北面布置一台QTZ636、塔吊及后勤综合楼南面布置一台QTZ50塔吊，臂长分别为55米、50米。塔吊基本参数见下表：楼栋值班宿舍楼后勤综合楼塔吊型号QTZ63QTZ50臂长（m）5650整机重量（t）独立式独立式33.325.4独立式起升高度（m）4037标准节尺寸（mm）1600*1600*25001600*1600*25001#、2#塔吊均为独立式工作第二节 塔吊基础选型根据塔吊出厂说明资料，QTZ63塔吊基础为5.5m5.5m1.12m时要求地耐力达到140KPa，混凝土强度等级不低于C30，混凝土基础总重量不得小于75T。QTZ50塔吊基础为5.0m5.0m1.25m时要求地耐力达到120KPa，混凝土强度等级7、不低于C30，混凝土基础总重量不得小于60T。详细内容见下表：塔吊编号塔吊类型持力层顶面绝对标高持力层类型及地基承载力塔吊说明书中要求的地基承载力采用的基础尺寸1#QTZ6318.10m 240KPa140KPa5.55.51.12m2#QTZ5024.80m 240KPa120KPa5.05.01.25m应避免建筑物基础进行土方开挖时对塔吊基础地基形成扰动，应综合考虑排水、施工难度等问题，并且尽量避免后期拆除。1#、2#塔吊基础标高详见下图：第三节 塔吊基础施工注意事项1、控制好塔吊预埋底座的平面位置、标高及锚固深度。2、塔吊底座与塔吊的安装应按塔吊出厂说明书要求执行。3、塔吊基础留置试块，8、满足设计强度后方可安装塔机。4、塔吊防雷采用48钢管打入土体2m（对角），钢管上口焊接螺栓，并用铜丝与地脚螺栓连接。5、塔吊基础开挖后应一次性施工到位，若不能一次性施工到位的应预留50cm厚土层不挖，防止地基泡水后承载力下降。第五章 应急预案第一节 汛前预防施工单位应根据塔式起重机使用说明书制定周密的应急措施，做到人员到位、措施到位、器材到位，切实做好防风、防汛、防倒塌等各项准备工作。在确定塔机位置时，要充分考虑周边环境的影响，必须保证与相邻塔机、外电线路的安全距离。施工现场使用的塔机必须由生产厂家配备应对大风等恶劣天气的配套加固器具，并在使用说明书中附有详细的加固使用说明。施工单位应制定起重9、机械应急抢险救援预案。应急预案应包括指挥体系、器材保障、值班制度及事故处理等内容，将各项应急措施落实到人，实行严格的目标责任制；应急加固措施的安装人员及现场加固点、地锚位置应预先予以确定；各种加固器材应预先备齐并存放于施工现场，设专人负责保管，定期检查保养，并做好维修保养记录。施工单位、监理单位、产权单位和安装单位应对应急抢险救援预案和应急物资设施进行联合验收。汛期期间必须随时监控塔机的安全状况，施工企业安全、设备管理部门负责人、项目经理、总监应会同产权单位、使用单位、安装单位技术负责人定期对塔机进行专项检查，检查重点如下：1、基础连接螺栓应紧固，地脚螺栓必须严格按照使用说明书设置， 2、标准10、节连接螺栓应紧固，连接销轴不能有移位现象，开口销匹配、齐全； 3、塔身上设置的标牌、横幅等悬挂物应摘除，塔身上存有易坠物的，必须清除； 4、测试电气和金属结构的接地电阻值，确保接地电阻值达到规范要求； 5、司机室门、窗、玻璃要确保牢固； 6、塔机附着装置连接紧固，并校正塔身垂直度。第二节 强（台）风预防根据当地气象预报单位提供的气象预警预报，提前对现场施工进行合理安排，做好预防准备，将塔机电源断开，让塔机大臂与建筑物主体结构进行连接，防止过程中大臂出现旋转。作业完毕，起重臂应转到顺风方向，并应松开回转制动器，起重小车及平衡重应置于非工作状态。过程中除加强自身保护措施外，对现场塔吊的动向因进行监11、测。第三节 突发性事件预案塔机的安全装置四限位、两保险必须齐全，灵敏、可靠。塔机在运转中，若听到有异常响声，应立即停车，检修好后再投入运行。要经常检查钢丝绳的磨损情况和润滑情况，若不符合要求要立即更换。每次操作前，都要空载试验各安全装置的开关触头，并要求处于正确位置。经常检查塔身垂直度3/1000.塔机不工作时，松开回转机构的制动装置，将吊钩升至接近臂架，吊钩上严禁挂重物。根据本工程特点，在辩识、分析评价施工中危险因素和风险的基础上，确定本工程重大危险因素是塔吊倾覆、物体打击、高处坠落、触电、火灾等。在工地已采取机电管理、安全管理各种防范措施的基础上，还需要制定塔吊倾覆的应急方案,具体如下：假12、设塔吊基础坍塌时可能倾翻；假设塔吊的力矩限位失灵，塔吊司机违章作业严重超载吊装，可能造成塔吊倾翻。第四节 应急物资与装备保障应急资源的准备是应急救援工作的重要保障，项目部应根据潜在事故的性质和后果分析，配备应急救援中所需救援机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物资。安全事故应急常用物资和设备有：1、常备药品：消毒药品、急救物品（创可贴、绷带、无菌敷料、仁丹等）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋等。2、抢险工具：铁锹、撬棍、气割工具、消防器材、小型金属切割机、电工常用工具等。3、应急器材：架子管、安全帽、安全带、防毒面具、应急灯、对讲机、电焊机、水泵、灭火器等。第六章 塔吊基础设计13、计算书第一节 QTZ63塔吊基础设计计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号1号塔吊QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)333起重臂自重G1(kN)43.25起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)27.5小车和吊钩自重G2(kN)3.5小车最小工作幅度RG2(m)2.5最14、大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)12.6最大起重力矩M2(kN.m)630平衡臂自重G3(kN)21.14平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.36平衡块自重G4(kN)110.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地江苏 镇江基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.4塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.59非工作状态1.635风压等效高度变化系数z1.32风荷载体型系数s工作状态1.95非工作15、状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.591.951.320.20.786非工作状态0.81.21.6351.951.320.41.616 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)333+43.25+3.5+21.14+110.4511.29起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)511.29+60571.29水平荷载标准值Fvk(kN)0.7860.351.64318.927倾覆力矩标准值Mk(kNm)43.2527.5+3.512.6-21.146.36-110.411+016、.9(630+0.518.92743)817.862非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1511.29水平荷载标准值Fvk(kN)1.6160.351.64338.913倾覆力矩标准值Mk(kNm)43.2527.5+3.52.5-21.146.36-110.411+0.538.91343685.904 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2511.29613.548起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)613.548+84697.548水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.418.92726.498倾覆力17、矩设计值M(kNm)1.2(43.2527.5+3.512.6-21.146.36-110.411)+1.40.9(630+0.518.92743)1168.082非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2511.29613.548水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.438.91354.478倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(43.2527.5+3.52.5-21.146.36-110.411)+1.40.538.91343990.411 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)5.5基础宽b(m)5.5基础高度h(m)1.12基础参数基础混凝土强度等级C30基础混凝土自重c18、(kN/m3)24基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)240基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)19基础埋置深度d(m)1.3修正后的地基承载力特征值fa(kPa)278.57 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=5.55.51.1224=813.12kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2813.12=975.744kN 荷载效应标准组合时，平行基19、础边长方向受力： Mk=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =43.2527.5+3.512.6-21.146.36-110.411+0.9(630+0.518.92743/1.2) =756.822kNm Fvk=Fvk/1.2=18.927/1.2=15.772kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.2(43.2527.5+3.512.6-21.146.36-110.411)+1.40.9(630+0.51820、.92743/1.2) =1082.627kNm Fv=Fv/1.2=26.498/1.2=22.081kN 基础长宽比：l/b=5.5/5.5=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5.55.52/6=27.729m3 Wy=bl2/6=5.55.52/6=27.729m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=817.8625.5/(5.52+5.52)0.5=578.316kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=817.8625.5/(5.52+5.52)0.5=578.316kNm 1、偏心距验算 相21、应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(571.29+813.12)/30.25-578.316/27.729-578.316/27.729=4.054kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 Pkmin=4.054kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(571.29+813.12)/30.25+578.316/27.729+578.316/27.729=87.477kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(571.29+813.12)/(5.22、55.5)=45.766kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =240.00+0.3019.00(5.50-3)+1.6019.00(1.30-0.5)=278.57kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=45.766kPafa=278.57kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=87.477kPa1.2fa=1.2278.57=334.284kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1120-(50+20/2)=1060mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk23、/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(571.290/30.250-(756.822+15.7721.120)/27.729)=-12.210kN/m2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(571.290/30.250+(756.822+15.7721.120)/27.729)=63.202kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.500+1.600)/2)63.202/5.500=40.794kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(571.290/30.25024、-(756.822+15.7721.120)/27.729)=-12.210kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(571.290/30.250+(756.822+15.7721.120)/27.729)=63.202kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.500+1.600)/2)63.202/5.500=40.794kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(63.202+40.794)/2=51.998kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(63.202+40.794)25、/2=51.998kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=51.998(5.5-1.6)5.5/2=557.676kN Vy=|py|(l-B)b/2=51.998(5.5-1.6)5.5/2=557.676kN X轴方向抗剪： h0/l=1060/5500=0.1934 0.25cfclh0=0.25114.355001060=20842.25kNVx=557.676kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1060/5500=0.1934 0.25cfcbh0=0.25114.355001060=20842.25kNVy=557.676kN 满足要求！ 四、基础配筋验算基26、础底部长向配筋HRB400 20160基础底部短向配筋HRB400 20160基础顶部长向配筋HRB400 20160基础顶部短向配筋HRB400 20160 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.5-1.6)251.9985.5/8=543.734kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(5.5-1.6)251.9985.5/8=543.734kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=543.734106/(114.3550010602)=0.006 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.006)027、.5=0.006 S1=1-1/2=1-0.006/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=543.734106/(0.9971060360)=1429mm2 基础底需要配筋：A1=max(1429，bh0)=max(1429，0.001555001060)=8745mm2 基础底长向实际配筋：As1=11107.75mm2A1=8745mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=543.734106/(114.3550010602)=0.006 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.006)0.5=0.006 S2=1-2/2=1-0.28、006/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=543.734106/(0.9971060360)=1429mm2 基础底需要配筋：A2=max(1429，lh0)=max(1429，0.001555001060)=8745mm2 基础底短向实际配筋：AS2=11107.75mm2A2=8745mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=11107.75mm20.5AS1=0.511107.75=5553.875mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=11107.75mm20.5AS2=0.511107.75=555329、.875mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。 五、配筋示意图基础配筋图第二节 QTZ50塔吊基础设计计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号2号塔吊QTZ50塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)30塔机独立状态的计算高度H(m)33塔身桁架结构型钢塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)254起重臂自重G1(kN)36.8起30、重臂重心至塔身中心距离RG1(m)25小车和吊钩自重G2(kN)3.5小车最小工作幅度RG2(m)2.5最大起重荷载Qmax(kN)40最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)28.9最大起重力矩M2(kN.m)570平衡臂自重G3(kN)18.7平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.5平衡块自重G4(kN)94.5平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)10 2、风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地江苏 镇江基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.4塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作31、状态1.587非工作状态1.637风压等效高度变化系数z1.209风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.5871.951.2090.20.718非工作状态0.81.21.6371.951.2090.41.482 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)254+36.8+3.5+18.7+94.5407.5起重荷载标准值Fqk(kN)40竖向荷载标准值Fk(kN)407.5+40447.5水平荷载标准值Fvk(kN)0.7180.351.63313.269倾覆32、力矩标准值Mk(kNm)36.825+3.528.9-18.76.5-94.510+0.9(570+0.513.26933)664.645非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1407.5水平荷载标准值Fvk(kN)1.4820.351.63327.387倾覆力矩标准值Mk(kNm)36.825+3.52.5-18.76.5-94.510+0.527.38733314.086 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2407.5489起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.44056竖向荷载设计值F(kN)489+56545水平荷载设计值Fv(kN)133、.4Fvk1.413.26918.577倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(36.825+3.528.9-18.76.5-94.510)+1.40.9(570+0.513.26933)939.583非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2407.5489水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.427.38738.342倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(36.825+3.52.5-18.76.5-94.510)+1.40.527.38733467.28 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)5基础宽b(m)5基础高度h(m)1.25基础参数基础混凝土强度等级C30基础混凝土自重c34、(kN/m3)24基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)50地基参数地基承载力特征值fak(kPa)240基础宽度的地基承载力修正系数b0.3基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m3)19基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)19基础埋置深度d(m)1.3修正后的地基承载力特征值fa(kPa)275.72 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=551.2524=750kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2750=900kN 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=G135、RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9(M2+0.5FvkH/1.2) =36.825+3.528.9-18.76.5-94.510+0.9(570+0.513.26933/1.2) =631.804kNm Fvk=Fvk/1.2=13.269/1.2=11.058kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1.2(G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4)+1.40.9(M2+0.5FvkH/1.2) =1.2(36.825+3.528.9-18.76.5-94.510)+1.40.9(570+0.513.26933/1.2) =893.605kNm Fv36、=Fv/1.2=18.577/1.2=15.48kN 基础长宽比：l/b=5/5=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=552/6=20.833m3 Wy=bl2/6=552/6=20.833m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=664.6455/(52+52)0.5=469.975kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=664.6455/(52+52)0.5=469.975kNm 1、偏心距验算 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/W37、y =(447.5+750)/25-469.975/20.833-469.975/20.833=2.782kPa0 偏心荷载合力作用点在核心区内。 2、基础底面压力计算 Pkmin=2.782kPa Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy =(447.5+750)/25+469.975/20.833+469.975/20.833=93.018kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(447.5+750)/(55)=47.9kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=fak+b(b-3)+dm(d-0.5) =240.0038、+0.3019.00(5.00-3)+1.6019.00(1.30-0.5)=275.72kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=47.9kPafa=275.72kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=93.018kPa1.2fa=1.2275.72=330.864kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1250-(50+20/2)=1190mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(447.500/25.000-(631.804+11.0581.250)/20.833)=-17.672kN/m39、2 Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(447.500/25.000+(631.804+11.0581.250)/20.833)=66.002kN/m2 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2)Pxmax/b=(5.000+1.600)/2)66.002/5.000=43.561kN/m2 Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(447.500/25.000-(631.804+11.0581.250)/20.833)=-17.672kN/m2 Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(44740、.500/25.000+(631.804+11.0581.250)/20.833)=66.002kN/m2 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.000+1.600)/2)66.002/5.000=43.561kN/m2 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(66.002+43.561)/2=54.781kN/m2 py=(Pymax+P1y)/2=(66.002+43.561)/2=54.781kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=54.781(5-1.6)5/2=465.641kN Vy=|py|(l-B)b/41、2=54.781(5-1.6)5/2=465.641kN X轴方向抗剪： h0/l=1190/5000=0.2384 0.25cfclh0=0.25114.350001190=21271.25kNVx=465.641kN 满足要求！ Y轴方向抗剪： h0/b=1190/5000=0.2384 0.25cfcbh0=0.25114.350001190=21271.25kNVy=465.641kN 满足要求！ 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 20160基础底部短向配筋HRB400 20160基础顶部长向配筋HRB400 20160基础顶部短向配筋HRB400 20160 1、基础弯距42、计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5-1.6)254.7815/8=395.795kNm 基础Y向弯矩： M=(l-B)2pyb/8=(5-1.6)254.7815/8=395.795kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=395.795106/(114.3500011902)=0.004 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.004)0.5=0.004 S1=1-1/2=1-0.004/2=0.998 AS1=|M|/(S1h0fy1)=395.795106/(0.9981190360)=926mm2 基础底需要配筋：A43、1=max(926，bh0)=max(926，0.001550001190)=8925mm2 基础底长向实际配筋：As1=10126.5mm2A1=8925mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=395.795106/(114.3500011902)=0.004 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.004)0.5=0.004 S2=1-2/2=1-0.004/2=0.998 AS2=|M|/(S2h0fy2)=395.795106/(0.9981190360)=926mm2 基础底需要配筋：A2=max(926，lh0)=max(926，0.001550001190)=8925mm2 基础底短向实际配筋：AS2=10126.5mm2A2=8925mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=10126.5mm20.5AS1=0.510126.5=5063.25mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=10126.5mm20.5AS2=0.510126.5=5063.25mm2 满足要求！ (5)、基础竖向连接筋配筋面积 基础竖向连接筋为双向10500。 五、配筋示意图基础配筋图