1、目录1、编制依据22、工程概况22.1工程简介22。2方案适用范围23。脚手架施工总体布署33.1总体部署33.2.双排单立管落地脚手架施工方法43.3.悬挑脚手架施工方法43.4.高层作业防护54、脚手架搭设质量的检查验收规定:75、脚手架使用中应定期检查下列项目：106、脚手架使用规定117、脚手架的拆除规定128、脚手架的安全措施及安全要求129、脚手架应急救援预案139。1目的139。2组织机构职责及成员139。4脚手架事故人员伤害应急预案179.5消防应急预案209。6防汛应急预案2210、附计算书24非阳台部位悬挑式扣件钢管脚手架计算书24飘窗、空调板部位悬挑式扣件钢管脚手架计算书2、36悬挑脚手架阳角型钢计算书491、编制依据序号名称编号1xx市2011B030地块项目1、2、5楼施工图纸2xx市2011B030地块项目施工组织设计3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20014建筑施工安全检查标准JGJ59-995建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-916施工企业安全生产评价标准JGJ/T77-20107建设工程施工现场安全防护、场容卫生、环境保护及保卫消防标准DBJ01-83-20038建设工程施工现场安全资料管理规程DBJ11383-20062、工程概况2。1工程简介我司承建的xx市2011B-030地块一标项目有1楼、2#楼、5#楼。1#楼地上13、8层,地下1层，1个建筑单元，建筑面积5110m2，建筑高度59.9m;2#楼地上18层，地下1层，2个建筑单元，建筑面积为10150m2，建筑高度59.9m； 5#楼地上26层,地下1层，建筑面积为：8705m2，建筑高度为79.5m；及地下车库组成,本工程属一类民用建筑，防火等级为一级。本工程脚手架工程采用悬挑式脚手架及落地脚手架结构形态，3层以上采用悬挑式脚手架,本方案为悬挑式脚手架及落地脚手架专项施工方案。2。2方案适用范围本方案施工适用范围;1、2、5楼2层以下落采用落地脚手架,1#、2、5楼3层以上采用悬挑脚手架搭拆方案。3。脚手架施工总体布署3。1总体部署根据工程进度及施工总体安4、排，本工程1#、2、5#楼2层及以下采用落地脚手架、1、2、5#楼脚手架3层及以上采用工字钢悬挑脚手架。1、2楼分别在3层楼面设置第一道悬挑型钢，在9层楼面设置第二道悬挑型钢,在15层楼面设置第三道悬挑型钢；5楼分别在3层楼面设置第一道悬挑型钢，在9层楼面设置第二道悬挑型钢，在15层楼面设置第三道悬挑型钢；本脚手架使用时间仅限于主体结构施工阶段。装修阶段采用电动吊篮进行外墙外立面的施工(具体详见吊篮施工方案)。1. 施工布署悬挑式脚手架采用16工字钢作为悬挑受力结构，联系横梁采用8#槽钢贯通联接，外围防护架采用48（2.8）钢管，采用扣件连接。落地脚手架采用48（2.8)钢管,采用扣件连接。整5、个脚手架步距为1800，立杆纵距为1500，小横杆间距900，立杆横距950，里排架离建筑外墙净距离为300，小横杆外露长度为100。地下部分脚手架采用短钢管、扣件、顶托与护坡顶紧，保证架体及结构的安全。2. 材料选择。（1） 钢管：钢管采用48（2。8)钢管，钢管表面不得有裂纹和严重锈蚀,两端应平整，严禁打孔，钢管每根重量不得超过25kg。（2） 扣件：扣件全部使用玛钢扣件，不得有裂纹、气孔砂眼等缺陷,扣件表面要做好防锈处理，出现滑丝的扣件必须进行更换。严禁使用不合格的玛钢扣件.（3） 脚手板：脚手板采用冲压钢板脚手板,板两端采用镀锌铁丝绑扎两道。不符合模数的脚手板采用木板脚手板，木板表面不6、得有裂纹或腐朽.（4） 安全网:水平网采用尼龙编织的安全网,立网采用细尼龙绳编织的密目安全网。安全网进场必须出具出厂合格证，且为阻燃型，并经现场验收合格后方可使用。3。2。双排单立管落地脚手架施工方法(1)双排外防护架基本构造双排外防护架的主要杆件有：立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、扫地杆、拉杆等.（2）施工程序放置纵向扫地杆立柱横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆连柱板拉杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆（3)使用部位本工程3层及以下采用落地式双排单立杆脚手架。(4）搭设中应注意的问题A. 脚手架的扫地杆离下脚面不得超过120mm,且必须采用“十字”扣件固定,以减少脚手架不均匀位移。B.7、 小横杆的间距不得超过0。9m，小横杆和大横杆要紧密连接。C. 剪刀撑宽度不得超过6m，斜杆与地面的角度在4560之间。D. 立杆底部必须垫设垫木,基础夯实密实，防止架体沉降。（5）连墙件的设置本工程落地式脚手架连墙件采取两步三跨布置形式。连墙件设置方式3。3.悬挑脚手架施工方法1使用部位本工程1#、2#楼从三层楼面开始使用悬挑式脚手架,5#楼从四层楼面开始使用悬挑式脚手架。(2）基本构造1#、2楼脚手架每6层悬挑一次（38层、914层、15机房层），悬挑三次悬挑到顶.5楼脚手架每6层悬挑一次（49层、1015层、1621、22机房层)，悬挑四次悬挑到顶。悬挑式脚手架的基本构件组成为：挑梁168、I字钢，连梁8#槽钢,水平杆，立杆,剪刀撑，小横杆,安全网等。（3）悬挑脚手架施工程序水平挑杆纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆连墙杆铺脚手扳扎防护栏杆扎安全网（4）搭设方法（以18层楼为例） a、准备工作：在1#楼、2楼结构施工到第3层楼时开始做好预留、预埋工作。在3层外剪力墙上紧贴结构平台上表面预留150X200方洞，立杆纵距1。5m，横距为900，步距1。80m；在3层平台上预埋锚固件,做法见附图1；在拐角处等挑梁超过计算长度时，下部设钢管支撑，用以卸载.工字钢间距为1.5m。b、挑架搭设：混凝土强度达到要求后，在混凝土平台上按规定的间距布设工字钢（立杆位置焊接50mm防滑钢筋），然后9、按上述工艺顺序进行施工。C、悬挑在悬挑板部位外悬挑2。60m(包括飘窗部位）锚固3.50m，非阳台部位外悬挑1。30m,锚固2。00m.非飘窗部位悬挑脚手架内侧立杆距结构墙0。3m，飘窗部位内侧立杆距结构墙面1。5m。工字钢不得压在悬挑板上。返梁位置预留洞口做相应提高，严禁切断主筋。D、连墙件全部采用双扣件.E、脚手板必须全部满铺,每块脚手板必须与架体连接牢固。F、阳角部位设置预埋板（锚固深度为600mm）埋件见附图。3。4.高层作业防护按照建筑施工高处作业安全技术规程，高处作业必须每隔4层设置水平安全网固定。本工程在首次悬挑层周围设置水平挑网，挑网宽度为6m,网底接触面不得小于5m，结构施工10、时，在一层底和二层顶的外墙上预留平挑钢管洞口,待施工至四层时，用钢管搭设水平挑网，挑网用两层大眼网和一层密目网；以后每隔四层设置水平安全网一道，内外侧均用6。5钢丝绳栓牢，在四周墙角和墙体中部设置钢管三角型挑架,外侧钢丝绳栓牢于桁架钢管顶端拉紧，再系上安全平网.如下图所示：同时在楼的出入口处设置安全通道，用钢管搭设并挂安全网封闭。在建筑物的出入口搭设长6m,宽4m，棚顶满铺两层3mm厚钢板，并在出入口处挂上明显安全标识具体见下图。4、脚手架搭设质量的检查验收规定：1、脚手架的验收标准规定（l）构架结构符合前述的规定和设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。如下表脚手架搭设的技术要求11、与容许偏差（mm） 序号项目允许偏差（mm）示意图检查工具1焊接钢管尺寸(mm） 外径 48 壁厚2.8-0.5 -0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺拐角尺3钢管外表面锈蚀深度10.504钢管弯曲a。各种杆件钢管的端部弯曲11.5m15钢板尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4m4m1216钢板尺b。板面扭曲(任一角翘起）52、脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用：(1） 每搭设完 10m 高度后。（2)连续使用达到6个月.（3）施工中途停止使用超过15天,在重新使用之前.（4)在遭受暴风、大雨、地震等强力因素作用之后。(5）在使用过程中，发现有显著的变12、形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。（6) 达到设计高度后.(7)作业层上施加荷载前。5、脚手架使用中应定期检查下列项目：杆件的设置和连接连墙件支撑门洞桁架等的构造是否符合要求扣件螺栓是否松动悬挑梁是否变形挂架螺栓是否存在损坏6、脚手架使用规定1、作业层每1m2架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具重量)不得超过以下的规定值或施工设计值：施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值，结构脚手架取3kN/m2。2、施工设备单重不得大于1kN,使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5kN。3、脚手架上禁止堆放材料.4、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度13、，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。5在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。6、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。7、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。8、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有14、异常和危险情况时,应立即通知所有架上人员撤离。9、在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至室内;每日收工前应清理架面，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下,严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。7、脚手架的拆除规定1、脚手架的拆除顺序与搭设顺序相反，须遵守先搭后拆，后搭先拆的原则,从脚手架顶端拆除其顺序为:安全网护身拦挡脚板脚手板小横杆大横杆立杆连墙杆纵向支撑斜拉杆。2、连墙杆应在位于其上的全部可拆除杆件都拆除后方可拆除。3、拆除过程中凡已松开连接的杆件应及时拆除,避免误扶、靠已松脱连接的杆件。4、拆除的杆配件应以安全的方式运出和卸下,必须绑扎牢15、固或装入容器内才可吊下，严禁向下抛掷，拆除过程中应作好配合，协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。5、拆除脚手架时必须划分安全区，设警戒标志,并设专人警戒。6、拆除前须指派专人检查架子上的材料、杂物等是否清理干净，否则不许拆除。拆除时应按规定程序拆除.8、脚手架的安全措施及安全要求 1、本工程脚手架均采用密目安全网封闭,密目安全网挂设在外排架的内侧。2、操作层必须满铺脚手板，不得有空隙、探头板和跳板。脚手板下兜设水平网，且在外侧均设置1.2m高的护身拦，并设置一道挡脚板.3、搭拆架子必须由经过安全技术教育且持有特殊工种操作证的架子工承担，并经常进行体格检查，凡患有高血压、心脏病等不适16、于高空作业者，不得上脚手架操作。4、搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带,工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋，工作时袖口、裤口要扎紧。5、脚手架登高扶梯必须在脚手架外侧单独设置，并应与脚手架连接,数量可根据工程而定，但不得使用脚手架内的直爬梯,严禁在脚手架、井架等处攀高上下。6、搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑，搭设中要随时按规定作好脚手架与主体结构的拉撑工作和铺好脚手板，同时设一道随脚手架搭设高度提升的安全网。7、在搭设脚手架时,如果脚手板、杆件等尚未扣绑扎牢,或已拆开绑扎，均不得中途停止.8、遇有恶劣气候（如风力在五级以上）影响施工安全时,不得进行高空脚手架搭拆作.9、严禁在脚手17、架上拉缆风绳和设置起重把杆或搭三角小平台。10、在脚手架上进行电气焊施工时要有防火措施和专人看守。11、穿墙杆与端头钢板的锚固，必须钢板打孔做穿孔焊接（双面焊）,以达到拉拔试验要求，并经检查验收合格后方可使用.12、所有钢管均涂黄黑油漆。13、工字钢、吊环用钢筋、脚手管等材料合格证、质量证明资料应齐全。严禁有裂纹、严重锈蚀和弯曲等。14、吊环埋入混凝土深度300mm,平直段不足时可以弯锚.15、外架未经验合格严禁使用，严禁超载使用.9、脚手架应急救援预案9.1目的为确保我项目部工程脚手架安全并预防事故，万一在发生倾斜、下沉、倒塌事故时，能迅速有效地开展抢救工作，以最大限度地降低员工及相关方生命18、安全风险，特制定本应急救援预案。9.2组织机构职责及成员（一）应急领导小组组织机构组长：徐坚副组长季凌霄副组长吴金国报警组顾明明救护组包学忠消防保卫组陈大松防台防汛组刘浩后勤组徐井林(二）组织机构及职责由项目部成立应急响应指挥部,负责指挥及协调工作。组长：徐坚副组长吴金国、季凌霄成员：顾明明、包学忠、陈大松、刘浩具体分工如下：1、徐坚负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。2、吴金国负责向上联络，保持与公司、建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。3、季凌霄任务是根据指挥小组命令，立即布置现场实施自救,4、顾明明负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录.5、包学忠负责妥善处理好19、善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系.9。3脚手架施工事故的预防措施加强培训教育,提高安全意识，增强自我保护能力，杜绝违章作业。 安全生产教育培训是实现安全生产的重要基础工作。项目部完善内部教育培训制度，通过对职工进行三级教育、定期培训，开展班组班前活动,利用黑板报、宣传栏、事故案例剖析等多种形式,加强对一线作业人员，尤其是农民工的培训教育，增强安全意识，掌握安全知识，提高职工搞好安全生产的自觉性、积极性和创造性，使各项安全生产规章制度得以贯彻执行。脚手架等特殊工种作业人员必须做到持证上岗，并每年接受规定学时的安全培训。建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范规定,“脚手架搭设人员必须是经过20、按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗“。建筑安装工人安全技术操作规程规定,进入施工现场必须戴安全帽,禁止穿拖鞋或光脚。在没有防护设施的高空、悬崖和陡坡施工，必须系安全带.正确使用个人安全防护用品是防止职工因工伤亡事故的第一道防线，是作业人员的“护身符”。 9。3。2严格执行脚手架搭设与拆除的有关规范和要求。 （1)脚手架作业层防护要求 A、脚手板:脚手架作业层应满铺脚手板，板与板之间紧靠,离开墙面120150mm；当作业层脚手板与建筑物之间缝隙大于150mm时，应采取防护措施。脚手板一般应至少两层，上层为作业21、层，下层为防护层。只设一层脚手板时，应在脚手板下设随层兜网.自顶层作业层的脚手板向下宜每隔12m满铺一层脚手板。 B、防护栏杆和挡脚板：均应搭设在外立杆内侧；上栏杆上皮高度应为1.2m；挡脚板高度180mm;中栏杆应居中设置。 C、安全密目网与平网:脚手架外排立杆内侧，要采用密目式安全网全封闭。密目网必须用符合要求的系绳将网周边每隔45cm系牢在脚手管上.建筑物第三层要设置平网，以后向上每隔4层设置一道，作业层下设随层网。平网要采用符合质量要求的平网,并用系绳系牢，不可留有漏洞。密目网和平网破损严重时,不得使用。 （2）连墙件的设置要求连墙件的布置间距除满足计算要求外，尚不应大于最大间距；连墙22、件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；应从底层第一步纵向水平杆开始设置,否则应采用其它可靠措施固定；宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置;一字形、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m；高度20m以下的双排架，用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式，严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件；高度24m以上的双排架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接；连墙件中的连墙杆或拉筋宜水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接,不应采用上斜连接. （3）剪刀撑设置要求 每组剪刀撑跨越立杆根数为5-7根23、；在外侧立面必须沿长度和高度连续设置；剪刀撑斜杆应与立杆和伸出的横向水平杆进行连接；剪刀撑斜杆的接长均采用搭接。 （4）横向水平杆设置要求 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置,最大间距不应大于纵距的1/2；使用竹串片脚手板时，双排架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。 （5)脚手架拆除要求A、拆除前的准备工作：全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系是否符合构造要求;根据检查结果补充完善施工方案中的拆除顺序和措施,经主管部门批准后实施；由工程施工负责人进行拆除安全技术交底;清除脚手架上杂物24、及地面障碍物。 B、拆除时应做到：拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业;连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步;当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；当脚手架分段、分立面拆除时,对不拆除的脚手架两端，应按照规范要求设置连墙件和横向斜撑加固;各构配件严禁抛掷至地面。加强脚手架构配件材质的检查，按规定进行检验检测。 多年来，由于种种原因，大量的不合格的安全防护用具及构配件流入施工现场，因安全防护用具及构配件不合格而造成的伤亡事故占有很大比例。因此，施工企业必须从进货的关口把住产品质量25、关,保证进入施工现场的产品必须是合格产品，同时在使用过程中,要按规定进行检验检测，达不到使用要求的安全防护用具及构配件不得使用.9。3。4脚手架搭设方案必须由有资格的人员编制,经上一级技术部门、安全部门审核,公司或分公司技术负责人审批后执行.施工方案应与施工现场搭设的脚手架类型相符，当现场因故改变脚手架类型时，必须重新修改脚手架方案并经审批后,方可施工。方案经审定后，必须遵照执行，不得随意变更。如遇特殊情况，需要变更的,应由编制人出具变更通知单、审批人签发后方可生效 9。3.5落实安全生产责任制，强化安全检查安全生产责任制度是建筑企业最基本的安全管理制度。建立并严格落实安全生产责任制，是搞好安26、全生产的最有效的措施之一。安全生产责任制要将企业各级管理人员，各职能机构及其工作人员和各岗位生产工人在安全生产方面应做的工作及应负的责任加以明确规定.工程项目经理部的管理人员和专职安全员，要根据自身工作特点和职责分工，严格执行定期安全检查制度,并经常进行不定期的、随机的检查，对于发现的问题和事故隐患，要按照“定人、定时间、定措施”的原则进行及时整改,并进行复查，消防事故隐患,防止职工伤亡事故的发生。 9。3。6脚手架检查、验收应根据技术规范、施工组织设计及变更文件和技术交底文件进行。在基础完工后及脚手架搭设前、作业层上施加荷载前、每搭设完1013m高度后、达到设计高度后、遇有六级大风与大雨后、27、寒冷地区开冻后、停用超过一个月后，均要组织检查与验收。 9。3。7脚手架使用中,应定期检查下列项目:杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空;扣件螺栓是否松动；立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范规定；安全防护措施是否符合要求；是否超载。9.4脚手架事故人员伤害应急预案9.4。1紧急处置程序本应急预案是为预防和控制潜在的脚手架坍塌、模板支撑系统坍塌、基坑支护坍塌、或紧急情况,做好应急准备，一旦发生能及时有效地实施应急响应，使现场人员伤害得以减少和控制.1）工地如突发因工重伤、死亡事故，应由救护组组织抢救伤员,保卫组保护现场,报警组以28、最快方式向项目部领导小组、领导小组应向公司、当地安全监督站报告简要情况。报告由组长负责，报警电话120，由报警组吴金国负责报警。2）如认定重伤或死亡事故，保卫组负责保护事故现场,安全员吴金国负责绘制事故现场平面图和提供有关资料。3）安全员、项目经理填写事故快报。4）各级人员认真配合上级和政府主管部门人员勘察现场，开展事故调查.5)调查重伤事故由项目经理组织事故调查组,并在10天内提出事故报公司质安处.6)轻伤事故由安全员吴金国调查分析报告。7)机械事故报公司设备处，因机械事故伤及的人员详情,同时报公司质安处。8）项目部发生重伤事故,主管安全生产工作项目经理要召开各种会议,通报事故经过、原因，应29、吸取教训，提出改进措施,强化安全生产管理的要求，预防同类事故再一次发生或其它事故的发生.9)如事件发生在夜间，须由项目部夜间值班人员立即将情部电告给应急预案领导小组.紧急处理1）发生人身意外伤害时需采取的相应事项：(1)如现场发生人身意外伤害事故,如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常而放行。（2）当发现伤员心跳、呼吸停止时要及时由工地保健员施祖兴进行抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救.（3）现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护.报警组负责人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线30、及达到所在地点的明显标志。接车工作由施祖兴负责。(4）对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定,用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。（5）现场发现传染病人应立即报告项目经理徐坚，并进行隔离，对所有周围环境消毒及检疫，由报警组与当地疫病控制中心联系处理.2）急救中心及医疗单位急救车联系方法，项目部确定急救首选医院为医院。电话： 120 其次为xx市滨江区人民医院。3）急救（1)领导小组在得到因工伤害事故报告后，应立即组织救护，防止险情扩大；(2）伤情危急时送到就近医院进行抢救，其指导原则为尽最大努力减少拖延时间，保证抢救及时，把损失降低到最低限度；（3）如现场无应急车辆,须打“131、20”请求急救车；(4）若医院路线不清，可要求“120”急救车送往指定医院。（5）伤员送往医院过程中，必须由项目部保健员施祖兴相陪（夜间施工由值班人员相陪）以避免产生不必要的麻烦，并保护好现场，及时通报有关领导及安全人员。9.4。3现场应急救护措施1）外伤应急救护一般轻伤处理,由项目部保健员施祖兴负责处理。外伤出血后，根据伤口的部位、轻重程度，可分别或同时采取指压止血法、加压包扎法或止血带止血法,如有骨折,则采用木板等物予以固定。（1）包扎动作轻、快、准、牢，对暴露的伤口，尽可能用无菌敷料覆盖伤口，再行包扎。包扎不可过紧、过松,以防滑脱或压迫血管、神经，影响远端血运。（2）骨折固定时,本着先救32、命后治伤的原则，先进行呼吸心跳的急救，有大出血时，应先止血,再包扎,最后固定骨折部位。（3)运送伤患者前,应检查伤者头、胸、腹、背及四肢的伤势，并给予适应的处理，如所处环境危险，应尽快脱离,否则就地抢救，搬运时注意伤员体位,避免再损伤。（4）现场处理后，尽快转送到附近医院2）现场心、肺、脑复苏施工现场出现电击、严重创伤、中暑、中毒等易引起心跳骤停的情况，及早抢救，对伤者复苏有重大意义。(1）判断心跳骤停症状a颈动脉搏动消失b意识丧失,呼之不应(2)现场心肺复苏a、呼救：一旦判断病人昏迷,就要呼救，他人协组打急救电话或叫救护车，保健员就地抢救。b、病人体位仰卧在硬地板或硬板床上。(3)心肺复苏法33、a、打开气道，使病人颈部上抬使头后仰，保证呼吸道通畅;b、人工呼吸，口对口吹气，每次11。5秒钟，(注意胸部是否起落,每5秒吹一次);(4)心外按摩，建立人工循环用拳击心前区，拳距前胸20-30cm，向前胸猛击两下，有时即可恢复心跳。（5）胸外挤压部位：胸骨中下1/3交接处，下压深度3-5cm,频率80-100/分。双人操作：吹气与按压比为1： 5，每45分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否恢复。单人操作：每次按压15次，吹气2次,每4-5分钟检查一次颈动脉搏动及自主呼吸是否恢复。按压注意事项:a、按压必须平稳，有规律进行，不能中断；b、平常不能离开胸膛，不能猛压猛松，以免改变按压位置,或引起34、肋骨骨折;c、双肩应压胸前正上方，平臂要与胸垂直，按压时身体不要前后摇摆；d、胸部按压部位必须正确，否则不仅按压无效，反有危险。9。4.4总结与改进1）对发生事故的原因进行调查和分析，提出事故责任人，并作出适当的处理意见.2)总结教训，找出薄弱环节，采取纠正/预防措施。9.5消防应急预案本应急预案是为预防和控制潜在的火灾(特别是高层建筑防火、脚手架火灾)事故或紧急情况，做好应急准备，一旦发生能及时有效地实施应急响应，使火灾得以控制和扑灭，以减少和控制人员伤亡和财产损失。应急准备1)组织和人员（1）现场指挥灭火指挥小组为项目部应急领导小组.（2)义务消防队队长由消防保卫组组长徐坚担任，队员季凌霄35、吴金国、陈大松等，负责扑救工作。（3)报警组负责报警,消防车和救护车的接车工作，由施祖兴负责。（4）消防保卫组负责现场警卫保护和人员疏散工作。由季凌霄、吴金国负责。（5）救护组负责受伤人员紧急的救护和护送救护车工作。(6)水电工姚春雷负责切断火区电源和灭火的照明和供水工作.（7)事故处理由项目经理，安全员负责。2）人员培训和教育(1）对员工进行基本防火知识教育。(2）对义务消防员进行基本消防知识教育和消防器材的操作培训.以上工作由兼职消防员吴金国负责。3)策划工伤现场防火重点，消防设施和消防通道布置,绘制消防平面图，由安全员负责，后勤组提供消防设施。4)必要时，组织适当的消防演习，主要学习义36、务消防员的使用消防器材，人员和财物的疏散等。9.5。2应急措施1)发现火灾事故时,发现人员要及时向消防领导小组报警，并讲明发生火灾的地点、燃烧物质的种类和数量,火势情况，接报人员应将报警人员姓名、报警情况等作记录,并向内部和外部相关方及时传递信息。附表：各类火灾的灭火方案火灾类别易燃物类别适用的灭火器材/灭火步骤注意事项A类：固体物质火灾棉、麻、纸张、木材水、泡沫、干粉、二氧化碳与火源点保持足够的距离B类:液体和可熔的固体物质火灾汽油、煤油、柴油、原油、油漆、甲醇、乙醇、沥青、电石、石蜡一般用泡沫、干粉等灭火剂禁止使用高压直流水枪直接灭火,可以使用喷雾水枪扑救。扑救时要保持足够距离二氧化碳适宜37、小范围油类火灾泡沫扑救容器内的易燃可燃液体火灾酒精等醇类火灾要使用抗溶性泡沫砂土适宜扑救沥青和地面上流散的易燃可燃液体火灾C类：气体火灾煤气、天然气、甲烷、乙炔、氢气火灾先将气体输送阀门或管道关死,截断气源，断绝气体来源，进行冷却灭火,可使用直流水枪或喷雾水枪、二氧化碳、干粉等灭火剂戴好防护用具,防止烫伤、中毒等对一时无法堵漏、封闭气源的燃烧，不宜立即将火扑灭，可以一边用水冷却保护建筑物和设备，一边让气体自行燃尽D类:金属火灾钾、钠、镁、钛、锆、锂、铝镁合金等火灾一般用干砂掩埋忌用水、泡沫及含水性物质，也不能用代烷、二氧化碳及常用干粉灭火剂9。5.3总结与改进1）对发生事故的原因进行调查和分析38、，明确事故责任人,并作出适当的处理意见。2)总结教训，找出薄弱环节，采取纠正/预防措施。9.6防汛应急预案本应急预案是为将洪水等自然灾害造成的损失降到最低程度，为保护员工和工地财产、工程脚手架的安全。9.6。1应急准备)防台/防汛小组为项目部应急领导小组。2)职责(1）防台、防汛组在台、汛期应有人员守听电话，确保信息畅通，及时将汛情、台风预报通知到各部门，做好预防工作(包括物资准备和预防措施的实施）.(2）防台、防汛抢险突击队由义务消防队兼任，在出现洪水、台风险情时，能够迅速出击，实施抢险工作。3)物资准备（1）防洪防台物资的挪用必须报经项目经理批准。(2）材料员袁益德负责本项目部防洪抢险物资39、的采购，防洪防台物资必须及时采购。（3）仓库管理员负责柳科科防洪抢险物资的保管，如好的水泵、排水管(消防水带）、足量的防风用钢丝绳（缆风绳)等，并负责日常检查，确保性能良好。(4）工程生产负责人季凌霄应定期组织对物资情况进行检验，确保险情出现时能够及时有效地投入使用。(5）工程生产负责人季凌霄组织人员实施抗台抗洪提出加固、排涝方案.(6）项目部安全员吴金国、负责对临时设施、脚手架、材料、机械设备等各方面的防台防汛（防火）措施执行情况的日常监督和检查.9.6。2预防措施1）按照现场平面布置情况，确定生产区、生活区排水沟，保证施工现场内排水畅通。2）易受潮变质的材料要入库；其它设备、材料露天存放时40、,底部要用方木垫高，防止被水浸泡，顶部要用蓬布或塑料布封盖。3）进入汛期，防台/防汛组对生产区、生活区排水沟疏通进行检查，综合班负责对排水沟进行疏通，对落水管进行清理，组织对办公室、工具室、仓库的房顶进行检查，发现漏雨、渗水要及时处理。4）防台/防汛组应定期对现场脚手架、配电房、输电线路、配电柜（箱）、开关箱、机械设备、脚手架、材料堆置等进行检查，发现隐患,立即整改加固.5)防台/防汛组应定期对生产区、生活区围墙、房屋坚固性进行检查，发现危墙、危房，立即整修.9。6。3应急预案1)接到预报时，各单位立即组织人员对重要部位进行防护。办公室门窗要关好，施工现场工程脚手架、临时悬挂的设备、堆放的材料41、要采取加固措施,大型施工机具、井架等要用钢丝绳封牢或采取其它加固措施。2）洪水、台风出现时，一切生产工作立即停止。3）领导小组及时到位,指挥抢险工作,并向上级主管部门和地方主管部门及时汇报。4）抢险突击队立即集合到位，在领导小组指挥下实施抢险工作.5)台风发生时，由领导小组通知变电所停止供电,避免刮断线路发生事故。电工负责工地施工现场内施工用电的安全，水电班姚春雷派人配合。6)洪水发生时，电气抢险队要保证电力正常,不能影响水泵及时排水。7）救护组做好准备，随时实施抢救伤员工作。8)工程脚手架的加固抢险工作由吴金国负责,陈大松等人负责抢修加固，房屋有危险时,及时组织人员向室外疏散，疏散工作由季凌42、霄负责.9)职工离开后的住宿生活安排工作由施祖兴负责安排。10）保卫巡逻安全工作由吴金国负责。9.6。4总结与改进1)台风、洪水过后，防台/防汛组应及时总结对损失情况进行汇总。2）总结防台、抗洪的经验教训,提出今后应采取的预防措施。10、附计算书非阳台部位悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302011）。计算参数：双排脚手架，搭设高度18。0米，立杆采用单立管.立杆的纵距1.50米，立杆的横距1。05米，内排架距离结构0.25米,立杆的步距1。80米。采用的钢管类型为482。8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3。60米,水平间距4。50米43、。施工活荷载为2。0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片,荷载为0.10kN/m2，按照铺设9层计算。栏杆采用竹笆片,荷载为0。17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0。40kN/m2，高度变化系数1。2500，体型系数0。8720。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。50米，建筑物内锚固段长度2。00米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结.一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆44、的最大弯矩和变形. 1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0。036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.050/2=0。052kN/m活荷载标准值 Q=2。0001.050/2=1。050kN/m静荷载的计算值 q1=1。20。036+1。20。052=0.106kN/m活荷载的计算值 q2=1.41。050=1。470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩） 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为 M1=（0.080。106+0。101.470)1.50045、2=0。350kN。m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M2=-(0。100.106+0.1171。470)1.5002=-0.411kN。m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.411106/4248。0=96.690N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3。挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值q1=0.036+0。052=0。088kN/m活荷载标准值q2=1。050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0。6770。088+0。9901.050）1500。04/（1002.06105146、01950。0）=2。649mm大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1。荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0361。500=0.053kN脚手板的荷载标准值P2=0。1001。0501。500/2=0。079kN活荷载标准值 Q=2。0001.0501。500/2=1.575kN荷载的计算值 P=1。20.053+1。20。079+1。41。575=2。363kN小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横47、杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=(1。20。036）1。0502/8+2.3631。050/4=0。626kN。m=0。626106/4248。0=147.425N/mm2小横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5。00.0361050.004/（3842.060105101950。000)=0.03mm集中荷载标准值P=0.048、53+0。079+1.575=1.707kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1707.0001050.01050.01050。0/(482.06105101950。0）=1。960mm最大挠度和 V=V1+V2=1。987mm小横杆的最大挠度小于1050。0/150与10mm,满足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 1。荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0。0361.050=0。037kN脚手板的荷载49、标准值 P2=0。1001.0501.500/2=0。079kN活荷载标准值 Q=2。0001.0501.500/2=1。575kN荷载的计算值 R=1.20.037+1。20。079+1。41。575=2.344kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001 NG1 =50、 0。10018.000=1.802kN （2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板,标准值为0。10 NG2 = 0。10091.500(1。050+0。250)/2=0。877kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。17 NG3 = 0.1701.5009/2=1.148kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2);0。010 NG4 = 0.0101.50018。000=0。270kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。097kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力51、总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值 NQ = 2.00021。5001.050/2=3.150kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 - 基本风压（kN/m2），按照建筑结构荷载规范(GB500092001）附录表D。4的规定采用：W0 = 0.400 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001）附录表7.2。1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数:Us = 0。872经计算得到,风荷载标准值Wk = 0。4001.2500。872 = 0.436kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公52、式 N = 1。2NG + 0。91。4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24。097+0。91.43.150=8。885kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ经过计算得到,底部立杆的最大轴向压力N=1.24。097+1。43。150=9。326kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0。91.4Wklah2/10其中 Wk - 风荷载标准值(kN/m2)； la - 立杆的纵距 （m)； h - 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0。91.40。4361.5001.800五、立杆的稳定性计算 53、1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9。326kN； i - 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定,u=1.500; l0 - 计算长度 (m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551.5001.800=3。118m； A - 立杆净截面面积,A=3。974cm2； W 立杆净截面模量（抵抗矩），W=4。248cm3； - 由长细比,为3118/16=195; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm54、2）；经计算得到=9326/(0。19397)=122.583N/mm2;f - 钢管立杆抗压强度设计值，f=205。00N/mm2;不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 2。考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，N=8。885kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1。60cm; k - 计算长度附加系数，取1。155； u 计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1。500； l0 - 计算长度 （m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551.5001.800=3。118m； A 立杆净截面面积，A=3。974cm2； W - 立杆净截面模55、量(抵抗矩）,W=4.248cm3； - 由长细比,为3118/16=195； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191; MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0。267kN.m； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2）；经计算得到=8885/(0.19397）+267000/4248=179.637N/mm2；f - 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算: Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)56、，应按照下式计算： Nlw = 1。4 wk Aw wk - 风荷载标准值，wk = 0.436kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3。604。50 = 16。200m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN);No = 3。000经计算得到 Nlw = 9.888kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 12。888kN根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值 Nf1 = 0.85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85Af其中 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=25。00/1.60的结果查表得到=0。96；净截57、面面积Ac = 3.97cm2；毛截面面积 A = 18。10cm2;f = 205。00N/mm2。经过计算得到 Nf1 = 69。247kN Nf1Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 302。738kN NfNl,连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1500mm，l =58、 2000mm，ml = 250mm，m2 = 1300mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩） W = 141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=9。33kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1。226。100.00017。8510=0。25kN/m k=1.50/2。00=0.75 kl=0.25/2。00=0。13 k2=1.30/2.00=0.65代入公式，经过计算得到支座反力 RA=26。633kN支座反力 RB=7。120kN最大弯矩 MA=14.732kN。m抗弯计算强度 f=14.732106/(1.05141000。0)=99。5059、7N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215。0N/mm2，满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4。10+3.15=7.25kN水平钢梁自重计算荷载 q=26.100.00017。8510=0。21kN/m最大挠度 Vmax=7.880mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1302011）表规定：水平支撑梁的最大挠度小于3000.0/250，满足要求！八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003）附录B得到:b=2。00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB5060、0172003）附录B其值b=1。07-0。282/b=0.929经过计算得到强度=14.73106/（0。929141000.00）=112。47N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f，满足要求！九、锚固段与楼板连接的计算 1。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.120kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算,按照混凝土结构设计规范10。9。8 f = 50N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0。85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为127。50N/mm2；所需要的水61、平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=71204/（3.1416127。502）1/2=6mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7。12kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于7120。15/(3.1416181。5）=83.9mm。 3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混62、凝土局部承压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.12kN； d 楼板螺栓的直径，d = 18mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于106.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求! 4。水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 7。122.00/2 = 7.12kN。m根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第条其中1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为163、.0，当混凝土强度等级为C80时,1取为0.94，期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 120-10 = 110mm；s = 7。12106/（1.00014.3001。51000110。02）=0.0270 = 1（1-20。0270)1/2=0.0280s = 10.0280/2=0.9860楼板压点负弯矩配筋为 As = 7.12106 / (0。9860110。0210。0) = 312。6 mm2飘窗、空调板部位悬挑式扣件钢管脚手架计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚64、手架安全技术规范（JGJ130-2011)。计算参数：双排脚手架，搭设高度18。0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1。50米,立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为482。8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4。50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设9层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0。17kN/m，安全网荷载取0。0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1。2500,体型系数0。8000。悬65、挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.50米,建筑物内锚固段长度3.50米。悬挑水平钢梁采用支杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1。30m,支杆采用钢管48。0 3.5mm。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形. 1。均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0。036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0。1001。050/2=0.052kN/m活荷载标准值 Q=3.0001。050/2=1.575kN/m静荷载的计算值 q1=1。20。036+1。20。052=0.166、06kN/m活荷载的计算值 q2=1。41。575=2.205kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩） 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=(0.080。106+0.102.205)1.5002=0。515kN。m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M2=(0。100.106+0.1172.205）1。5002=0.604kN。m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.604106/4248。0=142.238N/mm2大横杆的计算强度小于20567、.0N/mm2，满足要求! 3。挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值q1=0。036+0。052=0。088kN/m活荷载标准值q2=1。575kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=（0。6770.088+0.9901.575）1500。04/(1002.06105101950.0）=3。902mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算大横杆的自重标准值 68、P1=0.0361.500=0。053kN脚手板的荷载标准值 P2=0。1001.0501。500/2=0。079kN活荷载标准值 Q=3.0001.0501。500/2=2。362kN荷载的计算值 P=1。20.053+1。20.079+1.42。362=3.466kN小横杆计算简图 2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=(1.20。036)1.0502/8+3。4661.050/4=0。916kN。m=0.916106/4248。0=195.553N/mm2小横杆的计算强度小于20569、.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5。00。0361050.004/（3842。060105101950.000)=0。03mm集中荷载标准值P=0。053+0。079+2。362=2.494kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2494。5001050。01050。01050。0/(482。06105101950。0)=2.865mm最大挠度和 V=V1+V2=2.891mm小横杆的最大挠度小于1050。0/1570、0与10mm，满足要求！三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1。荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0。0361。050=0.037kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1001.0501。500/2=0。079kN活荷载标准值 Q=3。0001.0501。500/2=2.362kN荷载的计算值 R=1.20.037+1。20。079+1.42。362=3。447kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达471、0-65N。m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0。1001 NG1 = 0。10018。000=1.802kN （2）脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板,标准值为0。10 NG2 = 0.10091。500(1。050+0.250)/2=0.877kN （3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板72、,标准值为0。17 NG3 = 0.1701.5009/2=1.148kN (4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0。010 NG4 = 0。0101.50018.000=0。270kN经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。097kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3。00021.5001.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压（kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB500092001)附录表D.4的规定采用：W73、0 = 0.350 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范（GB500092001）附录表7。2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.800经计算得到,风荷载标准值Wk = 0。3501.2500.800 = 0。350kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24。097+0.91。44.725=10.870kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1。24.097+1。74、44.725=11。531kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91。4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2)； la - 立杆的纵距 （m）； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0。91.40.3501.5001。8001。800/10=0.214kN。m五、立杆的稳定性计算 1。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11。531kN； i 计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (75、m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551。5001。800=3。118m； A - 立杆净截面面积，A=3。974cm2; W 立杆净截面模量(抵抗矩），W=4。248cm3； 由长细比，为3118/16=195; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。191； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=11531/(0.19397）=151。565N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f，满足要求！ 2。考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.76、870kN； i 计算立杆的截面回转半径,i=1.60cm； k - 计算长度附加系数，取1.155； u - 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。500； l0 计算长度 (m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001。800=3.118m； A - 立杆净截面面积，A=3.974cm2; W - 立杆净截面模量（抵抗矩)，W=4.248cm3； 由长细比，为3118/16=195; 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.214kN。m； - 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm277、）；经计算得到=10870/(0.19397）+214000/4248=193.324N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205。00N/mm2；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 f，满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 wk Aw wk 风荷载标准值,wk = 0。350kN/m2； Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.604。50 = 16.200m2； No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）；No78、 = 3。000经计算得到 Nlw = 7。938kN,连墙件轴向力计算值 Nl = 10。938kN根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值 Nf1 = 0.85Acf根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0。85Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=125.00/1。60的结果查表得到=0.73;净截面面积Ac = 3。97cm2；毛截面面积 A = 18。10cm2;f = 205.00N/mm2.经过计算得到 Nf1 = 69.247kN Nf1Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 231.196kN NfNl，连墙件的设计计算满79、足稳定性设计要求!连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点.本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26。10cm2.受脚手架集中荷载 P=11。53kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN）悬80、挑脚手架支撑梁弯矩图(kN。m）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=13.698kN,R2=10。648kN,R3=0.192kN最大弯矩 Mmax=1。653kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.653106/（1.05141000。0）+5.9361000/2610。0=13.436N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003）附录B得到：b=2。00由于b大于081、.6，按照钢结构设计规范（GB50017-2003)附录B其值b=1。070.282/b=0.929经过计算得到强度=1.65106/(0。929141000.00）=12。62N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f，满足要求!九、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为 RD1=14。928kN十、支杆的强度计算斜压支杆的强度计算：斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=14。928kN 下面压杆以钢管48。0 3.5mm计算，斜82、压杆的容许压力按照下式计算：其中 N 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 14.93kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到= 0。17； i 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 1.58cm； l 受最大压力斜杆计算长度，l = 3。27m； A 受压斜杆净截面面积，A =4.89cm2； - 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 180.41 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 205.0N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f,满足要求!斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接,对接焊缝强度计算公式如下其中 N为斜撑杆的轴向力，N=14。9283、8kN； lwt为焊接面积，取489。30mm2； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185。0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 14928。40/489.30 = 30。51N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!十一、锚固段与楼板连接的计算 1。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=10。648kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度,每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9。8 f = 50N/mm2；压点处采用1个 U 形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小84、直径 D=106484/(3.141650.002)1/2=12mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,螺栓粘结力锚固强度计算如下:锚固深度计算公式其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.65kN; d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度,计算中取1。5N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于10647.91/(3。1416201。5）=113.0mm。 3。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承85、压计算如下:混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 10.65kN; d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长,b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0。95fc=13.59N/mm2;经过计算得到公式右边等于131。6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求！ 4。水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 10.653。50/2 = 18。63kN。m根据混凝土结构设计规程GB50010-2002第7。2.1条其中1系数，当混凝土强度不超过C5086、时,1取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，1取为0。94,期间按线性内插法确定; fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度; fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 10015 = 85mm；s = 18。63106/(1.00014。3001。5100085.02）=0。1200 = 1-（1-20.1200）1/2=0。1280s = 1-0。1280/2=0.9360楼板压点负弯矩配筋为 As = 18.63106 / (0。936085.0210.0) = 1115。6 mm2悬挑脚手架阳角型钢计算书计算参数:水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接,计算条件为一端固支的连87、续梁。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体250mm，计算中取其1。414倍为集中力作用点。型钢采用10号槽钢U口竖向，型钢支点距离建筑物角点2200mm。型钢截面惯性矩I = 25。60cm4，截面抵抗矩W = 7。80cm3，截面积A = 12。74cm2.阳角型钢示意图阳角型钢计算简图 1、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力 P=9。80kN水平钢梁自重荷载 q=1.212.740.00017.8510=0.12kN/m经过连续梁的计算得到阳角型钢支撑梁剪力图（kN）阳角型钢支撑梁弯矩图（kN.m)阳角型钢支撑梁变形图（mm）型钢支点的的支撑力为7.902kN型钢88、固接处的支撑力为11。998kN型钢最大弯矩 Mmax=4.469kN。m图中距离|MP=(2。2002.200+0.1000。100+2.2000.1001。414+3.0003。000)1/2=3。763m图中角度 MPQ=arcsin（3。000/3.763）=0。923图中角度 OPQ=arctg(0.041/2。200）=0。019每根支撑杆的压力 T=7.902/2/sin（0。923）=4.956kN水平型钢的轴向力 N=24.956cos0。923cos0.019=5。983kN型钢抗弯计算强度 f =M/1.05W+N/A=4。469106/(1。057800.0)+5.9889、31000/1274.0=550.341N/mm2型钢计算强度大于215。0N/mm2,不满足要求! 2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用10号槽钢U口竖向,计算公式如下其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:经过计算得到b=5708。548。0235/(2200.0100.0235。0）=1。06由于b大于0。6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003）附录B其值b=1。07-0.282/b=0。803经过计算得到强度=4。47106/（0.8037800。00）=713.28N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f=215，不满足要求! 3、支杆的强度计算斜压支杆的轴力 R=90、4.956kN下面压杆以钢管100。0 8.0mm计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值,N = 4.96kN； 轴心受压斜杆的稳定系数，由长细比l/i查表得到=0。48; i 计算受压斜杆的截面回转半径，i = 3。27cm; l 受最大压力斜杆计算长度，l = 3。76m； A 受压斜杆净截面面积，A =23。12cm2; - 受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是 4。43 N/mm2; f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 205N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 f,满足要求！斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接,对接焊缝强度计算公式如下其中 N91、为斜撑支杆的轴向力，N=4。956kN; lw为斜撑支杆件的周长,取314。16mm； t为斜撑支杆的厚度,t=8。00mm； ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185。0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度 = 4956.16/（314.168。00） = 1。97N/mm2。对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求！ 4、型钢与建筑物连接的计算水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下：对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为经过计算得到满足上式的最小对接焊缝面积 A =120mm2；其中 N - 对接焊缝轴向力，N=5.983kN； F - 对接焊缝切向力，F=11.998kN; A 水平钢梁满焊的截面积，A=120mm2; ft 对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185。0N/mm2；经过计算得到焊缝正应力强度 = 5983。03/120.00 = 49.86N/mm2；焊缝剪应力强度f = 11997。82/120.00 = 99.98N/mm2；焊缝总强度为180。21N/mm2；对接焊缝的强度计算满足要求!11、附图锚固点照片