2020年珑璟台项目住宅、办公楼、幼儿园高大模板安全专项施工技术方案（246页）.docx

1、xxxx 珑璟台项目高大模板安全专项技术方案编 号：2020 年 7 月发布 2020 年 8 月实施目 录1 编制依据 42 工程概况 42.2 高大模板工程概况 42.2.1 高大模板标准与定义 52.2.2 高大模板荷载计算方式 52.2.3 高大模板荷载计算 62.2.4 本工程高大模板部位示意 82.3 工程施工条件 113 施工安排 113.1 项目管理组织 113.2 项目管理目标 123.3 各项资源供应方式 123.4 施工流水段划分 133.5 工程施工重点和难点分析及应对措施 134 施工进度计划 145 施工准备与资源配置计划 145.1 技术准备 145.2 资源配置

2、计划 155.3 材料要求 166 施工方法及工艺要求 206.1 模板设计 206.1.1 模板方案的选型 206.1.2 模板设计 206.1.3 楼板模板示意图 226.1.4 梁底模板示意图 266.1.5 梁侧模加固示意图 276.2 施工方案 296.2.1 施工工艺流程 296.2.2 施工要点 296.2.3 模板拆除 346.2.4 高大模板混凝土浇筑 356.2.5 脚手架支撑的施工要点 366.2.6 监测点的布置 397 各项管理计划 407.1 进度管理计划 407.2 质量管理计划 407.2.1 工程施工质量目标分解 407.2.2 项目质量管理组织机构与职责 4

3、017.2.3 确定质量控制点 437.2.4 现场质量管理制度 437.2.5 质量保证措施 437.3 安全管理计划 457.3.1 安全组织机构 467.3.2 安全防护措施 467.3.3 技术安全措施 477.3.4 施工监测措施 487.3.5 预防坍塌事故的安全措施 507.3.6 预防髙空坠落事故安全措施 517.3.7 预防物体打击事故的安全措施 517.3.8 其他安全注意事项 527.3.9 绿色施工及现场文明施工措施 537.3.10 环境保护措施 538 安全预案 548.1 安全预案组织机构及人员分工 548.2 发生模板及支架坍塌事故的应急救援预案 558.3 发

4、生髙处坠落的应急救援预案 558.4 发生物体打击伤害事故的应急救援预案 568.5 发生火灾事故的应急救援预案 569 环境管理计划 579.1 环境管理目标 579.2 辨识重大环境因素 579.3 环境保护资源配置计划 579.4 环境管理规章制度 579.5 施工环境保证措施 5710 成品保护管理计划 5811 节能降耗管理计划 5812 绿色施工管理计划 5913 计算书 6013.1 400 厚楼板计算书（扣件式） 6013.2 400 厚楼板计算书（轮扣式） 7113.3 柱帽模板支撑计算书（扣件式） 8113.4 柱帽模板支撑计算书（轮扣式） 9213.5 花架梁挑板计算书

5、10213.6 2502000 梁底模计算书（扣件式） 11413.7 4001750 梁底模计算书（扣件式） 12313.8 5501400 梁底模计算书（扣件式） 13213.9 2502000 梁底模计算书（轮扣式） 14113.10 4001750 梁底模计算书（轮扣式） 15213.11 5501400 梁底模计算书（轮扣式） 163213.12 花架梁计算书 17513.13 3501750 “Z”字型梁侧模板计算书 18413.14 4001400“Z”字型梁侧模板计算书 19313.15 5501400 居中型-梁侧模板计算书 20313.16 4001750 上返型-梁侧模板

6、计算书 21313.17 5001400 上返型-梁侧模板计算书 22313.18 2502000 下返型梁侧模板计算书 23213.19 柱帽侧模板计算书 23931 编制依据序号类 别文件名称编 号1规范、标准建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20132混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20153建筑结构荷载规范GB50009-20124建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-20185建筑施工安全技术统一规范GB50870-20136建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20167建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20088建筑施工扣件式钢管脚手架安全

7、技术规范JGJ130-20119施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200510建筑施工安全检查标准JGJ59-201111混凝土结构工程施工规范GB50666-201112建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范DB37-5008-201413建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-201814合 同总承包合同/15建筑工程施工分包合同（土建劳务）/16其他危险性较大的分部分项工程安全管理规定建办质201831 号17危险性较大的分部分项工程安全管理规定中华人民共和国住房和 城乡建设部令第 37 号18建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理 导则建质2009254 号文19山东省房屋市

8、政施工危险性较大分部分项工程 安全管理实施细则鲁建质安字201815 号 文20其它相关标准、规范、法规等/21本工程施工组织设计/22品茗安全计算软件/2 工程概况2.1 工程建设概况一览表工程名称xxxx 珑璟台工程性质住宅、办公楼、幼儿园建设规模级工程地址xx市高新区，北至创业路，南至 创新路，东临经三路总占地面积63368m2总建筑面积224389m2建设单位项目承包范围主体结构工程、砌筑工程、粗装修 工程、给排水及采暖工程、强电工 程、保温隔热工程、屋面工程等设计单位主要分包工程外墙保温、装饰装修、景观工程等勘察单位合同要 求质量合格标准， (按照国家相关规范及 质量标准执行)。监理

9、单位工期787 日历天总承包单位安全满足发包人和政府相关部门（质监 及建委）的要求。工程主要功 能或用途本工程地下室主要为车库，部分为人防区，地上部分：1#8#住宅楼，9-13#楼为一 类高层办公楼。2.2 高大模板工程概况42.2.1 高大模板标准与定义根据住房和城乡建设部文件关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定 有关问题的通知（建办质201831 号）、危险性较大的分部分项工程安全管理规定 （中华人民共和国住房和城乡建设部令第 37 号）以及山东省住房和城乡建设厅关于印 发山东省房屋市政施工危险性较大分部分项工程安全管理实施细则的通知 （SDPR-2018-0160008）（鲁建质

10、安字201815 号）的要求，超过一定规模的危险性 较大的分部分项工程需要专家对专项方案进行论证。其中关于超过一定规模的模板支撑的具体规定为：（一）各类工具式模板工程：包括滑模、爬模、飞模、隧道模等工程。（二）混凝土模板支撑工程：搭设高度 8m 及以上，或搭设跨度 18m 及以上，或施 工总荷载（设计值）15kN/m2 及以上，或集中线荷载（设计值）20kN/m 及以上。（三）承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载 7kN 及以上。2.2.2 高大模板荷载计算方式1、施工总荷载的组成施工总荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）分项系数+施工均布活荷 载分项系数；钢筋

11、砼自重=板厚（m）25.1KN/m3； 模板木方的自重取值为 0.9KN/m2；施工均布活荷载取 2.5KN/m2；分项系数：永久荷载分项系数取 1.3，施工均布活荷载分项系数取 1.5；2、集中线荷载的组成集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）分项系数+施工均布活荷 载分项系数；钢筋砼自重=梁的截面积（m2）2426KN/m3（配筋率大时取 26KN/m3，本工程 取值 25.5KN/m3）；模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）0.5KN/m2； 施工均布活荷载=梁宽（m）3KN/m2；分项系数：永久荷载取 1.3，施工均布活荷载分项系数取 1.5；5荷载参数施工人员及设备荷载

12、标准值 Q1k（KN/）2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值 Q2k（KN/），对水平面模板2模板及木方支架自重标准值 G1k（KN/）0.9新浇筑混凝土自重标准值 G2k（KN/m )24钢筋自重标准值 G3k（KN/ m )楼板1.1梁1.52.2.3 高大模板荷载计算1、楼板面荷载计算本工程楼板厚度主要有 100mm、120mm、130mm、150mm、250mm、300mm、350mm、 400mm 等。柱帽视为楼板，柱帽尺寸均为 1500mm1500mm800mm。（1）板厚 300mm 时 施工总荷载：荷载组合 S1=1.3(G1k+G2k*a+G3k*a)+1.5*L*Q1k=1.

13、3*(0.9+24*0.3+1.1*0.3)+1.5*0.9*2.5 =14.334KN/15KN/（2）板厚 350mm 时 施工总荷载：荷载组合 S1=1.3(G1k+G2k*a+G3k*a)+1.5*L*Q1k=1.3*(0.9+24*0.35+1.1*0.35)+1.5*0.9*2.5 =15.9655KN/15KN/综上所述，根据住房和城乡建设部及山东省住房和城乡建设厅相关文件要求本工 程板厚大于等于 350mm 的楼板需要进行专家论证。楼板厚度 350mm、400mm 及所有柱帽 均需要专家论证。2、集中线荷载（梁）（1）以梁截面尺寸 bhmm 进行计算线荷载。荷载组合 S1=1.

14、3(G1k+G2k*h+G3k*h)+1.5*L*Q2k=b*1.3*(0.9+24*h+1.5*h）+1.5*0.9*2 =（33.15bh+3.87b）KN/m20KN/m6本工程梁的截面汇总及计算如下：梁宽（m）梁高（m）荷载组合（kN/m）梁截面积（）结论bh（33.15bh+3.87b）bh0.20.64.7520.12不需论证0.20.645.01720.128不需论证0.20.75.4150.14不需论证0.20.86.0780.16不需论证0.250.646.27150.16不需论证0.250.757.1831250.1875不需论证0.250.87.59750.2不需论证0.

15、250.858.0118750.2125不需论证0.250.98.426250.225不需论证0.250.958.8406250.2375不需论证0.2519.2550.25不需论证0.251.210.91250.3不需论证0.251.2511.3268750.3125不需论证0.251.311.741250.325不需论证0.25217.54250.5不需论证0.30.647.52580.192不需论证0.30.657.625250.195不需论证0.30.78.12250.21不需论证0.30.758.619750.225不需论证0.30.89.1170.24不需论证0.30.910.11

16、150.27不需论证0.3111.1060.3不需论证0.31.213.0950.36不需论证0.31.2513.592250.375不需论证0.31.314.08950.39不需论证0.31.415.0840.42不需论证0.350.79.476250.245不需论证0.351.215.27750.42不需论证0.351.7521.6588750.6125需论证0.40.7511.4930.3不需论证0.40.812.1560.32不需论证0.40.913.4820.36不需论证0.41.217.460.48不需论证0.41.420.1120.56需论证0.41.622.7640.64需论证

17、0.41.7524.7530.7需论证0.450.7512.9296250.3375不需论证0.451.219.64250.54不需论证0.50.713.53750.35不需论证0.50.7514.366250.375不需论证0.50.815.1950.4不需论证70.50.8516.023750.425不需论证0.50.9517.681250.475不需论证0.51.221.8250.6需论证0.51.323.48250.65需论证0.51.425.140.7需论证0.551.427.6540.77需论证0.60.716.2450.42不需论证综上，本工程属于专家论证范围的梁尺寸有：350m

18、m1750mm，400mm1400mm，400mm 1600mm，400mm1750mm，500mm1200mm，500mm1300mm ，500mm1400mm，550mm 1400mm。同时，将连梁 250mm2000mm（长度最长 1850mm）也纳入专家论证范围。3、模板支撑高度及跨度本工程车库部分地下室层高4m，4#楼地下室层高 5.58m，7#楼地下室层高 6.08m， 公寓部分首层层高 6.79m，未超过 8m。所有梁板跨度均小于 18 米。2.2.4 本工程高大模板部位示意综上，本工程高大模板部位分别如下：1、车库顶板板厚 350mm 和 400mm 区域。2、车库顶板柱帽区域

19、（1500mm1500mm800mm）。3、截面尺寸为 350mm1750mm，400mm1400mm，400mm1600mm，400mm1750mm， 500mm1200mm，500mm1300mm，500mm1400mm，550mm1400mm，250mm2000mm（净跨最长 1850mm）的梁。4、1-8#楼四层花架梁板，搭设高度 10.3 米，花架梁 200mm700mm，悬挑板 100mm 厚，宽度 800mm。未描述详尽部位按照 2.2.3 节计算确定，并按照后续高大模板施工方案施工。 高支模区域见下图阴影区域：8图 2.2-1 高支模楼板区域示意图9图 2.2-2 高支模梁区域

20、示意图102.3 工程施工条件模板工程施工前应具备以下施工条件：1、已熟悉图纸要求，并完成方案审批和对施工班组的安全、技术交底工作。2、楼板底模板支撑完毕，标高尺寸准确无误，模板无破损、凹陷、凸起等质量问 题。满堂架支撑系统良好，无安全隐患。3、相关防护工程已施工完毕，所需材料、机械、人员等全部就位。4、经项目相关人员及监理对以上问题验收后方可进行下一道工序施工。3 施工安排3.1 项目管理组织图 3.1-1 项目管理组织机构表 3.1-1 项目管理人员及职责分工姓 名岗 位职 责马骏/高帆项目经理/执行 经理现场高支模施工总负责，材料、队伍招采。韩晓宇项目生产经理组织高支模施工按方案实施，负

21、责高支模施工所需人、机、 物的组织管理与控制，协调外围关系和组织项目周检。杨鑫项目技术负责 人负责高支模方案的编制、组织上报审核、审批工作；向项目 经理部相关管理人员进行高支模方案交底工作；负责技术交 底的审核工作。全面组织协调高支模及支撑架施工，对技术 质量做好全面控制，组织现场严格按方案施工，包括技术交 底、特殊施工过程的监控，对发现的问题及时提出整改措施。韩宇轩质量工程师负责协助施工员对高支模施工质量进行验收，协助安全员对 高支模支撑架的搭设质量进行验收。11任崇阳安全总监在高支模施工过程中，配合项目生产经理进行安全检查，严 格动火审批程序，确保施工安全。负责整个施工、使用过程 的安全监

22、控，参与进场物资验收，对不符合安全要求的高支 模支撑体系提出整改通知并检查整改落实情况。矫海员物资经理负责高支模施工期间材料供应，对所供应的材料质量负责， 对现场材料保管、材料使用、材料节约等方面进行严格的控 制。于仔超商务经理保证资金供应黄敬国 尹豪尹皓杨明昊 迟翔匀施工员负责按高支模施工方案要求提出物资需用计划；对高支模模 板及支撑架加工、安装进行现场指导；实施现场施工过程旁 站监督，确保施工按方案实施；具体负责高支模工程施工过 程控制和对作业人员进行技术交底、安全交底和技术培训等； 检查高支模作业人员的上岗证件是否齐全有效；同时负责施 工验收及资料的归档整理工作。谢伟东试验员负责高支模施

23、工所用原材料的试验、检验工作，确保原材料 符合高支模施工方案的相关要求。3.2 项目管理目标表 3.2-1 项目管理目标项目管理目标名称目 标 值进度目标787 日历天质量目标合格标准安全目标满足发包人和政府相关部门（质监及建委）的要求环保施工、CI 目标符合中建八局环保、CI 达标。3.3 各项资源供应方式1、劳务资源安排一览表表 3.3-1 劳务资源安排一览表施工项目名称专业施工队名称资质 要求开始施工 时间建设工期分包方式分包商 选择方式责任人模板支撑体系成都正太劳务有 限公司劳务一 级资质2020.7.10355d劳务分包公司指定于仔超模板支撑体系xx榕林建筑劳 务服务有限公司劳务一

24、级资质2020.7.10355d劳务分包公司指定于仔超模板支撑体系江苏松顺建筑劳 务有限公司劳务一 级资质2020.7.10355d劳务分包公司指定于仔超2、工程用大宗物资一览表表 3.3-2 工程用大宗物资供应安排一览表周转材料名称规格提供方式要求进场时间计划出场时间责任人钢管48.33.6mm租赁2020年7月2021年5月矫海员扣件十字、旋转、对接租赁2020年7月2021年5月矫海员12水平网为保证质量，采用公 司指定供应商采购2020年7月2021年5月矫海员覆膜多层板15mm厚采购2020年7月2021年5月矫海员顶托直径36mm租赁2020年7月2021年5月矫海员3.4 施工流

25、水段划分1、地基与基础及地下室施工阶段地基与基础及地下室施工阶段，根据设计图纸要求，现场施工段划分如下图所示。图 3.4-1 地下室底板及地下室结构区段划分示意图地下室施工阶段分为 A、B、C 段，三个施工段各安排一个劳务队，平行施工，每 个施工段按照主楼划分施工区，每个主楼及其周边车库各安排一个木工班组施工。2、地上主体结构施工阶段地上主体结构施工阶段，每个主楼各安排一个木工班组施工。3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施表 3.5-1 高大模板施工重难点分析表序号重点和难点具体分析应对措施责任人1工程高大模板 部位分布散， 且梁截面尺寸 大。整个工程高大模板架体 梁截面尺寸大，且高大 模

26、板的部位非常分散， 如何确保每一处的高大 模板施工质量是关键。方案编制前，一定要熟练施工设 计图纸，并针对每一处的高支模 出具设计图纸，设计图纸能够指 导现场施工，且安排专人监督每 一处架体搭设的过程。杨鑫、 任崇阳2架体材质钢管分批次进场，且多 为多次周转料具，质量 参差不齐。首次采用轮加强材料进场管控，严格按照国 家规范及方案要求控制料具尺寸、壁厚，对不合规料具及时退杨鑫、 矫海员13扣架，工人操作不熟练。场，严禁使用。对工人进行及时 的交底及现场指导。3工人安全性意 识工人施工安全性意识差，工作往往求量不求 质，细节与质量意识差， 导致施工质量不易保证。模板支撑架支设操 作量大，难以控制

27、合格。对此对每批工人进行技术交底，强化工人的安全与质量意识，并 采取责任追究与奖罚措施。加强 过程中的旁站监督，及时发现问 题，做到事前交底到位，事中管 控有力，模板铺设前及 时进行支 撑架的检查与验收。任崇阳4 施工进度计划本工程高大模板的施工进度计划根据现场施工段划分及施工进度总计划的要求同 步进行，2020 年 7 月开始施工，2021 年 5 月底前全部完成施工。5 施工准备与资源配置计划5.1 技术准备表 5.1-1 技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑、结构施工图/1杨鑫2建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20081杨鑫3建筑施工扣件式脚手架安全技术规

28、范JGJ130-20111杨鑫4中建八局标准化手册2019 版1杨鑫5混凝土结构工程施工规范GB50666-20111杨鑫6混凝土结构工程质量验收规范GB50204-20151杨鑫7建筑工程施工质量统一验收标准GB50300-20131杨鑫8建筑结构荷载规范GB50009-20121杨鑫9建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20161杨鑫10建筑施工安全检查技术标准JGJ59-20111杨鑫11建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规 范DB37-5008-20141杨鑫12施工组织设计/1杨鑫表 5.1-2 技术复核与隐蔽验收计划表序号验收项目验收内容责任人1满堂支撑架材料质量、立杆间距、步

29、距、剪刀撑、脚手板、顶丝等。杨鑫2模板施工质量墙柱模板垂直度，顶梁板起拱，构件尺寸，模板表面平整度 等。杨鑫3工程定位放线轴线定位偏差、构件尺寸及构件轴线偏差。杨鑫4结构标高梁板底模标高偏差。杨鑫1、施工前编制安全专项施工方案，并由施工单位技术部门组织公司技术、安全、 质量等部门的专业技术人员进行审核。审核合格后由施工单位技术负责人审批、签字。2、由施工单位组织召开专家论证会，对专项方案进行论证。143、方案实施前由项目技术负责人向现场管理人员进行方案交底，各工程师向作业 人员进行安全技术交底。4、指定专人对方案实施情况进行现场监督和按规定进行监测。发现不按照方案施 工的，应要求其立即整改；发

30、现危及人身安全的紧急情况的，应当立即组织作业人员 撤离危险区域。5、施工单位技术负责人定期巡查该方案的实施情况。6、支撑体系搭设完毕后，会同监理单位组织有关人员进行验收。验收合格， 经施 工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进行下一道工序。5.2 资源配置计划1、劳动力配置计划序号专业工种劳动量（工日）责任人1木工100韩晓宇2架子工40韩晓宇3辅工15韩晓宇2、测量设备配置计划序号测量设备名称分类数量使用特征检定周期1钢卷尺C6尺寸计量12 个月2经纬仪B1测量定向12 个月3全站仪B1测量定位12 个月4内外直角检测尺C2实体检测12 个月5垂直度检测尺（靠尺）C2实体检测1

31、2 个月6水准仪B1测量标高12 个月7激光水平仪B1标高传递12 个月8水平尺（调平尺）C2实体检测12 个月9回弹仪A1实体检测12 个月10温度计C3温度测量12 个月3、主要材料配置计划序号名称规格型号用量进场时间1面板12mm 覆膜木胶板10000 2020.72龙骨5070mm 木方5000m2020.73轮扣式脚手架48.33.620000m2020.74对拉螺栓14 钢质对拉螺栓（地下室外墙及水池带止水片）5000 根2020.75可调托撑直径38mm5000 个2020.7154、施工机具配置计划序号名称规格型号用量进场时间1平刨MB-50322020.72压刨MB10653

32、2020.73圆盘锯MJ-10652020.74电钻VV5086152020.75手提电刨202020.76手提电锯W-651A202020.75.3 材料要求本工程模板支撑体系采用轮扣式（直插盘销式）钢管满堂脚手架和扣件式钢管脚 手架搭设，局部变标高处不符合模数以及剪刀撑、梁底增加立杆可采用扣件式钢管脚 手架搭设。为确保设计可靠和搭设的安全，在钢管、扣件、顶丝进场时，项目部技术质量部 与物资设备部联合对进场钢管、扣件进行检查验收， 杜绝不合符要求的钢管进入现场。 支撑系统构配件进场后，严格按照要求进行进场验收和复验。1、钢管（1）钢管采用外径 48.3mm，壁厚 3.6mm 的高频焊接钢管，

33、严重锈蚀、弯曲、压 扁、有裂缝的钢管严禁使用。（2）新钢管的检查应符合下列规定： 钢管应有产品质量合格证。应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法 （GB/T228.1-2010）的有关规定。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深 的划道。钢管、钢脚手板外径、壁厚、端面等的偏差应分别符合表 5.1-2 规定。 钢管必须涂防锈漆。（3）旧钢管的检查应符合下列要求：用于本工程的旧钢管应在进入工地时进行检查，在使用过程中每年检查不少于一 次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断，取样 检查，锈蚀深度超过规定值时，

34、不得使用。对旧钢管的检查项目与允许偏差值：使用16旧钢管时应检查有无严重鳞皮锈；检查锈蚀深度时，应先除去锈皮再量深度，锈蚀深 度不应大于壁厚允许偏差值；各种钢管的端部弯曲在 1.5m 长范围内限制允许偏差 5mm；立杆钢管弯曲（初始弯曲） 的允许偏差值是管长度的 3/1000；水平杆、斜杆弯 曲（初始弯曲）的允许偏差值是管长度的 4.5/1000。（4）钢管弯曲变形应符合上表 5.3-1 的规定。表 5.3-1 钢管质量要求序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管尺寸外径0.5游标尺壁厚0.362钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.18游标尺4钢管 弯曲各种杆件钢管

35、端部弯曲 L1.5m5/立杆钢管弯曲3mL4m12/4mL6.5m20水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30钢板尺2、轮扣式（直插盘销式）钢管脚手架支撑体系（1）主要构配件材质要求：1）直插盘销式模板支架的立杆、水平杆应符合现行国家标准直缝电焊钢管 GB/T13793、低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中的 Q235 级普通钢管的要求，其 材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 的规定。2）立杆钢管规格宜为48.3mm3.6mm，水平杆钢管规格不应小于48.3mm 3.0mm，钢管壁厚（t）允许偏差为10%。由于钢管的锈蚀、损耗等原因， 后续计算按 照 482.8mm 计算。3

36、）立杆连接盘宜采用钢板热冲压整体成型，其钢板应符合现行国家标准碳素结 构钢GB/T700 中 Q235 级钢的要求，并经 600-650的时效处理；连接盘也可采用铸 钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352 中 ZG270-500 的规定；连接盘高度、厚度均不得小于 10mm。4）水平杆直插头应采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用 铸造碳钢件GB11352 中 ZG270-500 的规定，板材厚度不得小于 10mm。5）水平杆直插头长度不应小于 100mm，下伸的长度不应小于 50mm，侧面应与立杆 钢管外表面形成良好的弧面接触，并应有不小于 10

37、00mm 2 的接触面积。176）立杆连接套管规格应不小于 57mm3.2mm，宜采用 20 号无缝钢管，其材质性 能应符合现行国家标准结构用无缝钢管GB/T8162 的规定。采用无缝钢管套管形式 的立杆连接套管长度不应小于 160mm，可插入长度不应小于 110mm。套管内径与立杆 钢管外径间隙不应大于 2mm。7）可调托座的丝杆宜采用梯形螺纹，螺距 6mm，丝杆外径不应小于 38mm，可调托 座长度不小于 500mm。外露长度不得大于 300mm。8）可调托座的托板宜采用 Q235 钢板制作，厚度不应小于 5mm，承力面钢板应与 丝杆环焊，托板下应设置加劲板；可调托座托板应设置开口挡板，挡

38、板高度不应小于 40mm。可调托座受压承载力设计值不应小于 40kN。9） 连接盘与立杆焊接固定时，连接盘中心与立杆轴心的同轴度偏差不应大于 0.3mm；以单侧边连接外边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于 0.3mm。连接盘的抗剪承载力不应小于60kN。（2）构配件外观质量应符合下列要求：1）钢管应光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结疤、无毛刺等， 不得采用横断面 接长的钢管。2）钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的 1/500，两端应平整，不得有斜口、 毛刺。3）铸造件表面应平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷， 表面粘砂 应清除干净。4）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧

39、化皮等缺陷。5）各焊缝应饱满，焊渣应清除干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷。6）构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固。7）主要构配件上的生产厂家标识应清晰。3、扣件（1）扣件应采用可锻铸铁制作的扣件，其质量符合现行国家标准钢管脚手架扣 件（GB15831）的规定。（2）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。当对 扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定抽样检测。（3）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓 必须更换。18（4）新旧扣件均应进行防锈处理。（5）扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件, 脚手架

40、采用的扣件，在螺栓 拧紧扭力矩达 65N m 时，不得发生破坏。4、安全网使用直径 9mm 以上的麻绳、棕绳、尼龙绳或其他耐候性不低于上述品种的材料编 制安全平网。外观应平整，宽度不得小于 3m，网眼尺寸不大于 50mm，每张安全网重量 一般不宜超过 15kg，水平设置时能承受不小于 1.6KN 的冲击荷载。5、模板材料采用 12mm 厚木胶合板。（1）板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜， 并应具有保温性 能好、易脱模和可两面使用等特点。（2）各层板的原材含水率不应大于 15%，且砼一模板各层原材间的含水率差不应 大于 5%。（3）覆膜多层模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木

41、材或竹顺纹抗剪和横纹 抗拉的强度，并应符合环境保护要求。（4）木多层板厚度 12mm，技术性能应符合：不浸泡、不蒸煮：剪切强度 1.4N/mm2；室温水浸泡：剪切强度 1.4N/mm2；沸水煮 24h：剪切强度 1.4N/mm2；含水率：5%；密度：450880Kg/m3；弹性模量：4.5103N/mm2。6、木方（1）楼板底模下的次龙骨木楞采用 5070mm 木方。（2）木方采用松木，木跳板采用杉木，并且材质标准均应符合现行国家标准木 结构设计规范GB50005 的规定。其含水率不应大于 25%，不得使用有腐朽、霉变、虫 蛀、折裂、枯节的木材。（3）木方参数应符合以下要求：木方剪切强度 1.

42、3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2， 弹性模量 9000.0N/mm2。（4）木方和木垫板在使用前需由专人选用，符合设计要求后方可用于施工。196 施工方法及工艺要求6.1 模板设计6.1.1 模板方案的选型根据本工程特点及施工质量要求，本工程模板设计首先要确保模板结构构造合理， 刚度好，不变形，牢固稳定，拼缝严密，不漏浆、无错台、棱角线条顺直平整，为此模板选用 12mm 厚木胶合板模板方案。具体选用模板如下表：表 6.1-1 模板选型一览表结构部位模板类型梁、楼板采用 12mm 厚木胶合板，次龙骨采用 5070mm 木方，主龙骨采用双 钢管48.33.6mm 厚钢管（为保证安全，计算

43、时按482.8 钢管 考虑），支撑满堂架为轮扣式钢管脚手架和扣件式钢管脚手架。6.1.2 模板设计各部位高大模板模板支撑体系设计详见下表:表 6.1-1 楼板模板选型序号板厚面板龙骨支撑架剪刀撑1（扣 件式）350mm、 400mm12mm 厚木 胶合 板主龙骨：双钢 管 48.33.6mm ，最大 悬挑长度150mm。次龙骨：5070mm 木方，板底、梁底木方间距 200mm，最大 悬挑长度150mm立杆间距纵 横向间距均 为 0.9mm，立 杆歩距 1.2m， 立杆端部长 度详见计算 书。（1）竖向剪刀撑：竖向剪刀撑在架体 外侧四周连续设置，内侧纵横向不应 大于 6 跨且不大于 6m 由底

44、至顶连续设 置剪刀撑，剪刀撑与地面之间的倾角 为 4560。（2）水平剪刀撑：水平剪刀撑在架体 底部扫地杆处设置一道，当模板支架 支撑高度超过 5m 时，顶步必须连续设 置水平剪刀撑，底步应连续设置水平 剪刀撑，水平剪刀撑在平面内连续布 置。剪刀撑采用搭接方式，搭接长度 不小于 1000mm，且至少加3 个扣件。 水平剪刀撑的间隔层数不应大于 6 步 且不大于 6m。水平剪刀撑至少设置 3 层。2（轮 扣式）350mm、 400mm12mm 厚木 胶合 板主龙骨：双钢 管 48.33.6mm ，最大 悬挑长度150mm。次龙骨：5070mm 木方，板底、梁底木方间距 200mm，最大 悬挑长度

45、150mm立杆间距纵 向间距 0.9m， 横向间距为 0.6mm，立杆 歩距 1.2m，立杆端部长 度详见计算 书。（1）竖向剪刀撑：竖向剪刀撑在架体 外侧四周连续设置，内侧纵横向不应 大于 6 跨且不大于 6m 由底至顶连续设 置剪刀撑，剪刀撑与地面之间的倾角 为 4560。（2）水平剪刀撑：水平剪刀撑在架体 底部扫地杆处设置一道，当模板支架 支撑高度超过 5m 时，顶步必须连续设 置水平剪刀撑，底步应连续设置水平 剪刀撑，水平剪刀撑在平面内连续布 置。剪刀撑采用搭接方式，搭接长度20不小于 1000mm，且至少加 3 个扣件。 水平剪刀撑的间隔层数不应大于 6 步 且不大于 6m。水平剪刀

46、撑至少设置 3 层。3柱帽（1500mm 1500mm 800mm）12mm 厚木 胶合 板主龙骨：双钢 管 48.33.6mm ，次龙骨：5070mm 木方，板底、梁底木方间距 200mm，端部 距梁侧间距 200mm。侧模采 用一道14 对 拉螺栓，距离 柱帽底部 150。立杆沿着柱 帽的四个边， 每边三根立 杆，间距600mm，最外 侧立杆距离 柱帽边150mm。步距 1200，与周围 模板架体相 连。/4（扣 件式）花架梁处 挑板（搭 设高度10.3 米）12mm 厚木 胶合 板主龙骨：双钢 管 48.33.6mm ，最大 悬挑长度150mm。次龙骨：5070mm 木方，板底、梁底木方

47、间距 200mm，最大 悬挑长度150mm立杆间距纵 向间距 0.9m， 横向间距为 0.9mm，立杆 歩距 1.2m，立杆端部长 度详见计算 书。横杆与内 部楼层的架 体连成整体。（1）竖向剪刀撑：竖向剪刀撑在架体 外侧四周连续设置，内侧纵横向不应 大于 6 跨且不大于 6m 由底至顶连续设 置剪刀撑，剪刀撑与地面之间的倾角 为 4560。（2）水平剪刀撑：水平剪刀撑在架体 底部扫地杆处设置一道，当模板支架 支撑高度超过 5m 时，顶步必须连续设 置水平剪刀撑，底步应连续设置水平 剪刀撑，水平剪刀撑在平面内连续布 置。剪刀撑采用搭接方式，搭接长度 不小于 1000mm，且至少加 3 个扣件。

48、 水平剪刀撑的间隔层数不应大于 6 步 且不大于 6m。水平剪刀撑至少设置 3 层。表 6.1-2 梁模板选型序号截面尺寸面板龙骨支撑架剪刀撑1（梁 下返 型）250mm 2000mm， 500mm 1200mm， 500mm 1400mm12mm 厚木 胶合 板主龙骨：双钢管 48.33.6mm ，次龙骨： 5070mm 木方，梁底木方间距200mm， 梁侧木方间距200mm；梁侧模加固采 用14 对拉螺栓，沿梁跨度方向对拉螺 杆间距600mm，沿梁高度方向对拉螺 栓间距500mm，其中第一道对拉螺杆 自梁底起 150mm 设置，2000mm 高梁至少 设置 4 道对拉螺杆，1400 梁高至

49、少设置 2 道对拉螺杆立杆的纵距(跨度方 向) l=0.6m，梁两侧 立杆间距 1.2m，立 杆的步距 h=1.20m， 梁底支撑小横杆间 距 0.9m，梁板共用 立柱，梁底增加 2 道承重立杆，与周围 架体连接成整体，连 接牢固。同楼板 模板布 设要求2（Z 字型）350mm 1750mm， 400mm 1400mm 400mm12mm 厚木 胶合 板主龙骨：双钢管 48.33.6mm ，次龙骨： 5070mm 木方，梁底木方间距200mm， 梁侧木方间距200mm；梁侧模加固采 用14 对拉螺栓，沿梁跨度方向对拉螺 杆间距600mm，沿梁高度方向对拉螺 栓间距500mm，其中第一道对拉螺杆

50、立杆的纵距(跨度方 向) l=0.6m，梁两侧 立杆间距 1.2m，立 杆的步距 h=1.20m， 梁底支撑小横杆间 距 0.9m，梁板共用同楼板 模板布 设要求211600mm， 500mm 1300mm自梁底起 300mm 设置，1750、1600 梁高 至少设置 3 道对拉螺杆，1400、1300 梁高至少设置 2 道对拉螺杆。梁底增加 一道固定支撑，撑在两侧立杆上。立柱，梁底增加 2 道承重立杆，与周围 架体连接成整体，连 接牢固。3（上 返型）400mm 1750mm 500mm 1400mm12mm 厚木 胶合 板主龙骨：双钢管 48.33.6mm ，次龙骨： 5070mm 木方，

51、梁底木方间距200mm， 梁侧木方间距200mm；梁侧模加固采 用14 对拉螺栓，沿梁跨度方向对拉螺 杆间距600mm，沿梁高度方向对拉螺 栓间距500mm，其中第一道对拉螺杆 自梁顶起 150mm 设置，1750 梁高至少设 置 4 道对拉螺杆，1400 梁高至少设置 2 道对拉螺杆立杆的纵距(跨度方 向) l=0.6m，梁两侧 立杆间距 1.2m，立 杆的步距 h=1.20m， 梁底支撑小横杆间 距 0.9m，梁板共用 立柱，梁底增加 2 道承重立杆，与周围 架体连接成整体，连 接牢固。同楼板 模板布 设要求立杆的纵距(跨度方主龙骨：双钢管 48.33.6mm ，次龙骨： 5070mm 木

52、方，梁底木方间距200mm，向) l=0.6m，梁两侧 立杆间距 1.2m，立4（居 中型）550mm 1400mm12mm 厚木 胶合 板梁侧木方间距200mm；梁侧模加固采 用14 对拉螺栓，沿梁跨度方向对拉螺 杆间距600mm，沿梁高度方向对拉螺 栓间距500mm，其中第一道对拉螺杆 自梁底（梁顶）起 150mm 设置，至少设 置 4 道对拉螺杆杆的步距 h=1.20m， 梁底支撑小横杆间 距 0.9m，梁板共用 立柱，梁底增加 2 道承重立杆，与周围 架体连接成整体，连 接牢固。同楼板 模板布 设要求2（A 型）花架梁200mm 700mm（搭 设高度10.3m）12mm 厚木 胶合

53、板主龙骨：双钢管 48.33.6mm ，次龙骨： 5070mm 木方，梁底木方间距200mm， 梁侧间距200mm；梁侧模加固采用 14 对拉螺栓，沿梁跨度方向对拉螺杆间 距500mm，设置 1 道对拉螺栓。立杆的纵距(跨度方 向) l=0.9m，梁两侧 立杆间距 1.2m，立 杆的步距 h=1.20m， 梁底支撑小横杆间 距 0.9m，梁板共用 立柱，梁底增加 1 道承重立杆，与周围 架体连接成整体，连 接牢固。同楼板 模板布 设要求具体各部位图纸详见 2.2.4。6.1.3 楼板模板示意图1、扣件式模板支撑22模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)23模板设计剖面图(模板支架横向)2

54、、轮扣式模板支撑模板设计平面图24纵向剖面图横向剖面图256.1.4 梁底模板示意图平面图立面图266.1.5 梁侧模加固示意图1、“Z ”型梁侧模加固模板设计剖面图2、“居中 ”型梁侧模加固模板设计剖面图273、“上返型 ”梁侧模加固模板设计剖面图4、“下返型 ”梁侧模加固模板设计剖面图286.2 施工方案6.2.1 施工工艺流程模板翻样模板加工架体选型架体支设模板安装调整标高清理模板 验收。总体施工流程如下：6.2.2 施工要点1、模板制作模板在现场使用部位直接加工，手动工具必须配备齐全，多层板接缝施工在木带 上，搭接不少于 2cm，由工长、质量工程师直接在现场监督、检查，质量标准如下：表

55、 6.2.2-1 模板加工质量标准项目允许偏差（mm）检查方法长度、宽度+1钢尺检查平整度+0.52m 靠尺寸对角线差2钢尺检查2、模板及支撑体系安装291、支撑系统（1）轮扣式(直插盘销式)模板支架搭设应符合下列规定：1 应根据模板支架图纸进行定位放线；2 模板支架在搭设时要求地面必须平整，当地面平整度较差时，应采取找平措施， 确保水平杆与立杆可靠连接，且水平杆在同一水平面上；3 垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板；4 模板支架搭设应先立杆后水平杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，应以此扩 展搭设整体支架体系；5 水平杆直插头插入立杆的连接盘后，采用不小于 0.5kg 的手锤锤击水平杆端

56、部，使直插头卡紧，保证盘销节点水平杆的抗拔力不小于 800N ；6 采用不小于 4mm 的插销插入直插头下端的插销孔，防止直插头拔出；7 每搭完一步支架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距， 立杆的垂直偏 差和水平杆的水平偏差；立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的 2 且不得大于 30mm ；8 竖向剪刀撑的布置应符合下列规定：a. 模板支架外侧四周应连续布置竖向剪刀撑；b. 模板支架中间应在纵向、横向分别连续布置竖向剪刀撑；竖向剪刀撑间隔不应 大于 6 跨，且不大于 6m；每个剪刀撑的跨数不应超过 6 跨，且宽度不大于 6m；c. 竖向剪刀撑杆件的底端应与垫板或地面顶紧，倾斜角度应在

57、4560之间， 应采用旋转扣件每步与立杆或水平杆固定，旋转扣件宜靠近主节点，中心线与主节点 的距离不宜大于 150mm。高大模板时剪刀撑宽度不大于 5m。8 混凝土浇筑前施工管理人员应组织对搭设的支架进行验收，并应确认符合专项 施工方案要求后浇筑混凝土。2、剪刀撑本工程高支模采用剪刀撑其具体构造做法如下：（1）竖向剪刀撑：竖向剪刀撑在架体外侧四周连续设置，内侧纵横向不应大于 6 跨且不大于 6m 由底至顶连续设置剪刀撑，剪刀撑与地面之间的倾角为 45 60 。 架体外围连续满布设置，架体内应沿纵横向梁的跨度方向设置。梁底扣件架水平杆应 将左右各二跨与直插盘销架立杆互相拉结。（2）水平剪刀撑：水

58、平剪刀撑在架体底部扫地杆处设置一道，当模板支架支撑高30度超过 5m 时，顶步必须连续设置水平剪刀撑，底步应连续设置水平剪刀撑，水平剪刀 撑在平面内连续布置。剪刀撑采用搭接方式，搭接长度不小于 1000mm，且至少加两个 扣件。水平剪刀撑的间隔层数不应大于 6 步且不大于6m。水平剪刀撑沿梁底、扫地杆、 中间层连续满布设置。3、高宽比大于 2 的支撑架，为保证架体稳定性，满堂支撑架在支架的四周和中部 与结构柱进行刚性连接，连墙件水平间距应为 6m9m，竖向间距应为 2m3m。在无结 构柱的部位应采取预埋钢管等措施与建筑结构进行刚性拉结，有空间部位，满堂支撑 架宜超出顶部加载区投影范围向外延伸布

59、置 23 跨。支撑架高宽比不应大于 3。分别 详见下图 6.2.2-1、6.2.2-2。梁模板支架应当与周边墙和柱子混凝土结构或模板支架 进行可靠刚性连接。图 6.2.2-1 满堂支撑架与结构梁的拉结点大样图 6.2.2-2 满堂支撑架与周围柱拉结措施4、布料机应定点、定位，布料机投影以外各 2 跨均应立杆加密。5、高大模板区域内，当大梁相交无柱支撑时，交叉梁下应增加立杆。6、高大模板支撑体系立杆严禁搭接，必须对接，立杆上对接接头应交错布置，相31邻立杆接头不应设置在同步内。同步内隔一杆立杆的相邻接头在高度方向应错开距离 不小于 500mm。如立杆排布时，需对立杆间距进行局部调整，立杆实际布置

60、间距要小 于方案设计间距。7、严禁将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上。8、满堂支撑架的可调托撑螺杆外径不得小于 38mm。9、高支模架体与角柱两方连接、与边柱三方连接、与中柱四方连接， 连接至少跨 过 2 跟立杆。连接点靠近立杆节点不大于 300mm。10、剪刀撑应沿立面或水平面通长布置，搭接长度不小于 1000mm，采用不少于 3 个旋转扣件固定。11、梁下扣件扭力应 100%全数检查。12、模板安装（1）放线：首先放好+50cm 标高控制线，然后以此标高为准作为模板标高控制线， 校核后报验。（2）铺设龙骨：龙骨排放要整齐，不得歪斜，表面并且要刨光。（3）铺底模板：对每跨进行模板设计，争

61、取最少的面板裁锯。面板铺在龙骨上，调整相邻两块木胶板之间的缝隙，然后用钉子钉在木龙骨上。 注意严禁用铁锤直接敲击面板边缘，必要时应垫以木块敲击。跨度大于等于 4m 时，模板须起拱，起拱要求为 13。多层板铺设完毕后先进行自检后报验。（4）梁底模铺设：按设计标高拉线调整支架立柱标高，然后安装梁底模板。主次 梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。13、模板的验收（1）搭设前应由对进场的构配件材料组织验收。进场材料主要检查钢管壁厚、焊 接质量、外观质量，可调底座及可调托撑的材质及丝杆直径、与螺母配合间隙。（2）搭设过程中由项目技术负责人组织质量员、安全员、监理人员进行过程验收， 发现问题及时进行整改。（

62、3）搭设完成后，由监理公司总监组织项目技术负责人、质量员、施工员、安全 员、监理工程师共同进行验收，检查模板支撑架是否按照方案要求进行搭设施工，验 收合格后才能进行下道工序施工。32（4）搭设完成后重点验收以下内容：杆件的设置和连接，支撑构造是否符合设计方案要求；底座是否松动，立杆是否悬空；钢管扣件是否松动；安全防护措施是否符合要求； 附验收表格：主 控 项 目验收项目设计要求及规范规定1模板及支架用材料第 4.2.1 条2模板及支架安装质量第 4.2.2 条3后浇带处模板及支架设置第 4.2.3 条4支架竖杆或竖向模板安装第 4.2.4 条一 般 项 目1模板安装第 4.2.5 条2隔离剂的

63、品种与涂刷第 4.2.6 条3模板的起拱第 4.2.7 条4多层连续支模第 4.2.8 条5预埋件和预留孔洞留置与防渗措施第 4.2.9 条预埋件、预留孔洞 允许偏差(mm)预埋板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10,0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10,0预留洞中心线位置10尺寸+10,06现浇结构模板安装(mm)轴线位置5底模上表面标高5模板 内部 尺寸基础 10柱、墙、梁5楼梯相邻踏步高差5墙、柱垂直度层高6m8层高6m10相邻模板表面高差2表面平整度514、模板安装质量应符合下列要求：序号项目规范标准检验方法1梁轴线位移3mm尺量332底模上表面标高5m

64、m水准仪或拉线尺量3梁截面模内尺寸3mm尺量4相邻两板表面高低差2mm尺量5表面平整度5mm靠尺、塞尺6阴阳角方正2mm方尺、塞尺7阴阳角顺直2mm线尺8预留洞中心线位置5mm拉线、尺量9预留洞尺寸+5mm，0拉线、尺量6.2.3 模板拆除1、轮扣式(直插盘销式)模板支架拆除时应符合下列规定：1）模板支架拆除前应经项目技术负责人同意方可拆除，立杆拆除前混凝土强度应 达到设计要求，当设计无要求时，同条件养护的混凝土立方体试件抗压强度应符合下 表的规定；2）模板支架水平杆应进行施工工况验算后方可拆除，作业层混凝土浇筑完成前， 严禁拆除下层模板支架水平杆；3）拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则顺序

65、自上而下逐层拆除，严禁上下两 层同时拆除；设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连 接件全部拆除后再拆除支架；4）分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体的 稳定；5）拆除的构件应及时分类、指定位置堆放，以便周转使用。2、属高支模范围的大梁待混凝土强度达到 100%才能拆除支撑架。343、模板拆除前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录交底双方履行签字手续。 必须由施工员开具拆模通知单后，方可进行拆模。4、拆除每层楼板模板前， 将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达 到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。5、

66、模板拆除顺序如下：（1）先拆梁侧帮模，再拆除楼板、底模板。楼板底模板拆除先拆支柱水平拉杆或 剪刀撑，然后拆楼板模板支柱，每片模板留 12 根支柱暂不拆。（2）操作人员站在已拆除模板的空档，再拆除余下的支柱，使内外楞自由落下。（3）用钩子将模板钩下，或用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离，待该段模板全部 脱模后，运出集中堆放。（4）梁底模板拆除，有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。 拆除跨度较大的梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。（5）连墙件不得提前拆除，必须随着架体同步拆除。（6）拆下的模板及时清理粘结物，修理并涂刷水性隔离剂，分类整齐堆放备用； 拆下的连接件及配件及时收集，

67、集中统一管理。（7）梁模板应从两侧向中间拆除，严禁先拆跨中模板。6.2.4 高大模板混凝土浇筑1、混凝土浇筑地下室阶段采用汽车泵，局部楼板无法采用汽车泵时采用地泵，顶 板上采用布料机，混凝土浇筑前，浇筑混凝土用的架子及应急通道应搭设完毕，顶板 布料机就位并验收通过，布料机布置应合理；浇筑梁板混凝土前，项目经理及相关人 员对架体进行验收，验收合格后方可进行混凝土浇筑。2、浇筑超荷载的区域时， 为保证结构受力的合理性，避免施工荷载过于集中，梁 浇筑混凝土时要分层对称浇筑，每层浇筑厚度不大于 300mm，浇筑速度控制在 3040m /h，浇筑需从中间向两侧对称浇筑，顶板混凝土浇筑时采取对称浇筑，从中

68、间向四周 对称浇筑。3、进行混凝土振捣时， 不能集中于一点，防止局部荷载过大。振捣棒插点采用行 列式的次序移动，每次移动距离不超过混凝土振捣棒的有效作用半径的 1.25 倍，一般 振动棒的作用半径 300400mm。振捣操作要“快插慢拔，防止混凝土内部振捣不实； 要“先振低处，后振高处”，防止高低坡面处混凝土出现振捣“松顶”现象。354、凝土浇筑确保模板支架施工过程中均衡受载，同楼层混凝土浇筑原则：先非高 支模区域，后高支模区域；先浇筑竖向构件后浇筑水平构件；平面浇筑顺序按平衡对 称，先浇筑非悬挑构件后浇筑悬挑构件，以增加高支模系统的稳定性5、混凝土浇筑前， 与施工无关的人员一律退到安全范围以

69、外，施工现场仅保留混 凝土施工人员及看筋看模工人6、混凝土施工前，应对泵管架体进行单独搭设，严禁泵管架体与高支模架体相连。7、混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常立即 暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查 同意后方可复工。混凝土浇筑时，严禁架体底部存在施工人员。8、在混凝土浇筑后， 按混凝土施工方案开始进行混凝土养护工作，在浇筑完毕后 的 12h 以内对混凝土加薄膜覆盖并保湿养护，以确保混凝土强度。6.2.5 脚手架支撑的施工要点本工程高支模采用轮扣式(直插盘销式)和扣件式满堂脚手架。在搭设过程中应注 意以下内容。1.搭设顺序安

70、放垫板安立杆安扫地杆安横杆铺临时脚手板安上层立杆安上层横 杆逐层支设到楼板底安立杆顶 U 形托安纵横木龙骨铺胶合板2.搭设要求1)立杆（1）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交 错布置，高度方向相互错开 500mm 以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证 脚手架的整体性。（2）立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的 1400。（3）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座 上皮不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下 方的立杆上。（4）立杆接长各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错

71、布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内 隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心至主36节点的距离不宜大于步距的 1/3；图 6.4.8-1 立杆搭设要求示意图2）横杆设置横杆在脚手架高度方向的间距为 1.2m，纵横双向布置。横杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨 内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中 心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3；图 6.4.8-2 横杆对接接头布置图1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆3）剪刀撑的设置37（1）剪刀撑与水平面的夹角为 4

72、560, 剪刀撑的底部要插到架子底部，与立 杆相交处要加回转扣件，在外侧立面整个长度和高度上连续设置。（2）剪刀撑采用搭接方式，搭接长度不小于 1000mm，且至少加两个扣件。（3）架体高宽比大于 2 时应设置连墙件，不少于三步三跨且每层均要设置。拉结 点应保证牢固，防止其移动变形。因施工需要拆除原拉结点时，必须重新补设可靠、 有效的临时拉结，以确保外架安全可靠4）操作层脚手板的铺设要求操作层应满铺脚手板，脚手板铺设采用对接或搭接并应满足下图要求。图 6.1-4 脚手板对接、搭接构造5）防护栏杆每个操作层，在脚手架外侧设置两道护腰杆，第一道距操作层 600mm，第二道距 操作层 1200mm。

73、6）其他要求脚手架搭设以 3 人为一小组为宜，其中 1 人递料，另外两人共同配合搭设，每人 负责一端。搭设完一层架子，铺一层脚手板，逐层向上搭设。搭设到板底，安装并调整立杆上面的 U 托，使 U 托顶板处于同一水平面内。再支 设纵横向龙骨，铺木模板。3、可调托撑轮扣式脚手架可调托撑伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过 650mm；扣件式的严 禁超过 500mm。可调托撑螺杆伸出长度不应超过 300mm，插入立杆的长度不应小于 200mm；384、当立杆需要加密时，非加密区立杆、水平杆应与加密区间距互为倍数，加密区 水平杆向非加密区延伸不少于 2 跨。6.2.6 监测点的布置1、安全监测制度在搭设满

74、堂架、钢筋安装及砼浇筑施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制 度：（1）对满堂架搭设及混凝土浇筑工作进行班前安全教育，由项目部安全总监任崇 阳负责；（2）对高大支模部位模架搭设和混凝土浇注过程实行全程旁站，安排质量员杨鑫 紧盯现场，进行旁站监督；（3）布置变形观测点，使用仪器进行过程变形观测。2、监测点的布置（1）监测基准点根据前期确定的标高基准点及坐标基准点引测；（2）支架监测点布设按监测项目分别选取在受力最大的立杆、周边稳定性薄弱的 立杆及地基承载力低的立杆设监测点；（3）选择完成观测点位置后，采用记号笔在对应部位立杆支撑上标定观测点标志；（4）采用全站仪、水准仪进行监测，在混凝土浇筑过

75、程中严禁任何人进入模板底 部，监测人员在模板安全区（距模板 15m 以外）进行监测；（5）模板支架搭设完成开始使用时即开始监测；本方案未详尽的施工控制措施、安全措施必须依照施工组织设计中相关要求以及 相关规范、标准、政府文件进行施工，不得以本方案未明确表述而超出上述文件要求。397 各项管理计划7.1 进度管理计划1、确定施工进度控制点高大模板工程施工进度按照施工总进度计划进行，具体详见施工总进度计划。2、进度管理措施表序号措施类别措施内容1材料及时进场及时提出材料计划，根据计划及时将钢管、模板供应到位。2工人及时到场及时要求劳务工人进场，进场人数必须能满足施工进度要求。3现场施工条件现场必须

76、“三通一平”保证材料及时进场，以及施工顺利进行。3加班措施严格根据节点要求完成施工，必要时加班，加班保证现场照明。3、周边环境协调措施序号周边环境影响要素协调、控制措施1夜间施工灯光对周 围居民的影响合理安排施工作业时间，尽量避免在夜间施工，如果必须在夜间施工， 调整灯光的照射方向，减少对周围居民的影响。2建筑垃圾建筑垃圾及时收集、清理，施工现场严禁焚烧废弃的卷材等，应按有关 规定分类收集存放。4、赶工措施（1）保证现场通电，为夜间施工创造条件。（2）组织技术工人进行技术交底，使工人熟悉图纸及做法。（3）必须保证材料及时、合格到场。（4）建立施工项目进度实施和控制的组织系统及目标控制体系，实行

77、以项目经理 为首的施工调度中心，强化管理，将所有情况控制在项目部统一部署之下。7.2 质量管理计划7.2.1 工程施工质量目标分解验收一次性通过，通过率 100%。7.2.2 项目质量管理组织机构与职责1、项目质量管理组织机构40图 7.2.2-1 项目质量管理组织机构2、项目质量管理岗位职责表 7.2.2-1 组织结构人员职责表序号岗位名称姓名职称职责和权限1项目经理马骏/高 帆高级工程师1、对项目的质量、安全、成本、进度等全面负责。2、明确项目的各项管理目标并分解落实。3、明确项目管理机构组织形式，参与配置项目其他管理 人员，明确相关人员的职责和权限。负责对项目管理人员 的考核考评工作。4

78、、组织项目管理和产品实现过程的策划。如： 项目管理 策划的落实与实施计划编制和实施、施工组织设计、关键 施工方案、总平面组织、总计划等。5、全面负责项目过程管理，保证完成项目各项管理目标。6、协调好与工程有关的各方关系，并有效沟通。2生产经理韩晓宇工程师1、是项目工期管理直接责任人。各相关方施工协调现场 负责人。2、负责项目周计划的编制与实施。负责施工资格计划编 制及落实各项施工资格的计划与进出场调配工作。3、负责现场平面管理的实施与运行。负责项目标准化设 施管理。4、负责项目分包管理。5、负责项目安全施工、绿色施工及环境管理。6、主持编制总包管理方案，组织落实总包管理工作。3总工杨鑫工程师1

79、、负责项目技术质量的全面管理工作。2、主持编制施工组织总设计、专项施工方案等策划文件， 组织专家对策划文件进行论证。3、编制总进度计划、月进度计划；组织策划并实施项目 双优化，负责与设计、建设单位的技术洽商。414、组织项目各项验收管理工作。负责技术质量工作的相 关方沟通工作。5、组织实施项目危险源辨识、风险评价；项目环境因素 识别、评价及控制策划。6、负责牵头编制总进度计划。4质量总监杨鑫工程师1、参与工程质量策划和质量计划的编制，指导和监督项 目质量工作的实施。2、严格执行有关工程质量的各项法律规程、技术标准、 规范及制度。3、监督项目质量体系的运行，并向项目经理及时报告运 行中的问题。4

80、、研究解决项目质量缺陷和质量通病。5、组织工程各阶段的内部验收工作、外部验收。6、组织项目的质量例会，组织对项目人员质量教育，提 高全员质量意识。7、及时向项目经理报告质量事故，并参与质量事故的调 查。5工程部试验工程师谢伟东助理工程师1、负责工程材料的检验试验工作，并编制工程材料试验 计划。2、按规定对原材料和过程半成品进行取样送验。3、负责现场标准养护室的动态监控，满足试块养护要求。4、编写整理工程试验资料。5、编制填写原材料、过程产品试验台帐及技术资料台帐6机电安 装部机电 经理张斌工程师1、负责电气、弱电专业进度、质量控制。2、负责电气专业的现场协调工作。3、负责进场材料的检查。7安全

81、部安全工程师任崇阳助理工程师1、负责组织安全检查，对接地方监管部门。2、组织项目的职业健康安全和环境管理教育。3、参与项目危险源辨识、风险评价与控制策划，参与环 境因素的识别与评价；落实 CI 管理。8商务部商务 经理于仔超造价工程师1、参与总分包及采购、租赁等合同洽谈、合同条款拟订 和签订工作；2、参与劳务、专业分包招议标工作，负责分供商资格审 查工作；3、接受公司对项目经理部的投标交底、总包合同一级交 底，并负责向项目经理部各具体人员进行总包合同二级交 底和分包合同交底；4、负责履约方案的策划、编制与实施，及时向上级部门 报送履约报表，对重大风险隐患及时向上级部门汇报；5、参与合同纠纷的咨

82、询、调查与处理，负责项目运行中 签证、索赔、反索赔、合同变更、往来函件等履约事件或 事项的处理；6、负责项目商务资料的收集、整理及其档案管理；7、负责组织项目施工图预算、总包结算的编制和初审，42跟踪和督促业主（审价公司）对结算的审核工作；8、负责追加合同价款、合同价格调整等要求的提出；9物资部材料工程师矫海员/1、负责工程项目的物资控制，包括经上级授权对物资供 应商进行评价、实施招标采购、做好进场物资的验证和记 录、物资保管、标识等。2、负责顾客提供物资的控制。3、监督检查分包商自行采购物资。7.2.3 确定质量控制点控制阶段控制环节控制要点主要控制内容施工准备 阶段钢管进场壁厚、直径检查出

83、厂合格证、质量检验报告和现场抽样试验报 告。模板进场厚度检测厚度，尺量施工阶段搭设过程扫地杆扫地杆必须进行搭设搭设过程间距每个区域的高大模板必须严格按照施工方案进行搭设过程垂直度严格控制搭设间距，对不合格的钢管退场剪刀撑跨度剪刀撑间距严格控制。剪刀撑的斜杆与地面夹角应 在 4560之间，斜杆应每步与立杆扣接检查验收 阶段脚手架架体质量严格按照施工方案施工，不符合要求重新搭设模板模板质量检查验收记录表7.2.4 现场质量管理制度序号制度名称制 度 内 容1交底制度工人进场必须进行安全教育交底以及技术质量交底2过程控制制度管理人员搭设必须施工过程中全程旁站，发现问题及时处理3惩罚制度若发现队伍不按

84、要求施工，下发工程联系单，若再不改进行罚款4签证制度所有与费用有关的问题，以签证为准7.2.5 质量保证措施1、组织保证措施（1）现场成立由项目总工垂直领导的质量管理部，对现场经常出现的质量问题运 用 QC 管理方法（如排列图、因果图、调查表等方法）分析质量产生原因，制定对策，43及时整改。（2）在影响工程质量的关键部位和重要工序设置控制点，如在测量放线、模板、 钢筋定位和全部隐蔽工程设立以责任工程师牵头的检查小组实施控制。（3）建立高效灵敏的质量信息反馈系统,各分项目部设专职质检员和责任工程师 作为信息的收集和反馈传递的主要人员，针对存在的问题,项目经理部生产组织管理系 统及时调整施工部署，

85、纠正偏差。2、技术保证措施（1）图纸准备：由项目技术负责人负责组织项目内部人员进行图纸自审，将查找 出的疑问整理汇总，之后在设计单位、建设单位、监理单位和施工单位四方正式会审 时进行答疑，会审后将会审发放至各图纸持有人，让每一名施工技术人员领会设计者 的意图。（2）施工组织方案准备：施工方案的编制由项目总工领导编制，质量部参与编制， 项目施工前由总工组织进行施工方案设计交底，使项目管理人员领会施工组织设计内 容。（3）规范及法规准备：项目上根据施工进展情况，定期做有针对性的规范及法规 培训，培训对象为项目及劳务公司的管理人员，使这些人熟悉相应的规范和法规，加 强质量控制。（4）技术交底准备：每

86、一分项工作或难点工作开展前，现场责任师应做有针对性 的技术交底，由项目技术负责人审批。参加交底人员为施工班组技术工人或全体工人， 使得工人的工作做到工序清晰，标准明确。3、经济保证措施。（1）物资的采购采购的物资必须符合规范、标准、合同规定的质量要求。物资部采购前应上报分 供应方的资质，经项目经理认可后方可采购。（2）分供方的评定项目物资部统一组织与管理对物资分供方的评定，评定必须根据工程特点及业主 质量要求进行；评定应根据分供的生产供给能力、质量管理与保证水平、厂史业绩和社会信誉进 行；应对分供方的样品、说明书、试验报告等全面评定； 必要时进行现场观察并记录；44对分供方必须签订货合同，明确

87、规定质量、品种、数量、进货时间以及进行处理 条款；机械设备、计量器具和委托试验的分供方的评审按公司管理细则规定执行；奖罚措施：为鼓励各管理实体对质量计划的落实，项目部采取奖优罚劣的措施， 根据对质量计划落实情况的检查和评比，区分优劣，按奖罚标准给与奖罚。4、针对性措施（1）钢管进场必须由项目质量总监组织各专业及业主和监理进行联合验收，验收 合格后方可进场使用。（2）架体搭设过程中必须安排专人进行定时定点检查架体搭设是否按照施工方案 要求，发现不符合要求的情况应立即要求施工队伍停工并进行整改，整改合格后方可 进行下一道工序施工。（3）架体搭设完成后必须组织联合验收，验收合格后方可在进行模板的安装

88、工作。（4）架体浇筑混凝土时，严格按照方案要求，并应安排值班人员进行全程旁站工 作。7.3 安全管理计划457.3.1 安全组织机构企业总部主管部业主、监理项目经理安全总监生产经理技术负责工程部各专业施 工管理部安全生产 管理部成本部物资部技术 质量部政 府 安 全 监 督 部 门各专业作业队专业工程分包商作业班组7.3.2 安全防护措施1、模板上架设电线和使用电动工具采用 36V 低压电源。满堂架子上必须挂设安全 平网。2、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。3、装拆施工时， 上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放 在脚手架板上或抛掷。4、设

89、置防雷击措施。5、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。6、预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。7、拆除承重模板时，设临时支撑，防止突然整块塌落。8、吊装模板时， 必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械 使用安全有关规定。9、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非46操作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的 模板集中吊运，并多点捆牢， 不准乱扔。拆模间歇时， 将活动的模板、拉杆、支撑等 固定牢固，严防突然塌落、倒塌伤人。10、拆模起吊前，复查穿墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与

90、墙体完全脱离 方可吊起。11、雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。12、操作人员上下基坑时要设扶梯。基坑上口边缘 1m 范围内不允许堆放模板构件 和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。13、模板放置时不得压有电线、气焊管线等。14、模板安装时，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋。15、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除的模板即使清理砼渣块。由专人 负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。16、工作前先检查所使用的工具是否牢固，工作时思想集中，防止扎脚或滑落。17、二人抬模板应互相配合，协同作业，传递模板、工具应用运输工具或绳子系 牢后升降，不得乱扔，高处拆模时，应有专

91、人指挥，并设警戒区，暂停人员通过。不 得在脚手架上堆放大批模板等材料。18、支撑过程中如需暂停，应将支撑柱头板等钉牢，拆模间歇时，将活动的模板 支撑拆走，防止扶空、踏空而坠落。拆模时防止整块模板掉下伤人。拆模时必须经技 术负责人、质量安全员同意后方可拆除。19、各施工分段在模板支架搭设完成后，水平模板支设前，即在分段部位设置防 护。防护高度不小于 1200mm。7.3.3 技术安全措施1、脚手架搭设前， 按规范标准和施工组织设计、方案等要求向搭设和使用人员做 好安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设时在立杆底座下铺设垫板。4、不配套的钢管

92、架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向， 不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。476、水平加固杆、剪刀撑安装符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7、水平加固杆设在脚手架立杆内侧，剪刀撑设于脚手架立杆外侧并连牢。8、可调底座、顶托处采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和脚手架搭设完毕后进行检查验收，合格后方准使用。在浇捣砼前， 由项目部联合业主、监理对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中，由 安全员、施工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采 取措施保

93、证安全后再施工。泵送混凝土时，随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在 泵 送管路出口处。10、避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。11、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸， 因施工需要临时局部拆卸时， 必须报项目部业主、监理联合查验，同意后方可拆除，施工完毕后立即恢复。12、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。13、拆除模板脚手架时采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。14、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的 控制措施。为确保施工安全，悬挑区域禁止任何物料堆放，确保施工安全。15、专项方案实施前，编制人员或项目技术负责人应当向

94、现场管理人员进行专项 方案交底，现场管理人员应当向施工作业班组、作业人员进行安全技术交底，并签字 确认。16、施工单位必须严格按照专项方案组织施工，不得擅自修改专项方案。应当指 定专人对专项方案实施情况进行现场监督，发现不按专项方案实施的，要立即整改 ; 发现有危及人身安全情况的，立即组织人员撤离。17、对于按规定需要验收的危大工程，施工单位、监理单位应当组织相关人员进 行验收。验收合格的，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可 进入下一道工序。验收完成后，应当在危大工程所在区域设置验收标识牌，公示验收 时间及责任人。7.3.4 施工监测措施1、安全检查制度搭设脚手架和钢筋安装

95、、砼浇捣施工过程中， 必须随时监测，采取如下监测制度:（1）班组日常进行安全检查；48（2）项目每周进行安全检查；（3）公司每半月进行安全检查；（4）所有安全检查记录必须形成书面材料。 2、 日常检查、巡查重点部位（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）楼板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接件是否松动。（4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。（8）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、施工监测监测实施要点本项目监测项目主要包

96、括：支架变形，位移、沉降。监测点布设：根据图纸设计 选取最大跨度梁和最大跨度板进行观测，监测点选择在梁跨跨中和板跨跨中受力最大 位置，监测项目、预警值及允许值详见下表。表 7.3.3-1 施工监测预警值及允许值序号监测项目预警值允许值监测设备1梁支架沉降8mm10mm水准仪2梁支架水平位移5mm8mm水准仪表 7.3.3-2 施工监测频率序号监测项目频次备注1初始数据采集2 次-2沉降、水平位移30min/l 次自混凝土开盘起3沉降、水平位移2 小时/I 次混凝土浇筑完成4沉降、水平位移3 天/I 次累计六天结束监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结 果评述。监

97、测数据接近或达到报警值时，组织有关各方采取应急或抢险措施，同时必 须立即向公司汇报。4、高支模区域监测措施（1）水平位移监测基准点的布置基准点的位置，对水平位移监测起到决定性的作用，应布设监测区域以外便于观 测、不易破环、土质坚实的地方； 为了便于校核、验证基准点的稳定性， 每隔 1015m 布置一个水平位移基准点，可设在结构柱子上。49（2）监测值达到预警值应对措施当监测沉降值达到预警值时，对监测位置加强观测，如变化累计超过允许值，须 立 即停止浇筑，检查模架连接杆件是否有变形和明显位移。局部出现模板支撑变形时停 止浇筑后在该区域搭设剪刀撑进行加强处理。加固完成后对监测点进行复核，继续浇 筑

98、观测，确保模架支撑变形在可控范围内。7.3.5 预防坍塌事故的安全措施1、模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、 变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础牢固，并按 设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫 板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱牢固拉接，形成整体。2、模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案要求对架体进行监护，出现位移时， 必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后方可作业。3、浇筑高大模板混凝土时，应按先浇筑柱混凝土，后浇筑梁板混凝土的顺序进行。 梁板浇筑方法应由跨中向两端对称进

99、行分层浇筑，厚度不得超过板厚 30mm，严禁卸料 时堆放过高及过分集中。4、浇筑混凝土时要派专人进行监测、监控。施工时不要超负荷施工， 发现支架沉 陷、松动、变形或变形超过预敬值等情况，应当立即停止作业，组织作业人员撤离到 安全区域，项目部技术人员应当立即研究解决措施并进行处置，确认安全可靠后方可 继续施工作业。5、模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面未达到拆模要求前，堆放 施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。考虑本工 程悬挑结构本身重要性，禁止再悬挑部位堆载任何材料、料具等一切堆载。6、架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距、步距要求搭设， 同时连墙件

100、、剪 刀撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。7、拆模间歇时，将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌 伤人。8、拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时先设立临时支撑，然后进行拆 卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。507.3.6 预防髙空坠落事故安全措施1、高支模安装完毕后， 需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等 下道工序施工作业。支、拆模板时保证作业人员有可靠立足点，作业面按规定设置安 全防护设施。2、所有高处作业人员学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前依据有 关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人

101、员必须持证上岗。3、高处作业人员经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人 不准上岗作业。施工现场项目部为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全 防护用具，作业人员按规定正确佩戴和使用。4、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点就高不就低，扣环悬挂在腰 部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5、项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6、己支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好， 护栏要牢固可靠，护栏高度不低 于 1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板， 先搭 设脚手架，并挂好安全网，

102、脚手架搭设高度要高于施工作业面至少 1.5m。7、高处作业前， 由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验 收合格签字后，方可作业。安全防护设施做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动 安全设施的，经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后， 方可实施。8、模板支设、拆除前， 需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。 模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，防止人员及物体坠落。7.3.7 预防物体打击事故的安全措施1、支设楼面模板时， 在下班之前需要对己铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等 进行稳定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生

103、。2、拆模间歇时，将己活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。3、施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及 模板支设过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动竹胶板， 或用木锤轻击， 拆下第一块，然后逐步拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块竹胶板拆下时，用 人工托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。514、当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时停止模板支撑架支设、拆除等作业， 雨后上架作业有防滑措施。5、高空拆除模板时，除操作人员外，下面不得站人，操作人员戴安全带。作业区 周围及出入口处，设专人负责安全巡视。拆除作业区有警示标志，严禁无关人员

104、入内。6、登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上， 扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。7、拆除层外边梁模板时，有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。7.3.8 其他安全注意事项1、模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，建立统一指 挥并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2、拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天 钉”伤人。3、拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时， 暂停拆除，经 处理后，方可继续拆模。4、浇筑混凝土时， 设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局

105、部鼓胀时， 及时 采取紧固措施，方可继续施工。5、设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。6、在进行安装、拆除模板作业时操作人员正确佩带戴安全帽，高空作业正确挂好 安全带。7、模板支架搭设、拆除单位必须具有相应的资质和安全生产许可证，严禁无资质 从事模板支架搭设、拆除作业。8、模板支架搭设、拆除人员必须取得建筑施工特种作业人员操作资格证书。9、模板支架搭设、拆除前，应当向现场管理人员和作业人员进行安全技术交底。10、模板支架材料进场验收前，必须按规定进行验收，未经验收或验收不合格的 严禁使用。11、模板支架搭设、拆除要严格按照专项施工方案组织实施，相关管理人员必须 在现场进行监督，发现不按照

106、专项施工方案施工的，应当要求立即整改。12、模板支架搭设场地必须平整坚实。必须按专项施工方案设置纵横向水平杆、 扫地杆和剪刀撑；立杆顶部自由端高度、顶托螺杆伸出长度严禁超出专项施工方案要52求。13、混凝土浇筑时，必须按照专项施工方案规定的顺序进行，应当指定专人对模 板支架进行监测，发现架体存在坍塌风险时应当立即组织作业人员撤离现场。14、混凝土强度必须达到规范要求，并经监理单位确认后方可拆除模板支架。模 板支架拆除应从上而下逐层进行。7.3.9 绿色施工及现场文明施工措施1、模板安装及拆除时应注意控制噪音污染。2、现场材料应分类码放整齐。3、木模板加工过程中使用电锯、电刨， 作业时应注意控制

107、噪音。在居民稠密区夜 间施工应遵守当地规定，防止噪音扰民。4、拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全区域用钢管、安全网 封闲，并挂 “禁止通行”安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。5、加工木模板产生的锯末、碎木， 模板拆除后的垃圾等应及时清理，并严格按照 固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6、涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运。7、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的 扣件不得乱丢，边拆边进袋。7.3.10 环境保护措施模板加工支设过程中主要是控制噪音的污染，我单位采取以下措施进行环境保护：1、技术措施

108、：结构施工阶段，采用密目安全网在结构外侧进行围挡，以降低噪声的传播。采用 碗扣式钢管脚手架，减少因装拆扣件引发的噪音。模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。 木工工具在封闭的木工房内使用。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。2、管理措施：塔吊指挥进可能配套使用对讲机来降低信号工的吹哨声带来的噪音污染。53加强环保意识宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地 减少噪音扰民。8 安全预案为了保证本工程的施工安全工作落实到实处，根据建设工程安全生产管理管理 条例等有关法律

109、、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定高 大模板板应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、 有序、高效地控制紧急事件的发展，及时开展救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害 人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度，同时编制安全应急专项应急 预案。8.1 安全预案组织机构及人员分工项目成立应急预案领导小组，并明确每一个人的权责分工，确保一旦出现危险或 险情时，小组各成员能够有组织、有针对的应对紧急情况，保证各施工环节的顺利运 转运行。本高支模支撑体系作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及 伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对安

110、全施工起到保障作用。危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、模板坍塌，触电、机 械伤害，物体打击和火灾。可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、触电、模板及架体坍塌等安全事故，可 造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。企业总部主管部业主、监理项目经理安全总监生产经理技术负责工程部各专业施 工管理部安全生产 管理部成本部物资部技术 质量部政 府 安 全 监 督 部 门各专业作业队专业工程分包商作业班组图 8.1-1 安全应急预案组织机构54表 8.1-1 安全应急预案人员分工序号职务姓名职责1组长高帆负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调 配应急所需的资源（人力、物力、资金）并对

111、突发事件的 应急响应工作做出决定。2副组长任崇阳负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作， 了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度 并具体组织抢救疏散。3副组长韩晓宇负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场 全面情况及其变化，及时向现场总指挥组提供真实可靠的 情况4组员杨鑫、谢伟东、张 斌、韩宇轩主要负责组织抢救伤员的应急救护工作。8.2 发生模板及支架坍塌事故的应急救援预案1、当施工现场监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组长（现场安 全总监）、现场负责人， 立即停止作业，并组织施工人员快撤离到安全地点，人员的撤 离由组长安排的组员进行具体指挥，具体

112、指挥人安排人员快速撤离到安全的地方，并 做好现场安全警戒工作。2、当发生倒塌事故，应急救援小组全员上岗，除应立即报上级主管部门之外，还 应保护现场。3、当发生施工人员被埋，被压或受困的情况下，应先对支架进行观察，如需局部 加固的立即组织人员进行加固后，在确认安全的前提下，方可组织人员进行查应有抢 救。4、被抢救出来的伤员，要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救， 用担架把伤员抬到救护车上，对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液，然后送医院 进行治疗。5、当核实所有人员获救后，将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进 入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。8.3 发生髙处坠落的

113、应急救援预案1、当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克，骨折和出血上 进行处理，处理后，迅速送往邻近医院进行检查治疗。2、抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克。遇呼吸、心跳停止 者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。3、对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分55泌物，呕吐物，防止影响呼吸：让其保持安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20 度左右，然后尽快送医院抢救治疗。4、对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再 搬运，若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消 毒的纱布或清洁布

114、覆盖伤口，且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。5、对于骨椎受伤的，创伤处用消毒的纱布或清洁等覆盖伤口，用绷带或布条包扎， 搬运时应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，抢救骨椎受伤者，搬运过程式，严禁只 抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。6、对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固 定，使断端不再移位或伤肌肉，神经或血管。7、对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并 注意保暧。8.4 发生物体打击伤害事故的应急救援预案1、发生物体打击伤害事故时，必须立须立即对伤者进行救治。抢救的重点放在对 颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。2、

115、抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇 呼吸心跳停止者，应立即进行人工呼吸。3、对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再 搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消 毒 的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院 治 疗。4、对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并 注意保暧。处理后，应立即送往邻近医院检查治疗。5、对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。8.5 发生火灾事故的应急救援预案1、发生火灾时，首先是迅速扑灭火源，及

116、时离散有关人员，并对伤者进行救治； 同时打“119”电话报警和及时向上级有关部门及领导报告。报警后必须始终有人在现 场门口等待并引导救火车入场救火。2、火灾发生初期是扑救的最佳时机，火灾现场的人员要把握好这一时机，尽快把 火扑灭。563、现场的消防管理人员，应立即指挥人员将火场附近的可燃物搬走，避免火灾区 或扩大：同时指挥、引导无关人员按预定的线路、方法离散事故区或。4、如有人员受伤，要马上将伤员撤离危险区域进行施救，并立即打“120”电话 求救或用车把伤员送到医院救治。9 环境管理计划9.1 环境管理目标序号主要指标工程名称环境目标责任人1建筑垃圾xxxx 珑 璟台项目再生利用率和回收率达到

117、 30%韩晓宇2噪声控制昼间=70db,夜间=50db韩晓宇3光源控制达到环保部门规定任崇阳9.2 辨识重大环境因素序号工序/工作活动环境因素环境影响评价方法1塔吊电的消耗能源消耗定量9.3 环境保护资源配置计划序号环境保护用资源名称数量使用特征保管人1垃圾箱5施工现场任崇阳2卫生工具（如扫帚、簸箕）若干施工现场任崇阳9.4 环境管理规章制度1、现场卷材废弃料不能乱扔，集中堆放、处理。2、塔吊使用必须由现场管理人员统一调配。9.5 施工环境保证措施1、模板安装、拆除时应注意控制噪音污染。木模板加工过程中使用电锯、电刨， 应在室内作业，注意控制噪音。本工程为居民区+商务区，夜间施工时遵守当地规定

118、， 防止噪音扰民。2、加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染 环境。3、涂刷脱模剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运。4、现场材料分类码放整齐。5、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的 扣件不得乱丢，边拆边进袋。5710 成品保护管理计划1、拆模板吊运时应轻起轻放，不准碰撞柱、墙、 梁、板等混凝土， 以防模板变形 和损坏结构。2、拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模 板和混凝土；拆下的模板，不得抛掷。3、拆除下的模板应及时清理干净，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。11 节能降耗管

119、理计划1、项目部制定节能降耗领导小组，根据分工职责进行管理。序号名称节能降耗管理职责1项目经理对工程项目的节能负技术责任，领导技术质量部开展节能降耗相关工作。2项目总工对工程项目的节能负技术责任，领导技术质量部开展节能降耗相关工作。3生产经理对工程项目的节能负实施责任，领导安全环境部物资管理部开展节能降 耗相关工作。4技术质量部 施工管理部各专业工程师贯彻落实国家节能降耗方针、政策，严格执行安全环保技 术规程、规范、标准文件。5安全环境部负责监督节能降耗规章制度和操作规程的落实。6物资管理部负责落实进场物资满足节能降耗的相关要求。7商务合约部负责落实总包、分包合同条款中对节能降耗的相关要求。8

120、分包负责人负责安排工人对节能降耗措施的落实。2、资源节约管理目标序号资源节约指标实现方法协管部门监管部门1模板、扣件损耗率低于定额损耗指定地点堆放，派专人看管， 应提前放样，施工合理工程部合约部3、资源节约管理组织和职责、权限岗位岗位职责专业分包项目经理施工第一责任人，负责制定各项目标，建立管理组织机构，组织现场检查 和整改。专业分包技术负责协调各项工作的开展，总体策划，编制施工组织设计。专业分包安全员绿色施工各项技术应用指导，监督现场实施情况。各项工作策划，绿色施 工“四新”技术应用的策划。4、资源节约及利用计划及保证措施序号资源名称节约及利用措施581扣件、模板指定地点堆放，派专人看管，卷

121、材裁剪应合理2现场用电合理安排施工进度，尽量不要在夜间施工；塔吊由现场管理人员统一调配5、资源节约管理规章制度（1）依据公司下达的节能降耗指标，制定相应制度。（2）每个月物资部与工程部负责对现场的材料进行盘点，并作出相关数据的统计 工 作。（3）由技术部结合统计好的数据进行总结，形成资源消耗统计记录.（4）对于即将超出规定消耗值时，需要对劳务单位及现场管理人员进行预警。（5）对于己经超出规定损耗值时，需要对相关单位进行处罚。（6）采用充电式小型电动工具，节能降耗。（7）资源消耗统计制度每个月物资部与工程部负责对现场的材料进行盘点，并作出相关数据的统计工 作。由技术部结合统计好的数据进行总结，形

122、成资源消耗统计记录。对于即将超出规定消耗值时，需要对劳务单位及现场管理人员进行预警。对于已经超出规定损耗值时，需要制定措施。12 绿色施工管理计划1、组织保证，建立项目经理为首的绿色施工管理小组，对资源节约进行合理施工 部署。序号名称节能降耗管理职责1项目经理项目经理为第一责任人，负责环境保护的组织实施及目标实现，并指 定环境保护管理人员和监督人员。2安全环境部安全总监兼任绿色施工部长，安全总监为绿色施工管理主要负责人， 日常的绿色施工管理全权负责，安排绿色施工部的日常工作，下达工 作任务，组织环境保护管理小组对项目环境保护施工方案进行可行性、实用性、科学性评估，检查等。在实施过程中分阶段对环

123、境保护实施情况评价。 项目竣工后，对环境保护施工进行整体评价。组织各部门及施工队伍对绿色施工专业知识学习。 收集整理绿色环保施工资料。3施工管理部项目副经理具体负责项目部环境保护管理方案和措施的落实工作。对各专业施工进行监督、督促、检查。在各阶段按照项目环境保护管 理方案实施并进行记录。4专业施工队按照项目环境保护方案内容要求进行施工。 按总包单位要求参加环境保护检查和例会。592、管理培训制度项目部负责绿色施工的管理人员积极参加公司组织的关于绿色施工内容的培训 班，培训期间要认真做好学习笔记，回到项目后将整理后的笔记向项目其他管理人员 进行宣传。密切关注公司平台、政府部门等网站更新关于绿色施

124、工新要求的各项通知，并告 知资料员及时下载、打印相关信息资料。3、检查评估制度（1）项目部按公司标准自查。（2） 自查结果上报公司生产部门。（3）定期接收公司领导检查。（4）按照绿色施工计划逐层进行目标分解，细化到各部门实施。4、措施保证，完善各项资源节约措施，并严格实施。5、技术保证，管理人员对工人以及项目部定期开展资源节约教育。6、建立完善的奖惩制度。13 计算书本工程高大模板支撑计算采用品茗建筑安全计算软件 v13.6 进行计算，计算时， 参数取值均比施工方案要求取值稍低，钢管壁厚按照 2.8mm 计算，模板厚度按照 12mm 计算，架体的实际搭设高度均不大于计算书中的取值，以保证架体的

125、安全性。本方案 未详尽的构件计算按照下述计算方式进行计算。13.1 400 厚楼板计算书（扣件式）60板模板（扣件式）计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2新浇混凝土楼板板厚(mm)400模板支架高度 H(m)4模板支架纵向长度 L(m)20模板支架横向长度 B(m)20二、荷载设计

126、模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值 Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.561当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载 (kN/m2)1风荷载标准值 k(kN/m2)基本风压 0(kN/m2)0.40.265地基粗糙程度D 类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地 面高度(m)9风压高度变化系数 z0.51风荷载体型系数

127、s1.3三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)900立杆横向间距 lb(mm)900水平拉杆步距 h(mm)1200小梁间距 l(mm)200小梁最大悬挑长度 l1(mm)150主梁最大悬挑长度 l2(mm)150结构表面的要求结构表面隐蔽荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数 L10.9-可变荷载的分项系数 Q11.5-永久荷载的分项系数 G11.3-结构重要性系数 01设计简图如下：62模板设计平面图63模板设计剖面图(模板支架纵向)64模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板

128、抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取 1m 单位宽度计算。W bh2/6=10001212/6 24000mm3 ，I bh3/12=1000121212/12 144000mm4 承载能力极限状态q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.4)+1.50.92.51=16.557kN/mq2 11.3G1k b 11.30.11=0.13kN/mp 11.50.9Q1k 11.50.92

129、.5 3.375kN 正常使用极限状态q (G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.4)1 10.14kN/m 计算简图如下：651、强度验算M1 q1l2/8 16.5570.22/8 0.083kNmM2 q2L2/8+pL/4 0.130.22/8+3.3750.2/4 0.169kNm Mmax maxM1 ，M2 max0.083 ，0.169 0.169kNm =Mmax/W 0.169106/24000 7.058N/mm2f 15N/mm2满足要求！2、挠度验算max 5ql4/(384EI)=510.142004/(384100001440

130、00)=0.147mm =0.147mm L/250 200/250 0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)40.833小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)142.917小梁计算方式二等跨连续梁q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.4)+1.50.92.50.2 = 3.363kN/m因此，q1 静 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k

131、)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.4)0.2 2.688kN/m q1 活 = 0 1.5L Q1kb=11.50.92.50.2 0.675kN/mq2 11.3G1k b=11.30.30.2 0.078kN/m p 11.50.9Q1k 11.50.92.5 3.375kN 计算简图如下：661、强度验算M1 0.125q1 静L2+0.125q1 活L2 0.1252.6880.92+0.1250.6750.92 0.341kNmM2 max0.07q2L2+0.203pL ， 0.125q2L2+0.188pL max0.070.0780.92+0.2033.3750.

132、9 ， 0.1250.0780.92+0.1883.3750.9 0.621kNmM3 maxq1L12/2 ，q2L12/2+pL1=max3.3630.152/2 ，0.0780.152/2+3.3750.15 0.507kNmMmax maxM1 ，M2 ，M3 max0.341 ，0.621 ，0.507 0.621kNm =Mmax/W=0.621106/40833=15.209N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1 0.625q1 静L+0.625q1 活L 0.6252.6880.9+0.6250.6750.9 1.892kN V2 0.625q2L+0.

133、688p 0.6250.0780.9+0.6883.375 2.366kNV3 maxq1L1 ，q2L1+p max3.3630.15 ，0.0780.15+3.375 3.387kN Vmax maxV1 ，V2 ，V3 max1.892 ，2.366 ，3.387 3.387kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.3871000/(25070) 1.451N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q (G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.4)0.2 2.068kN/m挠度,跨中 max 0.521qL4/(100EI)=0.5212.

134、0689004/(1009350142.917104) 0.529mm = L/250 900/250 3.6mm；悬臂端 max ql14/(8EI)=2.0681504/(89350142.917104) 0.01mm 2l1/250 2150/250 = 1.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.25主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主

135、梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.5+(24+1.1)0.4)+1.50.91.50.2 = 3.145kN/mq1 静 = 01.3(G1k +(G2k+G3k)h)b 11.3(0.5+(24+1.1)0.4)0.2 2.74kN/mq1 活 = 01.5L Q1kb 11.50.91.50.2 0.405kN/mq2 (G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.4)0.2 2.108kN/m67承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q

136、1L 1.253.1450.9 3.539kN按 二 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁 ， R1 (0.375q1 静 +0.437q1 活 )L +q1l1 = (0.3752.74+0.4370.405)0.9+3.1450.15 1.556kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R maxRmax ，R10.6 2.123kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q2L 1.252.1080.9 2.372kN按二等跨连续梁悬臂梁，R1 0.375q2L +q2l1 0.3752.1080.9+2.1080.15 1.028kNR maxRmax ，R10.6

137、1.423kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.802106/4250=188.772N/mm2f=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算68主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=25.8451000/398 29.372N/mm2=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm) 跨中 max=1.112mm=900/250=3.6mm悬挑段 max 0.449mm=2150/250=1.2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态 图一支座反力依次为 R1=6.893kN ，R2=10.091kN ，R3=10.091

138、kN ，R4=6.893kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N 10.091/0.6=16.818kNN 30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距 hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点 的长度 a(mm)500顶部立杆计算长度系数 11.386非顶部立杆计算长度系数 21.755立杆钢管截面类型(mm)482.869立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)398立杆截面回转半径 i(mm)16立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/

139、mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2500)=2218mm非顶部立杆段：l0=k2h =11.7551200=2106mm =maxl01 ，l0/i=2218/16=138.6=210满足要求！2、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值 q1 有所不同： 小梁验算q1 = 0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.50.9Q1kb=11.3(0.5+(24+1.1)0.4)+1.50.910.2 = 3.01kN/m同上四六步计算过程，可得：R

140、1 6.597kN ，R2 9.659kN ，R3 9.659kN ，R4 6.597kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2500)=2561.328mm 1=l01/i=2561.328/16=160.083查表得， =0.274 不考虑风荷载:N1 =MaxR1 ，R2 ，R3 ，R4/0.6=Max6.597 ，9.659 ，9.659 ，6.597/0.6=16.098kN f N1/(A) 16098/(0.274398) 147.618N/mm2f 205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw = 0 QLwk la h2/10 11.50.9

141、0.90.2650.91.22/10 0.042kNmN1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max6.597,9.659,9.659,6.597/0.6+0.042/0.9=16.144kNf N1w/(A)+ Mw/W 16144/(0.274398)+0.042106/4250 157.921N/mm2f 205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l0=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm =l0/i=2432.430/16=152.027查表得， 1=0.301 不考虑风荷载:N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1G qH=Max6.597

142、,9.659,9.659,6.597/0.6+11.30.154=16.878kN f=N/(1A) 16.878103/(0.301398)=140.887N/mm2=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw = 0 QLwk la h2/10 11.50.90.90.2650.91.22/10 0.042kNm Nw=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1G qH+Mw/lb=Max6.597,9.659,9.659,6.597/0.6+11.30.154+0.042/0.9 =16.924kNf=Nw/(1A)+Mw/W 16.924103/(0.301398)+0.042106/4

143、250=151.153N/mm2=205N/mm270满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第 6.9.7：支架高宽比不应大 于 3H/B=4/20=0.23满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！13.2 400 厚楼板计算书（轮扣式）板模板（轮扣式）计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-20103、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20

144、126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称B新浇混凝土楼板板厚(mm)400模板支架高度 H(m)4模板支架纵向长度 L(m)68模板支架横向长度 B(m)7.2支架外侧模板高度 Hm（mm）1000二、荷载设计71模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物 料自重标准值 Gjk(kN)1风荷载参数：风 荷 载 标 准 值 k(kN/m2)基本风压 0(kN/m2)

145、省份山东0.4k=0zst=0.078地区xx市风荷载高度变化系 数 z地面粗糙度A 类(近海或湖岸区)1.242模板支架顶部离建 筑物地面高度(m)9风荷载体型系数 s单榀模板支架 st0.157整体模板支架 stw1.392fk=0zstw=0.692支架外侧模板 s1.3mk=0zs=0.646三、模板体系设计结构重要性系数 01脚手架安全等级I 级主梁布置方向垂直立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)900立杆横向间距 lb(mm)600水平拉杆步距 h(mm)1200顶层水平杆步距 h ,(mm)600立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度 h2(mm)200小梁间距 l(mm)200小梁最大

146、悬挑长度 l1(mm)150主梁最大悬挑长度 l2(mm)100承载力设计值调整系数 R1荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数 L10.9可变荷载的分项系数 Q11.5永久荷载的分项系数 G11.3结构重要性系数 01设计简图如下：72模板设计平面图73纵向剖面图74横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁 ，取 1m 单位宽度计算。W bh2/6=10001212/6 24000mm3 ，I bh3

147、/12=1000121212/12 144000mm4 承载能力极限状态q1 = 0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.4)+1.50.931=17.232kN/m q2 11.3G1k b 11.30.11=0.13kN/m根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 4.2.2 条，在计算 模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：p 11.50.9Q1k 11.50.92.5 3.375kN 正常使用极限状态q (G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k

148、)b =(1(0.1+(24+1.1)0.4)+13)1 13.14kN/m 计算简图如下：751、强度验算M1 q1l2/8 17.2320.22/8 0.086kNmM2 q2L2/8+pL/4 0.130.22/8+3.3750.2/4 0.169kNm Mmax maxM1 ，M2 max0.086 ，0.169 0.169kNm =Mmax/W 0.169106/24000 7.058N/mm2f/R=15/1 15N/mm2满足要求！2、挠度验算max 5ql4/(384EI)=513.142004/(38410000144000)=0.19mm =0.19mm L/250 200

149、/250 0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)40.833小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)142.917小梁计算方式二等跨连续梁q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.4)+1.50.930.2 = 3.498kN/m因此，q1 静 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.4)0.2

150、2.688kN/m q1 活 = 0 1.5L Q1kb=11.50.930.2 0.81kN/mq2 11.3G1k b=11.30.30.2 0.078kN/m p 11.50.9Q1k 11.50.92.5 3.375kN 计算简图如下：761、强度验算M1 0.125q1 静L2+0.125q1 活L2 0.1252.6880.92+0.1250.810.92 0.354kNmM2 max0.07q2L2+0.203pL ， 0.125q2L2+0.188pL max0.070.0780.92+0.2033.3750.9 ， 0.1250.0780.92+0.1883.3750.9 0

151、.621kNmM3 maxq1L12/2 ，q2L12/2+pL1=max3.4980.152/2 ，0.0780.152/2+3.3750.15 0.507kNm Mmax maxM1 ，M2 ，M3 max0.354 ，0.621 ，0.507 0.621kNm=Mmax/W=0.621106/40833=15.209N/mm2f/R=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1 0.625q1 静L+0.625q1 活L 0.6252.6880.9+0.6250.810.9 1.968kN V2 0.625q2L+0.688p 0.6250.0780.9+0.688

152、3.375 2.366kNV3 maxq1L1 ，q2L1+p max3.4980.15 ，0.0780.15+3.375 3.387kN Vmax maxV1 ，V2 ，V3 max1.968 ，2.366 ，3.387 3.387kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.3871000/(25070) 1.451N/mm2/R=1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q (G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.4)+13)0.2 2.668kN/m挠度,跨中 max 0.521qL4/(100EI)=0.5212.668

153、9004/(1009350142.917104) 0.682mm = L/250 900/250 3.6mm；悬 臂 端 max ql14/(8EI)=2.6681504/(89350142.917104) 0.013mm 2l1/250 = 2150/250 1.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.25主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主

154、梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.5+(24+1.1)0.4)+1.50.930.2 = 3.55kN/mq1 静 = 01.3(G1k +(G2k+G3k)h)b 11.3(0.5+(24+1.1)0.4)0.2 2.74kN/mq1 活 = 01.5L Q1kb 11.50.930.2 0.81kN/mq2 (G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.4)+13)0.2 2.708kN/m77承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax

155、1.25q1L 1.253.550.9 3.994kN按 二 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁 ， R1 (0.375q1 静 +0.437q1 活 )L +q1l1 = (0.3752.74+0.4370.81)0.9+3.550.15 1.776kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R maxRmax ，R10.6 2.397kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q2L 1.252.7080.9 3.046kN按二等跨连续梁悬臂梁，R1 0.375q2L +q2l1 0.3752.7080.9+2.7080.15 1.32kNR maxRmax ，R10.6

156、 1.828kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.408106/4250=95.97N/mm2f/R=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算78主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=23.8761000/398 19.476N/mm2/R=125/1=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm) 跨中 max=0.242mm=600/250=2.4mm悬挑段 max 0.063mm=2100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态 图一支座反力依次为 R1=5.712kN ，R2=7.471

157、kN ，R3=7.471kN ，R4=5.712kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N 7.471/0.6=12.452kNN/R=30/1 30kN满足要求！八、立杆验算水平杆钢管截面类型482.8水平杆钢管计算截面类型482.8单元桁架组合方式矩阵型组合竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）3节点转动刚度(kNm/rad)15扫地杆高度 h1(mm)300高度修正系数179立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)398立

158、杆截面回转半径 i(mm)16立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I(cm4)10.19水平钢管截面惯性矩 I1(cm4)10.191、长细比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 条文说明5.1.5 条， 构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1200mm=l0/i=1200/16=75=150满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=Hah=11.0091.9951200=2415mm -立

159、杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K- 有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比 ， K=EI/(hk)+ ly/(6h)=20600010.19104/(120015106)+600/(61200)=1.25a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高度 h1 与步距 h 之比与悬臂长度 h2 与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)= max(300/1200,200/1200)=0.25x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x= lx/h=900/1200=0.75H-高度修正系数l02=h+2k0h2=

160、600+20.7200=880mm l0=max(l01,l02)=max(2415,880)=2415mm=l0/i=2415/16=150.938 ，查表得， =0.308支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk=0.90.692=0.623kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm mk=0.910.646=0.581kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5420.623+40.581=7.308kN.m 立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力 Nwtk ，计算如下：Nwtk=6nMok/(n

161、+1)(n+2)B=6137.308/(13+1)(13+2)7.2=0.377kN主梁支座反力：R1 5.712kN ，R2 7.471kN ，R3 7.471kN ，R4 5.712kN 不考虑风荷载N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1G qH=Max5.712,7.471,7.471,5.712/0.6+11.30.154=13.232kN f N/(A) 13232.148/(0.308398)=107.944N/mm2f/R 205/1=205N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=Qklah2/10=1.50.0780.91.22/10=0.015kNmN =MaxR1,R2

162、,R3,R4/0.6+1G qH=Max5.712,7.471,7.471,5.712/0.6+11.30.154=13.232kN f (Nw+LwQNwtK)/(A)+ Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(13232.148+0.90.61.5377)/(0.308398)+0.015106/(4.2510803 (1-1.10.308(13232.148+0.90.61.5377)/35518.591)=114.531N/mm2f/R 205/1=205N/mm2满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N) ，NE=2EA/2=3.142206000398/150.938

163、2=35518.591N九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1 条：当模板 支架侧向无可靠连接且高度大于5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=4/7.2=0.5563 H=4m5m满足要求！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2 条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集

164、中堆放的物料自重标准值 kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2la qH/(la lb)+G1k+2Gjk B/2=7.220.90.154/(0.90.6)+0.5+217.2/2=82.368kN.m30Mok=317.308=21.924kN.M满足要求！13.3 柱帽模板支撑计算书（扣件式）81板模板（扣件式）计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规

165、范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称B新浇混凝土楼板板厚(mm)800模板支架高度 H(m)4模板支架纵向长度 L(m)20模板支架横向长度 B(m)20二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值 Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN

166、/m2)1.582当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载 (kN/m2)1风荷载标准值 k(kN/m2)基本风压 0(kN/m2)0.40.646地基粗糙程度A 类(近海或湖岸区)模板支架顶部距地 面高度(m)9风压高度变化系数 z1.242风荷载体型系数 s1.3三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)600立杆横向间距 lb(mm)600水平拉杆步距 h(mm)1200小梁间距 l(mm)200小梁最大悬挑长度 l1(mm)150主梁最大悬挑长度 l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载

167、调整系数 L10.9-可变荷载的分项系数 Q11.5-永久荷载的分项系数 G11.3-结构重要性系数 01设计简图如下：83模板设计平面图84模板设计剖面图(模板支架纵向)85模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取 1m 单位宽度计算。W bh2/6=10001212/6 24000mm3 ，I bh3/12=1000121212/12 144000mm4 承载能力极限状

168、态q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.8)+1.50.92.51=29.609kN/mq2 11.3G1k b 11.30.11=0.13kN/mp 11.50.9Q1k 11.50.92.5 3.375kN 正常使用极限状态q (G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.8)1 20.18kN/m 计算简图如下：861、强度验算M1 q1l2/8 29.6090.22/8 0.148kNmM2 q2L2/8+pL/4 0.130.22/8+3.3750.2/4 0.169kNm M

169、max maxM1 ，M2 max0.148 ，0.169 0.169kNm =Mmax/W 0.169106/24000 7.058N/mm2f 15N/mm2满足要求！2、挠度验算max 5ql4/(384EI)=520.182004/(38410000144000)=0.292mm =0.292mm L/250 200/250 0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)40.833小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4

170、)142.917小梁计算方式二等跨连续梁q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.8)+1.50.92.50.2 = 5.974kN/m因此，q1 静 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.8)0.2 5.299kN/m q1 活 = 0 1.5L Q1kb=11.50.92.50.2 0.675kN/mq2 11.3G1k b=11.30.30.2 0.078kN/m p 11.50.9Q1k 11.50.92.5 3.375kN 计算简图如下：871、强度验算M1 0

171、.125q1 静L2+0.125q1 活L2 0.1255.2990.62+0.1250.6750.62 0.269kNmM2 max0.07q2L2+0.203pL ， 0.125q2L2+0.188pL max0.070.0780.62+0.2033.3750.6 ， 0.1250.0780.62+0.1883.3750.6 0.413kNmM3 maxq1L12/2 ，q2L12/2+pL1=max5.9740.152/2 ，0.0780.152/2+3.3750.15 0.507kNmMmax maxM1 ，M2 ，M3 max0.269 ，0.413 ，0.507 0.507kNm

172、=Mmax/W=0.507106/40833=12.42N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1 0.625q1 静L+0.625q1 活L 0.6255.2990.6+0.6250.6750.6 2.24kN V2 0.625q2L+0.688p 0.6250.0780.6+0.6883.375 2.351kNV3 maxq1L1 ，q2L1+p max5.9740.15 ，0.0780.15+3.375 3.387kN Vmax maxV1 ，V2 ，V3 max2.24 ，2.351 ，3.387 3.387kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.3871000

173、/(25070) 1.451N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q (G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.8)0.2 4.076kN/m挠度,跨中 max 0.521qL4/(100EI)=0.5214.0766004/(1009350142.917104) 0.206mm = L/250 600/250 2.4mm；悬 臂 端 max ql14/(8EI)=4.0761504/(89350142.917104) 0.019mm 2l1/250 = 2150/250 1.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.

174、8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.25主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.5+(24+1.1)0.8)+1.50.91.50.2 = 5.756kN/mq1 静 = 01.3(G1k +(G2k+G3k)h)b 11.3(0.5+(24+1.1)0.8)0.2

175、5.351kN/mq1 活 = 01.5L Q1kb 11.50.91.50.2 0.405kN/mq2 (G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.8)0.2 4.116kN/m88承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q1L 1.255.7560.6 4.317kN按 二 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁 ， R1 (0.375q1 静 +0.437q1 活 )L +q1l1 = (0.3755.351+0.4370.405)0.6+5.7560.15 2.173kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R maxRmax ，R10.6

176、 2.59kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q2L 1.254.1160.6 3.087kN按二等跨连续梁悬臂梁，R1 0.375q2L +q2l1 0.3754.1160.6+4.1160.15 1.544kNR maxRmax ，R10.6 1.852kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.441106/4250=103.697N/mm2f=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算89主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=24.1881000/398 21.045N/mm2=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主

177、梁变形图一(mm) 跨中 max=0.245mm=600/250=2.4mm悬挑段 max 0.063mm=2100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态 图一支座反力依次为 R1=6.172kN ，R2=8.073kN ，R3=8.073kN ，R4=6.172kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N 8.073/0.6=13.455kNN 30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距 hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点 的长度 a(mm)500顶部立杆计算长度系数

178、11.386非顶部立杆计算长度系数 21.755立杆钢管截面类型(mm)482.890立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)398立杆截面回转半径 i(mm)16立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2500)=2218mm非顶部立杆段：l0=k2h =11.7551200=2106mm =maxl01 ，l0/i=2218/16=138.6=210满足要求！2、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安

179、全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值 q1 有所不同： 小梁验算q1 = 0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.50.9Q1kb=11.3(0.5+(24+1.1)0.8)+1.50.910.2 = 5.621kN/m同上四六步计算过程，可得：R1 6.027kN ，R2 7.883kN ，R3 7.883kN ，R4 6.027kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(600+2500)=2561.328mm 1=l01/i=2561.328/16=160.083查表得， =0.274 不考虑风荷载:N1 =MaxR1 ，R2 ，R3 ，R4/0.

180、6=Max6.027 ，7.883 ，7.883 ，6.027/0.6=13.138kN f N1/(A) 13138/(0.274398) 120.475N/mm2f 205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw = 0 QLwk la h2/10 11.50.90.90.6460.61.22/10 0.068kNmN1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max6.027,7.883,7.883,6.027/0.6+0.068/0.6=13.251kNf N1w/(A)+ Mw/W 13251/(0.274398)+0.068106/4250 137.511N/mm2f 2

181、05N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l0=k2h =1.1551.7551200=2432.43mm =l0/i=2432.430/16=152.027查表得， 1=0.301 不考虑风荷载:N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1G qH=Max6.027,7.883,7.883,6.027/0.6+11.30.154=13.918kN f=N/(1A) 13.918103/(0.301398)=116.179N/mm2=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw = 0 QLwk la h2/10 11.50.90.90.6460.61.22/10 0.068kNm Nw=MaxR1

182、,R2,R3,R4/0.6+1G qH+Mw/lb=Max6.027,7.883,7.883,6.027/0.6+11.30.154+0.068/0.6 =14.031kNf=Nw/(1A)+Mw/W 14.031103/(0.301398)+0.068106/4250=133.122N/mm2=205N/mm291满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第 6.9.7：支架高宽比不应大 于 3H/B=4/20=0.23满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！13.4 柱帽模板支撑计算书（轮扣式）板模板（轮扣式）计算书计算依据：1、建筑施工承插型轮扣式

183、模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-20192 、建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范JGJ 231-20103、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称B新浇混凝土楼板板厚(mm)800模板支架高度 H(m)4模板支架纵向长度 L(m)40模板支架横向长度 B(m)30支架外侧模板高度 Hm（mm）1000二、荷载设计92模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混

184、凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工荷载标准值 Q1k(kN/m2)3支撑脚手架计算单元上集中堆放的物 料自重标准值 Gjk(kN)1风荷载参数：风 荷 载 标 准 值 k(kN/m2)基本风压 0(kN/m2)省份山东0.4k=0zst=0.097地区xx市风荷载高度变化系 数 z地面粗糙度A 类(近海或湖岸区)1.242模板支架顶部离建 筑物地面高度(m)9风荷载体型系数 s单榀模板支架 st0.196整体模板支架 stw1.842fk=0zstw=0.915支架外侧模板 s1.3mk=0zs=0.646三、模板体系设计结构重要性系数 01

185、脚手架安全等级I 级主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(mm)600立杆横向间距 lb(mm)600水平拉杆步距 h(mm)1200顶层水平杆步距 h ,(mm)1200立杆伸出顶层水平杆的悬臂高度 h2(mm)400小梁间距 l(mm)200小梁最大悬挑长度 l1(mm)150主梁最大悬挑长度 l2(mm)100承载力设计值调整系数 R1荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态可变荷载调整系数 L10.9可变荷载的分项系数 Q11.5永久荷载的分项系数 G11.3结构重要性系数 01设计简图如下：93模板设计平面图94纵向剖面图95横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合

186、板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量 E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁按简支梁 ，取 1m 单位宽度计算。W bh2/6=10001212/6 24000mm3 ，I bh3/12=1000121212/12 144000mm4 承载能力极限状态q1 = 0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.8)+1.50.931=30.284kN/m q2 11.3G1k b 11.30.11=0.13kN/m根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T

187、/CCIAT0003-2019 第 4.2.2 条，在计算 模板面板、次楞梁时，施工荷载需要另外按集中荷载 2.5kN 进行计算：p 11.50.9Q1k 11.50.92.5 3.375kN 正常使用极限状态q (G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b =(1(0.1+(24+1.1)0.8)+13)1 23.18kN/m 计算简图如下：961、强度验算M1 q1l2/8 30.2840.22/8 0.151kNmM2 q2L2/8+pL/4 0.130.22/8+3.3750.2/4 0.169kNm Mmax maxM1 ，M2 max0.151 ，0.169 0.169k

188、Nm =Mmax/W 0.169106/24000 7.058N/mm2f/R=15/1 15N/mm2满足要求！2、挠度验算max 5ql4/(384EI)=523.182004/(38410000144000)=0.335mm =0.335mm L/250 200/250 0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)40.833小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)142.917小梁计算方式二等跨连续梁q1 = 0

189、1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.8)+1.50.930.2 = 6.109kN/m因此，q1 静 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.8)0.2 5.299kN/m q1 活 = 0 1.5L Q1kb=11.50.930.2 0.81kN/mq2 11.3G1k b=11.30.30.2 0.078kN/m p 11.50.9Q1k 11.50.92.5 3.375kN 计算简图如下：971、强度验算M1 0.125q1 静L2+0.125q1 活L2 0.1255.29

190、90.62+0.1250.810.62 0.275kNmM2 max0.07q2L2+0.203pL ， 0.125q2L2+0.188pL max0.070.0780.62+0.2033.3750.6 ， 0.1250.0780.62+0.1883.3750.6 0.413kNmM3 maxq1L12/2 ，q2L12/2+pL1=max6.1090.152/2 ，0.0780.152/2+3.3750.15 0.507kNmMmax maxM1 ，M2 ，M3 max0.275 ，0.413 ，0.507 0.507kNm=Mmax/W=0.507106/40833=12.42N/mm2f

191、/R=15.444/1=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1 0.625q1 静L+0.625q1 活L 0.6255.2990.6+0.6250.810.6 2.291kN V2 0.625q2L+0.688p 0.6250.0780.6+0.6883.375 2.351kNV3 maxq1L1 ，q2L1+p max6.1090.15 ，0.0780.15+3.375 3.387kN Vmax maxV1 ，V2 ，V3 max2.291 ，2.351 ，3.387 3.387kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.3871000/(25070) 1.451N/mm2/R=

192、1.782/1=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q (G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.3+(24+1.1)0.8)+13)0.2 4.676kN/m挠度,跨中 max 0.521qL4/(100EI)=0.5214.6766004/(1009350142.917104) 0.236mm = L/250 600/250 2.4mm；悬 臂 端 max ql14/(8EI)=4.6761504/(89350142.917104) 0.022mm 2l1/250 = 2150/250 1.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8

193、主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.25主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.5+(24+1.1)0.8)+1.50.930.2 = 6.161kN/mq1 静 = 01.3(G1k +(G2k+G3k)h)b 11.3(0.5+(24+1.1)0.8)0.2 5.3

194、51kN/mq1 活 = 01.5L Q1kb 11.50.930.2 0.81kN/mq2 (G(G1k +(G2k+G3k)h)+Q Q1k)b=(1(0.5+(24+1.1)0.8)+13)0.2 4.716kN/m98承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q1L 1.256.1610.6 4.621kN按 二 等 跨 连 续 梁 按 悬 臂 梁 ， R1 (0.375q1 静 +0.437q1 活 )L +q1l1 = (0.3755.351+0.4370.81)0.6+6.1610.15 2.34kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R maxRmax ，R1

195、0.6 2.772kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q2L 1.254.7160.6 3.537kN按二等跨连续梁悬臂梁，R1 0.375q2L +q2l1 0.3754.7160.6+4.7160.15 1.768kNR maxRmax ，R10.6 2.122kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kNm)=Mmax/W=0.472106/4250=110.984N/mm2f/R=205/1=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算99主梁剪力图一(kN)max=2Vmax/A=24.4821000/398 22.523N/mm2/R=125/1=1

196、25N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm) 跨中 max=0.281mm=600/250=2.4mm悬挑段 max 0.073mm=2100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态 图一支座反力依次为 R1=6.606kN ，R2=8.64kN ，R3=8.64kN ，R4=6.606kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N 8.64/0.6=14.4kNN/R=30/1 30kN满足要求！八、立杆验算水平杆钢管截面类型482.8水平杆钢管计算截面类型482.8单元桁架组合方式矩阵型组合

197、竖向剪刀撑纵距跨数 n1（跨）3竖向剪刀撑横距跨数 n2（跨）3节点转动刚度(kNm/rad)15扫地杆高度 h1(mm)300高度修正系数1100立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)398立杆截面回转半径 i(mm)16立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.15立杆弹性模量 E(N/mm2)206000立杆截面惯性矩 I(cm4)10.19水平钢管截面惯性矩 I1(cm4)10.191、长细比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CC

198、IAT0003-2019 条文说明5.1.5 条， 构件的允许长细比计算时构件的长度取节点间钢管的长度l0=h=1200mm=l0/i=1200/16=75=150满足要求！2、立杆稳定性验算立杆计算长度：l0=Hah=11.0241.8651200=2292mm -立杆计算长度系数，按规范附录 G 表 G-2 取值K- 有 剪 刀 撑 框 架 式 支 撑 结 构 的 刚 度 比 ， K=EI/(hk)+ ly/(6h)=20600010.19104/(120015106)+600/(61200)=1.25a-扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按规范附录 G 表 G-3 取值-扫地杆高度 h1 与

199、步距 h 之比与悬臂长度 h2 与步距 h 之比的较大值，=max(h1/h,h2/h)= max(300/1200,400/1200)=0.333x-单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，x= lx/h=600/1200=0.5 H-高度修正系数l02=h+2k0h2=1200+20.7400=1760mml0=max(l01,l02)=max(2292,1760)=2292mm=l0/i=2292/16=143.25 ，查表得， =0.336支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la fk=0.60.915=0.549kN/m： 风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：Fwk=la Hm

200、 mk=0.610.646=0.388kN支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值 Mok：Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5420.549+40.388=5.942kN.m 立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力 Nwtk ，计算如下：Nwtk=6nMok/(n+1)(n+2)B=6505.942/(50+1)(50+2)30=0.022kN主梁支座反力：R1 6.606kN ，R2 8.64kN ，R3 8.64kN ，R4 6.606kN 不考虑风荷载N =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1G qH=Max6.606,8.64,8.64,6.606/0.6+11.30.1

201、54=15.18kN f N/(A) 15180.231/(0.336398)=113.516N/mm2f/R 205/1=205N/mm2满足要求！考虑风荷载Mw=Qklah2/10=1.50.0970.61.22/10=0.013kNmN =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1G qH=Max6.606,8.64,8.64,6.606/0.6+11.30.154=15.18kNf (Nw+LwQNwtK)/(A)+ Mw/(W(1-1.1(Nw+LwQNwtK)/NE)=(15180.231+0.90.61.522.407)/(0.336398)+0.013106/(4.2510110

202、3(1-1.10.336(15180.231+0.90.61.522.407)/39433.087)=117.101N/mm2f/R =205/1=205N/mm2满足要求！NE-立杆的欧拉临界力(N) ，NE=2EA/2=3.142206000398/143.252=39433.087N九、高宽比验算根据建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.1 条：当模板 支架侧向无可靠连接且高度大于 5m 或者高宽比大于 3 时，需要进行支架整体的抗倾覆验算H/B=4/30=0.1333 H=4m5m满足要求！十、架体抗倾覆验算参考建筑施工承插型轮扣式模板支

203、架安全技术规程T/CCIAT0003-2019 第 5.4.2 条： B2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj 30Mokgk1均匀分布的架体面荷载自重标准值 kN/m2gk2均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值 kN/m2 Gjk支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值 kNbj 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离mB2la(gk1+ gk2)+2Gjkbj =B2la qH/(la lb)+G1k+2Gjk B/2=3020.60.154/(0.60.6)+0.5+2130/2=1200kN.m30Mok=315.942=17.827kN.M满足要求！1

204、3.5 花架梁挑板计算书102板模板（扣件式）计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-20184、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑结构荷载规范GB 50009-20126、钢结构设计标准GB 50017-2017一、工程属性新浇混凝土楼板名称花架梁新浇混凝土楼板板厚(mm)100模板支架高度 H(m)10.3模板支架纵向长度 L(m)36模板支架横向长度 B(m)6.3二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小

205、梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值 Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5103当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载 (kN/m2)1风荷载标准值 k(kN/m2)基本风压 0(kN/m2)0.40.646地基粗糙程度A 类(近海或湖岸区)模板支架顶部距地 面高度(m)9风压高度变化系数 z1.242风荷载体型系数 s1.3三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距 la(

206、mm)900立杆横向间距 lb(mm)900水平拉杆步距 h(mm)1200小梁间距 l(mm)200小梁最大悬挑长度 l1(mm)150主梁最大悬挑长度 l2(mm)100结构表面的要求结构表面隐蔽荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数L10.9-可变荷载的分项系数 Q11.5-永久荷载的分项系数 G11.3-结构重要性系数 01设计简图如下：104模板设计平面图105模板设计剖面图(模板支架纵向)106模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1

207、.4面板弹性模量 E(N/mm2)10000面板计算方式简支梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取 1m 单位宽度计算。W bh2/6=10001212/6 24000mm3 ，I bh3/12=1000121212/12 144000mm4 承载能力极限状态q1 = 0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.1+(24+1.1)0.1)+1.50.92.51=6.768kN/mq2 11.3G1k b 11.30.11=0.13kN/mp 11.50.9Q1k 11.50.92.5 3.375kN 正常使用极限状态q (G(G1k +(G2k+G3

208、k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.1)1 2.61kN/m 计算简图如下：1071、强度验算M1 q1l2/8 6.7680.22/8 0.034kNmM2 q2L2/8+pL/4 0.130.22/8+3.3750.2/4 0.169kNm Mmax maxM1 ，M2 max0.034 ，0.169 0.169kNm =Mmax/W 0.169106/24000 7.058N/mm2f 15N/mm2满足要求！2、挠度验算max 5ql4/(384EI)=52.612004/(38410000144000)=0.038mm =0.038mm L/250 200/250 0.8

209、mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)40.833小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)142.917小梁计算方式二等跨连续梁q1 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.3+(24+1.1)0.1)+1.50.92.50.2 = 1.406kN/m因此，q1 静 = 0 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)b=11.3(0.3+(24+1.1)0.1)0.2 0.731kN/

210、m q1 活 = 0 1.5L Q1kb=11.50.92.50.2 0.675kN/mq2 11.3G1k b=11.30.30.2 0.078kN/m p 11.50.9Q1k 11.50.92.5 3.375kN 计算简图如下：1081、强度验算M1 0.125q1 静L2+0.125q1 活L2 0.1250.7310.92+0.1250.6750.92 0.142kNmM2 max0.07q2L2+0.203pL ， 0.125q2L2+0.188pL max0.070.0780.92+0.2033.3750.9 ， 0.1250.0780.92+0.1883.3750.9 0.62

211、1kNmM3 maxq1L12/2 ，q2L12/2+pL1=max1.4060.152/2 ，0.0780.152/2+3.3750.15 0.507kNmMmax maxM1 ，M2 ，M3 max0.142 ，0.621 ，0.507 0.621kNm =Mmax/W=0.621106/40833=15.209N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1 0.625q1 静L+0.625q1 活L 0.6250.7310.9+0.6250.6750.9 0.791kN V2 0.625q2L+0.688p 0.6250.0780.9+0.6883.375 2.366kN

212、V3 maxq1L1 ，q2L1+p max1.4060.15 ，0.0780.15+3.375 3.387kN Vmax maxV1 ，V2 ，V3 max0.791 ，2.366 ，3.387 3.387kNmax=3Vmax/(2bh0)=33.3871000/(25070) 1.451N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算q (G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.1)0.2 0.562kN/m挠度,跨中 max 0.521qL4/(100EI)=0.5210.5629004/(1009350142.917104) 0.144mm =

213、 L/250 900/250 3.6mm；悬 臂 端 max ql14/(8EI)=0.5621504/(89350142.917104) 0.003mm 2l1/250 = 2150/250 1.2mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.25主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.19主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.61、小梁最大支座反力计算q1 = 0

214、 1.3(G1k +(G2k+G3k)h)+1.5L Q1kb=11.3(0.5+(24+1.1)0.1)+1.50.91.50.2 = 1.188kN/mq1 静 = 01.3(G1k +(G2k+G3k)h)b 11.3(0.5+(24+1.1)0.1)0.2 0.783kN/mq1 活 = 01.5L Q1kb 11.50.91.50.2 0.405kN/mq2 (G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.1)0.2 0.602kN/m109承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q1L 1.251.1880.9 1.336kN按 二 等 跨 连

215、 续 梁 按 悬 臂 梁 ， R1 (0.375q1 静 +0.437q1 活 )L +q1l1 = (0.3750.783+0.4370.405)0.9+1.1880.15 0.602kN主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R maxRmax ，R10.6 0.802kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，Rmax 1.25q2L 1.250.6020.9 0.677kN按二等跨连续梁悬臂梁，R1 0.375q2L +q2l1 0.3750.6020.9+0.6020.15 0.293kNR maxRmax ，R10.6 0.406kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、

216、抗弯验算110主梁弯矩图一(kNm)主梁弯矩图二(kNm) =Mmax/W=0.333106/4250=78.247N/mm2f=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)max=2Vmax/A=22.1521000/398 10.812N/mm2=125N/mm2满足要求！4、挠度验算111主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm) 跨中 max=0.419mm=900/250=3.6mm悬挑段 max 0.166mm=2100/250=0.8mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态 图一支座反力依次为 R1=2.348kN ，R2=3.846kN ，

217、R3=3.978kN ，R4=1.858kN 图二支座反力依次为 R1=2.096kN ，R2=3.919kN ，R3=3.919kN ，R4=2.096kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30按上节计算可知，可调托座受力 N 3.978/0.6=6.63kNN 30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距 hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点 的长度 a(mm)500顶部立杆计算长度系数 11.386非顶部立杆计算长度系数 21.755立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q2351

218、12立杆截面面积 A(mm2)398立杆截面回转半径 i(mm)16立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(600+2500)=2218mm非顶部立杆段：l0=k2h =11.7551200=2106mm =maxl01 ，l0/i=2218/16=138.6=210满足要求！2、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值 q1 有所不同： 小梁验算q1 = 0 1.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.50.

219、9Q1kb=11.3(0.5+(24+1.1)0.1)+1.50.910.2 = 1.053kN/m同上四六步计算过程，可得：R1 2.082kN ，R2 3.474kN ，R3 3.527kN ，R4 1.858kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.386(600+2500)=2698.819mm 1=l01/i=2698.819/16=168.676查表得， =0.251 不考虑风荷载:N1 =MaxR1 ，R2 ，R3 ，R4/0.6=Max2.082 ，3.474 ，3.527 ，1.858/0.6=5.878kN f N1/(A) 5878/(0.251398)

220、 58.84N/mm2f 205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw = 0 QLwk la h2/10 11.50.90.90.6460.91.22/10 0.102kNmN1w =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+Mw/lb=Max2.082,3.474,3.527,1.858/0.6+0.102/0.9=5.991kNf N1w/(A)+ Mw/W 5991/(0.251398)+0.102106/4250 83.971N/mm2f 205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l0=k2h =1.2171.7551200=2563.002mm =l0/i=2563.002/16=160.

221、188查表得， 1=0.274 不考虑风荷载:N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1G qH=Max2.082,3.474,3.527,1.858/0.6+11.30.1510.3=7.886kN f=N/(1A) 7.886103/(0.274398)=72.314N/mm2=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:Mw = 0 QLwk la h2/10 11.50.90.90.6460.91.22/10 0.102kNm Nw=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+1G qH+Mw/lb=Max2.082,3.474,3.527,1.858/0.6+11.30.1510.3+0.10

222、2/ 0.9=7.999kNf=Nw/(1A)+Mw/W 7.999103/(0.274398)+0.102106/4250=97.35N/mm2=205N/mm2113满足要求！九、高宽比验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第 6.9.7：支架高宽比不应大 于 3H/B=10.3/6.3=1.6353满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！13.6 2502000 梁底模计算书（扣件式）梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、混凝土结构设计规范G

223、B 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-20176、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混凝土梁截面尺寸(mmmm)2502000模板支架高度 H(m)2.9模板支架横向长度 B(m)20模板支架纵向长度 L(m)30梁侧楼板厚度(mm)150二、荷载设计114模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3

224、)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件 时 Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值 Q2k(kN/m2)2风荷载标准值 k(kN/m2)基本风压 0(kN/m2)0.4非自定义:0.822地基粗糙程度A 类(近海或湖岸区)模板支架顶部距地 面高度(m)24风压高度变化系数 z1.58风荷载体型系数 s1.3三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距 la(mm)600梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1200步距 h(mm)1200新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm) 、lb(mm)900 、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线

225、距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)100梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距83每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011荷载系数参数表：115正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数 L10.9-可变荷载的分项系数 Q11.5-永久荷载的分项系数 G11.3-结构重要性系数 01设计简图如下：平面图116立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12

226、面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量 E(N/mm2)5400取单位宽度 b=1000mm，按三等跨连续梁计算：W bh2/6=10001212/6 24000mm3 ，I bh3/12=1000121212/12 144000mm4q1 = 01.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q2kb=11.3(0.1+(24+1.5)2)+1.50.921 =69.13kN/mq1 静 = 01.3G1k+(G2k+G3k)hb 11.30.1+(24+1.5)21 66.43kN/m q1 活 = 01.5L Q2kb 11.50.92

227、1 2.7kN/mq2 1(G1k+(G2k+G3k)h)b 1(0.1+(24+1.5)2)1 51.1kN/m 计算简图如下：1171、强度验算Mmax 0.1q1 静L2+0.117q1 活L2 0.166.430.0832+0.1172.70.0832 0.048kNm =Mmax/W 0.048106/24000 2.014N/mm2f 15N/mm2满足要求！2、挠度验算max 0.677q2L4/(100EI)=0.67751.183.3334/(1005400144000) 0.021mm L/250 = 83.333/250 0.333mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承

228、载能力极限状态)R1=R4=0.4q1 静L+0.45q1 活L=0.466.430.083+0.452.70.083 2.316kN R2=R3=1.1q1 静L+1.2q1 活L=1.166.430.083+1.22.70.083 6.359kN标准值(正常使用极限状态)R1=R4=0.4q2L=0.451.10.083 1.703kN R2=R3=1.1q2L=1.151.10.083 4.684kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩 W(cm3)40.833小梁弹性模

229、量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)142.917小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左 R1/b=2.316/1 2.316kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中 MaxR2,R3/b = Max6.359,6.359/1= 6.359kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右 R4/b=2.316/1 2.316kN/m小梁自重：q2 11.3(0.3-0.1)0.25/3 =0.022kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左 11.30.5(2-0.15)=1.203kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷

230、载 q3 右 11.30.5(2-0.15)=1.203kN/m梁 左 侧 楼 板 传 递 给 左 边 小 梁 荷 载 q4 左 =11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+1.50.92(0.6-0.25/2)/21=1.958kN/m梁 右 侧 楼 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 q4 右 =11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+1.50.92(1.2-0.6)-0.25/2)/21=1.958kN/m左侧小梁荷载 q 左 q1 左+q2+q3 左+q4 左 =2.316+0.022+1.203+1.958=5.498kN/m118中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q

231、2=6.359+0.022=6.381kN/m右侧小梁荷载 q 右 q1 右+q2+q3 右+q4 右 =2.316+0.022+1.203+1.958=5.498kN/m小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max5.498,6.381,5.498=6.381kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左 R1/b=1.703/1 1.703kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中 MaxR2,R3/b = Max4.684,4.684/1= 4.684kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右 R4/b=1.703/1 1.703kN/m小梁自

232、重：q2 1(0.3-0.1)0.25/3 =0.017kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左 10.5(2-0.15)=0.925kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右 10.5(2-0.15)=0.925kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左 1(0.5+(24+1.1)0.15)(0.6-0.25/2)/21=1.013kN/m梁 右 侧 楼 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 q4 右 = 1(0.5+(24+1.1)0.15)(1.2-0.6)-0.25/2)/21=1.013kN/m左侧小梁荷载 q 左 q1 左+q2+q3 左+q4 左=1.703+

233、0.017+0.925+1.013=3.658kN/m 中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=4.684+0.017=4.701kN/m右侧小梁荷载 q 右 q1 右+q2+q3 右+q4 右 =1.703+0.017+0.925+1.013=3.658kN/m小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max3.658,4.701,3.658=4.701kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算Mmax max0.125ql12 ，0.5ql22 max0.1256.3810.62 ，0.56.3810.12 0.287kNm =Mmax/W=0.28

234、7106/40833=7.032N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算119Vmax max0.625ql1 ，ql2 max0.6256.3810.6 ，6.3810.1 2.393kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.3931000/(25070) 1.026N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算1 0.521ql14/(100EI) 0.5214.7016004/(1009350142.917104) 0.238mm l1/250 = 600/250 2.4mm2 ql24/(8EI) 4.7011004/(89350142.917104) 0.

235、004mm 2l2/250 2100/250 = 0.8mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.256.3810.6,0.3756.3810.6+6.3810.1=4.786kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为 R1=4.123kN,R2=4.786kN,R3=4.786kN,R4=4.123kN 正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.254.7010.6,0.3754.7010.6+4.7010.1=3.526kN 同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为

236、 R1=2.744kN,R2=3.526kN,R3=3.526kN,R4=2.744kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.25主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.19可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为 KsRn ，Rn 为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算120主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W

237、=0.385106/4250=90.674N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax 5.345kNmax=2Vmax/A=25.3451000/398 26.859N/mm2=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm) max 0.192mm L/250 400/250 1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态121支座反力依次为 R1=0.639kN ，R2=5.984kN ，R3=5.984kN ，R4=0.639kN立 杆 所 受 主 梁 支 座 反 力 依 次 为 P1=0.639/0.6=1.064kN ， P2=5.9

238、84/0.6=9.973kN ， P3=5.984/0.6=9.973kN ，P4=0.639/0.6=1.064kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数 kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力 N maxR1,R4 max0.639,0.639 0.639kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力 N maxP2 ，P3 9.973kNN=30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距 hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线

239、至支撑点 的长度 a(mm)500顶部立杆计算长度系数 11.386非顶部立杆计算长度系数 21.755立杆钢管截面类型(mm)482.8立杆钢管计算截面类型(mm)482.8钢材等级Q235立杆截面面积 A(mm2)398回转半径 i(mm)16立杆截面抵抗矩 W(cm3)4.25抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值 q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(750+2500)=2426mm非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551200=2106mm =maxl01 ，l02/i=2426/16=151.625=210长细比

240、满足要求！2、风荷载计算Mw = 0 L w 1.5k la h2/10 10.90.91.50.8220.61.22/10 0.086kNm3、稳定性计算R1 1.064kN ，P2 9.973kN ，P3 9.973kN ，R4 1.064kN顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(750+2500)=2801mm 1 l01/i 2801.452/16 175.091，查表得， 1 0.232立 杆 最 大 受 力 Nw maxR1+N 边 1 ， P2 ， P3 ， R4+N 边 2+Mw/lb = max1.064+11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+

241、1.50.91(0.9+0.6-0.25/2)/20.6 ， 9.973 ， 9.973 ， 1.064+11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+1.50.91(0.9+1.2-0.6-0.25/2)/20.6+0.086/1.2 10.045kNfN/(A)+Mw/W 10044.61/(0.232398)+0.086106/4250 129.019N/mm2f 205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551200=2432mm 2 l02/i 2432.43/16 152.027，查表得，2 0.301122立 杆 最 大 受 力 Nw maxR1+

242、N 边 1 ， P2 ， P3 ， R4+N 边 2+11.30.15(2.9-2)+Mw/lb = max1.064+11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+1.50.91(0.9+0.6-0.25/2)/20.6 ， 9.973 ， 9.973 ， 1.064+11.3(0.5+(24+1.1)0.15)+1.50.91(0.9+1.2-0.6-0.25/2)/20.6+0.175+0.086/1.2 = 10.22kNfN/(A)+Mw/W 10220.11/(0.301398)+0.086106/4250 105.546N/mm2f 205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据建

243、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第 6.9.7：支架高宽比不应大 于 3H/B=2.9/20=0.1453满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！13.7 4001750 梁底模计算书（扣件式）梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 13020113、混凝土结构设计规范GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125、钢结构设计标准GB 50017-20176、建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-2018一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1混

244、凝土梁截面尺寸(mmmm)4001750123模板支架高度 H(m)4.6模板支架横向长度 B(m)20模板支架纵向长度 L(m)30梁侧楼板厚度(mm)250二、荷载设计模板及其支架自重标准值 G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件 时 Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值 Q2k(kN/m2)2风荷载标准值 k(kN/m2)基本风压 0(kN/m2)0.4非自定义:0.574地基粗糙程度A

245、 类(近海或湖岸区)模板支架顶部距地 面高度(m)5.35风压高度变化系数 z1.103风荷载体型系数 s1.3三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距 la(mm)600梁两侧立杆横向间距 lb(mm)1200步距 h(mm)1200新浇混凝土楼板立杆间距 la(mm) 、lb(mm)900 、900混凝土梁距梁两侧立杆中的位置居中梁左侧立杆距梁中心线距离(mm)600梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁

246、间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0124结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载调整系数 L10.9-可变荷载的分项系数 Q11.5-永久荷载的分项系数 G11.3-结构重要性系数 01设计简图如下：平面图125立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度 t(mm)12面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量 E(N/mm2)5400取单位宽度 b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W bh2/6=10001212

247、/6 24000mm3 ，I bh3/12=1000121212/12 144000mm4q1 = 01.3(G1k+(G2k+G3k)h)+1.5L Q2kb=11.3(0.1+(24+1.5)1.75)+1.50.921 = 60.843kN/mq1 静 = 01.3G1k+(G2k+G3k)hb 11.30.1+(24+1.5)1.751 58.143kN/m q1 活 = 01.5L Q2kb 11.50.921 2.7kN/mq2 1(G1k+(G2k+G3k)h)b 1(0.1+(24+1.5)1.75)1 44.725kN/m 计算简图如下：1261、强度验算Mmax 0.107

248、q1 静L2+0.121q1 活L2 0.10758.1430.12+0.1212.70.12 0.065kNm =Mmax/W 0.065106/24000 2.728N/mm2f 15N/mm2满足要求！2、挠度验算max 0.632q2L4/(100EI)=0.63244.7251004/(1005400144000) 0.036mm L/250 = 100/250 0.4mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1 静L+0.446q1 活L=0.39358.1430.1+0.4462.70.1 2.405kN R2=R4=1.143q1 静L+1

249、.223q1 活L=1.14358.1430.1+1.2232.70.1 6.976kN R3=0.928q1 静L+1.142q1 活L=0.92858.1430.1+1.1422.70.1 5.704kN标准值(正常使用极限状态)R1=R5=0.393q2L=0.39344.7250.1 1.758kN R2=R4=1.143q2L=1.14344.7250.1 5.112kN R3=0.928q2L=0.92844.7250.1 4.15kN五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)5070小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面

250、抵抗矩 W(cm3)40.833小梁弹性模量 E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩 I(cm4)142.917小梁计算方式二等跨连续梁承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左 R1/b=2.405/1 2.405kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中 MaxR2,R3,R4/b = Max6.976,5.704,6.976/1= 6.976kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1 右 R5/b=2.405/1 2.405kN/m 小梁自重：q2 11.3(0.3-0.1)0.4/4 =0.026kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左 11.30.5(1.

251、75-0.25)=0.975kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右 11.30.5(1.75-0.25)=0.975kN/m梁 左 侧 楼 板 传 递 给 左 边 小 梁 荷 载 q4 左 =11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.92(0.6-0.4/2)/21=2.302kN/m127梁 右 侧 楼 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 q4 右 =11.3(0.5+(24+1.1)0.25)+1.50.92(1.2-0.6)-0.4/2)/21=2.302kN/m左侧小梁荷载 q 左 q1 左+q2+q3 左+q4 左 =2.405+0.026+0.975+2

252、.302=5.708kN/m 中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=6.976+0.026=7.002kN/m右侧小梁荷载 q 右 q1 右+q2+q3 右+q4 右 =2.405+0.026+0.975+2.302=5.708kN/m小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max5.708,7.002,5.708=7.002kN/m 正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1 左 R1/b=1.758/1 1.758kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1 中 MaxR2,R3,R4/b = Max5.112,4.15,5.112/1= 5.112kN/m梁底面板

253、传递给右边小梁线荷载：q1 右 R5/b=1.758/1 1.758kN/m 小梁自重：q2 1(0.3-0.1)0.4/4 =0.02kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载 q3 左 10.5(1.75-0.25)=0.75kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载 q3 右 10.5(1.75-0.25)=0.75kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载 q4 左 1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.6-0.4/2)/21=1.355kN/m梁 右 侧 楼 板 传 递 给 右 边 小 梁 荷 载 q4 右 = 1(0.5+(24+1.1)0.25)(1.2-0.6)-0.4/2)/21=1.

254、355kN/m左侧小梁荷载 q 左 q1 左+q2+q3 左+q4 左=1.758+0.02+0.75+1.355=3.883kN/m 中间小梁荷载 q 中= q1 中+ q2=5.112+0.02=5.132kN/m右侧小梁荷载 q 右 q1 右+q2+q3 右+q4 右 =1.758+0.02+0.75+1.355=3.883kN/m 小梁最大荷载 q=Maxq 左,q 中,q 右=Max3.883,5.132,3.883=5.132kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算128Mmax max0.125ql12 ，0.5ql22 max0.1257.002

255、0.62 ，0.57.0020.22 0.315kNm =Mmax/W=0.315106/40833=7.717N/mm2f=15.444N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax max0.625ql1 ，ql2 max0.6257.0020.6 ，7.0020.2 2.626kNmax=3Vmax/(2bh0)=32.6261000/(25070) 1.125N/mm2=1.782N/mm2满足要求！3、挠度验算1 0.521ql14/(100EI) 0.5215.1326004/(1009350142.917104) 0.259mm l1/250 = 600/250 2.4mm2 ql24

256、/(8EI) 5.1322004/(89350142.917104) 0.077mm 2l2/250 2200/250 = 1.6mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.257.0020.6,0.3757.0020.6+7.0020.2=5.252kN 同理可得：梁 底 支 撑 小 梁 所 受 最 大 支 座 反 力 依 次 为 R1=4.281kN,R2=5.252kN,R3=4.298kN,R4=5.252kN,R5=4.281kN正常使用极限状态Rmax=max1.25qL1,0.375qL1+qL2=max1.2

257、55.1320.6,0.3755.1320.6+5.1320.2=3.849kN 同理可得：梁 底 支 撑 小 梁 所 受 最 大 支 座 反 力 依 次 为 R1=2.912kN,R2=3.849kN,R3=3.127kN,R4=3.849kN,R5=2.912kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.8主梁计算截面类型(mm)482.8主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩 W(cm3)4.25主梁弹性模量 E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩 I(cm4)10.19可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6主梁自

258、重忽略不计，主梁 2 根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为 KsRn ，Rn 为各小梁所受最大支座反力1291、抗弯验算主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.354106/4250=83.255N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax 4.441kNmax=2Vmax/A=24.4411000/398 22.315N/mm2=125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm) max 0.168mm L/250 400/250 1.6mm满足要求！4、支座反力计算130承载能力极限状态支座反力依次为 R1=0.548kN

259、，R2=7.557kN ，R3=7.557kN ，R4=0.548kN立 杆 所 受 主 梁 支 座 反 力 依 次 为 P1=0.548/0.6=0.913kN ， P2=7.557/0.6=12.596kN ， P3=7.557/0.6=12.596kN ，P4=0.548/0.6=0.913kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数 kc0.851、扣件抗滑移验算两侧立杆最大受力 N maxR1,R4 max0.548,0.548 0.548kN0.858=6.8kN单扣件在扭矩达到 4065Nm 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力 N maxP2 ，P3 12.596kNN=30kN满足要求！八、立杆验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距 hd(mm)750立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点 的长度 a(mm)5