拉萨市群众文化体育中心项目高大模板支撑施工方案（96页）.doc

1、目 录1. 编制依据11.1编制范围及原则11.2编制依据12. 工程概况12.1项目概况12.2总设计概况22.3危险性较大部位概况23、模架的选型54、施工部署54.1、施工计划安排54.2、施工管理人员安排部署54.3、技术准备54.4、生产准备65、模架设计方案75.1、模架设计方案75.2、模板设计方案116、模架施工工艺126.1、模板安装126.2、模板监测136.3、混凝土浇筑146.4、模板拆除147、质量要求及标准167.1、材料进场验收管理167.2、模架检查177.3、模架验收177.4、模板质量要求178、安全、环保及文明施工措施198.1安全组织机构框架图198.2

2、、安全文明施工管理措施199、应急预案219.1、紧急救援的组织219.2、应急组织机构219.3、应急准备及措施219.4、事故处理流程229.5应急预案2210、模板支架计算书27扣件式钢管楼板模板高支架计算书(体育馆)27扣件式钢管楼板模板高支架计算书（博物馆）41梁模板扣件式钢管高支撑架计算书（博物馆大梁）55梁模板扣件式钢管高支撑架计算书（普通框架梁）701. 编制依据1.1编制范围及原则本方案编制范围为博物馆、体育馆超高、超重模板支架。本施工方案编制将遵循四项基本原则，即一是符合性原则；二是先进性原则，三是合理性原则，四是符合工程质量、工期要求及安全生产、文明施工要求的原则。1.2

3、编制依据1.2.1拉萨市群众文化体育中心项目施工组织设计拉萨市群众文化体育中心项目牦牛博物馆建筑施工图拉萨市群众文化体育中心项目牦牛博物馆结构施工图拉萨市群众文化体育中心项目体育馆建筑施工图拉萨市群众文化体育中心项目体育馆结构施工图1.2.2建筑结构荷载规范（GB50009-2001）1.2.3混凝土结构设计规范（GB50010-2002）1.2.4建筑施工计算手册江正荣著 1.2.5建筑施工手册第四板1.2.6建筑施工脚手架实用手册杜荣军著1.2.7钢结构设计规范（GB50017-2003）1.2.8建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）；1.2.9建筑施工扣件式钢

4、管模板支架技术规程DB33/1035-2006；1.2.10扣件式建筑脚手架用钢管DB33/588-2005；1.2.11建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；1.2.12建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091）1.2.13混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2001）1.2.14建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）1.2.15建设工程安全生产管理条例1.2.16建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）2. 工程概况2.1项目概况序号项目内容1工程名称拉萨市群众文化体育中心2工程地址拉萨市柳梧新区，拉萨市柳梧新区东环路西侧，奥体大街和柳梧新村

5、路之间。3建设单位4设计单位5监理单位6勘察单位7总包单位2.2总设计概况建筑面积牦牛博物馆8088.48体 育 馆18991层 数牦牛博物馆地上两层体育馆地上三层建筑形式牦牛博物馆主体采用框架及框架剪力墙结构，建筑外形采用空间管桁架结构。体育馆主体采用框架结构及剪力墙结构。建筑外形采用空间管桁架结构。2.3危险性较大部位概况2.3.1牦牛博物馆高支模板区域梁：屋面梁：32C，KL3(2),5001200，梁顶标高16.3 m，支模高度8.85m；柱：框架柱：10001000，计算高度9.25m；楼板：150厚现浇板：支模高度9.9m。高支撑模板均在二层，二层层高10m，其立柱底面支设在一层顶

6、板上。高架模板区域如下图（阴影部分）：牦牛博物馆剖面图2.3.2体育馆高支模板区域板：三层板：2-D2-G/2-12-11轴2-N2-R/2-12-11轴,板顶标高14.59m，支模高度8.14m；柱：框架柱：13001300，计算高度7.54m；楼板：200厚现浇板：支模高度8.14m。高支撑模板均在二层，其立柱支设在一层楼顶板上。高架模板区域如下图（阴影部分）：体育馆剖面图3、模架的选型支撑系统采用扣件式满堂模板支架，配可调U托作为支撑体系，具有效率高、承载力大、安装可靠、便于施工等特点，顶板梁主龙骨为9090mm 木方，次龙骨为4090mm木方，15 mm胶合板模板。4、施工部署4.1、

7、施工计划安排4.1.1、牦牛博物馆高大模板支撑架在首层顶板施工完成后，计划在2012年11月下旬开始搭设，每次搭设高度随楼层进度，计划在2012年12月下旬搭设完成，在2013年2月下旬进行拆除。4.1.2、体育馆高大模板支撑架在首层顶板施工完成后，计划在2012年9月底开始搭设，每次搭设高度随楼层进度，计划在2012年10月底搭设完成，在2013年2月下旬进行拆除。4.2、施工管理人员安排部署4.2.1、项目部成立以项目经理为领导的危险性较大工程管理小组，通过责任分工，合理的划分责任管理范围，确保项目施工的机构到位、人员到位及责任到位，消除施工工程中的管理盲区。4.2.2、领导小组组成及人员

8、分工组 长：段文博（项目经理）负责总协调工作，负领导责任副组长：李桂兵（生产经理）负责总协调工作，负直接领导责任 王 斌（主任工程师）技术指挥，质量验收，负直接领导责任 宋建国（安全经理）施工过程安全总监督，负直接领导责任 4.3、技术准备4.3.1、施工人员熟悉图纸结构几何尺寸、标高，翻阅图纸会审资料及相关的变更洽商资料。学习模板支撑体系的相关规范规程，掌握相关材料质量标准、验收流程及节点设置要求。4.3.2、施工前由主任工程师组织质检员、施工员、安全员、劳务队管理人员对方案的重点、难点进行方案交底。4.3.3、施工员在施工前对劳务队专业技术工长、专业管理人员进行针对性的技术、质量、安全、消

9、防、文施及环保交底。劳务队专业技术工人按工长下达的交底及质量标准和其它要求进行施工。4.3.4、高大模板的支撑架体由专业架子工进行搭设，U型托及模板安装由木工完成。4.3.5、支撑架施工人员必须具备特种作业操作证、安全资格上岗证（接受相应三级安全教育）等准许施工证件，且必须熟悉和严格遵守安全技术操作规程，并佩带劳动保护用品。架子工必须定期体检，合格者方可持证上岗，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不得从事支撑架的搭设。4.3.6、在开始操作前，施工员、安全员、架子班组长应对施工现场环境及所需防护用具做检查，消除隐患后方可进行操作。4.4、生产准备4.4.1、根据施工现场的具体情况，

10、明确施工项目的人员构成，划分责任，确保管理人员到位。4.4.2、摸查施工项目的具体工程量，根据施工进度计划的安排，合理的选派施工操作人员，保证一线操作工人满足施工需要。工 种人 数任 务架子工20负责架子搭设及拆除木工40负责U托支放、模板安装及拆除测量放线工2负责脚手架垂直度控制（博物馆与体育馆人数相同）4.4.3材料准备计划表 序号材料名称规格型号单位数量1脚手管1米11210 根1.8米3000 根3.6米10400 根6米25500 根2旋转扣件22600 个3十字扣件59000 个4连接扣件18000 个5可调U托5007800 个6脚手板50厚500m27方木40*90300m8多

11、层覆膜板1220*244091009方木90*9060m5、模架设计方案5.1、模架设计方案5.1.1、模板支架采用扣件式钢管脚手架加可调式U托，顶板支撑立杆纵横向间距不大于1000mm，立杆步距不大于1000mm；最大梁截面500X1200，梁下布置三排立杆支撑，立杆横向间距300mm，沿轴线方向间距600mm；其他梁下沿轴线设双排立杆支撑，横向间距300mm，沿轴线方向间距900mm，立杆步距不大于1000mm，梁底支撑与顶板支撑的水平杆(立杆)通长(同一直线)设置或间距不一致的(1200mm高梁)按照大模数的跨度隔一跨设置一根通长水平杆(即间距3：2)。具体立杆平面布置见下图。牦牛博物馆

12、顶板、屋面板施工时地下一层顶板支撑应保留。模板支架高宽比不得超过3:1，即模板支架宽度最小为4m。5.1.2、架子立杆的底部铺设通长脚手板，脚手板尺寸选用45mm厚的木板，平行长向铺设，根据实际净空高度，选用立杆。立杆采用6米长钢管，并根据计算需要截成3.6米、2.4米、1.8米共四种规格。立杆顶部设U托，伸出立杆长度200。具体立杆设计见下表：立杆高度统计表部位标高范围板厚（mm）净空高度（mm）垫板及龙骨高度（mm）立杆+U托高度（mm）立杆设计高度（m）U托最大外露（mm）博物馆顶板6.25m16.30m150990045+195=24096601根6+1根3.6=9.660+16.2=

13、76.2体育馆顶板6.15m14.49m120822045+195=24079801根6+1根1.8=7.8180+16.2=196.2体育馆顶板6.25m14.59m200814045+195=24079001根6+1根1.8=7.8100+16.2=116.2博物馆梁（500X1200）6.25m16.30m梁高（1200）885045+243=28885621根6+1根2.4=8.4162+16.2=178.2体育馆梁（350X800）6.25m14.59m梁高（800）754045+243=28872522根3.6=7.252+16.2=68.2注：1、垫板厚度45mm； 2、板下龙骨

14、+模板厚度=15+90+90=195mm3、梁下龙骨+模板厚度=15+90+48+90=243mm 4、梁板底起拱最高81002=16.2mm5.1.3、顶板支撑架立杆伸出顶部水平杆自由端高度小于500mm，附加纵横向48管与立杆拉结，以满足自由端高度的要求。5.1.4、架子与每个框架柱之间用48管连接进行拉结，每个楼层不少于3道(扫地杆处与顶层水平剪刀撑处必须设置,剩余的一道设置在中间层)，拉接杆每端伸进架子内不应少于两排立杆，并用扣件与每排拉杆扣紧。5.1.5、为保证模板架子的整体性，在架体外侧周边及沿梁底轴线方向由底至顶设置连续竖向剪刀撑，牦牛博物馆满堂红架体设置三道水平剪刀撑(位于底部

15、扫地杆层、距梁底最近的水平杆层以及两层中间梁板水平杆可通长布置层),体育馆满堂红架体设置两道水平剪刀撑(位于底部扫地杆层以及距梁底最近的水平杆层),剪刀撑宽度应为4-6跨。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。扫地杆的设置层同样应设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与水平剪刀撑间距不宜超过6m，剪刀撑宽度应为3m5m。竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为4560，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为4560。剪刀撑采用搭接时，搭接长度不应小于1m，并采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。5.1.6、螺栓拧紧力矩应控制在40 65Nm之间。5.2、模板设计

16、方案5.2.1、梁、板模板设计1、普通梁模板采用15mm厚胶合板模板。侧模次楞采用4090木方间距200，主楞采用双48管间距600mm。在距梁底2/3高度处设一排14穿墙螺栓间距600，将双48钢管背楞和侧邦固定。在梁底口设一排14穿墙螺栓间距600，将底口锁紧。梁底模次楞采用4090木方间距200，主楞采用双48管间距900mm，跨度300mm。2、1200*500大梁采用模板采用15mm厚胶合板模板。侧模次楞采用4090木方间距200，主楞采用双48管间距600mm。在距梁底275mm处设置第一排14穿墙螺栓间距600，距梁底775mm处设置第二排14穿墙螺栓间距600，将双48钢管背楞

17、和侧邦固定。在梁底口设一排14穿墙螺栓间距600，将底口锁紧。梁底模次楞采用4090木方间距200，主楞采用双48管间距600mm，跨度300mm。3、顶板模板均采用15mm的竹胶板，次龙骨采用4090木方间距200，主龙骨采用9090木方，间距随立杆。后浇带处单独支设三排立杆立杆间距不大于900mm,后浇带两侧双立杆间距300mm,两侧水平杆伸入后浇带并使用扣件与立杆连接。后浇带处设置独立的水平剪刀撑及竖向剪刀撑。满堂红支撑体系拆除时保留后浇带处支撑。6、模架施工工艺6.1、模板安装6.1.1、施工工艺流程：放支撑立杆位置线验线搭设支撑立杆、水平杆、连墙件及剪刀撑过程验收（垂直度）架体搭设完

18、后验收布设梁底模纵横向龙骨、模板绑扎梁钢筋布设梁侧帮模板铺顶顶板龙骨、模板模板清理模板验收绑扎顶板钢筋6.1.2、模板架子采用扣件式钢管脚手架进行搭设，搭设前在顶板上弹好位置线，在弹好的位置线上搭设支撑。高支撑模板所在的平面范围内，下层的模板支撑不得拆除，且上下层支撑立杆在同一轴线上，保证搭设高支撑模板时，下部有顶板支撑，利用此支撑对架体的重量和施工荷载进行传递。6.1.3、搭设前在架子立杆的底部应铺设通长脚手板，脚手板尺寸选用50mm厚的木板，平行长向铺设。6.1.4、在架子的底部设置扫地杆，扫地杆应距楼地面200mm，沿高度方向第一根立杆和扫地杆放好后，要进行撂底验收。6.1.5、模板架体

19、要与已施工的框架柱结构进行刚性连接，根据设计位置，连墙件随架体搭设同时施工。6.1.6、采用48钢管搭设剪刀撑，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与架子的立杆或拉杆扣紧外，在其中间应增加3个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于150mm。最下端的剪刀撑的底部要插到脚手板处与地面顶紧。6.1.7、立杆顶部设可调U托，U型支托其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与钢管内径的间隙不得大于3mm，保证上下同心。6.1.8、主龙骨采用100100mm木方子，将主龙骨安放在顶管上面的“U”托支架上。然后根据顶板的标高控制线，拉线调整主龙骨的高度，按2/1000在跨中起拱，起拱应用可调丝杆调整，起拱线要

20、顺直，不得有折线。施工方法：在跨中找好起拱最高点，向边缘拉线找坡，调节支柱高度，使其符合起拱要求，然后在主龙骨上面铺设次龙骨。6.1.9、绑扎梁钢筋后，要经检查合格后办理隐检，并清理杂物，才可安装侧模。每道梁一端的梁帮上留设100100的清扫口，清扫干净后用15mm厚胶合板补平清扫口，将梁模板内杂物清理干净后，检查合格后办预检。6.1.10、胶合板模板板与板之间采取硬拼方式不应有缝隙，模板边有不直处应过刨，确保模板无缝隙，不漏浆。6.1.11、顶板铺设完成后，清理干净，涂刷水性高效脱模剂。6.1.12、模板预检顶板模板支完后,必须拉线检查模板的起拱是否符合要求，板边及柱中板带边是否平直等。柱与

21、顶板交接处是否方正，柱上口的截面尺寸是否符合设计要求和规范规定，有无顶板吃其他构件现象。6.2、模板监测6.2.1、高大模板支撑施工过程中必须对支架立杆的垂直度和混凝土浇筑时模板的沉降进行监测。具体检测项目及方法如下：监测项目立杆垂直度模板沉降监测频率支架搭设过程中每间隔5天进行一次监测；混凝土浇筑过程中持续观测混凝土浇筑过程中持续监测监测方法经纬仪方向线法进行观测模板上埋设标尺，用水准仪进行观测采用仪器及精度苏州一光TD202C电子经纬仪2北京博飞DXS3-1水准仪3mm允许变形值已搭设高度的18mm预警值已搭设高度的210mm6.2.2、模板监测由测量员负责实施，每次监测结果形成记录，当观

22、测值超过允许变形值时，要及时通知主任工程师及主管工长；当观测值超过预警值时，立即停止施工，采取相应措施进行整改，整改合格后方可继续施工。6.3、混凝土浇筑6.3.1、浇筑砼前要求模板必须经自、互检、交接检、检查模板的位置、标高、截面尺寸、平整度、垂直度、预留孔洞、预埋件的位置与数量是否符合设计和规范要求。浇筑时要设有专门木工和架子工观察，发现问题及时处理。6.3.2、楼板混凝土通过输送泵送至作业面，再通过布料杆布料，布料杆不得设置在高大支撑模板范围内。6.3.3、高大模板支撑范围的混凝土要从中间向四周对称浇筑，浇筑速度控制在每小时20m3 以内，须按23m范围移动均匀布料，不得集中浇灌。6.3

23、.4、吊运的钢筋及方木，不准冲击楼板，不准集中堆放在楼板上，要分散堆放在门洞口预垫的方木上，以防楼板出现裂缝。6.4、模板拆除6.4.1、拆除梁、顶板模板，应用双控条件：根据同条件砼试件强度，决定拆模时间，梁、板，砼强度应达设计强度的100，并且要求拆除时所在部位屋面板施工完毕。拆模应以现场同条件养护试块抗压强度值为准。拆模时不得用大锤敲打，可用小撬棍轻撬，避免造成对混凝土棱角破坏。拆模必须做拆模申请，批准后方可拆除。6.4.2、施工时必须先拆除高大模板支撑架，拆除完毕之后，方可拆除下层的同密度支撑。6.4.3、拆除时应从一侧或一端按顺序松动U型托，使模板主次龙骨降落下，然后将模板、木方及横竖

24、杆拆除运至施工层，拆除中避免用铁棍、铁锤猛击乱撬，每块模板拆除时，用人工托扶放于地上，严禁使模板自由坠落与地面。拆除支撑、模板不宜集中堆放，应分散堆放及时运到操作层处。6.4.4、架子拆除前，应由安全员、质检员全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出拆除计划，报监理批准，然后由安全员对架子班组进行架子拆除交底。6.4.5、架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。拆除的作业人员，必须戴安全帽，系安全带，穿软底鞋。拆除的顺序及方法应严格遵循安全规范要求，由主管工长编制专门作业交底，安全员监督拆除过程，确保施工安全。6.4.6、拆架程序应遵守由上而下，

25、先搭后拆的原则，即先拆剪刀撑及拉接杆，而后拆水平拉杆和立杆等。6.4.7、不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆除剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有拉接杆必须随架子拆除同步下降，严禁先将拉接杆整层或数层拆除后再拆脚手架。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。6.4.8、拆除较长、较重、有两端连接的部件时一定要两人或多人一组进行，应尽量避免单人进行拆卸作业。单人作业时，极易因把持杠杆不稳、失稳而出现事故。6.4.9、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整

26、齐，妥善保管。7、质量要求及标准7.1、材料进场验收管理7.1.1、材料进场由材料员通知质检员、施工员共同对进场材料进行现场验收，对不符合要求的材料严禁进场，钢管和扣件进行后要随机抽取进行力学性能复试，技术性能必须符合国家标准和规范的规定，不合格产品禁止使用，避免造成施工质量隐患。材料现场检验标准和方法如下：项目要求抽检数量检验方法技术资料营业执照、资质证明、生产许可证、产品合格证、质量检测报告、相关合同要件。/检查资料钢管进场力学性能检测750根为一批，每批抽取1根试验室检测钢管外径48mm，壁厚大于等于3mm。3%游标卡尺测量钢管表面应光滑平整，不得有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压

27、痕、深的划道及严重锈蚀等缺陷，严禁打孔。全数目测扣件进场力学性能检测281500件取8件；5011200取13件；12001100000取20件试验室检测不允许有裂缝、变形、滑丝的螺栓存在；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮；活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应小于1mm；扣件表面应进行防锈处理。全数目测U托丝杆外径不小于36mm，可调托撑的螺杆与支托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于6mm，可调托撑螺杆与螺母捏合长度不得少于5扣，螺母厚度不得小于30mm。3%钢板尺测量木方不得有通透疖疤、扭曲变形、劈裂等影响安全使用的缺陷，尺寸公差小于等于2mm全数目测胶合板表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐

28、酸碱的保护膜、易脱模并可以两面使用，使用耐水胶，外观和尺寸合格3%目测、钢板尺测量7.2、模架检查7.2.1、模架搭设检查序号项目技术要求允许偏差（mm）检验方法备注1专项施工方案按权限审批检查资料2底座或垫木不晃动、滑动-观察3立杆垂直度3吊线和尺量4杆件间距步距20尺量纵距20尺量横距20尺量5水平加强层、剪刀撑按方案要求观察、尺量7.2.2、使用过程中的检查1）、立杆垫木与基础面接触有无松动或悬空情况。2）、杆件的设置和拉结，支撑杆等的构造是否符合要求。3）、扣件锁紧情况，扣件螺栓是否松动。4）、立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求。5）、安全防护设置是否到位。7.3、模架验收7.3.1

29、、模架施工时必须有一名安全员现场监督，区段工长负责指挥工作，由专业架子施工组负责架子搭设。每层搭设完成后由生产、技术、质检、安全等部门验收合格后可进入下一层支设，架体最终搭设完成后，要经过监理单位验收合格后方可投入使用。7.3.2、模架搭设完成停工超过一个月的使用前和六级以上大风、大雨后，要进行验收，合格后方可使用。7.4、模板质量要求7.4.1、模板安装允许偏差序号允许偏差项目允许偏差值（mm）检查方法国家标准长城杯标准1轴线位移梁53尺 量2底模上表面标高53水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸梁+4、-534相邻两板表面高低差22尺量5表面平整度52靠尺、塞尺6预留孔洞中心线位移+10+5拉线

30、、尺量截面内部尺寸+10、0+5、07.4.2、确保模板强度、刚度和稳定性。1）、进行模板设计，进行墙体及顶板模板强度、刚度稳定性的验算。合理布置模板支撑及大小龙骨间距。2）、严格控制模板的整体性、密闭性、拼缝精度接槎平整度，避免大量剔凿。7.2.3、确保模板拼缝严密，接头规则1）、模板制作安装周期不宜过长，避免造成干缩缝过大。2）、顶板模板，梁底、梁侧模板拼缝要保证严密平整，保证混凝土外观。7.4.4、保证模板清理干净、脱模剂涂刷符合要求。1）、模板清理要求：表面平整无残灰，浮灰用小铁铲铲掉并刷净，模板背面残灰清除干净。2）、脱模剂涂刷要求：脱模剂涂刷均匀，无漏刷，涂刷后用棉丝进行擦拭不出现

31、下流现象，确保钢筋不被污染，混凝土浇注后拆模无粘模现象。3）、实行自检、互检、交接检工作控制，具体事项由质检部门负责并做好检查记录的保存，对存在的问题及时提出解决和改进的措施，作为加强管理的目标项目。8、安全、环保及文明施工措施8.1安全组织机构框架图 经理 段文博生产李桂兵安全宋建国技术王斌机械常延廷劳务刘巧波消防杨阿才1、监督施工全过程的安全生产，纠正违章2、配合有关部门排除安全障碍3、全员安全活动和安全教育1、制定项目安全技术措施和分项安全方案2、负责安全技术交底3、解决施工中的不安全技术问题1、在安全前提下合理安排生产计划2、组织施工安全技术措施的实施、检查。发现隐患及时消除1、保证项

32、目使用的各类机械安全运行2、监督机械操作人员持证遵章作业3、配备各类机械的防护设施1、保证防火设备设施齐全、有效2、消防火灾隐患3、组织现场消防队的日常消防工作1、保证进场施工人员技术素质2、控制加班加点，保证劳逸结合3、提供必需劳保用具用品，保质量施工队长、班组长、具体操作者劳保用品检查班前安全教育机具设备检查防护设施检查电气绝缘检查消防措施检查8.2、安全文明施工管理措施进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动

33、作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。高空作业人员严禁酗酒上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。登高作业时，连接件必须放在箱盒或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上，扳手等各类工具必须系挂在身上或放置于工具袋内。脚手架及时与结构拉结，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。在搭设过程中应由安全员、架子班长等随时对架子的搭设进行检查，配备力矩扳手检查扣件螺栓是否拧紧，保证扣件螺栓扭力矩达到40N.m以上。架子拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。拆除时统一指挥、上下呼

34、应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。施工现场要派专人负责清扫洒水，防止尘土飞扬，现场排水通畅，防止积水。拆下的胶合模板及其木方主次龙骨，要清除其上的钉子，胶合板清理表面污染，刷清油一道。对拆除备用的模板要及时进行残灰清理，及时涂刷脱模剂备用。并对模板存放区及时清理。大小木方及相关木料在木料加

35、工区集中存放，加工区要有必要的放火器材，木料码放要整洁做到一头齐高度不超过1.5米。木料加工剩余锯末及时外运。混凝土浇筑作业开始前应再次对模板支架进行全面检查，合格后方能浇筑混凝土，混凝土浇筑过程中支架下不得有其他作业人员。每个木工加工棚配备干粉灭火器不少于三个，顶板模板支设时在作业层放置灭火器不得少于5个。大小木方及相关木料在木料加工区集中存放，加工区要有必要的防火器材，木料码放要整洁做到一头齐高度不超过1.5米。木料加工剩余锯末及时外运。9、应急预案9.1、紧急救援的组织项目建立以项目经理为组长的紧急救援指挥小组，项目书记、生产经理和安全经理为副组长，保证本工程施工事故应急处理措施的及时性

36、和有效性，本着“预防为主、自救为主、统一指挥、分工负责”的原则，充分发挥项目部在事故应急处理中的重要作用，使事故造成的损失和影响降至最低程度。9.2、应急组织机构在施工高大模板工程前，项目部成立高大模板支撑工程应急救援小组： 组 长：段文博副组长：李桂兵组 员： 刘巧波、刘东波、王德龙、李莹、刘洋、易希鹏9.3、应急准备及措施9.3.1、参加施工的所有人员，必须熟悉并认真执行本工种安全技术操作规程。进入施工现场，应接受安全技术交底。9.3.2、施工前应对上岗员工进行岗位培训，使上岗员工熟知该分项分部工程的应急预案，并组织演练，验证应急准备工作和预案实施效果，提高实战中自防自救能力。9.4、事故

37、处理流程9.5应急预案9.5.1高处坠落和物体打击事故应急救援预案（1）一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。（3）检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸 。（4）止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（5）观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保护，避免

38、不正确的抬运，使骨折错位而造成二次伤害。（6）车辆一到立即就近送往医院。（7）由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（8）总结经验教训，教育职工。9.5.2触电事故应急救援预案（1）如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速报警。（2）如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分离。（3）高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则可抛掷导电体（如裸导线），让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。（4）触电者脱离电源后马上进行抢救。（5）由事故调查组进行事故调查，责任分析

39、并形成调查报告上报上级主管部门。（6）总结经验教训，教育职工。9.5.3机械伤害应急救援预案（1）一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救，并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼报警。（2）对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。（3）车辆一到立即就近送往医院。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。9.5.4模板、脚手架坍塌（1）一旦发生模板、脚手架坍塌事故，现场抢救组应首先报警，然后进行疏散，清点人员，确定有无人员失踪

40、、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。（2）如有人员失踪、受伤，安全保卫组应做好救助车辆引导。（3）在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。a：争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。b：出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。c：伤

41、口止血且使用止血带。d：切忌对压伤进行热敷或按摩。（4）事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。（5）总结经验教训，教育职工。9.5.5消防事故应急救援预案 为了减小火灾的影响，有效抢救受伤人员，特制订如下应急预案：（1）发生火灾后，应大声喊：“起火了！起火了！” ，并拨打119报警；（2）现场抢救组立即展开扑救防止火在蔓延，并立即通知公司消防组；（3）消防组接到报警后立即到现场组织扑救；（4）报警时一定要讲清发生火灾的部署、着火的材料、大概面积并留下报警人的电话；（5）拨打119报警后，报警人到场外马路上等候消防车的到来并做好向导工作；（6）接到报警后，项目部立即通知

42、抢救组、疏散组、保卫组等人员到达现场组织抢救；（7）安全保卫组组织人员按照疏散图指示及时疏散留在现场的工作人员；（8）安全保卫组安排人员管理现场，预防趁乱偷盗行为的发生；（9）现场抢救组随时与现场伤员营救组保持联系，如需送往医院治疗立即通知现场伤员营救组；（10）发生火灾后立即切断电源，以防止扑救过程中造成触电；（11）在火灾现场如有易爆物质，首先转移该物质以防止爆炸的发生；（12）如电器起火应首先切断电源再组织扑救；（13）如精密仪器起火应使用二氧化碳灭火器进行扑救；（14）如油类、液体胶类发生火灾应使用泡沫或干粉灭火器，严禁使用水进行扑救；（15）在扑救燃烧产生有毒物质的火灾时，扑救人员应

43、该佩戴防毒面具后方可进行扑救；（16）在扑救火灾的过程中，始终坚持救人第一的原则，严禁因拯救物资而置生命于不顾；（17）对伤者实施急救措施后，立即送往医院治疗；（18）消防组值班人员坚守岗位，认真负责、做好下情上达工作，对事件发展情况，所采取的措施，存在的问题，要认真做好记录，直至事件完全解决；事故调查组对事故原因进行调查、评价并提出相应的解决方案；事故调查组将事件发生、处理的全过程和预防的方案及时向公司汇报。9.5.6高温中暑的应急将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐

44、，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。9.5.7项目部安全急救援预案为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出现安全事故时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。（1）安全事故紧急救援小组名单：组 长：段文博副组长：李桂兵 王斌组 员：刘巧波、刘东波、王德龙、李莹、刘洋、易希鹏各成员职责：组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主管部门及各救护单位第一时间取得联系。副组长：负责现场指挥实施救护

45、工作，安排人员疏散、管理，保持稳定现场，冷静沉着处理。各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳，确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。（2） 在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处理，保护好现场。紧急救援电话：火警：119 急救：120 报警：110（3）现场安全值班电话项目负责人：段文博 手机：15289186090技术负责人：王 斌 手机：15289186094安 全 员：王德龙 手机：15289080144施 工 员：刘东波 手机：15289080130通信联系方式在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。10、模板支架计算书扣件

46、式钢管楼板模板高支架计算书(体育馆) 计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范（GB 50010-2002）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。 一、参数信息： 模板支架搭设高度为8.1米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.20米。 梁顶托采用木方: 9090。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面

47、板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2001.000+0.3501.000=5.350kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)1.000=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 100.001.501.50/6 = 37.50cm3； I = 100.001.501.501.50/12 = 28.13cm4； (1)抗弯强度计算 f1 = M / W f 其中 f1 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板

48、的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.25.3500.2002+0.1171.44.5000.2002=0.055kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f1 = 0.05510001000/37500=1.467N/mm2 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 T1 = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600q1l + 0.617q2l=0.6001.25.3500.200+0.6171.44.5000.200=1.548kN 截面抗剪强度计算值 T1=31547.8/(

49、21000.00015.000)=0.155N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6775.3502004/(1006000281250)=0.034mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 三、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.200=1.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.

50、3500.200=0.070kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.200=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.21.000+1.20.070=1.284kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 q = 1.284+1.260=2.544kN/m 最大弯矩 M = 0.100ql2=0.1002.5441.001.00=0.254kN.m 最大剪力 Q

51、= 0.600ql=0.6002.5441.000=1.526kN 最大支座力 N = 1.100ql=1.1002.5441.000=2.798kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.254106/83333.3=3.05N/mm2 方木的抗弯计算强度13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=1526N 截

52、面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=31526/(250100)=0.458N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 方木的抗剪计算强度1.7N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 qk=1.070kN/m 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.6771.0701000.004/(1009000.004166666.67)=0.193mm 方木的最大挠度小于1000.00/250,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.798kN 均布荷载取托梁的自重 q=

53、 0.078kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大弯矩 M= 1.351kN.m 经过计算得到最大支座 F= 15.421kN 经过计算得到最大变形 V= 0.813mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.0783.000+2.798+2.798+2.798+2.798+2.798+2.798+2.798+2.798+2.798+2.798+2.798+2.798+2.798+2.798+2.798+2.798=45.0kN 支

54、座反力从左到右相加： Rn=7.083+15.421+15.421+7.083=45.0kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.0783.0002/2+2.7980.000+2.7980.200+2.7980.400+2.7980.600+2.7980.800+2.7981.000+2.7981.200+2.7981.400+2.7981.600+2.7981.800+2.7982.000+2.7982.200+2.7982.400+2.7982.600+2.7982.800+2.7983.000)

55、=-67.50kN.m 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 7.0833.000=21.25 支2: 15.4212.000=30.84 支3: 15.4211.000=15.42 顺时针力矩之和：21.25+30.84+15.42=67.51KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 9.009.009.00/6 = 121.50cm3； I = 9.009.009.009.00/12 = 546.75cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.351106/1

56、21500.0=11.12N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=36987/(29090)=1.294N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.813mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： 钢管的自重计算参照建

57、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)附录A 满堂支撑架自重标准值，本工程使用的是483钢管，不是规范标准的48.33.6钢管，按照截面积做折减计算：0.1532=0.18284.24/5.06，取0.1532kN/m NG1 = 0.15328.140=1.247kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000=0.350kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2001.0001.000=5.000kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.597kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与

58、振捣混凝土时产生的荷载。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取0.00kN/m2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000+0.000)1.0001.000=4.500kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ=14.216kN 六、立杆的稳定性计算 本工程按照满堂支撑架进行验算，剪刀撑设置加强型，脚手架搭设高度8.14m，搭设宽度4.80m！ 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，5.2.6-1公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 14.216kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长

59、细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)， A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式5.4.6-1或5.4.6-2计算 l0 = ku1(h+2a) (5.4.6-1) l0 = ku2h (5.4.6-2) k 满堂支撑架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表5.4.6，取1.185 u1 计算长度系数，剪刀

60、撑设置加强型，查附录C表C-3，取1.233 u2 计算长度系数，剪刀撑设置加强型，查附录C表C-5，取2.181 h 脚手架步距，h = 1.200m a 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，a = 0.40m 1.1.公式(5.4.6-1) 1.1.1.验算长细比 k取1， =11.233(1.200+20.400)100/1.600=154 =250, 满足要求! 1.1.2.验算立杆稳定性 k取1.185， l0=1.1851.233(1.200+20.400)=2.922m l0/i = 292.221/1.600 = 183 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 =

61、 0.214 钢管立杆受压应力计算值 = 14216.000/(0.214424.0) = 156.919N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 1.2.公式(5.4.6-2) 1.2.1.验算长细比 k取1， =12.1811.200100/1.600=164 =210, 满足要求! 1.2.2.验算立杆稳定性 k取1.185， l0=1.1852.1811.200=3.101m l0/i = 310.138/1.600 = 194 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.191 钢管立杆受压应力计算值 = 14216.000/(0.19142

62、4.0) = 175.133N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，5.2.6-2公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，5.2.9公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.000.3000.2401.200=0.086kN/m2 h 立杆的步距，h=1.20m la 立杆迎风面的间距，la=1.00m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，lb=1.00m 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0861.0001.2001

63、.200/10=0.016kN.m N 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 Nw=1.26.597+0.91.44.500=13.586kN 2.1.公式(5.4.6-1) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 13586.0/(0.214424.0) + 16000.0/4490.0 = 153.528N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.2.公式(5.4.6-2) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 13586.0/(0.191424.0) + 16000.0/4490.0 = 170.936N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N

64、/mm2,满足要求! 3.满堂支撑架构造验算 3.1.高宽比验算 支撑架搭设高宽比为：n=8.14/4.80=1.7 支撑架搭设间距为：1.001.00 查规范JGJ130-2011附录C表C-4、C-5得到此工况下最大高宽比为：N=2.0 高宽比n = N， 满足要求！ 七、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数1.00 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=81.00=8.00kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.01.0

65、0=8.00KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 八、楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.10m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 单元板宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=4860.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸为 bh=8100mm200mm，截面有效高度 h0=180mm。 按照楼板每15天浇筑一层，所以需要验算15天、30天、45天.的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土15天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边8

66、.10m，短边8.101.00=8.10m， 楼板计算范围内摆放88排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=11.2(0.35+25.000.20)+ 11.2(1.2588/8.10/8.10)+ 1.4(2.00+2.50)=14.18kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=8.1014.18=114.86kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513ql2=0.0513114.868.102=386.58kN.m 验算楼板混凝土强度的平均气温为20.00，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到15天后混凝土强度达到8

67、1.27%，C30.0混凝土强度近似等效为C24.4。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fc=11.62N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fc = 4860.00360.00/(8100180.0011.62)=0.103 计算得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s = (1-0.5) = 0.103(1-0.50.103) = 0.098； 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M2=sbh02fc = 0.0988100180.000211.6210-6=298.66kN.m 结论：由于Mi = 298.66 Mmax=592.25 所以第30天以后的各层

68、楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第3层以下的模板支撑可以拆除。 九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统,立杆上端伸出至模板支撑点的长度a要求小于0.5, 其他情况下, a也宜小于0.5! b.模板支架立杆应在支架的两端和中间部分与建筑结构进行连接。 c.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置； d.支架首步和顶步绕四周两跨范

69、围内设水平斜撑，角部设剪刀撑； e.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑； f.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 g.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 h.模板支架顶托抗压承载力应同于底座。 i.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； j.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； k.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.高大模板工程执行建质200987号关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知。 3.立杆步距的设

70、计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 4.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在

71、任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 5.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 6.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 7.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆

72、的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 8.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。扣件式钢管楼板模板高支架计算书（博物馆） 计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范

73、（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。 一、参数信息： 模板支架搭设高度为9.9米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.20米。 梁顶托采用木方: 9090。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）4.3.1条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2

74、(25.000.15+0.35)+1.42.50=8.420kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.15+0.71.42.50=7.310kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40。 二、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 使用模板类型为：胶合板。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.1501.000+0.3501.000=4.100kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)1.000=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

75、 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 100.001.501.50/6 = 37.50cm3； I = 100.001.501.501.50/12 = 28.13cm4； (1)抗弯强度计算 f1 = M / W f 其中 f1 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.24.1000.2002+0.1171.44.5000.2002=0.049kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f1 = 0.04910

76、001000/37500=1.307N/mm2 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 T1 = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600q1l + 0.617q2l=0.6001.24.1000.200+0.6171.44.5000.200=1.368kN 截面抗剪强度计算值 T1=31367.8/(21000.00015.000)=0.137N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6774.10020

77、04/(1006000281250)=0.026mm2 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 三、支撑方木的计算 方木按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.1500.200=0.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.200=0.070kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.200=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.20.750+1.20.070=0.984kN

78、/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 q = 0.984+1.260=2.244kN/m 最大弯矩 M = 0.100ql2=0.1002.2441.001.00=0.224kN.m 最大剪力 Q = 0.600ql=0.6002.2441.000=1.346kN 最大支座力 N = 1.100ql=1.1002.2441.000=2.468kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 8

79、3.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.224106/83333.3=2.69N/mm2； 方木的抗弯计算强度13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=1346N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=31346/(250100)=0.404N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2； 方木的抗剪计算强度1.7N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 qk=0.820kN/m

80、 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.6770.8201000.004/(1009000.004166666.67)=0.148mm 方木的最大挠度小于1000.00/250,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.468kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.078kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大弯矩 M= 1.267kN.m 经过计算得到最大支座 F= 13.68

81、6kN 经过计算得到最大变形 V= 0.649mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=0.0783.000+2.468+2.468+2.468+2.468+2.468+2.468+2.468+2.468+2.468+2.468+2.468+2.468+2.468+2.468+2.468=37.3kN 支座反力从左到右相加： Rn=4.943+13.686+13.686+4.943=37.3kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.0783.0002/2+2.4680.100+2.4

82、680.300+2.4680.500+2.4680.700+2.4680.900+2.4681.100+2.4681.300+2.4681.500+2.4681.700+2.4681.900+2.4682.100+2.4682.300+2.4682.500+2.4682.700+2.4682.900)=-55.90kN.m 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 4.9433.000=14.83 支2: 13.6862.000=27.37 支3: 13.6861.000=13.69 顺时针力矩之和：14.83+27.37+13.69=55.89KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似

83、相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 9.009.009.00/6 = 121.50cm3； I = 9.009.009.009.00/12 = 546.75cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.267106/121500.0=10.43N/mm2 顶托梁的抗弯强度设计值为13.00N/mm2; 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=37477/(29090)=1.385N/mm2 截面抗

84、剪强度设计值 T=1.70N/mm2; 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.649mm 顶托梁的最大挠度小于1000.0/250.0,满足要求! 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001附录A 双排架自重标准值，取0.1265kN/m NG1 = 0.12659.850=1.246kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0001.000=0.350k

85、N (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1501.0001.000=3.750kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.346kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 计算支架立柱及其他支撑结构时,均布荷载取0.00kN/m2 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000+0.000)1.0001.000=4.500kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ=12.715kN 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，

86、N = 12.715kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)， A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 l0 计算长度 (m) 1.如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = kuh (1) l0 = h+2a (2) k 计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时取1.155 u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，取u = 1

87、.800 h 脚手架步距，h = 1.200m a 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，a = 0.30m 1.1.公式(1) 1.1.1.验算长细比 k取1， =(11.8001.200)100/1.600=135 =210, 满足要求! 1.1.2.验算立杆稳定性 k取1.155， l0= 1.155 1.80 1.200 = 2.495m l0/i = 249.480/1.600 = 156 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.287 钢管立杆受压应力计算值 = 12715.000/(0.287424.0) = 104.367N/mm2 立杆的稳定性计算 f1=

88、205.00N/mm2,满足要求! 1.2.公式(2) 1.2.1.验算长细比 =(1.200+ 20.300)100/1.600=112 =210, 满足要求! 1.2.2.验算立杆稳定性 l0= 1.200+20.300=1.800m l0/i = 180.000 / 1.600 = 112 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.503 钢管立杆受压应力计算值 = 59.606N/mm2 立杆的稳定性计算 f1=205.00N/mm2,满足要求! 2.如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k1 计算长度附加系数，按照

89、表1取值为1.185； k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.020； 2.1.公式(3)： l0= 1.1851.020(1.200+20.300)=2.176 l0/i = 217.566/1.600=136 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.367 钢管立杆受压应力计算值 = 81.638N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205N/mm2,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5 Mmax=139.64 所以第15天以后的

90、各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。 九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统,立杆上端伸出至模板支撑点的长度a要求小于0.5, 其他情况下, a也宜小于0.5! b.模板支架立杆应在支架的两端和中间部分与建筑结构进行连接。 c.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置； d.支架首步和顶步绕四周两

91、跨范围内设水平斜撑，角部设剪刀撑； e.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑； f.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 g.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 h.模板支架顶托抗压承载力应同于底座。 i.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； j.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； k.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.高大模板工程执行建质200987号关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知。 3.立杆步距

92、的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 4.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d

93、.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 5.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 6.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 7.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和

94、横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 8.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁模板扣件式钢管高支撑架计算书（博物馆大梁） 计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全

95、技术规范（JGJ130-2011）、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。 一、参数信息： 模板支架搭设高度为8.4米， 基本尺寸为：梁截面 BD=500mm1200mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.60米，立杆的步距 h=1.20米， 梁底增加3道承重立杆。 梁顶托采用木方:9090mm。 梁模板支撑架立面简图-剖面 梁模板支撑架立面简图-平面 采用的钢管类型为483.0。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢

96、管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）4.1.4条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.001.20+0.35)+1.42.50=39.220kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.001.20+0.71.42.50=40.840kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.400.7=0.98 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混

97、凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.2000.600=18.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.600(21.200+0.500)/0.500=1.218kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.5000.600=1.350kN 静荷载 q = 1.3518.000+1.351.218=25.944kN/m 集中荷载 P = 0.981.350=1.323kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩

98、I分别为: W = 60.001.501.50/6 = 22.50cm3； I = 60.001.501.501.50/12 = 16.88cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.274kN N2=3.706kN N3=4.334kN N4=3.706kN N5=1.274kN 最大弯矩 M = 0.043kN.m 最大变形 V = 0.030mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=25.9440.500+1.323=14.

99、3kN 支座反力从左到右相加： Rn=1.274+3.706+4.334+3.706+1.274=14.3kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(25.9440.5002/2+1.3230.250)=-3.60kN.m 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 1.2740.500=0.64 支2: 3.7060.375=1.39 支3: 4.3340.250=1.08 支4: 3.7060.125=0.46 顺时针力矩之和：0.64+1.39+1.08+0.46=3.57KN.m 顺时针力矩和

100、逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f10.04310001000/22500=1.911N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=31969.0/(2600.00015.000)=0.328N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.030mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木

101、方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.334/0.600 =7.224kN/m 最大弯矩 M = 0.100ql2=0.1007.2240.600.60=0.260kN.m 最大剪力 Q = 0.600ql=0.6007.2240.600=2.601kN 最大支座力 N = 1.100ql=1.1007.2240.600=4.768kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 2

102、43.00cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.260106/54000.0=4.81N/mm2； 方木的抗弯计算强度13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=2601N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=32601/(24090)=1.084N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2； 方木的抗剪计算强度1.7N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk=4.576kN/m 最大变形 v = 0.

103、677qkl4/100EI=0.6774.576600.004/(1009000.002430000.00)=0.184mm 方木的最大挠度小于600.00/250,满足要求! 四、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁计算简图 托梁剪力图(kN) 托梁弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图 经过计算得到最大弯矩 M= 0.353kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12.187kN 经过计算得到最大变形 V= 0.021mm = 连续梁支座反力复核

104、验算： 连续梁受力累加： Pn=0.0960.800+1.274+3.706+4.334+3.706+1.274=14.4kN 支座反力从左到右相加： Rn=1.092+12.187+1.092=14.4kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(0.0960.8002/2+1.2740.150+3.7060.275+4.3340.400+3.7060.525+1.2740.650)=-5.70kN.m 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 1.0920.800=0.87 支2: 12.1870

105、.400=4.87 顺时针力矩之和：0.87+4.87=5.74KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 10.0010.0010.00/6 = 166.67cm3； I = 10.0010.0010.0010.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.353106/166666.7=2.12N/mm2 顶托梁的抗弯强度设计值为13.00N/mm2; 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满

106、足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=33927/(2100100)=0.589N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2; 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.021mm 顶托梁的最大挠度小于400.0/250.0,满足要求! 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=12.187kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)附录A 满堂支撑架自重标准值，本工程使用的是483钢管，不是规范标准的48.33.6钢管，按照截面积做

107、折减计算：0.1228=0.14664.24/5.06，取0.1228kN/m 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.12288.350=1.384kN N = 12.187+1.384=13.572kN 本工程按照满堂支撑架进行验算，剪刀撑设置普通型，脚手架搭设高度8.35m，搭设宽度4.80m。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，5.2.6-1公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 13.572kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)，

108、 A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式5.4.6-1或5.4.6-2计算 l0 = ku1(h+2a) (5.4.6-1) l0 = ku2h (5.4.6-2) k 满堂支撑架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表5.4.6，取1.185 u1 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-2，取1.301 u2 计算长度系数，剪刀撑设置普通型，查附录C表C-4，取2.292

109、h 脚手架步距，h = 1.200m,脚手架顶端步距h = 0.65m a 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度，a = 0.30m 1.1.公式(5.4.6-1) 1.1.1.验算长细比 k取1， =11.301(0.650+20.300)100/1.600=102 =250, 满足要求! 1.1.2.验算立杆稳定性 k取1.185， l0=1.1851.301(0.650+20.300)=1.927m l0/i = 192.711/1.600 = 120 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.452 钢管立杆受压应力计算值 = 13572.000/(0.452424.

110、0) = 70.887N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 1.2.公式(5.4.6-2) 1.2.1.验算长细比 k取1， =12.2921.200100/1.600=172 =210.00, 满足要求! 1.2.2.验算立杆稳定性 k取1.185， l0=1.1852.2921.200=3.259m l0/i = 325.922/1.600 = 204 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.174 钢管立杆受压应力计算值 = 13572.000/(0.174424.0) = 184.198N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/

111、mm2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，5.2.6-2公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2011，5.2.9公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.000.3000.2401.200=0.086kN/m2 h 立杆的步距，h=1.20m la 立杆迎风面的间距，la=0.80m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，lb=0.60m 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0860.8001.2001.200/10=0.013kN.m Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值

112、Nw=13.57+0.90.980.013/0.60=13.591kN 2.1.公式(5.4.6-1) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 13591.0/(0.452424.0) + 13000.0/4490.0 = 73.882N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.2.公式(5.4.6-2) 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 13591.0/(0.174424.0) + 13000.0/4490.0 = 187.351N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 3.满堂支撑架构造验算 3.1.高宽比验算 支撑架

113、搭设高宽比为：n=8.35/4.80=1.7 支撑架搭设间距为：0.600.80 查规范JGJ130-2011附录C表C-2、C-3得到此工况下最大高宽比为：N=2.0 高宽比n = N， 满足要求！ 六、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=80.80=6.40kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00.80=6.40KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上

114、部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统,立杆上端伸出至模板支撑点的长度a要求小于0.5, 其他情况下, a也宜小于0.5! b.模板支架立杆应在支架的两端和中间部分与建筑结构进行连接。 c.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置； d.支架首步和顶步绕四周两跨范围内设水平斜撑，角部设剪

115、刀撑； e.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑； f.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 g.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 h.模板支架顶托抗压承载力应同于底座。 i.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； j.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； k.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.高大模板工程执行建质200987号关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知。 3.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载

116、在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 4.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶

117、部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 5.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 6.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 7.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范

118、的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 8.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。梁模板扣件式钢管高支撑架计算书（普通框架梁） 工程信息： 计算依据： 依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ

119、130-2011）、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、混凝土结构设计规范（GB 50010-2010）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）、钢结构设计规范（GB 50017-2003）等编制。 一、参数信息： 模板支架搭设高度为8.4米， 基本尺寸为：梁截面 BD=400mm900mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.20米， 梁底增加2道承重立杆。 梁模板支撑架立面简图-剖面 梁模板支撑架立面简图-平面 采用的钢管类型为483.0。 荷载分项系数的选用： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）4.

120、1.4条的规定确定荷载组合分项系数如下： 由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.000.90+0.35)+1.42.50=30.220kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3524.000.90+0.71.42.50=31.120kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.400.7=0.98 二、模板面板计算 使用模板类型为：胶合板。 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0000

121、.9000.900=20.250kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.900(20.900+0.400)/0.400=1.733kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.900=1.620kN 静荷载 q = 1.3520.250+1.351.733=29.676kN/m 集中荷载 P = 0.981.620=1.588kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 90.001.501.50/6

122、 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.166kN N2=3.392kN N3=4.343kN N4=3.392kN N5=1.166kN 最大弯矩 M = 0.032kN.m 最大变形 V = 0.009mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=29.6760.400+1.588=13.5kN 支座反力从左到右相加： Rn=1.166+

123、3.392+4.343+3.392+1.166=13.5kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(29.6760.4002/2+1.5880.200)=-2.70kN.m 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 1.1660.400=0.47 支2: 3.3920.300=1.02 支3: 4.3430.200=0.87 支4: 3.3920.100=0.34 顺时针力矩之和：0.47+1.02+0.87+0.34=2.70KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (

124、1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f10.03210001000/33750=0.948N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T1=31801.8/(2900.00015.000)=0.200N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2； 抗剪强度验算 T1 T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.009mm 面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求! 三、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩和最大剪力考虑

125、活荷载在梁上最不利的布置，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.343/0.900 =4.826kN/m 最大弯矩 M = 0.100ql2=0.1004.8260.900.90=0.391kN.m 最大剪力 Q = 0.600ql=0.6004.8260.900=2.606kN 最大支座力 N = 1.100ql=1.1004.8260.900=4.778kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)方木抗弯强度计算 抗弯计

126、算强度 f=M/W=0.391106/54000.0=7.24N/mm2； 方木的抗弯计算强度13.0N/mm2,满足要求! (2)方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q=0.600ql=2606N 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=32606/(24090)=1.086N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2； 方木的抗剪计算强度1.7N/mm2,满足要求! (3)方木挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到 qk=2.791kN/m 最大变形 v = 0.677qkl4/100EI=0.6772.7919

127、00.004/(1009000.002430000.00)=0.567mm 方木的最大挠度小于900.00/250,满足要求! 四、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取钢管支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力简图 支撑钢管变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.145kN.m 最大变形 vmax=0.033mm 最大支座力 Qmax=6.407kN = 连续梁支座反力复核验算： 连

128、续梁受力累加： Pn=1.166+3.392+4.343+3.392+1.166=13.5kN 支座反力从左到右相加： Rn=0.323+6.407+6.407+0.323=13.5kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(1.1660.250+3.3920.350+4.3430.450+3.3920.550+1.1660.650)=-6.10kN.m 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.3230.900=0.29 支2: 6.4070.517=3.31 支3: 6.4070.383=2

129、.46 顺时针力矩之和：0.29+3.31+2.46=6.06KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=0.1447106/4490.0=32.24N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.00N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于383.3/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 五、立杆的稳定性计算 N，立杆的轴心压力设计值： 横杆的最大支座反力 N1=6.407kN (已经包括组合系数) 钢管的自重计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011附

130、录A 满堂脚手架自重标准值，本工程使用的是483钢管，不是规范标准的48.33.6钢管，按照截面积做折减计算：0.1396=0.16664.24/5.06，取0.1396kN/m 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.13968.350=1.574kN N = 6.407+1.574=7.980kN 本工程按照满堂脚手架进行验算，脚手架搭设高度8.35m，搭设宽度4.80m，搭设长度0.00m。 1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，5.2.6-1公式） 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.980kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比= l0/i 查

131、表得到 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)，i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)， A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)，W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2) f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2 l0 计算长度 (m) 依据扣件式规范JGJ130-2011，由公式5.3.4计算 l0 = kuh (5.3.4) k 满堂脚手架计算长度附加系数，验算长细比时取1，验算立杆稳定性时查表5.3.4，取1.155 u 计算长度系数，查附录C表C-1，取2.758 h 脚手架步距，h = 1.200m 1.1.验算长细比 k取1， =

132、12.7581.200100/1.600=207 =250, 满足要求! 1.2.验算立杆稳定性 k取1.155， l0=1.1552.7581.200=3.823m l0/i = 382.259/1.600 = 239 由l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 = 0.128 钢管立杆受压应力计算值 = 7980.000/(0.128424.0) = 147.037N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 （规范JGJ130-2011，5.2.6-2公式） 风荷载设计值产生的立杆段弯矩计算公式 （规范JGJ130-2

133、011，5.2.9公式） 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.000.3000.2401.200=0.086kN/m2 h 立杆的步距，h=1.20m la 立杆迎风面的间距，la=0.90m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，lb=0.90m 风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0860.9001.2001.200/10=0.014kN.m Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值 Nw=1.356.41+0.90.981.574=10.037kN 验算立杆稳定性 钢管立杆受压应力计算值 = 10037.0/(0.128424.0) + 14000.0

134、/4490.0 = 188.057N/mm2 立杆的稳定性计算 f=205.00N/mm2,满足要求! 3.满堂脚手架构造验算 3.1.高宽比验算 脚手架搭设高宽比为：n=8.35/4.80=1.7 脚手架搭设间距为：0.900.90 查规范JGJ130-2011附录C表C-1得到此工况下最大高宽比为：N=2.0 高宽比n = N， 满足要求！ 六、扣件抗滑移的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0.80 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为Rc=80.80=6.40kN 。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范

135、5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00.80=6.40KN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.407kN 单扣件抗滑承载力的设计计算值R=6.407KN Rc=6.400KN, 不满足要求,可以考虑采用双扣件! 七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.水平混凝土构件模板支撑系统高度超过8m，或跨度超过18m，施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大于15kN/m的模板支撑系统,立杆上端伸出至模板支撑点的长度a要求小于0

136、.5, 其他情况下, a也宜小于0.5! b.模板支架立杆应在支架的两端和中间部分与建筑结构进行连接。 c.满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置； d.支架首步和顶步绕四周两跨范围内设水平斜撑，角部设剪刀撑； e.高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑； f.模板支架应自成体系，严禁与其他脚手架进行连接。 g.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 h.模板支架顶托抗压承载力应同于底座。 i.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； j.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足

137、够的设计刚度； k.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.高大模板工程执行建质200987号关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知。 3.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 4.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置

138、水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 5.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 6.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于300mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的

139、连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 7.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 8.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要

140、有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。附、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度1200mm，两侧楼板高度200mm。 内龙骨采用横向布置方式。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置5道，内龙骨采用4090mm木方。 外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管483.0。 对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距275+500mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

141、新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.710h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。 根据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）4.3.5,考虑结构重要性系数，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.928.800kN/m2=25.920kN/m2 根据混凝土结构工程施工规范（GB5

142、0666-2011）4.3.5,考虑结构重要性系数，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 0.94.000kN/m2=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.240m。 荷载计算值 q = (1.350.925.920+1.43.600)0.240=8.768kN/m 面板的截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 24.001.501.50/6 = 9.00cm3； I = 24.001.501.501.50/12 = 6.75cm4； 计算简图

143、 剪力图(kN) 弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.827kN N2=2.405kN N3=1.954kN N4=2.405kN N5=0.827kN 最大弯矩 M = 0.054kN.m 最大变形 V = 0.329mm = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=8.7680.960=8.4kN 支座反力从左到右相加： Rn=0.827+2.405+1.954+2.405+0.827=8.4kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复

144、核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(8.7680.9602/2)=-4.00kN.m 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 0.8270.960=0.79 支2: 2.4050.720=1.73 支3: 1.9540.480=0.94 支4: 2.4050.240=0.58 顺时针力矩之和：0.79+1.73+0.94+0.58=4.04KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f1 = 0.05410001000/9000=6.000N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15

145、.00N/mm2；考虑承载力设计值调整系数1.1,15.00/1.1=13.64N/mm2。 面板的抗弯强度验算 f1 f,满足要求! (2)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.329mm 面板的最大挠度小于240.0/400,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=(1.350.925.920+1.43.600)0.240kN/m=8.768kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.24025.920kN/m=6.221kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算

146、公式如下: 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.7680.6000.600=0.316kN.m 最大剪力 Q=0.60.6008.768=3.156kN 最大支座力 N=1.10.6008.768=5.787kN 截面力学参数为 本算例中，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.3156106/54000.0=5.85N/mm2 方木抗弯承载力设计值为13.00N/mm2；考虑承载力设计值调整系数1.1,13.00/

147、1.1=11.82N/mm2。 抗弯计算强度小于11.8N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T1 = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T1=33156/(24090)=1.315N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2；考虑承载力设计值调整系数1.1,1.70/1.1=1.55N/mm2。 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6776.221600.004/(1009000.002430000.00)=0.250mm 最大挠度小于600.0/400,满足要求! 五、梁侧模板外龙

148、骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照均布荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管剪力图(kN) 支撑钢管弯矩图(kN.m) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力简图 变形图 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1.562kN.m 最大变形 vmax=1.672mm 最大支座力 Qmax=15.914kN = 连续梁支座反力复核验算： 连续梁受力累加： Pn=5.787+5.787+5.787+5.787+5.787=28.9kN 支座反力从左到右相加： Rn=(0

149、.000)+15.914+13.020+(0.000)=28.9kN 杆件受力PnRn，是平衡的，支座反力复核验算通过! 连续梁弯矩复核验算： 假定顺时针方向力矩为正力矩。 已知力对B点取矩：-(5.787-0.205+5.7870.035+5.7870.275+5.7870.515+5.7870.755)=-8.00kN.m 求出的支座反力对B点取矩：（顺时针力矩） 支1: 15.9140.500=7.96 顺时针力矩之和：7.96=7.96KN.m 顺时针力矩和逆时针力矩大小近似相等，弯矩复核验算通过! = 抗弯计算强度 f=1.562106/8980.0=173.99N/mm2 支撑钢管

150、的抗弯计算强度小于186.36N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850N/mm2；考虑承载力设计值调整系数1.1,17.850/1.1=16.23N/mm2。 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.914 对拉螺栓强度验算满足要求!