7万㎡住宅项目地下室木胶合板模板施工方案（91页）.doc

1、目 录1编制依据12施工部位的概况分析13施工准备23.1模板设计原则23.2技术准备23.3材料准备23.4施工流水段的划分24、施工安排24.1模板配置24.2施工重点24.3劳动力组织25.主要施工方法25.1模板设计方案25.2模板加工和存放25.3模板安装25.4模板拆除26.质量要求26.1 进场模板质量标准26.2 模板工程质量标准27其他要求27.1成品保护27.2安全文明施工28模板结构设计计算书28.1墙模板计算28.2地下室柱28.3地下室梁模板28.4地下车库顶板模板28.5地上结构顶板21编制依据序号名 称备 注1建筑工程施工质量统一验收标准GB50300-20XX2

2、建筑工程项目管理规范GB/T50326-20XX3组合钢模板技术规范GB50214-20XX4建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-915木胶合板模板 JG/T3026-956建筑工程施工安全操作规程DBJ01-62-20XX7XX区XX店北部居住区（南区）一期居住项目B45地块建筑、结构施工图纸8XX区XX店北部居住区（南区）一期居住项目B45地块施工组织总设计9图纸会审记录、设计变更通知单、工程洽商2施工部位的概况分析XX区XX店北部居住区（南区）一期居住项目B45地块工程，总面建筑积为71051.4m2,由地下车库、1住宅、2住宅、3住宅、4住宅、5住宅、 6住宅、7住宅楼、8住宅楼、

3、9住宅楼十部分组成。地下车库地下一层与四周5栋高层住宅楼（4、5、6、8、9楼）连成整体，设置后浇带。1-9住宅楼由地下和地上两部分组成，地下二层为人防，地下一层为自行车库。B45地块模板分项工程概况结构形式所有住宅楼为全现浇钢筋混凝土剪力墙结构，地下车库为框架结构基础形式所有住宅楼为筏板基础，基础厚度有三种，分别为700mm、750mm、800mm，地下车库基础为独立柱基加防水板型式，防水板厚度为250mm建筑面积71051.4m2层数1#住宅楼 -114层2#住宅楼 -115层3#住宅楼 -213（15）层4#住宅楼 -215层5#住宅楼 -211层6#住宅楼 -215层7#住宅楼 -11

4、3（15）层8#住宅楼 -215层9#住宅楼 -214层地下车库 -1层层 高1#、2#、3#、7#地下一层3.22m，其余层2.8m；其余住宅楼地下二层3.45m，地下一层3.22m，其余层2.8m；地下车库4.1m。墙厚()地下车库外墙厚度500mm，住宅楼地下室外墙为200mm、250mm、300mm，内墙为200mm，地上一、二层内外墙厚度200，其余层内外墙180mm。板厚()地下车库顶板厚度500mm，住宅楼地下二层顶板厚度500mm，地下一层顶板160mm，其余层顶板厚度为110mm、120mm。空调板130mm、110mm厚。施工难点1、场地范围大，后浇带较长；2、单体栋号多，

5、模板周转紧张。 3施工准备3.1模板设计原则3.1.1保证工程结构构件的形状尺寸以及相互位置，符合设计要求。3.1.2模板体系应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，保证在施工过程中不变形、不破坏、不倒塌。3.1.3构造简单，装拆方便，并便于满足钢筋的绑扎、安装和混凝土的浇筑、养护等要求。3.1.4模板板面平整，接缝不应漏浆。3.1.5在确保工期、质量的前提下，尽量减少一次性投入，增加模板周转周期，减少支拆周期，实现文明施工。3.2技术准备3.2.1审图：施工前认真查阅图纸（包括与建筑对应情况）、洽商、方案、相关安全质量规范，找出模板工程中施工难点（如墙梁交接点、墙边洞口等）、安全质量施工注意要点

6、等，做到施工中重点突出。3.2.2交底：班组在进行作业之前必须进行书面的技术交底，交底要有针对性及可操作性。3.2.3收集所采用的模板体系相应资料。3.3材料准备3.2.1选定墙体大钢模板的加工厂家做好大模板的设计方案和落实加工时间并安排好进场时间计划。3.2.2提前做好木胶合板模板、木方的采购，且模板质量能够达到施工要求，模板施工前各种材料（如对拉螺栓）等应当提前进场并应通过检查验收,按照放样图提前进行现场配置模板的加工配制为加快施工速度提供可靠保证。3.1.4墙体钢模进场后，必须按照模板的设计要求验收，校正调整达到标准后先用抛光机磨光，刷两遍纯机油，纯机油应当涂刷均匀无漏刷现象，使用后用水

7、性脱模剂。3.4施工流水段的划分1#楼、5#楼、6#楼、7#楼、9#楼各划分2个流水段；2#、8#楼各划分1个流水段；3#楼、4#楼各划分3个流水段。详见各楼流水段划分图。1#楼流水段划分图3#楼流水段划分图4#楼流水段划分图5#楼流水段划分图6#楼流水段划分图7#楼流水段划分图9#楼流水段划分图4、施工安排模板工程贯穿整个结构工程施工过程，从垫层模板施工开始，到整个主体结构完工为止，总工期约为180天。模板工程的施工部位包括垫层、基础、后浇带、柱子、顶板、墙体空调板等。地上部分墙体模板采用86系列全钢大模板，垫层模板采用50100木方，基础采用240mm砖模，顶板采用12mm厚木交合模板，其

8、余部位都采用15mm木胶合板。木胶合模板周转次数不得超过6次，周转过程中发现破损的模板，应酌情处理。损伤的面板能够修补的应修补后继续使用，无法修补的模板或修补完不能保证平整度的模板应强制报废。局部破损的模板可以裁剪后用于边锋的拼接。4.1模板配置5.1.1模板的配置原则（1）模板的配置数量应同流水段划分相适应，满足施工进度要求；（2）所选择的模板应能达到或大于周转使用次数要求；（3）模板的配置要综合考虑质量、工期和技术经济效果。根据该工程的结构特点，结合施工进度安排，地下车库（含锅炉房）各部位模板全部配齐，1#楼、5#楼、6#楼、7#楼、9#楼各配齐2个段，2#、8#楼各配齐1个段， 3#楼、

9、4#楼各配齐3个段，顶板模板均配足三层，顶板模板因工期紧张配齐四层。4.2施工重点本工程质量目标为清水砼，达到砼表面平整光洁，颜色均匀一致，棱角分明，线条顺直，施工缝处无漏浆无流淌，过度自然。对模板的质量应从以下几点进行控制：模板的强度及刚度； 阴阳角模节点； 上下楼层间施工缝；模板拼缝； 门窗洞口 钢木混支部位4.3劳动力组织为按照合同工期完成本工程，必须优质、高效地组织好模板工程施工，选派技术素质高的熟练工进场， 分墙体和顶板两个专业班组，具体根据现场实际情况进行工人调配，以满足施工进度要求。具体劳动力安排如下表：日期20XX456789101112木工801501501501501506

10、05040架子工4060606060604030305.主要施工方法5.1模板设计方案5.1.1垫层模板基础垫层厚度为100mm，模板采用50mm100mm木方。基底清理平整后方可进行垫层模板施工，基层表面平整度应控制在15mm内。木方外侧用16钢筋固定，钢筋长30cm，地下20cm，地上10cm，钢筋上皮与木方上皮平齐。木方每隔3m设置一根钢筋，在转角处多加一根，一根木方至少两根钢筋固定。拆除模板时，应能保证不损坏混凝土构件的棱角。拆除之后的木方、钢筋应收回堆放区，码放整齐，以备后用。5.1.2基础砖模板及外墙导墙模板底板模板采用砖胎模。从底板外边往外60mm砌240砖墙,砖胎模高度高出基础

11、顶一皮砖。本工程基础底板与300mm高导墙一次浇筑砼，导墙模板采用15mm木胶木板。次龙骨为50100mm木方，横向布置，模板上下端各布置一道；主龙骨为483.5mm双钢管,用12对拉螺栓固定，上下各一道，主龙骨水平间距为600mm。墙体外侧加木顶撑，间距为1.2m。导墙内层模板用铁马凳支撑侧模，马凳间距1000mm设置。5.1.3墙体模板（1）地下车库墙体模板：采用15mm厚的木胶合板板。次龙骨为50100木方，木胶合板与木方钉成整体，钢管作为背楞和支撑，并通过扣件将钢管背楞与支撑紧固，在底板钢筋上搭设钢管支撑架，校正模板垂直度和平整度。 木胶合模板采用硬拼缝，缝宽不得大于1mm。穿墙对拉螺

12、栓：外墙采用有止水片（止水片为1001005mm）的12穿墙对拉螺栓且加两层U形铁垫片，穿墙螺栓水平间距为500mm，竖向间距为600mm，第一道螺栓离基础顶500mm，不能与止水钢板相冲突。 内墙对拉螺栓需加塑料套管，端头加塑料堵头，人防墙对拉螺栓不采用塑料套管。水平横楞：483.5mm双钢管为一道，间距为500mm。竖向竖楞：50100方木，水平间距为200mm。斜撑：采用483.5钢管和”U”形托，竖向共三道，第一道距底板或楼板300mm，第二道距底板或楼板1700，第三道距底板或楼板3500。外墙模板无地锚，在外墙根部加设一道斜撑，地下室外侧一端顶在模板上，另一端顶在基坑壁上，地下室内

13、侧基础底板浇筑时预留地锚(使用20三级钢筋)，一端顶在模板上，一段固定在地锚上。斜撑水平间距为1500mm。模板斜撑图模板拼装图见下图: （2）地下室锅炉房墙体模板 锅炉房层高为6.1m，局部层高为6.8m。此处墙模板需要重新设置。墙体混凝土分两次浇筑，墙体模板：采用15mm厚的木胶合板板。次龙骨为50100木方，木胶合板与木方钉成整体，钢管作为背楞和支撑，并通过扣件将钢管背楞与支撑紧固，在底板钢筋上搭设钢管支撑架，校正模板垂直度和平整度。 每个拼缝处采用海绵条贴紧防止漏浆。穿墙对拉螺栓：外墙采用有止水片（止水片为1001005mm）的12穿墙对拉螺栓且加两层U形铁垫片，穿墙螺栓水平间距为50

14、0mm，竖向间距为600mm，第一道螺栓离基础顶500mm。 水平横楞：483.5mm双钢管为一道，间距为500mm。竖向竖楞：50100方木，水平间距为200mm。斜撑：采用483.5钢管和”U”形托，竖向共三道，第一道距底板或楼板300mm，第二道距底板或楼板1500，第三道距底板或楼板3000。外墙模板无地锚，在外墙根部加设一道斜撑，地下室外侧一端顶在模板上，另一端顶在基坑壁上，地下室内侧基础底板浇筑时预留地锚，一端顶在模板上，一段固定在地锚上。斜撑水平间距为1500mm。详见下图。本地块4#、5#、6#、8#、9#楼地下室墙体用地上结构86系列全钢大模板。地下室层高比标准层高，墙体不能

15、一次浇筑完成，剩余部分墙体用15mm木胶合板，剩余墙体和地下室楼板一次性浇筑。（3）地上结构墙体模板地上墙模板采用86系列全钢大模板。具体见大模板设计方案。5.1.4 后浇带及施工缝处模板底板后浇带模板：采用简易收口网。墙体后浇带施工缝模板：采用12mm厚木胶合板，背楞为50100mm木方。地下室回填土施工时，在地下室外墙后浇带处加100mm混凝土预制板，边上抹灰，做防水卷材后回填土。5.1.5地下室柱子模板本工程地下室柱子为3.6m高，柱子截面为800850和700700，锅炉房内柱子截面为700700，最高为7.1m，模板分两次完成。柱子模板采用15mm的木胶合板模板，背楞用50100木方

16、间距200，柱箍用双483.5mm钢管为一道，用山型卡固定，水平间距不大于600mm。对拉螺栓用12穿墙对拉螺栓且加两层U形铁垫片，柱子每面每个水平高度设置1根对拉螺栓，对拉螺栓在柱中间布置。穿墙螺栓竖向间距不大于600mm。柱子每面单板设置两道斜撑，分别距基础底板上表面1700mm和3500mm的位置。柱子每面为4块单板组成，四角拼缝为企口型，由于柱模较高，每块单板需用两块木交合板连接拼装，连接板缝设在同一高度，板缝处增加一道连接木方，使板缝严密不错台。木方背楞两边刨光，规格一致。为了防止模板底面漏浆，安装柱模前，地下车库柱子详见下图。锅炉房柱子详见下图：5.1.5地下室梁模板梁侧模和底模均

17、采用15mm厚木胶合板，梁侧模木方50100mm间距200，竖背楞用双钢管间距500mm, 用12对拉螺栓固定。底模次龙骨为50100mm木方，间距200，主龙骨为483.5钢管搭设在碗口架上。在梁侧模板与板模板交接处的拼接采用板模压梁模的方式，梁板模板支设时调节支撑高度，当梁底板跨度等于及大于4m时，梁底应按设计要求起拱，起拱高度为梁跨的2%。梁高度大于800mm，梁底增加1根主龙骨支撑，采用的钢管类型为483.5。梁宽度小于500mm，不使用对拉螺栓，采用卡具固定两端侧模板。详见下图。5.1.6顶板模板(1)地下车库顶板支撑体系：顶板支撑采用满堂碗扣脚手架及可调钢管支撑，立杆采用483.5

18、钢管，地下车库立杆排距为600mm，纵距为900mm，搭设高度为4.35m。扫地杆距地300mm，第二道水平杆距地2.1m，第三道距地3.3m，第四道距地4.2m。(2)锅炉房顶板支撑体系：顶板支撑采用满堂碗扣脚手架及可调钢管支撑，立杆采用483.5钢管，立杆排距为900mm，纵距为900mm，搭设高度为6.5m。扫地杆距地300mm，第二道水平杆距地2.1m，第三道距地3.3m，第四道距地4.5m,第五道距地5.7m，第六道6.3m。(3)地上结构顶板支撑体系：顶板支撑采用满堂碗扣脚手架及可调钢管支撑，立杆采用483.5钢管，地下车库立杆排距为1200mm，纵距为1200mm，搭设高度为2.

19、65m。扫地杆距地300mm，第二道水平杆距地1.8m，第三道距地2.4m。水平拉杆均采用横纵上下设置两道固定牢固。面板采用12mm厚木胶合板。主龙骨采用 100100mm 木方。次龙骨为 50100mm 的木方，间距200mm。主龙骨木方放在可调支撑的托槽内，木方的悬挑出度最大不得大100mm，次背楞木方搁在主背楞木方上，次背楞木方最大悬挑长度不得大于150mm，并且要求木方两端必须与主背楞木方搭接。平台板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平。模板与模板之间的接缝要求小于 1mm，。靠墙立杆距墙 200mm，设水平钢管连成整体，扫地杆距地 300 mm。地下车库及锅炉房满堂脚

20、手架体外侧四周、内部横向和竖向均从底到顶设置连续竖向剪刀撑。锅炉房剪刀撑宽度为6.3m，横跨7根立杆，每隔7跨（6.3m）设置一道剪刀撑。地下车库剪刀撑纵向宽度为6.3m，横跨7根立杆，每隔11跨（6.6m）设置一道剪刀撑。地下车库剪刀撑横向宽度为6.6m，横跨11根立杆，每隔7跨（6.3m）设置一道剪刀撑。本工程架体8m，在架顶部设置连续水平剪刀撑。顶板模板体系图见下图：地下车库顶板支撑体系 锅炉房顶板支撑体系地上结构顶板支撑体系5.1.7门窗洞口模板地下室部分门窗洞口模板采用15mm厚木胶合板，加两根50100方木肋，中间横竖各设两道10050方撑，内部必须加设45O斜支撑。洞口模板角部配

21、置钢护角，以保证角部成90度不变形。外角采用120120角钢，内角采用100100角钢。详见图下图。门窗洞口各边模板用顶模棍固定，每块模板两端用两根顶模棍固定。顶模棍用30cm14三级钢制作，钢筋用无齿锯切割，保证钢筋端头平齐，将与模板接触的一端的顶模棍涂抹上防锈漆。顶模棍一段焊接在暗柱或连梁的箍筋上，一段顶住模板。地上部分门窗口采用可伸缩的钢门窗口5.1.8楼梯模板楼梯模板：用12mm厚的木胶合板，次龙骨为50100mm木方，间距200mm，主龙骨为100100mm方木，间距500mm。斜杆与立杆用扣件连接，主龙骨与斜杆用钢丝连接。楼梯模板底部支撑与顶板模板支撑相同，采用满堂脚手架。 5.1

22、.9地下室柱帽模板柱帽区域混凝土厚度较大，压力较大，立杆、主龙骨、次龙骨都需加密。柱帽区域立杆间距600600mm，采用15mm厚木胶合板面板；主龙骨为100100mm木方，间距600mm；次龙骨为50100mm木方，间距150mm,45度斜向模板上部两个方向加2道对拉螺栓，对拉螺栓将模板水平方向等分三分，对拉螺栓具体位置见下图。柱帽区域斜向模板和竖向模板用横杆顶撑，防止涨模。详见下图。5.2模板加工和存放5.2.1加工5.2.1.1对制作与加工的要求：模板加工，尽量减少对木胶合板的切割、锯断，统筹安排，合理配料。加工模板时，背楞方木压刨平整，无扭曲、变形等缺陷。加工的模板必须保证接缝严密，固

23、定牢靠。阴角模还要保证两片模板相互垂直，几何尺寸准确并及时涂刷封边漆，外口采用L302角铁护角。所加工的构件模板几何尺寸满足设计要求。窗下口模板在加工时根据窗的尺寸在中间钻直径为10mm的通气孔，以免在浇注混凝土时，窗下口出现狗洞等缺陷。通气孔的数量规定为窗洞口宽小于等于1.2m的钻4个孔，大于1.2m的窗洞钻6个眼。通气孔分布均匀。5.2.1.2对模板制作与加工的管理和验收的具体要求：木胶板及木方进场后对板材厚度、密实度、表面平整度、光洁度、对角线的尺寸等质量进行检查。 现场加工的定型模板在组装完后检查其拼缝、龙骨间距、几何尺寸及组拼牢固性后方可用于施工。模板的支撑用钢管及扣件不得有锈蚀、弯

24、曲及螺丝脱扣现象。5.2.2存放5.2.2.1存放的位置及场地的要求 各段墙柱模板存放在主体结构侧翼指定区域的模板插架内。梁模板存放在加工区内，场地平整不积水，模板下垫木方。5.2.2.2一般技术与管理的注意事项 为便于吊装，将各段模板存放在主体结构侧翼指定区域的模板插架内，模板距地300mm，场地平整不积水。随时遮盖避免暴晒和雨淋，配备水桶及消防器材。5.3模板安装5.3.1基础导墙模板本工程基础底板与300mm高导墙一次浇筑砼，底板侧模和导墙模板采用15mm厚木胶合板。导墙外侧墙模立在基础砖模上，导墙内侧墙模采用吊模支法。外层模板横向两条50100mm木方做次龙骨，双50100mm木方做主

25、龙骨，用12对拉螺栓固定，对拉螺栓间距为600mm，用50100mm木方做斜撑，斜撑端部顶在槽边上，斜撑间距为1200mm。导墙内层模板用铁马凳支撑侧模，马凳间距1000mm设置。详见下图。 5.3.2地下室墙体模板安装工艺流程：准备工作 吊运模板 安装门窗洞口模板 墙体模板初步就位 固定模板 装穿墙螺杆 安装横肋 安装竖肋 安装斜撑 调整模板 固定螺杆 安装斜撑 检查验收 5.3.2.1准备工作(1)弹好楼层的轴线、墙身线，模板外侧线，墙身500线，门窗洞口位置线及标高线。(2)墙体钢筋绑扎完毕，水电预埋箱盒、预埋件、门窗洞口预埋完毕，检查保护层厚度应满足要求，办完隐蔽工程验收手续。(3)外

26、墙所用穿墙螺杆在中间焊好1001005mm止水钢片。(4)模板安装前，刷好脱模剂（不允许在模板就位后刷脱模剂，防止污染钢筋及混凝土接触面），脱模剂要涂刷均匀，不得漏刷。(5)剔除施工缝表面松动石子，将施工缝表面凿毛，清理干净，办完施工缝隐检手续。5.3.2.2操作工艺(1)将一个流水段的模板用塔吊按照编号依次吊到相应位置。(2)安装门窗洞口处的模板，将门窗洞口的模板按照设计位置、尺寸、标高固定，在与模板接缝处用401胶粘海绵条将缝隙封死，以防漏浆。(3)将墙体两侧模板初步就位，先按照墙体线立好一侧模板，然后立另一侧模板。两侧模板立好后，用斜撑临时固定，然后安装穿墙螺杆。(4)安装模板横肋：将两

27、根48同时安装穿墙螺杆上下两侧，并固定在两个或多个螺杆上，拧紧螺栓，将两侧模板锁紧并将钢管卡在模板上。(5)安装模板竖肋：依次松动螺杆，将两根48同时安装穿墙螺杆左右两侧，并用3型卡子固定竖肋，拧紧螺栓。(6)根据模板线，调整模板位置，并检查模板的垂直度、平整度。如有问题及时纠正。(7)拧紧螺栓，将模板彻底锁死。5.3.2.3安装要求(1)安装模板应将整块模板或标准模板排在墙的两端，将小块模板排在中间部位。当墙体上有门窗洞口时，小块模板尽量排在门窗洞口处，尽可能减少墙体上模板接缝。(2)在安装墙体模板横肋时，横肋可长，但不可短。钢管接口相互错开，不得在同一位置出现接口。在阴角，钢管横肋必须每侧

28、有一根钢管卡住阴角模方木。(3)注意在安装模板时，在墙体的一端或中间留一块模板先不安装，其它模板安装完毕并将模板内的杂物清理干净后，再合模。(4)地下室支外墙模板时，对拉螺栓在墙两侧贴模处及墙厚中间位置设止水环，拆模后将螺栓位置刷界面剂后用膨胀防水砂浆封堵处理。5.3.2.4墙体模板安装应注意的质量问题(1)墙身超厚：原因是墙身放线时误差过大，模板就位调整不认真，穿墙螺杆没有全部穿齐、拧紧。(2)墙体上口过大：原因是支模时上口没有按设计要求做。(3)混凝土墙体表面粘结：由于模板清理不好，涂刷脱模剂不匀，拆模过早所造成。(4)角模与模板缝隙漏浆：原因是模板拼装时缝隙过大，固定措施不牢靠。(5)角

29、模入墙过深：原因时支模时角模与大模板连接不牢固。(6)门窗洞口混凝土变形：原因是门窗洞口模板的组装与大模板的固定不牢固。5.3.3顶板模板安装工艺流程图：施工准备 搭设支撑体系 安装主龙骨 安装次龙骨检查次龙骨平整度 铺木胶板 固定木胶板 粘模板接缝5.3.3.1准备工作(1)放出顶板标高线。(2)根据顶板模板图排模，排模从顶板的两侧开始，由整到零，将整块模板排在顶板四周，中间部位用小块模板。5.3.3.2操作工艺(1)从一侧开始，根据设计满堂式脚手架支撑体系，地下室顶板立杆间距为600900mm，锅炉房顶板立杆间距为900900mm，地上顶板立杆间距12001200mm。(2)调节”U”形托

30、高度，将主龙骨找平。(3)安装次龙骨，主次龙骨纵横相交，次龙骨间距0.25m，。在顶板四周分别用方木贴在混凝土墙体上，顶板模板四周侧面粘海面条，顶住墙体。(4)顶板模板铺完后，检查模板标高是否正确。(5)用铁钉将单张木胶板钉在次龙骨上，将木胶板、主次龙骨连成一体。(6)木胶板接缝大于1.5mm的缝隙，用黄胶带将缝隙封堵，以免漏浆。5.3.3.3安装要求：大于4m的楼板起拱高度为跨度的0.3%。5.3.3.4顶板模板应注意的质量问题：(1)在支板模时，未按要求起拱，造成顶板挠度过大。或起拱时板四周也跟着起拱，造成顶板在打完混凝土后四周不是直线，而是曲线。(2)顶板四周未粘海棉条或局部漏粘，造成漏

31、浆。5.3.3.5顶板模板与墙体节点详图：5.3.3.6地下室顶板外侧模板支设图5.3.4后浇带及施工缝模板支设(1)基础底板后浇带模板支设基础底板采用简易收口网，与钢筋绑扎固定, 模板支设详见下图。(2)基础底板处后浇带防护在后浇带两侧砌筑三皮砖，砖上覆盖木龙骨、木胶合板及防水簿膜，砖外侧抹防水砂浆，防止上部雨水及垃圾进入后浇带而腐蚀钢筋，减少日后对后浇带处垃圾清理的难度，见下图。(3)墙体后浇带及施工缝模板支设墙体后浇带及施工缝采用木胶板支设，墙体钢筋绑好将两侧钢板止水带安好后，在后浇带两侧或施工缝边钢筋网上贴钢板止水带边焊上与墙同宽的钢筋头，间距400，做为后浇带模板支撑点；后浇带模板用

32、两块与1/2墙厚同宽的木胶板，按水平钢筋间距开小豁口，在木胶板后加两块50100mm木方，用木楔与焊在钢筋网上短钢筋支撑好，大模板拆除后再拆此支撑、模板，如下图。(4)顶板施工缝模板支设施工缝处下铁垫15mm厚木条，保证下铁钢筋保护层，上下铁之间用木板保证净距，于钢筋接触的木板侧面按钢筋间距锯成豁口，卡在上、下铁筋上。 5.3.5梁板模板（1）梁板模板安装顺序弹出梁轴线及梁板水平线并复核搭设梁板模支架安装梁主次龙骨铺梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模板安装穿墙螺栓和竖向钢管背楞及斜支撑复核梁模尺寸、位置立板主次龙骨调整板下皮标高及起拱铺板底模检查模板上皮标高、平整度。（2）梁模板支设梁侧模和底

33、模均采用15mm厚木胶合板，梁侧模次龙骨用木方50100间距200，竖背楞用双钢管间距500mm, 底模次龙骨为50100间距200mm，主龙骨为钢管搭设在碗口架上，当梁高大于500mm时，增设对拉螺杆，在梁侧模板与板模板交接处的拼接采用板模压梁模的方式，梁板模板支设时调节支撑高度，当梁底板跨度等于及大于4m时，梁底应按设计要求起拱，起拱高度为梁跨的2%。 5.4模板拆除5.4.1墙模板的拆除5.4.1.1拆除条件(1)当混凝土强度达到1.2MPa，墙体棱角不因拆除模板而掉角时，方可将模板拆除。一般在混凝土浇筑第二天即可拆模。(2)预留孔洞的内模，在混凝土强度能保证构件和孔洞表面不发生坍塌和裂

34、缝时，方可拆除。5.4.1.2拆除过程：先拆除穿墙螺杆等附件，再拆除斜支撑和钢管，用劲向外拉模板上的铁丝，使模板脱离墙体，再挂住铁丝将模板吊运走。5.4.1.3模板清理、堆放：模板拆除后，应先将模板上的水泥浆等杂物用小铲刀铲掉，用水冲刷清理干净后涂刷脱模剂，集中堆放，堆放时应立放，保持模板自由角为7580且不发生变形、损坏。5.4.1.4在准备调运已拆除的大模板时，应仔细检查有无与墙连接物。5.4.2顶板模板拆除5.4.2.1拆除条件当板跨度不大于2m时，在混凝土强度符合设计值的50%的要求后，方可拆除；当板跨度大于2m小于8m时，在混凝土强度符合设计值的75%的要求后，方可拆除；当板跨度大于

35、8m时，在混凝土强度符合设计值的100%的要求后，方可拆除。悬臂板必须在混凝土强度达到100%时方可拆除。5.4.2.2拆除工艺(1)楼板模板拆除应先拆掉水平拉杆，然后在拆除楼板模板支柱，每根主龙骨留12根支柱暂不拆。有梁的顶板应先拆除梁侧模斜支撑。(2)施工人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龙骨自由坠落。(3)用钩子将模板钩下，等该段的模板全部拆除后，清理干净，集中运出，集中堆放。堆放时应平放。5.4.3柱、梁模板拆除（1）拆除条件柱、梁、板模板的拆除必须待砼达到要求的脱模强度。柱模 板应在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆 除， 板与梁模板的拆模强度应符合 砼结

36、构工程施工质量验收规范 GB50204-20XX第4.3.1条的规定。梁跨度小于8m，在混凝土强度符合设计值的75%的要求后，方可拆除；柱模板当混凝土强度达到1.2MPa，柱棱角不因拆除模板而掉角时，方可将模板拆除。（2）拆除工艺拆模的顺序：先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重部位， 后拆承重部位，肋形楼盖应先拆柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板， 最后拆梁底模板。拆除大跨度梁板支架时，先从跨中开使向两端对 称进行。柱子模板拆除：先拆掉柱斜拉杆或斜支撑，卸掉柱箍，再把 连接每片柱模板的木方等连接件拆掉，然后用撬棍轻轻撬动模板， 使模板与混凝土脱离。梁模板拆除：应先拆梁侧帮模，再拆除楼板模板，拆楼板模

37、板先拆掉水平拉杆，然后拆除支柱，每根龙骨留12根支柱暂不拆。 操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龙骨自由坠落。用钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中运 出，集中堆放。 楼层较高，支模采用双层排架时，先拆上层排架使龙骨 和模板落在底层排架上， 上层模板全部运出后， 再拆底层排架。有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底 模。侧模板（包括柱模板）拆除时，混凝土强度能保证其表面及 楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板与梁拆模强度如设计无规 定时，应符合施工规范的规定。拆下的模板及时清理粘连物，涂刷脱模剂，拆下的扣件及时集中收集管理。 拆模时严禁模板直接从高处往下扔，以

38、防止模板变形和损坏。6.质量要求6.1 进场模板质量标准6.1.1 木胶板(1) 技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶板出厂合格证和检测报告来检验）。(2) 外观质量检查标准（通过观察检验）1）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。2）公称幅面内不得有板边缺损。3）每m2单板脱胶0.001 m2。4）每400 mm2最大凹陷深度0.005 m2。(3) 规格尺寸标准序号项 目允许限度1厚度=12mm0.8 mm=15mm1.0 mm2长、宽3 mm3对角线长度差5mm4翘曲度1.0%6.1.2 钢管扣件及其他6.1.2.1钢管的检查应符合下列规定(1）应有产品质量合格证及质量检验报告

39、。(2）钢管表面应平整光滑，不应有裂缝、结疤，分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。(3）钢管外径、壁厚、端面偏差应符合下表规定(4）钢管必须涂有防锈漆序号项 目允许偏差（mm）1外径48mm0.5 mm2壁厚3.5mm0.5 mm3钢管两端面切斜偏差1.704钢管外表面锈蚀深度0.50旧钢管的检查应符合下列规定(1）表面锈蚀深度应符合上表规定。(2）钢管弯曲变形应符合上表规定。6.1.2.3扣件验收规定(1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。(2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。(3）新、旧扣件均应进行防锈处理。6.1

40、.2.4木脚手板应符合以下规定木脚手板的宽度不宜小于200 mm，厚度不应小于50 mm，两端应各设直径为4 mm的镀锌钢丝箍两道。腐朽的脚手板不得使用。6.2 模板工程质量标准6.2.1 一般规定模板及其支架、支撑应具有足够的承载能力、刚度和稳定性。6.2.2 模板安装6.2.2.1 主控项目(1) 安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的能力，或加设支架，上、下层支架的立柱应对准，并铺设垫板(2) 在涂刷模板隔离剂时，不得玷污钢筋和混凝土接槎处。6.2.2.2 一般项目6.2.2.2.1 模板安装应满足下列要求（1）模板的接缝不应漏浆。（2）模板与混凝土的接触面应清理

41、干净，并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。6.2.2.2.2 用作模板的地坪、胎膜等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂缝、起砂或起鼓。6.2.2.2.3 对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的2/1000。6.2.2.2.4 固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合下表规定。序号项 目允许偏差（mm）1预埋钢板中心线位置32预埋管、预留孔中心线位置33插筋中心线位置5外露长度+10，04预埋螺栓中心线位置2外露长度+1

42、0，05预留洞中心线位置10尺寸+10，06.2.2.2.5 现浇结构模板安装的偏差应符合下表规定序号项 目允许偏差（mm）检验方法1轴线位置5钢尺检查2底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查3插筋基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，5钢尺检查4层高垂直度不大于5m4（大模）经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查5相邻两板表面高低差2钢尺检查6表面平整度52m靠尺和塞尺检查7其他要求7.1成品保护（1）吊装模板时轻起轻放，不得碰撞已完楼板、墙体等处，也防止模板变形。（2）拆模时不得用大锤硬砸或用钢筋、钢管硬撬，以免损坏模板和混凝土。（3）拆下的模板，如发现损坏应及时修理。（4）在施

43、工过程中应加强管理，分类堆放模板。7.2安全文明施工7.2.1施工安全（1）模板吊运时，必须预先计算模板的重量，防止塔吊超载。（2）模板支撑要牢固，杆件连接可靠。（3）拆模要求达到后，施工作业队拆除模板前必须报项目部技术人员签字同意后方可拆模，防止拆模过早导致结构受损。（4）支拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。（5）支模前必须搭好相关防护架。用塔吊拆模时要有起重工配合；拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全区域用钢管、安全网封闲，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否有拌勾挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否

44、有开焊，脱扣现象。（6）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。（7） 电梯井筒每层施工完后，安装封堵式防护门，并且筒内每三层设置水平安全网（在墙体上预埋钢筋固定）。（8） 木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3米，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器，并接漏电保护器，电刨传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小

45、于50cm或厚度大于锯片半径木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。木工房应配备消防灭火器材，不得在木工房内吸烟。（9）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。7.2.2文明施工(1)木模板加工噪音较大，木工棚全部封闭。(2)支模板时避免应避免铁器碰撞，小心操作，减少人为的噪音。(3) 夜间22：00-6：00之间停止模板加工和其它模板作业。(4)现场模板加工垃圾及时清理，做到工完场清。(5)刷脱模剂时应垫塑料布，不得将油料渗入大地。8模板结构设计计算书8.1墙模板计算地下车库墙体一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):200；穿墙螺栓水

46、平间距(mm):500；主楞间距(mm):600；穿墙螺栓竖向间距(mm):600；对拉螺栓直径(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:木面板；面板厚度(mm):12.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2)

47、:9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.650m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200；

48、 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 23.042 kN/m2、87.600 kN/m2，取较小值23.042 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=23.042kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.1

49、17q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l =200.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.6000.900=14.931kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.600.90=3.024kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.114.931250.02+0.1173.024250.02= 1.15105Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W

50、= bh2/6 = 60012.012.0/6=1.44104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.15105 / 1.44104 = 8.0N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =8N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =250.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.6000.900=14.931kN/m；

51、 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.600.90=3.024kN/m；面板的最大剪力：V = 0.614.931250.0 + 0.6173.024250.0 = 2706.1N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2706.1N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =32706.1/(260012.0)=0.

52、564N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 =0.564N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 23.040.6 = 13.825N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 250mm； E-面板的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 601.21.21.2/12=8.64cm4

53、；面板的最大允许挠度值: = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.832504/(10095008.64104) = 0.445 mm；面板的最大挠度计算值: =0.445mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 499/61= 54cm3；I = 4999/121= 243cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2

54、l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2500.900=6.221kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44.000.250.90=1.260kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.16.221600.02+0.1171.260600.02= 2.77105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=5.40104mm3； f -次楞的抗弯强度

55、设计值； f=13.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 2.77105/5.40104 = 5.1 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 5.1 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.223.0420.2500.900/1=6.221kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.44

56、.000.250.90/1=1.260kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0.66.221600.0+ 0.6171.260600.0 = 2706.1N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 2706.1N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 90.0mm ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =32706.1/(240.090.01)=1.12

57、8N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =1.128N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 23.040.25=5.76 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =600.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.43106mm4；次楞的最

58、大挠度计算值: = 0.6775.76/16004/(10090002.43106) = 0.231 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2.4mm；次楞的最大挠度计算值 =0.231mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1

59、.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.223.040.250.61.440.250.64.988kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 2.81105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 2.81105/8.99103 = 31.2 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =31.2N/mm2 小于 主楞的抗弯强

60、度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 3055.2N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =23055.2/848.230=7.204N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =7.204N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0.21

61、5mm；主楞的最大容许挠度值: = 2mm；主楞的最大挠度计算值 =0.215mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径: 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 5.55 kN

62、。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=5.549kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！8.2地下室柱柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):850.00；柱模板的总计算高度:H = 3.60m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4

63、；对拉螺栓直径(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):600；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板参数面板类型:木面板；面板厚度(mm):12.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2)

64、:1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.03

65、6 kN/m2、86.400 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 270 mm，且竖楞数为 4，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。 面板计

66、算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.600.90=12.983kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.600.90=1.512kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.983+1.512=14.495 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.114.495270270

67、= 1.06105N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 60012.012.0/6=1.44104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.06105 / 1.44104 = 7.338N/mm2；面板的最大应力计算值 =7.338N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的

68、三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.600.90=12.983kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.600.90=1.512kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =12.983+1.512=14.495 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.614.495270.0 = 2348.243N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)f

69、v其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2348.243N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32348.243/(260012.0)=0.489N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.489N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度

70、计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.6012.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 60012.012.012.0/12 = 8.64104 mm4；面板最大容许挠度: = 270 / 250 = 1.08 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67712.02270.04/(1009500.08.64104) = 0.52

71、7 mm；面板的最大挠度计算值 =0.527mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.08mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.600m,柱箍间距为600mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 409090/61 = 54cm3；I = 40909090/121 = 243cm4； 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0

72、mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2700.900=5.842kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2700.900=0.680kN/m； q = 5.842+0.680=6.523 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.523600.0600.0= 2.35105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值

73、: = M/W = 2.35105/5.40104 = 4.349N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =4.349N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2700.900=5.842kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2700.900=0.680kN/m； q = 5.842+0.680

74、=6.523 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.66.523600.0 = 2348.243N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.523600=2348.243N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 40.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =32348.243/(240.090.01)=0.978N/mm2；竖楞截面抗剪强

75、度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.978N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.25 = 6.52 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.43106；竖楞最大容许挠度: = 600/25

76、0 = 2.4mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.52600.04/(1009000.02.43106) = 0.262 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.262mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.4mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.253 0.6 = 3

77、.67 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.180 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.428 kNm； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.088 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 427629.73 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 45.32 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =4.28108/(1.058.99106)=45.32N/m

78、m2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.088 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大挠度 =0.088mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.6mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N =

79、 8.18 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=8.18kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.27 0.6 = 3.91 kN； H方向柱

80、箍剪力图(kN)最大支座力: N = 8.641 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.476 kNm； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.109 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 476190.74 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 50.469 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =4.76108/(1.058.99106)=50.469N/mm2 小于 柱箍的抗

81、弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.109 mm；柱箍最大容许挠度: = 425 / 250 = 1.7 mm；柱箍的最大挠度 =0.109mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.7mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.60

82、10-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.641 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=8.641kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!8.3地下室梁模板一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.70；梁截面高度 D(m)：1.60；混凝土板厚度(mm)：400.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.90；梁支撑架搭设高度H(m)：4.35；梁两侧立杆间距(m)：0.90；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直

83、梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm

84、(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：木面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：600；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，900mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(

85、mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、38.400 kN/m2

86、，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.21.2/6=12cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q

87、1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；计算跨度: l = (1600-400)/(6-1)= 240mm；面板的最大弯矩 M= 0.19.638(1600-400)/(6-1)2 + 0.1172.52(1600-400)/(6-1)2= 7.25104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(1600-400)/(6-1)/1000+1.22.520(1600-400

88、)/(6-1)/1000=3.270 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 7.25104 / 1.20104=6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (1600-400)/(6-1)=240mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.

89、21.21.2/12=7.2cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6779.638(1600-400)/(6-1)4/(10095007.20104) = 0.316 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1600-400)/(6-1)/250 = 0.96mm；面板的最大挠度计算值 =0.316mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.96mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.270/0.500= 6.540kN/m本工程中，次楞采用木方，宽

90、度40mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.164 kNm，最大支座反力 R= 3.597 kN，最大变形 = 0.129 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.64105/5.40104 = 3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 3 N/

91、mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.129mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.597kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm

92、)经过计算得到最大弯矩 M= 0.755 kNm，最大支座反力 R= 8.993 kN，最大变形 = 1.017 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7.55105/8.99103 = 84.1 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =84.1N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 1.017 mm主楞的最大容许挠度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大挠度计算值 =1.017mm 小于 主楞的最大容许挠度值

93、 =1.5mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3001212/6 = 7.20103mm3； I = 300121212/12 = 4.32104mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(2

94、4.00+1.50)1.60+0.500.300.90=13.381kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.300.90=1.512kN/m；q=13.381+1.512=14.893kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.113.381233.3332+0.1171.512233.3332=8.25104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.413.3810.233+0.451.5120.233=1.408kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.113.3

95、810.233+1.21.5120.233=3.858kN =Mmax/W=8.25104/7.20103=11.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =11.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=11.151kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =233.33mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:

96、=233.33/250 = 0.933mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67713.381233.34/(10095004.32104)=0.654mm；面板的最大挠度计算值: =0.654mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.933mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.858/0.3=12.86kN/m2.方木的支撑力验算 方木计

97、算简图方木按照两跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.125ql2= 0.12512.860.32 = 0.145 kNm；最大应力 = M / W = 0.145106/54000 = 2.7 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.7 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V = 0.62512.860.3

98、= 2.411 kN；方木受剪应力计算值 = 32.4111000/(24090) = 1.005 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.005 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.521ql4/(100EI)=l/400方木最大挠度计算值 = 0.52112.863004 /(1009000243104)=0.025mm；方木的最大允许挠度 =0.3001000/250=1.200 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.025 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1.2 mm，满足要求

99、！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.408kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.858kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(0.900-0.700)/40.300(1.20.40024.000+1.42.000)+1.220.300(1.600-0.400)0.500=0.647kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N3=1.735 kN；N2=8.353 kN；最大弯矩 Mmax=0.388 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.125 mm；最大应力

100、=0.388106/4490=86.3 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 86.3 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁两侧支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.735 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢

101、管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.182 kNm ；最大变形 max = 0.195 mm ；最大支座力 Rmax = 3.73 kN ；最大应力 =M/W= 0.182106 /(4.49103 )=40.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 40.6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.195mm小于600/150与10 mm,满足要求!2.梁底支撑钢管的强度计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 8.353 kN 支撑钢管计算简图 支

102、撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.877 kNm ；最大变形 max = 0.939 mm ；最大支座力 Rmax = 9.606 kN ；最大应力 =M/W= 0.877106 /(4.49103 )=195.3 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 195.3 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.939mm小于600/150与10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全

103、技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.606 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设

104、计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =8.353 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =9.606 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1494.35=0.777 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.70)/4)0.600.50+(0.90/2+(0.90-0.70)/4)0.600.400(1.50+24.00)=3.852 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(0.900-0.700)/40.600=1.680 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=

105、8.353+9.606+0.777+3.852+1.68=24.269 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71

106、.2,1.2+20.2= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=24268.634/(0.301424) = 190.2 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 190.2 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！

107、2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =8.353 kN ；纵向钢管的最大支座反力：N2 =9.606 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.149(4.35-1.6)=0.777 kN；N =N1+N2+N3 =8.353+9.606+0.491=18.451 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管

108、立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.2= 2.417 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.185 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由长细比 lo

109、/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=18450.746/(0.301424) = 144.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 144.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1851.001(1.2+0.22) = 1.898 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.6按照表2取值1.001 ；lo/i = 1897.896 / 15.9 = 119

110、；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.458 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 24268.634/(0.458424) = 95 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 95 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全8.4地下车库顶板模板一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.90；步距(m):1.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m)

111、:4.35；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用木面板，厚度为10mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):40

112、.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：木方 : 9090mm；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):500.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 9012/6 = 15 cm3；I = 9013/12 = 7.5 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.50.9+0.50.9 = 11.925 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

113、q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.211.925+1.40.9= 15.57kN/m最大弯矩 M=0.115.572502= 97312.5 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 97312.5/15000 = 6.488 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 6.488 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=11.925kN/m面板最大挠度计算值 = 0.67711.9252

114、504/(10095007.5104)=0.443 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.443 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=499/6 = 54 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.5+0.50.25 = 3.312 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.

115、25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.125ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.23.312+1.40.25 = 4.325 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1254.3250.92 = 0.438 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.438106/54000 = 8.109 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 8.109 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪

116、力: V = 0.6254.3250.9 = 2.433 kN；方木受剪应力计算值 = 3 2.433103/(2 4090) = 1.014 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.014 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)=l/400均布荷载 q = q1 = 3.312 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5213.3126004 /(10090002430000)= 0.102 mm；最大允许挠度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大挠度计算值

117、 0.102 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.6 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算；托梁采用：木方 : 9090mm；W=121.5 cm3；I=546.75 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P3.114kN;托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.571 kNm ；最大变形 Vmax = 0.184 mm ；最大支座力 Qmax = 9.171 kN ；最大应力 = 571440.625/121500 = 4.703 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=13 N/m

118、m2；托梁的最大应力计算值 4.703 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 0.184mm 小于 900/250,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1254.35 = 0.545 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.60.9 = 0.27 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.50.60.9 = 6.885 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG

119、= NG1+NG2+NG3 = 7.7 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 0.60.9 = 1.62 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.508 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.508 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 c

120、m2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.8+0.32 = 2.4 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.3 m；l0/i = 2400 / 15.9 = 151 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.305 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11508.066/（0.305424） = 88.989 N/mm2；钢管立杆的最大应

121、力计算值 = 88.989 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.001(1.8+0.32) = 2.794 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.163；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.4 按照表2取值1.001 ；Lo/i = 2793.991 / 15.9 = 176 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.23 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=11508.066/（0.23424） = 118.007 N

122、/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 118.007 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。8.5地上结构顶板一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.25；模板支架搭设高度(m):2.60；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0

123、.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用木面板，厚度为10mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料为：木方 : 9090mm； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,

124、按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 12012/6 = 20 cm3；I = 12013/12 = 10 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.151.2+0.51.2 = 5.19 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11.2= 1.2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.19+1.41.2= 7.908kN/m最大弯矩M=0.17.9082502= 49425 N

125、mm；面板最大应力计算值 =M/W= 49425/20000 = 2.471 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 2.471 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 5.19kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6775.192504/(100950010104)=0.144 mm； 面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.144 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计

126、算方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=499/6 = 54 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.15+0.50.25 = 1.081 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.125ql2均布荷载 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.081+1.40.25 = 1.648 kN/m；最大弯矩 M =

127、 0.125ql2 = 0.1251.6481.22 = 0.297 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.297106/54000 = 5.492 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 5.492 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V= 0.6251.6481.2 = 1.236 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.236103/(2 4090) = 0.515 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受

128、剪应力计算值 0.515 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)=l/400均布荷载 q = q1 = 1.081 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5211.081120XX /(10090002430000)= 0.534 mm；最大允许挠度 =1200/ 250=4.8 mm；方木的最大挠度计算值 0.534 mm 小于 方木的最大允许挠度 4.8 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算；托梁采用：木方 : 9090mm；W=121.5 cm3；I=546.75 c

129、m4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.977kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kNm) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.416 kNm ；最大变形 Vmax = 1.848 mm ；最大支座力 Qmax = 11.833 kN ；最大应力 = 1416034.831/121500 = 11.655 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=13 N/mm2；托梁的最大应力计算值 11.655 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 13 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 1.848mm 小于 1200/250,满足要求!五、模板支架立杆荷

130、载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.6 = 0.336 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.51.21.2 = 0.72 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.151.21.2 = 5.508 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.564 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 1.21.2 = 4.32 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ

131、 = 13.924 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.924 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=

132、kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.731.5，1.5+20.25=2.997； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.25 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.997；L0 / i = 2997.225 / 15.9=189 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.201 ；钢管立杆受压应力计算值；=13924.392/(0.201424) = 163.386 N/mm2；立杆稳定性计算 = 163.386 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！