商业楼、住宅项目木质胶合板模板施工方案（34页）.doc

1、xx*西区 二A7A8#楼工程模板工程施工补充方案目 录第一章 编制依据2第二章 工程概况2第三章 模板工程施工方案3一模板支撑的设计和安装3二柱、梁、顶板及楼梯模板4三模板支撑系统材质要求5四支模体系规定5五模板支模施工要求5六柱、梁、平台模板安装6七剪力墙模板施工技术8八模板拆除9九门、窗洞口模板变形处理10十模板安装质量要求10十一.质量保证措施11十二.模板施工安全注意事项12第四章 模板及支撑计算方案12梁模板(扣件钢管架)计算书13柱模板计算书26板模板(扣件钢管架)计算书36第一章编制依据1、JGJ130 -20XX 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范2、JGJ80 -91 建

2、筑施工高处作业安全技术规范3、GB50204 - 20XX 砼结构工程施工质量验收规范4、品茗安全模板计算软件5、相关工程施工图第二章工程概况工程名称：xx*西区二A7#.A8#楼工程建设单位：设计单位：监理单位：勘察单位：施工单位：施工环境：本工程位于xx洪山区*街与*路交汇处，东侧与北面为将同建的小区*西区一.二工程，西靠市政丁字桥路。1建筑设计概况本工程为xx*西区二A7#.A8#楼工程，总建筑面积为33959平方米，其中地下室建筑面积为3254平方米、ADS#商业楼建筑面积为863平方米、住宅大堂架空层建筑面积为170平方米。设计分别为地下一层，使用功能为汽车库、储藏间、自行车车库及配

3、电间（房），层高分别为4.6m、3.4m；地上12层均为商铺（包括ADS#楼），326层均为居民住房，层高均为3m；建筑物檐口高度为81m，建筑物总高度为87.7m；室内0.000相当于绝对标高分别为21.80；室内外高差均为-0.30m。2结构概况1）、本工程0.000以下均为一层地下室、0.000以上为二十六层高层住宅建筑，建筑物室内外高差为0.3m，建筑物地面以上总高度为87.7m。0.000线相当于绝对标高均为21.80。2）、本工程上部结构A7#.A8#楼采用现浇钢筋混凝土剪力墙结构，裙房及地下室为框架结构，楼板均采用现浇钢筋混凝土板；基础采用冲孔灌注桩承台、梁、底板基础。抗震设防烈

4、度为6度，裙房框架抗震等级为四级，剪力墙抗震等级为三级，A7.A8框架抗震等级为三级。地基基础设计等级为甲级，建筑结构安全等级为二级。第三章模板工程施工方案本工程由2幢高层住宅楼、1幢商铺和1个地下车库组成。地下车库为附建式工程。地下一层的A7、ADS、A8#楼的基础底板结构标高分别为-4.6和-3.4m；层高分别为4.6m、3.7m 、3.4m；结构顶板面为-0.03和-0.90m，顶板混凝土设计厚度分别为180mm、250mm、160mm；其梁截面分别为250mm400mm、250mm450mm、350mm800mm、250mm600mm、250mm500mm、450mm500mm、450

5、mm600mm、550mm1300mm、250mm500mm、250mm700mm；地下挡土剪力外墙厚度为350mm300mm，基础底板以上框架柱截面分别为600mm600mm、500mm500mm、400mm500mm、300mm500mm、300mm800mm。；12层及以上顶板厚100至120，层高12层分别为3.54米,标准层层高均为3米。为此，本工程模板工程的设计和计算按地下层层高4.6米的高支架模板工程来考虑,确保模板支撑有足够的强度、刚度和稳定性，为A7#楼创优目标的实现创造条件。立杆间距纵横向为800*800，水平面杆步距为1500，以轴线设置纵横扫地杆，扫地杆高度为200，并

6、按规定设置剪刀撑。立杆钢管扣件在梁底及跨度超过4.500米的板底全部采用双扣件抗滑。地下层及非标准层均按此模板及支撑设计计算进行搭设。标准层层高3米非高支架模板工程，其楼板支撑的立杆纵横向间距可相应放大，本工程为1000*1000，水平杆步距为1500，按框架梁两侧设置纵横向扫地杆，并按建筑物边跨、有剪力墙开间设置剪刀撑。当梁、板跨度大于或等于4米时，模板跨中应做2/1000起拱，悬臂梁采用4/1000起拱。一模板支撑的设计和安装1、暗柱梁、剪力墙平台板采用九夹板。2、模板在拼装前，应涂刷脱模剂，确保砼表面光洁。3、柱模安装3.1、根据引测到柱筋上的标高，柱的放线位置及焊接线位筋支柱模。3.2

7、、安装预先拼好的柱模板：模板按柱子大小做成一面一片（一面的一边带一个角模），就位后先用铅丝与主筋绑扎临时固定，用U型卡将两侧模板连接卡紧，安装完后再安另外两面模板。3.3、安装柱箍：柱箍用型钢和对穿螺杆制成，每400600一道。3.4、安装柱模的斜撑：柱模每边设二根斜撑，固定于事先预埋在楼板内的钢筋环上，用线锤控制，用花篮螺栓调节校正模板垂直度。斜撑与地面夹角宜为45度，预埋的钢筋环与柱距离宜为3/4柱高。3.5、将柱内垃圾清理干净，封闭清理口，办理柱模预检。4、安装剪力墙模板4.1、按位置安装门洞口模板，埋好预埋件。4.2、把预先拼好的一面模板，按位置线就位，然后安装斜撑作临时固定，钻孔和穿

8、对拉螺栓。螺栓选用12圆钢，纵模每500mm一道。4.3、清洗墙内杂物，再安装另一侧模板，调整斜撑使模板垂直后，拧紧穿墙螺栓。4.4、模板安装完毕后，检查扣件，螺栓是否紧固，模板接缝及下口是否严密，办好预检手续。5、安装梁板模板5.1、墙、柱模支好后，搭满堂钢管架，下垫木板，把标高引测到钢管架上进行梁板模的安装。5.2、梁支柱采用双排钢管，间距600mm。支柱上面垫1010cm方木，支柱中间或下边加剪刀撑和水平拉杆。5.3、按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模，并拉线拉直，梁底板应起拱。当梁跨度大于4m时，模板应跨度2/1000起拱，悬臂构件应按跨度4/1000起拱。5.4、绑扎梁钢筋，清

9、除杂物，安装侧模板，使两侧模板与底板用步步紧卡紧加固连接。5.5、根据模板规格安装支撑和搁栅。支撑间距为8001000mm，大搁栅间距为450550mm，小搁栅间距为300400mm。本工程采用600*600的独立柱子；梁、板，宽度300至550不等，梁高一般为500至700；板厚100、120、160、180、250不等。二柱、梁、顶板及楼梯模板模板均采用18 mm厚的木质胶合板、45mm88mm木龙骨和48钢管及12（或止水螺栓）。三模板支撑系统材质要求1木材选用质地较好的松木，等材，含水率8751003悬臂梁、悬臂板2275100（3）、非承重的侧模板应在保证混凝土表面及棱角不因拆模而受

10、损时方可拆模。非承重模板拆除时，结构砼强度不宜低于1.2Mpa。（4）、预应力梁板宜在预应力张拉前拆除；底模拆除应混凝土强度达到100%，并预应力张拉结束后拆除。九门、窗洞口模板变形处理门窗洞口模板一般用50厚的木板或木质胶合板及方木拼装，超过2米长的洞口，模板底部必须设置排气口，以防浇筑过程中混凝土难以流到窗台中部而造成漏掁现象。门窗洞口的模板宽度应严格控制与墙厚相等，门窗洞口范围内的穿墙螺栓必须按要求设置，以免阳角漏浆。十模板安装质量要求安装现浇结构的上层模板及支架支时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力；上、下层支架应对准，并铺设垫板。在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接差处。固

11、定在模板的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固，其允许偏差和检验方法应符合下表规定。项次项目允许偏差检验方法1轴线位移柱、梁5353用水准仪或拉线和尺量检查尺量检查5+2-5552标高101010103截面尺寸柱、梁-4-5+2-522尺量检查3333用2m托线尺检查4每层垂直度2222用直尺和尺量检查5相邻两板表面高低差5522用2m靠尺和锲形塞尺检查6表面平整度3333拉线和尺量检查7预埋钢板中心线位移333328预埋管预留孔中心线位移中心线位移2229预埋螺栓外露长度+10-0+10-0+10-0+10-0中心线位移1010101010预留洞截面内部尺寸+10-0+10-0+10-0

12、+10-0十一.质量保证措施1、模板和承重支模体系必须具足够的强度、刚度和稳定性。顶板、梁承重立杆和柱支撑连成整体。承重立杆设二道水平拉杆加扫地杆，并设斜撑和剪刀撑以确保支撑体系的稳定。2、垂直控制：每一根柱相邻两面要挂统高线锤，作垂直校正、固定。3、轴线、平面位置控制：柱、梁每一区段必须拉通长线控制。4、标高控制：每一根柱都必须进行标高测定，同标高柱必须拉通线进行复核检查。板底四周和中间分几点进行标高测定，并拉通线检查板底平整度和用2m长直尺检查板底平整度。5、梁、柱节点模板必须准确计算，精工细作。避免梁、柱节点处模板长度拼接出现误差。若要接长，不应在节点处拼接长度。模板必须平缝拼接，不得留

13、有缝隙。6、模板成型保护：（1）、不得用重物冲击已安装好的模板及支撑，不准在吊模上搭跳板，应保证模板的牢固和严密。（2）、搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。十二.模板施工安全注意事项（1）、支模应按顺序进行，模板及支撑系统在没有固定前，禁止利用拉杆支撑攀登，不准在拆除的模板上进行操作。（2）、拆模时，应按顺序逐块拆除对拉螺栓，避免整体塌落；拆除顶板时，应设临时支撑确保安全施工。（3）、进入现场时，必须戴安全帽，高空作业必须佩带安全带。（4）、高空拆模时，应有专人指挥，并在下面标出工作区，暂停人员过往；操作人员应搭设好脚手架，并佩带安全带。（5）、六级以上大风，不得安装和拆除模板。（6）

14、、模板脱模剂不得使用油性脱模剂，其它性质的脱模剂必须定点放置，禁止出现溢漏现象，更不得乱倒，以防影响环境质量。（7）、模板制作场所，对地面上的锯末、废料应及时清理，在指定地点临时集中堆放，并及时处理掉。（8） 拆除的模板材料，应及时整理、分类堆放，模板上铁钉应及时拔除，确保现场文明施工。第四章模板及支撑计算方案本工程除地下一层为层高4.6米和地面以上12层层高4.0米和3.5米外，住宅楼标准层层高均为3米。本模板设计和计算按地一层层高4.6米为代表进行，标准层支撑间距可适当放大，一般立杆间距可控制在1.0米,梁高大于600的梁底应加密,并设置双扣件抗滑。层高4.6米的模板支撑应在原设计模板支撑

15、的基础上增加双向水平拉杆一道,并按要求设置剪刀撑和扫地杆。高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ13020XX）。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范还存在着一定的疏漏，其计算不能完全确保安全的计算结果。为保证模板支撑的稳定性和可靠性，特对模板工程取层高4.6米的梁模板、层高3米的楼板模板及柱模板支撑做如下验算：梁模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支

16、撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：4.60；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混

17、凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：2；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依

18、次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；宽度(mm)：44.00；高度(mm)：88.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.

19、750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M - 面板的最大弯矩(N

20、mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (800-180)/(4-1)= 206.67mm；面板的最大弯矩 M= 0.110.709(800-180)/(4-1)2 + 0.1172.8(800-180)/(4-1)2= 5.97104Nmm；面板的最大

21、支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.110.709(800-180)/(4-1)/1000+1.22.800(800-180)/(4-1)/1000=3.129 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 5.97104 / 3.33104=1.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.8N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l =

22、(800-180)/(4-1)=206.67mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.67710.709(800-180)/(4-1)4/(10060003.33105) = 0.066 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(800-180)/(4-1)/250 = 0.827mm；面板的最大挠度计算值 =0.066mm 小于面板的最大容许挠度值 =0.827mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连

23、续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.129/0.500= 6.258kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.156 kNm，最大支座反力 R= 3.442 kN，最大变形 = 0.117 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.

24、56105/6.40104 = 2.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.4 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.117mm 小于次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力3.442kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 2688/6

25、= 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图(kNm)主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.258 kNm，最大支座反力 R= 5.593 kN，最大变形 = 0.068 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 2.58105/1.28105 = 2 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =2N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.068

26、mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0.375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.068mm 小于主楞的最大容许挠度值 =0.375mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算：验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓型号: M12 ；查表得：穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5.593 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力

27、N=5.593kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8002020/6 = 5.33104mm3； I = 800202020/12 = 5.33105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁

28、和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)0.80+0.300.80=19.872kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；q=19.872+4.480=24.352kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/824.3523002=2.74105Nmm；RA=RB=0.5ql=0.524.3520.3=3.653kN =Mmax/W=2.74105/5.33104=5.1N/mm2；梁底模面板计算应力 =5.1 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=

29、13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=16.560kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =300.00/250 = 1.200mm；面板的最大挠度计算值: = 519.8723004/(38460005.33105)=0.655mm；面板的最大挠度计算值: =0.655mm 小于面板的最大允许挠度值: =

30、1.2mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=3.653/0.8=4.566kN/m2.钢管的支撑力验算钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.08cm3I=12.19cm4钢管强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.14.5660.82 = 0.292 kNm；最大应力

31、 = M / W = 0.292106/5080 = 57.5 N/mm2；抗弯强度设计值 f =205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 57.5 N/mm2小于钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 2V/Afv其中最大剪力: V =0.67.8980.8 = 2.192 kN；钢管受剪应力计算值 =22.1921000/489.000 = 8.964 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪应力计算值 8.964 N/mm2小于钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:计算公式如下: =

32、0.677ql4/(100EI)=l/250钢管最大挠度计算值 = 0.6774.5668004 /(10020600012.19104)=0.504mm；钢管的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0.504 mm 小于钢管的最大允许挠度 =3.2 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=3.653kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.600-0.300)/40.800(1.20.18024.000+1.42.000)+1.220.800(0.800-0.180)0.300

33、=0.836kN简图(kNm)剪力图(kN)弯矩图(kNm)变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=4.489 kN；最大弯矩 Mmax=0.673 kNm；最大挠度计算值 Vmax=1.106 mm；最大应力 =0.673106/5080=132.5 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 132.5 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算九、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数

34、0.80，该工程实际的单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=4.489 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =4.489 kN ；脚手架钢管的自重： N2 =

35、1.20.1294.6=0.713 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(0.80/2+(0.60-0.30)/4)0.800.30+(0.80/2+(0.60-0.30)/4)0.800.180(1.50+24.00)=2.230 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)0.800/2+(0.600-0.300)/40.800=2.128 kN；N =N1+N2+N3+N4=4.489+0.713+2.23+2.128=9.559 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)

36、：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心

37、线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值；=9559.472/(0.203489) = 96.3 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 96.3 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！柱模板计算书一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；2

38、.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:圆钢管；竖楞合并根数:1；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/

39、mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m；1- 外加剂影响修正系数，取1.

40、200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 270 mm，且竖楞数为

41、 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.8

42、71 kN/m；面板的最大弯矩：M =0.1 10.871270270= 7.93104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 7.93104 / 2.43104 = 3.261N/mm2；面板的最大应力计算值 =3.261N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 =1

43、3N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下:V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62510.871270.0 = 1834

44、.565N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1834.565N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =31834.565/(245018.0)=0.340N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.34N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.

45、面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 20.040.459.02 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =270.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 6000.00 N/mm2； I-面板截面的惯性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 270 / 250 = 1.08 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.5219.02270.04

46、/(1006000.02.19105) = 0.190 mm；面板的最大挠度计算值 =0.19mm 小于面板最大容许挠度设计值 = 1.08mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4931=4.49cm3；I =10.7831=10.78cm4；竖楞方木计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(

47、柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2700.900=5.842kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.0000.2700.900=0.680kN/m； q = 5.842+0.680=6.523 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.16.523450.0450.0= 1.32105Nmm； =M/(xW)f其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=4.49103； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.00

48、0N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/1.05W = 1.32105/(1.054.49103) = 27.999N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =27.999N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值 =205N/mm2，满足要求！2.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =20.040.27 = 6.52 kN/m； max-竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 210000.00 N/mm2 ； I-

49、竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=1.08105；竖楞最大容许挠度: = 450/400 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.6776.52450.04/(100210000.01.08105) = 0.080 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.08mm 小于竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)

50、； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.27 0.45 = 2.94 kN；B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.380 kN；B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.104 kNm；B方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.021 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 104370.31 Nmm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 11.06 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的

51、最大应力计算值 =1.04108/(1.058.99106)=11.06N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.021 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.021mm 小于柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号: M12 ；对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓

52、的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.38 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.38kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.220.040.

53、9+1.420.9)0.27 0.45 = 2.94 kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.380 kN；H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.104 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.021 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 104370.31 Nmm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 11.062 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =1.04108/(1.

54、058.99106)=11.062N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.021 mm；柱箍最大容许挠度: = 300 / 250 = 1.2 mm；柱箍的最大挠度 =0.021mm 小于柱箍最大容许挠度 =1.2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径: M12 ；对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓

55、最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.38 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=4.38kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!板模板(扣件钢管架)计算书一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.00；采用的钢管(mm):483.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):

56、0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):44.00；木方的截面高度(mm):88.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯

57、强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.121+0.351 = 3.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算：计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.23.35+1.41= 5.42kN/m最大弯矩M=0.15.423002= 48780 Nmm；面板最大应力计算值 =M/W= 4878

58、0/54000 = 0.903 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.903 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 3.35kN/m，面板最大挠度计算值 = 0.6773.353004/(100600048.6104)=0.063 mm；面板最大允许挠度 =300/ 250=1.2 mm；面板的最大挠度计算值 0.063 mm 小于面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩

59、I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4；方木楞计算简图（mm）1.荷载的计算：(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.12+0.350.3 = 1.005 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2.强度验算:计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.005+1.40.3 = 1.626 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.11.62612 = 0.1

60、63 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.163106/64000 = 2.541 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.541 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.61.6261 = 0.976 kN；方木受剪应力计算值 = 3 0.976103/(2 6080) = 0.305 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.305 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4

61、N/mm2，满足要求!4.挠度验算:计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.005 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.00510004 /(10090002560000)= 0.295 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.295 mm 小于方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.626kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)

62、 最大弯矩 Mmax = 0.547 kNm ；最大变形 Vmax = 1.399 mm ；最大支座力 Qmax = 5.913 kN ；最大应力 = 547354.96/5080 = 107.747 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 107.747 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.399mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的单扣件承载力取值

63、为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 5.913 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1293 = 0.387 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重

64、(kN)：NG3 = 250.1211 = 3 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.737 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.685 kN；七、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式： =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.685 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆

65、净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.1551.71.5，1.5+20.1=2.945； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值；=8684.76/(0.207489) = 85.798 N/mm2；立杆稳定性计算 = 85.798 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！