31层住宅楼高大样本及结构转换层施工方案（62页）.doc

1、目 录1编制根据及工程概况21.1编制根据21.2工程概况22 施工环境及条件23 模板支撑系统及高支撑模板系统构造24 施工顺序65 模板安装施工技术办法66 混凝土浇注施工办法117 模板支架拆除138 模板支撑计算书138.1 梁模板支撑计算书138.2 板模板支撑计算书388.2.1 厚度200mm板模板支撑388.2.2 厚度150mm板模板支撑518.2.3 厚度120mm板模板支撑538.3 下部楼板强度(加固解决)计算559 施工过程监控办法5610 高支模事故应急救援预案5710.1 项目应急组织机构：5710.2 高支模突发事故解决5910.3 急救办法6110.4 事故应

2、急与救援621编制根据及工程概况1.1编制根据本施工方案是根据本工程设计图纸、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-及J43-、混凝土构造工程施工质量验收规范GB50204-、建筑施工手册、施工组织设计及有关规范原则编制。1.2工程概况本工程地下二层、地上31层，其中裙楼2层，构造转换层位于二层顶即三层梁板构造，自3层(转换层以上)分为3栋塔楼。本工程负二层层高为4.2m，顶板较大梁断面尺寸为300800，最大梁断面为400900，板厚非人防为150mm，人防区为200mm。负一层层高为5.0m，顶板较大梁断面为300800、300900，最大梁断面为3001250，板厚为160m

3、m。1层层高为6.3m，顶板最大梁断面尺寸为300800，楼板厚度为100120mm。二层层高为5.65m，构造转换层楼板厚度180mm，梁断面尺寸分别为14001800、800、600、6001800、5001900、5001800、4001800、10001500、5001500、5001200、3501000、500800、400800、350700以及其他尺寸较小梁。3层以上为原则层，层高3.0m，梁断面尺寸小，不属于高大支模范畴。混凝土强度级别：墙柱为C50、转换层梁板为C40，别的层为C25。2施工环境及条件(1)、大型施工机械配备为：1台QTZ6015塔吊，1台QTZ80A塔吊，

4、 2台HBT60输送泵,其满负载泵送能力为40m3/小时；(2)、现场施工道路满足施工规定，可供车辆通行至输送泵处。(3)、塔吊作业半径能覆盖转换层平面。(4)、转换层砼采用商品砼，支模系统均采用普通钢管、扣件、顶托、木枋、层板构成。(5)、工程紧邻一栋住宅楼，夜间施工受到较大限制，应提前办好夜间施工允许证。3模板支撑系统及高支撑模板系统构造1)、高支模是指高度不不大于或等于4.5米模板及其支撑系统，又由于本工程裙楼如下楼板厚度大及存在构造转换层，故本工程需编制高支撑模板系统专项施工方案。2)、地下室负一、负二层顶板、裙楼一层顶板、构造转换层(二层顶板)梁板模板支撑系统均采用钢管扣件式满堂脚手

5、架体系,所用脚手钢管壁厚不得不大于3.0mm。模板面板均采用18mm厚胶合板。3)、地下二层、地下一层顶板由于厚度大，分别为150200mm厚，一层层高大，负二层顶板到一层顶板梁断面除个别较大外均为普通尺寸，故必要保证楼板某些支撑系统承载能力和稳定性。除转换层大梁和其他层400900、3001250个别断面较大梁外其他某些支撑系统按如下规定进行布置：梁底立杆横向间距1.0m，纵向间距1.0m；个别较大断面梁底立杆横向间距0.8m1m，纵向间距0.5m，见表二中数据。板底立杆纵横向间距依照不同楼板厚度和采用水平支撑大龙骨种类进行安装，详见表一中数据，施工中立杆间距不得超过表一中数值。支撑体系双向

6、设立水平杆，水平杆步距1.5m，扫地杆距地0.3m，顶部水平杆距立杆顶部高度不不不大于0.5m，并按规定设立竖向剪刀撑和水平剪刀撑。板底立杆顶部宜采用可调顶托，顶托上铺设双钢管作为大龙骨；如果板底立杆顶部采用双扣件固定水平支撑单钢管作为大龙骨时，板底纵横向立杆间距按表一中相应数值取用，梁底水平支撑钢管(大龙骨)与立杆连接处为双扣件，以满足抗滑力规定。梁、板底模下小龙骨采用6080木方，中距0.3m。梁侧横小龙骨采用6080方木，水平设立，中-中300均匀布置，梁侧大龙骨采用48*3.5双钢管，竖向设立，大龙骨间距500mm，高度700mm1200mm梁沿竖向按间距300mm设立M12对拉螺杆。

7、各种板厚支撑系统表(表一)板厚(mm)立杆纵横间距(mm)大龙骨为单钢管双扣件大龙骨为顶托双钢管20080010001401809001100130以内100012004)、构造转换层(二层顶板)梁底(最大尺寸梁14001800)支撑立杆横向间距0.40m，梁底一排5根立杆，纵向间距0.5m，梁底模板下小龙骨平行于梁断面设立，梁底大龙骨垂直(沿梁跨)于梁断面设立，大龙骨为双钢管，间距等于立杆横向间距，安装在立杆顶部设立可调顶托上，小龙骨为6080木方,平行于梁断面(垂直于梁跨)放置，对于1.82.0m高梁木方中距为150mm(必要保证)，1.5m梁高木方间距为250mm，梁高1.0m如下木方间

8、距为300mm。其他梁底支撑立杆数量及梁侧模板对拉螺杆数量见下表(表3-5-2)。梁侧横小龙骨采用6080木枋，水平设立，中-中300均匀布置，梁侧大龙骨采用48*3.5双钢管，竖向设立，大龙骨间距500mm，高度700mm以上梁沿竖向按间距300mm设立M12对拉螺杆，但对于梁高度为1.82.0m转换层大梁对拉螺杆为M14，对拉螺杆设立数量见下表所示。不同断面尺寸大梁梁底支撑立杆数量表(表二)断面尺寸(mm)梁底增长立杆数立杆横纵间距(mm)横杆步距(mm)对拉螺杆直径(mm)对拉螺杆排数（排距）对拉螺杆纵向间距（大龙骨、双钢管）1400180044005001500146（300）3008

9、0034005001500146（300）30060024005001500146（300）300600180024005001500145（350）4004005001800190024005001500145（350）4001000150034005001500124（350）500500150024005001500124（350）500500120024005001500123（350）5003501000、300125008005001500123（350）500500800、400900010005001500122(350)5004008003507000800100015001

10、22(350)500其他0800100015000(500)注：梁两侧立杆距梁侧面（砼面）250mm。转换层梁支模示意图(14001800)5)、构造转换层板底支撑架子立杆纵横向双向间距均为1.0m，以和大梁下立杆间距相匹配，在底部20cm处设立双向扫地杆，水平杆步距为1.5m。6)、高支撑系统剪刀撑布设为：满堂模板支架四边与中间每隔四排支架应设立一道竖向剪刀撑，由底至顶持续设立；剪刀撑布设时，梁底和板跨中部位必要布设剪刀撑；高支撑模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔两步设立一道水平剪刀撑。剪刀撑布设应符合下列规定：每道剪刀撑宽度不应不大于4跨，且不应不大于6m，斜杆与地面倾角

11、宜在4560之间；剪刀撑接长宜采用搭接，搭接长度不应不大于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至杆端不应不大于100 mm；剪刀撑跨越立杆根数宜按下表规定拟定。剪刀撑斜杆与地面倾角（a）455060剪刀撑跨越立杆最多根数（n）7657)、跨度不不大于4m 梁起拱2/1000。8)、构造转换层下楼板回顶(加固)解决：由于构造转换层梁截面大，在构造施工过程中对下面承载楼板产生很大荷载，又因楼板厚度大，荷载大，需考虑支撑楼板承载能力。经计算在施工构造转换层时其下层塔楼范畴内(首层)顶板模板支撑均不得拆除，对断面高度为1.0m以上梁处，需对该梁下范畴首层顶板进行加固解决。为此，塔楼范畴

12、内一层顶板模板支撑架均不得拆除，且在浇注构造转换层混凝土前对一层顶板相应构造转换层1.0m以上高度大梁范畴按构造转换层大梁底设立立杆间距进行加固，以保证转换层大梁荷载分担和传递。其他截面较小梁和楼板下不需进行特殊解决。9)、回顶系统支设办法：横向不少于3根，纵向对于梁高1.5m以上为0.5m，梁高1.5m如下为1m，回顶系统底部设扫地杆，水平杆双向设立，步距1.5m，立杆顶部设立可调顶托，顶托上设双钢管或双方木。经计算按上述办法进行加固解决后是安全，计算过程见计算书内容。4 施工顺序普通楼层：放线柱墙筋焊接绑扎验收(梁板支模架搭设)梁、板模板梁筋绑扎(柱模支设)板筋(验柱模)梁板筋验收柱砼梁板

13、砼浇筑砼养护构造转换层：放线柱墙筋焊接绑扎验收(梁板支模架搭设)梁底模某些板模梁底筋就位、梁筋绑扎梁侧模、板模、柱模板筋(柱模验收)上层柱墙插筋梁板筋验收柱砼梁板砼浇筑砼养护5模板安装施工技术办法5.1进场模板质量原则模板规定：（1）技术性能必要符合有关质量原则（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检查）。（2）外观质量检查原则（通过观测检查）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不不不大于0.001m2。每平方米污染面积不不不大于0.005m2（3）规格尺寸原则厚度检测办法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；

14、各测点与平均值差为偏差。长、宽检测办法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测办法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测办法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者比值为翘曲度。 5.2 模板安装施工竖向构造钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝解决完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下找平砂浆。模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完毕后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以

15、保持模板整体性。拼装精度规定如下：1)、两块模板之间拼缝 12)、相邻模板之间高低差 13)、模板平整度24)、模板平面尺寸偏差35.2.1 模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具备一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。一方面依照楼面轴线测量孔引测建筑物主轴线控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，依照轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm）控制线，以便于模板安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除后来，开始引测楼层500mm 标高控制线，并依照该500mm 线将板底控制线直接引测到墙、柱上。5.2.2 梁、板模板安装顺序及技术要点模板安装顺

16、序模板定位、垂直度调节模板加固验收混凝土浇筑拆模技术要点安装梁、板模板前，要一方面检查梁、板模板支架稳定性。在稳定支架上先依照楼面上轴线位置和梁控制线以及标高位置安顿梁、板底模。依照施工组织设计规定，待钢筋绑扎校正完毕，且隐蔽工程验收完毕后，再支设梁侧模或板周边模板。并在板或梁恰当位置预留方孔，以便在混凝土浇筑之前清理模板内杂物。模板支设完毕后，要严格进行检查，保证架体稳定，支设牢固，拼缝严密，浇筑混凝土时不涨模，不漏浆。梁模板安装时注意如下几点： 钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通； 依照梁跨度，决定顶板模板起拱大小：4不考虑起拱，4L6起拱1

17、0mm，6 起拱15mm； 梁侧设立斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45）5.3 模板安装质量规定必要符合混凝土构造工程施工及验收规范（GB 50204-）及有关规范规定。即模板及其支架应具备足够承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土重量、侧压力以及施工荷载。（1）主控项目 1）安装现浇构造上层模板及其支架时，下层楼板应具备承受上层荷载承载能力，或加设支架；上下层支架立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检查办法：对照模板设计文献和施工技术方案观测。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检查办法：观测。（2）普通项目 1）模板安

18、装应满足下列规定：模板接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检查办法：观测。 2）对跨度不不大于4m 现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按规定起拱。检查数量：按规范规定检查批（在同一检查批内，对梁，应抽查构件数量10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性自然间抽查10，且不得不大于3 间。）检查办法：水准仪或拉线、钢尺检查。 3）固定在模板上预埋件、预留孔洞均不得漏掉，且应安装牢固其偏差应符合附表1规定；检查数量：按规范规定检查批(对梁、柱，应抽查构件数量10，且不应少于

19、3 件；对墙和板，应按有代表性自然间抽查10，且不得不大于3间)。检查办法：钢尺检查。（3）现浇构造模板安装偏差应符合表1 规定。检查数量：按规范规定检查批(对梁、柱，应抽查构件数量10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性自然间抽查10，且不得不大于3间)。现浇构造模板安装容许偏差和检查办法见表1：（检查办法：检查同条件养护试块强度实验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中较大值。）（4）模板垂直度控制 1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必要对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐个检查模板垂直度，保证垂直度不超过3mm，平

20、整度不超过2mm； 3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距与否满足规定。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上500线，依照层高2900mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板底标高线。（6）模板变形控制 1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。 2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土； 4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观测模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑与否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板拼

21、缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。（8）窗洞口模板在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，导致混凝土浇筑不密实。（9）清扫口留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。（10）跨度不大于4m 不考虑，46m 板起拱10mm；跨度不不大于6m 板起拱15mm。（11）与安装配合合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模告知书发放后方可合模。（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时

22、解决。（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后模板按编号整顿、堆放。安装操作人员应采用定段、定编号负责制。5.4 其她注意事项在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，此外对于某些质量通病制定防止办法，防患于未然，以保证模板工程施工质量。严格执行交底制度，操作前必要有单项施工方案和给施工队伍书面形式技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整洁，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与

23、事先做好定位基准靠紧，以保证模板位置对的和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设立模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸规定精确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。5.5 脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选取水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油2:8。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要恰当，避免模板变形或损伤。（3）

24、装卸模板时轻装轻卸，禁止抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损板面及时进行修补。6 混凝土浇注施工办法构造转换层墙柱混凝土强度级别为C50，梁板混凝土强度级别为C40，为了防止产生温度和收缩裂纹，梁板混凝土中掺入8%左右HEA膨胀剂进行补偿混凝土收缩。施工顺序：以施工缝为界分三次浇注构造转换层混凝土，每个区一次持续浇注完毕，中间不留施工缝，先浇墙柱混凝土再浇注梁板混凝土。本工程采用柱墙和梁板一次性浇筑，在砼浇筑时，应先浇筑柱墙砼，待柱墙砼下沉基本稳定后砼初凝前浇筑梁板砼。1)、砼浇筑顺序柱墙砼浇筑时，采用逐根退行浇筑,四周闭合墙

25、砼以一点为起点分两个班组各沿顺、逆时针方向呈阶梯形向前推动，不闭合墙砼从一端向另一端呈阶梯形向前推动。每根柱和墙体砼规定一次浇筑完毕。框架柱进料及振捣，通过框架梁下部钢筋上提后空间放料，插入式振动棒插入振捣。梁板砼浇筑时，采用两台布料机分层循环浇筑。因框支梁最大高度达mm，因此规定斜面分层浇筑，每层厚度不超过300mm。砼浇筑应持续进行，如必要间歇，其间歇时间应尽量缩短，控制在2小时以内,并应在下层砼初凝之前将上层砼浇筑完毕。浇捣上层砼时，要插入下层已捣砼50，保证分层界面结合紧密，楼板则采用平板振动器捣实。2)、施工要点(1)、在浇筑工序中，应控制砼均匀性和密实性。砼拌合物运至浇筑地点后，应

26、及时浇注入模。在浇筑过程中，如发现砼拌合物均匀性和稠度发生较大变化，应及时解决。(2)、振捣时，振动棒不得打、撬安装埋管，并尽量不要碰撞钢筋。提棒操作应采用快插慢抽，拔出时电机不能停转；每振点振捣时间控制在2030S，以不再浮现气泡、表面砂浆不再沉陷为止，并且在2030min后对其进行二次复振。(3)、振动棒插点间距以不不不大于振动棒作用半径1.25倍为宜(普通为400mm左右)；距离模板不应不不大于作用半径；砼分层厚度不不不大于振动棒作用长度1.25倍。加强结点处、转角处、钢筋密集处振捣，此部位可采用小直径振动棒振捣，保证棒能贯彻到位。当发现砼有不密实等现象，应及时采用办法。(4)、浇筑人员

27、应随时注意钢筋位置和保护层厚度。设专人负责检查模板、支撑架、钢筋、预埋件和预留孔洞等与否变形移位，同步防止下料不均和漏振。当发既有变形、移位时，应及时停止浇筑，并应在已浇筑砼凝结前修整完好。3)、砼养护砼浇筑完毕后，要避免曝晒，并在浇筑完毕后12h以内开始持续养护。楼面砼终凝后宜覆盖一层塑料薄膜自养或浇水养护；柱墙宜带模浇水养护；转换梁体积较大，为避免裂缝产生，规定加草袋覆盖养护，使其始终保持湿润状况，同步减缓砼表面散热速度。养护时间不少于14d。7 模板支架拆除1)、模板拆除依照现场同条件试块试压强度，符合设计规定百分率后，由技术人员发放拆模告知书后，方可拆模。 2)、模板及其支架在拆除时混

28、凝土强度要达到如下规定。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（根据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土底模，其混凝土强度必要符合下表规定后方可拆除。 3)、拆除模板顺序与安装模板顺序相反，先支模板后拆，后支先拆。楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离规定，保存养护支撑及其上养护木方或养护模板，别的模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保存板养护支撑。 4)、模板拆除吊至存储地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏地方及时进行修理，以保证使用质量。5)、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂

29、，防止粘结灰浆。6)、安全办法：(1)、拆除前应全面检查支架扣件连接、支撑系统等与否符合构造规定拆除作业必要由上而下进行，禁止上下同步作业(2)、模板应随支架拆除逐块拆下，禁止成片撬落(3)、拆除区域应围起警戒，禁止其她人员进入(4)、拆下模板和扣件等禁止高空抛落(5)、模板拆除要搭设操作平台(6)、拆下模板、木枋应及时除掉上面铁钉防止扎伤。(7)、底模拆除时混凝土强度必要达到GB50204-中表4.3.1规定方可拆模，否则应采用可靠回顶及加固办法并应通过计算拟定。8 模板支撑计算书8.1 梁模板支撑计算书(一)、断面14001800梁计算书：1)、编制根据：高支撑架计算根据建筑施工扣件式钢管

30、脚手架安全技术规范（JGJ130-）、混凝土构造设计规范GB50010-、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范编制。2)、参数信息(1).模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):1.40；梁截面高度 D(m):1.80混凝土板厚度(mm):180.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3.80；梁两侧立柱间距(m):1.80；承重架支设:梁底4根承重立杆(横向一排6根立杆)，方木支撑平行梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00

31、；采用钢管类型为483；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数:1.00；(2).荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力原则值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载原则值(kN/m2):2.0(3).材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面

32、板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；(4).梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑间距(mm)：150.0；面板厚度(mm)：18.0；(5).梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞根数：6；穿梁螺栓水平间距(mm)：300；穿梁螺栓竖向根数：5；穿梁螺栓竖向距板底距离为：200mm，300mm，300mm，350mm，350mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；3)、梁模板荷载原则值计算(1).梁侧模板荷

33、载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值:其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土入模温度，取20.000； V - 混凝土浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；1- 外加剂影响修正系数，取1.200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。依照以上两个公式计算新浇筑混凝土对

34、模板最大侧压力F；分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。4)、梁侧模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）根数为6根。面板按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。面板计算简图(单位：mm)(1).强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中， - 面板弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板最大弯距(N.mm)； W - 面板净截面抵抗矩，W = 301.81.8/6=16.2cm3； f - 面板抗弯强度设计值(N/m

35、m2)；按如下公式计算面板跨中弯矩：其中，q - 作用在模板上侧压力，涉及:新浇混凝土侧压力设计值：q1= 1.20.3180.9=5.83kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2= 1.40.320.9=0.76kN/m；q = q1+q2 = 5.832+0.756 = 6.588 kN/m；计算跨度(内楞间距)：l = 324mm；面板最大弯距 M= 0.16.5883242 = 6.92104N.mm；经计算得到，面板受弯应力计算值： = 6.92104 / 1.62104=4.269N/mm2；面板抗弯强度设计值：f = 13N/mm2；面板受弯应力计算值 =4.269N/mm2不大于

36、面板抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！(2).挠度验算 q-作用在模板上侧压力线荷载原则值：q = 180.3 = 5.4N/mm； l-计算跨度(内楞间距)：l = 324mm； E-面板材质弹性模量：E = 9500N/mm2； I-面板截面惯性矩：I = 301.81.81.8/12=14.58cm4；面板最大挠度计算值： = 0.6775.43244/(10095001.46105) = 0.291 mm；面板最大容许挠度值: = l/250 =324/250 = 1.296mm；面板最大挠度计算值 =0.291mm 不大于面板最大容许挠度值 =1.296mm，满足规定！5

37、)、梁侧模板内外楞计算(1).内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递荷载，按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608021/6 = 64cm3；I = 608031/12 = 256cm4；内楞计算简图.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞最大弯距(N.mm)； W - 内楞净截面抵抗矩； f - 内楞强度设计值(N/mm2)。按如下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.324=7

38、.12kN/m；内楞计算跨度(外楞间距)：l = 300mm；内楞最大弯距：M=0.17.12300.002= 6.40104N.mm；最大支座力:R=1.17.1150.3=2.348 kN；经计算得到，内楞最大受弯应力计算值 = 6.40104/6.40104 = 1.001 N/mm2；内楞抗弯强度设计值：f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.001 N/mm2不大于内楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足规定！.内楞挠度验算其中 E - 面板材质弹性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上侧压力线荷载原则值： q =18.000.32= 5.83 N/mm

39、； l-计算跨度(外楞间距)：l = 300mm； I-面板截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞最大挠度计算值： = 0.6775.833004/(100100005.12106) = 0.006 mm；内楞最大容许挠度值： = 300/250=1.2mm；内楞最大挠度计算值=0.006mm 不大于内楞最大容许挠度值 =1.2mm，满足规定！(2).外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递集中力，取内楞最大支座力2.348kN,按照集中荷载作用下持续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外

40、钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm).外楞抗弯强度验算其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞最大弯距(N.mm)； W - 外楞净截面抵抗矩； f -外楞强度设计值(N/mm2)。依照持续梁程序求得最大弯矩为M= 0.47 kN.m外楞最大计算跨度：l = 350mm；经计算得到，外楞受弯应力计算值： = 4.70105/1.02104 = 46.22 N/mm2；外楞抗弯强度设计值：f = 205N/mm2；外楞受弯应力计算值 =46.22N/mm2不大于外楞抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足规定！.外楞挠度

41、验算依照持续梁计算得到外楞最大挠度为0.253 mm外楞最大容许挠度值： = 350/400=0.875mm；外楞最大挠度计算值 =0.253mm 不大于外楞最大容许挠度值 =0.875mm，满足规定！6)、穿梁螺栓计算验算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓直径： 14 mm；穿梁螺栓有效直径： 11.55 mm；穿梁螺栓有效面积：A= 105 mm2；穿梁螺栓所受最大拉力： N =180.30.35 =1.89 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：N = 170105/1000

42、= 17.85 kN；穿梁螺栓所受最大拉力 N=1.89kN 不大于穿梁螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足规定！7)、梁底模板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和挠度。计算原则是按照模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上三跨持续梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 14001818/6 = 7.56104mm3； I = 1400181818/12 = 6.80105mm4；(1).抗弯强度验算按如下公式

43、进行面板抗弯强度验算：其中， - 梁底模板弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距)：l =150.00mm； q - 作用在梁底模板均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2（24.00+1.50）1.401.800.90=69.40kN/m；模板构造自重荷载：q2:1.20.351.400.90=0.53kN/m；振捣混凝土时产生荷载设计值：q3：1.42.001.400.90=3.53kN/m；q = q1 + q2 + q3=69.40+0.53+3.53=73.46kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mma

44、x = 0.1073.4580.152=0.165kN.m； =0.165106/7.56104=2.186N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.186 N/mm2不大于梁底模面板抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足规定！(2).挠度验算依照建筑施工计算手册刚度验算采用原则荷载，同步不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q-作用在模板上压力线荷载: q =（(24.0+1.50)1.800+0.35）1.40= 64.75KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距)：l =150.00mm； E-面板弹性模量：E = 9500.0N/mm2；面板最大容许挠度值: =150.00/25

45、0 = 0.600mm；面板最大挠度计算值： = 0.67764.751504/(10095006.80105)=0.034mm；面板最大挠度计算值： =0.034mm 不大于面板最大容许挠度值: = 150 / 250 = 0.6mm，满足规定！8)、梁底支撑木方计算(1).荷载计算：A、钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1= (24+1.5)1.80.15=6.885 kN/m；B、模板自重荷载(kN/m)： q2 = 0.350.15(21.8+1.4)/ 1.4=0.188 kN/m；C、活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载原则值 P1 = (2

46、.5+2)0.15=0.675 kN/m；(2).木方传递集中力验算：静荷载设计值 q=1.26.885+1.20.188=8.487 kN/m；活荷载设计值 P=1.40.675=0.945 kN/m；荷载设计值 q = 8.487+0.945 = 9.432 kN/m。本工程梁底支撑采用方木，方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 6.40101 cm3；I=6868/12 = 2.56102 cm4；(3).支撑方木验算：最大弯矩考虑为持续梁均布荷载作用下弯矩，计算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形图(mm)方木边支座力N1=N2=0.473

47、KN，中间支座最大支座力N=3.837 KN;方木最大应力计算值：=0.143106 /64000=2.232 N/mm2；方木最大剪力计算值： T=33.8371000/(26080)=1.199N/mm2；方木最大挠度：=0.08 mm；方木容许挠度：= 0.2103/250=0.8mm；方木最大应力计算值 2.232 N/mm2不大于方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足规定！方木受剪应力计算值 1.199 N/mm2不大于方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2，满足规定！方木最大挠度=0.080 mm 不大于方木最大容许挠度 =0.800 mm，满足规定！9)、

48、梁跨度方向钢管计算作用于支撑钢管荷载涉及梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木集中荷载传递。(1).梁两侧支撑钢管强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；集中力P= 0.473 KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.08 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.057 mm ；最大支座力 Rmax = 1.719 kN ；最大应力= 0.08106 /(4.49103 )=17.72 N/mm2；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管最大应力计算值 17.72 N/mm

49、2不大于支撑钢管抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管最大挠度Vmax=0.057mm不大于500/150与10 mm,满足规定!(2).梁底支撑钢管强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；集中力P= 3.837 KN.支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.646 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.461 mm ；最大支座力 Rmax = 13.955 kN ；最大应力= 0.646106 /(4.49103 )=143.844 N/mm2；支撑钢管抗压强度设计值 f=20

50、5 N/mm2；支撑钢管最大应力计算值 143.844 N/mm2不大于支撑钢管抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管最大挠度Vmax=0.461mm不大于500/150与10 mm,满足规定!10)、扣件抗滑移计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际旋转双扣件承载力取值为16.00kN (实际施工时梁底立杆顶部采用可调顶托，双钢管大龙骨，承载能力不不大于双扣件)。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣

51、件抗滑承载力设计值,取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依照前面计算成果得到 R=13.955 kN；R 16.00 kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！11)、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆轴心压力设计值，它涉及：横杆最大支座反力： N1 =1.719 kN ；脚手架钢管自重： N2 = 1.20.153.8=0.682 kN；楼板混凝土模板自重： N3=1.2(1.00/2+(1.80-1.40)/2)0.500.35=0.147 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2

52、(1.00/2+(1.80-1.40)/2)0.500.180(1.50+24.00)=1.928 kN； N =1.719+0.682+0.147+1.928=4.476 kN；- 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算

53、 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=4475.532/(0.209424) = 50.505 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 50.505 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！(2).梁底受力最

54、大支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆轴心压力设计值，它涉及：梁底支撑最大支座反力： N1 =13.955 kN ；脚手架钢管自重： N2 = 1.20.15(3.8-1.8)=0.682 kN； N =13.955+0.682=14.313 kN；- 轴心受压立杆稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo

55、 - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值；=14313.456/(0.209424) = 161.522 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 161.522 N/mm2不大于钢

56、管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！(二)断面800梁计算书：见下表，详细过程略。工程名称华裕居部位梁模板(扣件钢管架)800计算参数立柱梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度3.8m；梁两侧立柱间距1.3m；承重架采用双扣件类型，梁底增长立直根数3根(横向一排5根立杆)；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.8m；梁截面高度2m；梁侧次楞根数6根；梁侧主楞间距300mm；穿梁螺栓水平间距300mm；穿梁螺栓竖向根数6根。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采

57、用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M14型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑计算面板受弯应力计算值: =5.388N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板最大挠度计算值:=0.463mm =1.456mm;符合规定2梁侧模板内外楞计算内楞最大受弯应力计算值:=1.124 N/mm2 f=17 N/mm2;符合规定内楞最大挠度计算值:=0.007 mm =1.2 mm;符合规定外楞受弯应力计算值： =31.156N/mm2 f=205N/mm2符合规定外楞最大挠度计算值： =0.091mm =1mm符合规定3穿梁螺栓计算穿梁螺栓所受最大拉力

58、:N =2.16 kN N=17.85 kN;符合规定4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =4.295 N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板最大挠度计算值:=0.12 mm =0.8mm。 符合规定5梁底支撑木方计算方木最大应力计算值2.98N/mm2 f=17N/mm2;符合规定方木受剪应力计算值1.565N/mm2 T=1.7N/mm2;符合规定方木最大挠度=0.142mm =1mm;符合规定6梁跨度方向钢管计算支撑钢管最大应力计算值=16.953N/mm2 f=205N/mm2;符合规定支撑钢管最大挠度0.059mm 500/150与10 mm;符合规定支撑钢管最大应力计算值=14

59、2.753N/mm2 f=205N/mm2;符合规定支撑钢管最大挠度0.496mm 500/150与10 mm;符合规定7扣件抗滑移计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力 R=13.98kN 16kN符合规定8立杆稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 50.638 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定钢管立杆稳定性计算 = 160.981 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定结论符合规定注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。(三)断面600梁计算书：见下表，详细过程略。工程名称华裕居部位梁模板(扣件钢管架) 600计算参数立柱梁跨度方向间距0.5m；立

60、杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度3.6m；梁两侧立柱间距1.1m；承重架采用双扣件类型，梁底增长立杆根数为2根(横向一排4根立杆)；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.6m；梁截面高度2m；梁侧次楞根数6根；梁侧主楞间距500mm；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向根数6根。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑计算面板受弯应力计算值: =5.388N/mm2 f=13

61、N/mm2;符合规定面板最大挠度计算值:=0.463mm =1.456mm;符合规定2梁侧模板内外楞计算内楞最大受弯应力计算值:=3.122 N/mm2 f=17 N/mm2;符合规定内楞最大挠度计算值:=0.054 mm =2 mm;符合规定外楞受弯应力计算值： =86.543N/mm2 f=205N/mm2符合规定外楞最大挠度计算值： =0.479mm =0.75mm符合规定3穿梁螺栓计算穿梁螺栓所受最大拉力:N =3.15 kN N=12.92 kN;符合规定4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =2.416 N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板最大挠度计算值:=0.038 mm =

62、0.6mm。 符合规定5梁底支撑木方计算方木最大应力计算值1.424N/mm2 f=17N/mm2;符合规定方木受剪应力计算值0.91N/mm2 T=1.7N/mm2;符合规定方木最大挠度=0.046mm =1mm;符合规定6梁跨度方向钢管计算支撑钢管最大应力计算值=10.081N/mm2 f=205N/mm2;符合规定支撑钢管最大挠度0.032mm 500/150与10 mm;符合规定支撑钢管最大应力计算值=109.224N/mm2 f=205N/mm2;符合规定支撑钢管最大挠度0.35mm 500/150与10 mm;符合规定7扣件抗滑移计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力 R=

63、10.6kN 16kN符合规定8立杆稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 42.416 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定钢管立杆稳定性计算 = 122.371 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定结论符合规定注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。(四)断面10001500梁计算书：见下表，详细过程略。工程名称华裕居部位梁模板(扣件钢管架) 10001500计算参数立柱梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度4.1m；梁两侧立柱间距1.5m；承重架采用双扣件类型，梁底增长立杆根数为3根(横向一排5根立杆

64、)；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度1m；梁截面高度1.5m；梁侧次楞根数4根；梁侧主楞间距500mm；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向根数4根。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑计算面板受弯应力计算值: =7.873N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板最大挠度计算值:=0.989mm =1.76mm;符合规定2梁侧模板内外楞计算内楞最大受弯应力计算值:=3.774 N/mm2 f=17 N/

65、mm2;符合规定内楞最大挠度计算值:=0.065 mm =2 mm;符合规定外楞受弯应力计算值： =104.613N/mm2 f=205N/mm2符合规定外楞最大挠度计算值： =0.639mm =0.875mm符合规定3穿梁螺栓计算穿梁螺栓所受最大拉力:N =3.375 kN N=12.92 kN;符合规定4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =5.117 N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板最大挠度计算值:=0.221 mm =1mm。 符合规定5梁底支撑木方计算方木最大应力计算值2.99N/mm2 f=17N/mm2;符合规定方木受剪应力计算值1.662N/mm2 T=1.7N/mm2

66、;符合规定方木最大挠度=0.097mm =1mm;符合规定6梁跨度方向钢管计算支撑钢管最大应力计算值=8.951N/mm2 f=205N/mm2;符合规定支撑钢管最大挠度0.03mm 500/150与10 mm;符合规定支撑钢管最大应力计算值=103.681N/mm2 f=205N/mm2;符合规定支撑钢管最大挠度0.343mm 500/150与10 mm;符合规定7扣件抗滑移计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力 R=11.44kN 16kN符合规定8立杆稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 43.401 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定钢管立杆稳定性计算 = 133.4

67、01 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定结论符合规定注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。(五)断面5001500梁计算书：见下表，详细过程略。工程名称华裕居部位梁模板(扣件钢管架) 5001500计算参数立柱梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度3.8m；梁两侧立柱间距1m；承重架采用双扣件类型，梁底增长立杆根数为2根(横向一排4根立杆)；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.5m；梁截面高度1.5m；梁侧次楞根数4根；梁侧主楞间距500mm；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向根数4根。设计示意图

68、搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M14型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑计算面板受弯应力计算值: =2.834N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板最大挠度计算值:=0.128mm =1.056mm;符合规定2梁侧模板内外楞计算内楞最大受弯应力计算值:=2.265 N/mm2 f=17 N/mm2;符合规定内楞最大挠度计算值:=0.039 mm =2 mm;符合规定外楞受弯应力计算值： =62.768N/mm2 f=205N/mm2符合规定外楞最大挠度计算

69、值： =0.369mm =0.875mm符合规定3穿梁螺栓计算穿梁螺栓所受最大拉力:N =3.375 kN N=17.85 kN;符合规定4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =7.368 N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板最大挠度计算值:=0.458 mm =1.2mm。 符合规定5梁底支撑木方计算方木最大应力计算值1.66N/mm2 f=17N/mm2;符合规定方木受剪应力计算值1.2N/mm2 T=1.7N/mm2;符合规定方木最大挠度=0.042mm =1mm;符合规定6梁跨度方向钢管计算支撑钢管最大应力计算值=5.705N/mm2 f=205N/mm2;符合规定支撑钢管最大挠度

70、0.015mm 500/150与10 mm;符合规定支撑钢管最大应力计算值=73.898N/mm2 f=205N/mm2;符合规定支撑钢管最大挠度0.192mm 500/150与10 mm;符合规定7扣件抗滑移计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力 R=6.81kN 16kN符合规定8立杆稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 37.659 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定钢管立杆稳定性计算 = 80.838 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定结论符合规定注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。(六)断面5001200梁计算书：见下表，详细过程略。工

71、程名称华裕居部位梁模板(扣件钢管架) 5001200计算参数立柱梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度3.8m；梁两侧立柱间距1m；承重架采用双扣件类型，梁底增长立杆根数为2根(横向一排4根立杆)；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.5m；梁截面高度1.2m；梁侧次楞根数4根；梁侧主楞间距500mm；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向根数3根。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。序号审

72、核要点计算过程结论1梁侧模板支撑计算面板受弯应力计算值: =4.701N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板最大挠度计算值:=0.353mm =1.36mm;符合规定2梁侧模板内外楞计算内楞最大受弯应力计算值:=2.917 N/mm2 f=17 N/mm2;符合规定内楞最大挠度计算值:=0.051 mm =2 mm;符合规定外楞受弯应力计算值： =80.837N/mm2 f=205N/mm2符合规定外楞最大挠度计算值： =0.455mm =0.875mm符合规定3穿梁螺栓计算穿梁螺栓所受最大拉力:N =3.375 kN N=12.92 kN;符合规定4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =5

73、.991 N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板最大挠度计算值:=0.368 mm =1.2mm。 符合规定5梁底支撑木方计算方木最大应力计算值1.369N/mm2 f=17N/mm2;符合规定方木受剪应力计算值0.989N/mm2 T=1.7N/mm2;符合规定方木最大挠度=0.034mm =1mm;符合规定6梁跨度方向钢管计算支撑钢管最大应力计算值=4.703N/mm2 f=205N/mm2;符合规定支撑钢管最大挠度0.012mm 500/150与10 mm;符合规定支撑钢管最大应力计算值=60.92N/mm2 f=205N/mm2;符合规定支撑钢管最大挠度0.158mm 500/1

74、50与10 mm;符合规定7扣件抗滑移计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力 R=5.61kN 16kN符合规定8立杆稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 36.618 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定钢管立杆稳定性计算 = 67.871 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定结论符合规定注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。(七)断面500800梁计算书：见下表，详细过程略。工程名称华裕居部位梁模板(扣件钢管架) 500800计算参数立柱梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度3.8m；梁两侧

75、立柱间距1m；承重架采用双扣件类型，水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.5m；梁截面高度0.8m；梁侧次楞根数3根；梁侧主楞间距500mm；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向根数2根。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑计算面板受弯应力计算值: =4.885N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板最大挠度计算值:=0.188mm =1.24mm;符合规定2梁侧模板内外楞计算内楞最大受弯应力计算值:=2

76、.659 N/mm2 f=17 N/mm2;符合规定内楞最大挠度计算值:=0.046 mm =2 mm;符合规定外楞受弯应力计算值： =73.704N/mm2 f=205N/mm2符合规定外楞最大挠度计算值： =0.497mm =0.875mm符合规定3穿梁螺栓计算穿梁螺栓所受最大拉力:N =3.375 kN N=12.92 kN;符合规定4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =4.155 N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板最大挠度计算值:=0.246 mm =1.2mm。 符合规定5梁底支撑木方计算方木最大应力计算值14.302N/mm2 f=17N/mm2;符合规定方木受剪应力计算值

77、0.763N/mm2 T=1.7N/mm2;符合规定方木最大挠度=2.378mm =4mm;符合规定6梁跨度方向钢管计算支撑钢管最大应力计算值=46.982N/mm2 f=205N/mm2;符合规定支撑钢管最大挠度0.122mm 500/150与10 mm;符合规定7扣件抗滑移计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力 R=4.88kN 16kN符合规定8立杆稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 80.567 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定结论符合规定注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。(八)断面3501000梁计算书：见下表，详细过程略。工程名称华裕居部位梁

78、模板(扣件钢管架) 3501000计算参数立柱梁跨度方向间距0.5m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.1m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度3.8m；梁两侧立柱间距1m；承重架采用双扣件类型，水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.35m；梁截面高度1m；梁侧次楞根数3根；梁侧主楞间距500mm；穿梁螺栓水平间距500mm；穿梁螺栓竖向根数2根。设计示意图搭设材料模板支架采用483钢管及可锻铸铁扣件搭设；模板采用胶合面板；板底支撑采用方木；主楞采用钢楞；次楞采用木楞；模板采用胶合面板厚度为18mm；对拉螺栓采用M12型。序号审核要点计算过程结论1梁侧模板支撑计算面板受弯应力计算值: =8.

79、545N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板最大挠度计算值:=0.574mm =1.64mm;符合规定2梁侧模板内外楞计算内楞最大受弯应力计算值:=3.517 N/mm2 f=17 N/mm2;符合规定内楞最大挠度计算值:=0.061 mm =2 mm;符合规定外楞受弯应力计算值： =97.48N/mm2 f=205N/mm2符合规定外楞最大挠度计算值： =0.852mm =1.125mm符合规定3穿梁螺栓计算穿梁螺栓所受最大拉力:N =4.05 kN N=12.92 kN;符合规定4梁底模板计算梁底模面板计算应力 =5.073 N/mm2 f=13N/mm2;符合规定面板最大挠度计算值

80、:=0.307 mm =1.2mm。 符合规定5梁底支撑木方计算方木最大应力计算值13.44N/mm2 f=17N/mm2;符合规定方木受剪应力计算值0.652N/mm2 T=1.7N/mm2;符合规定方木最大挠度=2.247mm =4mm;符合规定6梁跨度方向钢管计算支撑钢管最大应力计算值=40.139N/mm2 f=205N/mm2;符合规定支撑钢管最大挠度0.104mm 500/150与10 mm;符合规定7扣件抗滑移计算双扣件实际抗滑承载力为16kN扣件所受应力 R=4.17kN 16kN符合规定8立杆稳定性计算钢管立杆稳定性计算 = 75.962 N/mm2 f = 205 N/mm

81、2 符合规定结论符合规定注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。8.2 板模板支撑计算书8.2.1 厚度200mm板模板支撑8.2.1.1 编制根据高支撑架计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）、混凝土构造设计规范GB50010-、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、钢构造设计规范(GB 50017-)等规范编制。因本工程梁支架高度不不大于4米，依照关于文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参照了施工技术（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中某些内容。8.2.1.2 支撑大龙骨采用可调顶托上设立双钢管(一)、参数信

82、息:1).模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；采用钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2).荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.500；3).材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.4

83、00；木方间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方截面宽度(mm):60.00；木方截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :48 3；4).楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度级别:C25；楼板计算厚度(mm):200.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元(二)、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m面板作为计算单元面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.82/6 = 54 cm3；I = 1001.8

84、3/12 = 48.6 cm4；模板面板按照三跨持续梁计算。面板计算简图1)、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1 = 250.21+0.351 = 5.35 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2)、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.25.35+1.42.5= 9.92kN/m最大弯矩M=0.19.920.252= 0.062 kNm；面板最大应力计算值 = 6/54000 = 1.148 N/mm2；面板抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板

85、最大应力计算值为 1.148 N/mm2不大于面板抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3)、挠度计算挠度计算公式为其中q = 5.35kN/m面板最大挠度计算值 v = 0.6775.352504/(100950048.6104)=0.031 mm；面板最大容许挠度 V=250/ 250=1 mm；面板最大挠度计算值 0.031 mm 不大于面板最大容许挠度 1 mm,满足规定!(三)、模板支撑方木计算:方木按照两跨持续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木楞计算简图1).荷载计算：(1)钢筋混凝土板自重

86、(kN/m)：q1= 250.250.2 = 1.25 kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2).强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.25 + 0.088)+1.40.625 = 2.48 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1252.4812 = 0.31 kNm；方木最大应力计算值

87、 = M /W = 0.31106/64000 = 4.844 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木最大应力计算值为 4.844 N/mm2不大于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3).抗剪验算：截面抗剪强度必要满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力：V = 0.6252.481 = 1.55 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.55103/(2 6080) = 0.484 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.484 N/mm2不大于方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足规定!4).挠度验算:最大

88、挠度考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 1.337 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5211.33710004 /(10095002560000)= 0.287 mm；最大容许挠度 V=1000/ 250=4 mm；方木最大挠度计算值 0.287 mm 不大于方木最大容许挠度 4 mm,满足规定!(四)、托梁材料计算:托梁按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；托梁采用：钢管(双钢管) :48 3；W=8.98 cm3；I=21.56 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 3.1 kN；托梁计算简图托梁计算弯矩图(kNm) 托梁

89、计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 1.163 kNm ；最大变形 Vmax = 1.845 mm ；最大支座力 Qmax = 13.563 kN ；最大应力 = 1162685.981/8980 = 129.475 N/mm2；托梁抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁最大应力计算值 129.475 N/mm2不大于托梁抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!托梁最大挠度为 1.845mm 不大于 1000/150与10 mm,满足规定!(五)、模板支架立杆荷载原则值(轴力):作用于模板支架荷载涉及静荷载和活荷载。1).静荷载原则值涉及如下内容：(

90、1)脚手架自重(kN)：NG1 = 0.1386 = 0.83 kN；钢管自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.211 = 5 kN；经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.18 kN；2).活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载。经计算得到，活荷载原则值 NQ = (2.5+2 ) 11 = 4.5 kN；3).不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.716 kN；(六)、立杆稳定性计算:立杆稳定性计

91、算公式:其中 N - 立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 13.716 kN； - 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式

92、规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.1 m；上式计算成果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.537 ；钢管立杆最大应力计算值；=13716.48/（0.537424） = 60.242 N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 60.242 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架安全因素，适当由下式计算l0 = k1k2(h+2

93、a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.007 ；上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.007(1.5+0.12) = 2.029 m；Lo/i = 2028.602 / 15.9 = 128 ；由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.406 ；钢管立杆最大应力计算值；=13716.48/（0.406424） = 79.68 N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 79.68 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！

94、模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。8.2.1.3 支撑大龙骨采用水平单钢管双扣件(一)、参数信息:1).模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.00；采用钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件保养状况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2).荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.500；3).材料参数面

95、板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方截面宽度(mm):60.00；木方截面高度(mm):80.00；4).楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度级别:C25；楼板计算厚度(mm):200.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元(二)、模板面板计算:同8.2.1.2中(二)内容。(三)、模板支撑

96、方木计算:方木按照两跨持续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木楞计算简图1).荷载计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.2 = 1.25 kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m):q2= 0.350.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN/m)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2).强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4

97、 p1 = 1.2(1.25 + 0.088)+1.40.625 = 2.48 kN/m；最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.1252.480.82 = 0.198 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.198106/64000 = 3.1 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木最大应力计算值为 3.1 N/mm2不大于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!3).抗剪验算：截面抗剪强度必要满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力：V = 0.6252.480.8 = 1.24 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.24103/(2 60

98、80) = 0.388 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.388 N/mm2不大于方木抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足规定!4).挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2 = 1.337 kN/m；最大挠度计算值 = 0.5211.3378004 /(10095002560000)= 0.117 mm；最大容许挠度 V=800/ 250=3.2 mm；方木最大挠度计算值 0.117 mm 不大于方木最大容许挠度 3.2 mm,满足规定!(四)、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照

99、集中荷载作用下三跨持续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.48 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.667 kNm ；最大变形 Vmax = 1.287 mm ；最大支座力 Qmax = 8.8 kN ；最大应力 = 666984.375/4490 = 148.549 N/mm2；支撑钢管抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管最大应力计算值 148.549 N/mm2不大于支撑钢管抗压强度设计值 205 N/mm2,满足规定!支撑钢管最大挠度为 1.287mm 不大于

100、800/150与10 mm,满足规定!(五)、扣件抗滑移计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值 R= 8.8 kN；R 12.80 kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！(六)、模板支架立杆荷载原则值(轴力):作用于模板支架荷载涉及静荷载和活荷载。1).静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚手架自重(kN)：NG1 = 0.1386 = 0.83 kN；钢管自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板自重

101、(kN)：NG2 = 0.350.80.8 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.20.80.8 = 3.2 kN；经计算得到，静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.254 kN；2).活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载。经计算得到，活荷载原则值 NQ = (2.5+2 ) 0.80.8 = 2.88 kN；3).不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.137 kN；(七)、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式:其中 N - 立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 9.137 kN； - 轴

102、心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；

103、a = 0.1 m；上式计算成果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.537 ；钢管立杆最大应力计算值；=9137.28/（0.537424） = 40.131 N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 40.131 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架安全因素，适当由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2

104、a = 1.7 按照表2取值1.007 ；上式计算成果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.007(1.5+0.12) = 2.128 m；Lo/i = 2127.892 / 15.9 = 134 ；由长细比 Lo/i 成果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.376 ；钢管立杆最大应力计算值；=9137.28/（0.376424） = 57.314 N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 57.314 N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。8.2.2 厚度150m

105、m板模板支撑8.2.2.1 支撑大龙骨采用可调顶托上设立双钢管见下表，详细计算过程略。工程名称华裕居审核部位150厚板模板(扣件钢管高架)计算参数立杆纵距1.1m立杆横距1.1m，立杆步距1.5m，模板支架搭设高度为6m，立杆上端伸出至模板支撑点长度为0.1m，板底支撑间距为300mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载原则值2kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483.0钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木；序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板最大应力计算值为 =1.267 N/mm2 f=13 N/mm2符合规定面板最大挠度计算值 V =0.048 mm V=1.2

106、mm符合规定2模板支撑方木计算方木最大应力计算值为 =5.388 N/mm2 f=13 N/mm2符合规定方木受剪应力计算值 =0.49 N/mm2 =1.4 N/mm2符合规定方木最大挠度计算值 V =0.376 mm V=4.4 mm符合规定3托梁材料计算托梁最大应力计算值=141.961N/mm2 f=205N/mm2;符合规定托梁最大挠度2.258mm 1100/150与10 mm;符合规定4立杆稳定性计算钢管立杆最大应力计算值公式四=59.645 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定钢管立杆最大应力计算值公式四=78.89 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定

107、结论符合规定注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。8.2.2.2 支撑大龙骨采用单钢管双扣件见下表，详细计算过程略。工程名称华裕居审核部位150厚板模板(扣件钢管高架)计算参数立杆纵距0.9m立杆横距0.9m，立杆步距1.5m，模板支架搭设高度为6m，立杆上端伸出至模板支撑点长度为0.1m，板底支撑间距为300mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载原则值2kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483.0钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木；序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板最大应力计算值为 =1.267 N/mm2 f=13 N/mm2符合规定面板最大挠度

108、计算值 V =0.009 mm V=1.2 mm符合规定2方木最大应力计算值为 =7.594 N/mm2 f =13.0 N/mm2 符合规定方木受剪应力计算值为 T =0.439 N/mm2 T=1.4 N/mm2 符合规定方木最大挠度计算值V =1.096 mm V=3.6 mm 符合规定支撑钢管计算最大应力计算值=150.131 N/mm2 f=205 N/mm2符合规定支撑钢管最大挠度V =1.764 mm V=900/150且 10 mm符合规定3扣件抗滑移计算双扣件抗滑承载力 R =9.173kN 12.8kN符合规定4立杆稳定性计算钢管立杆最大应力计算值公式五=41.375 N/

109、mm2 f = 205 N/mm2 符合规定钢管立杆最大应力计算值公式五=59.091 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定结论符合规定注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。8.2.3 厚度120mm板模板支撑8.2.2.1 支撑大龙骨采用可调顶托上设立双钢管见下表，详细计算过程略。工程名称华裕居审核部位120厚板模板(扣件钢管高架)计算参数立杆纵距1.2m立杆横距1.2m，立杆步距1.5m，模板支架搭设高度为6m，立杆上端伸出至模板支撑点长度为0.1m，板底支撑间距为300mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载原则值2kN/m2。设计示意图搭设材料模板支架采

110、用483.0钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木；序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板最大应力计算值为 =1.117 N/mm2 f=13 N/mm2符合规定面板最大挠度计算值 V =0.039 mm V=1.2 mm符合规定2模板支撑方木计算方木最大应力计算值为 =5.653 N/mm2 f=13 N/mm2符合规定方木受剪应力计算值 =0.471 N/mm2 =1.4 N/mm2符合规定方木最大挠度计算值 V =0.433 mm V=4.8 mm符合规定3托梁材料计算托梁最大应力计算值=151.106N/mm2 f=205N/mm2;符合规定托梁最大挠度3.1mm 1200/15

111、0与10 mm;符合规定4立杆稳定性计算钢管立杆最大应力计算值公式四=64.459 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定钢管立杆最大应力计算值公式四=85.257 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定结论符合规定注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。8.2.3.2 支撑大龙骨采用单钢管双扣件见下表，详细计算过程略。工程名称华裕居审核部位120厚板模板(扣件钢管高架)计算参数立杆纵距1m立杆横距1m，立杆步距1.5m，模板支架搭设高度为6m，立杆上端伸出至模板支撑点长度为0.1m，板底支撑间距为300mm，水平杆与立杆连接采用双扣件；施工均布荷载原则值2kN

112、/m2。设计示意图搭设材料模板支架采用483.0钢管及可锻铸铁扣件搭设；板底支撑采用方木；序号审核要点计算过程结论1模板面板计算面板最大应力计算值为 =1.117 N/mm2 f=13 N/mm2符合规定面板最大挠度计算值 V =0.039 mm V=1.2 mm符合规定2模板支撑方木计算方木最大应力计算值为 =3.926 N/mm2 f=13 N/mm2符合规定方木受剪应力计算值 =0.393 N/mm2 =1.4 N/mm2符合规定方木最大挠度计算值 V =0.209 mm V=4 mm符合规定3木方支撑钢管计算支撑钢管最大应力计算值=188.368N/mm2 f=205N/mm2;符合规

113、定支撑钢管最大挠度2.445mm 1000/150与10 mm;符合规定4扣件抗滑移计算双扣件抗滑承载力 R =9.137kN 14.4kN符合规定5立杆稳定性计算钢管立杆最大应力计算值公式五=46.1 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定钢管立杆最大应力计算值公式五=60.975 N/mm2 f = 205 N/mm2 符合规定结论符合规定注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。8.3 下部楼板强度(加固解决)计算转换层下楼板承受转换层施工时所有荷载，涉及转换层梁板构造、支撑脚手架、模板、和施工活荷载。依照图纸构造设计总阐明：一层顶板(承受构造转换层施工时荷载)设计能

114、承受施工荷载为5KN/m2(考虑装修层未施工某些荷载)。楼板处传递到下层楼板荷载计算：1.静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚手架自重(kN)：NG1 = 0.1294 = 0.516 kN/m2；(2)模板自重(kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN/m2；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 250.1811 = 4.5 kN/m2；静荷载原则值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.36 kN；2.活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载。活荷载原则值 NQ = (2+2 ) 11 = 4 kN/m2；3.转换层楼板处传递到下层楼板合力为NG3+ NQ=9.3

115、6KN/m25KN/m2(设计值)因而转换层楼板处在下层(一层)模板支撑体系不能拆除。依照构造设计总阐明，一层地面设计使用荷载10KN/m2,考虑地面装修未施工某些荷载约1.5KN/m2,故按承载能力11.5KN/m2计算。其中9.36KN/m2-5KN/m2=4.36KN/m2某些为承受因上层楼板承载能力局限性转换层楼板剩余某些荷载，别的某些11.5KN/m2-4.36KN/m2=7.14KN/m2用于承受大梁传递下来荷载。在转换层大断面梁(高度1000mm以上)位置对一层顶板需进行加固解决，其他梁断面都不不不大于1m，考虑荷载分散效应，可不进行特殊加固解决。回顶力计算：(因在上述计算中考虑

116、了活荷载和架子、模板荷载，此处计算仅需考虑梁除板厚以外砼荷载)对断面尺寸最大14001800梁，剩余断面高度为1620mm，每延长米荷载为1.4m1.62m1m25KN/m3=56.7KN加固区脚手架立杆间距纵横均为0.5m，在相应转换层大梁位置沿梁长方向搭设，立杆横向3排，排距0.5m，纵向间距对于梁高不不大于1.5m为0.5m，梁高1.5m如下为1m。回顶架底部设扫地杆，水平杆双向设立，步距1.5m，立杆顶部设立可调顶托(铺双钢管或双方木)。依照前面大梁梁底立杆受力计算，此种状况下立杆长细比为Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 成果查表得到轴心受压

117、立杆稳定系数= 0.209 ；每根钢管立杆稳定承受荷载能力为：N=fA=2050.209424=17818.6N=18.166KN；每个回顶单元承载能力为：4N=18.1663=54.5KN56.70.5=28.35KN满足规定。上述荷载传递到首层地面楼板，按照承载能力11.5KN/m2考虑，计算该层楼板承载能力：承受该荷载单元跨面积为：8m0.5m=4m2则其能承受荷载为11.5KN/m24m2=46KN56.70.5=28.35KN，满足规定。因而负一层不需进行回顶解决，仅需对一层顶板进行回顶解决即可。9施工过程监控办法1) 支撑架、模板搭设安装完毕后，必要由质安部、技术部与监理单位进行验

118、收，严格按照施工方案进行施工，验收合格签字确认后方可进行混凝土浇筑。检查重要内容见施工方案。2) 成立安全检查监控小组，对施工过程模板及其顶架安全进行监控。监控内容为：（1） 模板及顶架变形状况（2） 混凝土浇筑过程中堆高状况（3） 施工荷载状况3) 在混凝土浇筑过程中，派专门管理人员与木工进行跟班。在混凝土施工过程对模板变形进行监控，在转换层大梁下模板拉通铁线，检测模板变形。4) 大梁沉降检测设立详见附图。设立点每栋不少于4个点。（1） 对大断面梁进行重点监控，重要是监控模板及支架水平侧移和沉降状况。（托梁挠度不超过4.4mm，支架水平位移不超过20mm，支架沉降不超过5mm）（见附图）（2

119、） 必要在浇筑前按本方案设立好监测点，并安排专人负责监测并对支架水平侧移和沉降进行记录。当浮现突变正常趋势时，应加强监控，并及时告知项目经理和施工负责人，及时停止砼浇注，分析下沉因素，采用加强办法后方可继续浇注。临测点设立办法如附图：10 高支模事故应急救援预案10.1 项目应急组织机构：工程项目部成立重大事故应急救援“指挥领导小组”，由项目经理、副经理及生产、安全、设备、保卫等负责人构成，下设应急救援专业小组。应急救援指挥领导小组设在施工质安部，寻常工作由质安部兼管负责。发生较大事故时，领导小构成员迅速到达指定岗位，因特殊状况不能到岗，由所在单位按指挥机构构成名单排序递补。以指挥领导小组为基

120、本，成立重大事故应急救援指挥部，由项目经理为总指挥，副经理为副总指挥，负责事故应急救援工作组织和指挥事故现场总指挥：项目经理副总指挥：生产经理、安全主任指挥：技术员、安全员伤员营救组组长：施工长现场暂时医疗组组长：医疗员后勤供应组组长：后勤管理员保卫疏导组组长：保安班长消防灭火组组长：施工员物资急救组组长：施工员抢险物资供应组组长：仓管员指挥机构构成见下附表指挥部（小组）领导成员：总指挥：薛保立副总指挥：常永斌孙鹏旗应急救援技术构成员：王晓东救援后勤保障构成员：王明山1) 应急救援专业小组成员由各专业部门技术骨干、义务消防员、急救人员和某些各班组专业技术工人构成。构成人员名单： （1）义务消防

121、员：保安队员10人（2）医疗救护应急人员：（3）专业应急救援人员：保安队中抽调三名精干构成。（4）治安队人员：（治安组共10人）（5）后勤及运送人员：2)、职责和分工(1)、指挥部（领导小组）a) 负责制定本工程项目“高支模工程施工安全事故应急救援预案”。b) 组建应急救援专业队伍，并组织实行和演习。c) 检查督促做好事故防止办法和应急救援各项准备工作。d) 事故发生时，发布和解除应急救援命令，并组织指挥救援行动。e) 向上级报告和组织事故调查，总结应急救援工作经验和教训。(2)、人员分工和职责总指挥：负责组织和指挥整个应急救援工作。副总指挥：a、协助总指挥负责应急救援整个详细指挥工作和负责寻

122、常工作。b、协助总指挥和副总指挥负责应急救援详细指挥工作和寻常工作。施工、安全负责人：协助总指挥做好事故报警、状况通报和事故处置工作。保卫负责人：负责消防、警戒、治安保卫、疏散和道路管制等工作。救援专业小构成员：现场救援工作。表1报警救援及其她联系电话单位或姓名电话单位或姓名电话火警119公安110医疗120交通122工地应急机构办公室技术部办公室10.2 高支模突发事故解决高支模安装工程事故应急预案高支模安装施工是建筑行业必不可少工序，施工过程高处作业、临边作业机会时有浮现，它条件差，有一定危险因素，要避免发生高处坠落事故及支模变形坍塌事故，施工过程必要按方案规定进行施工。 （A）关于注意事

123、项 (1). 支模安装必要按施工设计进行，禁止任意变动。安装完毕后必要办理验收合格才可交下一道工序作业。 (2). 楼层二层以上建筑物安装支模时， 周边应设安全网或搭设脚手架和加设防护栏杆。 (3). 灌溉整体式多层构筑物砼，安装上层楼板及支架时，下层楼板砼强度必要达到1.2Mpa 后来，才干上料具， 料具要分散堆放，不得过度集中。 (4). 下层楼板构造强度要达到能承受上层支模系统和新浇筑砼重量时方可进行。否则下层楼板构造支撑系统不能拆除，同步上下层支柱应在同一垂直线上。 (5). 如采用悬吊模板、桁架支模办法，其支撑构造必要有足够强度和刚度，必要有施工设计。 (6). 支模系统在安装过程中

124、，必要设立暂时固定设施，严防倾覆。 (7). 模板支柱纵横向水平、剪刀撑等均应按设计规定布置，当设计无规定期，普通支柱网距不可不不大于2m，纵横向水平上下步距不可不不大于1.5m，纵横向垂直剪刀撑间距不可不不大于6m。 （B）支模坍塌应急办法 (1). 施工项目在班组作业前必要要结合工作环境进行有针对性安全技术交底。并保持出入口畅通。 (2). 当发生支模意外坍塌时，不要慌张，保持镇定情绪，视坍塌方向及受影响位置，有序指挥员工疏散。 (3). 在坍塌过程中不要盲目抢险，应立即切断电源，确认未有继续坍塌危险状况下，组织急救人员，采用有效办法进行急救工作，一方面急救受伤人员，再急救集体财产。 (4

125、). 立即设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。 (5). 按规定上报关于主管部门祈求救援。 高支模拆除工程事故应急预案高支模拆除是构筑物必要工序，施工过程时有高处作业和临边作业，它条件差，有一定危险因素，同步在拆除过程中，模板会浮现不规则脱落，拆除工序比安装工序危险因素更大，因此必要要按方案规定进行施工。 （A）关于注意事项 (1). 模板拆除应经施工技术人员按试块强度检查，确认砼已达到拆模强度时方可拆除。 (2). 拆除应按方案规定进行，大模板拆除应先拆穿墙螺栓和铁件等，并使模板面与接触面脱离，方可慢速起吊。起吊前认真检查固定件与否所有拆除。 (3). 起吊时应先稍微移动一下

126、，确认无误后，方可正式起吊。 (4). 大模板外模板拆除前，要用吊机事先吊好，然后才准拆除悬挂扁担及固定件。 (5) 滑动模板拆除必要遵守建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91），。 (6). 高处复杂构造模板拆除应有专人指挥和切实安全办法，并在下面标出作业区，禁止非操作人员进入作业区。 (7). 拆除模板普通采用长撬杠，禁止操作人员站在正拆除模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下， 特别是用定型模板做平台模板时更要注意。 （B）、支模拆除意外事故应急办法(1). 施工项目在班组作业前必要要结合工作环境进行有针对性安全技术交底。 (2). 设危险区域悬挂对口警示标志，设专人监

127、护。按规定设防护办法。 (3). 保持出入口畅通，有筹划清理拆除下来材料，禁止阻塞通道。 (4). 如使用某机具拆除时，过程中机具不得带病运营。 (5). 当支模在拆除过程中发生大面积崩塌、坍塌，不要慌张，保持镇定，注意事态发展状况、方向及受影响位置，有序指挥员工疏散。 (6). 在崩塌、坍塌过程中不要盲目急救，有危及用电安全，立即切断电源。确认未有继续坍塌状况下，采用有效办法急救人员、集体财产。进行急救工作时，一方面急救受伤人员，再急救集体财产。 (7). 立即设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。 (8). 按规定上报关于主管部门祈求救援。10.3 急救办法1)、高空坠落伤害

128、应急（急救）办法：(1)、坠落在地伤员，应初步检查伤情，不要搬动摇晃。(2)、去除伤员身上用品和口袋中硬物。(3)、采用初步急救办法：止血、包扎、固定。(4)、注意固定颈部、胸腰部脊椎，搬运时保持动作一致平稳，避免脊柱弯曲扭动加重伤情。(5)、及时呼喊120急救医生前来救治或迅速平稳地送医院救治。2)、架体塌方受伤应急（急救）要点：(1)、争分夺秒救出压埋者，使头部先露出，保证呼吸道畅通。(2)、救出来之后，呼吸停止者及时口对口人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。(3)、伤口止血切忌使用止血带。(4)、切忌对压埋伤进行热敷或按摩。 (5)、打120急救电话呼救。10.4 事故应急与救援安全事故应急

129、和救援办法应依照事故发生环境、条件、因素、发展状态和严重限度不同，而采用相应合理办法。因而本事故应急与救援是安全事故发生后，实行急救工作和进行事故解决指引性意见，在实行过程中应依照不同状况随机进行解决。1) 应急程序重大事故一方面发现者紧急大声呼救，同步可用手机或对讲机及时报告工地当班负责人 条件允许紧急实行救援 报告联系关于人员（紧急时立即报警、打救济电话），成立指挥部（组） 必要时向社会发出救援祈求 实行应急救援、上报关于部门、保护事故现场等 善后解决。2) 事故应急救援办法基本规定(1) 各关于人员接到报警救援命令后，应迅速到达事故现场。特别是现场急救人员要在第一时间内到达事故地点，以便

130、能给伤者得到及时、对的施救。(2) 当事故发生后，要及时与医院门诊部联系规定派遣医生来工地，协助救护，当人员伤害较多或较严重时，亦同步要及时与120急救中心或医院联系。或及时拔打110等求助关于部门或机构。(3) 当医生未到达事故现场之前，急救人员要按照关于救护知识，及时救护伤员，在等待医生救治或送往医院急救过程中，不要停止或放弃施救。(4) 当事故发生后，或发现事故预兆时，应迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，积极采用关于办法并组织治安队人员建立警戒，不让无关人员进入事故现场，并保证事故现场救援道路畅通，以便救援实行发现事故预兆时，应及时停止作业，采用必要应急办法后迅速组织撤离作业现场，并迅速

131、研究、分析事故预兆发展，尽量采用科学有效办法，避免事故发生。(5) 当发生重特大事故，如上一级部门在事故现场建立应急指挥部，专业救援队到达事故现场后，本应急救援人员应协助她们进行施救，并服从她们统一指挥。表1现场应急救援办法事故类别事故因素现场救援办法备注高支模工程高支模支撑架坍塌、坠物或坠落伤人等1、最早发现者及时大声呼救，向关于人员报告或报警，因素明确可及时采用对的办法施救，但决不可盲目救济。2、按照应急程序解决，指挥部门迅速成立。3、关于人员迅速与医院联系规定派遣医生来工地和联系报120急救中心。4、迅速查明事故因素和判断事故发展状态，采用对的办法施救，未使用安全电压触电，必要先切断电源

132、。5、急救人员按照关于救护知识，及时救护伤员，在等待医生救治或送往医院急救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。6、现场不具备急救条件时，及时向社会求救。7、高支模支撑架坍塌、失稳时，应立及组织撤离作业现场，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，积极采用关于办法并组织治安队人员建立警戒，不让无关人员进入事故现场。8、迅速判断事故发展状态和现场状况，采用对的办法施救，判断清晰人员位置后，及时组织人员全力施救。9、在救护过程中要防止二次坍塌伤人，必要时要先对危险地方采用一定办法。10、发现事故预兆后，及时停止作业，3) 关于规定和规定为能在事故发生时，迅速精确、办法得当、有

133、条不紊地解决事故，尽量减少事故损失，贯彻好各项岗位责任制和各项办法，特规定如下规定：(1) 贯彻应急救援组织，救援指挥部成员和救援人员应按照专业分工，本着专业对口、便于领导、便于集结和开展救援原则，贯彻人员，当人员有变化时要及时依照状况予以调节，并及时告知到关于人员，保证救援组织贯彻。(2) 事故发生时，如名单第一负责人不在现场时，由组织名单第二人顶替，如此类推。例如项目经理不在施工现场时，由项目副经理担任总指挥，当副经理不在时，由技术组担任指挥。(3) 应把报警电话和报警注意事项贴于各办公室放置电话附近，以便事故发生时能紧急报警和联系关于人员。(4) 按照任务分工做好物资器材准备工作，各种器

134、材指定专人保管，并定期组织检查保养，使其随时处在良好状态。在仓库或储物柜存储应急物品，除保管人员有钥匙外，亦要有备用钥匙放于保存副经理处，一时无法找到钥匙时要砸锁。(5) 按照预定演习时间，定期组织事故应急救援训练和学习，并要组织现场合有人员学习事故应急常识教诲，理解和熟悉本救援预案、理解消防逃生疏散通道、消防设备位置和用法等。(6) 事故发生时，各关于人员接到报警告知（信号）后，应以迅速赶往事故现场，并服从关于指挥。(7) 现场施工人员掌握事故急救常识对事故应急救援是非常重要，因而要组织所有员工学习，对班组长和管理技术人员要专门组织学习和培训。(8) 重大事故应急预案解除，由指挥部总指挥宣布解除。(9) 当本预案与社会，或公司应急预案关于规定有冲突时，应遵守执行社会，或公司预案关于规定。