限价商品房满堂脚手架搭设专项施工方案（14页）.doc

1、满堂脚手架专项施工方案一、工程概况xx县xx小区限价商品房二期4#楼位于xx县城投公司对面，东临解放北路。建筑物长度82.5米，宽度24.8米,建筑物总高53.61米，建筑面积29315。76米,层高均为2.9米，室内外高差1。11米，地下一层,地上18层。主体结构采用剪力墙结构，基础形式为梁板式筏形基础，筏板厚度650。建筑结构安全等级为二级，抗震设防类别为标准设防类，抗震设防烈度为6度，设计使用年限50年.二、编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)混凝土结构设计规范GB500102002建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)钢结构设计规范(GB 500

2、172003）三、板高支撑架计算书（一)参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m)：1。00；纵距(m)：0。90;步距(m）:1.50;立杆上端伸出至模板支撑点长度（m)：0.10；脚手架搭设高度(m)：2。5;采用的钢管(mm）:483。5 ；扣件连接方式:双扣件,扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式：方木支撑;2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0。350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:24.000；楼板浇筑厚度（m):0.100；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:2。000；施工均布荷载标准值(kN/m2）:1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9

3、500。000;木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000;木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1。300；木方的间隔距离(mm)：300。000;木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm）:100。00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元（二)模板支撑方木的计算：方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=8。00010。00010.000/6 = 133.33 cm3； I=8.00010.00010。00010.000/12 = 666.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：（1)钢筋混凝土板自重(kN/m）：q1

4、= 24.0000.3000.100 = 0。72 kN/m;（2)模板的自重线荷载(kN/m）：q2= 0。3500。300 = 0.105 kN/m ；(3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN)：p1 = (1。000+2。000）0。9000。300 = 0。810 kN；2.强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下： 均布荷载 q = 1.2（1。440 + 0.105) = 1。854 kN/m；集中荷载 p = 1。40.810=1.134 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.1340。900 /4 +

5、1.8540.9002/8 = 0.443 kN。m;最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 + 1.8540.900/2 = 1.401 kN ;截面应力 = M / w = 0.443106/133.333103 = 3。322 N/mm2；方木的计算强度为 3。322 小13.0 N/mm2，满足要求!3.抗剪计算: 最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0。9001.854/2+1。134/2 = 1.401 kN；截面抗剪强度计算值 T = 3 1401.300/（2 80

6、。000 100.000） = 0。263 N/mm2；截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2;方木的抗剪强度为0.263小于 1。300 ，满足要求！4.挠度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下： 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.440+0.105=1.545 kN/m；集中荷载 p = 0。810 kN；最大变形 V= 51。545900.0004 /（3849500。0006666666。67) + 810.000900.0003 /( 489500。0006666666.67) = 0。403 mm； 方木的最大挠度 0。40

7、3 小于 900.000/250，满足要求!（三）木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 1.8540。900 + 1.134 = 2。803 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN。m) 支撑钢管计算变形图(kN。m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.943 kN.m ；最大变形 Vmax = 2。412 mm ；最大支座力 Qmax = 10。192 kN ;截面应力 = 0.943106/5080。000=185.715 N/mm2 ；支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2，满足

8、要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!(四）扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10。192 kN； R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ （五）模板支架荷载标准值（轴力）：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1。静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重(kN): NG1 = 0。1292.5 =

9、0.3225 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2）模板的自重（kN)： NG2 = 0.3501.0000。900 = 0.315 kN；（3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 24.0000。1001.0000。900 = 2。16 kN;经计算得到,静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 2.7975 kN；2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = （1.000+2.000 ） 1.0000.900 = 2.700 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

10、N = 1.2NG + 1。4NQ = 7。137 kN；（六）立杆的稳定性计算： 立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN) ：N = 10.272 kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1。58 cm； A - 立杆净截面面积（cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩）（cm3）:W=5.08 cm3； - 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2）; f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205。000 N/mm2； Lo- 计算长度 （m)；如果完全参照扣件式规范

11、，由公式(1）或（2)计算 lo = k1uh (1） lo = (h+2a) （2) k1- 计算长度附加系数，取值为1。155; u - 计算长度系数,参照扣件式规范表；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m; 公式（1)的计算结果: 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。1551。7001。500 = 2.945 m; Lo/i = 2945。250 / 15.800 = 186.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。207 ；钢管立杆受压强度计算值 ；=10271.520/（0。2074

12、89。000） = 101。474 N/mm2;立杆稳定性计算 = 101。474 N/mm2 小于 f = 205。000满足要求！ 公式（2)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； Lo/i = 1700。000 / 15.800 = 108.000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.530 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=10271。520/（0.530489.000） = 39。632 N/mm2；立杆稳定性计算 = 39.632 N/mm2 小于 f = 205。000满足要求! 如果考虑到

13、高支撑架的安全因素,适宜由公式(3)计算 lo = k1k2(h+2a) (3) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.243； k2 - 计算长度附加系数,h+2a = 1.700 按照表2取值1。007 ; 公式(3）的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431。007(1.500+0。1002) = 2。128 m； Lo/i = 2127.892 / 15.800 = 135。000 ； 由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。371 ； 钢管立杆受压强度计算值 ;=10271.520/（0。371489.000） = 56.

14、618 N/mm2；立杆稳定性计算 = 56。618 N/mm2 小于 f = 205。000满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 四、梁支撑架计算书（一）参数信息:1。脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m）：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m）:0.30;脚手架步距（m）:1.00；脚手架搭设高度（m)：2.500；梁两侧立柱间距(m)：1.20；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面B；2。荷载参数 模板与木块自重（kN/m2）：0。350；梁截面宽度B(m）:0。300；混凝土和钢筋自重（kN/m3）:25.000；梁截面高度D（m):0.5

15、50；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:2。000；施工均布荷载标准值(kN/m2）:2。000；3。木方参数木方弹性模量E(N/mm2）:10000。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）：13.000；木方抗剪强度设计值（N/mm2)：1.300；木方的间隔距离(mm):300。000；木方的截面宽度(mm)：80。00；木方的截面高度(mm):100。00；4。其他采用的钢管类型（mm)：483。5。扣件连接方式：双扣件，扣件抗滑承载力系数：0.80; 图1 梁模板支撑架立面简图（二）梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。1

16、.荷载的计算： (1）钢筋混凝土梁自重(kN）： q1= 25。0000。3000。5500.300=1。238 kN；(2）模板的自重荷载（kN）： q2 = 0。3500.300(20.550+0.300) =0.147 kN；（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到,活荷载标准值 P1 = （2.000+2.000）0。3000。300=0。360 kN；2.木方楞的传递均布荷载计算： P = （1.2（1。2380.147)+1。40。360）/0.300=7.218 kN/m；3。支撑钢管的强度计算：按照均布荷载作用下的简支梁计算均布荷载，q=7。21

17、8 kN/m;计算简图如下 支撑钢管按照简支梁的计算公式 M = 0.125qcl(2-c/l) Q = 0.5qc经过简支梁的计算得到:钢管最大弯矩 Mmax=0。1257。2180。3001.200（20.300/1。200)=0。568 kN.m；截面应力=568417.500/5080.000=111.893 N/mm2；水平钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求！钢管支座反力 RA = RB=0。57.2180。300=1.083 kN；(三）梁底纵向钢管计算 纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。（四)扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲

18、座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN， 按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN .纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5）: R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12。80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=1。08 kN R 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! (五)立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =1。083 kN ；

19、 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20。1496。000=1.072 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=0。720 kN； N =1。083+1.072+0。720=2.875 kN; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 （cm）:i = 1.58; A 立杆净截面面积 （cm2）： A = 4.89; W 立杆净截面抵抗矩(cm3）:W = 5。08； - 钢管立杆抗压强度计算值 （ N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 （m）；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由

20、公式(1)或（2)计算 lo = k1uh (1) lo = （h+2a） （2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.185 ； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3，u =1。700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0。300 m； 公式（1)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1851.7001.000 = 2.015 m; Lo/i = 2014.500 / 15.800 = 128。000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。406 ; 钢管立杆受压强度计算值 ；=2874。780/（0

21、.406489。000) = 14。480 N/mm2；立杆稳定性计算 = 14。480 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求! 立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.000+0.3002 = 1.600 m； Lo/i = 1600.000 / 15.800 = 101.000 ；公式（2)的计算结果:由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.580 钢管立杆受压强度计算值 ;=2874.780/（0.580489。000) = 10。136 N/mm2；立杆稳定性计算 = 10.136 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！ 如果考虑到高支撑架

22、的安全因素，适宜由公式（3）计算 lo = k1k2(h+2a） (3） k2 计算长度附加系数，h+2a = 1.600 按照表2取值1。007 ； 公式(3)的计算结果： 立杆计算长度 Lo = k1k2（h+2a) = 1。1851.007（1.000+0.3002) = 1.909 m; Lo/i = 1909。272 / 15。800 = 121。000 ； 由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.446 ； 钢管立杆受压强度计算值 ；=2874.780/（0.446489。000） = 13.181 N/mm2；立杆稳定性计算 = 13。181 N/mm2

23、小于 f = 205.00满足要求!五、技术措施除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1。模板支架的构造要求：a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c。梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多；c。高支撑架步距以0。9-1.5m为宜,不宜超过1.5m.3。整体性构造层的设计

24、:a。当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层;b。单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d。在任何情况下,高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b。中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔1015m设置.5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜

25、大于400mm；b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆,且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求;c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7。施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。