±1100kV换流站工程极1高端防火墙脚手架施工方案（52页）.docx

1、目 录1、 编制目的12、 适用范围13、 编制依据14、 工程概述15、 施工准备26、 施工流程37、 脚手架施工48、 脚手架计算书89、 平安文明施工2710、 示意图351 编制目的用于指导1100kVxx换流站工程极1高端防火墙脚手架的施工，确保施工过程中的平安及质量。2 适用范围本施工方案适用于1100kVxx换流站工程极1高端防火墙脚手架工程的施工。本方案与相关企业工艺标准和国家标准、规程要求合并执行。3 编制依据3.1 建筑地基根底设计标准GB50007-20213.2 建筑结构荷载标准GB50009-20213.3 工程测量标准GB50026-20073.4 建筑施工高处作

2、业平安技术标准JGJ80-20213.5 施工现场临时用电平安技术标准JGJ462005；3.6 建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准JGJ1302021；3.7 国家电网公司电力平安工作规程电网建设局部2021版3.8 国家电网公司输变电工程平安文明施工标准化管理方法国网基建/3 187-20213.9 输变电工程建设标准强制性条文实施管理规程Q/GDW1248-20213.10 国家电网公司施工工程部标准化工作手册2021版3.11 输变电工程平安质量过程控制数码照片管理工作要求基建安质202156号3.12 国家电网公司基建平安管理规定国网基建/2173-20213.13 施工平安风险识

3、别、评估及预控措施管理方法国网基建/3176-20213.14 1000kVxx换流站工程土建B包工程实施管理规划；3.15 施工图纸4 工程概述4.1 极1高端防火墙位于极1高端阀厅北侧，为一纵七横的钢筋混凝土墙，防火墙根底与换流变筏板根底为一体。本工程0.000m相当于绝对标高513.05m。纵墙长度为92.0m，高度为19.6m，墙体厚度为0.3m；横向隔墙长度为19.1m，总高度为15.1m，厚度同为0.3m；横向隔墙自标高11.6m，距纵墙4.7m处开始设拐点斜向上至标高15.1m，距纵墙3.7m处。所有防火墙均设双层双向钢筋网，采用C35混凝土，后浇带处混凝土采用C40补偿收缩混凝

4、土。5 施工准备5.1 工程部组织机构5.2 人员准备序号工种职 责人数1执行经理全面负责施工的平安、进度12生产经理负责现场的平安、进度及协调工作13总工负责工程的技术工作14技术员资料文件搜集整理上报、方案编写、平安施工技术交底等15施工员现场施工、配合技术员开展工作16质检员对脚手架进行检查、验收17平安员平安教育、平安检查、监督18架子工脚手架搭设、撤除129电焊工脚手架连墙件的连接110电工现场用电及维护111测量员对脚手架的垂直度等进行测量212材料员脚手架材料管理113起重工钢管等材料的垂直运输25.3 材料准备5.3.1 脚手架钢管采用 483.2mm 焊接钢管，钢管应有产品质

5、量合格证和法定检测单位出具的检验报告，钢管的检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法(GB/T 228)的规定，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中 Q235级钢的规定。钢管的外表应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管必须涂有防锈漆，旧钢管的锈蚀深度应，不得使用锈蚀深度超标的钢管，钢管的端部1.5m 内弯曲应5mm，6m 长钢管的弯曲度应20mm。5.3.2 扣件采用可锻铸铁扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件(GB 15831)的规定。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的

6、杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。5.3.3 脚手板采用冲压钢脚手板，其材质应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T700)中 Q235级钢的规定。5.3.4 连墙件采用防火墙对拉螺栓孔双面设置铁板紧贴墙面连接固定。5.4 现场准备5.4.1 本次脚手架搭设立杆根本站立在换流变筏板根底上，搭设在阀板根底顶面的立杆在搭设前需对搭设面进行清理，去除附着于上面的水泥残浆、其它杂物等，使架件搭设基层面保持洁净和平整状态。另外有局部区域的外立杆不落在筏板根底上，此时需将该区域土方回填整平夯实后用不低于C15强度的混凝土硬化，硬化后的混凝土面和筏板上外表标高平齐。在脚手架外侧一周设置排水沟使排水通

7、畅。6 施工流程定位放线铺设垫板设置纵向扫地杆安装立杆安装横向扫地杆安装第一步纵向水平杆安装第一步小横杆依次安装第二步、第三步水平杆、小横杆随搭设进程及时设置剪刀撑及时设置连墙杆搭设栏杆脚手板挂平安网7 脚手架施工7.1 本次脚手架搭设采用模板排架兼作施工操作架，平面沿防火墙周边封闭搭设，位于GF-2GF-3 轴位置阀厅侧搭设外挑式登高往返斜道。支设前应按施工图的结构平面布置先于基层面分点设定控制点线。根据本工程特点分别进行计算，得出本工程模板排架兼操作架的立杆间距布设。防火墙纵墙阀厅侧及换流变防火隔墙施工操作双排架：双立杆纵距，横距 1.15m，步距1.8m；防火墙纵墙换流变侧由于顶部有梁板

8、结构，梁板投影区域采用满堂高支撑架，立杆纵距为1.05m，横距为0.65m，立杆步距为1.8m，梁两侧立杆间距适当调整；为降低满堂高支撑架的高宽比，将满堂支撑架向北延伸布置3跨；为了增加稳定性，内双排架之间用满堂脚手架连接成整体，其步距为1.8m，具体详见脚手架平面布置图。考虑到翻模时需要较大空间，所有临墙面的内立杆离墙面距离为。因用脚手板铺设作业面，故每步架的主节点采用小横杆在上、大横杆在下的布设方法。7.2 立杆下方用木脚手板4.5*180*3000作为垫板。7.3 内外操作架及满堂支撑架必须用连墙件与墙体混凝土结构可靠连接，连墙件按二步三跨(菱形)间距进行布设，利用防火墙施工时设置的对拉

9、螺丝孔进行布设，在墙体两边各用一块-10100100mm的铁板中间开13mm2，呈菱形布置。防火墙脚手架连墙件节点图7.4 立杆的底端设置双向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 20cm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。7.5 立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合以下规定：立杆上的扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 50cm；纵向水平杆的接头采用对接扣件连接，接头必须错开，两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或

10、同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于50cm；各接头中心至最近主节点的距离不得大于 50cm。顶层采用搭接的搭接长度不应小于 1m，应采用 3 个旋转扣件于两端和中间固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不应小于 100mm，立杆顶端超出结构面。本次架件总有效高度内的垂直度偏差应控制在60mm 之内。7.6 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁撤除。主节点处各扣件的中心距离偏差不大于 150mm。7.7 脚手架为封闭型脚手架，要求水平杆必须逐排交圈搭设，严禁在下排水平杆未交圈和未设剪刀撑或抛撑的情况下，上排进行多排水平杆的搭设。7.8 操作人员持有政府部

11、门颁发的特种作业操作证架子工专业，操作证在有效期内。脚手架材料的传递原那么上采用人工逐排递送，当采用汽车吊作垂直运输时，未搭设完毕的脚手架一次最多置放 20 根钢管，且在下面完成排架设置剪刀撑的前提下。扣件等配件以及工具等的传递将其装入编织袋，采用绳索提拉或由操作人员逐排传递的方法进行，严禁抛掷。7.9 连墙件布置符合以下规定：7.9.1 从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，采用其它可靠措施固定。7.9.2 本工程脚手架连墙件采用菱形布置，连墙件之间间距按二步三跨设置。连墙件的构造符合以下规定：连墙件中连墙杆宜呈水平设置，当极少局部因受留孔等限制而不能水平设置时，与脚手架连接

12、的一端下斜连接，不得采用上斜连接。连墙件与防火墙墙体的连接固定，在防火墙墙体混凝土强度达 20Mpa 或以上时方可实施。当脚手架起始段因结构还没上来而无连墙件锚固点时，可采用设抛撑的方法来保证脚手架的稳定性。抛撑采用通长杆件与架件可靠连接，与地面的倾角在4560间，地面设夹桩，用旋转扣件与抛撑连接固定；连接点中心至主节点的距离不大于 30cm。抛撑在连墙件安装并验收合格前方可撤除。7.10 剪刀撑与横向斜撑7.10.1 双排脚手架应设剪刀撑和横向斜撑，剪刀撑的设置应符合以下规定：每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表的规定确定。每道剪刀撑的宽度不应小 4 跨，且不应小于 6m，斜撑与地面的倾角宜在

13、4560之间； 剪刀撑斜杆与地面的倾角455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n765剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1m，采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离不小于100mm。剪刀撑的斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件的中心线至主节点的距离不宜大于 150mm。7.10.2 本工程双排脚手架高度在24m以下，应在外侧两端、转角及中间间隔不超过15m的的立面上，各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。7.10.3 本工程满堂架应在架体外立面满设剪刀撑，在内部纵横向每58m由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为58m。在竖向剪刀撑顶部交点平面、

14、扫地杆及竖向间隔不超过8m分别设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜杆相交平面设置。7.11 脚手板与平安网7.11.1 考虑防火墙支模原因，脚手架内立杆离防火墙结构墙面0.50m。操作架满铺脚手板，每个脚手板于两端和中间分3点与底横杆用#8多股铁丝绑扎牢固。外侧在每步内米和 1.2 米高处设置两道横杆做为护栏，作业面外侧设180mm高设置状黄黑油漆挡脚板。7.11.2 所有架件的外围均张挂密目式平安立网，平安网选择比重小、强度高、耐磨性好、延伸率大和耐久性较强的产品。平安网的架设利用网身上的边绳经拉直后固定于立杆和水平杆上，中间适量点用多股镀锌铁丝利用网的筋绳与架件水平杆或立杆固定。

15、7.12 人行斜道7.12.1 本工程的人行斜道布设于阀厅侧GF-4GF-5轴间，共设1 座，斜道形式采用之字型。人行斜道坡度不大于1:3，宽度1.1m，斜道拐弯处的平台宽度1.2m，斜道踩踏面铺模板，接头处应平整。斜道两侧及平台外围设置 1.2 米高护栏，护栏中间设一档中栏杆，踩踏面外侧设 200mm 高菱形状黄黑油漆挡脚板。于斜道踩踏面纵向每隔 250300mm 设置一根横向防滑木条，木条截面尺寸为 30mm(宽)20mm(厚)，防滑木条的长度为全长于踩踏面。7.12.2 架件底层通道口设平安防护棚。通道口门洞桁架下的两侧立杆应为双立杆，副立杆高度应高于门洞口 12 步。桁架中伸出上下弦杆

16、的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，且要紧靠主节点处扣紧。平安通道口处设置明显的标志和警示标语。7.13 脚手架应分层验收，验收合格前方准施工作业；同时应将验收牌悬挂在人行斜道旁边醒目的位置。7.14 整个换流变防火墙脚手架四角设4个防雷接地点，采用50角钢设接地极埋深2.5米，用镀锌扁钢与脚手架抱箍连接，其电阻值不大于 10。7.15 施工考前须知及维护7.15.1 脚手架搭设前必须由施工负责人(技术负责人)对作业人员进行技术交底。 交底内容主要根据脚手架搭设施工方案进行， 重点突出立杆布设位置、间距、垂直度控制要求，水平杆、剪刀撑等设置间距和位置以及水平杆的平直度要求，杆件的连接方法、扣件螺

17、栓的拧紧力、连墙件布置、门洞桁架构造等。架件搭设完毕，必须经安监部门验收合格并挂验收合格牌前方准使用。7.15.2 当有六级及六级以上大风、雨天气时停止架件的搭设和撤除作业；雨后上架作业有防滑措施。7.15.3 架件搭设后的扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，扭力矩标准值为 4065Nm，不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。7.15.4 定期对脚手架进行检查和维护，并做好记录。7.15.5 脚手架在使用过程中应严格控制荷载，不得超载。附着于架件上的杂物、垃圾等应及时清理干净。7.15.6 在混凝土浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。7.15.7 严禁撤除主节点

18、的纵、横向水平杆和纵、横向扫地杆及连墙件。7.15.8 在架件上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人监护。7.16 脚手架撤除7.16.1 撤除前全面检查脚手架利用区域内是否存有残留工程，并检查架件的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；根据检查结果补充完善施工方案中的撤除顺序和措施，经主管部门批准前方可实施。7.16.2 撤除前由单位工程负责人(技术员、专职平安员)进行平安技术交底；现场周围设置警戒区域，张挂警戒标志，并设专人监护；将架件上所有的多余器材、杂物、垃圾等去除干净。7.16.3 撤除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，杆件与配件等任何器材和工具严禁采用高处抛掷

19、的方法卸落地。7.16.4 连墙件必须随架件逐层撤除，严禁先将连墙件整层或数层撤除后再拆架件；分段撤除架件不大于2步，如高差大于2步，增设连墙件加固。7.16.5 当架件拆至底层最后一排立杆时，先在适当位置加设抛撑作加固后，方可撤除连墙件。7.16.6 撤除大横杆、剪刀撑时，先拆中间扣，再拆两端扣，先撤除的一端有人扶托。7.16.7 当架件采取分段、分立面撤除时，对保存段端部按搭设要求加设连墙件和斜撑加固；撤除时扣件与管件必须别离，禁止杆件附着扣件卸至地面。7.16.8 运输至地面的架件构配件必须及时进行清理、整修与保养，并按不同品种和规格分类码堆和归仓；在上部进行撤除作业的同时，严禁下面进行

20、立体交叉清理作业。8 脚手架计算书8.1 阀厅侧双排脚手架计算书8.1.1 参数信息双排脚手架搭设高度为 22.9 米，搭设尺寸为：纵距为米，横距为米，步距为1.80 米，内排架距离墙长度为米。采用钢管规格为，连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 22，同时施工一层，脚手板铺设两层，每层脚手架往上搭设时需将施工层上边一步的小横杆将内外架连接起来以增加脚手架的稳定性。8.1.2 小横杆计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.035 k

21、N/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3001.500/3=0.150 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.500/3=1.500 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.035+1.20.150+1.41.500 = 2.322 kN/m；小横杆计算简图强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩；最大应力计算值 = Mqmax/W =81.170 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =81.170 N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.035

22、+0.150+1.500 = 1.685 kN/m ；最大挠度 ：V = 5.01.6851150.04/(3842.060105113600.0)=1.640 mm；小横杆的最大挠度 1.640 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1150.0 / 150=7.667 与10 mm，满足要求！8.1.3 大横杆计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0351.150=0.041 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3001.1501.500/3=0.173 kN；活荷载标准值: Q= 3.0001.1501.500/3=

23、1.725 kN；荷载的设计值: P=(1.20.041+1.20.173+1.41.725)/2=1.335 kN；大横杆计算简图强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max2=0.010 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.3351.500= 0.535 kN.m；M = M1max + M2max最大应力计算值 = 0.544106/4730.0=115.094 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 115.094 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=2

24、05.0 N/mm2，满足要求！挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0351500.04 /(1002.060105113600.0) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=0.041+0.173+1.725/2=0.969kN V= 1.8830.9691500.03/ ( 100 2.060105113600.0) = 2.632 mm；最大挠度和：V= Vmax +

25、Vpmax = 0.052+2.632=2.684 mm；大横杆的最大挠度 2.684 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！8.1.4 扣件抗滑力的计算依标准直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值2/2=0.041 kN；大横杆的自重标准值1.500=0.053

26、 kN；脚手板的自重标准值；活荷载标准值1.500 /2 = 2.588 kN；荷载的设计值2.588=3.997 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 8.1.5 脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： NG1 = 0.1394+(1.152/2+1.502)0.035/1.5022.90 = 5.435； NG2= 0.30021.500(1.150+0.3)/2 = 0.653 kN； NG3 = 0.17021.500/2 = 0.255 kN；(4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；0.005

27、NG4 = 0.0051.50022.900 = 0.172 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.514 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.1501.5001/2 = 2.588 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 Wo - 根本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载标准(GB50009-2001)的规定采用：Wo = 0.500 kN/m2；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载标准(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 0.84

28、0 ；Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值： Wk = 0.7 0.5000.8400.649 = 0.191 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：GQ= 1.26.514+ 1.42.588= 11.440 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为： N = 1.2 NGQ = 1.26.514+ 0.851.42.588= 10.896 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 MwkLah2/10 =0.850 1.40.1911.500 1.5002/10 = 0.077 kN.m；8.1.6 立杆的稳定性计算不组合风荷载时，

29、立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N =11.440 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式标准表得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式标准表得 ： = 1.520 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.633 m；长细比 Lo/i = 166.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.256 ；立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 1

30、1440.000/(0.256450.000)=99.303 N/mm2；立杆稳定性计算 = 99.303 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式：立杆的轴心压力设计值 ：N =10.896 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式标准表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式标准表得 ： = 1.520 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.633 m；长细比: L0/i = 166.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i

31、 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2；2；立杆稳定性计算 = 110.788 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！8.1.7 最大搭设高度计算不考虑风荷载时,采用单立杆的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.079 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.588 kN；每米立杆承受的结构自重

32、标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；10-40.139)=111.779 m；按标准脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 111.779 /(1+0.001111.779)=100.541 m；H= 100.541 和 50 比拟取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，满足要求！考虑风荷载时,采用单立杆的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.079 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.588 kN；每米立杆承受的

33、结构自重标准值 ：Gk = 0.139 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.077 /(1.4 0.85) = 0.064 kN.m；Hs =( 0.2564.50010-4205.00010-3-(1.21.079+0.851.4(2.588+0.2564.5000.064/4.730)/(1.20.139)=103.870 m；按标准脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：103.870)=94.096 m；H= 94.096 和 50 比拟取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50.000 m，

34、满足要求！8.1.8 连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.191 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.500 m2；按标准连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.606 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl= Nlw + N0= 8.606 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l0/i = 500.000/15

35、.900的结果查表得到 =0.915，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.50 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9154.50010-4205.000103 = 84.409 kN；Nl = 8.606 Nf = 84.409,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl= 8.606小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！8.1.9 立杆的地基承载力计算立杆根底底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 500.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk

36、= 500.000 kN/m2； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ； 立杆根底底面的平均压力：p = N/A =121.070 kN/m2 ；其中，上部结构传至根底顶面的轴向力设计值 ：N = 10.896 kN；根底底面面积 ：A = 0.090 m2 。p=121.070 fg=500.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！8.2 板的满堂支撑架计算书支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算标准存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保平安的计算结果。本计算书编制中还参考施工技术2002.3.高支撑架设计和使用平安。8.2.1 参数信息支

37、撑架搭设高度为21.40m，立杆横距0.65m；纵距1.05m；步距1.8m。采用的钢管:483.2；混凝土楼板浇筑厚度0.12m，施工均布荷载标准值按3.0kN取。8.2.2 模板支撑方木的计算方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；方木楞计算简图荷载的计算钢筋混凝土板自重：q1= 25.0000.3000.120 = 0.900 kN/m；模板的自重线荷载:q2= 0.3500.300 = 0.105 kN/m ；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：p1 = (3.000+2.000)1.0500.300 = 1.575 kN；方木抗弯强度验算最大弯矩考虑为

38、静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载: q = 1.2(0.900 + 0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载: p = 1.41.575=2.205 kN；=0.745 kN.m；最大支座力: N = P/2 + ql/2 = 2.205/2 + 1.2061.050/2 = 1.736 kN ；方木的最大应力值: = M / w = 0.745106/83.333103 = 8.940 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 8.940 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!

39、方木的抗剪验算最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 1.0501.206/2+2.205/2 = 1.736 kN；方木受剪应力计算值： T = 3 1735.650/(2 50.000 100.000) = 0.521 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.521 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.300 N/mm2，满足要求!方木挠度验算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 =

40、 0.900+0.105=1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.575 kN；方木最大挠度计算 V= 51.0051050.0004 /(3849500.0004166666.67) +1575.0001050.0003 /( 489500.0004166666.67) = 1.361 mm；方木最大允许挠度值 V= 1050.000/250=4.200 mm；方木的最大挠度计算值 1.361 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.200 mm,满足要求!8.2.3 木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力P = 1.2061.050 +

41、 2.205 = 3.471 kN；支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图 支撑钢管计算变形图支撑钢管计算剪力图最大弯矩 Mmax = 0.535 kN.m ；最大变形 Vmax = 0.637 mm ；最大支座力 Qmax = 8.432 kN ；钢管最大应力 = 0.535106/4730.000=113.080 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 113.080 N/mm2小于钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于650.000/150与10 mm，满足要求！8.2.4 扣件抗滑移计算

42、按照建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.432 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!8.2.5 模板支架立杆荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容脚手架的自重：NG1 = 0.12921.400 = 2.763 kN；模板的自重： NG2 = 0.3500.6501.050 = 0.239 kN；钢筋混凝土楼板自重：NG

43、3 = 25.0000.1200.6501.050 = 2.048 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.049 kN；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载活荷载标准值 NQ = (3.000+2.000 ) 0.6501.050 = 3.413 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算GQ = 10.836 kN；8.2.6 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式:其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.836 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i

44、 = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.50 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式标准，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参照扣件式标准表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a =

45、1.500+0.1002 = 1.700 m；L0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的最大应力计算值：=10836.438/0.537450.000 = 44.844 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 44.844 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的平安因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700

46、 按照表2取值1.059 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.059(1.500+0.1002) = 2.133 m；Lo/i = 2133.356 / 15.900 = 134.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.376 ；钢管立杆的最大应力计算值：=10836.438/0.376450.000 = 64.045 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 64.045 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！8.2.7 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵

47、守扣件架标准的相关要求外，还要考虑以下内容模板支架的构造要求 a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强

48、层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部扫地杆的设置层必须设水平加强层。剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c

49、.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架标准的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制

50、措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。8.3 梁的满堂支撑架计算书8.3.1 参数信息2取值。8.3.2 梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。荷载的计算钢筋混凝土梁自重：q1 = 25.0000.4501.050=11.813 kN/m；模板的自重线荷载： q2 = 0.3501.050(20.450+0.250)/ 0.250=1.691 kN/m；活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载：活荷载标准值 P1= (3.000+2.000)0.2501.050=1.313 kN；木方

51、楞的支撑力验算均布荷载 q = 1.211.813+1.21.691=16.204 kN/m；集中荷载 P = 1.41.313=1.838 kN；木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为： N1=3.018 kN； N2=3.018 kN；木方按照简支梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4；最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.018/1.050=2.874 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2= 0.12.8741.0501.050= 0.317 kN.m；最大应力 = M / W =

52、0.317106/83333.3 = 3.802 N/mm2；抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；木方的最大应力计算值 3.802 N/mm2小于木方抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!最大剪力的计算公式如下:截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.62.8741.050 = 1.811 kN；木方受剪应力计算值T = 31810.620/(250.000100.000) = 0.543 N/mm2；木方抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm2； 木方的受剪应力计算值 0.543 N/mm2 小于 木方抗剪强度设计值 1.30 N/m

53、m2,满足要求!最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 木方最大挠度计算值 V= 0.6772.3951050.0004 /(1009500.000416.667103)=0.498 mm；木方的最大允许挠度 V=1.050*1000/250=4.200 mm；木方的最大挠度计算值 0.498 mm 小于 木方的最大允许挠度 4.200 mm，满足要求！支撑钢管的强度验算支撑钢管按照连续梁的计算如下 计算简图支撑钢管变形图支撑钢管弯矩图经过连续梁的计算得到： 支座反力 RA = RB=3.018 kN；最大弯矩 Mmax=0.754 kN.m；最大挠度计算值 V

54、max=1.921 mm；支撑钢管的最大应力 =0.754106/4730.0=159.498 N/mm2；支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 159.498 N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!8.3.3 梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。8.3.4 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准培训讲座，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算

55、R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=3.02 kN；R 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！8.3.5 立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =3.018 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.12921.400=3.315 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=0.720 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=(1.05/2+(0.75-0.25)/

56、2)1.050.12025.00=2.441kN； N =3.018+3.315+0.720+2.441=9.494 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.50； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.73； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式标准不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算

57、长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式标准表5.3.3，u =1.700；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.500 = 2.945 m；Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.209 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9494.238/(0.209450.000) = 100.949 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 100.949 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到

58、高支撑架的平安因素，适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.900 按照表2取值1.053 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.053(1.500+0.2002) = 2.335 m；Lo/i = 2334.817 / 15.900 = 147.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.320 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9494.238/(0.320450.000) = 65.932 N/mm2；钢管立杆稳定性计

59、算 = 65.932 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！8.3.6 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架标准的相关要求外，还要考虑以下内容模板支架的构造要求 a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，

60、但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部扫地杆的设置层必须设水平加强层。剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m

61、设置。顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式9 平安文明施工9.1 平安风险分析序号工序作业内容及部位风险可能导致的后果固有风险评定值D1固有风险级别预控措施1现场准备工作现场作业准备及布置高处坠落物体打击触电1811风险等级在二级及以下的作业工序，作业前统一填写一张脚手架搭设平安施工作业票A；假设有到达三级及以上的风险作业工序那么单独填写平安施工作业票B。2编制脚手架搭拆施

62、工方案须经技术负责人批准，监理审核确认。3工程技术负责人向作业人员进行书面平安技术交底并履行签字手续。4清理搭设现场范围内障碍物，平整、夯实基土，同时保证排水畅通，不积水。5搭设负责人、架子工等作业人员必须持证上岗。2钢管脚手架搭设脚手架构件检查坍塌触电 物体打击高处坠落4521钢管应采用48mm、厚3.5mm的Q235-A级钢，必须有产品质量合格证、钢管材质检验报告、外表平直光滑，无裂纹、分层、压划痕和硬弯、端面平整、做防锈处理。使用旧钢管还必须满足锈蚀深度0.5mm。每根钢管的最大质量不应大于25kg。不同规格的钢管严禁混用。2脚手架扣件均采用锻造构件，扣件夹紧时开口最小距离小于5mm。直

63、角扣件必须无裂纹、气孔；旋转扣件必须转动灵活，旋转面间距小于1mm。扣件的螺杆拧紧扭力矩到达65Nm时不得发生破坏，使用时扭力矩应在4065Nm之间。 搭设前准备高处坠落物体打击2721作业人员应对搭设用材料进行检查和验收，不合格构配件不能使用，合格构配件按品种、规格、使用顺序堆放整齐。2作业人员进入现场平安防护用品应佩戴齐全，必须戴好平安帽，系平安带，扎裹腿，穿软底鞋，扳手要有防坠绳，高处作业应使用工具袋和传递绳。铺垫板安装坍塌触电物体打击高处坠落2721脚手架根底必须夯实硬化，根底横向向外要有排水坡度，并做到坚实平整、排水畅通，垫板不晃动、不沉降，立杆不悬空。2垫板材质为木质或槽钢，长度不

64、少于两跨，木质垫板厚度不小于50mm。搬运垫板时两人一组不得扔摔，铺设垫板要保证垫板和地面接触坚实，位置必须准确。3当脚手架根底下有设备根底、管沟时，在脚手架使用过程中不得开挖，否那么必须采取加固措施。纵横向扫地杆安装物体打击2721脚手架必须设置纵横向扫地杆。2纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离根底上外表小于等于200mm处的立杆内侧。3横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。4当立杆根底在不同高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，上下差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。竖立杆安装高处坠落物体打击触电2721立杆底端必须设有垫

65、板，底层步距不得大于2m。整个架体从立杆根部引设两处对角防雷接地。竖第一步架立杆，须有一人负责校正立杆垂直度，偏差不大于L200L为立杆长。2立杆接长，顶层顶步可采用搭接，搭接长度不应小于lm，应采用不小于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm ；其余各层必须采用对接扣件连接。3相邻立杆的对接扣件不得在同一高度，应相互错开。4立杆顶端应高出女儿墙上外表1m，高出屋顶檐口1.5m。5立杆的横距采用1.05m，纵距一般最大不超过2m。纵向水平杆安装高处坠落2721纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不得小于3跨。2第一步步距不得大于2m，第二步起每步步距应为1.8m。 3当使

66、用竹笆脚手板时，纵向水平杆应用直角扣件固定在横向水平杆上。水平面内外侧两根纵向水平杆之间等间距加设两根钢管填芯，间距不宜大于300mm。4当墙壁有窗口、穿墙套管板等孔洞处时，应在该处架体内侧上下两根纵向水平杆之间加设防护栏杆。5当内侧纵向水平杆离墙壁大于250mm时，必须加纵向水平防护杆或加设木脚手板防护。横向水平杆安装高处坠落2721主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件连接且严禁撤除。2作业层上非主节点处的横向水平杆，根据支承脚手架的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。3脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不得大于100mm。4当使用竹笆脚手板时，脚手架的横向水平杆两端

67、，采用直角扣件固定在立杆上。5当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，横向水平杆两端均采用直角扣件固定在纵向水平杆上。搭上层脚手架安装高处坠落坍塌6321在搭设两步后操作人员要先搭设好上层的大横杆作为挂平安带的固定点，高处作业必须系好平安带。2搭设人员作业要注意相互配合，下方人员向上递杆件时，要等到上方人员接稳前方可松手。3当脚手架搭设到三步以上时要设置抛撑，抛撑下端要设置50mm垫板，且用木楔将底座和垫板挤实。当脚手架搭设高度大于4m时要和主体设刚性连接。4当脚手架搭设到四至五步架高时设置剪刀撑，且下部也要垫实不得悬空。连墙件安装高处坠落坍塌2721架体高度大于4m时，应用刚性连墙件与

68、建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。2连墙件在建筑物侧一般设置在梁柱或楼板等具有较好抗拉水平力作用的结构部位；在脚手架侧应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。3连墙件布置最大间距不得超过3步3跨，严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。4连墙件与脚手架不能水平连接时，与脚手架连接的一端应下斜连接。5连墙件应优先采用菱形布置，也可采用矩形布置，设置时应从底层第一步纵向水平杆处开始。剪刀撑安装高处坠落坍塌2721必须在脚手架外侧立面纵向的两端各设置一道由底至顶连续的剪刀撑；两剪刀撑内边之间距离应小于等于15m。2每道剪刀撑宽度不小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角

69、宜为4560度之间。3剪刀撑杆的接长采用搭接，搭接长度不得小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。4剪刀撑的斜杆除两端用扣件与脚手架的立杆或纵向水平杆扣紧外，在其中间应增加24个扣结点，剪刀撑斜杆与架体固定的旋转扣件的中心线至主节点的距离不宜大于150mm。脚手板安装高处坠落物体打击坍塌2721第一层、顶层、作业层脚手板必须铺满、铺稳。2冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板

70、外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm，脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。人行、材料运输斜道安装高处坠落物体打击坍塌2721斜道应附着外墙脚手架或建筑物搭设。2高度大于6m的脚手架不得采用一字型斜道，应采用之字型斜道或非连续一字型斜道，人行斜道坡度宜采用1比3；运料斜道坡度宜采用1比6。 3斜道拐弯处设置的平台，其宽度不小于斜道宽度人行斜道大于等于1m为宜，运料斜道大于等于1.5m为宜。4斜道上按每隔250300mm设置一根厚度为2030mm的防滑木条人行斜道亦可采用阶梯式布设。5斜道两

71、侧及平台外围栏杆高度应为1.051.2m。平安通道安装高处坠落物体打击坍塌2721平安通道顶部挑空的一根立杆两侧应设斜杆支撑，斜杆与地面的倾角宜为4560度之间，外墙架体局部通道内侧面宜设横向斜撑。2平安通道宽度宜为3m，进深长度宜为4m小型建筑物可适当简化。3平安通道顶棚平面的钢管做到设置两层十字布设、间距600mm，钢管上竹笆或木工板铺设，上层四周应设置900mm高围栏、竹笆或木工板围档；设有针对性的平安标志牌等。临边防护安装高处坠落物体打击2721第二步起，作业层外侧上下两根纵向水平杆之间等距离加设两根纵向水平防护栏杆。 2整个架体从第二步架起采用1.8*6m密目式平安立网在立杆内侧全封

72、闭防护或安装不小于180mm高度的挡脚板；并在第二步上纵向水平杆处悬挂平安标志牌。 3坡屋面建筑物顶层架外侧密目网内侧增设防护挡板。 4人行、材料运输斜道两边及平台外边防护栏杆下600mm处应增设一道防护栏杆且用密目式平安立网在立杆内侧全封闭或安装180mm高度的挡脚板。平安立网和围网必须选用阻燃型产品。5操作层下必须支设防护严密的平网。脚手架外张挂密目式平安立网，固定在外立杆的里侧。平安网随脚手架搭设而张挂，用不小于18号铁丝绑扎。严禁擅自撤除或任意开口，如有损坏应及时更换。6搭设完的脚手架应经技术负责人及平安员验收合格，并挂牌前方可投入使用。搭设高度不超过24m的落地钢管脚手架、附着式升降

73、脚手架、悬挑式脚手架、门型脚手架、悬挂脚手架、吊篮脚手架、卸料平台坍塌高处坠落物体打击9031编制专项施工方案。2填写平安施工作业票B，作业前通知监理旁站。3控制措施除执行13.2.1-13.2.13的内容外，另外做好以下措施：搭设前应安装好围栏，悬挂平安警示标志，并派专人监护，严禁非施工人员入内。支架立杆2m高度的垂直偏差控制在15mm。4搭设完成应经验收挂牌后使用。搭设高度超过24m的落地钢管脚手架、附着式升降脚手架、悬挑式脚手架、门型脚手架、悬挂脚手架、吊篮脚手架、卸料平台坍塌高处坠落物体打击24041编制专项施工方案。2填写平安施工作业票B，作业前通知监理旁站。3严格按批准的施工方案执

74、行，验收挂牌后使用。4控制措施除执行13.2.1-13.2.13的内容外，另外做好以下措施：搭设前应安装好围栏，悬挂平安警示标志，并派专人监护，严禁非施工人员入内。支架立杆2m高度的垂直偏差控制在15mm。3其它专用脚手架模板支撑脚手架高处坠落物体打击坍塌6321必须按设计计算书和施工方案搭设。并填写平安施工作业票A。 2脚手架根底必须平整坚实并做好排水，回填土地面必须分层回填，逐层夯实。 每根支架立杆底部应布设底座或垫板。 3支架立杆2m高度的垂直偏差应控制在15mm。 4当梁模板支架立杆采用单根时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于25mm。 5满堂模板支撑脚手架四边与中间每隔四排

75、支架立杆设一道纵横向剪刀撑，由底到顶连续布设。 高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始设置剪刀撑。防火墙脚手架高处坠落物体打击坍塌4221填写平安施工作业票A。2脚手架根底必须平整坚实并做好排水，回填土地面必须分层回填，逐层夯实硬化。 3封圈型脚手架的布设应符合相关规定。4脚手架必须布设供人员上下的垂直爬梯。围墙及内装饰脚手架搭设高处坠落物体打击坍塌6321填写平安施工作业票A。2围墙脚手架根底必须平整坚实并做好排水，回填土地面必须分层回填，逐层夯实。3内装饰脚手架，架脚应有防滑的防护设施。4上下榀门架的组装必须设置连接棒和锁臂。5在脚手架的操作层上必须连续满铺与门架配套的挂钩

76、式钢脚手板。 6当操作层高度大于等于2m时，应布设防护栏杆。4脚手架的验收与维护脚手架的验收与维护高处坠落物体打击坍塌触电2121 脚手架使用前，对以下工程进行检查验收并定期检查维护，验收合格后挂牌方可使用。2检查杆件的设置和连接，连墙件、平安通道等的构设是否符合要求。 地基不积水，底板不松动，立杆不悬浮。 扣件螺栓是否松动。 平安防护设施是否符合要求。检查脚手架接地是否符合要求。 同一脚手架门架与配件是否配套。 脚手架搭设的技术要求是否在允许偏差范围内。3对脚手架每月至少维护一次；恶劣天气后，应对脚手架进行全面维护。5脚手架撤除脚手架撤除作业高处坠落物体打击坍塌其他伤害12631编写专项施工

77、方案。 2填写平安施工作业票B，作业前通知监理旁站。3脚手架撤除前，应对脚手架作全面检查，去除剩余材料、工器具及杂物。4地面应设平安围栏和平安标志牌，并派专人监护，严禁非施工人员入内。撤除时要统一指挥，上下照应，动作协调，当解开与另一人有关扣件时应先通知对方，以防坠落。5撤除脚手架时，必须设置平安围栏确定警戒区域、挂好警示标志并指定监护人加强警戒，应按规定自上而下顺序后装先拆，先装后拆，先拆横杆，后拆立杆，逐步往下撤除；不得上下同时撤除；严禁将脚手架整体推倒；架材有专人传递，不得抛扔。9.2 对所有进场的施工人员必须体检合格，经三级平安教育培训，考试合格前方可入场，电工、架子工等特殊工种作业人

78、员须持证上岗。9.3 施工前，对现场作业人员进行平安技术交底，办理作业票。9.4 进入施工现场必须戴平安帽，与生产无关人员不得进入施工现场。严禁赤脚、穿拖鞋、短袖衫、短裤、露脚趾的凉鞋进入现场。9.5 脚手架作业时必须挂平安带，并做到高挂低用。9.6 安排专业电工管理三级电源盘，保证漏电开关平安可靠，做到平安用电。9.7 施工中平安员随时监督检查平安工作，及时发现、处理平安隐患。9.8 杜绝野蛮施工,做到“四不伤害,即不伤害他人；不伤害自己；不被他人伤害；保护他人不被伤害。9.9 现场文明施工应做到“工作场地随时清对施工用的材料及周转材料应及时按指定的位置堆码整齐。10 示意图10.1 脚手架平面布置图；10.2 脚手架排架立面图阀厅侧；10.3 脚手架排架剖面图；10.4 人行斜道布置图。脚手架平面布置图脚手架排架立面图阀厅侧脚手架排架剖面图阀厅侧人行斜道布置图